JP6035202B2 - 点火装置 - Google Patents
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Description
このため、放電電圧を維持し、安定したコロナ放電を得るには、ピンポイントでのインピーダンス整合が必要となる。
さらに、特許文献1の図7等に示されているように、制御を成立させるには様々な補正が必要で、システムが複雑となり、製造コストの増大を招く虞がある。
また、kVオーダーの二次電圧をモニタする回路は損失が大きく、Q値の低下を招き、安定した着火を実現できない虞もある。
前記点火プラグ(8)は、中心電極放電部(800)と、該中心電極放電部(800)を覆う誘電体放電部(810)と、所定の放電空間(83)を設けて対向せしめた接地電極放電部(820)とを具備し、
前記高周波電源が、少なくとも、直流電源(1)と、第1のスイッチング素子(2)と、第2のスイッチング素子(3)と、一次巻線(71)と二次巻線(72)とを含む昇圧トランス(7)と、を具備し、
前記直流電源(1)と前記一次巻線(71)との間に、昇圧機能を有する共振キャパシタ(6)を介装せしめ、
前記第1のスイッチング素子(2)と前記第2のスイッチング素子(3)とが交互に開閉駆動し、前記一次巻線(71)に、昇圧された高周波交流の一次電圧(V1)を印加し、前記一次巻線(71)に流れる電流の向きを交互に切り替えることで、前記二次巻線(72)に高周波交流高電圧の二次電圧(V2)を発生させ、前記点火プラグ(8)に交流コロナ放電を形成して、前記内燃機関の燃焼室内に導入した混合気の点火を行うことを特徴とする。
本実施形態における点火装置9は、内燃機関に設けられた点火プラグ8に、高周波電源から高周波交流で、高電圧の二次電圧V2を印加して、点火プラグ8に交流コロナ放電を形成して、内燃機関の燃焼室内に導入した混合気の点火を行うものである。
直流電源1には、電源電圧(DC12V、又は、DC24V)を所定の電圧(例えば、50〜400V)に昇圧するDC−DCコンバータ等を用いることができる。
第1のスイッチング素子2は、第1の駆動回路21によって開閉制御され、第2のスイッチング素子3は、第2の駆動回路31によって開閉制御されている。
一次巻線71は、一方の端が第1のキャパシタ4と第2のキャパシタとの間の節点n2に接続され、他方の端が共振キャパシタ6が介装された状態で、第1のスイッチング素子2と第2のスイッチング素子3との間の節点n3に接続されている。
昇圧トランス7の二次巻線72の一方の端が接地され、他方の端が点火プラグ8に接続されている。
中心電極80は、Cu、Fe、Ni等の電導性金属材料によって形成されている。
接地電極82は、Fe、Ni、ステンレス等の導電性金属材料によって形成されている。
接地電極82は、点火プラグ8のハウジングを兼用しており、外周にネジ部821が設けられ、内燃機関E/GのエンジンブロックBRCに固定されている。
中心電極80の先端側の中心電極放電部800と接地電極82の先端側の接地電極筒状部820との間に寄生キャパシタンスC3を形成している。
なお、寄生キャパシタンスC3は、誘電体81が放電空間83に露出する誘電体放電部830の静電容量と放電空間83の静電容量との合成容量となって
いる。
内燃機関の運転状況に応じて、図略のエンジン制御装置から点火信号IGtが発信され、第1、第2の駆動回路21、31によって第1、第2のスイッチング素子2、3が開閉駆動を開始する。
ちょうどこの電流が流れ終わるタイミングで、第1のスイッチング素子2が開放され、同時に第2のスイッチング素子3が閉じられると、直流電源中間電位n2、一次巻線71、共振キャパシタ6、第2のスイッチング素子3、接地の経路で電流が流れる。
共振作用により一次巻線71の両端には、直流電源1の電圧Vinに対し、数倍(2倍〜4倍程度)のピーク電圧を有し、高周波交流の一次電圧V1が印加されることになる。
誘電体放電部810で覆われた中心電極放電部800と、接地電極放電部820との間では、誘電体81内に蓄積された電荷により誘電体放電部810の表面と接地電極放電部820の表面との間の電界強度が所定値に達した時に極めて短い期間だけ瞬間的にコロナ放電が発生し、持続的なアーク放電とはならない。
しかも、放電開始後も、第1のスイッチング素子2と第2のスイッチング素子3との開閉駆動を維持することで、放電時間を任意に調整することができ、燃焼室CMB内に放出される放電エネルギを稼ぐことができる。
このため、第1のスイッチング素子2と第2のスイッチング素子3との開閉によって発生する高周波の周波数(ω0)を高くできるほど有利となる。
ω0=1/√(L1・C4)=1/√(L2・C3)となる。
また、二次巻線72と8の寄生容量C3との共振作用により、二次電圧V2を更に昇圧して点火プラグ8に供給できるにで、昇圧トランス7の巻数も少なくできる。
その結果、一次巻線71の自己インダクタンスL1を小さく出来るので、周波数を上げることも容易となるという効果をもたらす。
なお、上記実施形態において、示した、共振周波数、自己インダクタンス、キャパシタンス等の値は、例示であり、本発明を限定するものではない。
点火信号IGtにしたがって、第1のスイッチング素子2、第2のスイッチング素子3との開閉駆動が開始され、交流の一次電圧V1を発生する。
電磁誘導により、二次巻線72に一次電圧V1の巻数比N2/N1倍の二次電圧V2が発生する。
二次巻線72側でコロナ放電が開始されると、一次側共振作用にとっては損失となる漏れ抵抗成分が発生することになるため、共振のQ値が低下する。
その結果、一次巻線71の一次電圧V1が低下し、図2Bに示すように、必然的に二次電圧V2も低下する。
したがって、Q値が低下するタイミングや一次電流I1が低下するタイミングを検知することで、コロナ放電開始時期の検知が可能となる。
このタイミングをエンジン制御装置に知らせることで、点火時期制御の補正を行うこともできる。
また、放電開始後には、 一次巻線電流I1が低下することから、第1、第2のスイッチング素子2、3の通電電流許容値に余裕ができるので、第1、第2のスイッチング素子2、3の通電デューティを増減させることで、点火エネルギの最適化を図り、着火性の向上や、消費電力の削減等も可能となる。
図3Aに示すように、コロナ放電が発生せず、燃焼に至らなかった比較例1では、点火プラグ8に印加する二次電圧V2を高くしても、Q値が変化せず、コロナ放電が発生した実施例1では、点火プラグ8に印加した二次電圧V2に応じて、Q値が徐々に低くなっている。
このため、Q値を所定の閾値Qref(例えば、3.0)を基準として閾値判定することで、放電の有無を検出できることが分かる。
なお、Q値は、一次巻線71の両端の電位差(V1=V11−V10)を、直流電源1の電源電圧V0で割った値を後述する演算装置20路を用いて算出している。
本図は、駆動開始から、所定の時間(例えば、200μS)経過後の燃焼室内を写真撮影し、二次電圧V2を変化させたときの火炎核体積の相対的な変化を示すものであり、比較例として通常の火花放電による火炎体積の変化を示してある。
本図に示すように、本発明の点火装置9によれば、従来よりも火炎成長は速く、着火性を向上させることが出来ることが判明した。
従来の火花放電(アーク放電)による希薄混合気(高A/F混合気)の着火限界を比較例1として点線で示し、本発明の点火装置9を用いたときの希薄混合気(高A/F混合気)の着火限界を点火装置9におる燃焼変動を実施例1として実線で示してある。
燃焼変動率が小さいほど着火性が良好であることを示す。
本発明の点火装置9を用いて、高周波交流コロナ放電を発生さることにより、従来の火花点火と比較して、A/F限界を拡大する効果があることが確認された。
基準クロックの立ち上がりに同期して、第1の駆動回路21において第1のスイッチング素子2を作動させるための駆動信号がハイとなり、所定のオン時間TON経過後にローとなり、基準クロックの立ち下がりに同期して、第2の駆動回路31において第2のスイッチング素子3を作動させるための駆動信号がハイとなり、所定のオン時間TON経過後にローとなる。
TONの長さを増減することによってデューティ(TON/T%)を増減し、出力電圧V2を増減させることができる。
図1Aに示した点火装置9に加えて、直流電源1の電源電圧V0、一次巻線71の両端の電位差(V1=V11−V10)をモニタし、Q値を算出するQ値算出手段(201、202)と、その算出結果から放電の有無を判定する放電判定手段203と、その判定結果からデューティを決定するデューティ決定手段204と、第1、第2の駆動回路21、31にフィードバックするタイマ制御手段205と、点火時期の補正をする点火時期補正手段206とからなる演算装置200を設けてある。
一次巻線71の両端の電圧V11、V10はそれぞれ、R102/(R101+R102)倍、R104/(R103+R104)倍に分圧され、差動増幅回路107に入力される。
本実施形態におけるピークホールド回路は、オペアンプ108、ダイオード109、キャパシタ110、アナログスイッチ111,オペアンプ112によって構成されている。
但し、ピークホールド回路は、本実施形態に限定するものではなく、公知のものを適宜採用し得る。
ピークホールド回路の出力と電源電圧V0を分圧した電圧とが、A/Dコンバータ201に入力される。
その結果、放電判定手段203では、算出したQ値と所定の閾値Qrefとを比較し、Q≦Qrefなら、コロナ放電が発生していると判定し、Q>Qrefなら、コロナ放電が発生していないと判定する。
具体的には、放電なしと判定された場合、放電エネルギが不足していると判断し、デューティを増加する指示がなされ、デューティ発生手段205から、第1、第2の駆動回路21、31へ、デューティを増加したフィードバック信号F/B1、F/B2が送信され、図6Aに示したように二次電圧V2を任意のタイミングで、例えば、90%デューティから100%デューティへ増加させることができる。
なお、ピークホールド回路のアナログスイッチ111は、第1のスイッチング素子2の駆動信号をインバータ113により反転された信号により閉じられ、接地されることにより、ピークホールド回路でホールドされたピーク値をリセットし、次のサイクルのピークホールドに備える。
これらの判定は、予め演算回路200内に内燃機関の運転状況に応じたマップデータを用意しておくことによって実現できる。
本実施形態では、図1の点火装置9に加え、一次巻線71の両端の電位差ではなく、一次巻線71に流れる一次電流I1を検出することで、放電の有無を検出し、その結果をフィードバックするようにした点が相違するものである。
このピークホールド回路は、一次巻線71に流れる一次電流I1のうち正側のピーク値に相当する電圧を記録し、演算装置200a内蔵のA/Dコンバータ201に入力される。
演算装置200aでは、直流電源電圧V0から割り出した電流の所定値Irefと、電流センサ114で検出した一次電流I1とを比較し、放電の有無を判断する。
なお、本発明者等の鋭意試験により、放電の有無による一次電流I1の変化が小さいため、原理的には可能であるが、前記実施形態のようにQ値を用いて放電判定する場合に比べ、放電検出が困難であることが判明した。
前記実施形態においては、一次巻線71の自己インダクタンスL1と、共振キャパシタ6のキャパシタンスC4と、二次巻線72の自己インダクタンスL2と、点火プラグ8の寄生キャパシタのキャパシタンスC3とによって、定まる共振周波数ω0で共振するLC共振を発生させる例を示したが、本実施形態の点火装置9bにおいては、共振キャパシタ6を用いていない点が相違する。
本実施形態における、共振周波数ω1と、一次巻線71の自己インダクタンスL1、二次巻線72の自己インダクタンスL2、巻回比N2/N1、点火プラグ8の寄生キャパシタンスC3との関係は、
ω1=1/√〔{L1・(N2/N1)2+L2}・C3〕 となる。
周波数を高くすることで、極めて短い期間で電極の極性が切り替わるので、アーク放電に移行することなく、長期に亘ってコロナ放電を発生させることが可能となるのである。
また、周波数を高くした場合、共振キャパシタ6のキャパシタンスC4、自己インダクタンスL1、L2を小さくして、共振周波数と一致させる必要があるが、点火プラグの寄生容量C3は、プラグの形状によって異なるため、適宜調整する。
1 直流電源(DC−DCコンバータ)
2 第1のスイッチング素子
21 第1のスイッチング素子駆動回路
3 第2のスイッチング素子
31 第2のスイッチング素子駆動回路
4、5 電源電圧分割用キャパシタ
6 共振用キャパシタ
7 昇圧トランス
71 一次巻線
72 鉄心
73 二次巻線
8 点火プラグ
80 中心電極
800 中心電極放電部
81 誘電体
810 誘電体放電部
82 接地電極(ハウジング)
820 接地電極放電部
V1 一次電圧
V11 一次巻線上流側電圧
V10 一次巻線下流側電圧
V2 二次電圧
L1、L2 自己インダクタンス
C3 寄生キャパシタンス
C4 共振キャパシタ
Claims (6)
- 内燃機関に設けられる点火プラグ(8)と該点火プラグ(8)に高周波交流高電圧を印加する高周波電源とを具備する点火装置であって、
前記点火プラグ(8)は、中心電極放電部(800)と、該中心電極放電部(800)を覆う誘電体放電部(810)と、所定の放電空間(83)を設けて対向せしめた接地電極放電部(820)とを具備し、
前記高周波電源が、
少なくとも、直流電源(1)と、第1のスイッチング素子(2)と、第2のスイッチング素子(3)と、一次巻線(71)と二次巻線(72)とを含む昇圧トランス(7)と、を具備し、
前記直流電源(1)と前記一次巻線(71)との間に、昇圧機能を有する共振キャパシタ(6)を介装せしめ、
前記第1のスイッチング素子(2)と前記第2のスイッチング素子(3)とが交互に開閉駆動し、前記一次巻線(71)に、昇圧された高周波交流の一次電圧(V1)を印加し、前記一次巻線(71)に流れる電流の向きを交互に切り替えることで、前記二次巻線(72)に高周波交流高電圧の二次電圧(V2)を発生させ、前記点火プラグ(8)に交流コロナ放電を形成して、前記内燃機関の燃焼室内に導入した混合気の点火を行うことを特徴とする点火装置(9、9a、9b) - 前記共振キャパシタ(6)は、前記直流電源(1)の電圧を、前記一次巻線(71)との共振作用により、前記一次電圧に昇圧する請求項1に記載の点火装置(9、9a)
- 電源電圧(V0)と、前記一次電圧(V1)との比によって求まるQ値を算出するQ値算出手段(202)を具備する請求項1又は2に記載の点火装置(9、9a、9b)
- 前記Q値を所定の閾値Qrefとの比較によって放電の有無を検出する放電判定手段(203)を具備する請求項3に記載の点火装置(9)
- 前記放電判定手段(203)の判定結果に基づいて前記第1のスイッチング素子(2)と前記第2のスイッチング素子(3)との開閉駆動をするデューティ比を決定するデューティ決定手段(204)を具備する請求項4に記載の点火装置(9)
- 前記放電判定手段(203)の判定結果に基づいて点火時期の補正をする点火時期補正手段(206)を具備する請求項4または5に記載の点火装置
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