JP6016212B2 - Corrugated fin heat exchanger drainage structure - Google Patents
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Description
この発明は、コルゲートフィン式熱交換器の排水構造に関するもので、更に詳細には、コルゲートフィンと扁平状熱交換チューブとを交互に配置されるパラレルフロー型熱交換器の排水性を向上させる排水構造に関するものである。 The present invention relates to a drainage structure for a corrugated fin heat exchanger, and more specifically, drainage that improves drainage of a parallel flow heat exchanger in which corrugated fins and flat heat exchange tubes are alternately arranged. Concerning structure.
一般に、対峙する一対のヘッダーパイプ間に、互いに平行な複数の扁平状の熱交換チューブを水平方向に配置し、これら熱交換チューブ間にコルゲートフィンを接合してなるコルゲートフィン式熱交換器が広く使用されている。この種のコルゲートフィン式熱交換器を蒸発器として用いた場合、表面に凝縮水（結露水）が付着し、通気抵抗の増大、更には、コルゲートフィン表面に付着する水膜が抵抗となり伝熱を阻害してしまい、熱交換性能の低下を招く問題があった。 Generally, corrugated fin-type heat exchangers are widely used in which a plurality of flat heat exchange tubes parallel to each other are horizontally arranged between a pair of opposing header pipes and corrugated fins are joined between the heat exchange tubes. It is used. When this type of corrugated fin heat exchanger is used as an evaporator, condensed water (condensed water) adheres to the surface, increasing the airflow resistance, and further, the water film adhering to the corrugated fin surface acts as a resistance to transfer heat. There is a problem that the heat exchange performance is lowered.
上記問題を解決する手段として、熱交換チューブの幅方向の端部外面に、熱交換チューブの上下側に隣接するコルゲートフィンとの間に保水される水を吸引する流水路を熱交換チューブの長手方向に適宜ピッチをおいて形成するコルゲートフィン式熱交換器の排水構造が知られている（例えば、特許文献１参照）。ここで、流水路は、熱交換チューブの幅方向の端部に延設される鍔部に傾斜状に切り起こされる切起し片にて形成されている。 As a means for solving the above-mentioned problem, a flow channel for sucking water retained between corrugated fins adjacent to the upper and lower sides of the heat exchange tube is formed on the outer surface of the end portion in the width direction of the heat exchange tube. There is known a drainage structure for a corrugated fin heat exchanger formed with an appropriate pitch in the direction (see, for example, Patent Document 1). Here, the flowing water channel is formed by a cut-and-raised piece that is cut and raised in an inclined manner at a flange portion that extends at an end portion in the width direction of the heat exchange tube.
特許文献１に記載の技術においては、コルゲートフィンの表面に凝縮し、水滴となった凝縮水（結露水）が、熱交換チューブの上下側に隣接するコルゲートフィン間に保水された状態で、流水路のエッジ部が保水に接触することで、流れ落ちる起点となり、水を誘引して下方側のコルゲートフィンへ排出することができる。
In the technique described in
特許文献１に記載の技術は、流水路のエッジ部が保水に接触することで流れ落ちる起点となり、コルゲートフィンの表面に付着した結露水を排水するものである。ここで、本発明者は、特許文献１に記載の切起し片に着目し、切起し片を形成する鍔部の長さと切り込みの深さを最適化することにより、コルゲートフィンに付着した凝縮水（結露水）が効率よく下方側のコルゲートフィンに排出されることを知見した。
The technique described in
この発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、扁平状の熱交換チューブの幅方向の端部に延設される鍔部の長さと切り込みの深さを最適化することで、コルゲートフィンに付着した凝縮水（結露水）を効率よく下方側のコルゲートフィンへ排出するコルゲートフィン式熱交換器の排水構造を提供することを課題とする。 This invention has been made in view of the above circumstances, and by optimizing the length of the flange portion and the depth of the cut extending to the end portion in the width direction of the flat heat exchange tube, the corrugated fin It aims at providing the drainage structure of the corrugated fin type heat exchanger which discharges the condensed water (condensation water) which adhered to the corrugated fin of the lower side efficiently.
上記課題を達成するために、この発明のコルゲートフィン式熱交換器の排水構造は、 対峙する一対のヘッダーパイプ間に、互いに平行な複数のアルミニウム製の扁平状熱交換チューブを水平方向に配置し、上記熱交換チューブ間にアルミニウム製のコルゲートフィンを接合してなるコルゲートフィン式熱交換器において、 上記熱交換チューブの幅方向の端部に鍔部が延設され、 該鍔部に適宜間隔をおいて設けられる切り込みによって傾斜状に切り起こされる切起し片にて上記コルゲートフィンに保水される水を吸引する流水路を形成してなり、 上記熱交換チューブの厚さｘ、上記鍔部の長さａ、及び上記切り込みの深さｂの関係は、
ａ≧０．９ｘ
であり、かつ、
ｂ≧０．７５ａ
であることを特徴とする（請求項１）。
To achieve the above object, the corrugated fin heat exchanger drainage structure according to the present invention has a plurality of flat aluminum heat exchange tubes parallel to each other between a pair of opposing header pipes arranged horizontally. In the corrugated fin type heat exchanger in which an aluminum corrugated fin is joined between the heat exchange tubes, a flange portion is extended at an end portion in the width direction of the heat exchange tube, and an appropriate interval is provided between the flange portions. Forming a flow channel for sucking water retained in the corrugated fin by a cut and raised piece that is inclined and raised by an incision provided in the heat sink, the thickness x of the heat exchange tube, The relationship between the length a and the depth of cut b is
a ≧ 0.9x
And
b ≧ 0.75a
(Claim 1).
また、上記熱交換チューブの厚さｘ、上記鍔部の長さａの関係は、
ａ≦２ｘ
であることがさらに好ましい（請求項２）。
The relationship between the thickness x of the heat exchange tube and the length a of the flange is
a ≦ 2x
(Claim 2 ).
このように構成することにより、鍔部の長さを熱交換チューブの２倍以下に抑えることができるため、鍔部を容易に加工することができ、組み付けや熱交換器の取り扱いによる変形を防止することができる。 By configuring in this way, the length of the buttock can be suppressed to less than twice that of the heat exchange tube, so the buttock can be easily processed, and deformation due to assembly or handling of the heat exchanger is prevented. can do.
また、上記鍔部の表面は親水性処理されたものであることが好ましい（請求項３）。このように構成することにより、コルゲートフィンに付着した凝縮水（結露水）を速やかに排出することができる。 Moreover, it is preferable that the surface of the said collar part is hydrophilically processed (Claim 3 ). By comprising in this way, the condensed water (condensation water) adhering to a corrugated fin can be discharged | emitted rapidly.
上記のように構成されるこの発明によれば、切起し片を形成する鍔部の長さと切り込みの深さを最適化することにより、コルゲートフィンに付着した凝縮水（結露水）を効率よく下方側のコルゲートフィンへ排出することができる。そのため、コルゲートフィン間を流通する空気の抵抗の増大を低減することができ、熱交換率を向上させることができる。 According to the present invention configured as described above, the condensed water (condensation water) adhering to the corrugated fins can be efficiently obtained by optimizing the length of the flange portion and the depth of the cut that form the cut and raised pieces. It can be discharged to the lower corrugated fin. Therefore, an increase in resistance of air flowing between the corrugated fins can be reduced, and the heat exchange rate can be improved.
以下に、この発明を実施するための形態について、添付図面に基づいて詳細に説明する。 EMBODIMENT OF THE INVENTION Below, the form for implementing this invention is demonstrated in detail based on an accompanying drawing.
この発明に係るコルゲートフィン式熱交換器１は、図１，図２に示すように、それぞれアルミニウム（アルミニウム合金を含む）製の左右に対峙する一対のヘッダーパイプ２ａ，２ｂと、これらヘッダーパイプ２ａ，２ｂ間に互いに平行に水平方向に架設（連結）される複数の扁平状の熱交換チューブ３及び隣接する熱交換チューブ３間に介在されるコルゲートフィン４をろう付けしてなる。なお、熱交換チューブ３には複数に区画された熱媒体流路３ａが形成されている。また、上下端のコルゲートフィン４の上部外方側及び下部開放側には、それぞれアルミニウム製のサイドプレート５がろう付けされている。また、ヘッダーパイプ２ａ，２ｂの上下開口端にはアルミニウム製のエンドキャップ６がろう付けされている。
As shown in FIGS. 1 and 2, a corrugated
上記のように構成される熱交換器１において、図１ないし図３に示すように、熱交換チューブ３の幅方向の側端部には、熱交換チューブ３の長手方向に沿って鍔部７が延設されており、この鍔部７に適宜ピッチをおいて切込みを介して例えば傾斜状に切り起こされる切起し片８によって、熱交換チューブ３の上下側に隣接するコルゲートフィン４間に保水される水を吸引する流水路１０が形成されている。この場合、図３に示すように、熱交換チューブ３の両端部に鍔部７を延設し、この鍔部７に切起し片８が形成される。この切起し片８の表面には、図３（ｂ）に示すように、例えば微細粗面処理や親水性塗料の塗布等の親水性処理によって親水性皮膜９が形成されている。このように切起し片８の表面に親水性皮膜９を形成することによって、コルゲートフィン４間に保水された水を速やかに排出することができる。
In the
この場合、流水路１０がコルゲートフィン４の側端部より外側に位置していると、コルゲートフィン４に付着した凝縮水（結露水）が上下に隣接するコルゲートフィン４間に保水された水が速やかに排出されないため、少なくとも流水路１０の一部は、コルゲートフィン４の側端部の内側に位置している必要がある。
In this case, if the flowing
上記のように構成される熱交換器１において、コルゲートフィン４は、薄板を所定の高さになるように山−谷折りを交互に繰り返して成形されており、熱交換器正面からの視点では、Ｖ字形状の連続として見ることができる。
In the
この発明の排水メカニズムとしては、Ｖ字形状（谷折り）フィン表面に凝縮した凝縮水（結露水）は、下段への水路がないため、コルゲートフィン４の幅方向に互いに並行に設けられた複数の縦スリットを切り起こして形成されたフィンルーバ４ａ（図２（ｂ）参照）を介して隣の逆Ｖ字形状（山折り）部に移動し、逆Ｖ字形状部に集まった凝縮水は、下方の開口部から、熱交換チューブ３に形成された流水路１０を介して、下方側のコルゲートフィン４に流れ込むといったメカニズムをスムーズに繰り返すことにより、排水が促進される構造である。
As the drainage mechanism of the present invention, the condensed water (condensation water) condensed on the surface of the V-shaped (valley fold) fin does not have a water channel to the lower stage, so The condensate collected in the inverted V-shaped part moves to the adjacent inverted V-shaped part (mountain fold) through the
なお、コルゲートフィン４にフィンルーバ４ａを設けることにより、熱交換能力の向上が図れる。すなわち、空気の通路に所定角度に成形された所定数のルーバーを設けることで、乱流効果等により熱伝達性能の向上が図れる。
In addition, the heat exchange capability can be improved by providing the corrugated fin 4 with the
上記のように構成される排水構造によれば、熱交換器表面がウェットな状態となると、コルゲートフィン４の表面に凝縮し、水滴となった凝縮水（結露水）が、熱交換チューブ３の上下側に隣接するコルゲートフィン４間に保水された状態で、切起し片８（流水路１０）のエッジ部が保水に接触することで、流れ落ちる起点となり、水を誘引して下方側のコルゲートフィン４へ排出することができる。以下同様にして、コルゲートフィン４の表面に凝縮し、水滴となった凝縮水（結露水）は、順次下方側のコルゲートフィン４へ排出される。
According to the drainage structure configured as described above, when the surface of the heat exchanger becomes wet, the condensed water (condensed water) that is condensed on the surface of the corrugated fins 4 and becomes water droplets is formed in the
次に、図４（ａ）〜図５（ｃ）に基づいて、切起し片８の形成方法について説明する。図４（ａ）〜図４（ｃ）に示される熱交換チューブ３では、鍔部７に切り込み７ａが一定の間隔をおいて設けられている。この場合において、切り込み７ａの深さｂ（切込深さｂ）は鍔部７の長さａ（鍔部長さａ）と等しくなるように形成されている。そして、図４（ｃ）に示すように、切り込み７ａを入れた鍔部７を切り起こすことで、熱交換チューブ３に対して傾斜状に切り起こされる切起し片８が形成される。
Next, a method for forming the cut and raised
また、図５（ａ）〜図５（ｃ）に示すように、熱交換チューブ３は切込深さｂと鍔部長さａが等しいものでなくてもよく、切込深さｂが鍔部長さａの半分以上であれば切込深さｂが鍔部長さａより短くてもよい。この場合には、切り込み７ａを入れた鍔部７を切り起こすことで、基端部に鍔部７の平坦部７ｂを残して熱交換チューブ３に対して傾斜状に切り起こされる切起し片８が鍔部７の外側に形成される。
Further, as shown in FIGS. 5 (a) to 5 (c), the
ここで、熱交換チューブ３の厚さｘ（チューブ厚ｘ）と鍔部長さａの関係は、ａ≦２ｘであることが好ましい。その理由は、ａ＞２ｘであると切起し片８を形成する際の加工が困難になり、また、鍔部７の平坦部７ｂの幅が大きくなることで、熱交換チューブ３の組み付けや熱交換器１の取り扱いにより切起し片８が変形し易くなるからである。
Here, the relationship between the thickness x (tube thickness x) of the
次に、図７に基づいて、コルゲートフィン４に保水される水の排水効果を評価するための試験方法について説明する。この試験は、熱交換チューブ３とコルゲートフィン４とからなる熱交換器１のコア１ａを垂直にした状態で水を蓄えた水槽１１に沈め、その後水槽１１から引き上げたコア１ａのコルゲートフィン４に保水される水の量の変化を計測することで行われる。保水される水の量の変化は保水される水の重量を測定することで測定される。
Next, a test method for evaluating the drainage effect of the water retained in the corrugated fins 4 will be described with reference to FIG. In this test, the
上記試験で行われた計測の中で、チューブ厚ｘが１．５ｍｍの熱交換チューブ３であって、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍（２．４ｍｍ）であり切込深さｂが鍔部長さａと等しい２．４ｍｍの場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍（２．４ｍｍ）であり切込深さｂが鍔部長さａの０．７５倍（１．８ｍｍ）の場合、及び鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．２倍（１．８ｍｍ）であり切込深さｂが鍔部長さａと等しい１．８ｍｍの場合の保水される水の量を図８，図９（ａ），図９（ｂ）に示す。
Among the measurements performed in the above test, the tube thickness x is a
図８，図９（ａ），図９（ｂ）から、鍔部長さａの割合、切込深さｂの割合に関わらず、コルゲートフィン４で保水される水の重量変化｛保水重量（ｇ）｝と保水量（％）は水槽１１から引き上げられた直後から２０秒を経過するまでは急速に減少するが、２０秒を経過した後では現象が緩やかになることが判る。ここで、保水量とは、水槽１１から引き上げた直後のコルゲートフィン４に保水される水の重量を１００とし、水槽１１から引き上げて１８０秒経過した時のコルゲートフィン４に保水される水の重量を０とした時の各経過時間における保水重量の指数をいう。
8, 9 (a), and 9 (b), the weight change of the water retained by the corrugated fins 4 regardless of the ratio of the heel length a and the ratio of the cutting depth b {water retention weight (g )} And the water retention amount (%) decrease rapidly until 20 seconds have passed since the
ここで、鍔部長さａが２．４ｍｍ、切込深さｂが１．８ｍｍである場合の保水重量は、鍔部長さａ、切込深さｂが共に２．４ｍｍである場合の保水重量よりも多い保水重量を有しているため、鍔部長さａと切込深さｂが共に２．４ｍｍである場合でより高い排水機能を有している。これは、鍔部長さａに対する切込深さｂの割合を小さくすることで平坦部７ｂの面積が大きくなり、平坦部７ｂに凝縮水（結露水）が滞留することに起因している。
Here, the water retention weight when the collar length a is 2.4 mm and the cutting depth b is 1.8 mm is the water retaining weight when both the collar length a and the cutting depth b are 2.4 mm. Since it has a larger water retention weight, it has a higher drainage function when both the flange length a and the cutting depth b are 2.4 mm. This is because the area of the
また、図９（ｂ）に示すように、コルゲートフィン４に保水された水の量は、チューブ厚ｘに対する鍔部長さａが長く、かつ鍔部長さａに対する切込深さｂの割合が大きいほど、急速に少なくなることがわかる。そのため、切込深さｂを大きくすることで、コルゲートフィン４に保水された水を排水する速度が速くなる。これは、切込深さｂを大きくすることで平坦部７ｂの面積が小さくなり、平坦部７ｂへの凝縮水（結露水）の滞留が少なくなることに起因している。
Moreover, as shown in FIG.9 (b), the quantity of the water retained by the corrugated fin 4 has a long collar part length a with respect to the tube thickness x, and a ratio of the cutting depth b to the collar part length a is large. As you can see, it decreases rapidly. Therefore, the speed | rate which drains the water retained by the corrugated fin 4 becomes quick by enlarging the cutting depth b. This is because the area of the
一方、上記試験で行われた計測の中で、チューブ厚ｘが１．９３ｍｍの熱交換チューブ３であって、鍔部長さａがチューブ厚ｘの０．９倍（１．７４ｍｍ）であり、切込深さｂが鍔部長さａの１倍（１．７４ｍｍ），０．５倍（０．８７ｍｍ）とした場合の保水される水の量を図１０，図１１に示す。図１０に示すように、切込深さｂが０．８７ｍｍである場合の保水重量は、切込深さｂが１．７４ｍｍである場合の保水重量よりも多い保水重量を有している。そのため、鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合の排水機能は、切込深さｂが鍔部長さａの０．５倍である場合の排水機能よりも高くなる。これは、厚さ１．５ｍｍの熱交換チューブ３の場合と同様に、鍔部長さａに対する切込深さｂの割合が大きくなるほど排水機能が向上することを示している。
On the other hand, in the measurement performed in the above test, the tube thickness x is the
また、図１１に示すように、コルゲートフィン４に保水された水の量は、切込深さｂが大きいほど急速に少なくなることが判る。そのため、切込深さｂを大きくすることで、コルゲートフィン４に保水された水を排水する速度が速くなる。これは、厚さ１．５ｍｍの熱交換チューブ３の場合と同様に、切込深さｂが大きくなるほど排水速度が速くなることを示している。
Moreover, as shown in FIG. 11, it turns out that the quantity of the water retained by the corrugated fin 4 decreases rapidly, so that the cutting depth b is large. Therefore, the speed | rate which drains the water retained by the corrugated fin 4 becomes quick by enlarging the cutting depth b. This indicates that the drainage speed increases as the cutting depth b increases, as in the case of the
図１０，図１１に示される結果から、排水機能と排水速度は、切込深さｂが深くなるほど良好となることが判る。また、図８〜図９（ｂ）に示すように、鍔部長さａを長くしたにも関わらず切込深さｂを深くしない場合には、排水速度は変化せず排水機能が低下することが判る。 From the results shown in FIGS. 10 and 11, it can be seen that the drainage function and the drainage rate become better as the depth of cut b increases. In addition, as shown in FIGS. 8 to 9 (b), when the cutting depth b is not increased in spite of increasing the collar length a, the drainage speed is not changed and the drainage function is deteriorated. I understand.
図７に基づく試験は、１．５ｍｍ，１．９３ｍｍの２通りのチューブ厚ｘについて、チューブ厚ｘに対する鍔部長さａを１．６倍，１．５倍，１．２倍，１倍，０．９倍，０．８倍，０．５倍，０．３倍の８通りとし、かつ、鍔部長さａに対する切込深さｂを１倍，０．７５倍，０．５倍，０．２５倍の４通りとして行った。そして、全ての組み合わせについて、水槽１１から引き上げた直後からの時間に対する保水される水の重量及び保水量について計測を行ない、排水性の評価を行った。その結果を以下の表１に示す。
表１に示す排水性の評価は、水槽１１から引き上げたコア１ａのコルゲートフィン４に保水される水の重量変化｛保水重量（ｇ）｝と水の排出速度｛保水量（％）｝に基づいて行われる。コルゲートフィン４の排水性は、コルゲートフィン４に保水される水の重量が少なく（保水重量が少なく）、コルゲートフィン４から排出される水の排出速度が高い（保水量が急激に減少する）ほど良好であると判断される。また、表１に示される排水性の◎は排水性が極めて良好であることを示し、○は排水性が良好であることを示し、△は製品として使用可能なレベルの排水性であることを示し、×は製品として使用不可能なレベルの排水性であることを示している。
The evaluation of drainage shown in Table 1 is based on the weight change {water retention weight (g)} of the water retained in the corrugated fins 4 of the
表１に示すように、極めて良好な排水性を得ることができる範囲（◎）は、チューブ厚ｘが１．５ｍｍの場合には、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．５倍でありかつ鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合である。また、チューブ厚ｘが１．９３ｍｍの場合には、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．２倍でありかつ鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合、又は鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．５倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．７５倍となる場合である。 As shown in Table 1, the range in which extremely good drainage can be obtained (得 る) is that when the tube thickness x is 1.5 mm, the collar length a is 1.6 times to 1 times the tube thickness x. .5 times and the heel length a and the cutting depth b are equal. When the tube thickness x is 1.93 mm, the flange length a is 1.6 to 1.2 times the tube thickness x and the flange length a is equal to the cutting depth b. This is a case where the flange length a is 1.6 to 1.5 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.75 times the flange length a.
また、良好な排水性を得ることができる範囲（○）は、チューブ厚ｘが１．５ｍｍの場合には、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．２倍〜０．８倍でありかつ鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜０．９倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．７５倍となる場合、又は鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．５倍となりかつ切込深さｂが長さａの０．５倍となる範囲である。また、チューブ厚ｘが１．９３ｍｍの場合には、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１倍〜０．８倍でありかつ鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．２倍〜０．８倍でありかつ切込深さｂが鍔部厚さａの０．７５倍となる場合、又は鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．２倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．５倍となる範囲である。 Further, the range (◯) in which good drainage can be obtained is that when the tube thickness x is 1.5 mm, the collar length a is 1.2 to 0.8 times the tube thickness x and When the flange length a is equal to the cutting depth b, the flange length a is 1.6 to 0.9 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.75 times the flange length a. Or the flange length a is 1.6 to 1.5 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.5 times the length a. Further, when the tube thickness x is 1.93 mm, the flange length a is 1 to 0.8 times the tube thickness x and the flange length a is equal to the cutting depth b. When a is 1.2 to 0.8 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.75 times the collar thickness a, or when the collar length a is 1. The range is 6 to 1.2 times and the depth of cut b is 0.5 times the heel length a.
従って、チューブ厚ｘと鍔部長さａの関係がａ≧０．９ｘであり、かつ切込深さｂとチューブ厚ｘの関係がｂ≧０．７５ａである場合には、チューブ厚ｘに関わらず、良好な排水性を得ることが可能となる。
Therefore, when the relationship between the tube thickness x and the heel length a is a ≧ 0.9 x and the relationship between the cutting depth b and the tube thickness x is b ≧ 0.75 a , the tube thickness x Regardless, good drainage can be obtained.
また、製品として使用可能なレベルの排水性を得ることができる範囲（△）は、チューブ厚が１．５ｍｍの場合には、鍔部長さａがチューブ厚ｘの０．８倍でありかつ鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの０．８倍〜０．５倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．７５倍となる場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．２倍〜０．８倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．５倍となる場合、又は鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．５倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．２５倍となる場合である。 Further, the range (Δ) in which the level of drainage that can be used as a product can be obtained is that when the tube thickness is 1.5 mm, the flange length a is 0.8 times the tube thickness x and When the part length a is equal to the cutting depth b, the flange length a is 0.8 to 0.5 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.75 times the flange length a. When the heel length a is 1.2 to 0.8 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.5 times the heel length a, or the heel length a is the tube. This is a case where the thickness x is 1.6 to 1.5 times and the cutting depth b is 0.25 times the flange length a.
また、チューブ厚が１．９３ｍｍの場合には、鍔部長さａがチューブ厚ｘの０．５倍〜０．３倍でありかつ鍔部長さａと切込深さｂが等しい場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの０．５倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．７５倍となる場合、鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．０倍〜０．８倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．５倍となる場合、又は鍔部長さａがチューブ厚ｘの１．６倍〜１．２倍でありかつ切込深さｂが鍔部長さａの０．２５倍となる場合である。 In addition, when the tube thickness is 1.93 mm, the flange length a is 0.5 to 0.3 times the tube thickness x and the flange length a is equal to the cutting depth b. When the length a is 0.5 times the tube thickness x and the cutting depth b is 0.75 times the flange length a, the flange length a is 1.0 to 0.8 times the tube thickness x. And the depth of cut b is 0.5 times the flange length a, or the flange length a is 1.6 to 1.2 times the tube thickness x and the depth of cut b Is 0.25 times the buttocks length a.
従って、チューブ厚ｘと鍔部長さａの関係がａ≧０．５ｘであり、かつ切込深さｂと鍔部厚ｘの関係がｂ≧０．３８ｘである場合には、チューブ厚ｘに関わらず、良好な排水性を得ることが可能となる。 Therefore, when the relationship between the tube thickness x and the flange length a is a ≧ 0.5x, and the relationship between the cutting depth b and the flange thickness x is b ≧ 0.38x, the tube thickness x is Regardless, good drainage can be obtained.
１ 熱交換器
２ａ，２ｂ ヘッダーパイプ
３ 熱交換チューブ
４ コルゲートフィン
４ａ フィンルーバ
７ 鍔部
７ａ 切り込み
８，８Ａ 切起し片
９ 親水性皮膜
１０ 流水路
１１ 水槽
DESCRIPTION OF
Claims (3)
上記熱交換チューブの幅方向の端部に鍔部が延設され、
該鍔部に適宜間隔をおいて設けられる切り込みによって傾斜状に切り起こされる切起し片にて上記コルゲートフィンに保水される水を吸引する流水路を形成してなり、
上記熱交換チューブの厚さが１．５ｍｍ〜１．９３ｍｍにおいて、上記熱交換チューブの厚さｘ、上記鍔部の長さａ、及び上記切り込みの深さｂの関係は、
ａ≧０．９ｘ
であり、かつ、
ｂ≧０．７５ａ
であることを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。 Corrugated fin heat exchange, in which a plurality of flat aluminum heat exchange tubes parallel to each other are horizontally arranged between a pair of opposing header pipes, and aluminum corrugated fins are joined between the heat exchange tubes. In the vessel
A flange is extended to the end of the heat exchange tube in the width direction,
Forming a flowing water channel for sucking water retained in the corrugated fins by a cut and raised piece that is cut and raised by an incision provided at an appropriate interval in the collar part;
When the thickness of the heat exchange tube is 1.5 mm to 1.93 mm, the relationship between the thickness x of the heat exchange tube, the length a of the flange, and the depth of cut b is
a ≧ 0.9x
And
b ≧ 0.75a
A drainage structure for a corrugated fin heat exchanger.
上記熱交換チューブの厚さｘ、上記鍔部の長さａの関係は、
ａ≦２ｘ
であることを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。 In the drainage structure of the corrugated fin heat exchanger according to claim 1 ,
The relationship between the thickness x of the heat exchange tube and the length a of the flange is
a ≦ 2x
A drainage structure for a corrugated fin heat exchanger.
上記鍔部の表面は親水性処理されたものであることを特徴とするコルゲートフィン式熱交換器の排水構造。 In the drainage structure of the corrugated fin-type heat exchanger according to claim 1 or 2 ,
A corrugated fin heat exchanger drainage structure characterized in that the surface of the collar part is subjected to hydrophilic treatment.
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