JP5980761B2 - Continuous kneader - Google Patents
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Description
本発明は、互いに異方向に回転する混練ロータを用いて樹脂材料の混練を行う連続混練機に関するものである。 The present invention relates to a continuous kneader for kneading resin materials using kneading rotors rotating in different directions.
一般に、連続混練機は、水平方向に沿って長尺に形成された筒状のバレルと、このバレルの内部に挿入されて材料を混練する一対の混練ロータとを備えている。
連続混練機では、上述したバレルの長手方向の一方側に高分子樹脂のペレットや粉状の添加物などの材料を供給するフィード部が設けられており、フィード部に供給された材料は長手方向の中途側に設けられた混練部に送られる。混練部では、一対の混練ロータ間で材料にせん断力を付与しながら混練が行われ、混練後の材料は長手方向の他方側に設けられた絞り部（混練度調整部）に送られる。絞り部では材料の内圧が高められる。
In general, a continuous kneader includes a cylindrical barrel that is elongated along the horizontal direction, and a pair of kneading rotors that are inserted into the barrel to knead the material.
In the continuous kneader, a feed part for supplying materials such as polymer resin pellets and powder additives is provided on one side of the barrel in the longitudinal direction, and the material supplied to the feed part is longitudinal. It is sent to the kneading part provided in the middle. In the kneading section, kneading is performed while applying a shearing force to the material between a pair of kneading rotors, and the material after kneading is sent to a drawing section (kneading degree adjusting section) provided on the other side in the longitudinal direction. The internal pressure of the material is increased at the throttle portion.
このようにして、絞り部で内圧が高められた材料は絞り部のさらに下流側に位置する排出部から連続混練機の外部に排出される。そして、特許文献１や特許文献２に示すように、排出部では材料を例えばバレルの下方に引き出し、引き出された材料をギヤポンプなどで昇圧してからペレタイザなどに送っている。 In this way, the material whose internal pressure has been increased in the squeezing part is discharged out of the continuous kneader from the discharging part located further downstream of the squeezing part. And as shown in patent document 1 and patent document 2, in the discharge part, the material is pulled out below the barrel, for example, and the pulled-out material is pressurized by a gear pump or the like and then sent to a pelletizer or the like.
ところで、上述した連続混練機の中には、排出部での材料の内圧が高くなった場合にギヤポンプの回転数（運転速度）を上げて排出部からの排出能力を大きくし、また内圧が低くなった場合にギヤポンプの回転数を下げて排出能力を小さくするといった制御を行うものがある。通常は排出部における材料の内圧は安定しているので、このような連続混練機を運転させても、ギヤポンプの回転数が短時間で大きく変動することは起こり得ない。 By the way, in the continuous kneaders described above, when the internal pressure of the material in the discharge section becomes high, the gear pump speed is increased to increase the discharge capacity from the discharge section, and the internal pressure is low. In some cases, control is performed such that the rotational speed of the gear pump is reduced to reduce the discharge capacity. Usually, since the internal pressure of the material in the discharge part is stable, even if such a continuous kneader is operated, the rotation speed of the gear pump cannot greatly change in a short time.
しかし、混練ロータの翼形状を特殊なものにした場合には、排出部での材料の内圧が短時間で変動する場合があり、このような場合はギヤポンプの回転数も短時間で大きく変動する。例えば、材料のスムーズな排出を意図し、排出部の混練ロータに１条翼のものを採用すると、排出部での材料の内圧が大きく変動し、ギヤポンプの回転数にハンチングが起きやすくなる。このようなギヤポンプの回転数におけるハンチングは、設備にとって過大な負荷となるので好ましくない。 However, when the blade shape of the kneading rotor is made special, the internal pressure of the material at the discharge section may fluctuate in a short time, and in such a case, the rotation speed of the gear pump also fluctuates greatly in a short time. . For example, if a single blade blade is used as the kneading rotor of the discharge part in order to smoothly discharge the material, the internal pressure of the material in the discharge part greatly fluctuates, and hunting is likely to occur in the rotation speed of the gear pump. Such hunting at the rotational speed of the gear pump is not preferable because it causes an excessive load on the equipment.
また、ギヤポンプの回転数は、ギアポンプの下流側に位置するペレタイザに供給される材料の供給速度に対応している。そのため、ギヤポンプの回転数が変動すると、ペレタイザのダイにおける材料の押出速度も変化することになり、ペレタイザでカットされるペレットサイズに大きなムラが生じることになる。そのため、上述した特許文献１、２の連続混練機では、ペレットの品質を安定して維持できないという問題もある。 The rotation speed of the gear pump corresponds to the supply speed of the material supplied to the pelletizer located on the downstream side of the gear pump. Therefore, when the rotational speed of the gear pump varies, the extrusion speed of the material in the pelletizer die also changes, resulting in large unevenness in the size of pellets cut by the pelletizer. Therefore, the continuous kneaders of Patent Documents 1 and 2 described above also have a problem that the quality of pellets cannot be stably maintained.
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、バレルから排出される材料の圧力の変動を抑制して、安定して混練を行うことができる連続混練機を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a continuous kneader capable of stably kneading while suppressing fluctuations in the pressure of the material discharged from the barrel. To do.
上記課題を解決するため、本発明の連続混練機は以下の技術的手段を講じている。
即ち、本発明の連続混練機は、内部が空洞とされたバレルと、当該バレルに収容された一対の混練ロータとを備え、これら一対の混練ロータが異なる回転方向に向かって噛み合い状態で回転する連続混練機であって、前記バレル内には、前記混練ロータの軸方向に沿って、材料を供給するフィード部、材料を混練する混練部、混練された材料をバレル外に排出する排出部が順に設けられており、前記排出部に対応したバレルに、このバレルから排出される材料に加わる圧力の変動を抑制する圧力変動抑制部が設けられていて、前記排出部には、前記バレル内の材料をバレル外に案内する排出路と、前記排出路の経路途中に設けられて材料を吸い出すギヤポンプとが設けられており、前記圧力変動抑制部は、前記排出路の内周面から下方に向かって突出する突出部を有していることを特徴とする。
In order to solve the above problems, the continuous kneader of the present invention employs the following technical means.
That is, the continuous kneader according to the present invention includes a barrel having a hollow inside and a pair of kneading rotors housed in the barrel, and the pair of kneading rotors rotate in meshing directions in different rotational directions. A continuous kneading machine, wherein in the barrel, there are a feed part for supplying the material along the axial direction of the kneading rotor, a kneading part for kneading the material, and a discharge part for discharging the kneaded material out of the barrel. are provided in this order, the barrel corresponding to the discharge portion, the variation of pressure applied to the material discharged from the barrel have a pressure fluctuation suppressing portion is provided to suppress the the discharge portion, in said barrel A discharge path that guides the material to the outside of the barrel and a gear pump that is provided in the middle of the discharge path to suck out the material are provided, and the pressure fluctuation suppressing portion is directed downward from the inner peripheral surface of the discharge path. Or Characterized in that it has a protrusion that protrudes Te.
なお、好ましくは、前記突出部の突端が、前記排出路の排出方向に向かって投影した場合の高低位置で、前記排出路の上側の内周面から下方に向かって、前記バレルの半径ｒｂの０．１５倍〜１．１８倍の高さに配備されているとよい。 Contact name Preferably, the protruding end of the protrusion, at high and low position when projected toward the discharge direction of the discharge path, downward from the inner peripheral surface of the upper side of the discharge passage, the radius r of the barrel It is good to be deployed at a height of 0.15 to 1.18 times b .
なお、好ましくは、前記排出部に位置する混練ロータが、周方向に１条の排出翼を備えているとよい。 In addition, Preferably, the kneading rotor located in the said discharge part is good to equip the circumferential direction with one discharge blade.
本発明の連続混練機によれば、バレルから排出される材料の圧力の変動を抑制して、安定して混練を行うことができる。 According to the continuous kneader of the present invention, fluctuations in the pressure of the material discharged from the barrel can be suppressed and kneading can be performed stably.
以下、本発明に係る連続混練機１の実施形態を、図面に基づき詳しく説明する。
図１及び図２は、本発明の連続混練機１の実施形態を示している。
図１及び図２に示すように、本実施形態の連続混練機１は、内部が空洞に形成されたバレル２と、バレル２の内部を軸心方向に沿って挿通する一対の混練ロータ３、３とを有している。連続混練機１では、一対の混練ロータ３、３は互いに異方向に向かって噛み合い状態で回転しており、一対の混練ロータ３、３間で樹脂などの材料を混練を行う構成とされている。
Hereinafter, an embodiment of a continuous kneader 1 according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
FIG.1 and FIG.2 has shown embodiment of the continuous kneader 1 of this invention.
As shown in FIGS. 1 and 2, the continuous kneader 1 of the present embodiment includes a barrel 2 having a hollow interior, and a pair of kneading rotors 3 inserted through the barrel 2 along the axial direction. 3. In the continuous kneader 1, the pair of kneading rotors 3, 3 rotate in a meshed state toward each other, and a material such as a resin is kneaded between the pair of kneading rotors 3, 3. .
なお、以降の説明において、図１の紙面の左側を連続混練機１を説明する際の上流側とし、紙面の右側を下流側とする。また、図１の紙面の左右方向を連続混練機１を説明する際の軸方向とする。
図１及び図２に示すように、バレル２は軸方向に沿って長い筒状に形成されており、その内部は軸垂直方向の断面がめがね形状（２つの円が円周の一部同士を交差させるようにして互いに重なり合った形状）とされた空洞となっている。バレル２は、上流側から軸方向に沿って複数（図例では４つ）の部分に分かれている。これら４つの部分は、上流側から順に、材料を供給するフィード部４、材料を混練する混練部５、材料の内圧を高める絞り部６、材料をバレル２外に排出する排出部７とされている。
In the following description, the left side of the paper surface of FIG. 1 is the upstream side when describing the continuous kneader 1, and the right side of the paper surface is the downstream side. Moreover, let the left-right direction of the paper surface of FIG. 1 be the axial direction at the time of explaining the continuous kneader 1. FIG.
As shown in FIGS. 1 and 2, the barrel 2 is formed in a long cylindrical shape along the axial direction, and the inside thereof has a glasses-shaped cross section in the direction perpendicular to the axis (the two circles are part of the circumference). The cavities are shaped to overlap each other so as to intersect each other. The barrel 2 is divided into a plurality (four in the illustrated example) along the axial direction from the upstream side. These four parts are, in order from the upstream side, a feed part 4 for supplying the material, a kneading part 5 for kneading the material, a throttle part 6 for increasing the internal pressure of the material, and a discharge part 7 for discharging the material out of the barrel 2. Yes.
フィード部４は、バレル２の内外を連通するように上方に向かって開口した材料供給口８を備えている。この材料供給口８は、バレル２の上側の壁面を上下に貫通するように形成されており、バレル２内に材料を供給できるようになっている。また、材料供給口８に
は、材料を投入しやすくするために、上方に向かって漏斗状に広がるホッパ９が設けられている。
The feed unit 4 includes a material supply port 8 that opens upward so as to communicate the inside and outside of the barrel 2. The material supply port 8 is formed so as to vertically penetrate the upper wall surface of the barrel 2 so that the material can be supplied into the barrel 2. In addition, the material supply port 8 is provided with a hopper 9 that spreads upward in a funnel shape so that the material can be easily fed.
混練部５は、バレル２の軸方向の中途側、正確にはフィード部４の下流側に設けられた部分である。この混練部５に対応した位置の混練ロータ３には後述する混練フライト１０が用いられており、混練部５はフィード部４からバレル２内に供給された材料を混練フライト１０を用いて混練する部分となっている。
絞り部６は、混練部５のさらに下流側に配備された部分であり、混練部５から排出部７に向かって流れる材料を滞留させて材料の混練度を調整する機能を備えている。絞り部６は、バレル２内を流通する材料の流れを遮断したり変化させたりすることができるゲート部材１１を備えており、ゲート部材１１で材料の流通速度を変化させることで混練度を調整できるようになっている。この絞り部６のさらに下流側、言い換えればバレル２の最も下流側には、混練された材料をバレル２の外部に排出する排出部７が設けられている。なお、排出部７については、後ほど詳しく述べる。
The kneading part 5 is a part provided in the middle of the barrel 2 in the axial direction, more precisely on the downstream side of the feed part 4. A kneading flight 10 described later is used for the kneading rotor 3 at a position corresponding to the kneading unit 5, and the kneading unit 5 kneads the material supplied from the feed unit 4 into the barrel 2 using the kneading flight 10. It has become a part.
The narrowing part 6 is a part arranged further downstream of the kneading part 5 and has a function of retaining the material flowing from the kneading part 5 toward the discharge part 7 and adjusting the kneading degree of the material. The throttle unit 6 includes a gate member 11 that can block or change the flow of the material flowing through the barrel 2, and adjusts the kneading degree by changing the flow rate of the material with the gate member 11. It can be done. A discharge unit 7 for discharging the kneaded material to the outside of the barrel 2 is provided further downstream of the throttle unit 6, in other words, the most downstream side of the barrel 2. The discharge unit 7 will be described in detail later.
混練ロータ３は、上述したバレル２の内部を挿通するように左右一対設けられている。各混練ロータ３は、それぞれの回転中心がバレル２の空洞をなす上記した２つの円の各中心と一致するように設けられている。各混練ロータ３は、バレル２の軸方向両端のさらに外側でそれぞれ軸受により支持されている。一対の混練ロータ３、３は、上述したフィード部４、混練部５、排出部７のそれぞれに対応して、互いに機能が異なる複数種のフライトを軸方向に備えている。 A pair of left and right kneading rotors 3 are provided so as to pass through the inside of the barrel 2 described above. Each kneading rotor 3 is provided such that the center of rotation thereof coincides with the center of each of the two circles forming the cavity of the barrel 2. Each kneading rotor 3 is supported by bearings on the outer sides of both ends of the barrel 2 in the axial direction. The pair of kneading rotors 3, 3 includes a plurality of types of flights having different functions in the axial direction corresponding to the feed unit 4, the kneading unit 5, and the discharge unit 7 described above.
すなわち、フィード部４には螺旋状にねじれた翼形を利用して材料を下流側に送り出すスクリュフライト１２が設けられており、また混練部５には材料にせん断力を付与することで材料を混練する混練フライト１０が設けられており、さらに絞り部６には混練部５で混練された材料をバレル２外に排出する排出翼１３が設けられている。
図２は、図１の連続混練機１を排出部７の位置で切断した断面図（Ａ−Ａ線断面図）である。
That is, the feed section 4 is provided with a screw flight 12 that feeds the material downstream using a spirally twisted airfoil, and the kneading section 5 applies the material by applying a shearing force to the material. A kneading flight 10 for kneading is provided, and a discharge blade 13 for discharging the material kneaded in the kneading unit 5 to the outside of the barrel 2 is provided in the throttle unit 6.
FIG. 2 is a cross-sectional view (cross-sectional view taken along the line AA) of the continuous kneader 1 of FIG. 1 cut at the position of the discharge unit 7.
図２に示すように、排出部７は、バレル２の最も下流側の端部に設けられた部分であり、上流側から軸方向に沿って流れてきた混練済みの材料を、軸垂直方向に向かって流動方向を略垂直に曲げつつ案内して、材料をバレル２外に排出するものとなっている。具体的には、排出部７の混練ロータ３には、上述したようにバレル２内の材料を排出する排出翼１３が設けられている。また、排出部７と軸方向に対応したバレル２の下側の外周壁には排出口１４が形成されており、排出部７では混練ロータ３の排出翼１３でバレル２内の材料を掻き出しつつ排出口１４を介して材料をバレル２外に取り出すことができるようになっている。 As shown in FIG. 2, the discharge portion 7 is a portion provided at the end portion on the most downstream side of the barrel 2, and the kneaded material that has flowed along the axial direction from the upstream side is disposed in the direction perpendicular to the axis. The material is discharged out of the barrel 2 by being guided while bending the flow direction substantially vertically. Specifically, the kneading rotor 3 of the discharge unit 7 is provided with discharge blades 13 for discharging the material in the barrel 2 as described above. A discharge port 14 is formed in the lower outer peripheral wall of the barrel 2 corresponding to the discharge portion 7 in the axial direction, and the discharge portion 7 scrapes the material in the barrel 2 with the discharge blades 13 of the kneading rotor 3. The material can be taken out of the barrel 2 through the discharge port 14.
図３に示すように、排出翼１３は、いずれも周方向に１条とされている。これらの排出翼１３は、一方の混練ロータ３の排出翼１３と、他方の混練ロータ３の排出翼１３とが互いに接触しない程度の位相差（例えば、一対の排出翼１３が互いに干渉しない程度の位相差δinterfere〜９０°の範囲であって、できる限りδinterfereに近い値）をあけて回転するようになっている。 As shown in FIG. 3, all the discharge vanes 13 are one in the circumferential direction. These discharge blades 13 have such a phase difference that the discharge blade 13 of one kneading rotor 3 and the discharge blade 13 of the other kneading rotor 3 do not contact each other (for example, the pair of discharge blades 13 do not interfere with each other). The phase difference is in the range of δ interfere ~ 90 ° and close to δ interfere as much as possible).
また、上述した排出口１４は、バレル２内の材料を排出口１４からギヤポンプ１５に向かって案内する排出路１６に接続されている。この排出路１６の経路途中には、材料を吸い出すギヤポンプ１５が設けられている。さらに、ギヤポンプ１５より先の排出部７には、ギヤポンプ１５から圧送されてきた材料から異物を除去するスクリーンチェンジャ１７と、スクリーンチェンジャ１７で異物が除去された材料を粒状のペレットに加工するペレタイザ１８とが設けられている。 The discharge port 14 described above is connected to a discharge path 16 that guides the material in the barrel 2 from the discharge port 14 toward the gear pump 15. A gear pump 15 that sucks out material is provided in the middle of the discharge path 16. Further, the discharge unit 7 ahead of the gear pump 15 has a screen changer 17 for removing foreign substances from the material pumped from the gear pump 15 and a pelletizer 18 for processing the material from which foreign substances have been removed by the screen changer 17 into granular pellets. And are provided.
上述したギヤポンプ１５は、排出部７における材料の内圧が高くなった場合に、ギヤの回転数（運転速度）を上げて材料の排出速度（排出能力）を大きくし、また材料の内圧が低くなった場合にギヤの回転数を下げて材料の排出速度を小さくするといった制御を伴うものとなっている。また、ギヤポンプ１５の入側に位置する排出路１６には、この排出路１６を流通する材料の圧力を計測可能な圧力センサ（図示略）が設けられており、ギヤポンプ１５は、圧力センサで計測された圧力に応じてギヤポンプ１５の回転数を上下させる
よう制御されている。そのため、排出部７のバレル２内で材料圧力が変動した場合に、この圧力変動を圧力センサが検知すると、ギヤポンプ１５の回転数が圧力変動に合わせて大きく変動する。
In the gear pump 15 described above, when the internal pressure of the material in the discharge section 7 increases, the gear rotation speed (operation speed) is increased to increase the material discharge speed (discharge capacity), and the internal pressure of the material decreases. In such a case, the control is performed such that the rotational speed of the gear is lowered to reduce the material discharge speed. In addition, a pressure sensor (not shown) capable of measuring the pressure of the material flowing through the discharge path 16 is provided in the discharge path 16 positioned on the input side of the gear pump 15, and the gear pump 15 is measured by the pressure sensor. It is controlled to increase or decrease the rotational speed of the gear pump 15 in accordance with the applied pressure. Therefore, when the material pressure fluctuates in the barrel 2 of the discharge unit 7 and the pressure sensor detects this pressure fluctuation, the rotation speed of the gear pump 15 fluctuates greatly according to the pressure fluctuation.
つまり、バレル２内で材料圧力が短時間で大きく変動すると、ギヤポンプ１５の回転数が大きく変動して運転の安定性が損なわれる可能性も高くなる。そこで、本発明の連続混練機１では、このバレル２から排出される材料に加わる圧力の変動を抑制する圧力変動抑制部（突出部１９）を設けており、この圧力変動抑制部を備えることが本発明の連続混練機１の特徴となっている。 That is, if the material pressure greatly fluctuates in the barrel 2 in a short time, there is a high possibility that the rotation speed of the gear pump 15 fluctuates greatly and the operation stability is impaired. Therefore, the continuous kneader 1 of the present invention is provided with a pressure fluctuation suppressing portion (protruding portion 19) that suppresses fluctuations in pressure applied to the material discharged from the barrel 2, and includes this pressure fluctuation suppressing portion. This is a feature of the continuous kneader 1 of the present invention.
次に、本発明の連続混練機１の特徴である圧力変動抑制部について説明する。
圧力変動抑制部は、バレル２から排出される材料に加わる材料圧力の変動を抑制するものであり、本実施形態ではバレル２に設けられた突出部１９から形成されている。
この突出部１９は、バレル２内の材料をバレル２外に案内する排出路１６が流路面積が小さくなるように排出路１６の一部を塞ぐものであり、バレル２内での材料の圧力変動が排出路１６（正確には、排出路１６に設けられることが多い圧力センサ）に直接伝わらないようにしている。言い換えれば、この突出部１９は、バレル２内での圧力変動が排出路１６の圧力センサに直接伝達（影響）しないように、排出路１６に設けられた「邪魔板」ということもできる。
Next, the pressure fluctuation suppressing part which is a feature of the continuous kneader 1 of the present invention will be described.
The pressure fluctuation suppressing portion suppresses fluctuations in the material pressure applied to the material discharged from the barrel 2, and is formed from a protruding portion 19 provided in the barrel 2 in this embodiment.
This protrusion 19 closes a part of the discharge path 16 so that the discharge path 16 for guiding the material in the barrel 2 to the outside of the barrel 2 has a small flow area, and the pressure of the material in the barrel 2 The variation is prevented from being directly transmitted to the discharge path 16 (more precisely, a pressure sensor often provided in the discharge path 16). In other words, the protrusion 19 can also be referred to as a “baffle plate” provided in the discharge path 16 so that the pressure fluctuation in the barrel 2 is not directly transmitted (influenced) to the pressure sensor of the discharge path 16.
次に、本発明の特徴である圧力変動抑制部について、図４及び図５を用いて、詳しく説明する。
なお、図４及び図５は、突出部１９の突端の位置、言い換えれば突出部１９の突出長さを上下方向に変化させた場合に、バレル２内での圧力分布がどのように変化するかを示したものである。なお、図４及び図５の例ではいずれも突出部１９の突端が排出路１６の上側の内周面よりも下側に配置されるように突出しており、図４（ａ）に示す圧力変動抑制部（後述する実施例１に対応）はこの突端が排出路１６の上側の内周面を基準としてバレル半径ｒｂの１．１８倍に位置した例となっている。また、図４（ｂ）に示す圧力変動抑制部（後述する実施例２）は、突出部１９の突端が排出路１６の上側の内周面からバレル半径ｒｂの０．３２倍の範囲に位置した例である。さらに、図５（ａ）に示す圧力変動抑制部（後述する実施例３）は、突出部１９の突端が排出路１６の上側の内周面からバレル半径ｒｂの０．１５倍に位置した例であり、図５（ｂ）に示す圧力変動抑制部（後述する実施例４）は、突端の突出量は図５（ａ）と同じであるが、突出部１９の形状が図５（ａ）と異なる形状とされた例である。
Next, the pressure fluctuation suppressing part, which is a feature of the present invention, will be described in detail with reference to FIGS.
4 and 5 show how the pressure distribution in the barrel 2 changes when the position of the protruding end of the protruding portion 19, in other words, the protruding length of the protruding portion 19 is changed in the vertical direction. Is shown. 4 and FIG. 5 both project so that the projecting end of the projecting portion 19 is disposed below the inner peripheral surface on the upper side of the discharge path 16, and the pressure fluctuation shown in FIG. suppressing portion (corresponding to example 1 to be described later) is made to the example this projecting end is positioned at 1.18 times the barrel radius r b relative to the inner circumferential surface of the upper exhaust passage 16. Further, FIG. 4 the pressure fluctuation suppressing portion shown in (b) (Example 2 described later) is 0.32 times the range of the barrel radius r b projecting from the inner circumferential surface of the upper discharge passage 16 of the protrusion 19 It is a positioned example. Furthermore, the pressure fluctuation suppression unit shown in FIG. 5 (a) (Example 3 described later), the tip of the projecting portion 19 is positioned at 0.15 times the barrel radius r b from the inner peripheral surface of the upper exhaust passage 16 For example, in the pressure fluctuation suppressing portion (Example 4 described later) shown in FIG. 5B, the protruding amount of the protruding end is the same as that in FIG. 5A, but the shape of the protruding portion 19 is as shown in FIG. ).
まず、図４（ａ）に示す圧力変動抑制部を例に上げて、本実施形態の圧力変動抑制部を説明する。
図４（ａ）に斜線で囲まれた部分として示すように、本発明の圧力変動抑制部は、排出路１６の内周面から下方に向かって突出する突出部１９を有している。この突出部１９は、軸垂直方向に沿って伸びる排出路１６の中でも、上述した排出口１４とギヤポンプ１５との間、より正確にはバレル２内に開口する排出口１４の開口縁に沿って配備されている。
First, the pressure fluctuation suppressing unit of this embodiment will be described by taking the pressure fluctuation suppressing unit shown in FIG. 4A as an example.
4A, the pressure fluctuation suppressing portion of the present invention has a protruding portion 19 that protrudes downward from the inner peripheral surface of the discharge passage 16. As shown in FIG. The protrusion 19 is located between the discharge port 14 and the gear pump 15, more precisely along the opening edge of the discharge port 14 that opens into the barrel 2, even in the discharge path 16 extending along the direction perpendicular to the axis. Has been deployed.
具体的には、上述した排出口１４は、軸垂直方向に沿った断面上で、左側の混練ロータ３のさらに左側に位置するバレル２の内周壁から、右側の混練ロータ３の下方に位置するバレル２の内周壁までの範囲を開口に亘って形成されている。そして、上述した突出部１９は、基端が排出口１４の開口縁のうち左側の開口縁に接すると共に、先端が左側の混練ロータ３の軸心下方に位置しており、左側の開口縁から右下方方向に向かって突出している。つまり、突出部１９は、排出口１４の開口の半分程度を閉鎖して、突出部１９が設けられていない箇所に比べて排出路１６の流路面積を小さくできるようになっている。このような突出部１９を設ければ排出路１６の開口面積を狭めることができ、開口面積が狭くなった分だけバレル２内で起こった圧力の変動がギヤポンプ１５側に伝達し難くなる。 Specifically, the above-described discharge port 14 is positioned below the right kneading rotor 3 from the inner peripheral wall of the barrel 2 positioned further to the left of the left kneading rotor 3 on the cross section along the direction perpendicular to the axis. A range to the inner peripheral wall of the barrel 2 is formed over the opening. The protrusion 19 described above has a base end in contact with the left opening edge of the opening edge of the discharge port 14, and a distal end located below the axial center of the left kneading rotor 3, from the left opening edge. It protrudes toward the lower right direction. That is, the protrusion 19 closes about half of the opening of the discharge port 14 so that the flow passage area of the discharge path 16 can be reduced as compared with a portion where the protrusion 19 is not provided. If such a protrusion 19 is provided, the opening area of the discharge passage 16 can be narrowed, and the pressure fluctuation that has occurred in the barrel 2 is less likely to be transmitted to the gear pump 15 side as the opening area is reduced.
また、突出部１９の長手方向の中途側は、バレル２の内周面に沿うように円弧状に湾曲していて、突出部１９は排出翼１３の回転を阻害しないような形状となっている。
特に、上述したように突出部１９を左側の開口縁に設ければ、排出翼１３とギヤポンプ
１５との間に突出部１９が位置するようになり、突出部１９を回り込むように迂回しなければバレル２内で起こった材料圧力がギヤポンプ１５側に伝達しなくなり、バレル２内での材料圧力の変動がギヤポンプ１５側に影響しにくくなる。
Further, the midway side in the longitudinal direction of the protrusion 19 is curved in an arc shape along the inner peripheral surface of the barrel 2, and the protrusion 19 has a shape that does not hinder the rotation of the discharge blade 13. .
In particular, if the protrusion 19 is provided on the left opening edge as described above, the protrusion 19 is positioned between the discharge vane 13 and the gear pump 15, and must be bypassed so as to go around the protrusion 19. The material pressure generated in the barrel 2 is not transmitted to the gear pump 15 side, and the fluctuation of the material pressure in the barrel 2 is less likely to affect the gear pump 15 side.
なお、上述した突出部１９を設ける場合は、突出部１９の突端の位置、言い換えれば突出部１９の突出長さにより圧力変動の抑制効果が変化する。そこで、本発明の連続混練機１では、突出部１９の突端が排出方向へ投影した際に、排出路１６の上側の内周面から下方に向かって、排出路１６の上側の内周面からバレル半径ｒｂの０．１５倍〜１．１８倍の範囲に位置するようにしている。このような範囲に突端が位置するよう突出部１９を突出させれば、バレル２内で起こった材料圧力の変動がギヤポンプ１５側に伝達し難くなり、ギヤポンプ１５側に材料圧力の変動が影響しにくくなる。その結果、ギヤポンプ１５の回転数（運転速度）の変動が抑制され、ペレタイザに対する材料供給の速度が一定となって、ペレタイザなどで長さが揃ったペレットを安定して生産することが可能となる。 In addition, when providing the protrusion part 19 mentioned above, the suppression effect of a pressure fluctuation changes with the position of the protrusion end of the protrusion part 19, in other words, the protrusion length of the protrusion part 19. FIG. Therefore, in the continuous kneading machine 1 of the present invention, when the protruding end of the projecting portion 19 is projected in the discharging direction, it is directed downward from the inner peripheral surface on the upper side of the discharging path 16 from the inner peripheral surface on the upper side of the discharging path 16. and so as to be positioned 0.15 times ～1.18 times the barrel radius r b. If the protruding portion 19 is protruded so that the protruding end is located in such a range, the fluctuation of the material pressure occurring in the barrel 2 is difficult to be transmitted to the gear pump 15 side, and the fluctuation of the material pressure affects the gear pump 15 side. It becomes difficult. As a result, fluctuations in the rotational speed (operating speed) of the gear pump 15 are suppressed, the speed of material supply to the pelletizer becomes constant, and pellets having a uniform length can be stably produced by the pelletizer or the like. .
次に、本発明に係る実施例及び比較例を用いて、本発明の連続混練機１の作用効果をさらに詳しく説明する。
実施例及び比較例は、突出部１９の突端の位置を上下方向に変化させた場合に、バレル２内での材料圧力の分布状況がどのように変化するかを、コンピュータシミュレーションにより計算したものである。なお、シミュレーションは２次元モデルで行った。そのため、実際の混練では軸方向の上流側から流れ込んできた材料の粒子が排出口１４から排出されるが、本シミュレーションでは、バレル２の内部に上方から材料の粒子を取り入れ、排出口１４から材料の粒子が排出されるといった境界条件下で計算を行っている。
Next, the function and effect of the continuous kneader 1 of the present invention will be described in more detail using examples and comparative examples according to the present invention.
In the examples and comparative examples, the distribution of the material pressure in the barrel 2 is changed by computer simulation when the position of the protruding end of the protruding portion 19 is changed in the vertical direction. is there. The simulation was performed using a two-dimensional model. Therefore, in the actual kneading, the material particles flowing from the upstream side in the axial direction are discharged from the discharge port 14. In this simulation, the material particles are taken into the barrel 2 from above and the material is discharged from the discharge port 14. The calculation is performed under boundary conditions such that particles are discharged.
また、シミュレーションに用いた設定条件は、材料の粒子の総流量が単位時間当たりの質量で0.00064×(ｒｂ)３（kg/h）、また材料の粒子の密度が750kg/m3、さらに排出口１４付近の圧力が0.25MPaで、左側の混練ロータ３が軸方向の下流側から見て時計回り、右側の混練ロータ３が反時計回りに回転するというものである。
さらに、実施例及び比較例は、以下の表１に示すような実験条件で行ったものであり、混練ロータ３として１条翼を用いるか３条翼を用いるかといった翼数や、突出部１９の突出高さ（上下方向での突端の位置）、あるいは突出部１９の形状といった条件がそれぞれ異っている。
The setting conditions used in the simulation are that the total flow rate of the material particles is 0.00064 × (r b ) 3 (kg / h) in mass per unit time, the density of the material particles is 750 kg / m 3 , The pressure in the vicinity of the outlet 14 is 0.25 MPa, the left kneading rotor 3 rotates clockwise as viewed from the axial downstream side, and the right kneading rotor 3 rotates counterclockwise.
Further, the examples and comparative examples were conducted under the experimental conditions as shown in Table 1 below, and the number of blades such as whether to use one or three blades as the kneading rotor 3, and the protrusion 19 The projecting height (the position of the projecting end in the vertical direction) or the shape of the projecting portion 19 is different.
以下に、表１に示す実施例及び比較例の混練ロータ３を図４（ａ）〜図５（ｂ）にそれぞれ示す。これらの連続混練機１の混練ロータ３は、いずれも突出部１９を排出口１４に設けたものであり、本発明の連続混練機１を示している。
具体的には、図４（ａ）は、実施例１の混練ロータ３、つまり１条の排出翼１３を備えた混練ロータ３であって、突出部１９の突出高さが１．１８ｒｂのものを示している。また、図４（ｂ）及び図５（ａ）は、実施例２及び実施例３の混練ロータ３、つまり１条の排出翼１３を備えた混練ロータ３であって、突出部１９の突出高さが実施例１より低い０
．３２ｒｂ及び０．１５ｒｂのものを示している。さらに、図５（ｂ）は、実施例４の混練ロータ３、つまり実施例１〜３と同様に１条の排出翼１３を備えた混練ロータ３であるが、突出部１９の形状がストレート形状のものを示している。
The kneading rotors 3 of the examples and comparative examples shown in Table 1 are shown in FIGS. 4 (a) to 5 (b), respectively. Each of the kneading rotors 3 of these continuous kneaders 1 is provided with the protruding portion 19 at the discharge port 14, and shows the continuous kneader 1 of the present invention.
Specifically, FIG. 4 (a), Example 1 of the kneading rotor 3, i.e. a kneading rotor 3 provided with discharge flights 13 Paragraph, the protrusion height of the protrusion 19 is 1.18R b Shows things. 4 (b) and 5 (a) show the kneading rotor 3 of the second and third embodiments, that is, the kneading rotor 3 provided with one discharge vane 13, and the protruding height of the protruding portion 19 is shown. 0 lower than Example 1
. It indicates those 32r b and 0.15R b. Further, FIG. 5B shows the kneading rotor 3 of the fourth embodiment, that is, the kneading rotor 3 having one discharge blade 13 as in the first to third embodiments, but the shape of the protruding portion 19 is a straight shape. Shows things.
次に、上述した実施例及び比較例の混練ロータを用いて混練した際に、ギヤポンプ１５の入側に位置する排出路１６で計測される材料圧力がどのように変動するかを経時的に計測した結果を示す。
すなわち、図６、図７は、ギヤポンプ１５の入側に位置する排出路１６で計測される材料圧力の変動（時間変動）を示したものであり、図４（ａ）〜図５（ｂ）の各図において「丸」で示される位置で計測される圧力変動を示している。この結果も、表１に示す条件下でコンピュータシミュレーションを行って得られたものである。なお、図６及び図７の横軸は混練ロータ３の累積回転数から計算される混練の時間(s)を示しており、縦軸は圧力(Pa)となっている。
Next, it is measured over time how the material pressure measured in the discharge passage 16 located on the inlet side of the gear pump 15 changes when kneading using the kneading rotors of the above-described examples and comparative examples. The results are shown.
That is, FIG. 6, FIG. 7 shows the fluctuation | variation (time fluctuation | variation) of the material pressure measured by the discharge path 16 located in the entrance side of the gear pump 15, FIG.4 (a)-FIG.5 (b). In these figures, pressure fluctuations measured at positions indicated by “circles” are shown. This result is also obtained by computer simulation under the conditions shown in Table 1. 6 and 7 indicate the kneading time (s) calculated from the cumulative number of rotations of the kneading rotor 3, and the vertical axis indicates the pressure (Pa).
図６（ａ）は、従来の混練機における圧力変動の経時変化を示したものである。図６（ａ）における「従来例（翼なし型）」の結果と「比較例２（３翼型）」の結果に着目すると、「従来例」の圧力変動の幅と「比較例２」の圧力変動の幅とはほぼ同じである。しかし、図６（ａ）の「比較例１（１翼型）」の結果と「比較例２（３翼型）」の結果とを比較すると、「比較例２（３翼型）」の圧力変動の幅に比べて「比較例１（１翼型）」の圧力変動の幅の方が、ギヤポンプ１５の入側での圧力変動の幅が大きくなっている。 FIG. 6A shows the change over time in pressure fluctuation in a conventional kneader. Focusing on the result of “conventional example (bladeless type)” and the result of “comparative example 2 (three-blade type)” in FIG. 6A, the pressure fluctuation width of “conventional example” and “comparative example 2” The width of the pressure fluctuation is almost the same. However, when the result of “Comparative example 1 (one airfoil type)” and the result of “Comparative example 2 (three airfoil type)” in FIG. 6A are compared, the pressure of “Comparative example 2 (three airfoil type)” is compared. Compared to the fluctuation range, the pressure fluctuation width of “Comparative Example 1 (one blade type)” is larger at the inlet side of the gear pump 15.
ところが、図６（ｂ）の「比較例１（１翼型、突出部１９なし）」、「実施例１（突出部１９大）」〜「実施例３（突出部１９小）」の結果に着目すると、「比較例１」の圧力変動の幅が２×１０５(Pa)超であるのに対して、「実施例１」の圧力変動の幅は約０．２×１０５(Pa)の範囲である。また「実施例２（突出部１９中）」の圧力変動の幅は約０．５×１０５(Pa)の範囲であり、さらに「実施例３」の圧力変動の幅は約１×１０５(Pa)の範囲となっている。 However, in the results of “Comparative Example 1 (one airfoil, no protrusion 19)”, “Example 1 (large protrusion 19)” to “Example 3 (small protrusion 19)” in FIG. 6B. When attention is paid, the width of the pressure fluctuation of “Comparative Example 1” exceeds 2 × 10 5 (Pa), whereas the width of the pressure fluctuation of “Example 1” is about 0.2 × 10 5 (Pa). Range. Further, the width of the pressure fluctuation in “Example 2 (in the protrusion 19)” is in the range of about 0.5 × 10 5 (Pa), and the width of the pressure fluctuation in “Example 3” is about 1 × 10 5. The range is (Pa).
このことから、排出口１４に突出部１９を設けることで、ギヤポンプ１５の入側での材料圧力の変動幅を１／１０〜１／２程度まで低減できることが分かる。
なお、突出部１９の突出長さをさらに長くすると、圧力変動を抑制する効果は高くなるものの、材料排出に必要となる圧力損失が高くなる。また、排出部７より上流の混練ロータ３の昇圧能力を低減させないために、排出部７の内径（周方向長さ）を大きくする場合があるので、これらを勘案して、突出部１９の突端の位置は排出路１６の上側の内周面から下方に向かってバレル２の半径ｒｂの１．１８倍の高さを超えないことが望ましい。また、突出部１９の突出長さをさらに短くすると、圧力変動の抑制効果が小さくなるので、突出部１９の突端の位置は混練ロータ３の軸心から下方に向かってバレル２の半径ｒｂの０．１５倍の高さより大きくすることが望ましい。
From this, it can be seen that by providing the protruding portion 19 at the discharge port 14, the fluctuation range of the material pressure on the entry side of the gear pump 15 can be reduced to about 1/10 to 1/2.
Note that, if the protruding length of the protruding portion 19 is further increased, the effect of suppressing the pressure fluctuation is increased, but the pressure loss necessary for discharging the material is increased. Further, in order not to reduce the pressurization capacity of the kneading rotor 3 upstream from the discharge portion 7, the inner diameter (circumferential length) of the discharge portion 7 may be increased. position should not exceed 1.18 times the height of the radius r b of the barrel 2 from the inner circumferential surface of the upper exhaust passage 16 downward. Moreover, shortening the projecting length of the projecting portion 19 Furthermore, since the effect of suppressing the pressure fluctuation is reduced, the tip of the projecting portion 19 positions the radius r b of the barrel 2 toward the axial center below the kneading rotor 3 It is desirable that the height be larger than 0.15 times.
さらに、突出部１９の突出長さを長くする場合には、突出部１９に厚みを持たせて、機械的な強度を上げておくのが好ましい。
以上の実施例１〜実施例３の比較から、突出部１９の突端の位置は、排出路１６の上側の内周面から下方に向かって、バレル２の半径ｒｂの０．１５倍〜１１．１８倍の高さ（排出路１６の排出方向に向かって投影した高さ）に配備するのが良いと判断される。
Furthermore, when making the protrusion length of the protrusion part 19 long, it is preferable to give the protrusion part 19 thickness to increase the mechanical strength.
From the above comparison of Examples 1 to 3, the projecting end position of the projecting portion 19, from the inner circumferential surface of the upper exhaust passage 16 downward, 0.15 times the radius r b of the barrel 2 to 11 It is judged that it should be arranged at a height of 18 times (the height projected toward the discharge direction of the discharge passage 16).
さらに、このような突出部１９を排出口１４に設けると、バレル２内で大幅に圧力変動が抑制され、突出部１９を設けない場合よりギヤポンプ１５の回転数の変動を抑えられることが確認された。以上のことより、上述した突出部１９を排出口１４に設けることで、ギヤポンプ１５の入側での材料の圧力の変動を抑制して、安定して混練を行うことができると判断される。 Further, it is confirmed that when such a protrusion 19 is provided at the discharge port 14, pressure fluctuation is greatly suppressed in the barrel 2, and fluctuations in the rotational speed of the gear pump 15 can be suppressed as compared with the case where the protrusion 19 is not provided. It was. From the above, it is determined that by providing the above-described protrusion 19 at the discharge port 14, fluctuations in the pressure of the material on the entry side of the gear pump 15 can be suppressed and kneading can be performed stably.
次に、図７（ａ）を用いて、排出翼１３が１翼の場合における、突出部１９の形状と圧力変動との関係を説明する。
図７（ａ）は、「実施例３（突出部 小、湾曲）」及び「実施例４（突出部 小、ストレート）」の混練ロータ３をそれぞれ用いた場合における、圧力変動の経時変化を示したものである。
Next, the relationship between the shape of the protrusion 19 and the pressure fluctuation when the discharge blade 13 is one blade will be described with reference to FIG.
FIG. 7 (a) shows changes over time in pressure fluctuation when the kneading rotors 3 of "Example 3 (small protrusion, curved)" and "Example 4 (small protrusion, straight)" are used. It is a thing.
図７（ａ）における「実施例４」の結果に着目すると、突出部１９が下方に向かって直
線的（ストレート）に伸びる「実施例４」では、突出部１９が湾曲した「実施例３」に比べて圧力変動の幅は非常に小さくなっており、突出部１９をストレート形状とすることでより効果的に圧力変動を抑えることができると判断される。これは、突出部１９をストレート形状とすると、突出部１９の位置がギヤポンプ１５側に近接し、ギヤポンプ１５の回転数制御に用いられる圧力センサに突出部１９が近接するようになるため、圧力変動の効果がより顕著に現れた為であると考えられる。
Focusing on the result of “Example 4” in FIG. 7A, in “Example 4” in which the protrusion 19 extends linearly (straight) downward, “Example 3” in which the protrusion 19 is curved. The width of the pressure fluctuation is very small compared to the above, and it is determined that the pressure fluctuation can be more effectively suppressed by making the protrusion 19 have a straight shape. This is because if the protrusion 19 has a straight shape, the position of the protrusion 19 is close to the gear pump 15 side, and the protrusion 19 comes close to the pressure sensor used for controlling the rotational speed of the gear pump 15. It is thought that this is because the effect of was more prominent.
ところで、図７（ｂ）は、３翼の混練ロータ３を用いた場合における、突出部１９の有無の影響を調べたものである。
図７（ｂ）の結果を見ると、「比較例２（３翼型、突出部なし）」の材料圧力の変動幅に比べて、「実施例５（突出部 大）」の材料圧力の変動幅の方が小さくなっている。このことから、排出部７における１翼の混練ロータ３に対して効果的であった突出部１９（邪魔板）は、３翼の混練ロータ３においても、効果的に作用することがわかる。
FIG. 7B shows the effect of the presence or absence of the protrusion 19 when the three-blade kneading rotor 3 is used.
When the result of FIG.7 (b) is seen, the fluctuation | variation of the material pressure of "Example 5 (large protrusion part)" compared with the fluctuation | variation range of the material pressure of "Comparative example 2 (three airfoils, no protrusion part)". The width is smaller. From this, it can be seen that the protrusion 19 (baffle plate) that was effective for the one-blade kneading rotor 3 in the discharge section 7 also works effectively in the three-blade kneading rotor 3.
上述した実施例及び比較例の結果を、図８にまとめて示す。
図８は、突出部１９の高さに対する圧力変動幅の変化を、実施例と比較例とで比較したものである。図８において黒塗りの菱形で示される「噛合い１翼」の結果を見ると、「突出部の高さ」が大きくなるにつれて、「材料圧力の変動幅」が小さくなることが分かる。特に、「突出部の高さ」が0.15ｒｂの「実施例３」の結果に着目すると、図中に点線で示す「比較例２（３翼型、突出部なし、図中では接線の凡例で示す）」の混練時の材料圧力の変動とほぼ同等となっていて、「突出部の高さ」を0.15ｒｂ以上とすることにより混練時の材料圧力の変動を従来のものよりさらに抑制できることが分かる。
The results of the above-described examples and comparative examples are collectively shown in FIG.
FIG. 8 shows a comparison of the change in the pressure fluctuation range with respect to the height of the protrusion 19 between the example and the comparative example. When the result of “meshing one blade” indicated by a black diamond in FIG. 8 is seen, it can be seen that “the fluctuation range of the material pressure” becomes smaller as “the height of the protruding portion” becomes larger. In particular, the "height of the protrusion" is focused on the results of "Example 3" of 0.15R b, indicated by a dotted line in FIG. "Comparative Example 2 (3 airfoil, without protrusion, the tangent of the legends in the figure have become almost equal and the fluctuation of the material pressure at the time of kneading shown) ", the" further suppressed than the conventional variation of the material pressure at the time of kneading by setting the height "of the protruding portion 0.15R b above I understand that I can do it.
さらに、突出部１９の形状がストレートの「実施例４」や３翼型で突出部１９を有する「実施例５」でも、比較例２に比して良好な圧力変動の抑制効果が確認されており、突出部１９を設けておけば突出部の形状や翼の数などによらず圧力変動が抑制できることがわかる。
なお、上述したような圧力変動の抑制効果は、突出部１９の形状を板状ではなく、逆三角形状や半円形状としても同様に発揮されることを、本願発明者らは確認している。
Further, even in the case of “Example 4” in which the shape of the projecting portion 19 is straight and “Example 5” having the three-wing type projecting portion 19, it is confirmed that the pressure fluctuation suppression effect is better than that in Comparative Example 2. It can be seen that if the protrusion 19 is provided, the pressure fluctuation can be suppressed regardless of the shape of the protrusion and the number of blades.
The inventors of the present application have confirmed that the effect of suppressing the pressure fluctuation as described above is also exhibited when the shape of the protruding portion 19 is not a plate shape, but an inverted triangular shape or a semicircular shape. .
以上述べたように、混練機において、排出部７に対応したバレル２に、このバレル２から排出される材料に加わる圧力の変動を抑制する圧力変動抑制部（突出部１９）を設けることで、ギヤポンプ１５の入側での材料の圧力の変動を抑制して、安定して混練を行うことができる。
なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。特に、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。
As described above, in the kneader, by providing the barrel 2 corresponding to the discharge portion 7 with the pressure fluctuation suppressing portion (protruding portion 19) for suppressing the pressure fluctuation applied to the material discharged from the barrel 2, Kneading can be performed stably by suppressing fluctuations in the pressure of the material on the entry side of the gear pump 15.
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. In particular, in the embodiment disclosed this time, matters that are not explicitly disclosed, for example, operating conditions and operating conditions, various parameters, dimensions, weights, volumes, and the like of a component deviate from a range that a person skilled in the art normally performs. Instead, values that can be easily assumed by those skilled in the art are employed.
１ 連続混練機
２ バレル
３ 混練ロータ
４ フィード部
５ 混練部
６ 絞り部
７ 排出部
８ 材料供給口
９ ホッパ
１０ 混練フライト
１１ ゲート部材
１２ スクリュフライト
１３ 排出翼
１４ 排出口
１５ ギヤポンプ
１６ 排出路
１７ スクリーンチェンジャ
１８ ペレタイザ
１９ 突出部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Continuous kneading machine 2 Barrel 3 Kneading rotor 4 Feed part 5 Kneading part 6 Restriction part 7 Discharge part 8 Material supply port 9 Hopper 10 Kneading flight 11 Gate member 12 Screw flight 13 Discharge blade 14 Discharge port 15 Gear pump 16 Discharge path 17 Screen changer 18 Pelletizer 19 Projection
Claims (3)
前記バレル内には、前記混練ロータの軸方向に沿って、材料を供給するフィード部、材料を混練する混練部、混練された材料をバレル外に排出する排出部が順に設けられており、
前記排出部に対応したバレルに、このバレルから排出される材料に加わる圧力の変動を抑制する圧力変動抑制部が設けられていて、
前記排出部には、前記バレル内の材料をバレル外に案内する排出路と、前記排出路の経路途中に設けられて材料を吸い出すギヤポンプとが設けられており、
前記圧力変動抑制部は、前記排出路の内周面から下方に向かって突出する突出部を有していることを特徴とする連続混練機。 A continuous kneading machine comprising a barrel whose inside is hollow and a pair of kneading rotors housed in the barrel, wherein the pair of kneading rotors rotate in meshing directions in different rotational directions,
In the barrel, along the axial direction of the kneading rotor, a feed portion for supplying the material, a kneading portion for kneading the material, and a discharge portion for discharging the kneaded material out of the barrel are provided in this order.
The barrel corresponding to the discharge unit is provided with a pressure fluctuation suppressing unit that suppresses fluctuations in pressure applied to the material discharged from the barrel ,
The discharge part is provided with a discharge path that guides the material in the barrel outside the barrel, and a gear pump that is provided in the middle of the discharge path to suck out the material,
The continuous kneading machine, wherein the pressure fluctuation suppressing portion has a protruding portion that protrudes downward from an inner peripheral surface of the discharge passage .
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