JP5965385B2 - Powder magnetic core, reactor using the same, soft magnetic powder, and method for producing powder magnetic core - Google Patents
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Description
本発明は、軟磁性粉末の周囲に絶縁層を形成した圧粉磁心、これを用いたリアクトル、軟磁性粉末および圧粉磁心の製造方法に関する。 The present invention relates to a dust core in which an insulating layer is formed around a soft magnetic powder, a reactor using the same, a soft magnetic powder, and a method of manufacturing a dust core.
ＯＡ機器、太陽光発電システム、自動車、無停電電源などの制御用電源には電子機器としてチョークコイルが用いられており、そのコアとして、フェライト磁心や圧粉磁心が使用されている。これらの中で、フェライト磁心は飽和磁束密度が小さいという欠点を有している。これに対して、金属粉末を成形して作製される圧粉磁心は、軟磁性フェライトに比べて高い飽和磁束密度を持つため、直流重畳特性に優れている。高密度成形された圧粉磁心は、高い磁束密度を有し優れた磁気特性を発揮する。 A choke coil is used as an electronic device for a control power source such as an OA device, a solar power generation system, an automobile, or an uninterruptible power supply, and a ferrite magnetic core or a dust core is used as its core. Among these, the ferrite core has a defect that the saturation magnetic flux density is small. On the other hand, a dust core produced by molding metal powder has a higher saturation magnetic flux density than soft magnetic ferrite, and thus has excellent DC superposition characteristics. The high density molded dust core has a high magnetic flux density and exhibits excellent magnetic properties.
圧粉磁心には、エネルギー交換効率の向上や低発熱などの要求から、小さな印加磁場で大きな磁束密度を得ることが出来る磁気特性と、磁束密度変化におけるエネルギー損失が小さいという磁気特性が求められる。 The powder magnetic core is required to have a magnetic characteristic that can obtain a large magnetic flux density with a small applied magnetic field and a magnetic characteristic that an energy loss due to a change in the magnetic flux density is small because of demands for improving energy exchange efficiency and low heat generation.
圧粉磁心を交流磁場で使用した場合、鉄損（Ｐｃｖ）と呼ばれるエネルギー損失が生じる。この鉄損は、式１に示すように、ヒステリシス損失（Ｐｈ）、渦電流損失（Ｐｅ）の和で表される。 When a dust core is used in an alternating magnetic field, an energy loss called iron loss (Pcv) occurs. This iron loss is represented by the sum of hysteresis loss (Ph) and eddy current loss (Pe) as shown in Equation 1.
ヒステリシス損失は動作周波数に比例し、渦電流損失は動作周波数の２乗に比例する。そのため、ヒステリシス損失は低周波側領域で支配的になり、渦電流損失は高周波領域で支配的になる。圧粉磁心は、この鉄損の発生を小さくする磁気特性が求められている。 Hysteresis loss is proportional to the operating frequency, and eddy current loss is proportional to the square of the operating frequency. Therefore, the hysteresis loss is dominant in the low frequency region, and the eddy current loss is dominant in the high frequency region. The dust core is required to have magnetic characteristics that reduce the occurrence of this iron loss.
Ｐｃｖ＝Ｐｈ＋Ｐｅ 、Ｐｈ＝Ｋｈ×ｆ、Ｐｅ＝Ｋｅ×ｆ２…式１
Ｋｈ：ヒステリシス損係数、Ｋｅ：渦電流損係数、ｆ：周波数
Pcv = Ph + Pe, Ph = Kh × f, Pe = Ke × f 2 Formula 1
Kh: Hysteresis loss coefficient, Ke: Eddy current loss coefficient, f: Frequency
圧粉磁心のヒステリシス損失を低減するためには、磁壁の移動を容易にすればよく、そのためには軟磁性粉末粒子の保磁力を低下させればよい。この保磁力を低減することで、初透磁率の向上とヒステリシス損失の低減が図れる。 In order to reduce the hysteresis loss of the dust core, the domain wall can be easily moved. To that end, the coercive force of the soft magnetic powder particles can be reduced. By reducing the coercive force, the initial permeability can be improved and the hysteresis loss can be reduced.
一方、渦電流損失は式２で示されるように、コアの比抵抗に反比例する。
Ｋｅ＝ｋ１（Ｂｍ２・ｔ２）／ρ…式２
ｋ１：係数、Ｂｍ：磁束密度、ｔ：粒子径（板材の場合厚さ）、ρ：比抵抗
On the other hand, eddy current loss is inversely proportional to the specific resistance of the core, as shown in Equation 2.
Ke = k1 (Bm 2 · t 2) / ρ ... Equation 2
k1: coefficient, Bm: magnetic flux density, t: particle diameter (thickness in the case of plate material), ρ: specific resistance
従来から、圧粉磁心における粒子間の絶縁を確保するために、金属粉末に樹脂バインダーを混合する方法が採られていた。しかし、大量の樹脂バインダーを混合すると金属粉末の占積率が低下し、鉄損が増大する問題があった。そこで、圧粉磁心の絶縁破壊を防止し鉄損を低下させる方法として、占積率を上げるため樹脂バインダーを少なくする方法が採用されていた。しかし、単に樹脂バインダーを少なくするだけでは、粉末粒子間の絶縁が低下し、鉄損の増大を招いてしまう。 Conventionally, a method of mixing a resin binder with metal powder has been adopted in order to ensure insulation between particles in the dust core. However, when a large amount of resin binder is mixed, there is a problem that the space factor of the metal powder is lowered and the iron loss is increased. Therefore, as a method of preventing the dielectric breakdown of the dust core and reducing the iron loss, a method of reducing the resin binder in order to increase the space factor has been adopted. However, simply reducing the resin binder reduces the insulation between the powder particles, leading to an increase in iron loss.
これを改善する方法として、特許文献１では、シランカップリング剤を混合してシリコーン樹脂などの樹脂バインダーを少なくする方法が提案されている。この方法によれば、樹脂バインダーを少なくしても粒子間の絶縁が低下せず、鉄損の増大を抑制することができる。 As a method for improving this, Patent Document 1 proposes a method in which a silane coupling agent is mixed to reduce a resin binder such as a silicone resin. According to this method, even if the resin binder is decreased, the insulation between particles does not decrease, and an increase in iron loss can be suppressed.
しかし、特許文献１では、樹脂バインダーを少なくするために、シランカップリング剤を混合させるものであるため、シランカップリング剤とシリコーン樹脂の添加量の組み合わせについては言及されているが、シランカップリング剤の種類や、シランカップリング剤とシリコーン樹脂の種類の組み合わせによっては鉄損抑制効果が全く異なる点については言及されていなかった。また、組み合わせによっては鉄損が増大する場合もあった。 However, in Patent Document 1, since a silane coupling agent is mixed in order to reduce the resin binder, the combination of the addition amount of the silane coupling agent and the silicone resin is referred to. It was not mentioned that the iron loss suppression effect was completely different depending on the type of the agent and the combination of the silane coupling agent and the silicone resin. Further, depending on the combination, the iron loss may increase.
本発明は、上記のような従来技術の問題点を解決するために提案されたものである。本発明の目的は、鉄損を効果的に抑制することのできる圧粉磁心、これを用いたリアクトル、軟磁性粉末および圧粉磁心の製造方法を提供することにある。 The present invention has been proposed to solve the above-described problems of the prior art. An object of the present invention is to provide a dust core capable of effectively suppressing iron loss, a reactor using the same, a soft magnetic powder, and a method of manufacturing a dust core.
本発明者らは、上記の目的を達成するために、鋭意研究の結果、軟磁性粉末に結着性絶縁樹脂として、イソシアヌレート系のシランカップリング剤とシリコーン樹脂とを混合し、軟磁性粉末の周囲に絶縁層を形成することにより、絶縁破壊を起こさず低鉄損の圧粉磁心が得られることを見出した。 In order to achieve the above-mentioned object, the present inventors have conducted intensive research, and as a result of mixing a soft magnetic powder with an isocyanurate-based silane coupling agent and a silicone resin as a binding insulating resin, It was found that a dust core with low iron loss can be obtained without causing dielectric breakdown by forming an insulating layer around the core.
すなわち、本発明の圧粉磁心は、軟磁性粉末に結着性絶縁樹脂を混合した後、その混合物を所定の形状に成形し、その成形体を熱処理してなる圧粉磁心において、下記の構成を採用したことを特徴とする。
（１）軟磁性粉末の周囲に、結着性絶縁樹脂を原料とする絶縁層を形成する。
（２）結着性絶縁樹脂が、イソシアヌレート系のシランカップリング剤とシリコーン樹脂との混合物である。
That is, the dust core of the present invention has the following structure in a dust core obtained by mixing a binder insulating resin into soft magnetic powder, then molding the mixture into a predetermined shape, and heat-treating the molded body. It is characterized by adopting.
(1) An insulating layer made of a binding insulating resin is formed around the soft magnetic powder.
(2) The binding insulating resin is a mixture of an isocyanurate-based silane coupling agent and a silicone resin.
また、次の構成を備えるようにしても良い。
（３）イソシアヌレート系のシランカップリング剤の添加量が、軟磁性粉末に対し０．０２５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％であることが好ましい。
（４）シリコーン樹脂がメチルフェニル系シリコーン樹脂であることが好ましい。
（５）イソシアヌレート系のシランカップリング剤が、トリス−（３−トリメトキシシリルプロピル）イソシアヌレートであることが好ましい。
（６）軟磁性粉末が、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末又はＦｅ−Ｓｉ合金粉末であることが好ましい。
Moreover, you may make it provide the following structure.
(3) The amount of the isocyanurate-based silane coupling agent added is preferably 0.025 wt% to 1.0 wt% with respect to the soft magnetic powder.
(4) The silicone resin is preferably a methylphenyl silicone resin.
(5) The isocyanurate-based silane coupling agent is preferably tris- (3-trimethoxysilylpropyl) isocyanurate.
(6) It is preferable that the soft magnetic powder is Fe-Si-Al alloy powder or Fe-Si alloy powder.
本発明のリアクトルは、前記（１）及び（２）を含む圧粉磁心に、コイルを巻回して構成したことを特徴とする。リアクトルとしては、軟磁性粉末がＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末であり、熱処理が大気雰囲気で行われて構成された前記（１）及び（２）を含む圧粉磁心に、コイルを巻回して構成されたリアクトルであって、その鉄損が１２５ｋＷ／ｍ３〜２０１ｋＷ／ｍ３であることが好ましい。 The reactor according to the present invention is characterized in that a coil is wound around a dust core including the above (1) and (2). As the reactor, the soft magnetic powder is Fe-Si-Al alloy powder, and the coil is wound around the powder magnetic core including the above (1) and (2), which is configured by performing heat treatment in an air atmosphere. a has been reactor, it is preferable that the iron loss is 125kW / m 3 ~201kW / m 3 .
本発明の軟磁性粉末は、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末又はＦｅ−Ｓｉ合金粉末からなる軟磁性粉末と、前記軟磁性粉末に対し０．０２５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％のイソシアヌレート系のシランカップリング剤を含む結着性絶縁樹脂とを混合し、前記軟磁性粉末を前記結着性絶縁樹脂で被覆したことを特徴とする。 The soft magnetic powder of the present invention includes a soft magnetic powder made of Fe-Si-Al alloy powder or Fe-Si alloy powder, and an isocyanurate-based silane cup of 0.025 wt% to 1.0 wt% with respect to the soft magnetic powder. A binder insulating resin containing a ring agent is mixed, and the soft magnetic powder is coated with the binder insulating resin.
本発明の圧粉磁心の製造方法は、軟磁性粉末に結着性絶縁樹脂を混合する混合工程と、前記混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程と、前記加圧成型工程で得られた成形体を６００℃以上の温度で熱処理する熱処理工程と、を有し、前記混合工程において、前記軟磁性粉末に前記結着性絶縁樹脂として、イソシアヌレート系のシランカップリング剤とシリコーン樹脂とを添加することを特徴とする。 The method for manufacturing a powder magnetic core of the present invention includes a mixing step of mixing a binder insulating resin with soft magnetic powder, a pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the mixing step, and the pressure molding A heat treatment step of heat-treating the molded body obtained in the step at a temperature of 600 ° C. or more, and in the mixing step, the soft magnetic powder is used as the binding insulating resin as an isocyanurate-based silane coupling agent. And a silicone resin are added.
また、以下の構成を有するようにしても良い。
（１）イソシアヌレート系のシランカップリング剤の添加量が、前記軟磁性粉末に対し０．０２５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％であること。
（２）シリコーン樹脂が、メチルフェニル系シリコーン樹脂であること。
（３）イソシアヌレート系のシランカップリング剤が、トリス−（３−トリメトキシシリルプロピル）イソシアヌレートであること。
（４）軟磁性粉末が、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末又はＦｅ−Ｓｉ合金粉末であること。
Moreover, you may make it have the following structures.
(1) The addition amount of an isocyanurate-based silane coupling agent is 0.025 wt% to 1.0 wt% with respect to the soft magnetic powder.
(2) The silicone resin is a methylphenyl silicone resin.
(3) The isocyanurate-based silane coupling agent is tris- (3-trimethoxysilylpropyl) isocyanurate.
(4) The soft magnetic powder is Fe-Si-Al alloy powder or Fe-Si alloy powder.
本発明によれば、軟磁性粉末の周囲に形成する絶縁層の材料にイソシアヌレート基を有するシランカップリング剤を用いることで、結着性絶縁樹脂同士や軟磁性粉末と絶縁層との接着性が向上し、鉄損を効果的に抑制することのできる圧粉磁心、これを用いたリアクトル、軟磁性粉末および圧粉磁心の製造方法を提供することができる。 According to the present invention, by using a silane coupling agent having an isocyanurate group as the material of the insulating layer formed around the soft magnetic powder, the adhesiveness between the binding insulating resins and between the soft magnetic powder and the insulating layer is achieved. Thus, a dust core capable of effectively suppressing iron loss, a reactor using the same, a soft magnetic powder, and a method of manufacturing a dust core can be provided.
（１）軟磁性粉末
軟磁性粉末としては、センダスト（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金）粉、Ｆｅ−Ｓｉ合金粉、純鉄粉などが使用できる。
(1) Soft magnetic powder As the soft magnetic powder, sendust (Fe-Si-Al alloy) powder, Fe-Si alloy powder, pure iron powder and the like can be used.
他に、軟磁性粉末としては、ＦｅＢＰＮ（ＮはＣｕ，Ａｇ，Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄから選ばれる１種以上の元素）が使用できる。軟磁性粉末は、水アトマイズ法、ガスアトマイズ法、水・ガスアトマイズ法により製造されるものを使用できるが、特に、水アトマイズ法によるものが好ましい。理由は、水アトマイズ法はアトマイズ時に急冷するため、結晶化しにくいからである。軟磁性粉末の平均粒径は２０μｍ〜１００μｍが好ましい。 In addition, FeBPN (N is one or more elements selected from Cu, Ag, Au, Pt, and Pd) can be used as the soft magnetic powder. As the soft magnetic powder, those produced by a water atomizing method, a gas atomizing method, or a water / gas atomizing method can be used, and those by a water atomizing method are particularly preferable. The reason is that the water atomization method is rapidly cooled at the time of atomization, so that it is difficult to crystallize. The average particle diameter of the soft magnetic powder is preferably 20 μm to 100 μm.
（２）結着性絶縁樹脂
結着性絶縁樹脂は、軟磁性粉末に添加する。結着性絶縁樹脂としては、常温で軟磁性粉末との混合物を加圧した場合に、ある程度緻密化された状態の成形体が得られ、しかも、その成形体に過大な力が加わらない限り、所定の形状を維持することのできる程度の粘性のある樹脂を用いる。
(2) Binder insulating resin The binder insulating resin is added to the soft magnetic powder. As a binder insulating resin, when a mixture with soft magnetic powder is pressurized at room temperature, a molded body in a state of being densified to a certain degree is obtained, and unless excessive force is applied to the molded body, A resin having a viscosity capable of maintaining a predetermined shape is used.
例として、シリコーン系樹脂、ワックスなどが挙げられる。シリコーン系の樹脂としては、メチル系シリコーン樹脂やメチルフェニル系シリコーン樹脂が好ましい。メチル系シリコーン樹脂やメチルフェニル系シリコーン樹脂の添加量は、軟磁性粉末に対して０．７５ｗｔ％〜２．０ｗｔ％が適量である。添加量をこの範囲とすることで鉄損抑制効果が得られる。これよりも少なければ成形体の強度が不足して、割れが発生する。これより多いと、密度低下による最大磁束密度の低下、ヒステリシス損失の増加による磁気特性が低下する問題が発生する。 Examples include silicone resins and waxes. As the silicone resin, methyl silicone resin and methylphenyl silicone resin are preferable. An appropriate amount of methyl silicone resin or methylphenyl silicone resin is 0.75 wt% to 2.0 wt% with respect to the soft magnetic powder. An iron loss suppression effect is acquired by making addition amount into this range. If it is less than this, the strength of the molded product will be insufficient and cracks will occur. If it is more than this, there arises a problem that the maximum magnetic flux density is decreased due to the decrease in density and the magnetic characteristics are decreased due to an increase in hysteresis loss.
その他の結着性樹脂として、アクリル酸共重合樹脂（ＥＡＡ）エマルジョンを使用することができる。混合するアクリル酸共重合樹脂（ＥＡＡ）エマルジョンの添加量は合金粉末に対して０．５ｗｔ％〜２．０ｗｔ％であり、その場合の乾燥温度と乾燥時間は、８０℃〜１５０℃で２時間である。アクリル酸共重合樹脂（ＥＡＡ）エマルジョンの代りに、ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）水溶液（１２％水溶液）を使用しても良い。ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）水溶液（１２％水溶液）の添加量は、軟磁性粉末に対して０．５ｗｔ％〜３．０ｗｔ％が適量である。 As other binder resin, an acrylic acid copolymer resin (EAA) emulsion can be used. The addition amount of the acrylic acid copolymer resin (EAA) emulsion to be mixed is 0.5 wt% to 2.0 wt% with respect to the alloy powder. In this case, the drying temperature and drying time are 80 ° C. to 150 ° C. for 2 hours. It is. Instead of the acrylic acid copolymer resin (EAA) emulsion, an aqueous PVA (polyvinyl alcohol) solution (12% aqueous solution) may be used. The addition amount of the PVA (polyvinyl alcohol) aqueous solution (12% aqueous solution) is appropriately 0.5 wt% to 3.0 wt% with respect to the soft magnetic powder.
また、ＰＶＢ（ポリビニルブチラール）の溶液（１２％溶液）を用いても良く、キシレン、ブタノール等の溶剤に溶かして使用しても良い。その場合の軟磁性粉末に対する添加量は、ＰＶＡと同様である。 Moreover, a solution (12% solution) of PVB (polyvinyl butyral) may be used, or it may be used after being dissolved in a solvent such as xylene or butanol. In this case, the amount added to the soft magnetic powder is the same as that of PVA.
結着性絶縁樹脂の混合工程において、シランカップリング剤を加える。シリコーン樹脂等とシランカップリング剤を混合してから軟磁性粉末に添加しても良いし、シリコーン樹脂等とシランカップリング剤を軟磁性粉末に別々若しくは同時に添加しても良い。シランカップリング剤を使用した場合は、結着性絶縁樹脂の分量を少なくすることができる。相性の良いシランカップリング剤の種類としては、イソシアヌレート系のシランカップリング剤が適している。すなわち、シランカップリング剤を使用しない場合や、アミノシラン系、エポキシシラン系のシランカップリング剤を使用した場合よりも、樹脂同士の結着性や軟磁性粉末とその周囲に形成される絶縁層との結着性が向上し、絶縁性能の向上に寄与する。そのため、高温下で熱処理をしても絶縁破壊が生じず、鉄損の低いコアを作製することができる。なお、イソシアヌレート系のシランカップリング剤を用いると、リアクトルの騒音抑制効果も得られる。 In the step of mixing the binding insulating resin, a silane coupling agent is added. The silicone resin and the silane coupling agent may be mixed and then added to the soft magnetic powder, or the silicone resin and the silane coupling agent may be added to the soft magnetic powder separately or simultaneously. When a silane coupling agent is used, the amount of the binding insulating resin can be reduced. An isocyanurate-based silane coupling agent is suitable as the type of silane coupling agent having good compatibility. In other words, compared to the case where no silane coupling agent is used or the case where an aminosilane-based or epoxysilane-based silane coupling agent is used, the resin-to-resin binding properties and the soft magnetic powder and the insulating layer formed around it This improves the binding property and contributes to the improvement of the insulation performance. Therefore, even when heat treatment is performed at a high temperature, dielectric breakdown does not occur, and a core with low iron loss can be manufactured. If an isocyanurate-based silane coupling agent is used, a reactor noise suppression effect can also be obtained.
イソシアヌレート系のシランカップリング剤としては、例えば、トリス−（３−トリメトキシシリルプロピル）イソシアヌレートが好ましい。その化学構造を下記の化１に示す。
化１に示すように、このシランカップリング剤は、１分子中に３つのトリメトキシシリル基を有するイソシアヌル環を有している。これにより、軟磁性粉末やシリコーン樹脂との接着性が向上し、結果として絶縁性能が向上し、鉄損抑制効果を発揮する。 As shown in Chemical Formula 1, this silane coupling agent has an isocyanuric ring having three trimethoxysilyl groups in one molecule. Thereby, adhesiveness with a soft magnetic powder and a silicone resin improves, As a result, insulation performance improves and an iron loss suppression effect is exhibited.
シランカップリング剤の添加量は、軟磁性粉末に対して０．０２５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％であることが好ましい。結着性絶縁樹脂にこの範囲のシランカップリング剤を添加することで、成形された圧粉磁心の密度の標準偏差、磁気特性（特に低鉄損）、強度特性を向上させることができる。これよりも少ないと接着効果が少なく絶縁性能が向上せず、鉄損が増大する。これもよりも多いと軟磁性粉末の占積率が低下し、鉄損が増大する。 The addition amount of the silane coupling agent is preferably 0.025 wt% to 1.0 wt% with respect to the soft magnetic powder. By adding a silane coupling agent in this range to the binding insulating resin, the standard deviation of the density of the molded dust core, magnetic characteristics (particularly low iron loss), and strength characteristics can be improved. If it is less than this, the adhesive effect is small, the insulation performance is not improved, and the iron loss increases. When more than this, the space factor of soft-magnetic powder will fall and an iron loss will increase.
（３）潤滑性樹脂
潤滑性樹脂として、ステアリン酸及びその金属塩ならびにエチレンビスステアラマイドなどのワックスが使用できる。潤滑性樹脂を混合することにより、粉末同士の滑りを良くすることができるので、混合時の密度を向上させ成形密度を高くすることができる。さらに、成形時の上パンチの抜き圧低減、金型と粉末の接触によるコア壁面の縦筋の発生を防止することが可能である。潤滑性樹脂の添加量は、軟磁性粉末に対して、０．１ｗｔ％〜１．０ｗｔ％程度が好ましく、一般的には、０．５ｗｔ％程度である。
(3) Lubricating resin As the lubricating resin, stearic acid and metal salts thereof and waxes such as ethylene bisstearamide can be used. By mixing the lubricating resin, it is possible to improve the sliding between the powders, so that the density at the time of mixing can be improved and the molding density can be increased. Further, it is possible to reduce the punching pressure of the upper punch during molding and to prevent the vertical streaks on the core wall surface from being brought into contact with the mold and the powder. The addition amount of the lubricating resin is preferably about 0.1 wt% to 1.0 wt% with respect to the soft magnetic powder, and is generally about 0.5 wt%.
（４）製造方法
本実施形態の圧粉磁心の製造方法は、次のような各工程を有する。
（ａ）軟磁性粉末に対して結着性絶縁樹脂を混合する混合工程。
（ｂ）混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程。
（ｃ）加圧成型工程で得られた成形体を熱処理する熱処理工程。
(4) Manufacturing method The manufacturing method of the powder magnetic core of this embodiment has the following steps.
(A) A mixing step of mixing the binding insulating resin with the soft magnetic powder.
(B) A pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the mixing step.
(C) A heat treatment step of heat-treating the molded body obtained in the pressure molding step.
以下、各工程について、詳細に説明する。
（ａ）混合工程
平均粒径が２０μｍ〜１００μｍの軟磁性粉末に対して、その０．７５ｗｔ％〜２．０ｗｔ％の結着性絶縁樹脂と、０．１ｗｔ％〜１．０ｗｔ％の潤滑性樹脂とを添加して混合する。この混合工程において、軟磁性粉末に対して０．０２５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％のイソシアヌレート系のシランカップリング剤を加える。
Hereinafter, each step will be described in detail.
(A) Mixing step With respect to soft magnetic powder having an average particle diameter of 20 μm to 100 μm, the binding insulating resin of 0.75 wt% to 2.0 wt% and the lubricity of 0.1 wt% to 1.0 wt% Add and mix with resin. In this mixing step, 0.025 wt% to 1.0 wt% of an isocyanurate silane coupling agent is added to the soft magnetic powder.
（ｂ）加圧成型工程
加圧成型工程では、混合工程を経た混合物を金型内に充填して、加圧成形する。その場合、金型温度は常温が好ましいが、８０℃までの範囲であっても構わない。すなわち、ここでの常温とは、５℃〜３５℃までの範囲をいうが、５℃〜８０℃の範囲であっても構わない。成形圧力は、例えば、１０００ＭＰａ〜１７００ＭＰａである。
(B) Pressure molding process In a pressure molding process, the mixture which passed through the mixing process is filled in a metal mold, and is pressure-molded. In that case, the mold temperature is preferably room temperature, but may be in the range up to 80 ° C. That is, the normal temperature here means a range from 5 ° C. to 35 ° C., but may be a range from 5 ° C. to 80 ° C. The molding pressure is, for example, 1000 MPa to 1700 MPa.
（ｃ）熱処理工程
成形体に対する熱処理は、軟磁性粉末の種類に応じて所定雰囲気において所定温度で行う。いずれの場合も加熱温度は６００℃以上であり、加熱保持時間は２時間〜４時間程度である。熱処理雰囲気は、軟磁性粉末がＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末の場合は、窒素雰囲気若しくは大気雰囲気である。特に大気雰囲気の方が作製されたコアの鉄損が低くなるため好ましい。Ｆｅ−Ｓｉ合金粉末の場合は、窒素雰囲気、１０％〜３０％水素ガスなどの還元雰囲気が好ましい。また、熱処理温度は、上げ過ぎると絶縁破壊を起こし、渦電流損失が増加する。そのため、鉄損の増加を抑制する観点からＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末及びＦｅ−Ｓｉ合金粉末の場合、６００℃〜７５０℃が好ましく、特にＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末は６００℃〜７２５℃がより好ましい。
(C) Heat treatment step The heat treatment for the compact is performed at a predetermined temperature in a predetermined atmosphere according to the type of the soft magnetic powder. In any case, the heating temperature is 600 ° C. or higher, and the heating and holding time is about 2 to 4 hours. The heat treatment atmosphere is a nitrogen atmosphere or an air atmosphere when the soft magnetic powder is an Fe—Si—Al alloy powder. In particular, the air atmosphere is preferable because the core loss of the core produced is reduced. In the case of Fe-Si alloy powder, a nitrogen atmosphere, a reducing atmosphere such as 10% to 30% hydrogen gas is preferable. Further, if the heat treatment temperature is raised too much, dielectric breakdown will occur and eddy current loss will increase. Therefore, in the case of Fe—Si—Al alloy powder and Fe—Si alloy powder from the viewpoint of suppressing the increase in iron loss, 600 ° C. to 750 ° C. is preferable, and in particular, Fe—Si—Al alloy powder is 600 ° C. to 725 ° C. More preferred.
本発明の実施例を、表１〜表３、図１および図２を参照して、以下に説明する。 Examples of the present invention will be described below with reference to Tables 1 to 3 and FIGS. 1 and 2.
（１）測定項目と測定条件
測定項目は、透磁率及び鉄損である。透磁率の測定及び鉄損の算出には、作製された圧粉磁心のサンプルに１次巻線（２０ターン）及び２次巻線（３ターン）を施し、磁気計測機器であるＢＨアナライザ（岩通計測株式会社：ＳＹ−８２３２）を用いた。透磁率の測定条件及び鉄損の算出条件は、周波数１００ｋＨｚ、最大磁束密度Ｂｍ＝５０ｍＴとした。透磁率は、鉄損Ｐｃｖ測定時に最大磁束密度Ｂｍを設定したときの振幅透磁率とした。鉄損の算出は、鉄損の周波数曲線を次の（１）〜（３）式で最小２乗法により、ヒステリシス損係数、渦電流損失係数を算出することで行った。
(1) Measurement items and measurement conditions The measurement items are magnetic permeability and iron loss. For the measurement of magnetic permeability and the calculation of iron loss, a primary winding (20 turns) and a secondary winding (3 turns) were applied to the produced powder magnetic core sample, and a BH analyzer (rock formation) as a magnetic measuring instrument Tsutsukaku Co., Ltd .: SY-8232) was used. The measurement conditions for permeability and the calculation conditions for iron loss were a frequency of 100 kHz and a maximum magnetic flux density Bm = 50 mT. The magnetic permeability was the amplitude magnetic permeability when the maximum magnetic flux density Bm was set when measuring the iron loss Pcv. The iron loss was calculated by calculating the hysteresis loss coefficient and the eddy current loss coefficient of the frequency curve of the iron loss using the following formulas (1) to (3) by the method of least squares.
Ｐｃｖ＝Ｋｈ×ｆ＋Ｋｅ×ｆ２…（１）
Ｐｈ ＝Ｋｈ×ｆ…（２）
Ｐｅ ＝Ｋｅ×ｆ２…（３）
Ｐｃｖ：鉄損
Ｋｈ ：ヒステリシス損係数
Ｋｅ ：渦電流損係数
ｆ ：周波数
Ｐｈ ：ヒステリシス損失
Ｐｅ ：渦電流損失
Pcv = Kh × f + Ke × f 2 (1)
Ph = Kh × f (2)
Pe = Ke × f 2 (3)
Pcv: Iron loss Kh: Hysteresis loss coefficient Ke: Eddy current loss coefficient f: Frequency Ph: Hysteresis loss Pe: Eddy current loss
（２）サンプルの作製方法
圧粉磁心のサンプルは、下記のように、(a)シランカップリング剤及びシリコーン樹脂の種類、(b)イソシアヌレート系のシランカップリング剤の添加量の観点から作製した。また、(c)として、上記(a)及び(b)と異なる種類の軟磁性粉末でも作製した。これらの作製方法と、その結果について下記に順に示す。
(2) Sample preparation method The sample of the powder magnetic core is prepared from the viewpoint of (a) the type of silane coupling agent and silicone resin, and (b) the amount of isocyanurate-based silane coupling agent, as shown below. did. Further, as (c), a soft magnetic powder of a different type from the above (a) and (b) was also produced. These production methods and the results are shown below in order.
(a) シランカップリング剤及びシリコーン樹脂の種類
硬度１００ＭＰａのＦｅＳｉＡｌ合金粉末（平均粒子径４３μｍ）の粉末に対して、絶縁微粉末として比表面積１００ｍ２／ｇのアルミナ粉末（平均粒子径７ｎｍ程度）を０．２ｗｔ％、潤滑剤を０．３ｗｔ％混合した。次に、下記表１に記載の種類と添加量のシランカップリング剤、シリコーン樹脂を混合し、１５０℃で２時間の加熱乾燥を行い、目開き３００μｍの篩を通し、さらに潤滑剤を０．３ｗｔ％混合した。
(a) Types of Silane Coupling Agent and Silicone Resin Alumina powder (average particle diameter of about 7 nm) with a specific surface area of 100 m 2 / g as an insulating fine powder for a powder of 100 MPa hardness FeSiAl alloy powder (average particle diameter 43 μm) Was mixed with 0.2 wt% and a lubricant was mixed with 0.3 wt%. Next, the types and addition amounts of the silane coupling agent and silicone resin described in Table 1 below were mixed, heat-dried at 150 ° C. for 2 hours, passed through a sieve having a mesh opening of 300 μm, and the lubricant was further added to 0.0. 3 wt% was mixed.
これを室温にて１０００ＭＰａの圧力で加圧成型し、外径１７．０ｍｍ、内径１１．０ｍｍ、高さ５．０ｍｍのリング状の成型体を作製し、大気中で７００℃で保持時間２時間で熱処理を行い、圧粉磁心を作製した。 This was pressure-molded at a pressure of 1000 MPa at room temperature to produce a ring-shaped molded body having an outer diameter of 17.0 mm, an inner diameter of 11.0 mm, and a height of 5.0 mm, and a holding time of 2 hours at 700 ° C. in the atmosphere. Then, a heat treatment was performed to prepare a dust core.
これらのサンプルに対して、上記「（１）測定項目と測定条件」で示したように巻線を施し、透磁率及び鉄損の算出を行った。その結果を表１に示す。表１〜表３において、μａは透磁率を示している。なお、熱処理後における、結着性絶縁樹脂とアルミナ粉末からなるＦｅＳｉＡｌ合金粉末周囲の絶縁層の厚さは、２０ｎｍ〜５０ｎｍ程度であった。 These samples were wound as shown in “(1) Measurement items and measurement conditions”, and the permeability and iron loss were calculated. The results are shown in Table 1. In Tables 1 to 3, μa represents magnetic permeability. Note that the thickness of the insulating layer around the FeSiAl alloy powder made of the binding insulating resin and the alumina powder after the heat treatment was about 20 nm to 50 nm.
シランカップリング剤として、アミノシラン系には３−アミノプロピルトリエトキシシランを用い、エポキシシラン系には３−グリシドキシプロピルトリメトキシシランを用いた。イソシアヌレート系には、トリス−（３−トリメトキシシリルプロピル）イソシアヌレートを用いた。シリコーン樹脂として、メチルフェニル系とメチル系のシリコーン樹脂を用いた。
表１の結果から明らかなように、シランカップリング剤にイソシアヌレート系を用いた場合、アミノシラン系やエポキシシラン系のものを用いた場合と比べて、鉄損抑制効果があることが分かる。具体的に、実施例１及び実施例２から、２割〜４割程度の鉄損を抑制できることが分かる。特に、イソシアヌレート系のシランカップリング剤と、メチルフェニル系シリコーン樹脂との組み合わせ（実施例１）における鉄損は１２５ｋＷ／ｍ３であり、他の場合の組み合わせ（比較例１、２）における鉄損１９８ｋＷ／ｍ３、１９７ｋＷ／ｍ３と比べてその抑制効果が顕著である。さらに、メチル系シリコーン樹脂との組み合わせ（実施例２）よりも、密度や透磁率も良好である。 As is apparent from the results in Table 1, it can be seen that when an isocyanurate type is used as the silane coupling agent, there is an iron loss suppressing effect as compared with the case where an aminosilane type or epoxy silane type is used. Specifically, it can be seen from Example 1 and Example 2 that iron loss of about 20% to 40% can be suppressed. In particular, the iron loss in the combination of the isocyanurate-based silane coupling agent and the methylphenyl-based silicone resin (Example 1) is 125 kW / m 3 , and the iron in the other combinations (Comparative Examples 1 and 2). The suppression effect is remarkable as compared with the loss of 198 kW / m 3 and 197 kW / m 3 . Furthermore, density and magnetic permeability are also better than a combination with a methyl silicone resin (Example 2).
(b) イソシアヌレート系のシランカップリング剤の添加量
硬度１００ＭＰａのＦｅＳｉＡｌ合金粉末（平均粒子径６９μｍ）の粉末に対して、絶縁微粉末として比表面積１００ｍ２／ｇのアルミナ粉末（平均粒子径７ｎｍ程度）を０．３ｗｔ％混合した。次に、下記表２に記載の種類と添加量のシランカップリング剤、シリコーン樹脂を混合し、１５０℃で２時間の加熱乾燥を行い、目開き３００μｍの篩を通し、さらに潤滑剤を０．３ｗｔ％混合した。
(b) Addition amount of isocyanurate-based silane coupling agent Alumina powder (average particle diameter 7 nm) having a specific surface area of 100 m 2 / g as an insulating fine powder with respect to a powder of FeSiAl alloy powder (average particle diameter 69 μm) having a hardness of 100 MPa About 0.3 wt% was mixed. Next, the types and addition amounts of the silane coupling agent and silicone resin described in Table 2 below were mixed, heat-dried at 150 ° C. for 2 hours, passed through a sieve having a mesh opening of 300 μm, and the lubricant was further added to a concentration of 0.00. 3 wt% was mixed.
これを室温にて１７００ＭＰａの圧力で加圧成型し、外径１７．０ｍｍ、内径１１．０ｍｍ、高さ５．０ｍｍのリング状の成型体を作製し、大気中で７００℃で保持時間２時間で熱処理を行い、圧粉磁心を作製した。 This was pressure-molded at a pressure of 1700 MPa at room temperature to produce a ring-shaped molded body having an outer diameter of 17.0 mm, an inner diameter of 11.0 mm, and a height of 5.0 mm, and a holding time of 2 hours at 700 ° C. in the atmosphere. Then, a heat treatment was performed to prepare a dust core.
これらのサンプルに対して、上記「（１）測定項目と測定条件」で示したように巻線を施し、透磁率及び鉄損の算出を行った。その結果を表２、図１及び図２に示す。なお、熱処理後における、結着性絶縁樹脂とアルミナ粉末からなるＦｅＳｉＡｌ合金粉末周囲の絶縁層の厚さは、２０ｎｍ〜５０ｎｍ程度であった。
図１は、シランカップリング剤の添加量と鉄損との関係を示すグラフである。図２は、イソシアヌレート系のシランカップリング剤の添加量に対するヒステリシス損失（Ｐｈ）、渦電流損失（Ｐｅ）及び鉄損（Ｐｃｖ）の関係を示すグラフである。 FIG. 1 is a graph showing the relationship between the amount of silane coupling agent added and iron loss. FIG. 2 is a graph showing the relationship of hysteresis loss (Ph), eddy current loss (Pe), and iron loss (Pcv) with respect to the amount of isocyanurate-based silane coupling agent added.
表２、図１及び図２の結果から、イソシアヌレート系のシランカップリング剤を用い、その添加量が０．０２５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％で鉄損抑制効果が確認できる。０．０２５ｗｔ％未満であると、添加量が少なく接着効果が得られない。そのため、絶縁性能が得られず、鉄損が増大する。１．０ｗｔ％を超えると軟磁性粉末の占積率が低下し、鉄損が増大する。なお、アミノシラン系を用いた場合では、大気雰囲気と窒素雰囲気とで透磁率の変化率が大きくなる。アミノシラン系を用いた場合は、大気雰囲気中では酸化時の応力の影響で、ヒステリシス損失が高く、透磁率が低くなると考えられる。 From the results of Table 2, FIG. 1 and FIG. 2, the iron loss suppressing effect can be confirmed when an isocyanurate-based silane coupling agent is used and the addition amount is 0.025 wt% to 1.0 wt%. If it is less than 0.025 wt%, the addition amount is small and the adhesion effect cannot be obtained. Therefore, insulation performance is not obtained and iron loss increases. If it exceeds 1.0 wt%, the space factor of the soft magnetic powder decreases and the iron loss increases. In the case of using an aminosilane system, the rate of change in magnetic permeability increases between the air atmosphere and the nitrogen atmosphere. When the aminosilane system is used, it is considered that the hysteresis loss is high and the magnetic permeability is low due to the influence of stress during oxidation in the air atmosphere.
図２に示されているように、鉄損（Ｐｃｖ）とヒステリシス損失（Ｐｈ）の添加量に対する損失が同様の変化の仕方をしている。これは、イソシアヌレート系のシランカップリング剤が、主にヒステリシス損失の抑制に作用し、鉄損の変化に反映されたものと考えられる。すなわち、イソシアヌレート系のシランカップリング剤は、鉄損の中でも特にヒステリシス損失を低くする効果がある。その理由は、メチルフェニル系シリコーン樹脂の硬化時に軟磁性粉末にかかる応力の低減、若しくは、加圧成型時の応力緩和が生じるからと考えられる。 As shown in FIG. 2, the loss with respect to the addition amount of iron loss (Pcv) and hysteresis loss (Ph) is changed in the same manner. This is probably because the isocyanurate-based silane coupling agent mainly acts on suppression of hysteresis loss and is reflected in the change in iron loss. That is, the isocyanurate-based silane coupling agent has an effect of lowering hysteresis loss among iron loss. The reason is considered to be that the stress applied to the soft magnetic powder during the curing of the methylphenyl silicone resin is reduced or the stress is relaxed during the pressure molding.
(c) 軟磁性粉末の種類
上記(a)及び(b)では軟磁性粉末をＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末としたが、Ｆｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末として下記の様に圧粉磁心のサンプルを作成した。
(c) Types of soft magnetic powder In the above (a) and (b), the soft magnetic powder was Fe-Si-Al alloy powder, but the Fe-6.5% Si alloy powder was used as a powder magnetic core as shown below. A sample was created.
Ｆｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末（平均粒子径２０μｍ）の粉末に対して、絶縁微粉末として比表面積１００ｍ２／ｇのアルミナ粉末（平均粒子径７ｎｍ程度）を０．２ｗｔ％混合した。その後、水素雰囲気中において１１００℃で２時間の粉末熱処理を行った。次に、下記表３に記載の種類と添加量のシランカップリング剤、シリコーン樹脂を混合し、１５０℃で２時間の加熱乾燥を行い、目開き３００μｍの篩を通し、さらに潤滑剤を０．６ｗｔ％混合した。 0.2 wt% of alumina powder (average particle diameter of about 7 nm) having a specific surface area of 100 m 2 / g as an insulating fine powder was mixed with the powder of Fe-6.5% Si alloy powder (average particle diameter of 20 μm). Thereafter, powder heat treatment was performed at 1100 ° C. for 2 hours in a hydrogen atmosphere. Next, the types and addition amounts of the silane coupling agent and silicone resin described in Table 3 below were mixed, heat-dried at 150 ° C. for 2 hours, passed through a sieve having a mesh opening of 300 μm, and the lubricant was further added to a concentration of 0.00. 6 wt% was mixed.
これを室温にて１５００ＭＰａの圧力で加圧成型し、外径１７．０ｍｍ、内径１１．０ｍｍ、高さ５．０ｍｍのリング状の成型体を作製し、窒素雰囲気中で７２５℃で保持時間２時間で熱処理を行い、圧粉磁心を作製した。 This was pressure-molded at a pressure of 1500 MPa at room temperature to produce a ring-shaped molded body having an outer diameter of 17.0 mm, an inner diameter of 11.0 mm, and a height of 5.0 mm, and a holding time of 2 at 725 ° C. in a nitrogen atmosphere. Heat treatment was performed over time to produce a dust core.
これらのサンプルに対して、上記「（１）測定項目と測定条件」で示したように巻線を施し、透磁率及び鉄損の算出を行った。その結果を表３に示す。なお、熱処理後における、結着性絶縁樹脂とアルミナ粉末からなるＦｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末周囲の絶縁層の厚さは、２０ｎｍ〜５０ｎｍ程度であった。
表３から分かるように、軟磁性粉末がＦｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末である場合であっても、イソシアヌレート系シランカップリング剤を用いた方が、アミノシラン系のものを用いるよりも、鉄損の抑制効果が発揮されている。渦電流損失（Ｐｅ）も抑制効果が認められるが、特に、ヒステリシス損失（Ｐｈ）の抑制効果が顕著である。また、密度や透磁率も良好な数値を示している。 As can be seen from Table 3, even when the soft magnetic powder is an Fe-6.5% Si alloy powder, the isocyanurate-based silane coupling agent is used rather than the aminosilane-based one. The effect of suppressing iron loss is exhibited. Although the eddy current loss (Pe) also has a suppression effect, the suppression effect of the hysteresis loss (Ph) is particularly remarkable. Moreover, the density and the magnetic permeability also show good numerical values.
［他の実施形態］
本発明は上記実施形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより、種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。さらに、異なる実施形態にわたる構成要素を適宜組み合わせてもよい。
[Other Embodiments]
The present invention is not limited to the above-described embodiments as they are, and can be embodied by modifying the constituent elements without departing from the scope of the invention in the implementation stage. In addition, various inventions can be formed by appropriately combining a plurality of components disclosed in the embodiment. For example, some components may be deleted from all the components shown in the embodiment. Furthermore, constituent elements over different embodiments may be appropriately combined.
（１）上記実施例では、結着性絶縁樹脂の混合工程において潤滑性樹脂を添加したが、添加しない場合も本発明の範囲に含まれる。
（２）上記実施例において、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末やＦｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末に対して、絶縁微粉末としてアルミナ粉末を混合したが、ＳｉＯ２、ＭｇＯ、Ｍｇ（ＯＨ）２、ＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２、石綿、タルク、フライアッシュなどの塩基性物質を混合しても良い。
(1) In the above embodiment, the lubricating resin is added in the step of mixing the binding insulating resin, but the case where it is not added is also included in the scope of the present invention.
(2) In the above embodiment, for Fe-Si-Al alloy powder and Fe-6.5% Si alloy powder, it was mixed with alumina powder as insulation powder, SiO 2, MgO, Mg (OH) 2 Basic substances such as CaO, Ca (OH) 2 , asbestos, talc, fly ash and the like may be mixed.
（３）上記実施例では、軟磁性粉末としてＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末やＦｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末単体にイソシアヌレート系のシランカップリング剤を用いたが、これらの混合粉、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金粉末と純鉄粉の混合粉、又は、Ｆｅ−６．５％Ｓｉ合金粉末と純鉄粉の混合粉に対しても鉄損抑制効果が得られる。 (3) In the above embodiment, the isocyanurate-based silane coupling agent was used as the soft magnetic powder for the Fe-Si-Al alloy powder or the Fe-6.5% Si alloy powder alone. The effect of suppressing iron loss is also obtained for a mixed powder of -Si-Al alloy powder and pure iron powder, or a mixed powder of Fe-6.5% Si alloy powder and pure iron powder.
Claims (13)
前記軟磁性粉末の周囲には、前記結着性絶縁樹脂を原料とする絶縁層が形成され、
前記結着性絶縁樹脂が、イソシアヌレート系のシランカップリング剤とシリコーン樹脂との混合物であることを特徴とする圧粉磁心。 In a dust core formed by mixing a binder insulating resin with soft magnetic powder, molding the mixture into a predetermined shape, and heat-treating the molded body,
Around the soft magnetic powder, an insulating layer made of the binding insulating resin is formed,
The dust core according to claim 1, wherein the binding insulating resin is a mixture of an isocyanurate-based silane coupling agent and a silicone resin.
前記熱処理が大気雰囲気で行われて構成された前記請求項１〜前記請求項４の何れか１項に記載の圧粉磁心に、コイルを巻回して構成されたリアクトルであって、その鉄損が１２５ｋＷ／ｍ３〜２０１ｋＷ／ｍ３であることを特徴とするリアクトル。 The soft magnetic powder is Fe-Si-Al alloy powder;
A reactor formed by winding a coil around the dust core according to any one of claims 1 to 4, wherein the heat treatment is performed in an air atmosphere, and the iron loss thereof reactor, characterized in that but a 125kW / m 3 ~201kW / m 3 .
前記混合工程で得られた混合物を加圧成型する加圧成型工程と、
前記加圧成型工程で得られた成形体を６００℃以上の温度で熱処理する熱処理工程と、
を有し、
前記混合工程において、前記軟磁性粉末に前記結着性絶縁樹脂として、イソシアヌレート系のシランカップリング剤とシリコーン樹脂とを添加することを特徴とする圧粉磁心の製造方法。 A mixing step of mixing a binder insulating resin with soft magnetic powder;
A pressure molding step of pressure molding the mixture obtained in the mixing step;
A heat treatment step of heat treating the molded body obtained in the pressure molding step at a temperature of 600 ° C. or higher;
Have
In the mixing step, an isocyanurate-based silane coupling agent and a silicone resin are added to the soft magnetic powder as the binding insulating resin.
The method for producing a dust core according to any one of claims 9 to 12, wherein the soft magnetic powder is Fe-Si-Al alloy powder or Fe-Si alloy powder.
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