JP5920175B2 - Heat exchanger - Google Patents

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Description

本発明は、本発明は、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器に関する。   The present invention relates to a composite heat exchanger configured to be able to exchange heat between three kinds of fluids.

従来、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器が知られている。例えば、特許文献１には、冷凍サイクルの圧縮機から吐出された吐出冷媒（第１流体）と送風空気（第３流体）とを熱交換させて吐出冷媒の有する熱を送風空気に放熱させる冷媒放熱器、および、エンジンを冷却する冷却水（第２流体）と送風空気とを熱交換させて冷却水の有する熱を送風空気に放熱させるラジエータを、１つの熱交換器として一体的に構成した複合型の熱交換器が開示されている。   Conventionally, a composite heat exchanger configured to be able to exchange heat between three kinds of fluids is known. For example, Patent Document 1 discloses a refrigerant that causes heat exchange between the discharged refrigerant (first fluid) discharged from the compressor of the refrigeration cycle and the blown air (third fluid) to dissipate the heat of the discharged refrigerant to the blown air. The radiator and the radiator that cools the cooling water (second fluid) that cools the engine and the blown air to dissipate the heat of the cooling water to the blown air are integrally configured as one heat exchanger. A combined heat exchanger is disclosed.

具体的には、特許文献１には、吐出冷媒が流れる冷媒用チューブと冷却水が流れる冷却水用チューブとを積層配置するとともに、隣り合う冷媒用チューブと冷却水用チューブとの間に形成されて外気を流通させる外気通路に、冷媒用チューブと冷却水用チューブとの間の熱移動を可能とするアウターフィンを配置した熱交換器が開示されている。これにより、冷媒と送風空気との間の熱交換、冷却水と送風空気との間の熱交換だけでなく、冷媒と冷却水との間の熱交換も実現できる。   Specifically, in Patent Document 1, a refrigerant tube through which discharged refrigerant flows and a cooling water tube through which cooling water flows are stacked and formed between adjacent refrigerant tubes and cooling water tubes. A heat exchanger is disclosed in which outer fins that allow heat transfer between a refrigerant tube and a cooling water tube are arranged in an outside air passage through which outside air flows. Thereby, not only heat exchange between the refrigerant and the blown air and heat exchange between the cooling water and the blown air, but also heat exchange between the refrigerant and the cooling water can be realized.

特開２０１２−１４４２４５号公報JP 2012-144245 A

ところで、通常、冷凍サイクルでは、冷媒放熱器から流出する冷媒の過冷却度を制御して、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）が最大となるようにしている。   By the way, normally, in the refrigeration cycle, the degree of coefficient of performance (COP) of the cycle is maximized by controlling the degree of supercooling of the refrigerant flowing out from the refrigerant radiator.

ここで、上記特許文献１に記載された複合型の熱交換器では、冷媒放熱器のうち凝縮した冷媒を過冷却する過冷却部においては、過冷却部を形成する冷媒チューブと、当該冷媒チューブに隣り合う冷却水チューブとの間に配置されたアウターフィンのうち、冷却水の有する熱を外気に放熱させるために利用される領域が過剰に大きくなり、吐出冷媒の有する熱を外気に放熱させるために利用される領域が小さくなってしまう。このため、冷媒放熱器出口側の冷媒が所望の過冷却度を持つようにするためには、過冷却部を形成する冷媒チューブの長さを長くして、当該冷媒チューブに接続されているアウターフィンの総面積を大きくする必要がある。   Here, in the composite heat exchanger described in Patent Document 1, in the supercooling unit that supercools the condensed refrigerant in the refrigerant radiator, the refrigerant tube that forms the supercooling unit, and the refrigerant tube Of the outer fins arranged between the cooling water tubes adjacent to each other, the area used for radiating the heat of the cooling water to the outside air becomes excessively large, and the heat of the discharged refrigerant is radiated to the outside air. Therefore, the area used for the purpose is reduced. For this reason, in order for the refrigerant at the outlet side of the refrigerant radiator to have a desired degree of supercooling, the length of the refrigerant tube forming the supercooling portion is increased and the outer tube connected to the refrigerant tube is increased. It is necessary to increase the total area of the fins.

しかしながら、冷媒放熱器における過冷却部は、凝縮部（冷媒放熱器における過冷却部以外の放熱部）と比較して、チューブ壁面の熱伝達率が極めて低い。一方、凝縮部を形成する冷媒チューブは、チューブ壁面における熱伝達率が高く、熱交換性能が高い。このため、過冷却部を形成する冷媒チューブの長さを長くすると、凝縮部を形成する冷媒チューブの長さが短くなり、冷媒放熱器全体としての熱交換性能が悪化するという問題がある。   However, the supercooling part in the refrigerant radiator has an extremely low heat transfer coefficient of the tube wall surface compared to the condensing part (a heat radiation part other than the supercooling part in the refrigerant radiator). On the other hand, the refrigerant tube forming the condensing part has a high heat transfer coefficient on the tube wall surface and high heat exchange performance. For this reason, when the length of the refrigerant | coolant tube which forms a supercooling part is lengthened, the length of the refrigerant | coolant tube which forms a condensation part will become short, and there exists a problem that the heat exchange performance as the whole refrigerant | coolant heat radiator deteriorates.

本発明は上記点に鑑みて、３種類の流体間で熱交換可能に構成された複合型の熱交換器において、熱交換器全体としての熱交換性能の低下を抑制することを目的とする。   In view of the above points, an object of the present invention is to suppress a decrease in heat exchange performance of the heat exchanger as a whole in a composite heat exchanger configured to be able to exchange heat between three types of fluids.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、内部に第１流体が流通する複数の第１チューブ（１２ａ）と、内部に第２流体が流通する複数の第２チューブ（４３ａ）と、第１チューブ（１２ａ）および第２チューブ（４３ａ）を積層配置して構成されて第１流体および第２流体の有する熱を第３流体に放熱させる熱交換部（７１、７２）とを備え、第１流体の温度および第２流体の温度は、いずれも第３流体の温度よりも高くなっており、第１チューブ（１２ａ）および第２チューブ（４３ａ）の周囲には、第３流体を流通させる第３流体用通路（７０ａ）が形成されており、第３流体用通路（７０ａ）には、第１流体と第３流体との熱交換および第２流体と第３流体との熱交換を促進するアウターフィン（７０ｂ）が配置されており、アウターフィン（７０ｂ）は、第１チューブ（１２ａ）同士を熱的に接続する第１流体側熱接続部（７１ｂ）、および第１チューブ（１２ａ）と第２チューブ（４３ａ）とを熱的に接続する第２流体側熱接続部（７２ｂ）を有しており、複数の第１チューブ（１２ａ）のうち同一空間から分配された第１流体を同一の方向へ流すチューブ群によって形成される流体経路をパスとし、さらに、第１流体流れの最下流側のパスである最終パスを形成する第１チューブ（１２ａ）を最下流側第１チューブ（１２１ａ）としたときに、最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）では、第１流体側熱接続部（７１ｂ）の数が第２流体側熱接続部（７２ｂ）の数よりも多くなっていることによって、第１流体から第３流体への放熱性能の低下が抑制されていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, a plurality of first tubes (12a) through which the first fluid flows and a plurality of second tubes (43a) through which the second fluid flows are provided. And a heat exchanging portion (71, 72) configured to stack and arrange the first tube (12a) and the second tube (43a) and radiating the heat of the first fluid and the second fluid to the third fluid. The temperature of the first fluid and the temperature of the second fluid are both higher than the temperature of the third fluid, and the third fluid is disposed around the first tube (12a) and the second tube (43a). are third fluid passage Ru is circulated (70a) is formed, and the third fluid passage (70a), the heat exchanger and the second fluid and the third fluid between the first fluid and the third fluid Outer fin (70b) that promotes heat exchange is arranged Ri, outer fin (70b) comprises a first fluid-side heat connecting portion connecting the first tube (12a) between thermally (71b), and the first tube and (12a) and a second tube (43a) thermal A second fluid-side heat connection part (72b) that is connected to the first tube (12a), and a plurality of first tubes (12a) are formed by a tube group that allows the first fluid distributed from the same space to flow in the same direction. When the first tube (12a) forming the final path which is the most downstream path of the first fluid flow is the most downstream first tube (121a), the most downstream side the heat exchange section configured (701) by a first tube (121a), a first fluid-side heat connecting portions in the number of (71b) are multi Kuna' than the number of the second fluid-side heat connecting portion (72b) From the first fluid to the first Wherein the reduction of the heat radiation performance of the fluid is suppressed.

これによれば、最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）では、第１流体側熱接続部（７１ｂ）の数を第２流体側熱接続部（７２ｂ）の数よりも多くすることで、最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）に配置されるアウターフィン（７０ｂ）において、第１流体の有する熱を第３流体に放熱させるために利用される領域が、第２流体の有する熱を第３流体に放熱させるために利用される領域よりも大きくなる。このため、最下流側第１チューブ（１２１ａ）内を流通する第１流体の有する熱を第３流体に充分に放熱することができる。   According to this, in the heat exchange part (701) comprised by the most downstream 1st tube (121a), the number of the 1st fluid side heat connection parts (71b) is the number of the 2nd fluid side heat connection parts (72b). By increasing the number, the heat of the first fluid is radiated to the third fluid in the outer fin (70b) arranged in the heat exchange part (701) constituted by the most downstream first tube (121a). The region used for making the second fluid larger than the region used for releasing the heat of the second fluid to the third fluid. For this reason, the heat which the 1st fluid which distribute | circulates the inside of the most downstream 1st tube (121a) can fully radiate | emit to the 3rd fluid.

したがって、熱交換器（７０）出口側の第１流体の温度を所望の温度にするために、最下流側第１チューブ（１２１ａ）を長くする必要がない、すなわち最終パスを形成しない第１チューブ（１２ａ）を短くする必要がないので、熱交換器（７０）全体としての熱交換性能の低下を抑制できる。   Therefore, in order to set the temperature of the first fluid on the outlet side of the heat exchanger (70) to a desired temperature, it is not necessary to lengthen the most downstream first tube (121a), that is, the first tube that does not form the final path. Since it is not necessary to shorten (12a), the fall of the heat exchange performance as the whole heat exchanger (70) can be suppressed.

なお、本請求項における「第１チューブ（１２ａ）および第２チューブ（４３ａ）を積層配置して」とは、第１チューブ（１２ａ）および第２チューブ（４３ａ）を任意の順序で積層配置していることを意味しており、第１チューブ（１２ａ）および第２チューブ（４３ａ）の配置順序を限定するものではない。また、本請求項における「第１流体側熱接続部（７１ｂ）の数が第２流体側熱接続部（７２ｂ）の数よりも多い」とは、第２流体側熱接続部（７２ｂ）の数が０である場合を含む意味である。   In this claim, “the first tube (12a) and the second tube (43a) are stacked and arranged” means that the first tube (12a) and the second tube (43a) are stacked and arranged in an arbitrary order. The arrangement order of the first tube (12a) and the second tube (43a) is not limited. Further, “the number of the first fluid-side heat connection portions (71b) is larger than the number of the second fluid-side heat connection portions (72b)” in the present claims means that the second fluid-side heat connection portions (72b) This means that the number is 0.

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.

第１実施形態の車両用空調装置の全体構成図である。It is a whole block diagram of the vehicle air conditioner of 1st Embodiment. 第１実施形態の複合型の熱交換器の外観斜視図である。It is an external appearance perspective view of the composite heat exchanger of 1st Embodiment. 第１実施形態の複合型の熱交換器の分解斜視図である。It is a disassembled perspective view of the composite heat exchanger of 1st Embodiment. 図２のＩＶ−ＩＶ断面図である。It is IV-IV sectional drawing of FIG. 図２のＶ−Ｖ断面図である。It is VV sectional drawing of FIG. 第１実施形態の複合型の熱交換器における冷媒流れおよび冷却水流れを説明するための模式的な斜視図である。It is a typical perspective view for demonstrating the refrigerant | coolant flow and the cooling water flow in the composite heat exchanger of 1st Embodiment. 過冷却度と冷媒側の放熱性能との関係を示す特性図である。It is a characteristic view which shows the relationship between a supercooling degree and the thermal radiation performance by the side of a refrigerant | coolant. 第２実施形態に係る複合型の熱交換器の専用コア部における熱交換部長手方向の模式的な断面図である。It is typical sectional drawing of the heat exchange part longitudinal direction in the exclusive core part of the composite heat exchanger which concerns on 2nd Embodiment. 第３実施形態の複合型の熱交換器における冷媒流れおよび冷却水流れを説明するための模式的な斜視図である。It is a typical perspective view for demonstrating the refrigerant | coolant flow and the cooling water flow in the composite heat exchanger of 3rd Embodiment. 第４実施形態の複合型の熱交換器における冷媒流れおよび冷却水流れを説明するための模式的な斜視図である。It is a typical perspective view for demonstrating the refrigerant | coolant flow and the cooling water flow in the composite heat exchanger of 4th Embodiment. 第５実施形態のヒートポンプサイクルの暖房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow path etc. at the time of the heating operation of the heat pump cycle of 5th Embodiment. 第５実施形態のヒートポンプサイクルの除霜運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow path etc. at the time of the defrost operation of the heat pump cycle of 5th Embodiment. 第５実施形態のヒートポンプサイクルの冷房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow path etc. at the time of the cooling operation of the heat pump cycle of 5th Embodiment. 第６実施形態のヒートポンプサイクルの暖房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow path etc. at the time of the heating operation of the heat pump cycle of 6th Embodiment. 第６実施形態のヒートポンプサイクルの暖機運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow path at the time of the warming-up operation of the heat pump cycle of 6th Embodiment. 第６実施形態のヒートポンプサイクルの冷房運転時の冷媒流路等を示す全体構成図である。It is a whole block diagram which shows the refrigerant | coolant flow path etc. at the time of the cooling operation of the heat pump cycle of 6th Embodiment. 他の実施形態の複合型の熱交換器における冷媒流れおよび冷却水流れを説明するための模式的な斜視図である。It is a typical perspective view for demonstrating the refrigerant | coolant flow and the cooling water flow in the composite heat exchanger of other embodiment.

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following embodiments, the same or equivalent parts are denoted by the same reference numerals in the drawings.

（第１実施形態）
図１〜図７により、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態では、本発明の熱交換システムを、内燃機関（エンジン）および走行用電動モータＭＧから車両走行用の駆動力を得る、いわゆるハイブリッド車両の車両用空調装置１に適用している。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In the present embodiment, the heat exchange system of the present invention is applied to a so-called hybrid vehicle air conditioner 1 that obtains driving force for traveling from an internal combustion engine (engine) and a traveling electric motor MG.

ハイブリッド車両は、車両の走行負荷等に応じてエンジンを作動あるいは停止させて、エンジンおよび走行用電動モータＭＧの双方から駆動力を得て走行する走行状態や、エンジンを停止させて走行用電動モータＭＧのみから駆動力を得て走行する走行状態等を切り替えることができる。これにより、ハイブリッド車両では、車両走行用の駆動力をエンジンのみから得る通常の車両に対して車両燃費を向上させることができる。   The hybrid vehicle operates or stops the engine in accordance with the traveling load of the vehicle, etc., obtains driving force from both the engine and the traveling electric motor MG, or travels when the engine is stopped. It is possible to switch the running state where the driving force is obtained only from the MG. Thereby, in a hybrid vehicle, vehicle fuel consumption can be improved compared to a normal vehicle that obtains driving force for vehicle travel only from the engine.

本実施形態の車両用空調装置１に適用される熱交換システムは、蒸気圧縮式の冷凍サイクルであるヒートポンプサイクル１０、および、走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水が循環する冷却水循環回路４０等によって構成されている。   The heat exchange system applied to the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment includes a heat pump cycle 10 that is a vapor compression refrigeration cycle, a cooling water circulation circuit 40 that circulates cooling water that cools the traveling electric motor MG, and the like. It is constituted by.

まず、ヒートポンプサイクル１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。このヒートポンプサイクル１０では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。なお、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。   First, the heat pump cycle 10 fulfills the function of cooling the blown air blown into the vehicle interior, which is the air-conditioning target space, in the vehicle air conditioner 1. The heat pump cycle 10 employs a normal chlorofluorocarbon refrigerant as the refrigerant, and constitutes a subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the critical pressure of the refrigerant. The refrigerant is mixed with refrigerating machine oil for lubricating the compressor 11, and a part of the refrigerating machine oil circulates in the cycle together with the refrigerant.

圧縮機１１は、エンジンルーム内に配置されて、ヒートポンプサイクル１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された固定容量型圧縮機１１ａを電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。固定容量型圧縮機１１ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。   The compressor 11 is disposed in the engine room, sucks the refrigerant in the heat pump cycle 10, compresses it, and discharges it. The electric motor 11b drives a fixed displacement compressor 11a having a fixed discharge capacity. It is an electric compressor. Specifically, various compression mechanisms such as a scroll compression mechanism and a vane compression mechanism can be employed as the fixed capacity compressor 11a.

電動モータ１１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、圧縮機１１の冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態では、電動モータ１１ｂが圧縮機１１の吐出能力変更手段を構成している。   The operation (rotation speed) of the electric motor 11b is controlled by a control signal output from a control device to be described later, and either an AC motor or a DC motor may be adopted. And the refrigerant | coolant discharge capability of the compressor 11 is changed by this rotation speed control. Therefore, in the present embodiment, the electric motor 11b constitutes the discharge capacity changing means of the compressor 11.

圧縮機１１の冷媒吐出口には、冷媒放熱器１２の冷媒入口側が接続されている。冷媒放熱器１２は、エンジンルーム内に配置されて、圧縮機から吐出された吐出冷媒（第１流体）と送風ファン１３から送風された熱交換対象流体としての外気（第３流体）とを熱交換させて、吐出冷媒の有する熱を外気に放熱させる放熱用熱交換器である。   The refrigerant outlet side of the compressor 11 is connected to the refrigerant inlet side of the refrigerant radiator 12. The refrigerant radiator 12 is disposed in the engine room and heats the discharged refrigerant (first fluid) discharged from the compressor and the outside air (third fluid) as the heat exchange target fluid blown from the blower fan 13. A heat exchanger for heat dissipation that exchanges and dissipates heat of discharged refrigerant to the outside air.

また、送風ファン１３は、制御装置から出力される制御電圧によって稼働率、すなわち回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。さらに、本実施形態の冷媒放熱器１２は、走行用電動モータＭＧを冷却する熱媒体である冷却水（第２流体）と送風ファン１３から送風された外気とを熱交換させる後述するラジエータ（熱媒体放熱器）４３と一体的に構成されている。   The blower fan 13 is an electric blower in which the operation rate, that is, the rotation speed (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device. Further, the refrigerant radiator 12 of the present embodiment is a radiator (heat) described later that exchanges heat between cooling water (second fluid) that is a heat medium for cooling the electric motor MG for traveling and the outside air blown from the blower fan 13. It is configured integrally with (medium radiator) 43.

このため、本実施形態の送風ファン１３は、冷媒放熱器１２およびラジエータ４３の双方に向けて外気を送風する室外送風手段を構成している。なお、一体化された冷媒放熱器１２およびラジエータ４３（以下、複合型の熱交換器７０という）の詳細構成については後述する。   For this reason, the blower fan 13 of the present embodiment constitutes an outdoor blower that blows outside air toward both the refrigerant radiator 12 and the radiator 43. The detailed configuration of the integrated refrigerant radiator 12 and radiator 43 (hereinafter referred to as a composite heat exchanger 70) will be described later.

冷媒放熱器１２の冷媒出口側には、冷媒放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して、余剰液相冷媒を蓄えるレシーバ１４が配置されている。さらに、レシーバ１４の液相冷媒出口には、温度式膨張弁１５の入口側が接続され、温度式膨張弁１５の出口側には、冷媒蒸発器１６の冷媒入口側が接続されている。   On the refrigerant outlet side of the refrigerant radiator 12, a receiver 14 that separates the gas-liquid refrigerant flowing out from the refrigerant radiator 12 and stores excess liquid phase refrigerant is disposed. Furthermore, the inlet side of the temperature type expansion valve 15 is connected to the liquid phase refrigerant outlet of the receiver 14, and the refrigerant inlet side of the refrigerant evaporator 16 is connected to the outlet side of the temperature type expansion valve 15.

温度式膨張弁１５は、冷媒蒸発器１６出口側の冷媒通路に配置された図示しない感温部を有し、冷媒蒸発器１６出口側冷媒の温度と圧力とに基づいて、冷媒蒸発器１６出口側冷媒の過熱度を検知し、冷媒蒸発器１６出口側冷媒の過熱度が予め設定された所定範囲の値となるように機械的機構により弁開度（冷媒流量）を調整する減圧手段である。   The temperature type expansion valve 15 has a temperature sensing unit (not shown) arranged in the refrigerant passage on the refrigerant evaporator 16 outlet side, and based on the temperature and pressure of the refrigerant on the refrigerant evaporator 16 outlet side, the refrigerant evaporator 16 outlet This is a pressure reducing means that detects the degree of superheat of the refrigerant on the side and adjusts the valve opening (refrigerant flow rate) by a mechanical mechanism so that the degree of superheat of the refrigerant on the outlet side of the refrigerant evaporator 16 falls within a predetermined range. .

冷媒蒸発器１６は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内に配置されて、温度式膨張弁１５によって減圧膨張された低圧冷媒と車室内へ送風される送風空気と熱交換させ、低圧冷媒を蒸発させることによって送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。冷媒蒸発器１６の冷媒出口側には、圧縮機１１の冷媒吸入口が接続されている。   The refrigerant evaporator 16 is disposed in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30 and exchanges heat between the low-pressure refrigerant decompressed and expanded by the temperature type expansion valve 15 and the blown air blown into the vehicle interior to evaporate the low-pressure refrigerant. It is a heat exchanger for cooling which cools blowing air by. A refrigerant suction port of the compressor 11 is connected to the refrigerant outlet side of the refrigerant evaporator 16.

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されて、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、前述の冷媒蒸発器１６、電気ヒータ３６等を収容したものである。   Next, the indoor air conditioning unit 30 will be described. The indoor air conditioning unit 30 is arranged inside the instrument panel (instrument panel) at the foremost part of the vehicle interior, and includes a blower 32, the refrigerant evaporator 16, the electric heater 36, and the like in a casing 31 that forms the outer shell thereof. It is what was contained.

ケーシング３１は、その内部に車室内に送風される送風空気の空気通路を形成しており、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケーシング３１内の送風空気流れ最上流側には、車室内空気（内気）と外気とを切替導入する内外気切替装置３３が配置されている。   The casing 31 forms an air passage for blown air that is blown into the vehicle interior, and is formed of a resin (for example, polypropylene) having a certain degree of elasticity and excellent strength. An inside / outside air switching device 33 for switching and introducing vehicle interior air (inside air) and outside air is arranged on the most upstream side of the blown air flow in the casing 31.

内外気切替装置３３には、ケーシング３１内に内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口が形成されている。さらに、内外気切替装置３３の内部には、内気導入口および外気導入口の開口面積を連続的に調整して、内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる内外気切替ドアが配置されている。   The inside / outside air switching device 33 is formed with an inside air introduction port for introducing inside air into the casing 31 and an outside air introduction port for introducing outside air. Furthermore, inside / outside air switching device 33 is provided with an inside / outside air switching door that continuously adjusts the opening area of the inside air introduction port and the outside air introduction port to change the air volume ratio between the inside air volume and the outside air volume. Has been.

内外気切替装置３３の空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入された空気を車室内へ向けて送風する送風機３２が配置されている。この送風機３２は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機であって、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風量）が制御される。   On the downstream side of the air flow of the inside / outside air switching device 33, a blower 32 that blows air sucked through the inside / outside air switching device 33 toward the vehicle interior is arranged. The blower 32 is an electric blower that drives a centrifugal multiblade fan (sirocco fan) with an electric motor, and the number of rotations (air flow rate) is controlled by a control voltage output from the control device.

送風機３２の空気流れ下流側には、冷媒蒸発器１６および電気ヒータ３６が、送風空気の流れに対して、この順に配置されている。換言すると、冷媒蒸発器１６は、電気ヒータ３６に対して、送風空気の流れ方向上流側に配置されている。電気ヒータ３６は、ＰＴＣ素子（正特性サーミスタ）を有し、制御装置がＰＴＣ素子に電力を供給することによって発熱して、冷媒蒸発器１６通過後の空気を加熱する加熱手段である。   On the downstream side of the air flow of the blower 32, the refrigerant evaporator 16 and the electric heater 36 are arranged in this order with respect to the flow of the blown air. In other words, the refrigerant evaporator 16 is disposed upstream of the electric heater 36 in the flow direction of the blown air. The electric heater 36 is a heating unit that has a PTC element (positive characteristic thermistor), generates heat when the control device supplies power to the PTC element, and heats the air that has passed through the refrigerant evaporator 16.

さらに、冷媒蒸発器１６の空気流れ下流側であって、かつ、電気ヒータ３６の空気流れ上流側には、冷媒蒸発器１６通過後の送風空気のうち、電気ヒータ３６を通過させる風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。また、電気ヒータ３６の空気流れ下流側には、電気ヒータ３６にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気と電気ヒータ３６を迂回して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間３５が設けられている。   Further, on the downstream side of the air flow of the refrigerant evaporator 16 and on the upstream side of the air flow of the electric heater 36, the ratio of the amount of air passing through the electric heater 36 in the blown air after passing through the refrigerant evaporator 16 is adjusted. An air mix door 34 is disposed. Further, on the downstream side of the air flow of the electric heater 36, a mixing space 35 that mixes the blown air heated by exchanging heat with the refrigerant in the electric heater 36 and the blown air that is not heated by bypassing the electric heater 36. Is provided.

ケーシング３１の空気流れ最下流部には、混合空間３５にて混合された空調風を、冷却対象空間である車室内へ吹き出す吹出口が配置されている。具体的には、この吹出口としては、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すフェイス吹出口、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すフット吹出口、および、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）が設けられている。   An air outlet that blows the conditioned air mixed in the mixing space 35 into the passenger compartment, which is a space to be cooled, is disposed at the most downstream portion of the air flow of the casing 31. Specifically, as this air outlet, a face air outlet that blows air-conditioned air toward the upper body of the passenger in the passenger compartment, a foot air outlet that blows air-conditioned air toward the feet of the passenger, and the inner surface of the front window glass of the vehicle A defroster outlet (both not shown) is provided to blow air-conditioned air toward the front.

従って、エアミックスドア３４が電気ヒータ３６を通過させる風量の割合を調整することによって、混合空間３５にて混合された空調風の温度が調整され、各吹出口から吹き出される空調風の温度が調整される。つまり、エアミックスドア３４は、車室内へ送風される空調風の温度を調整する温度調整手段を構成している。なお、エアミックスドア３４は、制御装置から出力される制御信号によって作動が制御される図示しないサーボモータによって駆動される。   Therefore, the temperature of the conditioned air mixed in the mixing space 35 is adjusted by adjusting the ratio of the air volume that the air mix door 34 passes through the electric heater 36, and the temperature of the conditioned air blown out from each outlet is adjusted. Adjusted. That is, the air mix door 34 constitutes a temperature adjusting means for adjusting the temperature of the conditioned air blown into the vehicle interior. The air mix door 34 is driven by a servo motor (not shown) whose operation is controlled by a control signal output from the control device.

さらに、フェイス吹出口、フット吹出口、およびデフロスタ吹出口の空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス吹出口の開口面積を調整するフェイスドア、フット吹出口の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ吹出口の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。   Further, on the upstream side of the air flow of the face outlet, the foot outlet, and the defroster outlet, a face door for adjusting the opening area of the face outlet, a foot door for adjusting the opening area of the foot outlet, and the defroster outlet, respectively. A defroster door (none of which is shown) for adjusting the opening area is arranged.

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替手段を構成するものであって、リンク機構等を介して、制御装置から出力される制御信号によってその作動が制御される図示しないサーボモータによって駆動される。   These face doors, foot doors, and defroster doors constitute the outlet mode switching means for switching the outlet mode, and their operation is controlled by a control signal output from the control device via a link mechanism or the like. It is driven by a servo motor (not shown).

次に、冷却水循環回路４０について説明する。冷却水循環回路４０は、作動時に発熱を伴う車載機器である走行用電動モータＭＧの内部に形成された冷却水通路に、熱媒体としての冷却水（例えば、エチレングリコール水溶液）を流通させて走行用電動モータＭＧを冷却する熱媒体循環回路である。この冷却水循環回路４０には、冷却水ポンプ４１、ラジエータ４３が配置されている。   Next, the cooling water circulation circuit 40 will be described. The cooling water circulation circuit 40 is used for running by circulating cooling water (for example, an ethylene glycol aqueous solution) as a heat medium through a cooling water passage formed inside a running electric motor MG that is an in-vehicle device that generates heat during operation. It is a heat medium circulation circuit that cools the electric motor MG. The cooling water circulation circuit 40 is provided with a cooling water pump 41 and a radiator 43.

冷却水ポンプ４１は、冷却水循環回路４０において、冷却水を走行用電動モータＭＧの内部に形成された冷却水通路へ圧送する電動式の水ポンプであり、制御装置から出力される制御信号によって回転数（流量）が制御される。   The cooling water pump 41 is an electric water pump that pumps cooling water to a cooling water passage formed in the electric motor MG for traveling in the cooling water circulation circuit 40, and is rotated by a control signal output from the control device. The number (flow rate) is controlled.

そして、制御装置が冷却水ポンプ４１を作動させると、冷却水は、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→ラジエータ４３→冷却水ポンプ４１の順に循環する。従って、冷却水ポンプ４１は、ラジエータ４３へ流入する冷却水の流入流量を調整する熱媒体流量調整手段（第２流体流量調整手段）を構成している。   When the control device activates the cooling water pump 41, the cooling water circulates in the order of the cooling water pump 41 → the traveling electric motor MG → the radiator 43 → the cooling water pump 41. Therefore, the cooling water pump 41 constitutes a heat medium flow rate adjusting means (second fluid flow rate adjusting means) that adjusts the flow rate of cooling water flowing into the radiator 43.

ラジエータ４３は、エンジンルーム内に配置されて、走行用電動モータＭＧの内部に形成された冷却水通路から流出した冷却水（第２流体）と送風ファン１３から送風された外気（第３流体）とを熱交換させて、冷却水の有する熱を外気に放熱させる放熱用熱交換器である。   The radiator 43 is disposed in the engine room, and the cooling water (second fluid) flowing out from the cooling water passage formed in the electric motor MG for traveling and the outside air (third fluid) blown from the blower fan 13. The heat exchanger for radiating heat to radiate the heat of the cooling water to the outside air.

従って、この冷却水循環回路４０では、制御装置が冷却水ポンプ４１を作動させると、冷却水が走行用電動モータＭＧを通過する際に、走行用電動モータＭＧの廃熱を吸熱して走行用電動モータＭＧを冷却する。さらに、走行用電動モータＭＧの廃熱を吸熱して昇温した冷却水は、ラジエータ４３へ流入して外気に放熱して冷却される。換言すると、走行用電動モータＭＧは、冷却水を加熱する外部熱源としての機能を果たしている。   Therefore, in this cooling water circulation circuit 40, when the control device operates the cooling water pump 41, when the cooling water passes through the traveling electric motor MG, the waste heat of the traveling electric motor MG is absorbed and the traveling electric motor is driven. The motor MG is cooled. Further, the cooling water heated by absorbing the waste heat of the traveling electric motor MG flows into the radiator 43 and dissipates heat to the outside air to be cooled. In other words, the traveling electric motor MG functions as an external heat source for heating the cooling water.

次に、図２〜図６を用いて、複合型の熱交換器７０の詳細構成について説明する。まず、複合型の熱交換器７０は、冷媒放熱器１２およびラジエータ４３を１つの熱交換器として一体的に構成した複合型の熱交換器である。冷媒放熱器１２およびラジエータ４３は、それぞれ冷媒または冷却水を流通させる複数本のチューブ１２ａ、４３ａ、この複数本のチューブの両端側に配置されてそれぞれのチューブを流通する冷媒または冷却水の集合あるいは分配を行う一対の集合分配用タンク７３、７４等を有する、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器として構成されている。 Next, a detailed configuration of the composite heat exchanger 70 will be described with reference to FIGS. First, the composite heat exchanger 70 is a composite heat exchanger in which the refrigerant radiator 12 and the radiator 43 are integrally configured as one heat exchanger. The refrigerant radiator 12 and the radiator 43 are each composed of a plurality of tubes 12a and 43a through which refrigerant or cooling water flows, and a set of refrigerant or cooling water that is arranged on both ends of the plurality of tubes and flows through the tubes. It is configured as a so-called tank-and-tube heat exchanger having a pair of collective distribution tanks 73, 74 and the like for performing distribution.

複合型の熱交換器７０は、内部に第１流体としての冷媒が流通する冷媒用チューブ１２ａと、内部に第２流体としての冷却水が流通する冷却水用チューブ４３ａとを備えている。   The composite heat exchanger 70 includes a refrigerant tube 12a in which a refrigerant as a first fluid flows and a cooling water tube 43a in which cooling water as a second fluid flows.

ここで、複数の冷媒用チューブ１２ａのうち同一空間から分配された冷媒を同一の方向へ流すチューブ群によって形成される流体経路をパスとする。また、冷媒流れの最下流側のパスである最終パスを形成する冷媒用チューブ１２ａを最下流側冷媒用チューブ１２１ａとする。   Here, let the fluid path formed by the tube group which flows the refrigerant | coolant distributed from the same space among the some refrigerant | coolant tubes 12a to the same direction be a path | pass. The refrigerant tube 12a that forms the final path, which is the most downstream path of the refrigerant flow, is referred to as the most downstream refrigerant tube 121a.

複合型の熱交換器７０は、最下流側冷媒用チューブ１２１ａのみによって構成される専用コア部７０１と、冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方によって構成される一般コア部７０２とを有している。つまり、複合型の熱交換器７０には、最下流側冷媒用チューブ１２１ａのみによって構成された熱交換部である専用コア部７０１が、他の熱交換部である一般コア部７０２と独立して設けられている。   The composite heat exchanger 70 has a dedicated core portion 701 constituted only by the most downstream side refrigerant tube 121a and a general core portion 702 constituted by both the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a. doing. That is, in the composite heat exchanger 70, the dedicated core part 701 that is a heat exchange part constituted only by the most downstream side refrigerant tube 121a is independent of the general core part 702 that is another heat exchange part. Is provided.

本実施形態では、一般コア部７０２は、冷媒用チューブ１２ａ内を流通する高圧冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮部を構成し、専用コア部７０１は、一般コア部７０２（凝縮部）から流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部を構成している。   In the present embodiment, the general core part 702 constitutes a condensing part that radiates and condenses the high-pressure refrigerant flowing through the refrigerant tube 12a, and the dedicated core part 701 flows out of the general core part 702 (condensing part). The supercooling part which supercools a liquid phase refrigerant is comprised.

より具体的には、複合型の熱交換器７０は、冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａを積層配置して構成された上流側熱交換部７１を備えている。上流側熱交換部７１は、冷媒用チューブ１２ａを流通する冷媒と冷媒用チューブ１２ａの周囲を流れる第３流体としての空気（送風ファン１３から送風された外気）とを熱交換させるとともに、冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水と冷却水用チューブ４３ａの周囲を流れる空気（送風ファン１３から送風された外気）とを熱交換させる熱交換部である。   More specifically, the composite heat exchanger 70 includes an upstream heat exchanging portion 71 configured by laminating and arranging the refrigerant tubes 12a and the cooling water tubes 43a. The upstream heat exchanging unit 71 exchanges heat between the refrigerant flowing through the refrigerant tube 12a and the air as the third fluid flowing around the refrigerant tube 12a (outside air blown from the blower fan 13). It is a heat exchange part which heat-exchanges the cooling water which distribute | circulates the tube 43a for cooling, and the air (outside air ventilated from the ventilation fan 13) which flows around the tube 43a for cooling water.

上流側熱交換部７１における専用コア部７０１を構成する部位は、最下流側冷媒用チューブ１２１ａのみを積層配置して構成されている。一方、上流側熱交換部７１における一般コア部７０２を構成する部位は、冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置して構成されている。   The portion constituting the dedicated core portion 701 in the upstream heat exchange portion 71 is configured by stacking and arranging only the most downstream side refrigerant tubes 121a. On the other hand, the part which comprises the general core part 702 in the upstream heat exchange part 71 is comprised by laminating | stacking alternately the refrigerant | coolant tube 12a and the cooling water tube 43a.

上流側熱交換部７１の外気流れ下流側には、冷媒用チューブ１２ａを積層配置して構成された下流側熱交換部７２が設けられている。つまり、下流側熱交換部７２は、冷媒用チューブ１２ａのみで構成されている。下流側熱交換部７２は、冷媒用チューブ１２ａを流通する冷媒と冷媒用チューブ１２ａの周囲を流れる空気（送風ファン１３から送風された外気）とを熱交換させる熱交換部である。   On the downstream side of the upstream air flow of the upstream heat exchange unit 71, a downstream heat exchange unit 72 configured by stacking refrigerant tubes 12a is provided. That is, the downstream heat exchanging section 72 is configured only by the refrigerant tube 12a. The downstream heat exchange unit 72 is a heat exchange unit that exchanges heat between the refrigerant that flows through the refrigerant tube 12a and the air that flows around the refrigerant tube 12a (outside air blown from the blower fan 13).

冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａとしては、長手方向垂直断面の形状が扁平形状の扁平チューブが採用されている。より具体的には、冷媒用チューブ１２ａとしては、押出加工により成形された偏平多穴形状の断面形状を有するチューブが採用されている。また、冷却水用チューブ４３ａとしては、１枚の板材を折り曲げることによって形成された扁平二穴形状の断面形状を有するチューブが採用されている。   As the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a, a flat tube having a flat shape in a vertical cross section in the longitudinal direction is employed. More specifically, as the refrigerant tube 12a, a tube having a flat multi-hole cross-sectional shape formed by extrusion is employed. Further, as the cooling water tube 43a, a tube having a flat two-hole cross section formed by bending a single plate material is employed.

上流側熱交換部７１の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａは、その外表面のうち平坦面同士が互いに平行に、かつ、対向するように所定の間隔を開けて交互に積層配置されている。同様に、上流側熱交換部７１の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａ、および下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａについても、それぞれ、所定の間隔を開けて積層配置されている。   The refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a constituting the general core portion 702 of the upstream heat exchanging portion 71 are spaced apart from each other so that the flat surfaces of the outer surfaces are parallel to each other and face each other. Are alternately stacked. Similarly, the most downstream refrigerant tube 121a constituting the dedicated core portion 701 of the upstream heat exchange section 71 and the refrigerant tube 12a constituting the downstream heat exchange section 72 are also spaced apart from each other by a predetermined interval. Laminated.

上流側熱交換部７１における一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａは、冷却水用チューブ４３ａの間に配置され、冷却水用チューブ４３ａは、冷媒用チューブ１２ａの間に配置されている。また、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａと、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａまたは冷却水用チューブ４３ａとは、送風ファン１３によって送風された外気の流れ方向から見たときに、互いに重合配置されている。   The refrigerant tube 12a constituting the general core portion 702 in the upstream heat exchange unit 71 is disposed between the cooling water tubes 43a, and the cooling water tube 43a is disposed between the refrigerant tubes 12a. Further, the refrigerant tube 12a constituting the downstream heat exchange part 72 and the refrigerant tube 12a or the cooling water tube 43a constituting the upstream heat exchange part 71 are flow directions of the outside air blown by the blower fan 13. When viewed from the above, they are arranged in a polymerized manner.

熱交換器７０において、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａと冷却水用チューブ４３ａとの間に形成される空間、および下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１２ａ間に形成される空間は、送風ファン１３によって送風された外気が流通する外気通路７０ａ（第３流体用通路）を形成している。   In the heat exchanger 70, a space formed between the refrigerant tube 12a constituting the upstream heat exchange section 71 and the cooling water tube 43a and the adjacent refrigerant tube 12a constituting the downstream heat exchange section 72. The space formed therebetween forms an outside air passage 70a (a third fluid passage) through which the outside air blown by the blower fan 13 circulates.

そして、この外気通路７０ａには、冷媒と外気との熱交換および冷却水と外気との熱交換を促進するとともに、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａを流通する冷媒と冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水との間の熱移動、および下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１２ａを流通する冷媒同士の熱移動を可能とするアウターフィン７０ｂが配置されている。   In the outside air passage 70a, heat exchange between the refrigerant and the outside air and heat exchange between the cooling water and the outside air are promoted, and the refrigerant and the cooling water flowing through the refrigerant tube 12a constituting the upstream heat exchanging portion 71 are promoted. Outer fins 70b that allow heat transfer between the cooling water flowing through the tubes 43a and heat transfer between the refrigerants flowing through the adjacent refrigerant tubes 12a constituting the downstream heat exchange section 72 are arranged. Yes.

このアウターフィン７０ｂとしては、伝熱性に優れる金属の薄板を波状に曲げ成形したコルゲートフィンが採用されており、本実施形態では、このアウターフィン７０ｂが、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方に接合されていることによって、冷媒用チューブ１２ａと冷却水用チューブ４３ａとの間の熱移動を可能としている。さらには、アウターフィン７０ｂが、下流側熱交換部７２を構成する隣り合う冷媒用チューブ１２ａ同士に接合されていることによって、隣り合う冷媒用チューブ１２ａ間の熱移動を可能としている。   As this outer fin 70b, a corrugated fin formed by bending a metal thin plate having excellent heat conductivity into a wave shape is adopted. In this embodiment, this outer fin 70b is used for the refrigerant constituting the upstream heat exchange section 71. By being joined to both the tube 12a and the cooling water tube 43a, heat transfer between the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a is enabled. Furthermore, the outer fins 70b are joined to the adjacent refrigerant tubes 12a constituting the downstream heat exchanging portion 72, thereby enabling heat transfer between the adjacent refrigerant tubes 12a.

アウターフィン７０ｂは、冷媒用チューブ１２ａ同士を熱的に接続する冷媒側熱接続部（第１流体側熱接続部）７１ｂと、冷媒用チューブ１２ａと冷却水用チューブ４３ａとを熱的に接続する冷却水側熱接続部（第２流体側熱接続部）７２ｂとを有している。具体的には、冷媒用チューブ１２ａ同士の間に配置されるアウターフィン７０ｂは、冷媒側熱接続部７１ｂを有している。一方、冷媒用チューブ１２ａと冷却水用チューブ４３ａとの間に配置されるアウターフィン７０ｂは、冷媒側熱接続部７１ｂおよび冷却水側熱接続部７２ｂの双方を有している。   The outer fin 70b thermally connects the refrigerant side heat connection part (first fluid side heat connection part) 71b that thermally connects the refrigerant tubes 12a, the refrigerant tube 12a, and the cooling water tube 43a. And a cooling water side heat connection part (second fluid side heat connection part) 72b. Specifically, the outer fin 70b disposed between the refrigerant tubes 12a has a refrigerant-side heat connection portion 71b. On the other hand, the outer fin 70b disposed between the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a has both the refrigerant side heat connection portion 71b and the cooling water side heat connection portion 72b.

上述したように、本実施形態の専用コア部７０１は、最下流側冷媒用チューブ１２１ａのみを有している。このため、専用コア部７０１では、冷却水側熱接続部７２ｂの数は０となる。したがって、専用コア部７０１では、冷媒側熱接続部７１ｂの数が、冷却水側熱接続部７２ｂの数よりも多くなっている。   As described above, the dedicated core portion 701 of the present embodiment has only the most downstream side refrigerant tube 121a. For this reason, in the exclusive core part 701, the number of the cooling water side heat connection parts 72b becomes zero. Accordingly, in the dedicated core portion 701, the number of refrigerant side heat connection portions 71b is larger than the number of cooling water side heat connection portions 72b.

専用コア部７０１を形成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａと一般コア部７０２を形成する冷却水用チューブ４３ａとの間には、冷媒および冷却水のいずれもが流通しないダミーチューブ７７が配置されている。このダミーチューブ７７は、中空筒形状であってもよいし、中実の（つまり、中空でない）柱状であってもよい。   Between the most downstream refrigerant tube 121a forming the dedicated core portion 701 and the cooling water tube 43a forming the general core portion 702, a dummy tube 77 in which neither refrigerant nor cooling water flows is disposed. Yes. The dummy tube 77 may have a hollow cylindrical shape or a solid (that is, not hollow) columnar shape.

次に、上流側タンク部７３および下流側タンク部７４について説明する。複合型の熱交換器７０は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａの積層方向に延びる上流側タンク部７３と、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａの積層方向に延びる下流側タンク部７４を備えている。   Next, the upstream tank part 73 and the downstream tank part 74 will be described. The composite heat exchanger 70 includes an upstream tank portion 73 extending in the stacking direction of the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a constituting the upstream heat exchange portion 71, and a refrigerant constituting the downstream heat exchange portion 72. The downstream tank part 74 extended in the lamination direction of the tube 12a for an operation is provided.

上流側タンク部７３には、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の集合あるいは分配を行う上流側冷却水空間７３１が形成されている。また、下流側タンク部７４には、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａの集合あるいは分配を行う下流側冷媒空間７４１が形成されている。   The upstream side tank unit 73 is formed with an upstream side cooling water space 731 for collecting or distributing the cooling water flowing through the cooling water tubes 43 a constituting the upstream side heat exchanging unit 71. The downstream tank section 74 is formed with a downstream refrigerant space 741 for collecting or distributing the refrigerant tubes 12a constituting the downstream heat exchange section 72.

上流側タンク部７３および下流側タンク部７４は、一体に形成されている。以下、上流側タンク部７３と下流側タンク部７４が一体化されたものを、ヘッダタンク７５という。   The upstream tank portion 73 and the downstream tank portion 74 are integrally formed. Hereinafter, a unit in which the upstream tank unit 73 and the downstream tank unit 74 are integrated is referred to as a header tank 75.

ヘッダタンク７５は、外気の流れ方向に２列に配置された冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方が固定されるヘッダプレート７５１、ヘッダプレート７５１に固定される中間プレート部材７５２、並びに、タンク形成部材７５３を有している。   The header tank 75 includes a header plate 751 to which both the refrigerant tubes 12a and the cooling water tubes 43a are arranged in two rows in the flow direction of the outside air, an intermediate plate member 752 to be fixed to the header plate 751, and A tank forming member 753 is provided.

タンク形成部材７５３は、ヘッダプレート７５１および中間プレート部材７５２に固定されることによって、その内部に上述した上流側冷却水空間７３１および下流側冷媒空間７４１を形成するものである。具体的には、タンク形成部材７５３は、平板金属にプレス加工を施すことにより、その長手方向から見たときに、二山状（Ｗ字状）に形成されている。   The tank forming member 753 is fixed to the header plate 751 and the intermediate plate member 752 to form the above-described upstream cooling water space 731 and downstream refrigerant space 741 therein. Specifically, the tank forming member 753 is formed in a double mountain shape (W shape) when viewed from the longitudinal direction by pressing a flat metal.

そして、タンク形成部材７５３の二山状の中央部７５３ｃが中間プレート部材７５２に接合されることによって、上流側冷却水空間７３１および下流側冷媒空間７４１が区画されている。   Then, the upstream cooling water space 731 and the downstream refrigerant space 741 are partitioned by joining the two mountain-shaped central portions 753 c of the tank forming member 753 to the intermediate plate member 752.

中間プレート部材７５２には、図４および図５の断面図に示すように、ヘッダプレート７５１に固定されることによって、ヘッダプレート７５１との間に冷却水用チューブ４３ａに連通する複数の連通用空間７６を形成する複数の凹み部７５２ａが形成されている。   As shown in the cross-sectional views of FIGS. 4 and 5, the intermediate plate member 752 is fixed to the header plate 751 to thereby communicate with the cooling water tube 43 a between the header plate 751 and a plurality of communication spaces. A plurality of indentations 752a forming 76 are formed.

凹み部７５２ａにおける外気流れ下流側、すなわち下流側タンク部７４の下流側冷媒空間７４１と対応する部位には、その表裏を貫通する第１貫通穴７５２ｂが形成されている。これにより、連通用空間７６と下流側タンク部７４の下流側冷媒空間７４１とが連通している。   A first through hole 752b penetrating the front and back is formed in a portion corresponding to the downstream side of the outside air flow in the recessed portion 752a, that is, the downstream side refrigerant space 741 of the downstream tank portion 74. As a result, the communication space 76 and the downstream side refrigerant space 741 of the downstream side tank portion 74 communicate with each other.

このため、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａから連通用空間７６に流入した冷媒は、第１貫通穴７５２ｂから下流側冷媒空間７４１に流出する。したがって、この連通用空間７６は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａと下流側タンク部７４の下流側冷媒空間７４１とを連通させる連通路としての機能を果たす。   For this reason, the refrigerant that has flowed into the communication space 76 from the refrigerant tube 12a constituting the upstream heat exchange section 71 flows out from the first through hole 752b into the downstream refrigerant space 741. Accordingly, the communication space 76 functions as a communication path that connects the refrigerant tube 12 a constituting the upstream heat exchange section 71 and the downstream refrigerant space 741 of the downstream tank section 74.

連通用空間７６は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａのうち、外気の流れ方向から見たときに、互いに重合配置された冷媒用チューブ１２ａの端部同士を結ぶ方向に延びている。より具体的には、連通用空間７６は、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａの端部において、外気の流れ方向に延びている。   The communication space 76 is superposed on each other when viewed from the outside air flow direction among the refrigerant tube 12a constituting the upstream heat exchange section 71 and the refrigerant tube 12a constituting the downstream heat exchange section 72. The refrigerant tubes 12a extend in the direction connecting the ends. More specifically, the communication space 76 extends in the flow direction of the outside air at the ends of the refrigerant tube 12a constituting the upstream heat exchange section 71 and the refrigerant tube 12a constituting the downstream heat exchange section 72. ing.

また、中間プレート部材７５２における、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａに対応する部位には、その表裏を貫通する第２貫通穴７５２ｃが設けられている。この第２貫通穴７５２ｃには、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａが貫通している。これにより、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａが、タンク形成部材７５３内に形成される上流側冷却水空間７３１に連通している。   The intermediate plate member 752 is provided with a second through hole 752c penetrating the front and back at a portion corresponding to the cooling water tube 43a constituting the upstream heat exchanging portion 71. The cooling water tube 43a constituting the upstream heat exchanging portion 71 passes through the second through hole 752c. Thereby, the cooling water tube 43a constituting the upstream heat exchange section 71 communicates with the upstream cooling water space 731 formed in the tank forming member 753.

さらに、図３に示すように、上流側熱交換部７１におけるヘッダタンク７５側の端部では、冷却水用チューブ４３ａが冷媒用チューブ１２ａよりも、ヘッダタンク７５側へ突出している。つまり、冷媒用チューブ１２ａのヘッダタンク７５側の端部と冷却水用チューブ４３ａのヘッダタンク７５側の端部は、不揃いに配置されている。   Further, as shown in FIG. 3, at the end of the upstream heat exchange section 71 on the header tank 75 side, the cooling water tube 43a protrudes toward the header tank 75 from the refrigerant tube 12a. That is, the end on the header tank 75 side of the refrigerant tube 12a and the end on the header tank 75 side of the cooling water tube 43a are arranged unevenly.

一方、中間プレート部材７５２における、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａのうち連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１２ａに対応する部位には、その表裏を貫通する第３貫通穴７５２ｄが設けられている。この第３貫通穴７５２ｄには、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａのうち連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１２ａが貫通している。これにより、下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１２ａのうち連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１２ａが、タンク形成部材７５３内に形成される下流側冷媒空間７４１に連通している。   On the other hand, a portion of the intermediate plate member 752 corresponding to the refrigerant tube 12a that does not communicate with the communication space 76 in the refrigerant tube 12a constituting the downstream heat exchange section 72 has a third through-hole penetrating the front and back surfaces thereof. 752d is provided. The refrigerant tube 12a that does not communicate with the communication space 76 among the refrigerant tubes 12a constituting the downstream heat exchange section 72 passes through the third through hole 752d. Accordingly, the refrigerant tube 12a that does not communicate with the communication space 76 among the refrigerant tubes 12a constituting the downstream heat exchange section 72 communicates with the downstream refrigerant space 741 formed in the tank forming member 753. .

さらに、図３に示すように、下流側熱交換部７２におけるヘッダタンク７５側の端部では、連通用空間７６と連通しない冷媒用チューブ１２ａが、連通用空間７６と連通する冷媒用チューブ１２ａよりも、ヘッダタンク７５側へ突出している。つまり、隣り合う冷媒用チューブ１２ａの端部同士は、不揃いに配置されている。   Further, as shown in FIG. 3, the refrigerant tube 12 a that does not communicate with the communication space 76 at the end on the header tank 75 side in the downstream heat exchange unit 72 is more than the refrigerant tube 12 a that communicates with the communication space 76. Also protrudes to the header tank 75 side. That is, the ends of the adjacent refrigerant tubes 12a are arranged unevenly.

ところで、タンク形成部材７５３の中央部７５３ｃは、中間プレート部材７５２に形成された凹み部７５２ａに適合する形状に形成されており、上流側冷却水空間７３１と下流側冷媒空間７４１は、ヘッダプレート７５１および中間プレート部材７５２の接合部位から内部の冷却水または冷媒が漏れないように区画されている。   By the way, the central portion 753c of the tank forming member 753 is formed in a shape that fits into a recessed portion 752a formed in the intermediate plate member 752, and the upstream side cooling water space 731 and the downstream side refrigerant space 741 are formed of the header plate 751. And it is divided so that an internal cooling water or refrigerant | coolant may not leak from the junctional part of the intermediate | middle plate member 752. FIG.

また、図２に示すように、冷却水用チューブ４３ａの長手方向一端側（図の紙面上側）に配置される上流側タンク部７３（以下、第１上流側タンク部７３０ａという）の長手方向一端側（図の紙面左側）には、上流側冷却水空間７３１から冷却水を流出させる冷却水流出配管４３５が接続されている。冷却水用チューブ４３ａの長手方向他端側（図の紙面下側）に配置される上流側タンク部７３（以下、第２上流側タンク部７３０ｂという）の長手方向他端側（図の紙面右側）には、上流側冷却水空間７３１へ冷却水を流入させる冷却水流入配管４３４が接続されている。   Further, as shown in FIG. 2, one end in the longitudinal direction of an upstream tank portion 73 (hereinafter referred to as a first upstream tank portion 730a) disposed on one end side in the longitudinal direction of the cooling water tube 43a (the upper side in the drawing). A cooling water outflow pipe 435 for flowing out the cooling water from the upstream side cooling water space 731 is connected to the side (the left side in the drawing). The other end in the longitudinal direction (the right side of the drawing in the drawing) of the upstream tank portion 73 (hereinafter referred to as the second upstream tank portion 730b) disposed on the other end in the longitudinal direction of the cooling water tube 43a (the lower side in the drawing). ) Is connected to a cooling water inflow pipe 434 through which cooling water flows into the upstream side cooling water space 731.

また、冷媒用チューブ１２ａの長手方向一端側（図の紙面上側）に配置される下流側タンク部７４（以下、第１下流側タンク部７４０ａという）の長手方向一端側（図の紙面左側）には、下流側冷媒空間７４１から冷媒を流出させる冷媒流出配管１２５が接続されている。冷媒用チューブ１２ａの長手方向他端側（図の紙面下側）に配置される下流側タンク部７４（以下、第２下流側タンク部７４０ｂという）の長手方向他端側（図の紙面右側）には、下流側冷媒空間７４１へ冷媒を流入させる冷媒流入配管１２４が接続されている。   Further, on one end side in the longitudinal direction (left side in the drawing) of the downstream tank portion 74 (hereinafter referred to as the first downstream tank portion 740a) disposed on one end side in the longitudinal direction (upper side in the drawing) of the refrigerant tube 12a. Is connected to a refrigerant outflow pipe 125 for flowing out the refrigerant from the downstream side refrigerant space 741. The other end in the longitudinal direction (the right side in the drawing) of the downstream tank 74 (hereinafter referred to as the second downstream tank portion 740b) disposed on the other end in the longitudinal direction (the lower side in the drawing) of the refrigerant tube 12a. Is connected to a refrigerant inflow pipe 124 through which the refrigerant flows into the downstream side refrigerant space 741.

また、図６の模式的な斜視図に示すように、第１下流側タンク部７４０ａには、下流側冷媒空間７４１を、第１下流側タンク部７４０ａの長手方向に２つに仕切る第１下流側仕切部材７４２ａが配置されている。   As shown in the schematic perspective view of FIG. 6, the first downstream tank portion 740a includes a first downstream partitioning the downstream refrigerant space 741 into two in the longitudinal direction of the first downstream tank portion 740a. A side partition member 742a is disposed.

以下、第１下流側仕切部材７４２ａにより仕切られた２つの下流側冷媒空間７４１のうち、最下流側冷媒用チューブ１２１ａ以外の冷媒用チューブ１２ａと連通する空間を第１下流側冷媒空間７４１ｂといい、冷媒流出配管１２５と直接連通するとともに、最下流側冷媒用チューブ１２１ａと連通する空間を第２下流側冷媒空間７４１ｂという。   Hereinafter, of the two downstream refrigerant spaces 741 partitioned by the first downstream partition member 742a, a space communicating with the refrigerant tube 12a other than the most downstream refrigerant tube 121a is referred to as a first downstream refrigerant space 741b. A space communicating directly with the refrigerant outflow pipe 125 and communicating with the most downstream refrigerant tube 121a is referred to as a second downstream refrigerant space 741b.

また、第２下流側タンク部７４０ｂには、下流側冷媒空間７４１を、第２下流側タンク部７４０ｂの長手方向に２つに仕切る第２下流側仕切部材７４２ｂが配置されている。   Further, a second downstream partition member 742b that partitions the downstream refrigerant space 741 into two in the longitudinal direction of the second downstream tank portion 740b is disposed in the second downstream tank portion 740b.

以下、第２下流側仕切部材７４２ｂにより仕切られた２つの下流側冷媒空間７４１のうち、冷媒流入配管１２４と直接連通する空間を第３下流側冷媒空間７４１ｃといい、最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよびそれ以外の冷媒用チューブ１２ａの双方と連通する空間を第４下流側冷媒空間７４１ｄという。   Hereinafter, of the two downstream refrigerant spaces 741 partitioned by the second downstream partition member 742b, a space directly communicating with the refrigerant inflow pipe 124 is referred to as a third downstream refrigerant space 741c, and the most downstream refrigerant tube 121a. A space communicating with both the refrigerant tubes 12a and the other refrigerant tubes 12a is referred to as a fourth downstream refrigerant space 741d.

ここで、外気の流れ方向Ｘから見た際に、第１下流側仕切部材７４２ａは、第２下流側仕切部材７４２ｂよりも、冷媒流出配管１２５に近い側に配置されている。   Here, when viewed from the outside air flow direction X, the first downstream partition member 742a is disposed closer to the refrigerant outflow pipe 125 than the second downstream partition member 742b.

従って、本実施形態の熱交換器７０では、図６の模式的な斜視図に示すように、冷媒流入配管１２４を介して第２下流側タンク部７４０ｂの第３下流側冷媒空間７４１ｃへ流入した冷媒の一部が、下流側熱交換部７２の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１２ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。また、第２下流側タンク部７４０ｂの第３下流側冷媒空間７４１ｃへ流入した冷媒の他の一部は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、上流側熱交換部７１の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１２ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。   Therefore, in the heat exchanger 70 of the present embodiment, as shown in the schematic perspective view of FIG. 6, the refrigerant flows into the third downstream refrigerant space 741c of the second downstream tank portion 740b via the refrigerant inflow pipe 124. A part of the refrigerant flows into the refrigerant tube 12a constituting the general core part 702 of the downstream heat exchange unit 72, and flows in the refrigerant tube 12a from the lower side to the upper side in the drawing. In addition, the other part of the refrigerant that has flowed into the third downstream side refrigerant space 741c of the second downstream side tank portion 740b is connected via a communication space 76 formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. Then, the refrigerant flows into the refrigerant tube 12a constituting the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71, and flows from the lower side to the upper side in the refrigerant tube 12a.

下流側熱交換部７２の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａから流出した冷媒は、第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａにて集合する。また、上流側熱交換部７１の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａにて集合する。   The refrigerant that has flowed out of the refrigerant tube 12a that constitutes the general core portion 702 of the downstream heat exchange unit 72 gathers in the first downstream refrigerant space 741a of the first downstream tank unit 740a. In addition, the refrigerant that has flowed out of the refrigerant tube 16a that constitutes the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71 passes through the communication space 76 that is formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. The first downstream tank portion 740a gathers in the first downstream refrigerant space 741a.

第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａにて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れる。その後、第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａにて集合した冷媒の一部は、下流側熱交換部７２の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。また、第１下流側タンク部７４０ａの第１下流側冷媒空間７４１ａにて集合した冷媒の他の一部は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、上流側熱交換部７１の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１６ａへ流入し、当該冷媒用チューブ１６ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。   The refrigerant gathered in the first downstream refrigerant space 741a of the first downstream tank portion 740a flows from the right side to the left side in the drawing. Thereafter, a part of the refrigerant gathered in the first downstream refrigerant space 741a of the first downstream tank part 740a flows into the refrigerant tube 16a constituting the general core part 702 of the downstream heat exchange part 72, and The refrigerant flows in the refrigerant tube 16a from the upper side to the lower side in the figure. Further, another part of the refrigerant gathered in the first downstream side refrigerant space 741a of the first downstream side tank portion 740a is passed through a communication space 76 formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. Thus, the refrigerant flows into the refrigerant tube 16a constituting the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71, and flows in the refrigerant tube 16a from the upper side to the lower side in the drawing.

下流側熱交換部７２の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、第２下流側タンク部７４０ｂの第４下流側冷媒空間７４１ｄにて集合する。また、上流側熱交換部７１の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１６ａから流出した冷媒は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、第２下流側タンク部７４０ｂの第４下流側冷媒空間７４１ｄにて集合する。   The refrigerant that has flowed out of the refrigerant tube 16a that constitutes the general core portion 702 of the downstream heat exchange section 72 is collected in the fourth downstream refrigerant space 741d of the second downstream tank section 740b. In addition, the refrigerant that has flowed out of the refrigerant tube 16a that constitutes the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71 passes through the communication space 76 that is formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. 2 gather in the fourth downstream refrigerant space 741d of the downstream tank portion 740b.

第２下流側タンク部７４０ｂの第４下流側冷媒空間７４１ｄにて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れる。その後、第２下流側タンク部７４０ｂの第４下流側冷媒空間７４１ｄにて集合した冷媒の一部は、下流側熱交換部７２の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａへ流入し、当該最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。また、第２下流側タンク部７４０ｂの第４下流側冷媒空間７４１ｄにて集合した冷媒の他の一部は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、上流側熱交換部７１の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａへ流入し、当該最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。   The refrigerant gathered in the fourth downstream refrigerant space 741d of the second downstream tank portion 740b flows from the right side to the left side in the drawing. Thereafter, a part of the refrigerant gathered in the fourth downstream refrigerant space 741d of the second downstream tank part 740b flows into the most downstream refrigerant tube 121a constituting the dedicated core part 701 of the downstream heat exchange part 72. Then, it flows from the lower side to the upper side in the most downstream side refrigerant tube 121a. Further, the other part of the refrigerant gathered in the fourth downstream side refrigerant space 741d of the second downstream side tank portion 740b passes through the communication space 76 formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. Thus, the refrigerant flows into the most downstream refrigerant tube 121a constituting the dedicated core portion 701 of the upstream heat exchange unit 71, and flows in the most downstream refrigerant tube 121a from the lower side to the upper side in the drawing.

下流側熱交換部７２の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａから流出した冷媒は、第１下流側タンク部７４０ａの第２下流側冷媒空間７４１ｂにて集合する。また、上流側熱交換部７１の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａから流出した冷媒は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、第１下流側タンク部７４０ａの第２下流側冷媒空間７４１ｂにて集合する。   The refrigerant that has flowed out of the most downstream refrigerant tube 121a that constitutes the dedicated core portion 701 of the downstream heat exchange section 72 is collected in the second downstream refrigerant space 741b of the first downstream tank section 740a. The refrigerant that has flowed out of the most downstream refrigerant tube 121a that constitutes the dedicated core portion 701 of the upstream heat exchange unit 71 passes through a communication space 76 formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. Thus, the first downstream tank portion 740a gathers in the second downstream refrigerant space 741b.

第１下流側タンク部７４０ａの第２下流側冷媒空間７４１ｂにて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れ、冷媒流出配管１２５から流出していく。   The refrigerant gathered in the second downstream side refrigerant space 741b of the first downstream side tank portion 740a flows from the right side to the left side in the drawing and flows out from the refrigerant outflow pipe 125.

一方、本実施形態の熱交換器７０では、図６の模式的な斜視図に示すように、冷却水流入配管４３４を介して第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷却水空間７３１へ流入した冷却水が、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。   On the other hand, in the heat exchanger 70 of the present embodiment, as shown in the schematic perspective view of FIG. 6, the heat exchanger 70 flows into the upstream side cooling water space 731 of the second upstream side tank portion 730 b via the cooling water inflow pipe 434. The cooling water flows into the cooling water tube 43a constituting the upstream heat exchanging portion 71, and flows in the cooling water tube 43a from the lower side to the upper side in the drawing.

上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、第１上流側タンク部７３０ａの上流側冷却水空間７３１にて集合する。そして、 第１上流側タンク部７３０ａの上流側冷却水空間７３１にて集合した冷却水は、図の右側から左側に向かって流れ、冷却水流出配管４３５から流出していく。   The cooling water that has flowed out of the cooling water tube 43a that constitutes the upstream heat exchange section 71 is collected in the upstream cooling water space 731 of the first upstream tank section 730a. Then, the cooling water gathered in the upstream cooling water space 731 of the first upstream tank portion 730a flows from the right side to the left side in the drawing and flows out from the cooling water outflow pipe 435.

本実施形態では、冷媒流れの最終パス（専用コア部７０１）を形成する複数の最下流側冷媒用チューブ１２１ａの流路総断面積が、最終パスの直前のパスを形成する複数の最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａの流路総断面積よりも小さい。すなわち、熱交換器７０を外気の流れ方向Ｘから見た際に、専用コア部７０１は、最終パスの直前のパスを構成する熱交換部（複数の最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａが積層配置された部位）よりも、チューブ１２ａの積層方向の長さが短い。   In the present embodiment, the total cross-sectional area of the plurality of most downstream-side refrigerant tubes 121a forming the final path (dedicated core portion 701) of the refrigerant flow is immediately before the plurality of the most downstream lines forming the path immediately before the final path. It is smaller than the total cross-sectional area of the flow path of the side refrigerant tube 122a. That is, when the heat exchanger 70 is viewed from the flow direction X of the outside air, the dedicated core portion 701 has a heat exchange portion (a plurality of the most downstream immediately upstream refrigerant tubes 122a arranged in a stacked manner) constituting the path immediately before the final path. The length of the tube 12a in the stacking direction is shorter than that of the portion).

上述した熱交換器７０では、上流側熱交換部７１を構成する冷媒用チューブ１６ａおよび下流側熱交換部７２を構成する冷媒用チューブ１６ａの双方により冷媒放熱器１２が構成されており、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａによりラジエータ４３が構成されている。   In the heat exchanger 70 described above, the refrigerant radiator 12 is constituted by both the refrigerant tube 16a constituting the upstream heat exchange section 71 and the refrigerant tube 16a constituting the downstream heat exchange section 72, and the upstream side The radiator 43 is configured by a cooling water tube 43 a that constitutes the heat exchange unit 71.

また、上述した熱交換器７０の冷媒用チューブ１６ａ、冷却水用チューブ４３ａ、ヘッダタンク７５の各構成部品およびアウターフィン７０ｂは、いずれも同一の金属材料（本実施形態では、アルミニウム合金）で形成されている。そして、中間プレート部材７５２を挟み込んだ状態でヘッダプレート７５１とタンク形成部材７５３がかしめによって固定されている。   In addition, each of the refrigerant tube 16a, the cooling water tube 43a, the header tank 75, and the outer fin 70b of the heat exchanger 70 described above are formed of the same metal material (in this embodiment, an aluminum alloy). Has been. The header plate 751 and the tank forming member 753 are fixed by caulking with the intermediate plate member 752 sandwiched therebetween.

さらに、かしめ固定された状態の熱交換器７０全体を加熱炉内へ投入して加熱し、各構成部品表面に予めクラッドされたろう材を融解させ、さらに、再びろう材が凝固するまで冷却することで、各構成部品が一体にろう付けされる。これにより、冷媒放熱器１２とラジエータ４３とが一体化されている。   Further, the entire heat exchanger 70 in the caulking and fixing state is put into a heating furnace and heated, the brazing material clad in advance on the surface of each component is melted, and further cooled until the brazing material is solidified again. Thus, the components are brazed together. Thereby, the refrigerant | coolant heat radiator 12 and the radiator 43 are integrated.

なお、上記の説明から明らかなように、本実施形態の冷媒は、特許請求の範囲に記載された第１流体に対応し、冷却水は第２流体に対応し、空気（外気）は第３流体に対応し、冷媒用チューブ１６ａは第１チューブに対応し、冷却水用チューブ４３ａは第２チューブに対応している。   As is clear from the above description, the refrigerant of the present embodiment corresponds to the first fluid described in the claims, the cooling water corresponds to the second fluid, and the air (outside air) is the third. Corresponding to the fluid, the refrigerant tube 16a corresponds to the first tube, and the cooling water tube 43a corresponds to the second tube.

次に、本実施形態の電気制御部について説明する。空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成 され、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種空調制御機器１１、１５ａ、１５ｂ、１７、 ４１、４２等の作動を制御する。   Next, the electric control unit of this embodiment will be described. The air conditioning control device is composed of a well-known microcomputer including a CPU, ROM, RAM, etc. and its peripheral circuits, performs various calculations and processing based on an air conditioning control program stored in the ROM, and is connected to the output side. The operation of the various air conditioning control devices 11, 15a, 15b, 17, 41, 42, etc.

また、空調制御装置の入力側には、車室内温度を検出する内気センサ、外気温を検出する外気センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、室内蒸発器２０ の吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ、圧縮機１１吐出冷媒温度を検出する吐出冷媒温度センサ、冷媒放熱器１２出口側冷媒温度Ｔｅを検出する出口冷媒温度センサ１４等の種々の空調制御用のセンサ群が接続されている。   Further, on the input side of the air conditioning control device, an inside air sensor that detects the temperature inside the vehicle, an outside air sensor that detects the outside air temperature, a solar radiation sensor that detects the amount of solar radiation in the vehicle interior, and the temperature of the air blown from the indoor evaporator 20 (evaporator) Temperature sensor), an outlet refrigerant temperature sensor for detecting the refrigerant temperature discharged from the compressor 11, an outlet refrigerant temperature sensor 14 for detecting the refrigerant radiator 12 outlet side refrigerant temperature Te, and the like. A group is connected.

さらに、空調制御装置の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種空調操作ス イッチからの操作信号が入力される。操作パネルに設けられた各種空調操作スイッチとしては、車両用空調装置の作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温 度設定スイッチ、運転モードの選択スイッチ等が設けられている。   Further, an operation panel (not shown) disposed near the instrument panel in the front of the passenger compartment is connected to the input side of the air conditioning control device, and operation signals from various air conditioning operation switches provided on the operation panel are input. The As various air conditioning operation switches provided on the operation panel, there are provided an operation switch for a vehicle air conditioner, a vehicle interior temperature setting switch for setting the vehicle interior temperature, an operation mode selection switch, and the like.

なお、空調制御装置は、圧縮機１１の電動モータ１１ｂ、開閉弁１５ａ等を制御する制御手段が一体に構成され、これらの作動を制御するものであるが、本実 施形態では、空調制御装置のうち、圧縮機１１の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が冷媒吐出能力制御手段を構成し、冷媒流路切替手段 を構成する各種機器１５ａ、１５ｂの作動を制御する構成が冷媒流路制御手段を構成し、冷却水の回路切替手段を構成する三方弁４２の作動を制御する構成が冷 却水回路制御手段を構成している。   In the air conditioning control device, control means for controlling the electric motor 11b, the on-off valve 15a, etc. of the compressor 11 is integrally configured to control these operations. In this embodiment, the air conditioning control device Among them, the configuration for controlling the operation of the compressor 11 (hardware and software) constitutes the refrigerant discharge capacity control means, and the configuration for controlling the operations of the various devices 15a and 15b constituting the refrigerant flow path switching means. The configuration that controls the operation of the three-way valve 42 that constitutes the path control means and constitutes the cooling water circuit switching means constitutes the cooling water circuit control means.

さらに、本実施形態の空調制御装置は、上述した空調制御用のセンサ群の検出信号に基づいて、冷媒放熱器１２に着霜が生じているか否かを判定する構成 （着霜判定手段）を有している。具体的には、本実施形態の着霜判定手段では、車両の車速が予め定めた基準車速（本実施形態では、２０ｋｍ／ｈ）以下であっ て、かつ、冷媒放熱器１２出口側冷媒温度Ｔｅが０℃以下のときに、冷媒放熱器１２に着霜が生じていると判定する。   Furthermore, the air conditioning control device of the present embodiment has a configuration for determining whether or not frost formation has occurred in the refrigerant radiator 12 based on the detection signals of the air conditioning control sensor group described above (frost determination means). Have. Specifically, in the frost determination unit of the present embodiment, the vehicle speed of the vehicle is equal to or lower than a predetermined reference vehicle speed (20 km / h in the present embodiment), and the refrigerant radiator 12 outlet side refrigerant temperature Te. When the temperature is 0 ° C. or less, it is determined that frost formation has occurred in the refrigerant radiator 12.

次に、上記構成における本実施形態の車両用空調装置１の作動を説明する。図示しない車両起動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、操作パネルの車両用空調装置の作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が予め記憶回路に記憶されている空調制御用のプログラムを実行する。このプログラムが実行されると、制御装置が上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および操作パネルの操作信号を読み込む。   Next, the operation of the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment having the above configuration will be described. When an operation switch of a vehicle air conditioner on the operation panel is turned on (ON) in a state where a vehicle start switch (not shown) is turned on (ON), a program for air conditioning control stored in the storage circuit in advance by the control device Execute. When this program is executed, the control device reads the detection signal of the above-described sensor group for air conditioning control and the operation signal of the operation panel.

そして、検出信号および操作信号の値に基づいて車室内へ吹き出す空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを算出する。さらに、算出された目標吹出温度ＴＡＯおよびセンサ群の検出信号に基づいて、制御装置の出力側に接続された各種空調制御機器の作動状態を決定する。   And the target blowing temperature TAO which is the target temperature of the air which blows off into a vehicle interior is calculated based on the value of a detection signal and an operation signal. Furthermore, based on the calculated target blowing temperature TAO and the detection signal of the sensor group, the operating states of various air conditioning control devices connected to the output side of the control device are determined.

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、以下のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置に記憶された制御マップを参照して、冷媒蒸発器１６の目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定する。   For example, the refrigerant discharge capacity of the compressor 11, that is, the control signal output to the electric motor of the compressor 11 is determined as follows. First, based on the target blowing temperature TAO, a target evaporator blowing temperature TEO of the refrigerant evaporator 16 is determined with reference to a control map stored in the control device in advance.

そして、この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯと蒸発器温度センサによって検出された冷媒蒸発器１６からの吹出空気温度Ｔｅとの偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて冷媒蒸発器１６からの吹出空気温度が目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。   And based on the deviation of this target evaporator blowing temperature TEO and the blowing air temperature Te from the refrigerant evaporator 16 detected by the evaporator temperature sensor, the blowing air temperature from the refrigerant evaporator 16 is used using a feedback control method. Is determined so as to approach the target evaporator outlet temperature TEO.

また、エアミックスドア３４のサーボモータへ出力される制御信号については、目標吹出温度ＴＡＯおよび冷媒蒸発器１６からの吹出空気温度に基づいて、予め制御装置に記憶された制御マップを参照して、車室内へ吹き出される空気の温度が車室内温度設定スイッチによって設定された乗員の所望の温度となるように決定される。   For the control signal output to the servo motor of the air mix door 34, based on the target blowing temperature TAO and the blowing air temperature from the refrigerant evaporator 16, with reference to the control map stored in advance in the control device, The temperature of the air blown into the passenger compartment is determined to be a passenger's desired temperature set by the passenger compartment temperature setting switch.

そして、上記の如く決定された制御信号等を各種空調制御機器へ出力する。その後、操作パネルによって車両用空調装置の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、上述の検出信号および操作信号の読み込み→目標吹出温度ＴＡＯの算出→各種空調制御機器の作動状態決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。   Then, the control signal determined as described above is output to various air conditioning control devices. After that, until the operation of the vehicle air conditioner is requested by the operation panel, the above detection signal and operation signal are read at every predetermined control cycle → the target blowout temperature TAO is calculated → the operating states of various air conditioning control devices are determined -> Control routines such as control voltage and control signal output are repeated.

従って、ヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された吐出冷媒が冷媒放熱器１２へ流入して、送風ファン１３から送風された外気と熱交換して放熱する。なお、本発明者の試験検討によれば、このヒートポンプサイクル１０では、通常運転時には、吐出冷媒の圧力が基準冷媒圧力Ｐ１（具体的には、約１．５ＭＰａ）以上となり、この際の冷媒放熱器１２の冷媒用チューブ１２ａの表面温度（壁面温度）は、圧縮機１１から吐出された高温冷媒によって、６０℃〜６５℃程度まで上昇することが判っている。   Therefore, in the heat pump cycle 10, the discharged refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the refrigerant radiator 12 and exchanges heat with the outside air blown from the blower fan 13 to dissipate heat. According to the examination by the present inventors, in the heat pump cycle 10, during normal operation, the pressure of the discharged refrigerant becomes equal to or higher than the reference refrigerant pressure P1 (specifically, about 1.5 MPa). It has been found that the surface temperature (wall surface temperature) of the refrigerant tube 12 a of the vessel 12 rises to about 60 ° C. to 65 ° C. by the high-temperature refrigerant discharged from the compressor 11.

冷媒放熱器１２から流出した冷媒は、レシーバ１４にて気液分離される。レシーバ１４から流出した液相冷媒は、温度式膨張弁１５にて低圧冷媒となるまで減圧膨張される。この際、温度式膨張弁１５では、冷媒蒸発器１６出口側冷媒の過熱度が予め設定された所定範囲の値となるように弁開度が調整される。   The refrigerant that has flowed out of the refrigerant radiator 12 is gas-liquid separated by the receiver 14. The liquid-phase refrigerant flowing out from the receiver 14 is decompressed and expanded at the temperature type expansion valve 15 until it becomes a low-pressure refrigerant. At this time, in the temperature type expansion valve 15, the valve opening degree is adjusted so that the degree of superheat of the refrigerant on the outlet side of the refrigerant evaporator 16 becomes a value within a predetermined range set in advance.

温度式膨張弁１５にて減圧膨張された低圧冷媒は、冷媒蒸発器１６へ流入して、送風機３２によって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、車室内へ送風される送風空気が冷却される。冷媒蒸発器１６から流出した冷媒は、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。   The low-pressure refrigerant decompressed and expanded by the temperature type expansion valve 15 flows into the refrigerant evaporator 16, absorbs heat from the blown air blown by the blower 32, and evaporates. Thereby, the blowing air blown into the passenger compartment is cooled. The refrigerant flowing out of the refrigerant evaporator 16 is sucked into the compressor 11 and compressed again.

一方、冷媒蒸発器１６にて冷却された送風空気（冷風）は、エアミックスドア３４の開度に応じた風量の送風空気（冷風）が電気ヒータ３６にて加熱され、混合空間３５にて電気ヒータ３６を迂回して流れた送風空気と混合されて温度調整される。そして、温度調整された空調風が、混合空間３５から各吹出口を介して車室内に吹き出される。   On the other hand, the blown air (cold air) cooled by the refrigerant evaporator 16 is heated by the electric heater 36 in the amount of air (cold air) according to the opening degree of the air mix door 34, and is electrically supplied in the mixing space 35. The temperature is adjusted by mixing with the blown air flowing around the heater 36. The conditioned air whose temperature has been adjusted is blown out from the mixing space 35 into the vehicle compartment via each outlet.

この車室内に吹き出される空調風によって車室内の内気温が外気温より低く冷やされる場合には、車室内の冷房が実現され、内気温が外気温より高く加熱される場合には、車室内の暖房が実現されることになる。   When the inside air temperature in the passenger compartment is cooled below the outside air temperature by the conditioned air blown into the inside of the passenger compartment, cooling of the inside of the passenger compartment is realized, and when the inside air temperature is heated higher than the outside air temperature, Heating will be realized.

以上説明したように、本実施形態では、冷媒流れの最終パスを、最下流側冷媒用チューブ１２１ａのみによって形成される専用コア部７０１とし、この専用コア部７０１によって過冷却部を構成している。このため、専用コア部７０１に配置されるアウターフィン７０ｂには、冷却水側熱接続部７２ｂが設けられておらず、冷媒側熱接続部７１ｂの数が冷却水側熱接続部７２ｂの数よりも多くなっている。これにより、専用コア部７０１に配置されるアウターフィン７０ｂは、その全域が吐出冷媒の有する熱を外気に放熱させるために利用される。 As described above, in the present embodiment, the final path of the refrigerant flow is the dedicated core portion 701 formed only by the most downstream side refrigerant tube 121a, and the dedicated core portion 701 constitutes the supercooling portion. . For this reason, the outer fins 70b arranged in the dedicated core portion 701 are not provided with the cooling water side heat connection portions 72b, and the number of refrigerant side heat connection portions 71b is greater than the number of cooling water side heat connection portions 72b. Has also increased. Thereby, the outer fin 70b arrange | positioned at the exclusive core part 701 is utilized in order that the whole area may radiate the heat which discharge refrigerant has to external air.

このため、本実施形態によれば、専用コア部７０１において、最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を流通する吐出冷媒の有する熱を外気に充分に放熱し、冷媒放熱器１２出口側の冷媒が所望の過冷却度を有するようにできる。   For this reason, according to this embodiment, in the dedicated core part 701, the heat of the discharge refrigerant flowing in the most downstream refrigerant tube 121a is sufficiently radiated to the outside air, and the refrigerant on the outlet side of the refrigerant radiator 12 is desired. The degree of supercooling can be as follows.

したがって、熱伝達率が極めて小さい過冷却部（専用コア部７０１）を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａを長くする必要がない、すなわち熱伝達率が大きい凝縮部（一般コア部７０２）を構成する冷媒用チューブ１２ａを短くする必要がないので、熱交換器７０全体としての熱交換性能の低下を抑制できる。   Therefore, it is not necessary to lengthen the most downstream-side refrigerant tube 121a constituting the supercooling part (dedicated core part 701) having a very low heat transfer coefficient, that is, a condensing part (general core part 702) having a high heat transfer coefficient. Since it is not necessary to shorten the refrigerant | coolant tube 12a to perform, the fall of the heat exchange performance as the heat exchanger 70 whole can be suppressed.

ここで、複合型の熱交換器における、過冷却度と冷媒側の放熱性能との関係を図７に示す。図７において、本実施形態の複合型の熱交換器７０の実験結果を四角プロットで示し、従来の複合型の熱交換器、つまり専用コア部７０１が設けられておらず、熱交換器の全域において冷却水用チューブ４３ａが配置されている熱交換器の実験結果を三角プロットで示している。   Here, FIG. 7 shows the relationship between the degree of supercooling and the heat radiation performance on the refrigerant side in the composite heat exchanger. In FIG. 7, the experimental result of the composite heat exchanger 70 of this embodiment is shown by a square plot, and the conventional composite heat exchanger, that is, the dedicated core portion 701 is not provided, and the entire area of the heat exchanger is shown. The experimental result of the heat exchanger in which the cooling water tube 43a is arranged is shown by a triangular plot.

図７に示すように、複合型の熱交換器において、所定の過冷却度を得ようとした場合、従来の熱交換器では、冷却水側の放熱の影響を受けるため冷媒側の放熱性能が低下していた。これに対し、本実施形態のように、専用コア部７０１を設けることで、冷媒側の放熱性能を上昇させることができる。   As shown in FIG. 7, in a composite heat exchanger, when a predetermined degree of supercooling is to be obtained, the conventional heat exchanger is affected by the heat radiation on the cooling water side, so the heat radiation performance on the refrigerant side is low. It was falling. On the other hand, the heat dissipation performance on the refrigerant side can be increased by providing the dedicated core portion 701 as in the present embodiment.

また、本実施形態では、一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置し、冷媒用チューブ１２ａと冷却水用チューブ４３ａをアウターフィン７０ｂによって熱的に接続している。このため、冷却水用チューブ４３ａの表面温度と冷媒用チューブ１２ａの表面温度との差がある場合、アウターフィン７０ｂのうち、冷却水の有する熱を外気に放熱させるために利用される範囲と冷媒の有する熱を外気に放熱させる範囲が温度差に応じて調整されて、冷却水の有する熱および吐出冷媒の有する熱が適切に外気に放熱される。   In the present embodiment, the refrigerant tubes 12a and the cooling water tubes 43a constituting the general core portion 702 are alternately stacked, and the refrigerant tubes 12a and the cooling water tubes 43a are thermally connected by the outer fins 70b. doing. For this reason, when there is a difference between the surface temperature of the cooling water tube 43a and the surface temperature of the refrigerant tube 12a, the range and the refrigerant used for dissipating the heat of the cooling water to the outside air in the outer fin 70b. The range in which the heat of the heat is radiated to the outside air is adjusted according to the temperature difference, and the heat of the cooling water and the heat of the discharged refrigerant are appropriately radiated to the outside air.

例えば、冷却水と吐出冷媒のうち冷却水の有する熱を放熱する必要がある場合、冷却水用チューブ４３ａ表面温度が高くなり、外気との温度差が冷媒用チューブ１２ａと比較して大きくなる。このとき、アウターフィン７０ｂのうち、冷却水の有する熱を外気に放熱させるために利用される範囲が、冷媒の有する熱を外気に放熱させる範囲よりも大きくなり、冷却水の有する熱が外気に放熱される。   For example, when it is necessary to radiate the heat of the cooling water out of the cooling water and the discharged refrigerant, the surface temperature of the cooling water tube 43a becomes higher, and the temperature difference from the outside air becomes larger than that of the refrigerant tube 12a. At this time, in the outer fin 70b, the range used for dissipating the heat of the cooling water to the outside air is larger than the range of dissipating the heat of the refrigerant to the outside air, and the heat of the cooling water is transferred to the outside air. Heat is dissipated.

したがって、冷媒放熱器１２では、吐出冷媒の有する熱を外気に放熱させることができ、ラジエータ４３では、冷却水の有する熱を外気に放熱させることができる。その結果、複数種の流体の流体間で適切な熱交換を行うことが可能となる。   Therefore, the refrigerant radiator 12 can radiate the heat of the discharged refrigerant to the outside air, and the radiator 43 can radiate the heat of the cooling water to the outside air. As a result, it is possible to perform appropriate heat exchange between a plurality of types of fluids.

ここで、上流側熱交換部７１と下流側熱交換部７２のうち、下流側熱交換部７２の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａにおいては、両チューブ１２ａ、４３ａの表面温度と外気温度との差が小さくなり、上述したような、アウターフィン７０ｂのうち、冷却水の有する熱を外気に放熱させるために利用される範囲と冷媒の有する熱を外気に放熱させる範囲が温度差に応じて調整される効果が小さくなる。   Here, among the upstream heat exchange section 71 and the downstream heat exchange section 72, in the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a constituting the general core section 702 of the downstream heat exchange section 72, both tubes 12a, The difference between the surface temperature of 43a and the outside air temperature is reduced, and the heat used by the refrigerant and the range of the outer fin 70b used to dissipate the heat of the cooling water to the outside air as described above is dissipated to the outside air. The effect that the range to be adjusted is adjusted according to the temperature difference is reduced.

これに対し、本実施形態では、上流側熱交換部７１と下流側熱交換部７２のうち、少なくとも上流側熱交換部７１の一般コア部７０２を構成する冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａを交互に積層配置している。これにより、アウターフィン７０ｂのうち、冷却水の有する熱を外気に放熱させるために利用される範囲と冷媒の有する熱を外気に放熱させる範囲が温度差に応じて調整されて、冷却水の有する熱および吐出冷媒の有する熱を適切に外気に放熱させることができる。   On the other hand, in this embodiment, the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a constituting at least the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71 among the upstream heat exchange unit 71 and the downstream heat exchange unit 72. Are alternately stacked. Thereby, in the outer fin 70b, the range used for dissipating the heat of the cooling water to the outside air and the range of dissipating the heat of the refrigerant to the outside air are adjusted according to the temperature difference to have the cooling water. The heat and heat of the discharged refrigerant can be appropriately radiated to the outside air.

また、本実施形態では、専用コア部７０１を形成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａと一般コア部７０２を形成する冷却水用チューブ４３ａとの間に冷媒および冷却水のいずれもが流通しないダミーチューブ７７を配置している。このため、最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を流れる冷媒と冷却水用チューブ４３ａ内を流れる冷却水との温度差に起因する熱膨張量の違いにより、チューブ１２ａ、４３ａまたはヘッダタンク７５に熱歪みに伴う熱応力が発生し、チューブ１２ａ、４３ａまたはヘッダタンク７５が破損してしまうことを抑制できる。   Further, in the present embodiment, a dummy tube in which neither refrigerant nor cooling water flows between the most downstream refrigerant tube 121a forming the dedicated core portion 701 and the cooling water tube 43a forming the general core portion 702. 77 is arranged. For this reason, the tubes 12a, 43a or the header tank 75 are thermally strained due to the difference in thermal expansion caused by the temperature difference between the refrigerant flowing in the most downstream refrigerant tube 121a and the cooling water flowing in the cooling water tube 43a. It is possible to suppress the occurrence of thermal stress accompanying the breakage of the tubes 12a, 43a or the header tank 75.

ところで、過冷却部を構成する専用コア部７０１では、最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内に液相冷媒が流れるため、冷媒の圧力損失は小さいが、流速が遅く、熱伝達率が小さい。   By the way, in the exclusive core part 701 which comprises a supercooling part, since a liquid phase refrigerant | coolant flows in the tube 121a for the most downstream side refrigerant | coolants, although the pressure loss of a refrigerant | coolant is small, the flow rate is slow and a heat transfer rate is small.

これに対し、本実施形態では、冷媒流れの最終パス（専用コア部７０１）を形成する複数の最下流側冷媒用チューブ１２１ａの流路総断面積を、最終パスの直前のパスを形成する複数の最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａの流路総断面積よりも小さくしている。これによれば、専用コア部７０１における冷媒の流速を速くし、専用コア部７０１の熱交換性能を向上させることができる。したがって、所望の過冷却度を得るために専用コア部７０１の面積を大きくする必要がなくなるため、一般コア部７０２の面積を大きくし、熱交換器７０全体としての熱交換性能を向上させることができる。   On the other hand, in this embodiment, the flow path total cross-sectional area of the plurality of most downstream-side refrigerant tubes 121a forming the final path (dedicated core portion 701) of the refrigerant flow is the plurality of paths forming the path immediately before the final path. It is made smaller than the total cross-sectional area of the refrigerant | coolant tube 122a immediately before the most downstream. According to this, the flow rate of the refrigerant in the dedicated core part 701 can be increased, and the heat exchange performance of the dedicated core part 701 can be improved. Therefore, since it is not necessary to increase the area of the dedicated core part 701 in order to obtain a desired degree of supercooling, it is possible to increase the area of the general core part 702 and improve the heat exchange performance of the heat exchanger 70 as a whole. it can.

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図８に基づいて説明する。本第２実施形態は、上記第１実施形態と比較して、専用コア部７０１が冷却水用チューブ４３ａをも有している点が異なるものである。なお、図８では、図示の明確化のために、冷媒用チューブ１２ａを斜線ハッチングで示し、冷却水用チューブ４３ａを点ハッチングで示している。 (Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The second embodiment is different from the first embodiment in that the dedicated core portion 701 also has a cooling water tube 43a. In FIG. 8, for clarity of illustration, the refrigerant tube 12a is indicated by hatching, and the cooling water tube 43a is indicated by point hatching.

図８に示すように、本実施形態における複合型の熱交換器７０の専用コア部７０１には、冷却水用チューブ４３ａが設けられている。本実施形態では、専用コア部７０１において、冷媒用チューブ１２ａの本数（本例では９本）は、冷却水用チューブ４３ａの本数（本例では１本）よりも多い。また、アウターフィン７０ｂの表面には、外気の流れ方向に沿って複数の鎧窓状のルーバ７００が切り起こし形成されている。   As shown in FIG. 8, a cooling water tube 43a is provided in the dedicated core portion 701 of the composite heat exchanger 70 in the present embodiment. In the present embodiment, in the dedicated core portion 701, the number of refrigerant tubes 12a (9 in this example) is larger than the number of cooling water tubes 43a (1 in this example). In addition, a plurality of armor window-like louvers 700 are cut and formed on the surface of the outer fin 70b along the flow direction of the outside air.

アウターフィン７０ｂにおける、チューブ１２ａ、４３ａの積層方向に隣り合う最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａの間には、アウターフィン７０ｂの表裏を貫通するとともに、外気の流れ方向に延びる第１スリット孔７０ｃが形成されている。この第１スリット孔７０ｃによって、チューブ１２ａ、４３ａの積層方向に隣り合う最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａ間の熱移動が抑制される。   Between the outermost downstream refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a adjacent to each other in the stacking direction of the tubes 12a and 43a in the outer fin 70b, the outer fin 70b passes through the front and back of the outer fin 70b and extends in the flow direction of the outside air. One slit hole 70c is formed. The first slit hole 70c suppresses heat transfer between the most downstream refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a adjacent to each other in the stacking direction of the tubes 12a and 43a.

また、隣り合う最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａの間に配置されるアウターフィン７０ｂにおける、外気の流れ方向の中央部には、チューブ１２ａ、４３ａの積層方向に延びる第２スリット孔７０ｄが形成されている。この第２スリット孔７０ｄによって、外気の流れ方向に隣り合う最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａ間の熱移動が抑制される。   In addition, a second slit extending in the stacking direction of the tubes 12a and 43a in the center portion in the flow direction of the outside air in the outer fin 70b disposed between the adjacent downstreammost refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a. A hole 70d is formed. The second slit hole 70d suppresses heat transfer between the most downstream refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a adjacent to each other in the flow direction of the outside air.

したがって、本実施形態の第１スリット孔７０ｃおよび第２スリット孔７０ｄが、本発明の断熱手段に相当している。なお、第１スリット孔７０ｃおよび第２スリット孔７０ｄは、互いに接続されていてもよい。   Therefore, the first slit hole 70c and the second slit hole 70d of the present embodiment correspond to the heat insulating means of the present invention. Note that the first slit hole 70c and the second slit hole 70d may be connected to each other.

本実施形態では、専用コア部７０１に冷却水用チューブ４３ａを設けた場合であっても、最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａの間に配置されるアウターフィン７０ｂに、第１スリット孔７０ｃおよび第２スリット孔７０ｄを設けて、最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａ間の熱移動を抑制している。つまり、専用コア部７０１に配置されるアウターフィン７０ｂには、冷媒側熱接続部７１ｂのみが設けられており、冷却水側熱接続部７２ｂが設けられていない。   In the present embodiment, even when the cooling water tube 43a is provided in the dedicated core portion 701, the outer fin 70b disposed between the most downstream refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a is provided with the first The slit hole 70c and the second slit hole 70d are provided to suppress heat transfer between the most downstream refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a. That is, the outer fin 70b disposed in the dedicated core portion 701 is provided with only the refrigerant side heat connection portion 71b, and is not provided with the cooling water side heat connection portion 72b.

したがって、専用コア部７０１に配置されるアウターフィン７０ｂにおいては、冷媒側熱接続部７１ｂの数が冷却水側熱接続部７２ｂの数よりも多くなっているので、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。   Accordingly, in the outer fin 70b disposed in the dedicated core portion 701, the number of refrigerant side heat connection portions 71b is larger than the number of cooling water side heat connection portions 72b, and thus the same as in the first embodiment. An effect can be obtained.

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について図９に基づいて説明する。本第３実施形態は、上記第１実施形態と比較して、専用コア部７０１における冷媒の流れが異なるものである。 (Third embodiment)
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The third embodiment is different from the first embodiment in the refrigerant flow in the dedicated core portion 701.

図９に示すように、第２上流側タンク部７３０ｂには、上流側冷却水空間７３１を、第２上流側タンク部７３０ｂのタンク内部空間を長手方向に２つに仕切る上流側仕切部材７３２ａが配置されている。上流側仕切部材７３２ａにより仕切られた２つのタンク内部空間のうち、専用コア部７０１に近い側（紙面左側）の空間（以下、上流側冷媒空間７３１ａという）は、最下流側冷媒用チューブ１２１ａと連通し、冷却水用チューブ４３ａと連通していない。この上流側冷媒空間７３１ａには、冷媒流出配管１２５が接続されている。   As shown in FIG. 9, the second upstream tank portion 730b includes an upstream partition member 732a that partitions the upstream cooling water space 731 into two in the longitudinal direction of the tank internal space of the second upstream tank portion 730b. Has been placed. Of the two tank internal spaces partitioned by the upstream partition member 732a, the space (hereinafter referred to as the upstream refrigerant space 731a) on the side close to the dedicated core portion 701 (hereinafter referred to as upstream refrigerant space 731a) is the most downstream refrigerant tube 121a. It communicates and does not communicate with the cooling water tube 43a. A refrigerant outflow pipe 125 is connected to the upstream refrigerant space 731a.

本実施形態では、第２下流側タンク部７４０ｂの第４下流側冷媒空間７４１ｄにて集合した冷媒は、下流側熱交換部７２の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａへ流入し、当該最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を図の下側から上側に向かって流れる。下流側熱交換部７２の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａから流出した冷媒は、ヘッダプレート７５１と中間プレート部材７５２との間に形成された連通用空間７６を介して、上流側熱交換部７１の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａへ流入し、当該最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。   In the present embodiment, the refrigerant gathered in the fourth downstream refrigerant space 741d of the second downstream tank part 740b flows into the most downstream refrigerant tube 121a that constitutes the dedicated core part 701 of the downstream heat exchange part 72. Then, it flows from the lower side to the upper side in the most downstream side refrigerant tube 121a. The refrigerant that has flowed out of the most downstream refrigerant tube 121a constituting the dedicated core portion 701 of the downstream heat exchange unit 72 passes through the communication space 76 that is formed between the header plate 751 and the intermediate plate member 752. The refrigerant flows into the most downstream refrigerant tube 121a constituting the dedicated core portion 701 of the upstream heat exchange unit 71, and flows in the most downstream refrigerant tube 121a from the upper side to the lower side in the drawing.

上流側熱交換部７１の専用コア部７０１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａから流出した冷媒は、第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷媒空間７３１ａにて集合する。第２上流側タンク部７３０ｂ上流側冷媒空間７３１ａにて集合した冷媒は、図の右側から左側に向かって流れ、冷媒流出配管１２５から流出していく。   The refrigerant that has flowed out of the most downstream refrigerant tube 121a that constitutes the dedicated core part 701 of the upstream heat exchange unit 71 is collected in the upstream refrigerant space 731a of the second upstream tank unit 730b. The refrigerant gathered in the second upstream tank portion 730b upstream refrigerant space 731a flows from the right side to the left side in the drawing and flows out from the refrigerant outflow pipe 125.

以上説明したように、本実施形態では、専用コア部７０１において、下流側熱交換部７２を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａから流出した冷媒が上流側熱交換部７１を構成する最下流側冷媒用チューブ１２１ａに流入している。つまり、専用コア部７０１における冷媒の流れ方向と外気の流れ方向とが対向流となっている。したがって、専用コア部７０１において、最下流側冷媒用チューブ１２１ａを流れる冷媒の有する熱を、効率良く外気に放熱させることができる。   As described above, in the present embodiment, in the dedicated core portion 701, the refrigerant that has flowed out from the most downstream refrigerant tube 121 a that constitutes the downstream heat exchange portion 72 constitutes the most downstream side that constitutes the upstream heat exchange portion 71. It flows into the refrigerant tube 121a. That is, the flow direction of the refrigerant in the dedicated core portion 701 and the flow direction of the outside air are counterflows. Therefore, in the dedicated core part 701, the heat of the refrigerant flowing through the most downstream refrigerant tube 121a can be efficiently radiated to the outside air.

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について図１０に基づいて説明する。本第３実施形態は、上記第１実施形態と比較して、熱交換器７０における冷却水流れが異なるものである。 (Fourth embodiment)
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The third embodiment is different from the first embodiment in the cooling water flow in the heat exchanger 70.

図１０に示すように、第２上流側タンク部７３０ｂの長手方向一端側（図の紙面左側）には、上流側冷却水空間７３１から冷却水を流出させる冷却水流出配管４３５が接続されている。第１上流側タンク部７３０ａの長手方向他端側（図の紙面右側）には、上流側冷却水空間７３１へ冷却水を流入させる冷却水流入配管４３４が接続されている。   As shown in FIG. 10, a cooling water outflow pipe 435 for flowing out the cooling water from the upstream side cooling water space 731 is connected to one end side in the longitudinal direction of the second upstream tank portion 730b (left side in the drawing). . A cooling water inflow pipe 434 through which cooling water flows into the upstream side cooling water space 731 is connected to the other end in the longitudinal direction of the first upstream tank portion 730a (the right side in the drawing).

このため、本実施形態の熱交換器７０では、冷却水流入配管４３４を介して第１上流側タンク部７３０ａの上流側冷却水空間７３１へ流入した冷却水が、上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａへ流入し、当該冷却水用チューブ４３ａ内を図の上側から下側に向かって流れる。   For this reason, in the heat exchanger 70 of this embodiment, the cooling water that has flowed into the upstream cooling water space 731 of the first upstream tank portion 730a via the cooling water inflow piping 434 constitutes the upstream heat exchange portion 71. It flows into the cooling water tube 43a and flows in the cooling water tube 43a from the upper side to the lower side in the figure.

上流側熱交換部７１を構成する冷却水用チューブ４３ａから流出した冷却水は、第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷却水空間７３１にて集合する。そして、 第２上流側タンク部７３０ｂの上流側冷却水空間７３１にて集合した冷却水は、図の右側から左側に向かって流れ、冷却水流出配管４３５から流出していく。   The cooling water that has flowed out of the cooling water tube 43a that constitutes the upstream heat exchange section 71 is collected in the upstream cooling water space 731 of the second upstream tank section 730b. Then, the cooling water gathered in the upstream side cooling water space 731 of the second upstream side tank portion 730 b flows from the right side to the left side in the drawing and flows out from the cooling water outflow pipe 435.

本実施形態では、最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａを流通する冷媒の流れ方向と、最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａに隣り合って配置される冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の流れ方向とが、同一方向となる。つまり、最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａを流通する冷媒の流れと、最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａに隣り合って配置される冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の流れとが、並行流となる。   In this embodiment, the flow direction of the refrigerant flowing through the most downstream immediately upstream refrigerant tube 122a and the flow direction of the cooling water flowing through the cooling water tube 43a arranged adjacent to the most downstream immediately upstream refrigerant tube 122a. Are in the same direction. That is, the flow of the refrigerant flowing through the most downstream immediately upstream refrigerant tube 122a and the flow of the cooling water flowing through the cooling water tube 43a arranged adjacent to the most downstream immediately before refrigerant tube 122a are parallel flow. It becomes.

本実施形態によれば、冷媒流れの最終パスの直前のパスにおいて、最下流直前側冷媒用チューブ１２２ａを流通する冷媒と、冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水とが、アウターフィン７０ｂを介して熱交換することを抑制できる。このため、専用コア部７０１に流入する直前の冷媒が、冷却水の有する熱により加熱されることを抑制できる。   According to the present embodiment, in the path immediately before the final path of the refrigerant flow, the refrigerant flowing through the most downstream immediately upstream refrigerant tube 122a and the cooling water flowing through the cooling water tube 43a pass through the outer fin 70b. Heat exchange can be suppressed. For this reason, it can suppress that the refrigerant | coolant immediately before flowing in into the exclusive core part 701 is heated with the heat which cooling water has.

（第５実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について図１１〜図１３に基づいて説明する。本実施形態では、図１１〜図１３の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、ヒートポンプサイクル１０および冷却水循環回路４０の構成を変更した例を説明する。 (Fifth embodiment)
Next, 4th Embodiment of this invention is described based on FIGS. 11-13. In the present embodiment, an example in which the configurations of the heat pump cycle 10 and the cooling water circulation circuit 40 are changed with respect to the first embodiment as illustrated in the entire configuration diagram of FIGS.

本実施形態のヒートポンプサイクル１０は、車両用空調装置１において、空調対象空間である車室内へ送風される車室内送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす蒸気圧縮式の冷凍サイクルである。従って、このヒートポンプサイクル１０は、冷媒流路を切り替えて、熱交換対象流体である車室内送風空気を加熱して車室内を暖房する暖房運転（加熱運転）、車室内送風空気を冷却して車室内を冷房する冷房運転（冷却運転）を実行できる。   The heat pump cycle 10 of the present embodiment is a vapor compression refrigeration cycle that performs a function of heating or cooling the vehicle interior air blown into the vehicle interior that is the air conditioning target space in the vehicle air conditioner 1. Therefore, the heat pump cycle 10 switches the refrigerant flow path, heats the vehicle interior blown air that is a heat exchange target fluid to heat the vehicle interior, and heats the vehicle interior blown air. A cooling operation (cooling operation) for cooling the room can be executed.

さらに、このヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する後述する複合型の熱交換器７０の室外熱交換器１６０に着いた霜を融解させて取り除く除霜運転を実行することもできる。なお、図１１〜図１３のヒートポンプサイクル１０に示す全体構成図では、各運転時における冷媒の流れを実線矢印で示している。   Further, in the heat pump cycle 10, a defrosting operation is performed to melt and remove frost attached to the outdoor heat exchanger 160 of the composite heat exchanger 70 (to be described later) that functions as an evaporator that evaporates the refrigerant during the heating operation. You can also. In addition, in the whole block diagram shown to the heat pump cycle 10 of FIGS. 11-13, the flow of the refrigerant | coolant at the time of each operation | movement is shown with the solid line arrow.

圧縮機１１の冷媒吐出口には、利用側熱交換器としての室内凝縮器１２０の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２０は、車両用空調装置１の室内空調ユニット３０のケーシング３１内に配置されて、その内部を流通する高温高圧冷媒と後述する室内蒸発器２０通過後の車室内送風空気とを熱交換させる加熱用熱交換器である。なお、室内空調ユニット３０の詳細構成については後述する。   The refrigerant outlet side of the compressor 11 is connected to the refrigerant inlet side of the indoor condenser 120 as a use side heat exchanger. The indoor condenser 120 is disposed in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30 of the vehicle air conditioner 1, and heats the high-temperature and high-pressure refrigerant that circulates in the casing 31 and the air blown into the vehicle interior after passing through the indoor evaporator 20 described later. It is a heat exchanger for heating to be exchanged. The detailed configuration of the indoor air conditioning unit 30 will be described later.

室内凝縮器１２０の冷媒出口側には、暖房運転時に室内凝縮器１２０から流出した冷媒を減圧膨張させる暖房運転用の減圧手段としての暖房用固定絞り１３０が接続されている。この暖房用固定絞り１３０としては、オリフィス、キャピラリチューブ等を採用できる。暖房用固定絞り１３０の出口側には、複合型の熱交換器７０の室外熱交換器１６０の冷媒入口側が接続されている。   On the refrigerant outlet side of the indoor condenser 120, a heating fixed throttle 130 is connected as a decompression means for heating operation for decompressing and expanding the refrigerant flowing out of the indoor condenser 120 during the heating operation. As the heating fixed throttle 130, an orifice, a capillary tube or the like can be adopted. The refrigerant inlet side of the outdoor heat exchanger 160 of the composite heat exchanger 70 is connected to the outlet side of the heating fixed throttle 130.

さらに、室内凝縮器１２０の冷媒出口側には、室内凝縮器１２０から流出した冷媒を、暖房用固定絞り１３０を迂回させて室外熱交換器１６０側へ導く固定絞り迂回用通路１４０が接続されている。この固定絞り迂回用通路１４０には、固定絞り迂回用通路１４０を開閉する開閉弁１５ａが配置されている。開閉弁１５ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その開閉作動が制御される電磁弁である。   Furthermore, a fixed throttle bypass passage 140 is connected to the refrigerant outlet side of the indoor condenser 120 to guide the refrigerant flowing out of the indoor condenser 120 to the outdoor heat exchanger 160 side by bypassing the heating fixed throttle 130. Yes. The fixed throttle bypass passage 140 is provided with an on-off valve 15a for opening and closing the fixed throttle bypass passage 140. The on-off valve 15a is an electromagnetic valve whose opening / closing operation is controlled by a control voltage output from the air conditioning control device.

また、冷媒が開閉弁１５ａを通過する際に生じる圧力損失は、固定絞り１３０を通過する際に生じる圧力損失に対して極めて小さい。従って、室内凝縮器１２０から流出した冷媒は、開閉弁１５ａが開いている場合には固定絞り迂回用通路１４０側を介して室外熱交換器１６０へ流入し、開閉弁１５ａが閉じている場合には暖房用固定絞り１３０を介して室外熱交換器１６０へ流入する。   Further, the pressure loss that occurs when the refrigerant passes through the on-off valve 15 a is extremely small compared to the pressure loss that occurs when the refrigerant passes through the fixed throttle 130. Accordingly, the refrigerant flowing out of the indoor condenser 120 flows into the outdoor heat exchanger 160 via the fixed throttle bypass passage 140 side when the on-off valve 15a is open, and when the on-off valve 15a is closed. Flows into the outdoor heat exchanger 160 through the heating fixed throttle 130.

これにより、開閉弁１５ａは、ヒートポンプサイクル１０の冷媒流路を切り替えることができる。従って、本実施形態の開閉弁１５ａは、冷媒流路切替手段としての機能を果たす。なお、このような冷媒流路切替手段としては、室内凝縮器１２０出口側と暖房用固定絞り１３０入口側とを接続する冷媒回路および室内凝縮器１２０出口側と固定絞り迂回用通路１４０入口側とを接続する冷媒回路を切り替える電気式の三方弁等を採用してもよい。   Thereby, the on-off valve 15 a can switch the refrigerant flow path of the heat pump cycle 10. Accordingly, the on-off valve 15a of the present embodiment functions as a refrigerant flow path switching unit. Such refrigerant flow switching means includes a refrigerant circuit connecting the outlet side of the indoor condenser 120 and the inlet side of the fixed throttle 130 for heating, the outlet side of the indoor condenser 120 and the inlet side of the fixed throttle bypass passage 140. An electric three-way valve or the like that switches the refrigerant circuit that connects the two may be employed.

室外熱交換器１６０は、熱交換器７０において内部を流通する冷媒と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる熱交換部である。この室外熱交換器１６０は、エンジンルーム内に配置されて、暖房運転時には、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発用熱交換器（蒸発器）として機能し、冷房運転時には、高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換器（放熱器）として機能する。   The outdoor heat exchanger 160 is a heat exchange unit that exchanges heat between the refrigerant circulating in the heat exchanger 70 and the outside air blown from the blower fan 17. This outdoor heat exchanger 160 is disposed in the engine room, and functions as an evaporating heat exchanger (evaporator) that evaporates low-pressure refrigerant and exerts an endothermic effect during heating operation, and high-pressure refrigerant during cooling operation. It functions as a heat exchanger (heat radiator) for radiating heat.

また、送風ファン１７は、空調制御装置から出力される制御電圧によって稼働率、すなわち回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。   The blower fan 17 is an electric blower in which the operation rate, that is, the rotation speed (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the air conditioning control device.

さらに、本実施形態の熱交換器７０では、上述の室外熱交換器１６０および走行用電動モータＭＧを冷却する冷却水と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる後述するラジエータ４３と一体的に構成している。   Furthermore, in the heat exchanger 70 of the present embodiment, a radiator 43 (described later) that exchanges heat between the cooling water that cools the outdoor heat exchanger 160 and the traveling electric motor MG and the outside air blown from the blower fan 17 is integrated. It is structured.

このため、本実施形態の送風ファン１７は、室外熱交換器１６０およびラジエータ４３の双方に向けて外気を送風する室外送風手段を構成している。なお、室外熱交換器１６０およびラジエータ４３とを一体的に構成した複合型の熱交換器７０の詳細構成は、上記第１実施形態と同様であるため、詳細な説明を省略するが、具体的には、複合型の熱交換器７０のうち、第１実施形態の冷媒放熱器１２を室外熱交換器１６０として機能させている。   For this reason, the blower fan 17 of the present embodiment constitutes an outdoor blower that blows outside air toward both the outdoor heat exchanger 160 and the radiator 43. The detailed configuration of the composite heat exchanger 70 in which the outdoor heat exchanger 160 and the radiator 43 are integrally formed is the same as that in the first embodiment, and detailed description thereof is omitted. In the composite heat exchanger 70, the refrigerant radiator 12 of the first embodiment functions as the outdoor heat exchanger 160.

室外熱交換器１６０の出口側には、電気式の三方弁１５ｂが接続されている。この三方弁１５ｂは、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その作動が制御されるもので、上述した開閉弁１５ａとともに、冷媒流路切替手段を構成している。   An electrical three-way valve 15 b is connected to the outlet side of the outdoor heat exchanger 160. The operation of the three-way valve 15b is controlled by a control voltage output from the air-conditioning control device, and constitutes a refrigerant flow path switching unit together with the above-described on-off valve 15a.

より具体的には、三方弁１５ｂは、暖房運転時には、室外熱交換器１６０の出口側と後述するアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替え、冷房運転時には、室外熱交換器１６０の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替える。   More specifically, the three-way valve 15b switches to a refrigerant flow path that connects an outlet side of the outdoor heat exchanger 160 and an inlet side of an accumulator 18 described later during heating operation, and the outdoor heat exchanger 160 during cooling operation. Is switched to a refrigerant flow path connecting the outlet side of the cooling and the inlet side of the cooling fixed throttle 19.

冷房用固定絞り１９は、冷房運転時に室外熱交換器１６０から流出した冷媒を減圧膨張させる冷房運転用の減圧手段であり、その基本的構成は、暖房用固定絞り１３０と同様である。冷房用固定絞り１９の出口側には、室内蒸発器２０の冷媒入口側が接続されている。   The cooling fixed throttle 19 is a pressure reducing means for cooling operation that decompresses and expands the refrigerant that flows out of the outdoor heat exchanger 160 during the cooling operation, and the basic configuration thereof is the same as that of the heating fixed throttle 130. The refrigerant inlet side of the indoor evaporator 20 is connected to the outlet side of the cooling fixed throttle 19.

室内蒸発器２０は、室内空調ユニット３０のケーシング３１内のうち、室内凝縮器１２０よりも空気流れの上流側に配置されて、その内部を流通する冷媒と車室内送風空気とを熱交換させ、車室内送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。室内蒸発器２０の冷媒出口側には、アキュムレータ１８の入口側が接続されている。   The indoor evaporator 20 is disposed in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30 on the upstream side of the air flow with respect to the indoor condenser 120, and exchanges heat between the refrigerant circulating in the interior and the air blown into the vehicle interior, It is a heat exchanger for cooling which cools vehicle interior blowing air. The inlet side of the accumulator 18 is connected to the refrigerant outlet side of the indoor evaporator 20.

アキュムレータ１８は、その内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰冷媒を蓄える低圧側冷媒用の気液分離器である。アキュムレータ１８の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入側が接続されている。従って、このアキュムレータ１８は、圧縮機１１に液相冷媒が吸入されてしまうことを抑制して、圧縮機１１の液圧縮を防止する機能を果たす。   The accumulator 18 is a gas-liquid separator for a low-pressure side refrigerant that separates the gas-liquid refrigerant flowing into the accumulator 18 and stores excess refrigerant in the cycle. The suction side of the compressor 11 is connected to the gas-phase refrigerant outlet of the accumulator 18. Accordingly, the accumulator 18 functions to prevent the compressor 11 from being compressed by suppressing the suction of the liquid phase refrigerant into the compressor 11.

本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷房運転時に、熱交換器７０のラジエータ４３から流出する冷却水の温度が、熱交換器７０の室外熱交換器１６０から流出する冷媒の温度より低くなっている。これにより、室外熱交換器１６０が高圧冷媒を放熱させる放熱用熱交換部として機能する冷房運転時において、室外熱交換器１６０から流出する冷媒の過冷却度を上昇させることができるので、サイクル効率を向上できる。   In the heat pump cycle 10 of this embodiment, the temperature of the cooling water flowing out from the radiator 43 of the heat exchanger 70 is lower than the temperature of the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 160 of the heat exchanger 70 during the cooling operation. . Thereby, in the cooling operation in which the outdoor heat exchanger 160 functions as a heat-dissipating heat exchanger that dissipates the high-pressure refrigerant, the degree of supercooling of the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 160 can be increased. Can be improved.

一方、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、熱交換器７０のラジエータ４３内部の冷却水の温度が、熱交換器７０の室外熱交換器１６０から流出する冷媒の温度より高くなっている。これにより、室外熱交換器１６０が低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる蒸発用熱交換器として機能する暖房運転時において、冷却水の有する熱量を吸熱することによって冷媒が加熱されて、冷媒の蒸発が促進される。   On the other hand, in the heat pump cycle 10 of the present embodiment, the temperature of the cooling water inside the radiator 43 of the heat exchanger 70 becomes higher than the temperature of the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 160 of the heat exchanger 70 during the heating operation. Yes. As a result, during the heating operation in which the outdoor heat exchanger 160 functions as an evaporation heat exchanger that evaporates the low-pressure refrigerant and exerts an endothermic effect, the refrigerant is heated by absorbing the amount of heat of the cooling water, and the refrigerant Evaporation is promoted.

次に、室内空調ユニット３０について、上記第１実施形態と異なる部分のみ説明する。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されて、その外殻を形成するケーシング３１内に送風機３２、前述の室内凝縮器１２０、室内蒸発器２０等を収容したものである。   Next, only the portions of the indoor air conditioning unit 30 that are different from the first embodiment will be described. The indoor air-conditioning unit 30 is disposed inside the instrument panel (instrument panel) at the foremost part of the vehicle interior, and a blower 32, the above-described indoor condenser 120, the indoor evaporator 20 and the like in a casing 31 that forms the outer shell thereof. Is housed.

送風機３２の空気流れ下流側には、室内蒸発器２０および室内凝縮器１２０が、車室内送風空気の流れに対して、この順に配置されている。換言すると、室内蒸発器２０は、室内凝縮器１２０に対して、車室内送風空気の流れ方向上流側に配置されている。   On the downstream side of the air flow of the blower 32, the indoor evaporator 20 and the indoor condenser 120 are arranged in this order with respect to the flow of the air blown into the vehicle interior. In other words, the indoor evaporator 20 is disposed upstream of the indoor condenser 120 in the flow direction of the vehicle interior blown air.

さらに、室内蒸発器２０の空気流れ下流側であって、かつ、室内凝縮器１２０の空気流れ上流側には、室内蒸発器２０通過後の送風空気のうち、室内凝縮器１２０を通過させる風量割合を調整するエアミックスドア３４が配置されている。また、室内凝縮器１２０の空気流れ下流側には、室内凝縮器１２０にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気と室内凝縮器１２０を迂回して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間３５が設けられている。   Further, on the downstream side of the air flow of the indoor evaporator 20 and on the upstream side of the air flow of the indoor condenser 120, the ratio of the amount of air passing through the indoor condenser 120 in the blown air after passing through the indoor evaporator 20 An air mix door 34 for adjusting the air pressure is disposed. Further, on the downstream side of the air flow of the indoor condenser 120, the blown air heated by exchanging heat with the refrigerant in the indoor condenser 120 and the blown air not heated while bypassing the indoor condenser 120 are mixed. A mixing space 35 is provided.

次に、冷却水循環回路４０について、上記第１実施形態と異なる部分のみ説明する。この冷却水循環回路４０には、冷却水ポンプ４１、電気式の三方弁４２、複合型の熱交換器７０のラジエータ４３、このラジエータ４３を迂回させて冷却水を流すバイパス通路４４等が配置されている。   Next, only the portions of the cooling water circulation circuit 40 that are different from the first embodiment will be described. The cooling water circulation circuit 40 is provided with a cooling water pump 41, an electric three-way valve 42, a radiator 43 of a combined heat exchanger 70, a bypass passage 44 for bypassing the radiator 43 and flowing cooling water, and the like. Yes.

三方弁４２は、冷却水ポンプ４１の入口側とラジエータ４３の出口側とを接続して冷却水をラジエータ４３へ流入させる冷却水回路、および、冷却水ポンプ４１の入口側とバイパス通路４４の出口側とを接続して冷却水をラジエータ４３を迂回させて流す冷却水回路を切り替える。この三方弁４２は、空調制御装置から出力される制御電圧によって、その作動が制御されるもので、冷却水回路の回路切替手段を構成している。なお、三方弁４２は、冷却水回路を切り替えることで、ラジエータ４３への冷却水の流入量を制御する冷却水流入量制御手段としての機能も果たす。   The three-way valve 42 is connected to the inlet side of the cooling water pump 41 and the outlet side of the radiator 43 so that the cooling water flows into the radiator 43, and the inlet side of the cooling water pump 41 and the outlet of the bypass passage 44. The cooling water circuit which connects the side and flows the cooling water around the radiator 43 is switched. The operation of the three-way valve 42 is controlled by a control voltage output from the air conditioning control device, and constitutes a circuit switching means of the cooling water circuit. The three-way valve 42 also functions as a cooling water inflow control means for controlling the inflow of cooling water to the radiator 43 by switching the cooling water circuit.

つまり、本実施形態の冷却水循環回路４０では、図１１等の破線矢印に示すように、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→ラジエータ４３→冷却水ポンプ４１の順に冷却水を循環させる冷却水回路と、冷却水ポンプ４１→走行用電動モータＭＧ→バイパス通路４４→冷却水ポンプ４１の順に冷却水を循環させる冷却水回路とを切り替えることができる。   That is, in the cooling water circulation circuit 40 of the present embodiment, as shown by the broken line arrows in FIG. 11 and the like, the cooling water that circulates the cooling water in the order of the cooling water pump 41 → the traveling electric motor MG → the radiator 43 → the cooling water pump 41. The circuit and the cooling water circuit that circulates the cooling water in the order of the cooling water pump 41, the traveling electric motor MG, the bypass passage 44, and the cooling water pump 41 can be switched.

従って、走行用電動モータＭＧの作動中に、三方弁４２が、冷却水をラジエータ４３を迂回させて流す冷却水回路に切り替えると、冷却水はラジエータ４３にて放熱することなく、その温度を上昇させる。つまり、三方弁４２が、冷却水をラジエータ４３を迂回させて流す冷却水回路に切り替えた際には、走行用電動モータＭＧの有する熱量（発熱量）が冷却水に蓄熱されることになる。   Therefore, when the three-way valve 42 is switched to a cooling water circuit that flows the bypass water around the radiator 43 while the electric motor MG for traveling is in operation, the temperature of the cooling water rises without being radiated by the radiator 43. Let That is, when the three-way valve 42 switches to the cooling water circuit that flows the cooling water around the radiator 43, the heat amount (heat generation amount) of the traveling electric motor MG is stored in the cooling water.

本実施形態の冷却水循環回路４０では、熱交換器７０のラジエータ４３から流出する冷却水の温度が予め定めた基準温度（本実施形態では６５℃）以下となっている。これにより、走行用電動モータＭＧのインバータを高熱から保護することができる。   In the cooling water circulation circuit 40 of this embodiment, the temperature of the cooling water flowing out from the radiator 43 of the heat exchanger 70 is equal to or lower than a predetermined reference temperature (65 ° C. in this embodiment). As a result, the inverter of the traveling electric motor MG can be protected from high heat.

室外熱交換器１６０は、エンジンルーム内に配置されて、冷却水と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる放熱用熱交換器として機能する。前述の如く、ラジエータ４３は、室外熱交換器１６０とともに複合型の熱交換器７０を構成している。   The outdoor heat exchanger 160 is disposed in the engine room and functions as a heat dissipation heat exchanger that exchanges heat between the cooling water and the outside air blown from the blower fan 17. As described above, the radiator 43 constitutes the composite heat exchanger 70 together with the outdoor heat exchanger 160.

次に、上記構成における本実施形態の車両用空調装置１の作動を説明する。本実施形態の車両用空調装置１では、車室内を暖房する暖房運転、車室内を冷房する冷房運転を実行することができるとともに、暖房運転時に、除霜運転を実行することができる。以下に各運転における作動を説明する。   Next, the operation of the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment having the above configuration will be described. In the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment, a heating operation for heating the vehicle interior and a cooling operation for cooling the vehicle interior can be performed, and a defrosting operation can be performed during the heating operation. The operation in each operation will be described below.

（ａ）暖房運転
暖房運転は、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、選択スイッチによって暖房運転モードが選択されると開始される。そして、暖房運転時に、着霜判定手段によって室外熱交換器１６０の着霜が生じていると判定された際には除霜運転が実行される。 (A) Heating operation Heating operation is started when the heating operation mode is selected by the selection switch while the operation switch of the operation panel is turned on. Then, during the heating operation, the defrosting operation is performed when it is determined by the frost determination unit that the outdoor heat exchanger 160 is frosted.

まず、通常の暖房運転時には、空調制御装置が、開閉弁１５ａを閉じるとともに、三方弁１５ｂを室外熱交換器１６０の出口側とアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替え、さらに、冷却水ポンプ４１を予め定めた所定流量の冷却水を圧送するように作動させるとともに、冷却水循環回路４０の三方弁４２を冷却水がラジエータ４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替える。   First, during normal heating operation, the air conditioning control device closes the on-off valve 15a and switches the three-way valve 15b to a refrigerant flow path that connects the outlet side of the outdoor heat exchanger 160 and the inlet side of the accumulator 18, The cooling water pump 41 is operated to pump a predetermined flow rate of cooling water, and the three-way valve 42 of the cooling water circulation circuit 40 is switched to a cooling water circuit in which the cooling water flows around the radiator 43.

これにより、ヒートポンプサイクル１０は、図１１の実線矢印に示すように冷媒が流れる冷媒流路に切り替えられ、冷却水循環回路４０は、図１１の破線矢印に示すように冷却水が流れる冷却水回路に切り替えられる。   Thereby, the heat pump cycle 10 is switched to the refrigerant flow path through which the refrigerant flows as shown by the solid line arrows in FIG. 11, and the cooling water circulation circuit 40 is changed to the cooling water circuit through which the cooling water flows as shown by the broken line arrows in FIG. Can be switched.

この冷媒流路および冷却水回路の構成で、空調制御装置が上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および操作パネルの操作信号を読み込む。そして、検出信号および操作信号の値に基づいて車室内へ吹き出す空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを算出する。   With the configuration of the refrigerant flow path and the cooling water circuit, the air conditioning control device reads the detection signal of the above-described air conditioning control sensor group and the operation signal of the operation panel. And the target blowing temperature TAO which is the target temperature of the air which blows off into a vehicle interior is calculated based on the value of a detection signal and an operation signal.

さらに、算出された目標吹出温度ＴＡＯおよびセンサ群の検出信号に基づいて、空調制御装置の出力側に接続された各種空調制御機器の作動状態を決定する。   Furthermore, based on the calculated target blowing temperature TAO and the detection signal of the sensor group, the operating states of various air conditioning control devices connected to the output side of the air conditioning control device are determined.

例えば、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号については、以下のように決定される。まず、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め空調制御装置に記憶された制御マップを参照して、室内蒸発器２０の目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定する。   For example, the refrigerant discharge capacity of the compressor 11, that is, the control signal output to the electric motor of the compressor 11 is determined as follows. First, based on the target blowing temperature TAO, the target evaporator blowing temperature TEO of the indoor evaporator 20 is determined with reference to a control map stored in advance in the air conditioning control device.

そして、この目標蒸発器吹出温度ＴＥＯと蒸発器温度センサによって検出された室内蒸発器２０からの吹出空気温度との偏差に基づいて、フィードバック制御手法を用いて室内蒸発器２０からの吹出空気温度が目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１１の電動モータに出力される制御信号が決定される。   And based on the deviation of this target evaporator blowing temperature TEO and the blowing air temperature from the indoor evaporator 20 detected by the evaporator temperature sensor, the blowing air temperature from the indoor evaporator 20 is changed using a feedback control method. A control signal output to the electric motor of the compressor 11 is determined so as to approach the target evaporator outlet temperature TEO.

また、エアミックスドア３４のサーボモータへ出力される制御信号については、目標吹出温度ＴＡＯ、室内蒸発器２０からの吹出空気温度および吐出冷媒温度センサによって検出された圧縮機１１吐出冷媒温度等を用いて、車室内へ吹き出される空気の温度が車室内温度設定スイッチによって設定された乗員の所望の温度となるように決定される。   For the control signal output to the servo motor of the air mix door 34, the target blowing temperature TAO, the blowing air temperature from the indoor evaporator 20, the discharge refrigerant temperature detected by the compressor 11 detected by the discharge refrigerant temperature sensor, and the like are used. Thus, the temperature of the air blown into the passenger compartment is determined so as to be a desired temperature for the passenger set by the passenger compartment temperature setting switch.

なお、通常の暖房運転時および除霜運転時には、送風機３２から送風された車室内送風空気の全風量が、室内凝縮器１２０を通過するようにエアミックスドア３４の開度を制御してもよい。   It should be noted that during normal heating operation and defrosting operation, the opening degree of the air mix door 34 may be controlled so that the total air volume of the vehicle interior air blown from the blower 32 passes through the indoor condenser 120. .

そして、上記の如く決定された制御信号等を各種空調制御機器へ出力する。その後、操作パネルによって車両用空調装置の作動停止が要求されるまで、所定の制御周期毎に、上述の検出信号および操作信号の読み込み→目標吹出温度ＴＡＯの算出→各種空調制御機器の作動状態決定→制御電圧および制御信号の出力といった制御ルーチンが繰り返される。   Then, the control signal determined as described above is output to various air conditioning control devices. After that, until the operation of the vehicle air conditioner is requested by the operation panel, the above detection signal and operation signal are read at every predetermined control cycle → the target blowout temperature TAO is calculated → the operating states of various air conditioning control devices are determined -> Control routines such as control voltage and control signal output are repeated.

なお、このような制御ルーチンの繰り返しは、他の運転時にも基本的に同様に行われる。   Such a control routine is basically repeated in the same manner during other operations.

通常の暖房運転時のヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２０へ流入する。室内凝縮器１２０へ流入した冷媒は、送風機３２から送風されて室内蒸発器２０を通過した車室内送風空気と熱交換して放熱する。これにより、車室内送風空気が加熱される。   In the heat pump cycle 10 during normal heating operation, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the indoor condenser 120. The refrigerant that has flowed into the indoor condenser 120 exchanges heat with the vehicle interior blown air that has been blown from the blower 32 and passed through the indoor evaporator 20 to dissipate heat. Thereby, vehicle interior blowing air is heated.

室内凝縮器１２０から流出した高圧冷媒は、開閉弁１５ａが閉じているので、暖房用固定絞り１３０へ流入して減圧膨張される。そして、暖房用固定絞り１３０にて減圧膨張された低圧冷媒は、室外熱交換器１６０へ流入する。室外熱交換器１６０へ流入した低圧冷媒は、送風ファン１７によって送風された外気から吸熱して蒸発する。   Since the on-off valve 15a is closed, the high-pressure refrigerant that has flowed out of the indoor condenser 120 flows into the heating fixed throttle 130 and is decompressed and expanded. The low-pressure refrigerant decompressed and expanded by the heating fixed throttle 130 flows into the outdoor heat exchanger 160. The low-pressure refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger 160 absorbs heat from the outside air blown by the blower fan 17 and evaporates.

この際、冷却水循環回路４０では、冷却水がラジエータ４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替えられているので、冷却水が室外熱交換器１６０を流通する冷媒に放熱することや、冷却水が室外熱交換器１６０を流通する冷媒から吸熱することはない。つまり、冷却水が室外熱交換器１６０を流通する冷媒に対して熱的な影響を及ぼすことはない。   At this time, in the cooling water circulation circuit 40, since the cooling water is switched to the cooling water circuit that flows around the radiator 43, the cooling water radiates heat to the refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 160, and the cooling water No heat is absorbed from the refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 160. That is, the cooling water does not have a thermal effect on the refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 160.

室外熱交換器１６０から流出した冷媒は、三方弁１５ｂが、室外熱交換器１６０の出口側とアキュムレータ１８の入口側とを接続する冷媒流路に切り替えられているので、アキュムレータ１８へ流入して気液分離される。そして、アキュムレータ１８にて分離された気相冷媒が、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。   The refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 160 flows into the accumulator 18 because the three-way valve 15b is switched to the refrigerant flow path connecting the outlet side of the outdoor heat exchanger 160 and the inlet side of the accumulator 18. Gas-liquid separation. The gas-phase refrigerant separated by the accumulator 18 is sucked into the compressor 11 and compressed again.

以上の如く、通常の暖房運転時には、室内凝縮器１２０にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量によって車室内送風空気が加熱されて、車室内の暖房を行うことができる。   As described above, during normal heating operation, the vehicle interior air can be heated by the amount of heat of the refrigerant discharged from the compressor 11 by the indoor condenser 120 to heat the vehicle interior.

（ｂ）除霜運転
次に、除霜運転について説明する。ここで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０のように、室外熱交換器１６０にて冷媒と外気とを熱交換させて冷媒を蒸発させる冷凍サイクル装置では、室外熱交換器１６０における冷媒蒸発温度が着霜温度（具体的には、０℃）以下になってしまうと室外熱交換器１６０に着霜が生じるおそれがある。 (B) Defrosting operation Next, the defrosting operation will be described. Here, as in the heat pump cycle 10 of the present embodiment, in the refrigeration cycle device that evaporates the refrigerant by exchanging heat between the refrigerant and the outside air in the outdoor heat exchanger 160, the refrigerant evaporating temperature in the outdoor heat exchanger 160 is reached. If the temperature is lower than the frost temperature (specifically, 0 ° C.), the outdoor heat exchanger 160 may be frosted.

このような着霜が生じると、熱交換器７０の外気通路７０ａが霜によって閉塞されてしまうので、室外熱交換器１６０の熱交換能力が著しく低下してしまう。そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、着霜判定手段によって室外熱交換器１６０の着霜が生じていると判定された際に除霜運転を実行する。   When such frost formation occurs, the outside air passage 70a of the heat exchanger 70 is blocked by frost, so that the heat exchange capability of the outdoor heat exchanger 160 is significantly reduced. Therefore, in the heat pump cycle 10 of the present embodiment, the defrosting operation is performed when the outdoor heat exchanger 160 is determined to be frosting by the frosting determination unit during the heating operation.

この除霜運転では、空調制御装置が圧縮機１１の作動を停止させるとともに、送風ファン１７の作動を停止させる。従って、除霜運転時には、通常の暖房運転時に対して、室外熱交換器１６０へ流入する冷媒流量が減少し、外気通路７０ａへ流入する外気の風量が減少することになる。   In this defrosting operation, the air conditioning controller stops the operation of the compressor 11 and stops the operation of the blower fan 17. Accordingly, during the defrosting operation, the refrigerant flow rate flowing into the outdoor heat exchanger 160 is reduced and the air volume of the outside air flowing into the outside air passage 70a is reduced as compared with the normal heating operation.

さらに、空調制御装置が冷却水循環回路４０の三方弁４２を、図１２の破線矢印に示すように、冷却水をラジエータ４３へ流入させる冷却水回路に切り替える。これにより、ヒートポンプサイクル１０に冷媒は循環することはなく、冷却水循環回路４０は、図１２の破線矢印に示すように冷媒が流れる冷却水回路に切り替えられる。   Further, the air-conditioning control device switches the three-way valve 42 of the cooling water circulation circuit 40 to a cooling water circuit that allows the cooling water to flow into the radiator 43 as indicated by the broken line arrows in FIG. Thereby, a refrigerant | coolant does not circulate through the heat pump cycle 10, and the cooling water circulation circuit 40 is switched to the cooling water circuit through which a refrigerant | coolant flows as shown by the broken-line arrow of FIG.

従って、ラジエータ４３の冷却水用チューブ４３ａを流通する冷却水の有する熱量がアウターフィン７０ｂを介して、室外熱交換器１６０に伝熱されて、室外熱交換器１６０の除霜がなされる。つまり、走行用電動モータＭＧの廃熱を有効に利用した除霜が実現される。   Accordingly, the heat quantity of the cooling water flowing through the cooling water tube 43a of the radiator 43 is transferred to the outdoor heat exchanger 160 through the outer fins 70b, and the outdoor heat exchanger 160 is defrosted. That is, defrosting that effectively uses the waste heat of the traveling electric motor MG is realized.

（ｃ）冷房運転
冷房運転は、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）された状態で、選択スイッチによって冷房運転モードが選択されると開始される。この冷房運転時には、空調制御装置が、開閉弁１５ａを開くとともに、三方弁１５ｂを室外熱交換器１６０の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替える。これにより、ヒートポンプサイクル１０は、図１３の実線矢印に示すように冷媒が流れる冷媒流路に切り替えられる。 (C) Air-cooling operation Air-cooling operation is started when the air-cooling operation mode is selected by the selection switch while the operation switch of the operation panel is turned on. During this cooling operation, the air conditioning control device opens the on-off valve 15 a and switches the three-way valve 15 b to a refrigerant flow path that connects the outlet side of the outdoor heat exchanger 160 and the inlet side of the cooling fixed throttle 19. Thereby, the heat pump cycle 10 is switched to the refrigerant | coolant flow path through which a refrigerant | coolant flows as shown by the solid line arrow of FIG.

この際、冷却水循環回路４０の三方弁４２については、冷却水温度Ｔｗが基準温度以上になった際には、冷却水をラジエータ４３へ流入させる冷却水回路に切り替え、冷却水温度Ｔｗが予め定めた基準温度未満になった際には、冷却水がラジエータ４３を迂回して流れる冷却水回路に切り替えられる。なお、図１３では、冷却水温度Ｔｗが基準温度以上になった際の冷却水の流れを破線矢印で示している。   At this time, for the three-way valve 42 of the cooling water circulation circuit 40, when the cooling water temperature Tw becomes equal to or higher than the reference temperature, the cooling water circuit T is switched to a cooling water circuit that allows the cooling water to flow into the radiator 43. When the temperature becomes lower than the reference temperature, the coolant is switched to a coolant circuit that flows around the radiator 43. In FIG. 13, the flow of the cooling water when the cooling water temperature Tw is equal to or higher than the reference temperature is indicated by a broken line arrow.

冷房運転時のヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が室内凝縮器１２０へ流入して、送風機３２から送風されて室内蒸発器２０を通過した車室内送風空気と熱交換して放熱する。室内凝縮器１２０から流出した高圧冷媒は、開閉弁１５ａが開いているので、固定絞り迂回用通路１４０を介して室外熱交換器１６０へ流入する。室外熱交換器１６０へ流入した低圧冷媒は、送風ファン１７によって送風された外気にさらに放熱する。   In the heat pump cycle 10 during the cooling operation, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the indoor condenser 120 and exchanges heat with the vehicle interior blown air that is blown from the blower 32 and passes through the indoor evaporator 20. Dissipate heat. The high-pressure refrigerant that has flowed out of the indoor condenser 120 flows into the outdoor heat exchanger 160 through the fixed throttle bypass passage 140 because the on-off valve 15a is open. The low-pressure refrigerant flowing into the outdoor heat exchanger 160 further radiates heat to the outside air blown by the blower fan 17.

室外熱交換器１６０から流出した冷媒は、三方弁１５ｂが、室外熱交換器１６０の出口側と冷房用固定絞り１９の入口側とを接続する冷媒流路に切り替えられているので、冷房用固定絞り１９にて減圧膨張される。冷房用固定絞り１９から流出した冷媒は、室内蒸発器２０へ流入して、送風機３２によって送風された車室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、車室内送風空気が冷却される。   Since the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 160 is switched to the refrigerant flow path in which the three-way valve 15b connects the outlet side of the outdoor heat exchanger 160 and the inlet side of the cooling fixed throttle 19, it is fixed for cooling. The diaphragm 19 is expanded under reduced pressure. The refrigerant that has flowed out of the cooling fixed throttle 19 flows into the indoor evaporator 20, absorbs heat from the vehicle interior air blown by the blower 32, and evaporates. Thereby, vehicle interior blowing air is cooled.

室内蒸発器２０から流出した冷媒は、アキュムレータ１８へ流入して気液分離される。そして、アキュムレータ１８にて分離された気相冷媒が、圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される。以上の如く、冷房運転時には、室内蒸発器２０にて低圧冷媒が車室内送風空気から吸熱して蒸発することによって、車室内送風空気が冷却されて車室内の冷房を行うことができる。   The refrigerant flowing out of the indoor evaporator 20 flows into the accumulator 18 and is separated into gas and liquid. The gas-phase refrigerant separated by the accumulator 18 is sucked into the compressor 11 and compressed again. As described above, during the cooling operation, the low-pressure refrigerant absorbs heat from the vehicle interior blown air and evaporates in the room evaporator 20, thereby cooling the vehicle interior blown air and cooling the vehicle interior.

本実施形態の車両用空調装置１では、上記の如く、ヒートポンプサイクル１０の冷媒流路および冷却水循環回路４０の冷却水回路を切り替えることによって、種々の運転を実行することができる。さらに、本実施形態では、上述した特徴的な熱交換器７０を採用しているので、冷媒、冷却水、外気の３種類の流体間の熱交換量を適切に調整することができる。   In the vehicle air conditioner 1 of the present embodiment, various operations can be performed by switching the refrigerant flow path of the heat pump cycle 10 and the cooling water circuit of the cooling water circulation circuit 40 as described above. Furthermore, in this embodiment, since the characteristic heat exchanger 70 mentioned above is employ | adopted, the heat exchange amount between three types of fluids, a refrigerant | coolant, cooling water, and external air, can be adjusted appropriately.

もちろん、本実施形態のヒートポンプサイクル１０に、第２〜第４実施形態に記載した熱交換器７０を適用してもよい。   Of course, you may apply the heat exchanger 70 described in the 2nd-4th embodiment to the heat pump cycle 10 of this embodiment.

（第６実施形態）
次に、本発明の第６実施形態について図１４〜図１６に基づいて説明する。本第５実施形態では、第５実施形態に対して、ヒートポンプサイクル１０および冷却水循環回路４０の構成を変更した例を説明する。なお、図１４〜図１６では、ヒートポンプサイクル１０における冷媒の流れを実線で示し、冷却水循環回路４０における冷却水の流れを破線矢印で示している。 (Sixth embodiment)
Next, a sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In the fifth embodiment, an example in which the configurations of the heat pump cycle 10 and the coolant circulation circuit 40 are changed with respect to the fifth embodiment will be described. 14 to 16, the refrigerant flow in the heat pump cycle 10 is indicated by a solid line, and the cooling water flow in the cooling water circulation circuit 40 is indicated by a dashed arrow.

具体的には、本実施形態の冷却水循環回路４０は、作動時に発熱を伴う車載機器の一つであるエンジンＥＧの内部に形成された冷却水通路に、冷却媒体（熱媒体）としての冷却水を循環させて、エンジンＥＧを冷却する冷却水循環回路である。すなわち、本実施形態では、第５実施形態の走行用電動モータＭＧが廃止されており、代わりにエンジンＥＧを配置している。   Specifically, the cooling water circulation circuit 40 of the present embodiment has cooling water as a cooling medium (heat medium) in a cooling water passage formed inside an engine EG that is one of in-vehicle devices that generate heat during operation. Is a cooling water circulation circuit for cooling the engine EG. That is, in the present embodiment, the traveling electric motor MG of the fifth embodiment is abolished, and an engine EG is arranged instead.

さらに、本実施形態では、第５実施形態の室内凝縮器１２０が廃止されており、室内空調ユニット３０のケーシング３１内に第５実施形態の複合型の熱交換器７０を配置している。そして、この熱交換器７０のうち、第５実施形態の室外熱交換器１６０を室内凝縮器１２０として機能させている。   Furthermore, in this embodiment, the indoor condenser 120 of 5th Embodiment is abolished, and the composite heat exchanger 70 of 5th Embodiment is arrange | positioned in the casing 31 of the indoor air conditioning unit 30. FIG. And among this heat exchanger 70, the outdoor heat exchanger 160 of 5th Embodiment is functioned as the indoor condenser 120. FIG.

また、熱交換器７０のうち、第５実施形態のラジエータ４３を、冷媒の有する熱により冷却水を加熱する熱回収用熱交換部４５として機能させている。これにより、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、冷媒の熱により冷却水を加熱してエンジンの暖機を行う暖機運転を実行することもできる。熱回収用熱交換部４５は、冷却水循環回路４０におけるバイパス通路４４に配置されている。   Moreover, the radiator 43 of 5th Embodiment is functioned as the heat recovery heat exchange part 45 which heats cooling water with the heat which a refrigerant | coolant has among the heat exchangers 70. FIG. Thereby, in the heat pump cycle 10 of this embodiment, the warm-up operation which heats a cooling water with the heat | fever of a refrigerant | coolant and warms up an engine can also be performed. The heat recovery heat exchanger 45 is disposed in the bypass passage 44 in the cooling water circulation circuit 40.

一方、室外熱交換器１６０については、内部を流通する冷媒と送風ファン１７から送風された外気とを熱交換させる単一の熱交換器として構成されている。同様に、ラジエータ４３については、内部を流通する冷却水と送風ファン４６から送風された外気とを熱交換させる単一の熱交換器として構成されている。   On the other hand, the outdoor heat exchanger 160 is configured as a single heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant circulating inside and the outside air blown from the blower fan 17. Similarly, the radiator 43 is configured as a single heat exchanger that exchanges heat between the cooling water flowing inside and the outside air blown from the blower fan 46.

その他の構成は、第５実施形態と同様である。また、本実施形態では、除霜運転に代えて暖機運転が実行されるものの、その他の作動は、第５実施形態と同様である。   Other configurations are the same as those of the fifth embodiment. In the present embodiment, the warm-up operation is executed instead of the defrosting operation, but the other operations are the same as in the fifth embodiment.

以下、暖機運転について説明する。ここで、エンジンＥＧのオーバーヒートを抑制するためには、冷却水の温度は所定の上限温度以下に維持されるとともに、エンジンＥＧの内部に封入された潤滑用オイルの粘度増加によるフリクションロスを低減するためには、冷却水の温度は所定の下限温度以上に維持されることが望ましい。   Hereinafter, the warm-up operation will be described. Here, in order to suppress overheating of the engine EG, the temperature of the cooling water is maintained at a predetermined upper limit temperature or less, and the friction loss due to the increase in the viscosity of the lubricating oil enclosed in the engine EG is reduced. Therefore, it is desirable that the temperature of the cooling water is maintained at a predetermined lower limit temperature or higher.

そこで、本実施形態のヒートポンプサイクル１０では、暖房運転時に、冷却水温度Ｔｗが予め定めた基準温度以下になった際に暖機運転が実行される。この暖機運転では、ヒートポンプサイクル１０の三方弁１５ｂについては、通常の暖房運転時と同様に作動させ、冷却水循環回路４０の三方弁４２については、冷却水を図１５の破線矢印に示すようにラジエータ４３を迂回させる、すなわち熱回収用熱交換部４５へ流入させる冷却水回路に切り替える。   Therefore, in the heat pump cycle 10 of the present embodiment, the warm-up operation is executed when the cooling water temperature Tw becomes equal to or lower than a predetermined reference temperature during the heating operation. In this warm-up operation, the three-way valve 15b of the heat pump cycle 10 is operated in the same way as during normal heating operation, and the three-way valve 42 of the cooling water circulation circuit 40 has cooling water as indicated by the broken line arrows in FIG. Switching to a cooling water circuit that bypasses the radiator 43, that is, flows into the heat recovery heat exchanging unit 45.

従って、図１５の実線矢印に示すように、圧縮機１１から吐出された高圧高温冷媒は、通常の暖房運転時と同様に、室内凝縮器１２０に流入する。室内凝縮器１２０へ流入した高温高圧冷媒の有する熱量は、三方弁４２が冷却水を熱回収用熱交換部４５へ流入させる冷却水回路に切り替えているので、送風機３２によって送風された送風空気に伝熱するとともに、アウターフィン７０ｂを介して冷却水に伝熱する。その他の作動は、通常の暖房運転時と同様である。   Therefore, as indicated by the solid line arrow in FIG. 15, the high-pressure and high-temperature refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the indoor condenser 120 in the same manner as during normal heating operation. The amount of heat of the high-temperature and high-pressure refrigerant flowing into the indoor condenser 120 is changed to the blown air blown by the blower 32 because the three-way valve 42 switches to the cooling water circuit that allows the cooling water to flow into the heat recovery heat exchanger 45. Heat is transferred to the cooling water through the outer fin 70b. Other operations are the same as in normal heating operation.

以上の如く、暖機運転時には、室内凝縮器１２０にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量によって車室内送風空気が加熱されて、車室内の暖房を行うことができる。さらに、室内凝縮器１２０にて圧縮機１１から吐出された冷媒の有する熱量は、アウターフィン７０ｂを介して冷却水にも伝熱されるので、冷却水の温度が上昇する。したがって、冷媒の有する熱量を利用して、エンジンＥＧの暖機を実現できる。   As described above, during the warm-up operation, the air blown into the vehicle interior is heated by the amount of heat of the refrigerant discharged from the compressor 11 by the indoor condenser 120, so that the vehicle interior can be heated. Furthermore, the amount of heat of the refrigerant discharged from the compressor 11 by the indoor condenser 120 is also transferred to the cooling water through the outer fin 70b, so that the temperature of the cooling water rises. Therefore, the engine EG can be warmed up by using the heat quantity of the refrigerant.

もちろん、本実施形態のヒートポンプサイクル１０に、第２〜第４実施形態に記載した熱交換器７０を適用してもよい。   Of course, you may apply the heat exchanger 70 described in the 2nd-4th embodiment to the heat pump cycle 10 of this embodiment.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows without departing from the spirit of the present invention.

（１）上述の実施形態では、熱交換器７０において、冷媒用チューブ１２ａから構成される専用コア部７０１を、冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａの双方から構成される一般コア部７０２よりも、冷媒流れ下流側に配置した例について説明したが、専用コア部を複数設けてもよい。   (1) In the above-described embodiment, in the heat exchanger 70, the dedicated core portion 701 constituted by the refrigerant tube 12a is replaced by the general core portion 702 constituted by both the refrigerant tube 12a and the cooling water tube 43a. In addition, although an example in which the refrigerant is disposed downstream is described, a plurality of dedicated core portions may be provided.

例えば、図１７に示すように、一般コア部７０２よりも冷媒流れ上流側（具体的には、冷媒流れの最上流側のパス）に、冷媒用チューブ１２ａから構成される専用コア部７０３を設けてもよい。   For example, as shown in FIG. 17, a dedicated core portion 703 including the refrigerant tube 12 a is provided on the upstream side of the refrigerant flow with respect to the general core portion 702 (specifically, the path on the most upstream side of the refrigerant flow). May be.

（２）上述の実施形態では、上流側熱交換部７１の一般コア部７０２において、冷媒用チューブ１２ａと冷却水用チューブ４３ａとを一本ずつ交互に配置した例について説明したが、冷媒用チューブ１２ａおよび冷却水用チューブ４３ａの配置はこれに限定されない。   (2) In the above embodiment, the example in which the refrigerant tubes 12a and the cooling water tubes 43a are alternately arranged one by one in the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71 has been described. The arrangement of 12a and the cooling water tube 43a is not limited to this.

例えば、上流側熱交換部７１の一般コア部７０２において、冷却水用チューブ４３ａを、冷媒用チューブ１２ａ二本おきに配置してもよい。すなわち、上流側熱交換部７１において、隣り合う冷却水用チューブ４３ａの間に、二本の冷媒用チューブ１２ａを配置してもよい。   For example, in the general core portion 702 of the upstream heat exchange unit 71, the cooling water tubes 43a may be arranged every two refrigerant tubes 12a. That is, in the upstream heat exchanging portion 71, two refrigerant tubes 12a may be disposed between adjacent cooling water tubes 43a.

（３）上述の第１実施形態では、第１流体としてヒートポンプサイクル１０の冷媒を採用し、第２流体として冷却水循環回路４０の冷却水を採用し、さらに、第３流体として送風ファン１７によって送風された外気を採用した例を説明したが、第１〜第３流体はこれに限定されない。例えば、第６実施形態のように、第３流体として車室内送風空気を採用してもよい。また、第３流体は、冷却水であってもよい。   (3) In the first embodiment described above, the refrigerant of the heat pump cycle 10 is adopted as the first fluid, the cooling water of the cooling water circulation circuit 40 is adopted as the second fluid, and air is blown by the blower fan 17 as the third fluid. Although the example which employ | adopted outside air was demonstrated, the 1st-3rd fluid is not limited to this. For example, as in the sixth embodiment, vehicle interior air may be employed as the third fluid. The third fluid may be cooling water.

例えば、第２流体は、エンジン、走行用電動モータＭＧに電力を供給するインバータ等の電気機器等を冷却する冷却水を採用してもよい。また、第２流体として、冷却用のオイルを採用し、第２熱交換部をオイルクーラとして機能させてもよいし、第２流体として、蓄熱剤、蓄冷剤等を採用してもよい。   For example, the second fluid may employ cooling water that cools electric devices such as an inverter that supplies electric power to the engine and the traveling electric motor MG. Moreover, the oil for cooling may be employ | adopted as a 2nd fluid, a 2nd heat exchange part may be functioned as an oil cooler, and a heat storage agent, a cool storage agent, etc. may be employ | adopted as a 2nd fluid.

さらに、本発明の熱交換器７０が適用されたヒートポンプサイクル１０を据置型空調装置、冷温保存庫、自動販売機用冷却加熱装置等に適用する場合は、第２流体として、ヒートポンプサイクル１０の圧縮機の駆動減としてのエンジン、電動モータおよびその他の電気機器等を冷却する冷却水を採用してもよい。   Further, when the heat pump cycle 10 to which the heat exchanger 70 of the present invention is applied is applied to a stationary air conditioner, a cold storage, a cooling / heating device for a vending machine, etc., the compression of the heat pump cycle 10 is used as the second fluid. You may employ | adopt the cooling water which cools an engine, an electric motor, other electric equipment, etc. as a drive reduction of a machine.

さらに、上述の実施形態では、ヒートポンプサイクル（冷凍サイクル）に本発明の熱交換器７０を適用した例を説明したが、本発明の熱交換器７０の適用はこれに限定されない。すなわち、３種類の流体間で熱交換を行う装置等に幅広く適用可能である。   Furthermore, although the above-mentioned embodiment demonstrated the example which applied the heat exchanger 70 of this invention to the heat pump cycle (refrigeration cycle), application of the heat exchanger 70 of this invention is not limited to this. That is, the present invention can be widely applied to devices that exchange heat between three types of fluids.

例えば、車両用冷却システムに適用される熱交換器として適用することができる。そして、第１流体は、作動時に発熱を伴う第１車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体とし、第２流体は、作動時に発熱を伴う第２車載機器の有する熱量を吸熱した熱媒体とし、第３流体は、室外空気としてもよい。   For example, it can be applied as a heat exchanger applied to a vehicle cooling system. The first fluid is a heat medium that absorbs the heat amount of the first in-vehicle device that generates heat during operation, and the second fluid is a heat medium that absorbs the heat amount of the second in-vehicle device that generates heat during operation, The third fluid may be outdoor air.

より具体的には、ハイブリッド車両に適用する場合には、第１車載機器をエンジンＥＧとし、第１流体をエンジンＥＧの冷却水とし、第２車載機器を走行用電動モータとし、第２流体を走行用電動モータの冷却水としてもよい。   More specifically, when applied to a hybrid vehicle, the first in-vehicle device is the engine EG, the first fluid is the cooling water of the engine EG, the second in-vehicle device is the traveling electric motor, and the second fluid is It is good also as the cooling water of the electric motor for driving | running | working.

これらの車載機器の発熱量は、車両の走行状態（走行負荷）に応じてそれぞれ変化するので、エンジンＥＧの冷却水の温度および走行用電動モータの冷却水の温度も車両の走行状態によって変化する。従って、この例によれば、発熱量の大きい車載機器にて生じた熱量を、空気のみならず、発熱量の小さい車載機器側へ放熱させることが可能となる。   Since the amount of heat generated by these in-vehicle devices changes according to the running state (running load) of the vehicle, the temperature of the cooling water of the engine EG and the temperature of the cooling water of the electric motor for running also vary depending on the running state of the vehicle. . Therefore, according to this example, it is possible to dissipate the heat generated in the in-vehicle device having a large calorific value not only to the air but also to the in-vehicle device side having a small calorific value.

また、第１車載機器または第２車載機器として、排気還流装置（ＥＧＲ）、過給器、パワーステアリング装置、バッテリ等を採用してもよい。また、熱交換部を、ＥＧＲクーラ、インタークーラ、パワーステアリングオイル冷却用のオイルクーラ等として機能させてもよい。   Moreover, you may employ | adopt an exhaust gas recirculation apparatus (EGR), a supercharger, a power steering apparatus, a battery, etc. as a 1st vehicle equipment or a 2nd vehicle equipment. Further, the heat exchange unit may function as an EGR cooler, an intercooler, an oil cooler for cooling power steering oil, or the like.

（４）上述の実施形態では、冷却水循環回路４０の冷却媒体回路を切り替える回路切替手段として、電気式の三方弁４２を採用した例を説明したが、回路切替手段はこれに限定されない。例えば、サーモスタット弁を採用してもよい。サーモスタット弁は、温度によって体積変化するサーモワックス（感温部材）によって弁体を変位させて冷却媒体通路を開閉する機械的機構で構成される冷却媒体温度応動弁である。従って、サーモスタット弁を採用することで、冷却水温度センサ５２を廃止することもできる。   (4) In the above-described embodiment, the example in which the electric three-way valve 42 is employed as the circuit switching unit that switches the cooling medium circuit of the cooling water circulation circuit 40 has been described, but the circuit switching unit is not limited thereto. For example, a thermostat valve may be employed. The thermostat valve is a cooling medium temperature responsive valve configured by a mechanical mechanism that opens and closes a cooling medium passage by displacing a valve body by a thermo wax (temperature-sensitive member) whose volume changes with temperature. Therefore, the cooling water temperature sensor 52 can be abolished by adopting a thermostat valve.

（５）上述の実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を採用してもよい。さらに、ヒートポンプサイクル１０が、圧縮機１１吐出冷媒が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。   (5) In the above-described embodiment, an example in which a normal chlorofluorocarbon refrigerant is employed as the refrigerant has been described. However, the type of refrigerant is not limited to this. Natural refrigerants such as carbon dioxide, hydrocarbon refrigerants, and the like may be employed. Furthermore, the heat pump cycle 10 may constitute a supercritical refrigeration cycle in which the refrigerant discharged from the compressor 11 is equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant.

（６）上述の第５実施形態では、室内凝縮器１２０にて高圧冷媒と送風空気とを熱交換させることによって送風空気を加熱した例を説明したが、室内凝縮器１２０に代えて、例えば、熱媒体を循環させる熱媒体循環回路を設け、この熱媒体循環回路に高圧冷媒と熱媒体とを熱交換させる水−冷媒熱交換器、および水−冷媒熱交換器にて加熱された熱媒体と送風空気とを熱交換させて送風空気を加熱する加熱用熱交換器等を配置してもよい。   (6) In the fifth embodiment described above, the example in which the blown air is heated by exchanging heat between the high-pressure refrigerant and the blown air in the indoor condenser 120 has been described, but instead of the indoor condenser 120, for example, A heat medium circulation circuit for circulating the heat medium, a water-refrigerant heat exchanger for exchanging heat between the high-pressure refrigerant and the heat medium in the heat medium circulation circuit, and a heat medium heated by the water-refrigerant heat exchanger; A heat exchanger for heating that heats the blown air by exchanging heat with the blown air may be disposed.

つまり、高圧冷媒を熱源として、熱媒体を介して間接的に送風空気を加熱するようにしてもよい。さらに、内燃機関を有する車両に適用する場合は、内燃機関の冷却水を熱媒体として、熱媒体循環回路を流通させるようにしてもよい。また、電気自動車においては、バッテリや電気機器を冷却する冷却水を熱媒体として、熱媒体循環回路を流通させるようにしてもよい。   In other words, the blown air may be indirectly heated through the heat medium using the high-pressure refrigerant as a heat source. Furthermore, when applied to a vehicle having an internal combustion engine, the heat medium circulation circuit may be circulated using cooling water of the internal combustion engine as a heat medium. Moreover, in an electric vehicle, you may make it distribute | circulate a heat-medium circulation circuit by using the cooling water which cools a battery and an electric equipment as a heat medium.

（７）上記第２実施形態では、専用コア部７０１に冷却水用チューブ４３ａを設けた場合において、最下流側冷媒用チューブ１２１ａおよび冷却水用チューブ４３ａの間に配置されるアウターフィン７０ｂに、断熱手段としての第１スリット孔７０ｃおよび第２スリット孔７０ｄを設けた例について説明したが、これに限らず、断熱手段を設けなくてもよい。   (7) In the second embodiment, in the case where the cooling water tube 43a is provided in the dedicated core portion 701, the outer fin 70b disposed between the most downstream refrigerant tube 121a and the cooling water tube 43a Although the example which provided the 1st slit hole 70c and the 2nd slit hole 70d as a heat insulation means was demonstrated, it does not need to provide a heat insulation means without limiting to this.

断熱手段を設けない場合、専用コア部７０１のアウターフィン７０ｂは、冷却水側熱接続部７２ｂを有することになるが、冷却水側熱接続部７２ｂの数が冷媒側熱接続部７１ｂの数よりも少ないので、専用コア部７０１に配置されるアウターフィン７０ｂにおいて、吐出冷媒の有する熱を外気に放熱させるために利用される領域が、冷却水の有する熱を外気に放熱させるために利用される領域よりも大きくなる。このため、最下流側冷媒用チューブ１２１ａ内を流通する冷媒の有する熱を外気に充分に放熱することができる。   When the heat insulating means is not provided, the outer fin 70b of the dedicated core part 701 has the cooling water side heat connection part 72b, but the number of the cooling water side heat connection parts 72b is more than the number of the refrigerant side heat connection parts 71b. Therefore, in the outer fin 70b disposed in the dedicated core portion 701, the region used for dissipating the heat of the discharged refrigerant to the outside air is used to dissipate the heat of the cooling water to the outside air. Larger than the region. For this reason, the heat | fever which the refrigerant | coolant which distribute | circulates the inside of the tube 121a for the most downstream side can fully be thermally radiated to external air.

（８）上記第２実施形態では、断熱手段として、スリット孔７０ｃ、７０ｄを採用した例について説明したが、断熱手段はこれに限定されない。例えば、スリット孔７０ｃ、７０ｄに代えてルーバを形成してもよいし、アウターフィン７０ｂを切断してもよい。   (8) In the second embodiment, the example in which the slit holes 70c and 70d are employed as the heat insulating means has been described. However, the heat insulating means is not limited to this. For example, a louver may be formed in place of the slit holes 70c and 70d, or the outer fin 70b may be cut.

１２ａ 冷媒用チューブ（第１チューブ）
４３ａ 冷却水用チューブ（第２チューブ）
７０ｂ アウターフィン
７０ｃ、７０ｄ スリット孔（断熱手段）
７１ｂ 冷媒側熱接続部（第１流体側熱接続部）
７２ｂ 冷却水側熱接続部（第２流体側熱接続部）
１２１ａ 最下流側冷媒用チューブ（最下流側第１チューブ）
７０１ 専用コア部 12a Refrigerant tube (first tube)
43a Cooling water tube (second tube)
70b Outer fin 70c, 70d Slit hole (heat insulation means)
71b Refrigerant-side thermal connection (first fluid-side thermal connection)
72b Cooling water side thermal connection (second fluid side thermal connection)
121a The most downstream side refrigerant tube (the most downstream side first tube)
701 Dedicated core part

Claims (10)

内部に第１流体が流通する複数の第１チューブ（１２ａ）と、
内部に第２流体が流通する複数の第２チューブ（４３ａ）と、
前記第１チューブ（１２ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）を積層配置して構成されて前記第１流体および前記第２流体の有する熱を第３流体に放熱させる熱交換部（７１、７２）とを備え、
前記第１流体の温度および前記第２流体の温度は、いずれも前記第３流体の温度よりも高くなっており、
前記第１チューブ（１２ａ）および前記第２チューブ（４３ａ）の周囲には、前記第３流体を流通させる第３流体用通路（７０ａ）が形成されており、
前記第３流体用通路（７０ａ）には、前記第１流体と前記第３流体との熱交換および前記第２流体と前記第３流体との熱交換を促進するアウターフィン（７０ｂ）が配置されており、
前記アウターフィン（７０ｂ）は、前記第１チューブ（１２ａ）同士を熱的に接続する第１流体側熱接続部（７１ｂ）、および前記第１チューブ（１２ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）とを熱的に接続する第２流体側熱接続部（７２ｂ）を有しており、
前記複数の第１チューブ（１２ａ）のうち同一空間から分配された前記第１流体を同一の方向へ流すチューブ群によって形成される流体経路をパスとし、さらに、前記第１流体流れの最下流側の前記パスである最終パスを形成する前記第１チューブ（１２ａ）を最下流側第１チューブ（１２１ａ）としたときに、
前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）では、前記第１流体側熱接続部（７１ｂ）の数が前記第２流体側熱接続部（７２ｂ）の数よりも多くなっていることによって、前記第１流体から前記第３流体への放熱性能の低下が抑制されていることを特徴とする熱交換器。 A plurality of first tubes (12a) through which the first fluid flows;
A plurality of second tubes (43a) through which the second fluid flows;
A heat exchanging portion (71, 72) configured by laminating and arranging the first tube (12a) and the second tube (43a) to dissipate heat of the first fluid and the second fluid to the third fluid. And
The temperature of the first fluid and the temperature of the second fluid are both higher than the temperature of the third fluid,
Wherein the periphery of the first tube (12a) and said second tube (43a), a third fluid passage Ru by circulating the third fluid (70a) is formed,
Outer fins (70b) that promote heat exchange between the first fluid and the third fluid and heat exchange between the second fluid and the third fluid are disposed in the third fluid passage (70a). And
The outer fin (70b) includes a first fluid-side thermal connection (71b) that thermally connects the first tubes (12a) , and the first tube (12a) and the second tube (43a). A second fluid-side thermal connection (72b) for thermally connecting
Among the plurality of first tubes (12a), a fluid path formed by a tube group that flows the first fluid distributed from the same space in the same direction is a path, and further, the most downstream side of the first fluid flow When the first tube (12a) that forms the final path, which is the path, is the most downstream first tube (121a),
In the heat exchange part (701) constituted by the most downstream first tube (121a), the number of the first fluid side heat connection parts (71b) is more than the number of the second fluid side heat connection parts (72b). heat exchanger also by being multi Kuna', characterized in that reduction of the heat radiation performance to the third fluid from the first fluid is suppressed. 前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）では、前記アウターフィン（７０ｂ）のうち前記第２流体側熱接続部（７２ｂ）に対応する部位に、前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）を流通する前記第１流体と前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体との間の熱移動を抑制する断熱手段（７０ｃ、７０ｄ）を設けることによって、前記第１流体側熱接続部（７１ｂ）の数が前記第２流体側熱接続部（７２ｂ）の数よりも多くなっていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。   In the heat exchange part (701) configured by the most downstream first tube (121a), the most downstream side of the outer fin (70b) corresponds to the second fluid side heat connection part (72b). By providing heat insulating means (70c, 70d) for suppressing heat transfer between the first fluid flowing through the first side tube (121a) and the second fluid flowing through the second tube (43a), The heat exchanger according to claim 1, wherein the number of the first fluid side heat connection parts (71b) is larger than the number of the second fluid side heat connection parts (72b). 前記断熱手段は、前記アウターフィン（７０ｂ）の表裏を貫通するスリット孔（７０ｃ、７０ｄ）によって構成されていることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。   The heat exchanger according to claim 2, wherein the heat insulating means is constituted by slit holes (70c, 70d) penetrating the front and back of the outer fin (70b). 前記第１流体は蒸気圧縮式の冷凍サイクルの冷媒であり、
前記熱交換部（７１、７２）は、前記冷媒を凝縮させるものであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の熱交換器。 The first fluid is a refrigerant of a vapor compression refrigeration cycle,
The heat exchanger according to any one of claims 1 to 3, wherein the heat exchange section (71, 72) condenses the refrigerant. 前記最終パスの直前の前記パスを形成する前記第１チューブ（１２ａ）を最下流直前側第１チューブ（１２２ａ）としたときに、
前記最下流直前側第１チューブ（１２２ａ）を流通する前記第１流体の流れ方向と、
前記最下流直前側第１チューブ（１２２ａ）に隣り合って配置される前記第２チューブ（４３ａ）を流通する前記第２流体の流れ方向とが同一であることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器。 When the first tube (12a) that forms the path immediately before the final path is the most downstream immediately upstream first tube (122a),
A flow direction of the first fluid flowing through the most downstream immediately preceding first tube (122a);
The flow direction of the second fluid flowing through the second tube (43a) disposed adjacent to the first tube (122a) immediately downstream is the same as the flow direction of the second fluid. The heat exchanger as described in any one of these. 前記最終パスを形成しない前記第１チューブ（１２ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）は互いに交互に積層配置されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の熱交換器。   The heat exchange according to any one of claims 1 to 5, wherein the first tube (12a) and the second tube (43a) not forming the final path are alternately stacked. vessel. 前記熱交換部として、前記第３流体の流れ方向上流側に配置される上流側熱交換部（７１）および前記上流側熱交換部（７１）の前記第３流体の流れ方向下流側に配置される下流側熱交換部（７２）が設けられており、
前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）は前記下流側熱交換部（７１）を形成しており、
前記上流側熱交換部（７２）を形成する前記第１チューブ（１２ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）とは、互いに交互に積層配置されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載の熱交換器。 As the heat exchange part, it is arranged on the downstream side in the flow direction of the third fluid of the upstream heat exchange part (71) arranged on the upstream side in the flow direction of the third fluid and the upstream heat exchange part (71). A downstream heat exchange section (72) is provided,
The most downstream first tube (121a) forms the downstream heat exchange section (71),
The first tube (12a) and the second tube (43a) forming the upstream heat exchange section (72) are alternately stacked on each other. The heat exchanger as described in any one. 前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）と前記第２チューブ（４３ａ）との間に、少なくとも前記第１流体および前記第２流体が流通しないダミーチューブ（７７）が配置されていることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載の熱交換器。   A dummy tube (77) through which at least the first fluid and the second fluid do not flow is disposed between the most downstream first tube (121a) and the second tube (43a). The heat exchanger according to any one of claims 1 to 7. 前記最終パスの直前の前記パスを形成する前記第１チューブ（１２ａ）を最下流直前側第１チューブ（１２２ａ）としたときに、
前記最終パスを形成する前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）の流路総断面積が、前記直前のパスを形成する前記最下流直前側第１チューブ（１２２ａ）の流路総断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載の熱交換器。 When the first tube (12a) that forms the path immediately before the final path is the most downstream immediately upstream first tube (122a),
A total cross-sectional area of the most downstream first tube (121a) forming the final path is larger than a total cross-sectional area of the most downstream immediately first tube (122a) forming the immediately preceding path. The heat exchanger according to any one of claims 1 to 8, wherein the heat exchanger is small. 前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）として、前記第３流体の流れ方向の上流側に配置される上流側熱交換部（７１）、および前記第３流体の流れ方向における前記上流側熱交換部（７１）の下流側に配置される下流側熱交換部（７２）が設けられ、
前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）によって構成される熱交換部（７０１）において、前記下流側熱交換部（７２）を構成する前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）から流出した前記第２流体が、前記上流側熱交換部（７１）を構成する前記最下流側第１チューブ（１２１ａ）に流入することを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の熱交換器。 As a heat exchange part (701) constituted by the most downstream first tube (121a), an upstream heat exchange part (71) arranged on the upstream side in the flow direction of the third fluid, and the third fluid A downstream heat exchange section (72) disposed downstream of the upstream heat exchange section (71) in the flow direction of
In the heat exchanging part (701) constituted by the most downstream first tube (121a), the second outflowing from the most downstream first tube (121a) constituting the downstream heat exchanging part (72). The heat exchanger according to any one of claims 1 to 9, wherein a fluid flows into the most downstream first tube (121a) constituting the upstream heat exchange section (71).
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