JP5909957B2 - Steel making method using steel scrap - Google Patents
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Description
本発明は、含有成分の種類及び含有量が様々である鉄スクラップを有効に活用して不純物成分の少ない鋼を製造する方法に関し、詳しくは、鉄スクラップを鉄源とし、炭材を炭素源としてアーク炉にて溶銑を製造し、製造された溶銑と高炉にて製造された溶銑（以下、「高炉溶銑」と記す）とを混合して不純物成分濃度を希釈し、この希釈された溶銑を用いて転炉にて溶鋼を製造する方法に関する。 The present invention relates to a method for producing steel having a small amount of impurity components by effectively using iron scrap having various types and contents of the components, and more specifically, using iron scrap as an iron source and carbon material as a carbon source. Hot metal is produced in an arc furnace, and the hot metal produced in the blast furnace (hereinafter referred to as “blast furnace hot metal”) is mixed to dilute the impurity component concentration, and this diluted hot metal is used. The present invention relates to a method for producing molten steel in a converter.
高炉を有する銑鋼一貫製鉄所において、製鋼過程で使用する鉄源は、鉄鉱石を高炉で還元して得られる高炉溶銑が主体であるが、鉄鋼材料の加工工程で発生する鉄スクラップや、建築物及び機械製品などの老朽化に伴って発生する鉄スクラップも、溶銑に対して１０質量％前後の量が鉄源として一般的に使用されている。鉄鋼製品の製造にあたり、高炉溶銑の製造には、鉄鉱石を還元し且つ溶融するために多大なエネルギーを要するのに対し、鉄スクラップは溶解熱のみを必要としており、鉄スクラップを利用した場合には、鉄鉱石の還元熱分のエネルギー使用量を少なくすることができるという利点がある。従って、省エネルギー及びＣＯ2削減による地球温暖化防止の観点からも、鉄スクラップ利用の促進が望まれている。 In the integrated steelworks with blast furnace, the iron source used in the steelmaking process is mainly blast furnace hot metal obtained by reducing iron ore in the blast furnace, but iron scrap generated in the processing process of steel materials, Iron scrap generated with the aging of goods and machine products is generally used as an iron source in an amount of about 10% by mass with respect to hot metal. When manufacturing iron and steel products, blast furnace hot metal manufacturing requires a lot of energy to reduce and melt iron ore, whereas iron scrap only requires heat of melting. Has the advantage that the amount of energy used for reducing heat of iron ore can be reduced. Therefore, from the viewpoint of energy saving and prevention of global warming by reducing CO 2, it is desired to promote the use of iron scrap.
現在、鉄スクラップは、アーク炉で消費される量が多く、棒鋼や形鋼といった鋼材の製造に使用されている。一方、銑鋼一貫製鉄所では、鉄スクラップを転炉などの製鋼炉へ直接投入して使用するが、転炉では、鉄スクラップの溶解熱として高炉溶銑に含有される炭素の燃焼熱を利用しているので、鉄スクラップの配合比率を極端に高めることはできない。また、アーク炉及び転炉ともに、鉄源として低級な鉄スクラップを使用すると、製造される溶鋼の成分調整が難しいという問題もある。 At present, iron scrap is consumed in large quantities in an arc furnace, and is used to manufacture steel materials such as bar steel and shaped steel. On the other hand, in the integrated steelworks, steel scrap is directly put into a steelmaking furnace such as a converter, and the converter uses the combustion heat of carbon contained in the blast furnace hot metal as the heat of melting of the iron scrap. Therefore, the mixing ratio of iron scrap cannot be increased extremely. Moreover, when low-grade iron scrap is used as an iron source in both the arc furnace and the converter, there is a problem that it is difficult to adjust the composition of the molten steel to be produced.
鉄源として鉄スクラップが主体のアーク炉においても、更なる生産性の向上及び省エネルギーを図るべく多数の提案がなされており、その中の１つの技術として、鉄源として高炉溶銑を利用し、溶解時間を短縮する或いは電力原単位を下げる方法が提案されている。 There are many proposals to improve productivity and save energy even in arc furnaces mainly composed of iron scrap as an iron source, and one of them is to use blast furnace hot metal as an iron source for melting. Methods have been proposed for reducing time or reducing power consumption.
例えば、特許文献１には、鉄スクラップなどの固体原料をアーク炉に装入するに先立って、アーク炉の排滓口上に仮設溶湯ガイドを設けて湯道を確保し、その後、アーク炉に固体原料を装入して通電を行い、この通電中に前記湯道を介して高炉溶銑をアーク炉内に装入する技術が開示されている。特許文献１によれば、高炉溶銑の配合比率を３０質量％程度とすることで、アーク炉の生産性が向上し、消費電力を低減できるとしている。 For example, in Patent Document 1, prior to charging a solid material such as iron scrap into an arc furnace, a temporary molten metal guide is provided on the discharge port of the arc furnace to secure a runner, and then the solid material is placed in the arc furnace. A technique is disclosed in which a raw material is charged and energized, and a blast furnace hot metal is charged into the arc furnace through the runner during the energization. According to Patent Document 1, by setting the blending ratio of the blast furnace hot metal to about 30% by mass, the productivity of the arc furnace is improved and the power consumption can be reduced.
また、特許文献２には、アーク炉に、鉄スクラップなどの原料とともに、高炉溶銑を全装入物の３０〜８５質量％の割合で、その装入時期を鉄スクラップ溶解率３０〜４０％の段階として、炉頂から炉の中心部の鉄スクラップなどの固形原料に囲まれた部分に装入する技術が開示されている。特許文献２によれば、アーク炉の生産性が向上するのみならず、高炉溶銑による希釈効果により鋼中不純物成分の低下が図られ、低級鉄スクラップでも有効に再利用することが可能になるとしている。
Further,
しかしながら、特許文献１及び特許文献２は、溶解した溶銑をアーク炉にて溶鋼（通常、炭素濃度は１質量％未満）の段階まで精錬（「脱炭精錬」という）し、精錬後にアーク炉から溶鋼を出湯する技術であり、アーク炉において、炉内の溶銑に多量の酸素ガスを供給して、脱炭精錬を行わねばならず、鉄スクラップの溶解時間以外に、脱炭時間が更に必要になり、一回の溶解・精錬処理に費やす時間は長くなる。また、鉄源として高炉溶銑を併用することから、１回の溶解・精錬処理あたりに溶解される鉄スクラップの量は炉容量に比較して少なく、脱炭精錬によって精錬時間が長くなることを考えると、必ずしも単位時間あたりの鉄スクラップの溶解量が増加するわけではない。これらから判断すれば、特許文献１及び特許文献２では、鉄スクラップを鉄源として大量に消費することは困難であるといわざるを得ない。
However, in Patent Document 1 and
また更に、アーク炉は、本来、炭素を高濃度に含有する溶銑を精錬対象としていないことから、一般的に、転炉のような大規模な排ガス回収設備を備えておらず、従って、アーク炉での脱炭精錬の場合には、転炉での脱炭精錬に比較して、脱炭反応により生成される、溶銑中炭素と酸素ガスとの反応生成物であるＣＯガス及びＣＯ2ガスなどからなる排ガスの潜熱・顕熱が有効に回収されているとはいいがたい。 Furthermore, since an arc furnace is not originally intended for refining hot metal containing a high concentration of carbon, it generally does not have a large-scale exhaust gas recovery facility such as a converter. In the case of decarburization and refining, CO gas and CO 2 gas, which are reaction products of carbon and oxygen gas in the hot metal, produced by decarburization reaction, compared with decarburization and refining in a converter It is hard to say that the latent heat and sensible heat of the exhaust gas is effectively recovered.
加えて、高炉溶銑をアーク炉に装入する工程は、アーク炉の蓋を開けて上部から装入する方法と、炉内への湯道のランナーを介して装入する方法があるが、何れも以下の問題点がある。つまり、上部から装入する方法では、溶銑及び炉体からの放熱量が多く、熱ロスが大きいばかりでなく、装入時間も長くなり、効率的な方法とはいえない。また、ランナーを介する方法も、溶銑の放熱量が大きくなるだけではなく、ランナーの予熱や耐火物補修などのメンテナンスが必要であり、この場合も効率的な方法とはいえない。 In addition, the process of charging the blast furnace hot metal into the arc furnace includes the method of opening the lid of the arc furnace and charging from the top, and the method of charging through the runner running into the furnace, Has the following problems. In other words, the method of charging from the top is not an efficient method because not only the heat dissipation from the hot metal and the furnace body is large, the heat loss is large, but also the charging time is long. In addition, the method using the runner not only increases the heat dissipation amount of the hot metal, but also requires maintenance such as preheating of the runner and repair of the refractory, which is not an efficient method.
鉄スクラップを省エネルギーで効率的に溶解する手段として、上記のように、アーク炉に高炉溶銑を配合して鉄スクラップを溶解する技術があるが、上記従来技術では、アーク炉で脱炭精錬を行っており、この脱炭精錬のための処理時間に起因して、鉄スクラップの溶解能が低下することによる生産性の悪化や、脱炭精錬時の排ガス中の潜熱・顕熱を有効に回収することができないという問題点がある。 As mentioned above, there is a technology for melting iron scrap by blending blast furnace hot metal in the arc furnace as a means to efficiently dissolve iron scrap in an energy-saving manner. However, in the above conventional technology, decarburization refining is performed in the arc furnace. Due to the processing time for decarburization and refining, productivity is deteriorated due to a decrease in iron scrap melting ability, and latent heat and sensible heat in exhaust gas during decarburization and refining are effectively recovered. There is a problem that can not be.
更に、近年、鋼の品質特性に対する要求が厳しくなり、銅、錫などのトランプエレメントの濃度低減の要求も高くなっているが、逆に、鉄スクラップ市場では、国内での鉄スクラップ備蓄量の増加に伴い、老廃屑中のトランプエレメントの濃度が高く推移してきており、鉄スクラップを鉄源とする場合には、鉄鋼製品の品質を確保するのが非常に厳しい状況下にある。 Furthermore, in recent years, demands for quality characteristics of steel have become stricter, and demands for reducing the concentration of trump elements such as copper and tin have increased, but conversely, in the iron scrap market, the amount of iron scrap stocks in Japan has increased. Accordingly, the concentration of the trump element in the waste scrap has been increasing, and when iron scrap is used as the iron source, it is very difficult to ensure the quality of the steel product.
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、鉄スクラップを鉄源として溶鋼を製造するにあたり、鉄スクラップを省エネルギーで効率良く溶解するとともに、含有成分の種類及び含有量が様々である鉄スクラップを使用しても不純物成分の少ない鋼を製造することのできる、鉄スクラップを利用した製鋼方法を提供することである。 The present invention has been made in view of such circumstances. The purpose of the present invention is to efficiently dissolve iron scrap in an energy-saving manner when manufacturing molten steel using iron scrap as an iron source, It is an object of the present invention to provide a steelmaking method using iron scrap, which can produce steel with a small amount of impurity components even when iron scrap having various contents is used.
上記課題を解決するための本発明の要旨は以下のとおりである。
（１）鉄スクラップを鉄源としてアーク炉に装入し、該アーク炉にて前記鉄スクラップを溶解するとともに炭材を用いて加炭して溶銑を製造し、製造した溶銑を、該溶銑の一部を炉内に残留させてアーク炉から出湯し、出湯した後の溶銑に高炉にて製造された溶銑を混合し、混合した後の溶銑を転炉に装入し、該転炉にて酸素吹錬して溶鋼を製造する、鉄スクラップを利用した製鋼方法であって、
前記アーク炉では、前記の鉄スクラップ装入から前記の溶銑出湯までの工程を繰り返し実施し、且つ、下記の（１）式で定義される、アーク炉に残留させる溶銑の残湯量比率Ｚが１０質量％以上７０質量％以下の範囲内になるように出湯量を制御することを特徴とする、鉄スクラップを利用した製鋼方法。
残湯量比率Ｚ(質量％)＝炉内残留溶銑量(ｔ)×１００／溶銑溶解量(ｔ)…（１）
（２）前記アーク炉では、鉄源として高炉にて製造された溶銑を使用せず溶銑を製造することを特徴とする、上記（１）に記載の鉄スクラップを利用した製鋼方法。
（３）前記残湯量比率Ｚを２０質量％以上６５質量％以下の範囲に制御することを特徴とする、上記（１）または上記（２）に記載の鉄スクラップを利用した製鋼方法。
（４）前記残湯量比率Ｚを３５質量％以上６０質量％以下の範囲に制御することを特徴とする、上記（３）に記載の鉄スクラップを利用した製鋼方法。
（５）アーク炉から出湯した後の溶銑に高炉にて製造された溶銑を混合して、アーク炉から出湯された溶銑に含有されるトランプエレメントを希釈することを特徴とする、上記（１）ないし上記（４）の何れか１項に記載の鉄スクラップを利用した製鋼方法。
（６）アーク炉で製造される溶銑の炭素濃度を３．５質量％以上に調整し、その後の転炉での酸素吹錬では、製造される溶鋼トンあたり８０ｋｇ以上の鉄スクラップを鉄源として併用することを特徴とする、上記（１）ないし上記（５）の何れか１項に記載の鉄スクラップを利用した製鋼方法。
（７）アーク炉から出湯した後の溶銑、または、アーク炉から出湯した後に高炉にて製造された溶銑が混合された溶銑を脱硫処理することを特徴とする、上記（１）ないし上記（６）の何れか１項に記載の鉄スクラップを利用した製鋼方法。
The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.
(1) The iron scrap is charged into an arc furnace as an iron source, and the iron scrap is melted in the arc furnace and carburized using a carbon material to produce hot metal. A part of the molten iron is left in the furnace and discharged from the arc furnace, and the molten iron produced in the blast furnace is mixed with the molten iron that has been discharged, and the mixed molten iron is charged into the converter. It is a steelmaking method using iron scrap, which produces molten steel by oxygen blowing,
In the arc furnace, the steps from the iron scrap charging to the hot metal hot water are repeatedly performed, and the remaining hot metal amount ratio Z of hot metal to be left in the arc furnace defined by the following formula (1) is 10: A steelmaking method using iron scrap, characterized in that the amount of tapping water is controlled so as to be in a range of mass% to 70 mass%.
Residual hot water amount ratio Z (mass%) = residual hot metal amount in furnace (t) × 100 / hot metal melt amount (t) (1)
(2) In the arc furnace, the hot metal is manufactured without using the hot metal manufactured in a blast furnace as an iron source, and the steel making method using iron scrap according to (1) above.
(3) The steelmaking method using iron scrap according to (1) or (2) above, wherein the remaining hot water amount ratio Z is controlled in a range of 20 mass% to 65 mass%.
(4) The steelmaking method using iron scrap according to (3) above, wherein the remaining hot water amount ratio Z is controlled in a range of 35% by mass or more and 60% by mass or less.
(5) The hot metal produced in the blast furnace is mixed with the hot metal discharged from the arc furnace to dilute the trump element contained in the hot metal discharged from the arc furnace. Or the steel manufacturing method using the iron scrap of any one of said (4).
(6) The carbon concentration of the hot metal produced in the arc furnace is adjusted to 3.5% by mass or more, and in subsequent oxygen blowing in the converter, 80 kg or more of iron scrap per ton of molten steel produced is used as the iron source. The steelmaking method using iron scrap according to any one of (1) to (5) above, wherein the steel scrap is used in combination.
(7) The above (1) to (6), characterized in that the molten iron discharged from the arc furnace or the molten iron mixed in the blast furnace after discharged from the arc furnace is desulfurized. ) A steelmaking method using the iron scrap according to any one of the above.
本発明によれば、アーク炉に高炉溶銑を装入することなく、鉄スクラップ及び炭材からアーク炉にて溶銑を製造し、製造した溶銑を脱炭精錬することなく且つ溶銑の一部を炉内に残留させた状態で出湯するので、単位時間あたりの鉄スクラップ溶解量が増大し、省エネルギー且つ効率的に鉄スクラップを溶解することが実現される。また、出湯した溶銑を高炉溶銑と混合し、混合した後に転炉での脱炭精錬を実施するので、含有成分の種類及び含有量が様々である鉄スクラップを使用しても、高炉溶銑によって不純物成分が希釈され、不純物成分の少ない鋼を製造することが実現されるとともに、高炉溶銑を精錬対象とする転炉には排ガス回収設備が備えられていることから、脱炭精錬時の排ガス中の潜熱・顕熱を有効に回収することができる。 According to the present invention, hot metal is produced from iron scrap and charcoal in an arc furnace without charging the blast furnace hot metal into the arc furnace, and the produced hot metal is decarburized and refined and a part of the hot metal is treated as a furnace. Since the hot water is discharged while remaining in the inside, the amount of iron scrap melted per unit time is increased, and it is realized that the iron scrap is melted efficiently and efficiently. In addition, since the hot metal discharged from the hot water is mixed with the blast furnace hot metal and mixed, decarburization and refining in the converter is carried out, so even if iron scraps with various types and contents of components are used, impurities are caused by the blast furnace hot metal. The components are diluted and it is possible to produce steel with few impurity components, and the converter for refining blast furnace hot metal is equipped with exhaust gas recovery equipment. The latent heat and sensible heat can be collected effectively.
以下、本発明を詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail.
本発明者らは、大量の鉄スクラップを省エネルギーで効率良く溶解するとともに、含有成分の種類及び含有量が様々である鉄スクラップを使用しても不純物成分の少ない鋼を製造する方法について検討を重ねた。以下に検討結果を説明する。 The present inventors have repeatedly studied a method for producing a steel having a small amount of impurity components even when using a large amount of iron scrap with energy saving and efficiently, and also using iron scrap having various kinds and contents of the components. It was. The examination results are described below.
鉄スクラップを溶解する手段としては、アーク炉を用いる方法が一般的であるが、アーク炉においては、鉄スクラップが溶け始めて液体になるまでの投入エネルギーの着熱効率は低い。そこで、これを改善するために、鉄スクラップを溶解して製造した、前チャージの溶鋼の一部をアーク炉内に残し、次回装入の鉄スクラップの熱効率を高める方法も行われている。従って、この方法を参考として、近接して高炉を有するアーク炉においては、高炉溶銑をアーク炉に装入して、鉄スクラップ溶解用の電力を削減する方法も実用化されている。但し、従来、アーク炉にて炭素濃度の低い溶鋼の段階まで精錬しており、つまり、アーク炉内の溶湯に酸素ガスを供給して脱炭精錬を実施しており、この脱炭精錬に時間を費やし、鉄スクラップ溶解の生産性は、高炉溶銑と鉄スクラップとの配合比で最適値が決まることになる。 As a means for melting iron scrap, a method using an arc furnace is generally used. However, in an arc furnace, the heat receiving efficiency of input energy until the iron scrap starts to melt and becomes liquid is low. Therefore, in order to improve this, a method of increasing the thermal efficiency of the next-charged iron scrap by leaving a part of the pre-charged molten steel produced by melting the iron scrap in the arc furnace has been performed. Therefore, referring to this method, in an arc furnace having a blast furnace in the vicinity, a method of reducing the electric power for melting iron scrap by charging the blast furnace hot metal into the arc furnace has been put into practical use. However, in the past, refining to the molten steel stage where the carbon concentration is low in the arc furnace, that is, decarburization refining is performed by supplying oxygen gas to the molten metal in the arc furnace, and this decarburization refining takes time. Thus, the optimum value for the productivity of melting iron scrap is determined by the blending ratio of blast furnace hot metal and iron scrap.
一方、鉄スクラップ中に混入する銅、錫などのトランプエレメントは、アーク炉や転炉などの現在の製鋼工程ではほとんど除去されず、鉄スクラップに混入している濃度で溶鋼中の成分が決定される。高炉溶銑は、鉄鉱石を原料とするために、これらのトランプエレメントの含有量が少なく、従って、高炉溶銑を併用することにより、これらのトランプエレメントの濃度を希釈することができ、高炉溶銑を併用するメリットは大きい。但し、アーク炉における高炉溶銑の配合比率が大きい場合には、トランプエレメントの希釈効果は大きいが、生成する溶湯の炭素濃度が高くなり、これに伴って、その後の脱炭精錬時間が延長されることから、生産性を考慮すると高炉溶銑の配合比率は自ずと制限されることになる。 On the other hand, trump elements such as copper and tin mixed in iron scrap are hardly removed in current steelmaking processes such as arc furnaces and converters, and components in molten steel are determined by the concentration mixed in iron scrap. The Since blast furnace hot metal uses iron ore as a raw material, the content of these trump elements is small. Therefore, by using blast furnace hot metal in combination, the concentration of these trump elements can be diluted and combined with blast furnace hot metal. The benefits to doing are great. However, when the blending ratio of the blast furnace hot metal in the arc furnace is large, the effect of diluting the trump element is large, but the carbon concentration of the molten metal to be produced becomes high, and the subsequent decarburization refining time is extended accordingly. Therefore, when productivity is taken into consideration, the blending ratio of the blast furnace hot metal is naturally limited.
また、アーク炉への高炉溶銑の装入は、放熱ロスが大きいことや操業時間が延長すること、更には装入設備のメンテナンスが煩雑で処理コストが増加するなどの問題点を抱えている。 Moreover, the charging of the blast furnace hot metal into the arc furnace has problems such as a large heat dissipation loss, an extended operation time, and complicated maintenance of the charging equipment and an increase in processing costs.
これらの検討結果から、上記課題を解決するためには、高炉溶銑をアーク炉に装入することなく、前チャージに炉内に残留させた溶湯（「残湯」ともいう）の熱を利用して鉄スクラップを溶解し、この溶解中に炭材を用いて加炭して溶銑（以下、高炉溶銑と区別するために、「アーク炉溶銑」と記す）を製造し、製造したアーク炉溶銑に脱炭精錬を施すことなく、アーク炉溶銑の一部を炉内に残留させて、炭素濃度の高い溶銑状態のままアーク炉から出湯し、出湯後のアーク炉溶銑に高炉溶銑を混合し、混合したものを転炉で酸素吹錬して溶鋼とすることが有効であるとの知見を得た。 From these examination results, in order to solve the above problem, the heat of the molten metal (also referred to as “residual hot water”) remaining in the furnace for the previous charge is used without charging the blast furnace molten iron into the arc furnace. Iron scrap is then melted and carbonized during the melting to produce hot metal (hereinafter referred to as “arc furnace hot metal” to distinguish it from blast furnace hot metal). Without decarburization and refining, a part of the arc furnace hot metal is left in the furnace, the hot metal is discharged from the arc furnace with the carbon concentration being high, and the blast furnace hot metal is mixed into the arc furnace hot metal after the hot water is mixed. It was found that it was effective to blow the oxygen in the converter to make molten steel.
この場合、アーク炉溶銑を製造する際に、鉄スクラップを効率的に溶解するためには、炉内に残留させるアーク炉溶銑の残湯量を、下記の（１）式で定義される残湯量比率Ｚが１０質量％以上７０質量％以下の範囲内になるように、好ましくは２０質量％以上６５質量％以下の範囲内、更に好ましくは３５質量％以上６０質量％以下の範囲内に制御する必要のあることが分った。 In this case, in order to efficiently dissolve the iron scrap when producing the arc furnace hot metal, the remaining hot water amount of the arc furnace hot metal remaining in the furnace is defined as the remaining hot water ratio defined by the following equation (1). It is necessary to control Z within a range of 20% by mass to 65% by mass, and more preferably within a range of 35% by mass to 60% by mass so that Z is within a range of 10% by mass to 70% by mass. I found out that
残湯量比率Ｚ(質量％)＝炉内残留溶銑量(ｔ)×１００／溶銑溶解量(ｔ)…（１）
残湯量比率Ｚを１０〜７０質量％の範囲内とすることで、アーク炉での溶解能力は、残湯しない場合に比較して１．０３倍以上に増加し、残湯量比率Ｚを２０〜６５質量％の範囲内とすることで、アーク炉での溶解能力を、残湯しない場合に比較して１．０５倍以上に増加させることができ、更に、残湯量比率Ｚを３５〜６０質量％の範囲内とすることで、アーク炉での溶解能力を、残湯しない場合に比較して１．１０倍以上に増加させることができる。残湯量比率Ｚが１０質量％未満では、溶解能力の改善効果が少なく、一方、残湯量比率Ｚが７０質量％を超えると、１回の溶解時に溶解する鉄スクラップ量が減少し、溶解時間は短縮するものの、装入時間や出湯・排滓時間は変わらないため、鉄スクラップ１トンあたりの処理時間は増加するためである。
Residual hot water amount ratio Z (mass%) = residual hot metal amount in furnace (t) × 100 / hot metal melt amount (t) (1)
By setting the remaining hot water amount ratio Z within the range of 10 to 70% by mass, the melting capacity in the arc furnace is increased by 1.03 times or more compared to the case where no remaining hot water is used, and the remaining hot water amount ratio Z is set to 20 to 20%. By setting it within the range of 65% by mass, the melting capacity in the arc furnace can be increased by 1.05 times or more compared with the case where no remaining hot water is used, and the remaining hot water amount ratio Z is 35-60 masses. By making it within the range of%, the melting ability in the arc furnace can be increased by 1.10 times or more compared with the case where no remaining hot water is used. When the remaining hot water ratio Z is less than 10% by mass, the effect of improving the melting ability is small. On the other hand, when the remaining hot water content ratio Z exceeds 70% by mass, the amount of iron scrap that dissolves at one melting decreases and the melting time is This is because although the charging time and the hot water / drainage time do not change, the processing time per ton of iron scrap increases although it is shortened.
即ち、アーク炉で前チャージの残湯の熱を効率的に利用することにより、鉄スクラップを溶解する際の高い熱効率を享受でき、また、アーク炉内では脱炭精錬を行わないので１回の処理時間が短縮でき、更に、出湯した後にアーク炉で溶製したアーク炉溶銑に高炉溶銑を混合することで、トランプエレメントの濃度を鋼材の品質仕様に応じて希釈することが可能となる。また、アーク炉には高炉溶銑を装入しないので、高炉溶銑装入設備をメンテナンスする必要もなく、高炉溶銑装入による操業時間の延長も招くことがない。尚、アーク炉から出湯されるアーク炉溶銑は炭素濃度の高い溶銑であり、溶鋼とは異なり、高炉溶銑と混合する際に発生する発塵の量は少なく、ＣＯボイリングによる溶湯の突沸が防止できる。 That is, by efficiently using the heat of the remaining hot water of the precharge in the arc furnace, it is possible to enjoy high thermal efficiency when melting iron scrap, and since decarburization refining is not performed in the arc furnace once The processing time can be shortened, and further, the concentration of the trump element can be diluted according to the quality specification of the steel material by mixing the blast furnace hot metal with the arc furnace hot metal melted in the arc furnace after the hot water is discharged. Further, since the blast furnace hot metal is not charged into the arc furnace, it is not necessary to maintain the blast furnace hot metal charging equipment, and the operation time is not extended by the blast furnace hot metal charging. The arc furnace hot metal discharged from the arc furnace is a hot metal with a high carbon concentration, and unlike molten steel, the amount of dust generated when mixed with the blast furnace hot metal is small, and bumping of the molten metal due to CO boiler can be prevented. .
更に、アーク炉内での溶解中に炭材を添加して、生成する溶融鉄中の炭素濃度を高く維持することにより、鉄スクラップの溶解温度が下がり、溶解までの投入エネルギーを少なくすることができる。また更に、アーク炉溶銑は溶鋼に比較して凝固温度が低いことから、保持温度及び出湯温度を低くすることができ、その結果、アーク炉耐火物への負荷が大幅に低減し、アーク炉操業でのコストに閉める割合の大きい耐火物コストを低減することが可能となる。 Furthermore, by adding carbonaceous material during melting in the arc furnace and maintaining a high carbon concentration in the molten iron produced, the melting temperature of the iron scrap can be lowered and the energy input until melting can be reduced. it can. Furthermore, since the solidification temperature of arc furnace hot metal is lower than that of molten steel, the holding temperature and tapping temperature can be lowered. As a result, the load on the arc furnace refractory is greatly reduced, and arc furnace operation is reduced. It becomes possible to reduce the refractory cost, which has a large ratio of being closed to the cost in the above.
本発明は、このような知見に基づきなされたものであり、鉄スクラップを鉄源としてアーク炉に装入し、該アーク炉にて前記鉄スクラップを溶解するとともに炭材を用いて加炭してアーク炉溶銑を製造し、製造したアーク炉溶銑を、該溶銑の一部を炉内に残留させてアーク炉から出湯し、出湯した後のアーク炉溶銑に高炉溶銑を混合し、混合した後の溶銑（アーク炉溶銑＋高炉溶銑）を転炉に装入し、該転炉にて酸素吹錬して溶鋼を製造するにあたり、前記アーク炉では、前記の鉄スクラップ装入から前記のアーク炉溶銑出湯までの工程を繰り返し実施し、且つ、上記の（１）式で定義される、アーク炉に残留させるアーク炉溶銑の残湯量比率Ｚが１０質量％以上７０質量％以下の範囲内になるように出湯量を制御することを特徴とする。 The present invention has been made on the basis of such knowledge, charging iron scrap as an iron source into an arc furnace, melting the iron scrap in the arc furnace and carburizing using a carbon material. After the arc furnace hot metal was manufactured, the produced arc furnace hot metal was left in the furnace with a part of the hot metal being discharged from the arc furnace, and the blast furnace hot metal was mixed into the arc furnace hot metal after being discharged. When the hot metal (arc furnace hot metal + blast furnace hot metal) is charged into a converter and oxygen is blown in the converter to produce molten steel, the arc furnace starts from the iron scrap charging to the arc furnace hot metal. The process until the hot water is repeatedly performed, and the ratio Z of the remaining hot water of the arc furnace hot metal to be left in the arc furnace defined by the above formula (1) is in the range of 10 mass% to 70 mass%. It is characterized by controlling the amount of tapping water.
以下、工程に沿って本発明を説明する。 Hereinafter, the present invention will be described along the steps.
図１は、アーク炉において、鉄スクラップを溶解して溶銑を製造する１例を示す概略図であり、図１において、符号１は直流式のアーク炉、２は溶解室、３は炉蓋、４は上部電極、５は炉底電極、６は出湯口、７は酸素ガス供給ランス、８は炭材供給ランス、９は鉄スクラップ、１０は残湯（残留させたアーク炉溶銑）である。 FIG. 1 is a schematic view showing an example in which iron scrap is melted to produce hot metal in an arc furnace. In FIG. 1, reference numeral 1 is a DC arc furnace, 2 is a melting chamber, 3 is a furnace lid, 4 is an upper electrode, 5 is a furnace bottom electrode, 6 is a tapping outlet, 7 is an oxygen gas supply lance, 8 is a carbon material supply lance, 9 is iron scrap, and 10 is remaining hot water (remaining arc furnace hot metal).
前チャージで製造したアーク炉溶銑を、上記の（１）式で定義される残湯量比率Ｚが１０質量％以上７０質量％以下の範囲内、好ましくは２０質量％以上６５質量％以下の範囲内、更に好ましくは３５質量％以上６０質量％以下の範囲内となるように溶解室２に残留させておき、炉蓋３を外して残留させた残湯１０の上に鉄スクラップ９を装入する。次いで、上部電極４と炉底電極５との間に直流電流を給電し、上部電極４と炉底電極５との間、または、装入された鉄スクラップ９と上部電極４との間、或いは、残湯１０と上部電極４との間でアークを発生させる。そして、発生するアーク熱により鉄スクラップ９を溶解して溶融鉄を生成させる。生成した溶融鉄は流下して残湯１０と合流して混合する。本発明においては、生成した溶融鉄と残湯１０とが合流・混合したものを「混合溶融鉄」と称す。尚、１回の装入では所定量の鉄スクラップ９を装入できない場合には、鉄スクラップ９の溶解が或る程度進行した後に、溶解室内に鉄スクラップ９を追装することもできる。
In the arc furnace hot metal produced by the pre-charge, the remaining hot water ratio Z defined by the above formula (1) is in the range of 10 mass% to 70 mass%, preferably in the range of 20 mass% to 65 mass%. More preferably, it is left in the
この場合に、鉄スクラップ９の装入量は、炉内の残湯１０の質量に応じて決定する。つまり、炉内の残湯量と鉄スクラップ９の装入量との和が、アーク炉１の炉容量（公称溶解量）と一致するように、鉄スクラップ９の装入量を決定する。当該チャージが連続して行う操業の最初のチャージであり、炉内に前チャージの残湯１０が無い場合には、鉄スクラップ９のみを使用し、当該チャージ以降で、炉内に残湯１０としてアーク炉溶銑を残留させる。
In this case, the charging amount of the
アーク炉１においては、溶融鉄の生成に伴って、生石灰などのフラックスを溶解室２に装入して溶融スラグを、混合溶融鉄（溶融鉄と残湯１０との混合物）の上に形成させ、混合溶融鉄の酸化を防止するとともに保温を図ることが好ましい。また、通電後、炭材供給ランス８の溶解室内への挿入が可能となった段階から、炭材供給ランス８から、コークス、石炭、黒鉛などの炭材を、溶解室内の混合溶融鉄または溶融スラグに向けて吹き付ける。この場合、同時に、酸素ガス供給ランス７から酸素ガスを、炭材供給ランス８から炭材が吹き付けられている混合溶融鉄または溶融スラグに向けて吹き付けることが好ましい。
In the arc furnace 1, as the molten iron is generated, a flux such as quick lime is charged into the
吹き付けられた炭材は、混合溶融鉄に溶解し、加炭剤として機能して混合溶融鉄の炭素濃度を上昇させ、混合溶融鉄からアーク炉溶銑が生成される。また、吹き付けられた炭材は、吹き付けられた酸素ガスと反応して燃焼熱を発生し、補助熱源として作用して電力使用量を節約する。尚、炭材は、混合溶融鉄の炭素濃度を高める役割を担うので、供給される酸素ガスの化学当量よりも多い量の炭材を供給する必要がある。また、混合溶融鉄を加炭するにあたり、炭材を炉内の鉄スクラップ９に上置き装入する、溶解開始前に鉄スクラップ９とともに炭材を炉内に装入するなどの方法を併用してもよい。
The sprayed carbon material dissolves in the mixed molten iron, functions as a carburizing agent, increases the carbon concentration of the mixed molten iron, and arc furnace hot metal is generated from the mixed molten iron. The sprayed carbon material reacts with the sprayed oxygen gas to generate combustion heat and acts as an auxiliary heat source to save power consumption. In addition, since a carbon material plays the role which raises the carbon concentration of mixed molten iron, it is necessary to supply the carbon material of the quantity larger than the chemical equivalent of the oxygen gas supplied. In addition, when carburizing mixed molten iron, methods such as placing the charcoal material on the
アーク炉１から出湯されるアーク炉溶銑の炭素濃度が高いほど、後工程の転炉精錬工程での熱余裕が高くなる、つまり、後工程の転炉での酸素吹錬工程において、鉄スクラップの配合比率を高くすることが可能となる。上記のように、残湯１０の存在する条件下で鉄スクラップ９を溶解すると、溶解により生成した溶融鉄は残湯１０と混合して残湯１０の炭素濃度を希釈する。従って、この希釈分を補う、更にはそれ以上に炭素濃度を高めるために、生成される混合溶融鉄に、炭材供給ランス８から、コークス、石炭、黒鉛などの炭材を吹き付け添加しながら、鉄スクラップ９の溶解を実施する。この場合、炭材添加による混合溶融鉄の加炭は、鉄スクラップ９の溶解期間のみで十分であり、加炭のために処理時間を延長する必要はない。
The higher the carbon concentration in the hot metal discharged from the arc furnace 1, the higher the heat margin in the subsequent converter refining process, that is, in the oxygen blowing process in the subsequent converter, It is possible to increase the blending ratio. As described above, when the
溶解室内に所定量のアーク炉溶銑が製造されたなら、傾動装置（図示せず）により溶解室２を出湯口６の側へ傾動させ、出湯口６からアーク炉溶銑を取鍋などの保持容器（図示せず）へ出湯する。この場合に、上記の（１）式で定義される残湯量比率Ｚが１０質量％以上７０質量％以下の範囲内、好ましくは２０質量％以上６５質量％以下の範囲内、更に好ましくは３５質量％以上６０質量％以下の範囲内となるように、アーク炉溶銑の一部を溶解室内に残留させる。出湯後、新たに鉄スクラップ９を溶解室２に装入し、次回ヒートの溶解を開始する。アーク炉１においては、この操業を繰り返し実施する。
When a predetermined amount of arc furnace hot metal has been produced in the melting chamber, the
本発明においては、アーク炉１からの出湯後、鉄スクラップ９により持ち来たされる、アーク炉溶銑のトランプエレメントの濃度を希釈するために、出湯されたアーク炉溶銑に高炉溶銑を混合する。
In the present invention, the blast furnace hot metal is mixed with the discharged arc furnace hot metal in order to dilute the concentration of the trump element of the hot metal brought about by the
ところで、コークスや石炭は、硫黄を０．１質量％以上（コークスの例でいえば０．５〜０．７質量％）含有しており、アーク炉１でこれらの炭材を使用することによってアーク炉溶銑の硫黄濃度が上昇する。従って、アーク炉１から出湯した後のアーク炉溶銑、或いは、アーク炉溶銑に高炉溶銑を混合した後の溶銑（アーク炉溶銑＋高炉溶銑：以下「混合溶銑」と記す）に脱硫処理を施すことが好ましい。 By the way, coke and coal contain 0.1 mass% or more of sulfur (0.5 to 0.7 mass% in the case of coke), and by using these carbon materials in the arc furnace 1, Increases the sulfur concentration in the arc furnace hot metal. Therefore, desulfurization treatment is performed on the arc furnace hot metal discharged from the arc furnace 1 or the hot metal molten iron mixed with the blast furnace hot metal (arc furnace hot metal + blast furnace hot metal: hereinafter referred to as “mixed hot metal”). Is preferred.
この脱硫処理は、金属Ｍｇ−ＣａＯ系フラックスを主体とした脱硫剤を、ランスを介してインジェクションする方法など、各種の脱硫処理が適用可能であるが、特に、脱硫剤として生石灰（ＣａＯ）を使用し、回転するインペラで、脱硫剤と、アーク炉溶銑或いは混合溶銑とを機械撹拌する、いわゆる機械撹拌式脱硫装置で脱硫処理することが好適である。脱硫処理後のこれら溶銑中の硫黄濃度は、０．００２〜０．０１０質量％程度を目標とすれば十分である。 For this desulfurization treatment, various desulfurization treatments such as a method of injecting a desulfurization agent mainly composed of metal Mg—CaO flux through a lance can be applied. In particular, quick lime (CaO) is used as the desulfurization agent. In addition, it is preferable that the desulfurization treatment and the arc furnace hot metal or the mixed hot metal are mechanically stirred with a rotating impeller to perform a desulfurization treatment with a so-called mechanical stirring type desulfurization apparatus. The target sulfur concentration in the hot metal after desulfurization is about 0.002 to 0.010 mass%.
尚、高炉溶銑に混合する前のアーク炉溶銑に対して脱硫処理を行う場合には、脱硫処理後に混合する高炉溶銑は脱硫処理が施されたものを使用する。また、脱硫処理後のアーク炉溶銑に高炉溶銑が混合された混合溶銑、或いはアーク炉溶銑と高炉溶銑との混合後に脱硫処理が施された混合溶銑に対して、更に、必要に応じて脱燐処理を行うことも可能である。 In addition, when performing a desulfurization process with respect to the arc furnace hot metal before mixing with a blast furnace hot metal, the blast furnace hot metal mixed after a desulfurization process uses what carried out the desulfurization process. In addition, dephosphorization is further performed on the mixed hot metal in which the blast furnace hot metal is mixed with the arc furnace hot metal after the desulfurization treatment, or the mixed hot iron that has been desulfurized after the mixing of the arc furnace hot metal and the blast furnace hot metal. It is also possible to perform processing.
脱硫処理、好ましくは更に脱燐処理の施された混合溶銑を転炉に装入し、該転炉にて上吹きランス或いは底吹きノズルからの酸素吹錬を実施し、混合溶銑中の炭素及び燐を酸化除去して混合溶銑から溶鋼を製造する。 The mixed hot metal, which has been subjected to desulfurization treatment, preferably further dephosphorized, is charged into a converter, and in the converter, oxygen blowing from an upper blowing lance or a bottom blowing nozzle is performed, and the carbon in the mixed hot metal and Phosphorus is removed by oxidation to produce molten steel from mixed hot metal.
転炉での酸素吹錬では、混合溶銑中の炭素は酸素と結びつきＣＯガスとして除去されるが、転炉の排ガス回収設備により、ＣＯガスの潜熱をエネルギーとして回収することができる。これに対して、従来のアーク炉で脱炭精錬して溶鋼を製造する場合には、アーク炉には、設備費が莫大なことから転炉のような排ガス回収設備は一般的には設置されておらず、可能な場合でもＣＯガスの潜熱・顕熱を蒸気エネルギーとして回収する程度であり、回収するエネルギー効率は低い。 In the oxygen blowing in the converter, carbon in the molten iron is combined with oxygen and removed as CO gas, but the latent heat of the CO gas can be recovered as energy by the exhaust gas recovery facility of the converter. On the other hand, when producing molten steel by decarburizing and refining in a conventional arc furnace, the arc furnace is generally equipped with exhaust gas recovery equipment such as a converter because the equipment costs are enormous. However, even if possible, it is only possible to recover the latent heat / sensible heat of the CO gas as steam energy, and the energy efficiency of the recovery is low.
更に、転炉で脱炭精錬する際には、主に脱炭反応による発熱で溶湯の温度を上昇させるが、発熱量は混合溶銑中の炭素濃度に比例するため、混合溶銑の炭素濃度が高い場合には、鉄スクラップなどの冷鉄源を溶解することが可能となる。例えば、排ガスからのＣＯガス回収を前提とする通常の転炉精錬法においては、装入時の混合溶銑の炭素濃度が４．５質量％の場合には、１３００℃の混合溶銑を１６００℃以上の溶鋼になるまでの温度上昇分の熱量と、更に混合溶銑の質量に対して１０質量％程度の質量の常温の鉄スクラップを溶解できる熱余裕があるが、装入時の混合溶銑の炭素濃度が３．０質量％程度では、混合溶銑を昇熱する熱量分しかなく、鉄スクラップをほとんど溶解することはできない。 Furthermore, when decarburizing and refining in a converter, the temperature of the molten metal is raised mainly by the heat generated by the decarburization reaction, but the calorific value is proportional to the carbon concentration in the mixed hot metal, so the carbon concentration of the mixed hot metal is high. In some cases, it is possible to dissolve a cold iron source such as iron scrap. For example, in a normal converter refining method based on the premise of CO gas recovery from exhaust gas, when the carbon concentration of the mixed hot metal at the time of charging is 4.5 mass%, the mixed hot metal at 1300 ° C. is 1600 ° C. or higher. The amount of heat for the temperature rise to become molten steel and the heat margin that can melt iron scrap at room temperature of about 10% by mass relative to the mass of the mixed hot metal, but the carbon concentration of the mixed hot metal at the time of charging However, if it is about 3.0 mass%, there is only the amount of heat for heating the mixed hot metal, and iron scrap can hardly be dissolved.
因みに、加炭してアーク炉溶銑の炭素濃度を４．０質量％以上に確保することで、その後に該アーク炉溶銑に混合する高炉溶銑の炭素濃度を４．５質量％程度とすれば、転炉での酸素吹錬では、製造される溶鋼トンあたり１００ｋｇ以上の鉄スクラップを併用可能なことを本発明者らは確認している。つまり、本発明では、鉄スクラップをアーク炉で溶解する際に、溶解処理中に炭材を添加することでアーク炉溶銑の炭素濃度を高めることが可能であるため、混合溶銑の炭素濃度が高く、転炉においても鉄スクラップを溶解できる能力がある。 By the way, by carburizing and securing the carbon concentration of the arc furnace hot metal to 4.0% by mass or more, if the carbon concentration of the blast furnace hot metal mixed with the arc furnace hot metal after that is about 4.5% by mass, The present inventors have confirmed that 100 kg or more of iron scrap per ton of molten steel produced can be used in combination in oxygen blowing in a converter. That is, in the present invention, when iron scrap is melted in an arc furnace, it is possible to increase the carbon concentration of the arc furnace hot metal by adding carbonaceous material during the melting process, so the carbon concentration of the mixed hot metal is high. The converter also has the ability to melt iron scrap.
以上説明したように、本発明によれば、アーク炉に高炉溶銑を装入することなく、鉄スクラップと炭材とからアーク炉にて溶銑を製造し、製造した溶銑を脱炭精錬することなく且つ溶銑の一部を炉内に残留させた状態で出湯するので、単位時間あたりの鉄スクラップ溶解量が増大し、省エネルギー且つ効率的に鉄スクラップを溶解することが実現され、また、出湯した溶銑を高炉溶銑と混合し、混合した後に転炉での脱炭精錬を実施するので、含有成分の種類及び含有量が様々である鉄スクラップを使用しても、高炉溶銑によって不純物成分が希釈され、不純物成分の少ない鋼を製造することが実現される。また、高炉溶銑を精錬対象とする転炉には排ガス回収設備が備えられていることから、脱炭精錬時の排ガス中の潜熱・顕熱を有効に回収することができる。 As described above, according to the present invention, without introducing blast furnace hot metal into the arc furnace, hot metal is produced from iron scrap and carbon material in the arc furnace, and the produced hot metal is not decarburized and refined. In addition, since the hot water is discharged while a part of the molten iron remains in the furnace, the amount of iron scrap melted per unit time is increased, and it is realized that the iron scrap is melted in an energy saving and efficient manner. Is mixed with blast furnace hot metal, and after demixing, decarburization refining in the converter is carried out, so even if iron scrap with various types and content of components is used, impurity components are diluted with blast furnace hot metal, It is possible to produce a steel with few impurity components. Further, since the converter for refining blast furnace hot metal is equipped with an exhaust gas recovery facility, latent heat and sensible heat in the exhaust gas during decarburization refining can be effectively recovered.
尚、図１に示すアーク炉は、直流式アーク炉であるが、交流式アーク炉を用いても全く支障なく本発明を適用することができる。また、加炭剤にバイオマス原料を用いる方法は、バイオマスはカーボンニュートラルであることから地球温暖化の原因の一つである二酸化炭素の排出量を低減でき、地球温暖化の観点からは炭材としてバイオマス原料を用いることが好ましい。また更に、加炭の方法は、ランスからの上吹き投射で実施しているが、上方からの浴中へのインジェクションでも構わず、また、炉底に専用のノズルを埋設して、底吹きインジェクションでも構わない。設備投資及び効率のバランスにより、最適な設備で実施すればよい。更にまた、アーク炉自体も図１に示す型式に限ることはなく、鉄スクラップを予熱するための予熱室を有する型式のアーク炉であっても何ら支障がない。 Although the arc furnace shown in FIG. 1 is a DC arc furnace, the present invention can be applied without any problem even if an AC arc furnace is used. In addition, the method of using biomass raw material for the carburizing agent can reduce carbon dioxide emissions, which is one of the causes of global warming, because biomass is carbon neutral. From the viewpoint of global warming, It is preferable to use a biomass raw material. Furthermore, although the method of carburizing is carried out by top blowing projection from the lance, it may be injection into the bath from above, and a dedicated nozzle is buried in the bottom of the furnace and bottom blowing injection is performed. It doesn't matter. What is necessary is just to implement with the optimal equipment by the balance of capital investment and efficiency. Furthermore, the arc furnace itself is not limited to the type shown in FIG. 1, and there is no problem even if it is a type of arc furnace having a preheating chamber for preheating iron scrap.
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to examples.
［本発明例１］
図１に示す、炉径６ｍ、高さ４ｍ、炉容量１４０トン、トランス容量１００ＭＶＡのアーク炉に、炭素濃度が４．０質量％の前チャージの７０トンの残湯を残した状態で、鉄スクラップを同じく約７０トン装入した（残湯量比率Ｚ＝５０質量％）。黒鉛製の上部電極に通電して溶解を開始するとともに、酸素ガス供給ランスから酸素ガスを７７００Ｎｍ3／ｈ、炭材供給ランスからコークスを２３０ｋｇ／ｍｉｎの供給速度でアーク炉内に上吹き添加した。鉄スクラップが全量溶解するまでに２３分間を費やし、生成されたアーク炉溶銑における炭材原単位、酸素ガス原単位、電力原単位は、それぞれ、４０ｋｇ／溶銑−ｔ、２１Ｎｍ3／溶銑−ｔ、１７０ｋＷｈ／溶銑−ｔであった。尚、精錬時間は鉄スクラップの溶解時間以外の原料装入、出湯時間などを含んだ１チャージの処理時間である。
[Invention Example 1]
In an arc furnace having a furnace diameter of 6 m, a height of 4 m, a furnace capacity of 140 tons, and a transformer capacity of 100 MVA as shown in FIG. About 70 tons of scrap was similarly charged (remaining hot water amount ratio Z = 50 mass%). The graphite upper electrode was energized to start melting, and oxygen gas was supplied from the oxygen gas supply lance to 7700 Nm 3 / h and coke from the carbon material supply lance was blown into the arc furnace at a supply rate of 230 kg / min. . It took 23 minutes for the entire amount of iron scrap to melt, and the carbon steel unit, oxygen gas unit, and power unit in the generated arc furnace hot metal were 40 kg / hot metal-t, 21 Nm 3 / hot metal-t, respectively. It was 170 kWh / hot metal-t. The refining time is a processing time for one charge including raw material charging and hot water time other than the melting time of iron scrap.
生成した１４０トンのアーク炉溶銑を、事前に７０トンの高炉溶銑を受銑していた高炉鍋に、アーク炉の出湯口から７０トンだけ出湯して高炉溶銑と混合した。アーク炉内に残った７０トンは種湯として次チャージの鉄スクラップ溶解用に使用した。尚、アーク炉からの出湯時のアーク炉溶銑の炭素濃度は、３．５質量％、温度は１３９７℃であり、混合用の高炉溶銑の炭素濃度は４．５質量％、温度は１４００℃であった。その後、この混合した溶銑を溶銑鍋に装入し、この溶銑鍋に更に新しい約１４０トンの高炉溶銑（炭素濃度：４．５質量％、温度：１４００℃）を装入して約２８０トンの混合溶銑を得た。 The produced 140 tons of arc furnace hot metal was poured into the blast furnace pan that had previously received 70 tons of blast furnace hot metal, and 70 tons was discharged from the outlet of the arc furnace and mixed with the blast furnace hot metal. The 70 tons remaining in the arc furnace was used as a seed hot water for melting the next charge of iron scrap. In addition, the carbon concentration of the molten iron in the arc furnace at the time of tapping from the arc furnace is 3.5% by mass and the temperature is 1397 ° C. The carbon concentration of the blast furnace molten iron for mixing is 4.5% by mass and the temperature is 1400 ° C. there were. Thereafter, the mixed hot metal is charged into a hot metal ladle, and about 140 tons of blast furnace hot metal (carbon concentration: 4.5 mass%, temperature: 1400 ° C.) is further charged into the hot metal ladle. Mixed hot metal was obtained.
この混合溶銑を脱硫するために、溶銑鍋の上方から溶湯攪拌用のインペラを混合溶銑に浸漬させ、石灰を主体とした脱硫剤を供給（供給量＝８ｋｇ／溶銑−ｔ）し、１０分間、インペラで混合溶銑及び脱硫剤を攪拌して脱硫処理した。脱硫処理後の混合溶銑の硫黄濃度は０．００２質量％であった。 In order to desulfurize the mixed hot metal, an impeller for stirring the molten metal is immersed in the mixed hot metal from above the hot metal ladle, and a desulfurizing agent mainly composed of lime is supplied (supply amount = 8 kg / hot metal-t) for 10 minutes. The mixed hot metal and the desulfurizing agent were agitated with an impeller to desulfurize the mixture. The sulfur concentration of the mixed hot metal after the desulfurization treatment was 0.002% by mass.
転炉では、製造される溶鋼トンあたり８０ｋｇの鉄スクラップをスクラップシュートから転炉内に装入した後、脱硫処理後の混合溶銑を転炉に装入し、底吹きノズルを介して０．１Ｎｍ3／(ｍｉｎ・溶銑−ｔ)の流量の窒素ガス、Ａｒガスを流しながら、上吹きランスより流量６００００Ｎｍ3／ｈで酸素ガスを１３分間供給して脱炭精錬を行った。脱炭精錬終了時の溶鋼の炭素濃度は０．０４質量％、温度は１６３０℃であり、銅濃度は０．０５質量％であった。その後、溶鋼を取鍋に出湯し、連続鋳造機でスラブ鋳片に鋳造した。 In the converter, 80 kg of iron scrap per ton of molten steel to be manufactured is charged into the converter from a scrap chute, and then the mixed hot metal after desulfurization treatment is charged into the converter, and 0.1 Nm is passed through the bottom blowing nozzle. Decarburization refining was performed by supplying oxygen gas at a flow rate of 60000 Nm 3 / h from an upper blowing lance for 13 minutes while flowing nitrogen gas and Ar gas at a flow rate of 3 / (min · mol-t). The carbon concentration of the molten steel at the end of decarburization refining was 0.04% by mass, the temperature was 1630 ° C., and the copper concentration was 0.05% by mass. Thereafter, the molten steel was poured into a ladle and cast into slab slabs with a continuous casting machine.
［本発明例２］
本発明例１で使用したアーク炉と同一のアーク炉を使用して、本発明を実施した。本発明例２は、上記の本発明例１に比較してアーク炉溶銑の炭素濃度を高めるために、アーク炉での溶解時の炭材の供給量を増加させた試験である。
[Invention Example 2]
The present invention was carried out using the same arc furnace as that used in Example 1 of the present invention. Invention Example 2 is a test in which the amount of carbon material supplied during melting in the arc furnace was increased in order to increase the carbon concentration of the arc furnace hot metal as compared with Invention Example 1 described above.
アーク炉に、炭素濃度が４．０質量％の前チャージの７０トンの残湯を残した状態で、７０トンの鉄スクラップを装入した（残湯量比率Ｚ＝５０質量％）。上部電極に通電して溶解を開始するとともに、酸素ガス供給ランスから酸素ガスを７８００Ｎｍ3／ｈ、炭材供給ランスからコークスを２５０ｋｇ／ｍｉｎの供給速度でアーク炉内に上吹き添加した。鉄スクラップが全量溶解するまでに２５分間を費やし、生成されたアーク炉溶銑における炭材原単位、酸素ガス原単位、電力原単位は、それぞれ、４５ｋｇ／溶銑−ｔ、２３Ｎｍ3／溶銑−ｔ、１７２ｋＷｈ／溶銑−ｔであった。 70 tons of iron scrap was charged in the arc furnace in a state where 70 tons of remaining hot water with a carbon concentration of 4.0 mass% was left in the precharge (remaining hot water amount ratio Z = 50 mass%). The upper electrode was energized to start melting, and oxygen gas was supplied from the oxygen gas supply lance to 7800 Nm 3 / h, and coke was supplied from the carbon material supply lance to the arc furnace at a supply rate of 250 kg / min. It took 25 minutes for the entire amount of iron scrap to melt, and the carbon steel unit, oxygen gas unit, and power unit in the generated arc furnace hot metal were 45 kg / hot metal-t, 23 Nm 3 / hot metal-t, respectively. It was 172 kWh / hot metal-t.
生成した１４０トンのアーク炉溶銑を、事前に７０トンの高炉溶銑を受銑していた高炉鍋に、アーク炉の出湯口から７０トンだけ出湯して高炉溶銑と混合した。アーク炉内に残った７０トンは種湯として次チャージのスクラップ溶解用に使用した。尚、アーク炉からの出湯時のアーク炉溶銑の炭素濃度は、４．０質量％、温度は１４０２℃であり、混合用の高炉溶銑の炭素濃度は４．５質量％、温度は１４００℃であった。その後、この混合した溶銑を溶銑鍋に装入し、この溶銑鍋に更に新しい約１４０トンの高炉溶銑（炭素濃度：４．５質量％、温度：１４００℃）を装入して約２８０トンの混合溶銑を得た。この混合溶銑に対して、本発明例１と同一の方法で脱硫処理を実施した。 The produced 140 tons of arc furnace hot metal was poured into the blast furnace pan that had previously received 70 tons of blast furnace hot metal, and 70 tons was discharged from the outlet of the arc furnace and mixed with the blast furnace hot metal. The 70 tons remaining in the arc furnace was used as a seed water for melting the next charge scrap. The carbon concentration of the hot metal from the arc furnace is 4.0% by mass and the temperature is 1402 ° C. The carbon concentration of the blast furnace hot metal for mixing is 4.5% by mass and the temperature is 1400 ° C. there were. Thereafter, the mixed hot metal is charged into a hot metal ladle, and about 140 tons of blast furnace hot metal (carbon concentration: 4.5 mass%, temperature: 1400 ° C.) is further charged into the hot metal ladle. Mixed hot metal was obtained. The mixed hot metal was subjected to a desulfurization process in the same manner as in Example 1 of the present invention.
転炉では、この脱硫処理後の混合溶銑を用いて脱炭精錬を行うにあたり、転炉内に、製造される溶鋼トンあたり１００ｋｇの鉄スクラップを予め装入した後、脱硫後の混合溶銑を装入し、本発明例１に準じて脱炭精錬を実施した。脱炭精錬終了時の溶鋼の炭素濃度は０．０４質量％、温度は１６３０℃であり、銅濃度は０．０５質量％であった。その後、溶鋼を取鍋に出湯し、連続鋳造機でスラブ鋳片に鋳造した。 In the converter, when decarburizing and refining using the mixed hot metal after the desulfurization treatment, 100 kg of iron scrap per ton of molten steel to be produced is charged in advance in the converter, and then the mixed hot metal after desulfurization is installed. Then, decarburization refining was performed according to Example 1 of the present invention. The carbon concentration of the molten steel at the end of decarburization refining was 0.04% by mass, the temperature was 1630 ° C., and the copper concentration was 0.05% by mass. Thereafter, the molten steel was poured into a ladle and cast into slab slabs with a continuous casting machine.
［比較例１］
本発明例１で使用したアーク炉に約１４０トンの鉄スクラップを装入し、上部電極に通電して溶解を開始するとともに、酸素ガス供給ランスから酸素ガスを３０００Ｎｍ3／ｈ、炭材供給ランスからコークスを５０ｋｇ／ｍｉｎの供給速度でアーク炉内に上吹き添加した。鉄スクラップが全量溶解するまでに５５分間を費やし、生成された溶融鉄における炭材原単位、酸素ガス原単位、電力原単位は、それぞれ、２０ｋｇ／溶銑−ｔ、１９Ｎｍ3／溶銑−ｔ、４２０ｋＷｈ／溶銑−ｔであった。
[Comparative Example 1]
About 140 tons of iron scrap is charged into the arc furnace used in Example 1 of the present invention, the upper electrode is energized to start melting, and oxygen gas is supplied from an oxygen gas supply lance to 3000 Nm 3 / h, a carbonaceous material supply lance. Then, coke was blown into the arc furnace at a supply rate of 50 kg / min. It took 55 minutes for the entire amount of iron scrap to melt, and the carbon steel unit, oxygen gas unit, and power unit in the produced molten iron were 20 kg / molten iron-t, 19 Nm 3 / molten metal-t, 420 kWh, respectively. / Molten iron-t.
生成した約１４０トンの溶融鉄を取鍋に出湯した。アーク炉からの出湯時の溶融鉄の炭素濃度は、０．１質量％、温度は１６３０℃、銅濃度は０．２１質量％であった。その後、この溶融鉄（溶鋼）をＬＦ設備（取鍋精錬設備）で脱硫処理を実施し、脱硫処理後の溶鋼を連続鋳造機でブルーム鋳片に鋳造した。 About 140 tons of molten iron produced was tapped into a ladle. The carbon concentration of the molten iron at the time of tapping from the arc furnace was 0.1% by mass, the temperature was 1630 ° C., and the copper concentration was 0.21% by mass. Then, this molten iron (molten steel) was desulfurized with an LF facility (ladder refining facility), and the molten steel after desulfurization was cast into a bloom slab with a continuous casting machine.
［比較例２］
本発明例１で使用したアーク炉に７０トンの鉄スクラップを装入した後、装入鍋を介して７０トンの高炉溶銑を装入した。上部電極に通電して溶解を開始するとともに、酸素ガス供給ランスから酸素ガスを４３００Ｎｍ3／ｈ、炭材供給ランスからコークスを１５０ｋｇ／ｍｉｎの供給速度でアーク炉内に上吹き添加した。鉄スクラップが全量溶解するまでに２３分間を費やし、生成された溶融鉄における炭材原単位、酸素ガス原単位、電力原単位は、それぞれ、２５ｋｇ／溶銑−ｔ、１２Ｎｍ3／溶銑−ｔ、１７０ｋＷｈ／溶銑−ｔであった。
[Comparative Example 2]
After 70 tons of iron scrap was charged into the arc furnace used in Example 1 of the present invention, 70 tons of blast furnace hot metal was charged through a charging pan. The upper electrode was energized to start melting, and oxygen gas was supplied from the oxygen gas supply lance to 4300 Nm 3 / h, and coke was supplied from the carbon material supply lance to the arc furnace at a supply rate of 150 kg / min. It took 23 minutes for the entire amount of iron scrap to melt, and the carbon steel unit, oxygen gas unit, and power unit in the generated molten iron were 25 kg / hot metal-t, 12 Nm 3 / hot metal-t, 170 kWh, respectively. / Molten iron-t.
生成した約１４０トンの溶融鉄を取鍋に出湯した。アーク炉からの出湯時の溶融鉄の炭素濃度は、２．５質量％、温度は１３９８℃であった。その後、この混合した溶銑を溶銑鍋に装入し、この溶銑鍋に更に新しい約１４０トンの高炉溶銑（炭素濃度：４．５質量％、温度：１４００℃）を装入して約２８０トンの混合溶銑を得た。この混合溶銑に対して、本発明例１と同一の方法で脱硫処理を実施した。 About 140 tons of molten iron produced was tapped into a ladle. The carbon concentration of the molten iron at the time of tapping from the arc furnace was 2.5 mass%, and the temperature was 1398 ° C. Thereafter, the mixed hot metal is charged into a hot metal ladle, and about 140 tons of blast furnace hot metal (carbon concentration: 4.5 mass%, temperature: 1400 ° C.) is further charged into the hot metal ladle. Mixed hot metal was obtained. The mixed hot metal was subjected to a desulfurization process in the same manner as in Example 1 of the present invention.
転炉では、この脱硫処理後の混合溶銑を用いて脱炭精錬を行うにあたり、転炉内に、製造される溶鋼トンあたり４０ｋｇの鉄スクラップを予め装入した後、脱硫後の混合溶銑を装入し、本発明例１に準じて脱炭精錬を実施した。脱炭精錬終了時の溶鋼の炭素濃度は０．０４質量％、温度は１６３０℃であり、銅濃度は０．０５質量％であった。その後、溶鋼を取鍋に出湯し、連続鋳造機でスラブ鋳片に鋳造した。 In the converter, when performing decarburization and refining using the mixed hot metal after the desulfurization treatment, 40 kg of iron scrap per ton of molten steel to be produced is charged in the converter in advance, and the mixed hot metal after desulfurization is then installed. Then, decarburization refining was performed according to Example 1 of the present invention. The carbon concentration of the molten steel at the end of decarburization refining was 0.04% by mass, the temperature was 1630 ° C., and the copper concentration was 0.05% by mass. Thereafter, the molten steel was poured into a ladle and cast into slab slabs with a continuous casting machine.
表１に、本発明例１、２及び比較例１、２の操業結果を示す。 Table 1 shows the operation results of Invention Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2.
表１に示すように、本発明により、短時間で且つ少ない電力原単位で鉄スクラップを溶解することが可能となり、しかも、製造される溶鋼は銅濃度が低く、鉄スクラップを高級鋼の鉄源として利用することが実現された。また、アーク炉にて加炭することで、転炉においても鉄スクラップを高い配合比で配合することが可能となり、省エネルギーのみならずＣＯ2削減による地球温暖化防止も達成されることが確認できた。 As shown in Table 1, according to the present invention, it becomes possible to melt iron scrap in a short time and with a small amount of electric power, and the molten steel to be produced has a low copper concentration, and the iron scrap is converted into an iron source of high-grade steel. It was realized to use as. In addition, by carburizing in an arc furnace, iron scrap can be blended at a high blending ratio even in the converter, and it can be confirmed that not only energy saving but also prevention of global warming by reducing CO 2 can be achieved. It was.
尚、本発明は上記発明例の範囲に限定されることはなく、種々の変更が可能である。例えば、上記発明例では、残湯量比率Ｚが５０質量％であったが、この残湯量比率Ｚは、１０〜７０質量％の範囲内において、目標とする生産性に基づいて最適な値を選択すればよい。また、鉄スクラップの溶解時にアーク炉内に酸素ガスを供給しているが、酸素ガスを添加しない場合には、炭材の燃焼による電力量の低減化を得ることはできず、出湯から出湯までの時間が長くなるものの、生産性と処理コストとの兼ね合いに基づいて酸素ガスの使用を決定すればよい。 In addition, this invention is not limited to the range of the said invention example, A various change is possible. For example, in the above-described invention example, the remaining hot water amount ratio Z is 50% by mass, but this remaining hot water amount ratio Z is selected within the range of 10 to 70% by mass based on the target productivity. do it. In addition, oxygen gas is supplied into the arc furnace when iron scrap is melted. However, if oxygen gas is not added, it is not possible to obtain a reduction in the amount of electric power due to combustion of the carbonaceous material. However, the use of oxygen gas may be determined based on the balance between productivity and processing cost.
実施例１で使用したアーク炉と同一のアーク炉を使用し、アーク炉内の前チャージの残湯量比率Ｚを、０、１０、２０、３０、４０、５０、６５、７０、７５、７８質量％の１０水準に変化させ、残湯量比率Ｚの溶解能力に及ぼす影響を調査した。具体的には、前チャージの残湯量を変更し、その後に装入する鉄スクラップと残湯量との合計値が１４０トンとなるように鉄スクラップを装入し、この鉄スクラップを溶解してアーク炉の鉄スクラップ溶解能力を比較した。 The same arc furnace as that used in Example 1 was used, and the remaining charge ratio Z of the precharge in the arc furnace was set to 0, 10, 20, 30, 40, 50, 65, 70, 75, 78 mass. %, The effect of the remaining hot water ratio Z on the dissolving ability was investigated. Specifically, the amount of remaining hot water in the pre-charge is changed, and iron scrap is charged so that the total amount of iron scrap to be charged and the amount of remaining hot water becomes 140 tons, and this iron scrap is melted and arced. The iron scrap melting ability of the furnace was compared.
鉄スクラップが全量溶解するまでに２０〜３０分間を費やした。溶解能力は、鉄スクラップの装入時間、鉄スクラップの溶解時間並びに出湯・排滓時間の合計時間（精錬時間）と、そのときの出湯量とで決まり、合計時間（精錬時間）が短いからといっても溶解能力が大きいとは一概にいえない。つまり、残湯量が多く（残湯量比率Ｚが高い）、鉄スクラップの装入量が少ないほど電力原単位が小さくなるので、鉄スクラップを溶解する時間は短くなるが、１回の出湯量が少なくなり、生産性は悪くなる。このために、最適な残湯量が存在することになる。 It took 20 to 30 minutes to completely dissolve the iron scrap. The melting capacity is determined by the charging time of iron scrap, the melting time of iron scrap, and the total time (refining time) of tapping and discharging, and the amount of tapping at that time, and the total time (smelting time) is short. However, it cannot be generally said that the dissolving ability is large. That is, the larger the amount of remaining hot water (the higher the remaining amount ratio Z is) and the smaller the amount of iron scrap charged, the smaller the basic unit of electric power. Productivity will be worse. For this reason, the optimal amount of remaining hot water exists.
残湯量比率Ｚと鉄スクラップ溶解能力との関係の調査結果を図２に示す。図２では、残湯量比率Ｚが０質量％の場合の溶解能力を１．００として指数化している。図２に示すように、残湯量比率Ｚを１０〜７０質量％の範囲とすることで、残湯量比率Ｚが０質量％の場合の溶解能力に比較して１．０３倍以上に溶解能力を増加させることができ、特に、残湯量比率Ｚを２０〜６５質量％の範囲内とすることで、アーク炉の溶解能力を、残湯しない場合に比較して１．０５倍以上に増加させることができ、更に、残湯量比率Ｚを３５〜６０質量％の範囲内とすることで、アーク炉の溶解能力を、残湯しない場合に比較して１．１０倍以上に増加させることができることが分った。 The investigation result of the relationship between the remaining hot water amount ratio Z and the iron scrap melting ability is shown in FIG. In FIG. 2, the melting ability when the remaining hot water ratio Z is 0% by mass is indexed as 1.00. As shown in FIG. 2, by setting the remaining hot water amount ratio Z in the range of 10 to 70% by mass, the dissolving capacity is 1.03 times or more compared to the dissolving capacity when the remaining hot water amount ratio Z is 0% by mass. In particular, by setting the remaining hot water amount ratio Z within the range of 20 to 65% by mass, the melting capacity of the arc furnace is increased by 1.05 times or more compared to the case where no remaining hot water is used. Furthermore, by setting the remaining hot water amount ratio Z within the range of 35 to 60% by mass, the melting capacity of the arc furnace can be increased by 1.10 times or more compared with the case where no remaining hot water is used. I understand.
これは、前チャージのアーク炉溶銑を残留させることによる、電力原単位の低下による通電時間の短縮及び着熱効率の向上によるためである。しかし、残湯量比率Ｚが５０質量％を超えたあたりから効果が減少し、残湯量比率Ｚが７０質量％を超えると溶解能力が１．００以下となった。これは、残湯量比率Ｚが大きくなり過ぎると、１回の溶解時に溶解する鉄スクラップ量が減少し、溶解時間は短縮するものの、装入時間や出湯・排滓時間は変わらないため、鉄スクラップ１トンあたりの時間は増加するためである。 This is due to the shortening of the energization time and the improvement of the heat receiving efficiency due to the reduction of the power consumption rate by leaving the pre-charged arc furnace hot metal. However, the effect decreased when the remaining hot water amount ratio Z exceeded 50% by mass, and when the remaining hot water amount ratio Z exceeded 70% by mass, the dissolving ability became 1.00 or less. This is because if the remaining hot water ratio Z becomes too large, the amount of iron scrap that melts during one melting will decrease and the melting time will be shortened, but the charging time and the hot water / drainage time will not change. This is because the time per ton increases.
１ 直流式アーク炉
２ 溶解室
３ 炉蓋
４ 上部電極
５ 炉底電極
６ 出湯口
７ 酸素ガス供給ランス
８ 炭材供給ランス
９ 鉄スクラップ
１０ 残湯
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 DC
Claims (4)
前記アーク炉では、前記の鉄スクラップ装入から前記の溶銑出湯までの工程を繰り返し実施し、且つ、下記の（１）式で定義される、アーク炉に残留させる溶銑の残湯量比率Ｚが３５質量％以上６０質量％以下の範囲内になるように出湯量を制御し、
アーク炉で製造される溶銑の炭素濃度を３．５質量％以上に調整し、その後の転炉での酸素吹錬では、製造される溶鋼トンあたり８０ｋｇ以上の鉄スクラップを鉄源として併用することを特徴とする、鉄スクラップを利用した製鋼方法。
残湯量比率Ｚ(質量％)＝炉内残留溶銑量(ｔ)×１００／溶銑溶解量(ｔ)…（１） Iron scrap was charged into an arc furnace as an iron source, the iron scrap was melted in the arc furnace and carburized using a carbon material to produce hot metal, and the produced hot metal was used with a part of the hot metal. The hot metal produced in the blast furnace is mixed with the hot metal that has been left in the furnace and discharged from the arc furnace, and the hot metal produced in the blast furnace is mixed. A steelmaking method using iron scrap to produce molten steel,
In the arc furnace, the steps from the iron scrap charging to the hot metal hot water are repeatedly performed, and the remaining hot metal amount ratio Z of the hot metal to be left in the arc furnace defined by the following formula (1) is 35. The amount of tapping water is controlled to be in the range of mass% to 60 mass% ,
Adjust the carbon concentration of the hot metal produced in the arc furnace to 3.5% by mass or more, and use oxygen scrap of 80 kg or more per ton of molten steel produced as an iron source in the subsequent oxygen blowing in the converter. A steel making method using iron scrap.
Residual hot water amount ratio Z (mass%) = residual hot metal amount in furnace (t) × 100 / hot metal melt amount (t) (1)
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