JP5906592B2

JP5906592B2 - Pulley device

Info

Publication number: JP5906592B2
Application number: JP2011140761A
Authority: JP
Inventors: 昌大喜多; 康浩石森; 磯　賢一; 賢一磯
Original assignee: NSK Ltd
Current assignee: NSK Ltd
Priority date: 2011-06-24
Filing date: 2011-06-24
Publication date: 2016-04-20
Anticipated expiration: 2031-06-24
Also published as: JP2013007449A

Description

本発明は、例えば自動車用エンジンの補機或いはカムシャフトを駆動する為の無端ベルトやタイミングベルト（以下、単に「ベルト」とする。）に所望の張力を付与する為に、或いはベルトの巻き掛け角を確保すべくこのベルトを案内する為に使用するアイドラプーリとして利用するプーリ装置の改良に関する。 The present invention provides, for example, an endless belt or timing belt (hereinafter simply referred to as a “belt”) for driving an auxiliary machine of an automobile engine or a camshaft, or a belt winding. The present invention relates to an improvement of a pulley device used as an idler pulley used to guide the belt to ensure a corner.

従来から、自動車用エンジンの補機或いはカムシャフトを駆動する為のベルトに所望の張力を付与する等の為のアイドラプーリとして、転がり軸受の外周側に、鋼板等の金属板にプレス加工を施して造ったものを、この転がり軸受を構成する外輪に外嵌固定する状態で設けた所謂プレスプーリが広く使用されている。又、転がり軸受を構成する外輪の周囲に、この外輪の外周寄り部分をその内周側にモールドした状態で一体的に固設した合成樹脂製プーリも使用されている。特に、近年は、この合成樹脂製プーリが、アイドラプーリの軽量化及び低コスト化を図れると言った理由により、その採用が増加しつつある。 Conventionally, a metal plate such as a steel plate is pressed on the outer peripheral side of a rolling bearing as an idler pulley for applying a desired tension to a belt for driving an auxiliary machine of an automobile engine or a camshaft. A so-called press pulley is widely used in which a product made in such a manner is fitted and fixed to an outer ring constituting the rolling bearing. A synthetic resin pulley is also used which is integrally fixed around the outer ring constituting the rolling bearing in a state in which a portion near the outer periphery of the outer ring is molded on the inner peripheral side. In particular, in recent years, the use of synthetic resin pulleys is increasing due to the reason that the idler pulleys can be reduced in weight and cost.

例えば、特許文献１には、図３〜６に示す様に、合成樹脂製のプーリ１を使用した張力付与装置２が記載されている。先ず、この張力付与装置２の構造に就いて、簡単に説明する。シリンダブロック等の固定の部分に結合固定するベースプレート３に形成した長孔４に沿う変位を自在とした支持軸５の基端部（図５の右端部）の頭部６に形成したねじ孔に、調整ボルト７の先端部を螺合させている。この調整ボルト７の基端部は、前記ベースプレート３の一端部（図５の上端部）に設けた折り曲げ板部８に形成した通孔９に挿通している。又、前記調整ボルト７の中間部でこの折り曲げ板部８よりも前記頭部６寄り部分には、調整ナット１０とロックナット１１とを螺合させている。 For example, Patent Document 1 discloses a tension applying device 2 using a pulley 1 made of synthetic resin as shown in FIGS. First, the structure of the tension applying device 2 will be briefly described. In a screw hole formed in the head portion 6 of the base end portion (right end portion in FIG. 5) of the support shaft 5 that can be freely displaced along the long hole 4 formed in the base plate 3 that is coupled and fixed to a fixed portion such as a cylinder block. The tip of the adjustment bolt 7 is screwed together. The base end portion of the adjustment bolt 7 is inserted into a through hole 9 formed in a bent plate portion 8 provided at one end portion (upper end portion in FIG. 5) of the base plate 3. Further, an adjustment nut 10 and a lock nut 11 are screwed into a portion closer to the head 6 than the bent plate portion 8 in the intermediate portion of the adjustment bolt 7.

又、前記支持軸５には、支持スリーブ１２を介して、転がり軸受１３の内輪１４を支持している。単列深溝型のラジアル玉軸受であるこの転がり軸受１３の外輪１５の周囲には、合成樹脂製のプーリ１を固定している。このプーリ１は、互いに同心に設けられた内径側円筒部１６及び外径側円筒部１７を有する。この内径側円筒部１６の中間部外周面と外径側円筒部１７の中間部内周面とは、円輪状の連結部１８により連結しており、この連結部１８の両側面にそれぞれ複数本ずつの補強リブ１９、１９を、それぞれ放射状に設けている。 The support shaft 5 supports an inner ring 14 of a rolling bearing 13 via a support sleeve 12. A synthetic resin pulley 1 is fixed around the outer ring 15 of the rolling bearing 13 which is a single row deep groove type radial ball bearing. The pulley 1 has an inner diameter side cylindrical portion 16 and an outer diameter side cylindrical portion 17 provided concentrically with each other. The outer peripheral surface of the intermediate portion of the inner diameter side cylindrical portion 16 and the inner peripheral surface of the intermediate portion of the outer diameter side cylindrical portion 17 are connected by a ring-shaped connecting portion 18, and a plurality of both are provided on both side surfaces of the connecting portion 18. The reinforcing ribs 19 and 19 are provided radially.

この様なプーリ１は、前記内径側円筒部１６を深溝型の転がり軸受１３を構成する外輪１５の周囲に、図６に示す様な射出成形用の金型２０により、この外輪１５の外周寄り部分をその内周側にモールドした状態で固設している。即ち、前記金型２０内に設けた、前記プーリ１の外形に対応した内形を有するキャビティ２１内に、図示しないゲートから溶融した熱可塑性樹脂を注入する。そして、この熱可塑性樹脂が冷却・固化した後に前記金型２０を開いて、前記プーリ１を前記転がり軸受１３と共に、前記キャビティ２１内から取り出す。 Such a pulley 1 is configured such that the inner diameter side cylindrical portion 16 is placed around the outer ring 15 constituting the deep groove type rolling bearing 13 by an injection molding die 20 as shown in FIG. The portion is fixed in a state of being molded on the inner peripheral side. That is, molten thermoplastic resin is injected from a gate (not shown) into a cavity 21 provided in the mold 20 and having an inner shape corresponding to the outer shape of the pulley 1. After the thermoplastic resin is cooled and solidified, the mold 20 is opened, and the pulley 1 is taken out of the cavity 21 together with the rolling bearing 13.

上述の様なプーリ１を含んで構成する、前記張力付与装置２により、ベルトに所望の張力を付与するには、このベルトを、前記プーリ１の一部で、前記調整ナット１０と反対側周面（図３の下面）に掛け渡す。そして、前記調整ナット１０を回転させる事により前記プーリ１の位置を変えて、このプーリ１により前記ベルトに付与する張力を調節する。そして、この張力が所望値になった状態で、前記ロックナット１１を締め付け、前記プーリ１の位置を固定する。 In order to apply a desired tension to the belt by the tension applying device 2 configured to include the pulley 1 as described above, the belt is partly connected to the adjustment nut 10 on the opposite side of the pulley 1. It spans the surface (the lower surface in FIG. 3). Then, the position of the pulley 1 is changed by rotating the adjusting nut 10, and the tension applied to the belt by the pulley 1 is adjusted. Then, in a state where the tension reaches a desired value, the lock nut 11 is tightened to fix the position of the pulley 1.

上述の様なプーリ１を構成する合成樹脂は、前記転がり軸受１３の外輪１５を構成する金属材料よりも線膨張係数が大きい。この為、プーリ装置の使用時の温度上昇により、前記プーリ１と前記外輪１５との密着性が低下し、これらプーリ１と外輪１５との間で相対的な滑り（クリープ）が発生する可能性がある。クリープが発生すると、前記プーリ１の内周面が摩耗し、このプーリ１が前記外輪１５に対しがたついてしまう。この様な不都合の原因となるクリープを防止する為の技術として、例えば特許文献２に記載された技術がある。 The synthetic resin constituting the pulley 1 as described above has a larger linear expansion coefficient than the metal material constituting the outer ring 15 of the rolling bearing 13. For this reason, due to a temperature rise during use of the pulley device, the adhesion between the pulley 1 and the outer ring 15 may be reduced, and a relative slip (creep) may occur between the pulley 1 and the outer ring 15. There is. When creep occurs, the inner peripheral surface of the pulley 1 is worn, and the pulley 1 rattles against the outer ring 15. As a technique for preventing creep that causes such inconvenience, there is a technique described in Patent Document 2, for example.

図７〜８は、この特許文献２に記載されている、クリープを防止する為の従来構造の１例を示している。転がり軸受１３（図３〜６参照）を構成する外輪１５ａの外周面に係止溝２２を設けており、この係止溝２２の底面に、ローレット加工による凹部２３、２３と凸部２４、２４とを全周に亙って交互に配置して成る、平目のローレット目２５を形成している。そして、前記外輪１５ａの係止溝２２の底面に形成した凹部２３、２３に、プーリ１ａを構成する合成樹脂の一部を進入・固化させる事で、このプーリ１ａの内周面に、それぞれが軸方向に長い突条２６、２６を形成している。これら各突条２６、２６と前記外輪１５ａのローレット目２５との係合により、前記プーリ１ａとこの外輪１５ａとの間でクリープが発生する事を防止している。 7 to 8 show an example of a conventional structure described in Patent Document 2 for preventing creep. A locking groove 22 is provided on the outer peripheral surface of the outer ring 15a constituting the rolling bearing 13 (see FIGS. 3 to 6). On the bottom surface of the locking groove 22, concave portions 23, 23 and convex portions 24, 24 are formed by knurling. Are alternately arranged over the entire circumference to form flat knurled eyes 25. And by making some synthetic resin which comprises the pulley 1a approach and solidify into the recessed parts 23 and 23 formed in the bottom face of the latching groove | channel 22 of the said outer ring | wheel 15a, each is carried out to the inner peripheral surface of this pulley 1a. Long ridges 26, 26 are formed in the axial direction. The engagement between each of the protrusions 26 and 26 and the knurled eye 25 of the outer ring 15a prevents the occurrence of creep between the pulley 1a and the outer ring 15a.

但し、上述の様な特許文献２に記載されている従来構造では、前記ローレット目２５の各凹部２３、２３及び凸部２４、２４の数、形状及び寸法を特に規制していなかった。この為、これら各凹部２３、２３の数が少なかったり、これら各凹部２３、２３の周方向長さが十分でないと、前記プーリ１ａと前記外輪１５ａとの間に加わるトルク（クリープ荷重）を支承できなくなる可能性がある。又、前記各凹部２３、２３の数が多過ぎたり、これら各凹部２３、２３の径方向深さが大き過ぎると、前記プーリ１ａを構成する合成樹脂の一部が、これら各凹部２３、２３内全体に行き渡らず、このプーリ１ａの内周面と前記外輪１５ａの外周面との間に隙間が生じ、これらプーリ１ａと外輪１５ａとががたついたり、これら両部材１ａ、１５ａの結合強度を十分に確保できなくなる可能性がある。 However, in the conventional structure described in Patent Document 2 as described above, the number, shape, and dimensions of the concave portions 23 and 23 and the convex portions 24 and 24 of the knurled eye 25 are not particularly restricted. For this reason, if the number of the recesses 23 and 23 is small or the circumferential length of the recesses 23 and 23 is not sufficient, a torque (creep load) applied between the pulley 1a and the outer ring 15a is supported. It may not be possible. If the number of the recesses 23 and 23 is too large, or if the depth in the radial direction of the recesses 23 and 23 is too large, a part of the synthetic resin constituting the pulley 1a may become part of the recesses 23 and 23. The inner circumference of the pulley 1a and the outer circumference of the outer ring 15a do not reach the entire inner surface, and a gap is formed between the pulley 1a and the outer ring 15a, or the coupling strength between the two members 1a and 15a. May not be sufficient.

特開平１０−１２２３３９号公報JP-A-10-122339 特開平１１−１４８５５０号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-148550

本発明は、上述の様な事情に鑑みて、ローレット目の数、形状及び寸法を適切に規制する事で、プーリと外輪との間でクリープが発生する事を確実に防止できるプーリ装置を実現すべく発明したものである。 In view of the circumstances as described above, the present invention realizes a pulley apparatus that can reliably prevent creep between the pulley and the outer ring by appropriately regulating the number, shape, and dimensions of the knurled mesh. Invented as much as possible.

本発明のプーリ装置は、プーリと転がり軸受とを備える。
このうちのプーリは、合成樹脂製で外周面にベルトを掛け渡す。
又、前記転がり軸受は、前記プーリの内径側に保持されており、外周面に単列深溝型の内輪軌道を有する内輪と、内周面に単列深溝型の外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備える。そして、前記外輪を前記プーリの内径側に、このプーリの射出成型時にモールドする事により、保持固定している。尚、具体的には、前記外輪を、この外輪の外周面の軸方向全長が前記プーリに覆われる状態でモールドする。
The pulley device of the present invention includes a pulley and a rolling bearing.
Of these, the pulley is made of synthetic resin, and the belt is wound around the outer peripheral surface.
Further, the rolling bearing is held on the inner diameter side of the pulley, an inner ring having a single row deep groove type inner ring raceway on an outer peripheral surface, an outer ring having a single row deep groove type outer ring raceway on an inner peripheral surface, A plurality of balls are provided between the inner ring raceway and the outer ring raceway so as to be freely rollable. The outer ring is held and fixed on the inner diameter side of the pulley by molding at the time of injection molding of the pulley. Specifically, the outer ring is molded in a state where the entire axial length of the outer peripheral surface of the outer ring is covered with the pulley.

特に、本発明のプーリ装置に於いては、前記転がり軸受の外輪の外周面の軸方向の一部に、ローレット加工による凹部と凸部とを全周に亙って交互に配置して成るローレット目を形成している。そして、これら各凹部及び凸部の数、形状及び寸法が、次の（１）〜（４）の総ての条件を満たす様に規制している。
（１）前記各凹部の数は５０〜３３０個とする。
（２）これら各凹部の内側面のうち、前記各凸部の先端面との連続部に、周方向に関して互いに対向する段差面を設けており、これら両段差面の交差角度をθとした場合に、この交差角度θを６０度≦θ≦１４０度とする。
（３）前記凹部の径方向深さｈと、前記凸部の先端面の外接円の直径（これら各凸部の山径）Ｄとが、０．００２Ｄ≦ｈ≦（０．２５／３９）Ｄの関係を満たす。
（４）前記凹部の底面の周方向長さを、前記凸部の先端面の周方向長さ以上とする。
以上の様な構成を有する本発明を実施する場合に、前記（４）の条件として具体的には、前記凹部の底面の周方向長さを０ｍｍにすると共に、前記凸部の先端面の周方向長さを０ｍｍとする構成を採用できる。 In particular, in the pulley apparatus of the present invention, a knurled structure in which concave portions and convex portions by knurling are alternately arranged over the entire circumference on a part of the outer peripheral surface of the outer ring of the rolling bearing. Forming eyes. And the number, shape, and dimension of each of these concave portions and convex portions are regulated so as to satisfy all the following conditions (1) to (4).
(1) The number of the recesses is 50 to 330.
(2) Of the inner side surfaces of these concave portions, stepped surfaces facing each other in the circumferential direction are provided in the continuous portion with the tip surface of each convex portion, and the intersection angle between these two step surfaces is θ Further, the intersection angle θ is set to 60 degrees ≦ θ ≦ 140 degrees.
(3) A radial depth h of the concave portion and a diameter of a circumscribed circle of the front end surface of the convex portion (a mountain diameter of each convex portion) D are 0.002D ≦ h ≦ (0.25 / 39) satisfy the relationship of D.
(4) The circumferential length of the bottom surface of the concave portion is set to be equal to or longer than the circumferential length of the tip surface of the convex portion.
When the present invention having the above-described configuration is implemented, specifically, the condition (4) is that the circumferential length of the bottom surface of the concave portion is set to 0 mm and the circumference of the tip surface of the convex portion is set. A configuration in which the direction length is 0 mm can be adopted.

上述の様に構成する本発明のプーリ装置の場合には、外輪の外周面に形成されたローレット目の各凹部及び凸部の数、形状及び寸法を適正に規制する事で、プーリとこの外輪との間でクリープが発生する事を確実に防止できる。 In the case of the pulley device of the present invention configured as described above, the pulley and the outer ring can be controlled by appropriately regulating the number, shape, and dimensions of each concave and convex part of the knurled eye formed on the outer peripheral surface of the outer ring. It is possible to reliably prevent creep from occurring between the two.

本発明に関連する参考例の１例を示す、転がり軸受の斜視図。 The perspective view of a rolling bearing which shows one example of the reference example relevant to this invention . 図１の部分拡大ａ−ａ断面図。FIG. 2 is a partial enlarged aa sectional view of FIG. 1. プーリ装置を組み込んだ張力付与装置を示す断面図。Sectional drawing which shows the tension | tensile_strength provision apparatus incorporating the pulley apparatus. プーリ装置を取り出して図３の側方から見た状態で示す正面図。The front view shown in the state which took out the pulley apparatus and was seen from the side of FIG. 同じく部分切断斜視図。Similarly a partially cut perspective view. プーリを射出成形する金型を、補強リブから外れた部分で切断した状態で示す部分断面図（Ａ）と、補強リブ部分で切断した状態で示す部分断面図（Ｂ）。The fragmentary sectional view (A) shown in the state where the metal mold | die which injection-molds a pulley was cut | disconnected in the part remove | deviated from the reinforcement rib, and the fragmentary sectional view (B) shown in the state cut | disconnected by the reinforcement rib part. 従来構造に係るプーリ装置の要部断面図。Sectional drawing of the principal part of the pulley apparatus which concerns on the conventional structure. 図７のｂ−ｂ断面図。Bb sectional drawing of FIG.

図１〜２は、本発明に関連する参考例の１例を示している。尚、本参考例の特徴は、プーリと外輪との間でクリープが発生する事を確実に防止するプーリ装置を実現すべく、このプーリ装置の外輪１５ｂの外周面の一部に設けたローレット目２５ａの凹部２３ａ、２３ａ及び凸部２４ａ、２４ａの数、形状及び寸法を工夫した点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述の図３〜６に示した構造を含め、従来から知られているプーリ装置と同様であるから、同等部分に関する図示並びに説明は、省略又は簡略にし、以下、本参考例の特徴部分を中心に説明する。 1 and 2 show an example of a reference example related to the present invention . The feature of the present reference example is that a knurled mesh provided on a part of the outer peripheral surface of the outer ring 15b of the pulley apparatus in order to realize a pulley apparatus that reliably prevents creep between the pulley and the outer ring. The number, shape, and dimensions of the concave portions 23a, 23a and the convex portions 24a, 24a of 25a are devised. Since the structure and operation of the other parts are the same as those of a conventionally known pulley device, including the structure shown in FIGS. 3 to 6 described above, the illustration and explanation of the equivalent parts are omitted or simplified. The description will focus on the features of this reference example .

本参考例のプーリ装置の転がり軸受１３ａを構成する外輪１５ｂは、外径が３５〜６５mmで、外周面の一部に係止溝２２ａを設けている。そして、この係止溝２２ａの底面に、ローレット加工による凹部２３ａ、２３ａと凸部２４ａ、２４ａとを全周に亙って交互に配置して成る、ローレット目２５ａを形成している。そして、前記各凹部２３ａ、２３ａに、プーリ１ｂを構成する合成樹脂の一部を進入・固化させる事で、このプーリ１ｂの内周面に、それぞれが軸方向に長い突条２６ａ、２６ａを形成している。これら各突条２６ａ、２６ａと前記外輪１５ｂのローレット目２５ａとの係合により、前記プーリ１ｂとこの外輪１５ｂとの間のクリープの発生を防止している。尚、前記ローレット目２５ａの幅Ｗ_２５は、外輪１５ｂの幅をＷ_１５とした場合、０．１０Ｗ_１５≦Ｗ_２５≦０．２５Ｗ_１５とする。Ｗ_２５＜０．１０Ｗ_１５とした場合、前記プーリ１ｂとこの外輪１５ｂとの間に加わるトルク（クリープ荷重）を支承できなくなる可能性があり、好ましくない。一方、Ｗ_２５＞０．２５Ｗ_１５とした場合、ローレット加工により前記ローレット目２５ａを形成する事が難しくなる。 The outer ring 15b constituting the rolling bearing 13a of the pulley apparatus of this reference example has an outer diameter of 35 to 65 mm and is provided with a locking groove 22a in a part of the outer peripheral surface. A knurled eye 25a is formed on the bottom surface of the locking groove 22a. The knurled eyes 25a are formed by alternately arranging concave portions 23a, 23a and convex portions 24a, 24a by knurling over the entire circumference. Then, by making a part of the synthetic resin constituting the pulley 1b enter and solidify into the recesses 23a and 23a, the long ridges 26a and 26a that are long in the axial direction are formed on the inner peripheral surface of the pulley 1b. doing. The engagement between each of the protrusions 26a, 26a and the knurled eye 25a of the outer ring 15b prevents the occurrence of creep between the pulley 1b and the outer ring 15b. The width _{W 25} of the knurls 25a, when the width of the outer ring 15b and the _{W 15,} and _{_{_{0.10W 15 ≦ W 25 ≦ 0.25W 15}}} . When W ₂₅ <0.10 W ₁₅ , it is not preferable because the torque (creep load) applied between the pulley 1b and the outer ring 15b may not be supported. On the other hand, when W ₂₅ > 0.25W ₁₅ , it is difficult to form the knurled eyes 25a by knurling.

このうち、前記各凹部２３ａ、２３ａの数は、合計で５０〜３３０個としている。この各凹部２３ａ、２３ａの数、即ち、前記各突条２６ａ、２６ａの数が５０個未満の場合、これら各突条２６ａ、２６ａの数が十分ではなくなり、前記プーリ１ｂと前記外輪１５ｂとの間に加わるトルク（クリープ荷重）を支承できなくなる可能性がある。これに対して、前記各凹部２３ａ、２３ａの数が３３０個を超えると、前記プーリ１ｂを構成する合成樹脂の一部を進入させようとしても、これら各凹部２３ａ、２３ａ全体にこの合成樹脂が行き渡らず、これら各凹部２３ａ、２３ａの底面２９、２９と、前記各突条２６ａ、２６ａの先端面との間に隙間が生じる可能性がある。又、これら各突条２６ａ、２６ａの周方向長さが小さくなり、これら各突条２６ａ、２６ａの強度が低くなる為、前記プーリ１ｂと前記外輪１５ｂとの間に加わるトルク（クリープ荷重）を支承できなくなったり、このプーリ１ｂの耐久性を確保できない可能性がある。 Of these, the total number of the recesses 23a and 23a is 50 to 330. When the number of the recesses 23a, 23a, that is, the number of the protrusions 26a, 26a is less than 50, the number of the protrusions 26a, 26a is not sufficient, and the pulley 1b and the outer ring 15b There is a possibility that the torque (creep load) applied between them cannot be supported. On the other hand, if the number of the recesses 23a, 23a exceeds 330, even if a portion of the synthetic resin that constitutes the pulley 1b is allowed to enter, the synthetic resin is introduced into the entire recesses 23a, 23a. There is a possibility that a gap may be formed between the bottom surfaces 29 and 29 of the recesses 23a and 23a and the tip surfaces of the protrusions 26a and 26a. Further, since the circumferential lengths of the protrusions 26a and 26a are reduced and the strength of the protrusions 26a and 26a is reduced, a torque (creep load) applied between the pulley 1b and the outer ring 15b is applied. There is a possibility that it cannot be supported or the durability of the pulley 1b cannot be secured.

又、前記各凹部２３ａ、２３ａの内側面のうち、前記各凸部２４ａ、２４ａの先端面２７、２７との連続部に、周方向に関して互いに対向する段差面２８、２８を設けており、これら両段差面２８、２８の交差角度θを、６０〜１４０度の範囲に規制している。この交差角度θが６０度未満の場合には、前記各凹部２３ａ、２３ａに、前記プーリ１ｂを構成する合成樹脂の一部を進入させようとしても、これら各凹部２３ａ、２３ａ全体にこの合成樹脂が行き渡らず、これら各凹部２３ａ、２３ａの底面２９、２９と、前記各突条２６ａ、２６ａの先端面との間に隙間が生じる可能性がある。一方、前記交差角度θが１４０度を超えた場合、前記各凹部２３ａ、２３ａの数を十分に（５０個以上）確保する事が難しくなるだけでなく、前記各段差面２８、２８と前記各突条２６ａ、２６ａとの当接面の圧力角が小さくなる。これらにより、前記外輪１５ｂの外周面に対して前記プーリ１ｂの内周面が滑り易くなり、クリープ防止効果を十分に得る事ができない。 In addition, step surfaces 28 and 28 that face each other in the circumferential direction are provided in a continuous portion with the tip surfaces 27 and 27 of the convex portions 24a and 24a among the inner surfaces of the concave portions 23a and 23a. The crossing angle θ between the two step surfaces 28 and 28 is restricted to a range of 60 to 140 degrees. When the crossing angle θ is less than 60 degrees, even if a part of the synthetic resin constituting the pulley 1b enters the concave portions 23a and 23a, the synthetic resin is inserted into the entire concave portions 23a and 23a. There is a possibility that a gap may be formed between the bottom surfaces 29 and 29 of the recesses 23a and 23a and the tip surfaces of the protrusions 26a and 26a. On the other hand, when the crossing angle θ exceeds 140 degrees, not only is it difficult to secure a sufficient number (50 or more) of the recesses 23a, 23a, but the stepped surfaces 28, 28 and the The pressure angle of the contact surface with the ridges 26a, 26a is reduced. As a result, the inner peripheral surface of the pulley 1b becomes slippery with respect to the outer peripheral surface of the outer ring 15b, and a sufficient effect of preventing creep cannot be obtained.

又、前記各凹部２３ａ、２３ａの径方向深さｈと、前記各凸部２４ａ、２４ａの先端面の外接円の直径（これら各凸部２４ａ、２４ａの山径）Ｄとは、ｈ≦０．０５５Ｄの関係を満たしている。ｈ＞０．０５５Ｄの場合には、前記プーリ１ｂを構成する合成樹脂の一部を進入させようとしても、これら各凹部２３ａ、２３ａ全体にこの合成樹脂が行き渡りにくくなり、これら各凹部２３ａ、２３ａの底面２９、２９と、前記各突条２６ａ、２６ａの先端面との間に隙間が生じる可能性がある。尚、ｈ＜０．００２Ｄとした場合、前記各凹部２３ａ、２３ａと前記各突条２６ａ、２６ａとの結合強度を十分に確保できず、前記プーリ１ｂと前記外輪１５ｂとの間に加わるトルク（クリープ荷重）を支承できなくなる可能性があり、好ましくない。 Further, the radial depth h of each of the recesses 23a, 23a and the diameter of the circumscribed circle of the tip surface of each of the projections 24a, 24a (the crest diameter of each of the projections 24a, 24a) D are h ≦ 0. .055D relationship is satisfied. In the case of h> 0.055D, even if a part of the synthetic resin constituting the pulley 1b is made to enter, the synthetic resin is difficult to spread over the entire concave portions 23a, 23a, and the concave portions 23a, 23a There may be a gap between the bottom surfaces 29 and 29 and the tip surfaces of the protrusions 26a and 26a. When h <0.002D, the coupling strength between the recesses 23a, 23a and the protrusions 26a, 26a cannot be sufficiently secured, and torque applied between the pulley 1b and the outer ring 15b ( (Creep load) may not be supported, which is not preferable.

更に、前記各凹部２３ａ、２３ａの底面２９の周方向長さＬ_２９を、前記各凸部２４ａ、２４ａの先端面２７の周方向長さＬ_２７以上（Ｌ_２９≧Ｌ_２７）としている。前記底面２９の長さ寸法Ｌ_２９がこの先端面２７の長さ寸法Ｌ_２７よりも小さい（Ｌ_２９＜Ｌ_２７）場合、前記各突条２６ａ、２６ａの強度を十分に確保する事が難しく、前記プーリ１ｂと前記外輪１５ｂとの間に加わるトルク（クリープ荷重）を支承できなくなる可能性がある。 Furthermore, the circumferential length L ₂₉ of the bottom surface 29 of each of the recesses 23a, 23a is set to be equal to or greater than the circumferential length L ₂₇ of the tip surface 27 of each of the projections 24a, 24a (L ₂₉ ≧ L ₂₇ ). Wherein when the length _{L 29} of the bottom surface 29 is smaller than the length _{L 27} of the distal end surface _{_{27 (L 29 <L 27)}} , it is difficult to sufficiently ensure the respective projections 26a, the strength of 26a, There is a possibility that torque (creep load) applied between the pulley 1b and the outer ring 15b cannot be supported.

本発明の効果を確認する為に行った実験に就いて、以下に説明する。この実験では、外周面の一部に、下記の表１に示した、本発明の技術的範囲に属する１種類（実施例１）と、この発明の技術的範囲から外れる２種類（比較例１、２）との合計３種類の、互いに異なる凹部及び凸部の数、形状及び寸法を有するローレット目を形成した、ＪＩＳ呼び番号が６２０３の単列深溝型玉軸受（内径１７mm、外径４０mm、幅１２mm）を用意した。尚、係止溝の幅寸法は何れも２．３６mmとし、ローレット目の幅寸法は実施例１及び比較例１の場合には１．４８mm、比較例２の場合には１．５７mmとした。 An experiment conducted for confirming the effect of the present invention will be described below. In this experiment, on one part of the outer peripheral surface, one type (Example 1) belonging to the technical scope of the present invention shown in Table 1 below, and two types (Comparative Example 1) deviating from the technical scope of the present invention. 2) , a single row deep groove ball bearing having an JIS nominal number of 6203 (inner diameter: 17 mm, outer diameter: 40 mm ), which has a total of three types of knurls having the number, shape and dimensions of different concave and convex portions. A width of 12 mm) was prepared. Note that the width dimension of the locking grooves was 2.36 mm in all cases, the width dimension of the knurled eye was 1.48 mm in the case of Example 1 and Comparative Example 1 , and 1.57 mm in the case of Comparative Example 2 .

上述の表１に示した各例の外輪に、前記図６に示した様な金型２０を用いて、合成樹脂を射出し、これら各外輪の外周面にプーリを形成し、プーリ装置とした。この合成樹脂材料として、ガラス繊維を３５％含有したポリアミド６６樹脂（ＰＡ６６ＧＦ３５）を使用し、前記プーリの外径寸法は７０mm、幅寸法は２４mmとした。
この様にして得られた各プーリ装置を、１２０度の高温下で１時間放置した後に、前記プーリを回転不能に固定し、前記外輪に回転方向の力を加えた。この状態で、これらプーリと外輪との間でクリープが発生（この外輪が、このプーリに対して相対回転）した時のトルクの大きさを測定した。 A synthetic resin is injected into the outer ring of each example shown in Table 1 above using the mold 20 as shown in FIG. 6, and a pulley is formed on the outer peripheral surface of each of the outer rings to form a pulley device. . As this synthetic resin material, polyamide 66 resin (PA66GF35) containing 35% glass fiber was used, and the outer diameter of the pulley was 70 mm and the width was 24 mm.
Each pulley device thus obtained was allowed to stand at a high temperature of 120 degrees for 1 hour, and then the pulley was fixed to be non-rotatable and a rotational force was applied to the outer ring. In this state, the magnitude of torque was measured when creep occurred between the pulley and the outer ring (the outer ring rotated relative to the pulley).

上述の様な実験の結果を表した表２の記載から、前記トルクの大きさが、比較例２に対して、比較例１の場合には２５％向上し、更に実施例１の場合には５０％向上している事が分かる。以上の実験により、本発明によれば、前記特許文献２に記載された構造を有するプーリ装置に於いて、プーリと外輪との間で支承できるトルクの大きさを確実に向上させられる事を確認できた。
尚、本発明は、凹部の底面の周方向長さを０ｍｍにすると共に、凸部の先端面の周方向長さを０ｍｍに規制しているが、その他の条件に関しては、前述した参考例の１例と同様である。

From the description of Table 2 showing the results of the experiment as described above, the magnitude of the torque is improved by 25% in the case of Comparative Example 1 compared to Comparative Example 2 , and further in the case of Example 1. It can be seen that it is improved by 50%. From the above experiment, it was confirmed that according to the present invention, in the pulley apparatus having the structure described in Patent Document 2, the magnitude of the torque that can be supported between the pulley and the outer ring can be reliably improved. did it.
In the present invention, the circumferential length of the bottom surface of the concave portion is set to 0 mm, and the circumferential length of the tip surface of the convex portion is regulated to 0 mm. Regarding other conditions, the reference example described above is used. The same as in the example.

１、１ａ、１ｂプーリ
２張力付与装置
３ベースプレート
４長孔
５支持軸
６頭部
７調整ボルト
８折り曲げ板部
９通孔
１０調整ナット
１１ロックナット
１２支持スリーブ
１３転がり軸受
１４内輪
１５、１５ａ、１５ｂ外輪
１６内径側円筒部
１７外径側円筒部
１８連結部
１９補強リブ
２０金型
２１キャビティ
２２、２２ａ係止溝
２３、２３ａ凹部
２４、２４ａ凸部
２５、２５ａローレット目
２６、２６ａ突条
２７先端面
２８段差面
２９底面 1, 1a, 1b Pulley 2 Tension applying device 3 Base plate 4 Long hole 5 Support shaft 6 Head 7 Adjustment bolt 8 Bending plate portion 9 Through hole 10 Adjustment nut 11 Lock nut 12 Support sleeve 13 Rolling bearing 14 Inner ring 15, 15a, 15b Outer ring 16 Inner diameter side cylindrical portion 17 Outer diameter side cylindrical portion 18 Connection portion 19 Reinforcement rib 20 Mold 21 Cavity 22, 22a Locking groove 23, 23a Recess 24, 24a Protrusion 25, 25a Knurled eyes 26, 26a Projection 27 Tip Surface 28 Step surface 29 Bottom surface

Claims

外周面にベルトを掛け渡す合成樹脂製のプーリと、このプーリの内径側に保持された転がり軸受とを備え、この転がり軸受は、外周面に単列深溝型の内輪軌道を有する内輪と、内周面に単列深溝型の外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備えたものであり、前記外輪を、前記プーリの内径側に、このプーリの射出成型時に、この外輪の外周面の軸方向全長が覆われる状態でモールドする事で保持固定しているプーリ装置に於いて、前記外輪の外周面の軸方向の一部にローレット加工による凹部と凸部とを全周に亙って交互に配置して成るローレット目を形成しており、これら各凹部の数を５０〜３３０個とし、これら各凹部の内側面のうち、前記各凸部の先端面との連続部に、互いに対向する段差面を設けており、これら両段差面同士の交差角度をθとした場合に、この交差角度θを６０度≦θ≦１４０度の範囲に規制しており、前記凹部の径方向深さｈと、前記凸部の先端面の外接円の直径Ｄとが、０．００２Ｄ≦ｈ≦（０．２５／３９）Ｄの関係を満たし、前記凹部の底面の周方向長さＬ_２９が０ｍｍであり、前記凸部の先端面の周方向長さＬ_２７が０ｍｍである事を特徴とするプーリ装置。 A pulley made of synthetic resin that hangs the belt on the outer peripheral surface, and a rolling bearing held on the inner diameter side of the pulley, the rolling bearing includes an inner ring having a single-row deep groove type inner ring raceway on the outer peripheral surface, An outer ring having a single-row deep groove type outer ring raceway on a peripheral surface, and a plurality of balls provided between the inner ring raceway and the outer ring raceway so as to be freely rollable; In the pulley apparatus which is held and fixed by molding in a state where the entire axial length of the outer peripheral surface of the outer ring is covered at the time of injection molding of the pulley on the inner diameter side of the outer ring, the axial direction of the outer peripheral surface of the outer ring is A knurled eye formed by alternately arranging concave and convex portions by knurling over the entire circumference is formed, and the number of these concave portions is 50 to 330, and the inner surface of each concave portion Among the continuous portions of the respective convex portions with the tip surface. Is provided, and the crossing angle θ is restricted to a range of 60 ° ≦ θ ≦ 140 ° when the crossing angle between the two stepping surfaces is θ, and the radial direction of the concave portion The depth h and the diameter D of the circumscribed circle of the tip surface of the convex portion satisfy the relationship of 0.002D ≦ h ≦ (0.25 / 39) D , and the circumferential length L ₂₉ of the bottom surface of the concave portion Is a pulley apparatus, characterized in that the circumferential length L _{27 of the} front end surface of the convex portion is 0 mm.