JP5906158B2 - フラップ - Google Patents
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Description
(主翼)
図1は、実施の形態1に係るフラップ10を備える主翼14の翼型を示した図である。航空機の主翼14は、図1に示すように、主翼本体12と、主翼本体12の前部に取り付けられる前縁スラット16と、主翼本体12の後部に取り付けられるフラップ10とを備える。フラップ10および前縁スラット16は、離着陸時などの主に低速時に展開して航空機の揚力を高める高揚力装置を構成する。主翼本体12は、その後部の下面側にコーブ18を有する。コーブ18は、フラップ10の格納時にその前縁部22を格納するための空間である。
図2は、主翼本体12のコーブ18に格納および展開されているフラップ10を示した図である。図3は、フラップ10におけるモーフィング部分24を示す図である。フラップ10は、前縁20が主翼本体12の後部の内壁(図1の例では、コーブ18の前壁)に対して間隔を隔てて取り付けられる。この主翼本体12の後部の内壁は、コーブ18を形成する面である。フラップ10は、図2に示すように、主翼本体12のコーブ18に対して格納および展開可能に主翼本体12に取り付けられている。
図4は、モーフィング部分24の上面38のコンターを示すグラフである。図5は、平板を傾斜した際の形状を示すグラフである。図6は、傾斜していないモーフィング部分24および固定部40を示す図である。図7は、傾斜したモーフィング部分24および固定部40を示す図である。図8は、傾斜していないモーフィング部分24のリンク機構56および固定部40を示す図である。図9は、傾斜したモーフィング部分24のリンク機構56および固定部40を示す図である。
モーフィング部分24の上面38の傾斜角度δ(xu)は、モーフィング部分24の基端24aからの距離xuに応じて線形に変化する。このX方向の距離xuにおける上面38の傾斜角度δ(xu)は下記式(2)で表される。そして、終端24bの位置xuEにおける上面38の傾斜角度、つまり、モーフィング角度δmorphは下記式(3)で表される。ここで、δaは、後述するように所望のモーフィング角度δmorphに応じて適宜決定される係数(定数)である。
δmorph=δa・xuE (3)
モーフィング角度δmorph=0のモーフィング部分24の上面38のコンター長さs0は、下記式(4)で表される。これに対し、終端24bでの傾斜角度をモーフィング角度δmorphとした場合の、モーフィング部分24の上面38のコンターの各位置における傾斜は、下記式(5)で表される。このため、この時の上面38のコンター長さs1は、下記式(6)で表される。これらのモーフィング部分24における上面38のコンター長さs0、s1は、モーフィング部分24の傾斜状態にかかわらず一定である。このため、s0=s1の関係を維持しつつ、モーフィング部分24は傾斜する。これにより、所望のモーフィング角度δmorphを実現し得る一組の[δa、xuE]が定まる。
yu1´=f´(xu)+tan(δa・xu) (5)
s1=∫ds1=∫(yu1´2+1)1/2・dxu (6)
図4の斜線で示されるモーフィング部分24の下面50のコンター形状は、モーフィング部分24の上面38のコンター形状および翼厚により拘束される。モーフィング部分24の下面50における基端24aからの距離xLは下記式(7)で表され、下面50における高さ方向の変位yLは下記式(8)で表される。なお、式中のtは翼厚であってxuの関数として定義される。また、下記の(xL,yL)で表される下面50上の地点は、xuで表される上面38上の地点に対応する箇所である。即ち、翼弦線上のある箇所に対して翼厚方向の上側に位置するのが上面38上の距離xuの地点である場合に、(xL,yL)で表される下面50上の地点は、翼弦線上の当該箇所に対して翼厚方向の下側に位置している。
yL=yu−t・cos(δa・xu) (8)
たとえば、図5に示すように、長さ1に対して厚み0.1の平板を傾斜させたとする。図5の横軸は、平板におけるコード方向(X方向)の位置を示し、縦軸は、平板の高さ方向(Z方向)の変位yを示す。この平板の上面のコンター長さsは下記式(9)で表され、モーフィング角度δmorphは下記式(10)で表される。これらの式(9),(10)により、所望のモーフィング角度δmorphに対応する係数δa及び終端までの距離xuEが求められる。その結果、この平板の上面のコンターyuは、下記式(11)によって算出することができる。即ち、任意のモーフィング角度δmorphを選択した場合に、それを実現することのできるモーフィング部分24の上面38のコンター形状を、式(11)によって定義することができる。なお、式(11)中のxuは、0からxuEまでの値をとる。
δmorph=δa・xuE (10)
yu=[ln(secδa・xu)]/δa (11)
次に、上記のように数式によって各変形後のコンター形状を特定し得るモーフィング部分24の具体的な構成について、以下に一例を示す。
このように傾斜するモーフィング部分24は、3つの変数を有する。3つの変数は、モーフィング部分24の基端24a位置:0.60Cflapと、モーフィング部分24の終端24b位置:0.05Cflapと、モーフィング角度δmorphとである。これらの変数は、多目的遺伝的アルゴリズムなどの最適化ツールを用いて求められる。揚力係数clが最大であって負圧ピークCp_peakが最小になるように変数が求められた結果、図10に示す圧力分布が得られた。
図11は、傾斜していないモーフィング部分24の構成を示す図である。図12は、傾斜しているモーフィング部分24の構成を示す図である。
14 主翼
20 前縁
23 後縁
24 モーフィング部分
24a 基端
26 フラップの上面
36 上面部材
38 モーフィング部分の上面
40 固定部
48 下面部材
56 リンク機構
R1 第1ロッド
R2 第2ロッド
R3 第3ロッド
R0 伸縮ロッド
C1 第1連結部
C2 第2連結部
J1 第1ジョイント部
J2 第2ジョイント部
J3 第3ジョイント部
J4 第4ジョイント部
J5 第5ジョイント部
J6 第6ジョイント部
Claims (4)
- 主翼の後部に設けられ、前縁から後縁へ延びる上面および下面により構成されるコンターを有するフラップであって、
該フラップの後部に設けられたモーフィング部分を備え、
該モーフィング部分は、その基端から後方へ向かう傾斜状態が、前記フラップのキャンバーを変化させるように可変であり、
前記モーフィング部分における上面のコンター長さは、該モーフィング部分の傾斜状態にかかわらず一定であり、
前記モーフィング部分において上面部材と下面部材との間に配されるリンク機構をさらに備え、
前記リンク機構は、
前記モーフィング部分の基端に設けられた第1ジョイント部に回転可能に前端部が接続される第1ロッドと、
前記第1ロッドの後端部に第2ジョイント部により回転可能に上端部が接続される第1連結部と、
前記モーフィング部分の基端において前記第1ジョイント部より前記下面側に設けられた第3ジョイント部により回転可能に前端部が接続され、長さが伸縮する伸縮ロッドと、
前記伸縮ロッドの後端部に第4ジョイント部により回転可能に下端部が接続され、前記第1ロッドに第5ジョイント部により回転可能に上端部が接続される第2連結部と、
前記伸縮ロッドの後端部および前記第2連結部の下端部に前記第4ジョイント部により回転可能に前端部が接続され、前記第1連結部の下端部に第6ジョイント部により回転可能に後端部が接続される第2ロッドと、
前記第1連結部に前端部が固定される第3ロッドと、を有する、フラップ。 - 前記モーフィング部分における上面が傾斜する角度は、前記モーフィング部分の基端からの距離に応じて線形に変化する、請求項1に記載のフラップ。
- 前記モーフィング部分における上面部材は非伸縮性材料で形成され、前記モーフィング部分における下面部材は伸縮性材料で形成される、請求項1または2に記載のフラップ。
- 前記上面部材の尾端、前記下面部材の尾端および、前記第3ロッドの後端部が接続される固定部をさらに備え、
前記固定部は、後方に向かって厚みが小さくなる傾斜体で形成される、請求項1乃至3のいずれか一項に記載のフラップ。
以上
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