JP5902464B2 - EPS controller, EPS actuator device, and electric steering device - Google Patents
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Description
本発明は、EPSコントローラ,EPSアクチュエータ装置,及び,電動ステアリング装置に関し、特に、トルク信号から認識するトルクパラメータのチューニングを行う際に好適のものである。 The present invention relates to an EPS controller, an EPS actuator device, and an electric steering device, and is particularly suitable for tuning a torque parameter recognized from a torque signal.
自動車等のステアリング機構では、電動ステアリング装置が組み込まれることで、操舵動作に係るドライバビリティを向上させている。電動ステアリング装置は、従来行われていた油圧制御から置換えられつつある技術であり、トルク信号を電気的に処理してアシストモータを制御させるEPSコントローラが装備されている。このトルク信号は、ステアリングシャフト等に設けられたトルクセンサが、当該シャフトに加えられた捩じれトルクを検出し、これを電気信号として出力させるものである。 In a steering mechanism of an automobile or the like, drivability related to a steering operation is improved by incorporating an electric steering device. The electric steering apparatus is a technique that is replacing conventional hydraulic control, and is equipped with an EPS controller that electrically processes a torque signal to control an assist motor. In this torque signal, a torque sensor provided on a steering shaft or the like detects torsional torque applied to the shaft and outputs it as an electrical signal.
特開平1−280231号公報(特許文献1)では、トルク信号の電気的オフセット量をキャンセルさせる技術が紹介されている。かかる技術では、アシストモータを駆動させるスイッチング素子の切換え動作(PWM信号のON/OFF動作でなく、操舵方向の切換え動作を指す。)に応じて、当該切換動作時のトルク信号をサンプルホールドさせ、図11(a)に示す如く、零トルク時でのトルク信号(電圧値)のオフセット量Vt0を算出する。そして、オフセット保証回路では、オフセット量をキャンセルさせた信号特性k(Tinsk)を設定し、サンプルホールドが有効な間のオフセット量Vt0の保証を行う。 Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-2080231 (Patent Document 1) introduces a technique for canceling an electrical offset amount of a torque signal. In such a technique, the torque signal at the time of the switching operation is sampled and held in accordance with the switching operation of the switching element that drives the assist motor (not the ON / OFF operation of the PWM signal, but the steering direction switching operation), As shown in FIG. 11A, an offset amount Vt0 of the torque signal (voltage value) at zero torque is calculated. In the offset guarantee circuit, the signal characteristic k (Tinsk) in which the offset amount is canceled is set, and the offset amount Vt0 is guaranteed while the sample hold is valid.
図11(a)を参照し説明を続ける。トルク信号の検出電圧をVt1とすると、オフセットキャンセルされなければ、信号特性j(Tinsj)に基づいてトルクパラメータが算出されることとなる。このため、オフセットキャンセルが機能しない場合、トルクパラメータTinsjは、実際のトルク値に相当するトルクパラメータTinskに対しオフセット誤差dj(ΔTins)が含まれてしまうこととなる。 The description will be continued with reference to FIG. If the detected voltage of the torque signal is Vt1, the torque parameter is calculated based on the signal characteristic j (Tinsj) unless offset cancellation is performed. For this reason, when the offset cancellation does not function, the torque parameter Tinsj includes an offset error dj (ΔTins) with respect to the torque parameter Tinsk corresponding to the actual torque value.
これに対し、特許文献1に係る技術では、同じ検出電圧Vt1の場合であっても、信号特性k(Tinsk)に基づいてトルクパラメータが算出されるので、オフセット誤差dj(ΔTins)がキャンセルされ、誤差の無いトルクパラメータTinskを認識することが可能となる。 On the other hand, in the technique according to Patent Document 1, even when the detection voltage Vt1 is the same, the torque parameter is calculated based on the signal characteristic k (Tinsk), so the offset error dj (ΔTins) is canceled. It becomes possible to recognize the torque parameter Tinsk without error.
特許文献1に係る技術によれば、車両走行時にもオフセット誤差のキャンセル機能を実施させていることから、アシストモータを制御するスイッチング素子のON/OFF状態は、ステアリングシャフトに加わる捩じりトルクによって決定されていることとなる。一方、トルク信号のチューニング処理について着目すると、アシストモータを制御するスイッチング素子群(インバータ回路)では、アシストトルクを発生させる為のスイッチング動作が行われるので、トルク信号のチューニング処理を行う際に好適なスイッチパターンというものを自由に設定できないという不具合が認められる。 According to the technique according to Patent Document 1, since the offset error canceling function is performed even when the vehicle is traveling, the ON / OFF state of the switching element that controls the assist motor is determined by the torsional torque applied to the steering shaft. It will be decided. On the other hand, paying attention to the tuning process of the torque signal, the switching element group (inverter circuit) for controlling the assist motor performs a switching operation for generating the assist torque, which is suitable for performing the tuning process of the torque signal. There is a defect that the switch pattern cannot be set freely.
かかる問題の他、実際に用いられるトルクセンサでは、図11(b)に示す如く、トルクパラメータに傾き誤差dh(ΔTins)が含まれてしまうことがある。この傾き誤差dh(ΔTins)を含んでいる信号特性h(Tinsh)は、或る点を起点として其の誤差dh(ΔTins)を拡張させる特性のものである。同図の場合、零トルク付近を起点として、傾き誤差dh(ΔTins)の絶対値が増加する。尚、信号特性k(Tinsk)は、理想的な信号特性を表している。 In addition to this problem, in the actually used torque sensor, as shown in FIG. 11B, the torque parameter may include a tilt error dh (ΔTins). The signal characteristic h (Tinsh) including the inclination error dh (ΔTins) is a characteristic of extending the error dh (ΔTins) from a certain point. In the case of the figure, the absolute value of the inclination error dh (ΔTins) increases starting from the vicinity of zero torque. The signal characteristic k (Tinsk) represents an ideal signal characteristic.
ここで、通常の安定走行を行っている場合、ステアリングシャフトに加わるトルクレンジは、零トルク近傍を含む限られた範囲とされる為、傾き誤差dh(ΔTins)が僅かなものとなり、操舵制御に悪影響を及ぼすことは殆どない。一方、急激な操舵動作が要求される場合、ステアリングシャフトに加わるトルクレンジは、安定走行時の低トルクレンジを越えた広い範囲に及ぶこととなる為、無視できない程度の傾き誤差dh(ΔTins)を発生させてしまう。このため、実際に出力されるアシストトルクは、其の要求値(目標値)が増加していくと、目標のアシストトルクから徐々に逸脱してしまうとの問題が生じる。特に、緊急回避的な操舵制御を行う場面では、非常に大きな操舵トルクを与える為、傾き誤差dh(ΔTins)が顕著となり、これを原因とする交通事故の発生危険度が非常に高くなる。 Here, when normal stable running is being performed, the torque range applied to the steering shaft is limited to a range including the vicinity of zero torque, so that the tilt error dh (ΔTins) becomes slight, and steering control is performed. There is almost no adverse effect. On the other hand, when an abrupt steering operation is required, the torque range applied to the steering shaft extends over a wide range beyond the low torque range during stable running, so an inclination error dh (ΔTins) that cannot be ignored is given. It will be generated. For this reason, there is a problem that the assist torque that is actually output deviates gradually from the target assist torque as the required value (target value) increases. In particular, in a scene where emergency avoidance steering control is performed, a very large steering torque is applied, so that the inclination error dh (ΔTins) becomes remarkable, and the risk of occurrence of a traffic accident due to this becomes extremely high.
本発明は上記課題に鑑み、誤差の少ないトルクパラメータのチューニング処理を実現させ得るEPSコントローラ,EPSアクチュエータ装置,及び,電動ステアリング装置の提供を目的とする。 In view of the above problems, an object of the present invention is to provide an EPS controller, an EPS actuator device, and an electric steering device that can realize torque parameter tuning processing with less error.
上記課題を解決するため、本発明では次のようなEPSコントローラの構成とする。即ち、インバータ回路のスイッチパターンを保持させるチューニング動作設定手段と、アシストモータに加わった検査モータトルクをモータ電流に基づいて算出する検査モータトルク算出手段と、前記検査モータトルク及び検査時に加えられる検査操舵トルクに基づいてトルクパラメータを算出するパラメータデータ算出手段と、前記トルク信号の認識値及び前記トルクパラメータについての相関関係を設定させる信号特性設定手段と、が車両停止状態の場面で機能されることとする。
In order to solve the above problems, the present invention has the following EPS controller configuration. That is, a tuning operation setting means for holding the switch pattern of the inverter circuit, an inspection motor torque calculating means for calculating the inspection motor torque applied to the assist motor based on the motor current, and the inspection steering applied to the inspection motor torque and the inspection Parameter data calculating means for calculating a torque parameter based on torque, and signal characteristic setting means for setting a correlation between the recognized value of the torque signal and the torque parameter function in a scene of a vehicle stop state. To do.
また、本発明では次のようなEPSコントローラの構成としても良い。即ち、インバータ回路のスイッチパターンを保持させるチューニング動作設定手段と、トルク信号の認識値及びアシストモータに与えられた検査モータトルクを表すトルクパラメータについての相関関係を設定させる信号特性設定手段と、が車両停止状態の場面で機能されることとする。
In the present invention, the following EPS controller configuration may be used. That is, the tuning operation setting means for holding the switch pattern of the inverter circuit, and a signal characteristic setting means for setting a correlation between the torque parameter representing a test motor torque given to the recognition value and the assist motor torque signal, but the vehicle It is supposed to function in a stopped state .
好ましくは、前記相関関係は、アシストトルクを発生させるドライブモード処理で利用されることとする。 Preferably, the correlation is used in drive mode processing for generating assist torque.
より好ましくは、前記インバータ回路は、上アーム側のスイッチング素子群と下アーム側のスイッチング素子群とから構成され、前記チューニング動作設定手段は、前記上アーム側又は下アーム側のスイッチング素子群のうち、何れか一方のスイッチング素子群の全てのスイッチング素子をOFF状態とさせ、且つ、他方のスイッチング素子群の全てのスイッチング素子をON状態とさせることとする。 More preferably, the inverter circuit includes an upper arm side switching element group and a lower arm side switching element group, and the tuning operation setting means includes the upper arm side or lower arm side switching element group. Suppose that all the switching elements of any one switching element group are turned off and all the switching elements of the other switching element group are turned on.
また、本発明では次のようなEPSアクチュエータ装置としても良い。即ち、上述した何れかの発明に記載のEPSコントローラと、前記EPSコントローラによって駆動されるインバータ回路と、前記インバータ回路によって駆動されるアシストモータと、から構成されることとする。 In the present invention, the following EPS actuator device may be used. That is, the EPS controller according to any one of the above-described inventions, an inverter circuit driven by the EPS controller, and an assist motor driven by the inverter circuit.
また、本発明では次のような電動ステアリング装置としても良い。即ち、上述した発明を適用させたEPSアクチュエータ装置と、トルク信号を出力させるトルクセンサと、前記アシストモータ及びステアリングシャフトの間に介在し互いの回転運動を結合させる歯車機構と、から構成されることとする。 In the present invention, the following electric steering device may be used. That is, it is composed of an EPS actuator device to which the above-described invention is applied, a torque sensor that outputs a torque signal, and a gear mechanism that is interposed between the assist motor and the steering shaft and couples the rotational movements of each other. And
本発明に係るEPSコントローラによると、非走行時にトルクパラメータのチューニング処理が実施されるので、インバータ回路を構成する複数のスイッチング素子に対し自由なスイッチパターンを設定させることが可能となる。これにより、EPSコントローラでは、トルクパラメータのチューニングを行う際に好適なスイッチパターンを形成させた上で、当該チューニング処理を実施することが可能となる。 According to the EPS controller of the present invention, torque parameter tuning processing is performed when the vehicle is not traveling, so that it is possible to set a free switch pattern for a plurality of switching elements constituting the inverter circuit. As a result, the EPS controller can perform the tuning process after forming a suitable switch pattern when tuning the torque parameter.
また、同EPSコントローラによると、チューニング処理で傾き誤差がキャンセルされる為、操舵トルクの大きさに関わらずトルクパラメータの誤差が抑えられる。即ち、当該EPSコントローラでは、低トルクレンジから高トルクレンジに亘って、誤差を抑制させたトルクパラメータのチューニングが可能となる。 Further, according to the EPS controller, since the tilt error is canceled by the tuning process, the error of the torque parameter can be suppressed regardless of the magnitude of the steering torque. That is, in the EPS controller, it is possible to tune the torque parameter with the error suppressed from the low torque range to the high torque range.
また、本発明に係るEPSアクチュエータ装置によると、トルクパラメータの誤差が広範囲のトルクレンジについて保証されるので、高トルクレンジのトルクパラメータがEPSコントローラで認識された場合であっても、実際に出力されるアシストトルクが目標トルクに近い理想的な制御を実現させる。 Further, according to the EPS actuator device of the present invention, the error of the torque parameter is guaranteed over a wide range of torque ranges, so even if the torque parameter of the high torque range is recognized by the EPS controller, it is actually output. The ideal assist torque is close to the target torque.
また、本発明に係る電動ステアリング装置によると、急激な操舵動作が行われても、アシストトルクの制御誤差が低減されるので、操縦者の意に沿ったアシストトルクを提供することとなり、ドライバビリティ―の向上が図られ、車両操作上の安全性が確保される。 Further, according to the electric steering device of the present invention, even if a sudden steering operation is performed, the control error of the assist torque is reduced, so that the assist torque in accordance with the intention of the driver is provided, and the drivability is improved. -Improvement of vehicle safety will be ensured.
以下、本発明に係る実施の形態につき図面を参照して具体的に説明する。図1は、本実施の形態に係る電動パワーステアリング装置が示されている。当該電動パワーステアリング装置100は、トルクセンサ80と、車速センサ90と、EPSアクチュエータ装置100aと、減速ギヤボックス100bとから構成される。かかる電動パワーステアリング装置100は、ステアリングシャフト60に取付けられた、所謂、コラム式パワーステアリング装置である。また、同図には、車輪10、これを操舵自在に連結されるタイロッド20、斜歯ラック40を成形させたステアリングラック30、斜場ラック40に歯合されたピニオンギヤ50、一方がピニオンギヤ50に固定され他方が操舵ハンドル70に固定されたステアリングシャフト60、当該ステアリングシャフト60へ介挿されたトーションバー81と、が便宜的に図示されている。かかる機構では、操舵ハンドル70を操舵させてステアリングラック30をスライドさせ、この動作に応じて車輪10が左右舵取りされる。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 shows an electric power steering apparatus according to the present embodiment. The electric
トルクセンサ80は、検出コイル82aと励磁コイル82bとから構成され、トーションバー81の両端に配置される。コイル82a及び82bの各々には鉄心が設けられ、双方の鉄心は、トーションバー81に捩じれが生じると相対回転され、両鉄心に貫通する磁束を変化させる。また、検出コイル82aは、信号ラインを介してEPSコントローラ110へ接続されている。かかる構成とされたトルクセンサ80は、操舵トルクが印加されると、磁束変化量を検出しこれに応じた電圧値のトルク信号Vtを発生させ、其の信号VtをEPSコントローラ110へ伝達させる。
The
車速センサ90は、車輪10の図示されないブレーキキャリパー等に設けられ、検出した速度情報VvをECU(Engine
Control Unit)へ出力する。尚、本実施の形態では、所定のECUを介して、車速情報VvがEPSアクチュエータ装置100aへ伝達されるものとする。
The
Control Unit). In the present embodiment, it is assumed that vehicle speed information Vv is transmitted to
減速ギヤボックス100bは、内部に減速ギヤを収容させ、EPSアクチュエータ装置100aのモータシャフトとステアリングシャフト60とを減速ギヤを介して結合させている。このため、減速ギヤボックス100bでは、所定のギヤ比のもと、モータシャフトとステアリングシャフトとの間でトルクを伝達させる。
The
EPSアクチュエータ装置100aは、図示の如く、EPSコントローラ110とアクチュエータ部180とから構成される。このうち、アクチュエータ部120は、ケース内部にアシストモータを収容させ、当該アシストモータと供に回動するモータシャフトが設けられている。かかるモータシャフトは、隣接する減速ギヤボックス100bに延在し、内部の減速ギヤ(歯車機構)に接続されている。また、EPSアクチュエータ装置100aには、アシストモータを駆動させるインバータ回路が収容されている。かかるインバータ回路は、パワートランジスタ(スイッチング素子)を複数配備させている。但し、このインバータ回路は、アクチュエータ部180へ収容させる他、後述するEPSコントローラ110へ収容させるようにしても良い。
The
EPSコントローラ110は、内部に制御基板が収容され、当該制御基板へバッテリーVBからの直流電源,トルク信号Vt及び車速情報Vvが供給されている。この制御基板には、CPU,メモリ回路,AD変換回路,及び,クロック回路等が実装され、メモリ回路等の記憶手段には、各種プログラムが格納されている。このEPSコントローラ110は、制御基板へ実装されたハードウエア資源とプログラム等のソフトウェア資源とが協働して、以下説明する機能を実現するための情報処理装置を構築するものである。
The
図2は、ドライブモード処理が起動されている際における、EPSコントローラの機能ブロック図が示されている。尚、同図には、EPSコントローラ110の構成の他、トルクセンサ80、車速センサ90、インバータ回路130、及び、アシストモータ120が便宜的に示されている。また、ドライブモード処理とは、後述するチューニングモード処理が起動されていない場合に構築される処理であって、例えば、車両走行中にはこの処理が機能することとなる。
FIG. 2 is a functional block diagram of the EPS controller when the drive mode process is activated. In the figure, the configuration of the
図示の如く、ドライブモード処理が起動されている場合、EPSコントローラ110では、トルクパラメータ認識手段111,目標電流設定手段112,減算手段113,及び,ドライブ信号設定手段114が機能構築される。
As shown in the figure, when the drive mode process is activated, the
トルクパラメータ認識手段111は、トルク信号Vtの認識値に基づいてトルクパラメータPtqと呼ばれる物理量を算出し、その後、トルクパラメータPtqに基づいて、アシストモータから出力されるべき目標出力トルクTmthを設定する。ここで、トルクパラメータPtqは、トルク信号Vtとの相関関係fが予め設定されており、具体的なトルク信号Vtが与えられることで、当該パラメータPtqが算出される。
The torque
本実施の形態において、トルクパラメータPtqは、トーションバーの捩じれ状態、即ち、トーションバートルクTinsaの情報を表しているものである。以下、トルクパラメータPtqは、トーションバートルクTins又はトーションバーの捩じれ情報と呼ぶことがある。本実施の形態では、トーションバートルクTinsaについて以下の関係が成立しているものとする。
Tinsa=Tsa−Tmp・・・・・式A
Tinsa[kgf・cm]:トーションバートルク (正符号:時計回り方向)
Tsa [kgf・cm]:操舵トルク (正符号:時計回り方向)
Tmp [kgf・cm]:アシストトルク (正符号:時計回り方向)
In the present embodiment, the torque parameter Ptq represents the torsional state of the torsion bar, that is, information on the torsion bar torque Tinsa. Hereinafter, the torque parameter Ptq may be referred to as torsion bar torque Tins or torsion bar twist information. In the present embodiment, it is assumed that the following relationship is established for the torsion bar torque Tinsa.
Tinsa = Tsa-Tmp Formula A
Tinsa [kgf · cm]: Torsion bar torque (plus sign: clockwise direction)
Tsa [kgf · cm]: Steering torque (positive sign: clockwise direction)
Tmp [kgf · cm]: assist torque (plus sign: clockwise direction)
但し、この関係式に、モータシャフトの捩じれ成分、タイヤ接地面または機構部での摩擦損失成分等を与えても良い。尚、操舵トルクTsaは操縦者が操舵ハンドル70に加えたトルクを指し、アシストトルクTmpはアシストモータ120から実際に出力されているトルクを指す。但し、アシストトルクTmpは、減速ギヤのギヤ比を換算させた値とする。
However, a torsional component of the motor shaft, a friction loss component at the tire ground contact surface or the mechanism portion, and the like may be given to this relational expression. The steering torque Tsa indicates the torque applied by the operator to the
トルクパラメータ認識手段111では、トーションバートルク(トルクパラメータ)Tinsaが算出されると、これに基づいて、目標アシストトルクTmthを以下の如く設定する。
Tmth=Γ(Tinsa)・・・・・式B
ここで、式Bに示される関数Γは、トルク用に設けられたフィードバック制御で設定される関数であって、トーションバートルク(トルクパラメータ)Tinsaが零収束または低減するよう、適宜に設定されるものである。
When the torsion bar torque (torque parameter) Tinsa is calculated, the torque parameter recognizing means 111 sets the target assist torque Tmth as follows based on this calculation.
Tmth = Γ (Tinsa) Equation B
Here, the function Γ shown in Formula B is a function set by feedback control provided for torque, and is set appropriately so that the torsion bar torque (torque parameter) Tinsa converges or decreases to zero. Is.
目標電流設定手段112は、メモリ回路内に格納された基本トルクマップ(図3)を参照して、目標電流Imthを設定する。具体的に説明すると、先ず、車速情報Vvに基づいて、何れの基本トルクマップV0〜VHを参照するか決定する。仮に、速度情報VvがVLのレンジに属する場合、当該マップVLを参照し、目標アシストトルクTmthに対応する電流値、即ち、目標電流Imthを設定する。尚、本実施の形態に係る基本トルクマップは、車速零のときマップV0が参照され、低速のときマップVLが参照され、高速のときマップVHが参照される。但し、これに限らず、更に細かく速度レンジを設定し、これに応じて基本トルクマップを追加させても良い。 The target current setting means 112 sets the target current Imth with reference to the basic torque map (FIG. 3) stored in the memory circuit. More specifically, first, based on the vehicle speed information Vv, which basic torque map V0 to VH is to be referred to is determined. If the speed information Vv belongs to the VL range, the current value corresponding to the target assist torque Tmth, that is, the target current Imth is set with reference to the map VL. In the basic torque map according to the present embodiment, the map V0 is referred to when the vehicle speed is zero, the map VL is referred to when the vehicle speed is low, and the map VH is referred to when the vehicle speed is high. However, the present invention is not limited to this, and the speed range may be set more finely, and the basic torque map may be added accordingly.
減算手段113は、電流制御に関するフィードバックループに属している。当該減算手段113では、目標電流Imthとモータ電流Impとの差分値ΔIdを算出し、この差分値ΔIdを後段のドライブ信号設定手段114へ供給する。モータ電流Impは、モータ電流検出手段131によって検出され、図示されないフィルター回路によってノイズキャンセル処理が施されている。このモータ電流検出手段131は、例えば、ホール素子を用いても良く、この他、検出抵抗、又は、検出トランスといった素子でも良い。
The subtracting means 113 belongs to a feedback loop related to current control. The subtracting
ドライブ信号設定手段114は、差分値ΔIdに基づいて、インバータ回路130のスイッチパターンを制御する。インバータ回路130は、複数のスイッチング素子によって構成されており、インバータ回路130では、これらのスイッチング素子の各々にPWM信号を出力させる。このPWM信号は、差分値ΔIdに基づいて電気角の位相を順次設定させる信号で、これを充足させる各相電流と内部回路で生成される搬送波とを比較させることでDUTY比が決定される。この処理の際、ドライブ信号設定手段114では、PI制御又はPID制御といった制御処理によって、差分値ΔIdが零値を追従するようフィードバック制御させている。即ち、必要十分なアシストトルクを随時提供できるような制御が行われる。
The drive
図4は、アシストモータを駆動させるインバータ回路が示されている。図示の如く、インバータ回路130は、上アーム側のスイッチング素子群Tua〜Twaと、下アーム側のスイッチング素子群Tub〜Twbとから構成されている。このインバータ回路130には、上アームバスバーにバッテリー電源VBが供給され、下アームバスバーがグランドGNDへアースされている。このスイッチング素子の各々は、MOSFET,IGBTといったパワートランジスタが用いられる。また、スイッチング素子Tua及びTubから成るU相アームの接点tuには、相電流ラインLine−Uが接続され、当該相電流ラインLin−Uの他端にはステータコイルLuが接続される。また、他の相アーム(V相アーム,W相アーム)についても、これと同様な配線が施されている。更に、本実施の形態では、下アーム側のスイッチング素子TubとグランドGNDとの間に検出抵抗Ruが設けられ、他のスイッチング素子Tvb及びTwbについても、同様に検出抵抗Rv,Rwが設けられている。各々の検出抵抗では、両端電圧がEPSコントローラ110のAD入力部へ印加されるよう配線されている。
FIG. 4 shows an inverter circuit for driving the assist motor. As illustrated, the
尚、これらの検出抵抗は、上述したモータ電流検出手段131を構成するものである。但し、かかる形態に限ることなく、検出抵抗を、図5に示す如く各相電流ラインに設けても良く、図6に示す如く下アームバスラインとグランドGNDとの間に設けても良い。また、検出抵抗に限らず、カレントトランス等の他の素子を用いて電流を検出するようにしても良い。 These detection resistors constitute the motor current detection means 131 described above. However, the present invention is not limited to this configuration, and the detection resistor may be provided in each phase current line as shown in FIG. 5, or may be provided between the lower arm bus line and the ground GND as shown in FIG. In addition, the current may be detected by using other elements such as a current transformer in addition to the detection resistor.
かかる構成とされたインバータ回路130は、EPSコントローラ110で生成されたPWM信号が、各々のパワートランジスタへ印加される。このPWM信号は、各スイッチング素子に対して個々に設定され、相電流ライン(Line−U〜Line−W)に流れる電流経路と其のタイミングを制御する。これにより、アシストモータ120では、電気角が制御されてローター(図示なし)が回転駆動し、ローターに接続されたモータシャフトからアシストトルクを発生させる。
In the
図7は、チューニングモード処理が起動した際における、EPSコントローラの機能ブロック図が示されている。図示の如く、かかる場面でのEPSコントローラ110では、チューニングモード認識手段116と、チューニング動作設定手段117と、検査モータトルク算出手段118と、信号特性設定手段119とが機能構築される。尚、信号特性設定手段119の処理ではトルク信号Vtが供され、検査モータトルク算出手段118ではモータ電流Imbが供される。
FIG. 7 shows a functional block diagram of the EPS controller when the tuning mode process is activated. As shown in the figure, in the
チューニングモード認識手段116は、所定のトリガー動作を認識するものであって、EPSコントローラ110へ入力される信号によって当該トリガーを認識する。例えば、製造ラインで実施されるチューニングモード処理について説明すると、電動ステアリング装置100がトルク信号のチューニング検査工程に投入され、当該工程でチューニング処理を起動させる指令信号がEPSコントローラ110へ与えられることで、其の指令信号をチューニングモード認識手段116がキャッチすることとなる。以後、本実施の形態では、製造ライン中のチューニング検査工程でチューニングモード処理を実施させていることとして説明を続ける。但し、実際には、出荷後の車両に対しても、当該指令信号をEPSコントローラ110へ与えることで、チューニングモード処理を起動させることが可能である。即ち、本処理は、製造段階に利用されるだけでなく、メンテナンス時のような場面でもトルクパラメータのチューニングを実施することが可能である。
The tuning
チューニング動作設定手段117は、チューニングモード認識手段116から指令信号を受信した旨の情報を受けると、チューニング用信号TUNを設定し、各々のスイッチング素子Tua〜Twbへ出力する。当該チューニング用信号TUNについて、図8を参照して具体的に説明する。図示の如く、チューニング用信号TUNは、上アーム側のスイッチング素子群の全てのスイッチング素子Tua〜TwaをOFF状態とさせ、一方、下アーム側のスイッチング素子群の全てのスイッチング素子Tub〜TwbをON状態とさせる。このように、チューニング動作設定手段117では、PWM信号のような段発的な信号と異なり、インバータ回路130のスイッチパターンを一定に保持させる。
When receiving the information indicating that the command signal has been received from the tuning
但し、一定に保持されるスイッチパターンは、図8に示す状態に限定にされるものではない。例えば、相電流ライン(Line−U〜Line−W)の各々に検出抵抗が介挿されているのであれば、上アーム側のスイッチング素子群Tua〜Twaの全てをON状態とさせ、下アーム側のスイッチング素子群Tub〜Tebの全てをOFF状態とさせても良い。また、ON状態とされるスイッチング素子群は、其の全てのスイッチング素子をON状態とさせなくとも、少なくとも1つのスイッチング素子のみON状態とさせれば良い。但し、アシストモータが発電機として動作する場合、1箇所のスイッチング素子のみがON状態とされていると、其のスイッチング素子へモータ電流が集中して流れることとなり、当該素子の発熱を招くこととなる。このため、図8のように、一方群のスイッチング素子群の全スイッチング素子Tub〜TwbをON状態とさせ、インバータ回路130に流れるモータ電流Imbを分散させることで、パワートランジスタの破損を防止できる。
However, the switch pattern held constant is not limited to the state shown in FIG. For example, if a detection resistor is inserted in each of the phase current lines (Line-U to Line-W), all of the upper arm side switching element groups Tua to Twa are turned on, and the lower arm side All of the switching element groups Tub to Teb may be turned off. Further, in the switching element group to be turned on, it is only necessary to turn on at least one switching element without turning on all the switching elements. However, when the assist motor operates as a generator, if only one switching element is in the ON state, the motor current concentrates on that switching element, causing heat generation of the element. Become. Therefore, as shown in FIG. 8, all the switching elements Tub to Twb of the one switching element group are turned on, and the motor current Imb flowing through the
上述の如く、本実施の形態では、製造工程中又はメンテナンス作業といった非走行時にトルクパラメータのチューニング処理が実施される。このため、インバータ回路130を構成する複数のスイッチング素子に対し自由なスイッチパターンを設定させることが可能となる。
As described above, in the present embodiment, torque parameter tuning processing is performed during non-running, such as during the manufacturing process or maintenance work. For this reason, it becomes possible to set a free switch pattern for a plurality of switching elements constituting the
これに対し、特許文献1のようにチューニング処理を走行中に行うと、EPSコントローラ110ではアシストモータ120の電気角を常時調整させなければならず、操舵トルクTsaを一定値に保持させることが事実上不可能となる。そうすると、同一条件のサンプル値を何度も取得することが難しくなるので、同一条件で複数回サンプリングしてこれを平均値等の統計的処理で利用する、といった特定の検査処理に不向きとなる。また、変動中に信号をサンプリングすることは、ノイズの影響も受けやすくなり、其の信号が示す情報の信頼性に問題が生じる。
On the other hand, when the tuning process is performed during traveling as in Patent Document 1, the
一方、本実施の形態では、車両を停止させた状態でチューニング処理が実施されるので、インバータ回路130のスイッチパターンを一定に保持させることが可能となる。そして、一定の検査操舵トルクTsbを加えることで、トーションバーの捩じれ状態を同一条件に保つことが可能となる。このため、同一条件で複数の信号をサンプリングすることが容易となり、其の情報を統計的処理へ供することが可能となる。また、安定した条件で検査が実施されるため、其の検査工程で取得された信号特性は非常に信頼性の高いものとなる。
On the other hand, in the present embodiment, since the tuning process is performed with the vehicle stopped, the switch pattern of the
また、特許文献1では、車両走行中でチューニングされるため、所望の条件でトルクパラメータを取得することが困難である。これに対し、本実施の形態では、適宜な大きさの検査トルクを加えることができるので、幅広いトルクレンジについてチューニング処理を実施させることが可能となる。 Further, in Patent Document 1, since tuning is performed while the vehicle is running, it is difficult to acquire torque parameters under desired conditions. On the other hand, in the present embodiment, an inspection torque of an appropriate magnitude can be applied, so that tuning processing can be performed for a wide torque range.
更に、本実施の形態で採用されるスイッチパターンは、モータシャフトSHmからアシストモータ120へトルクが加えられると、アシストモータ120が発電機として機能するので、ローターを回転させる反力としてモータシャフトSHmの端部へ一定の負荷トルクを与える。このため、ステアリングシャフト60のピニオン50とラック30の斜歯歯車40とが機構的に結合されていなくとも、トーションバーの励磁コイル側へ発電負荷が加わり、チューニング検査工程を実施させることができる。こうして、検査工程の配置自由度を確保しておくことは、製造ラインの設計上、非常に有益な事項となる。
Furthermore, the switch pattern employed in the present embodiment is such that when the torque is applied from the motor shaft SHm to the assist
このように、本実施の形態によると、インバータ回路130のスイッチパターンを一定に保持させることで、トルクパラメータのチューニングを行う条件を、様々な面で好適化させている。
Thus, according to the present embodiment, the condition for tuning the torque parameter is optimized in various aspects by keeping the switch pattern of the
図7を参照して説明を続ける。操舵ハンドル70に検査操舵トルクTsbが加えられると、モータシャフトSHmへ検査モータトルクTmbが加わり、インバータ回路130ではモータ電流Imbが流れる。尚、検査操舵トルクTsbとは、チューニング工程で検査装置から加えられる試験用の印加トルクで、一定のトルク値に制御されたものである。
The description will be continued with reference to FIG. When the inspection steering torque Tsb is applied to the
検査操舵トルクTsbが加えられているとき、検査モータトルク算出手段118ではモータ電流Imbを検出する。検査モータトルク算出手段118では、検出抵抗からモータ電流Imbが送られ、これをAD変換して当該電流値情報として取得する。図8では、検査抵抗Ru〜Rwが各アームに配されている為、各々の電流値を合成させることによりモータ電流Imbが算出される。そして、モータ電流Imbが情報として取得されると、当該電流値を以下の式に代入して、モータ電流Imbの検出値に対応する検査モータトルクTmbを算出する。
Tmb=K・Imb・・・・・式C
K [kgf・cm/A]:トルク定数
When the inspection steering torque Tsb is applied, the inspection motor torque calculation means 118 detects the motor current Imb. In the inspection motor torque calculation means 118, the motor current Imb is sent from the detection resistor, and this is AD-converted to obtain the current value information. In FIG. 8, since the inspection resistors Ru to Rw are arranged in each arm, the motor current Imb is calculated by combining the respective current values. Then, when the motor current Imb is acquired as information, the current value is substituted into the following formula to calculate the inspection motor torque Tmb corresponding to the detected value of the motor current Imb.
Tmb = K · Imb ... Formula C
K [kgf · cm / A]: Torque constant
チューニングモード処理では、トーションバーに加わるトルク(トーションバートルク)が以下の関係を有している。但し、検査モータトルクTmbについては、モータシャフトとステアリングシャフトとの間に減速ギヤが設けられているので、これに相当するギヤ比が換算された値である。
Tinsb=Tsb−Tmb・・・・・式D
Tinsb[kgf・cm]:トーションバートルク (正符号:時計回り方向)
Tsb [kgf・cm]:検査操舵トルク (正符号:時計回り方向)
Tmb [kgf・cm]:検査モータトルク (正符号:時計回り方向)
In the tuning mode process, the torque applied to the torsion bar (torsion bar torque) has the following relationship. However, the inspection motor torque Tmb is a value obtained by converting a gear ratio corresponding to a reduction gear provided between the motor shaft and the steering shaft.
Tinsb = Tsb−Tmb Formula D
Tinsb [kgf · cm]: Torsion bar torque (positive sign: clockwise direction)
Tsb [kgf · cm]: Inspection steering torque (positive sign: clockwise direction)
Tmb [kgf · cm]: Inspection motor torque (positive sign: clockwise direction)
パラメータデータ算出手段119aでは、検査装置から検査操舵トルクTsbの情報が与えられており、且つ、検査モータトルク算出手段118から検査モータトルクTmbの算出値が与えられる。そして、同処理119aでは、双方の値を式Dへ代入し、チューニングモード処理におけるトーションバートルクTinsbが算出される。
In the parameter data calculation unit 119a, information on the inspection steering torque Tsb is given from the inspection device, and a calculated value of the inspection motor torque Tmb is given from the inspection motor
ここで、チューニング処理におけるトーションバートルクTinbは、ドライブモード処理でのトーションバートルクTinsaに対応するものであり、これもトルクパラメータPtqに属する。そして、当該トーションバートルクTinsbは、ドライブモード処理において、トーションバートルクTinaとして置き換えられ、目標アシストトルクTmthを設定させるパラメータとして用いられる。 Here, the torsion bar torque Tinb in the tuning process corresponds to the torsion bar torque Tinsa in the drive mode process and also belongs to the torque parameter Ptq. The torsion bar torque Tinsb is replaced with the torsion bar torque Tina in the drive mode process, and is used as a parameter for setting the target assist torque Tmth.
信号特性設定手段119では、検査操舵トルクTsbの条件を変更して、各々のトルク条件についてトルク信号Vtと検査モータトルクTmbとの関係を取得していく。即ち、トルク信号Vtと検査モータトルクTmbとの関係が、異なる複数点について取得されることとなる。 The signal characteristic setting means 119 changes the condition of the inspection steering torque Tsb, and acquires the relationship between the torque signal Vt and the inspection motor torque Tmb for each torque condition. That is, the relationship between the torque signal Vt and the inspection motor torque Tmb is acquired for a plurality of different points.
そして、信号特性設定手段119では、各トルク条件での各々の関係を解析し、トーションバートルク(トルクパラメータ)Tinsbとトルク信号Vtとの相関関係fを設定する。また、設定された相関関係fは、マップ情報又は関数として情報化され、メモリ回路へ格納されることとなる。このため、ドライブモード処理では、トルク信号Vtを検出すると、チューニングモード処理で作成された相関関係fを参照することでトーションバートルクTinsaを特定し、これを式Bに投入することで、目標トルクTmthの算出が可能となる。尚、チューニングモード処理で作成される相関関係fについては、図10乃至図12にて詳細に説明することとする。 The signal characteristic setting means 119 analyzes each relationship under each torque condition, and sets a correlation f between the torsion bar torque (torque parameter) Tinsb and the torque signal Vt. Further, the set correlation f is computerized as map information or a function and stored in the memory circuit. For this reason, in the drive mode process, when the torque signal Vt is detected, the torsion bar torque Tinsa is specified by referring to the correlation f created in the tuning mode process, and this is input to the equation B to obtain the target torque. Tmth can be calculated. The correlation f created in the tuning mode process will be described in detail with reference to FIGS.
このように、チューニングモード処理では、トルク信号Vtとトーションバートルク(トルクパラメータ)Tinsbとの相関関係fが、実測による信号特性の解析によって正確に把握されることとなる。このため、本実施の形態で設定される相関関係fは、トルクセンサの信号又は回路上のバラツキをキャンセルさせる情報として機能する(チューニング機能)。先にも述べたように、ドライブモード処理では、チューニングされたトーションバートルク(トルクパラメータ)Tinsaを参照し、これに基づいて所定の処理が実行され、其の結果、目標電流Imthを設定させている。従って、本実施の形態に係るEPSコントローラでは、バラツキ等の誤差成分がキャンセルされるので、ドライバビリティの向上が図られ、事故等の発生を未然に防ぐことが可能となる。 Thus, in the tuning mode process, the correlation f between the torque signal Vt and the torsion bar torque (torque parameter) Tinsb is accurately grasped by analyzing the signal characteristics by actual measurement. For this reason, the correlation f set in the present embodiment functions as information for canceling a torque sensor signal or circuit variation (tuning function). As described above, in the drive mode process, the tuned torsion bar torque (torque parameter) Tinsa is referred to, and based on this, a predetermined process is executed. As a result, the target current Imth is set. Yes. Therefore, in the EPS controller according to the present embodiment, error components such as variations are canceled, so that drivability can be improved and accidents can be prevented from occurring.
図9は、チューニングモード処理を実行させる処理ルーティンが示されている。チューニングルーティンRTNは、検査装置から送られた指令信号を受信することにより起動される。ルーティンRTNが起動されると、先ず、チューニング用信号TUNを出力させ、インバータ回路130のスイッチパターンを先の如く保持させる(S01)。
FIG. 9 shows a processing routine for executing the tuning mode processing. The tuning routine RTN is activated by receiving a command signal sent from the inspection apparatus. When the routine RTN is activated, first, a tuning signal TUN is output and the switch pattern of the
処理S01が完了すると、検査装置では、第1の操舵検査トルクTsb1をステアリングへ与える。先にも説明したが、検査装置から与えられる操舵検査トルクは、一定値に制御されている。このトルク条件のもと、ルーティンRTNでは、モータ電流Imb1を検出し(S02)、式C及び式Dを用いてトーションバートルクTinsb1を算出する。また、同条件のもと、トルク信号Vt1を検出する(S04)。尚、ここで検出された成分は、図10における点Xを特定するものである。 When the process S01 is completed, the inspection apparatus gives the first steering inspection torque Tsb1 to the steering. As described above, the steering inspection torque applied from the inspection apparatus is controlled to a constant value. Under this torque condition, the routine RTN detects the motor current Imb1 (S02), and calculates the torsion bar torque Tinsb1 using the equations C and D. Further, the torque signal Vt1 is detected under the same conditions (S04). The component detected here specifies the point X in FIG.
処理S02〜S04が完了すると、検査装置では、先と異なる一定トルク(第2の操舵検査トルクTsb2)をステアリングへ与える。そして、ルーティンRTNでは、モータ電流Imb2を検出し(S05)、これに対応するトーションバートルクTinsb2と、トルク信号Vt2を得る(S06,S07)。尚、ここで検出された成分は、図10における点Yを特定するものである。 When the processes S02 to S04 are completed, the inspection apparatus applies a constant torque (second steering inspection torque Tsb2) different from the previous to the steering. In the routine RTN, the motor current Imb2 is detected (S05), and the corresponding torsion bar torque Tinsb2 and the torque signal Vt2 are obtained (S06, S07). The component detected here specifies the point Y in FIG.
処理S05〜S07が完了した後、処理S08では、トルク信号Vtとトーションバートルク(トルクパラメータ)Tinsbとの相関関係を解析する。本実施の形態では、トルクセンサの信号特性が線形であるため、図10に示す如く、トルク信号VtとトーションバートルクTinsbとの相関関係を一次関数によって特定することができる。即ち、処理S08では、点X及び点Yに基づいて、以下の解析結果を得ることができる。
Vt=α・Tinsb+Vβ=f(Tinsb)・・・・・式E
尚、本実施の形態では、相関関係fが一次関数であるとしているが、これに限られるものではない。また、実際の相関関係が線形の関係でなくとも、適宜な演算を実施し、トルク信号VtとトーションバートルクTinsbとの相関関係を直線回帰させる手法を用いても良い。
After processing S05 to S07 is completed, in processing S08, the correlation between the torque signal Vt and the torsion bar torque (torque parameter) Tinsb is analyzed. In the present embodiment, since the signal characteristic of the torque sensor is linear, the correlation between the torque signal Vt and the torsion bar torque Tinsb can be specified by a linear function as shown in FIG. That is, in the process S08, the following analysis results can be obtained based on the points X and Y.
Vt = α · Tinsb + Vβ = f (Tinsb) Equation E
In the present embodiment, the correlation f is a linear function, but the present invention is not limited to this. Further, even if the actual correlation is not a linear relationship, a method may be used in which an appropriate calculation is performed and the correlation between the torque signal Vt and the torsion bar torque Tinsb is linearly regressed.
然して、この相関関係fがメモリ回路へ記録される(S09)。ここで、メモリ回路へ記録される相関関係の情報は、様々な形態が考えられる。例えば、解析された式Eに基づいて、マップ情報を作成しても良い。また、式Eの傾き係数αと切片値Vβとを記憶させておき、適宜、式Eに係る演算を実行させるようにしても良い。 However, this correlation f is recorded in the memory circuit (S09). Here, the correlation information recorded in the memory circuit can be in various forms. For example, map information may be created based on the analyzed expression E. Further, the slope coefficient α and the intercept value Vβ of the equation E may be stored, and the calculation related to the equation E may be appropriately executed.
本実施の形態に係るEPSコントローラによると、2点(X,Y)以上のサンプル値によって相関関係fが求められるので、チューニングルーティンRTNでは、オフセット誤差は勿論のこと、傾き誤差についても併せてキャンセルされることとなる。そして、サンプルするトルクレンジを広げることで、本実施の形態に係るEPSコントローラでは、トルクパラメータTinsbに含まれる誤差因子が低減され、操舵トルクの大きさに関わらずアシストモータの最適制御を実現させる。このため、EPSアクチュエータ装置については、アシストトルクを適正値に一致させて出力できる。 According to the EPS controller according to the present embodiment, since the correlation f is obtained from sample values of two points (X, Y) or more, the tuning routine RTN cancels not only the offset error but also the tilt error. Will be. Then, by expanding the torque range to be sampled, the EPS controller according to the present embodiment reduces the error factor included in the torque parameter Tinsb, and realizes optimal control of the assist motor regardless of the magnitude of the steering torque. For this reason, with respect to the EPS actuator device, the assist torque can be output in accordance with an appropriate value.
また、本発明に係る電動ステアリング装置によると、急激な操舵動作が行われても、アシストトルクの制御誤差が殆ど生じないので、ドライバビリティ―の向上が図られ、車両操作上の安全性が確保される。 In addition, according to the electric steering device of the present invention, even if a sudden steering operation is performed, the control error of the assist torque hardly occurs, so that the drivability is improved and the safety in operating the vehicle is ensured. Is done.
以上、実施の形態について説明してきたが、特許請求の範囲に記される発明は、かかる形態に限定されるものではない。例えトーションバートルクパラメータは、実施の形態においてトーションバートルクを数値化させたものとして説明されているが、本発明ではこの他、このパラメータがモータ電流とされても良い。トルクパラメータがモータ電流である場合、トルク信号から直接的に目標電流を算出できるので、目標電流Imthを設定する際の演算処理が簡素化される。 Although the embodiments have been described above, the invention described in the claims is not limited to such embodiments. For example, although the torsion bar torque parameter is described as a numerical value of the torsion bar torque in the embodiment, in the present invention, this parameter may be a motor current. When the torque parameter is a motor current, the target current can be calculated directly from the torque signal, so that the calculation process when setting the target current Imth is simplified.
80 トルクセンサ, 100 電動ステアリング装置, 100a EPSアクチュエータ, 110 EPSコントローラ, 117 チューニング動作設定手段, 118 検査モータトルク算出手段, 119 信号特性設定手段, 119a パラメータデータ算出手段, 120 アシストモータ。 80 torque sensor, 100 electric steering device, 100a EPS actuator, 110 EPS controller, 117 tuning operation setting means, 118 inspection motor torque calculation means, 119 signal characteristic setting means, 119a parameter data calculation means, 120 assist motor.
Claims (6)
前記チューニング動作設定手段は、前記上アーム側又は下アーム側のスイッチング素子群のうち、何れか一方のスイッチング素子群の全てのスイッチング素子をOFF状態とさせ、且つ、他方のスイッチング素子群の全てのスイッチング素子をON状態とさせる、ことを特徴とする請求項1乃至請求項3の何れか一項に記載のEPSコントローラ。 The inverter circuit is composed of a switching element group on the upper arm side and a switching element group on the lower arm side,
The tuning operation setting means, among the switching element group of the upper arm or the lower arm, or not one of all the switching elements of the switching element group is in an OFF state, and all of the other switching element group to the switching element in an oN state, EPS controller according to any one of claims 1 to 3, characterized in that.
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