JP5901524B2 - 吸水性樹脂 - Google Patents

Description

本発明は、衛生材用途に適した吸水性樹脂、並びにそれを用いた吸収体及び吸収性物品に関する。

吸水性樹脂は、近年、紙オムツや生理用品等の衛生用品、保水剤や土壌改良剤等の農園芸材料、及び止水剤や結露防止剤等の工業資材等、種々の分野で広く使用されている。これらの分野の中でも、特に紙オムツや生理用品等の衛生用品に使用される事が多い。このような吸水性樹脂としては、例えば、澱粉−アクリロニトリルグラフト共重合体の加水分解物、澱粉−アクリル酸グラフト共重合体の中和物、酢酸ビニル−アクリル酸エステル共重合体のけん化物、アクリル酸部分中和物重合体の架橋物等が知られている。

紙おむつ等に代表される吸収性物品は、体液等の液体を吸収する吸収体が、体に接する側に配された柔軟な液体透過性の表面シート（トップシート）と、体と接する反対側に配された液体不透過性の背面シート（バックシート）とにより挟持された構造を有する。通常、吸収体は、吸水性樹脂と親水性繊維の混合物からなる。

近年、デザイン性、携帯時における利便性、流通時における効率等の観点から、吸収性物品の薄型化、軽量化に対する要求は高まっている。吸収性物品において一般的に行われている薄型化のための方法としては、例えば、吸収体中の吸水性樹脂を固定する役割を有する木材の解砕パルプ等の親水性繊維を減らし、吸水性樹脂を増加させる方法がある。

嵩高く吸収能力の低い親水性繊維の比率を低くし、嵩が小さく吸収能力の高い吸水性樹脂を多量に使用した吸収体は、吸収性物品の設計に見合う吸収容量を確保しながら、嵩高い素材を減らすことにより薄型化を目指したもので、合理的な改良方法である。しかしながら、実際に紙おむつ等の吸収性物品に使用された際の液体の分配や拡散を考えた場合、多量の吸水性樹脂が液体の吸収によって柔らかいゲル状になると、いわゆる「ゲルブロッキング現象」が発生し、液拡散性が格段に低下し、吸収体の液浸透速度が遅くなるという欠点を有する。

この「ゲルブロッキング現象」とは、特に吸水性樹脂が多く密集した吸収体が液体を吸収する際、表層付近に存在する吸水性樹脂が液体を吸収し、表層付近で柔らかいゲルがさらに密になることで、吸収体内部への液体の浸透が妨げられ、内部の吸水性樹脂が効率良く液体を吸収できなくなる現象のことである。このことより、適度な吸水速度を持ち、ゲルブロッキング現象が起こりにくく、液体を吸収し、膨潤した後の通液性能が高い吸水性樹脂が求められている。

吸水性樹脂は主として、水溶性エチレン性不飽和単量体を逆相懸濁重合や水溶液重合することによって製造されている。しかし、従来の逆相懸濁重合法では、大きい粒子径の吸水性樹脂を製造しにくく、衛生材料に好適とされる適度な粒子径が得られにくいという欠点があった。

そこで、大きい粒子径の吸水性樹脂を得るために、いくつかの製造方法が提案されている。例えば、逆相懸濁重合による製造方法において、第１段目モノマーの重合によって、吸水性樹脂を生成した後、冷却し、界面活性剤を析出させた状態で、第１段目のポリマー粒子が懸濁した重合反応液に、再度、モノマーを添加し、これを重合させることによって、大きな吸水性樹脂を得る方法（特許文献１）、第１段目モノマーの重合によって、吸水性樹脂を生成した後、ポリマー粒子が懸濁した重合反応液に、再度、モノマーを添加し、これを重合させることによって第１段目ポリマー粒子を凝集させる方法（特許文献２）、第１段目モノマーの重合によって、吸水性樹脂を生成した後、ポリマー粒子が懸濁した重合反応液に、ＨＬＢ７以上の特定の界面活性剤を添加した後、再度、モノマーを添加し、これを重合させることによって、大きな吸水性樹脂を得る方法（特許文献３）、第１段目モノマーの重合によって、吸水性樹脂を生成した後、ポリマー粒子が懸濁した重合反応液に、無機粉末存在下、再度、モノマーを添加し、これを重合させることによって、大きな吸水性樹脂を得る方法（特許文献４）等が提案されている。

特開平３−２２７３０１号公報 特表平５−０１７５０９号公報 特開平９−０１２６１３号公報 特表平９−０７７８１０号公報

従来の技術の方法で製造した吸水性樹脂は、衛生材料に好適とされる大きな粒子径とすることはできるものの、通液性能等を十分に満足するものではなかった。本発明の主な目的は、適度な吸収容量を有しながらも優れた通液性能を有し、衛生材料用途等の吸収性物品に好適に用いられる吸水性樹脂を提供することにある。

上記の課題に鑑みて、本願発明者らは、逆相懸濁重合法によって水溶性エチレン性不飽和単量体を重合して製造される特定の中位粒子径を有する１次粒子を、さらに逆相懸濁重合法によって凝集させて形成される、特定の吸収容量を有する吸水性樹脂が優れた通液性能を有し、衛生材料用途に好適に用いられる吸水性樹脂とすることができることを見出した。即ち、本発明は、下記の態様を包含するものである。

項１ 水溶性エチレン性不飽和単量体を、分散安定剤の存在下に逆相懸濁重合法によって重合して得られた１次粒子を、さらに逆相懸濁重合法によって凝集させて形成される吸水性樹脂であって、該１次粒子の中位粒子径が１００〜２５０μｍであり、該吸水性樹脂の生理食塩水保水能が３０ｇ／ｇ以下であることを特徴とする、吸水性樹脂。

項２ 吸水性樹脂の０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度が、２００ｇ／１０分以上である、上記項１に記載の吸水性樹脂。

項３ 吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度が、４５秒以上１８０秒以下である、上記項１又は２に記載の吸水性樹脂。

項４ 分散安定剤が、ショ糖脂肪酸エステル及びポリグリセリン脂肪酸エステルからなる群より選ばれた少なくとも１種である上記項１〜３のいずれか１項に記載の吸水性樹脂。

項５ 水溶性エチレン性不飽和単量体が、（メタ）アクリル酸、及びその塩からなる群より選ばれる少なくとも１つである上記項１〜４のいずれか１項に記載の吸水性樹脂。

項６ 上記項１〜５のいずれか１項に記載の吸水性樹脂と親水性繊維を含む吸収体。

項７ 液体透過性シートと液体不透過性シートとの間に、上記項６に記載の吸収体が保持されている吸収性物品。

本発明によれば、優れた通液性能を有する吸水性樹脂を提供することができる。また、本発明にかかる吸水性樹脂は適度な吸収速度を有する。さらに、本発明にかかる吸水性樹脂を用いることで、液浸透速度等の性能の優れた吸収体及びそれを用いた吸収性物品を提供することができる。

０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度の測定装置の概略構成を示す模式図である。

本発明にかかる吸水性樹脂
本発明にかかる吸水性樹脂は、逆相懸濁重合法によって水溶性エチレン性不飽和単量体を重合して製造される１次粒子を、さらに逆相懸濁重合法によって凝集させて形成される。

上記１次粒子の中位粒子径は１００〜２５０μｍである。好ましくは１１０〜２４０μｍであり、さらに好ましくは１３０〜２３０μｍである。

１次粒子の中位粒子径は、液体を吸収し膨潤した後の通液性能の良い吸水性樹脂を得る観点から、１００μｍ以上であり、２次粒子の凝集強度の低下及び吸収速度が遅くなることを防止する観点から、２５０μｍ以下である。中位粒子径の測定については、後述する実施例にて記載する方法によって実施できる。

本発明にかかる１次粒子の形状は特に限定されないが、逆相懸濁重合法によって製造される１次粒子であるために、例えば、真球状、楕円球状等のような円滑な表面形状を有する略球状の単粒子形状が挙げられる。このような形状の１次粒子は、表面形状が円滑であることにより、粉体としての流動性が高くなるうえに、凝集した粒子が密に充填されやすいために衝撃を受けても破壊されにくいので、粒子強度が高い吸水性樹脂となる。

上述の範囲を満たす１次粒子を、さらに逆相懸濁重合法によって凝集させて形成される、３０ｇ／ｇ以下の生理食塩水保水能を有する吸水性樹脂を、本発明にかかる吸水性樹脂とする。吸収性物品として、より優れた効果を付与する観点から、生理食塩水保水能を２５〜３０ｇ／ｇとする吸水性樹脂が好ましい。

生理食塩水保水能とは、単位質量当りの吸水性樹脂が吸収し得る生理食塩水の質量を示し、吸水性樹脂の液体の吸収容量の度合いを表す。生理食塩水保水能の測定は、後述する本願実施例にて記載する方法によって実施することができる。

このような中位粒子径、及び生理食塩水保水能の数値範囲を満たす本発明にかかる吸水性樹脂は、吸収体等として使用された場合に、液拡散性を阻害する現象、いわゆるゲルブロッキング現象を防ぐことが可能となる。さらに、吸収体等に使用した場合に吸収した液の逆戻り、液漏れ等を防ぐことが可能となる。

上述した本発明にかかる吸水性樹脂の特徴を示す指標として、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度が挙げられ、具体的には１０分あたり通常２００ｇ以上である。好ましくは２００〜８００ｇであり、さらに好ましくは２５０〜７００ｇである。

０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度とは、既に液体を吸収して膨潤した単位質量当りの吸水性樹脂を、単位時間当たりに通過する０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の量を示し、液体を吸収した後の吸水性樹脂がどの程度の通液性能を有するかを表す。０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度の測定は、後述の実施例にて記載する方法によって実施できる。

また、上述した本発明にかかる吸水性樹脂の特徴を示す指標として、生理食塩水吸水速度も挙げられ、具体的には通常４５〜１８０秒であり、好ましくは５０〜１７０秒であり、さらに好ましくは６０〜１５０秒である。

生理食塩水吸水速度とは、単位質量当りの吸水性樹脂が、所定量の生理食塩水を吸収するまでの時間を示す。生理食塩水吸水速度の測定は、後述の実施例にて記載する方法によって実施できる。

なお、本発明にかかる吸水性樹脂の中位粒子径は、吸収体等に使用された場合の液拡散性を阻害する現象、すなわちゲルブロッキング現象を防ぐ観点から通常２５０μｍ以上（好ましくは３００μｍ以上）とすればよく、吸収体等に使用された場合の部分的に堅くなるのを防ぎ、柔軟性を保つ観点から、通常６００μｍ以下（好ましくは５００μｍ以下）とすればよい。中位粒子径の測定については、後述する実施例にて記載する方法によって実施できる。

またさらに、本発明にかかる吸水性樹脂は、粉体としての流動性の低下を防ぐ観点から、水分率を通常２０質量％以下にすればよく、好ましくは５〜１０質量％である。水分率の測定については、後述する実施例にて記載する方法によって実施できる。

本発明にかかる吸水性樹脂の製造方法
本発明にかかる製造方法は２段以上の逆相懸濁重合法によって実施される。より具体的には、下記の工程１及び２を含む製造方法が挙げられる。
（１）分散安定剤の存在下に水溶性エチレン性不飽和単量体を逆相懸濁重合法によって重合し、１次粒子が分散するスラリーを作製する工程１。
（２）工程１にて得られるスラリーに、水溶性エチレン性不飽和単量体を加えて重合反応させる逆相懸濁重合法によって、該スラリー中に分散する１次粒子を凝集させる工程２。

また、工程２によって得られる凝集体もスラリーの状態で得られるために、生産性の向上を目的として、工程２によって得られる凝集体が分散したスラリーに対して、さらに水溶性エチレン性不飽和単量体を加え、重合反応させる逆相重合反応法を用いた工程を繰り返し行って凝集体を形成させ、吸水性樹脂としてもよい。

以下に本発明にかかる吸水性樹脂を製造する方法の一態様について詳述するが、かかる態様のみには限定されない。

工程１について
本工程における逆相懸濁重合法とは、分散安定剤を含む分散媒に、水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液を添加し、撹拌することで懸濁させ、分散した水溶液中にて水溶性エチレン性不飽和単量体を重合させる方法である。よって、工程１では分散媒中に単量体が重合して製造される上述の中位粒子径の範囲を満たす１次粒子が分散するスラリーが得られる。

使用する水溶性エチレン性不飽和単量体としては、例えば、（メタ）アクリル酸（本明細書においては、「アクリル」及び「メタクリル」を合わせて「（メタ）アクリル」、「アクリレート」及び「メタクリレート」を合わせて「（メタ）アクリレート」とそれぞれ表記する。）、２−（メタ）アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸及びそれらの塩、（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチル（メタ）アクリルアミド、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、ポリエチレングリコールモノ（メタ）アクリレート等の非イオン性単量体、並びに、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノプロピル（メタ）アクリレート、ジエチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド等のアミノ基含有不飽和単量体やその４級化物等を挙げることができ、これらの群から選ばれる少なくとも１種を用いればよい。これらの水溶性エチレン性不飽和単量体のなかでも、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸塩、メタクリル酸塩、アクリルアミド、メタクリルアミド、及びＮ，Ｎ−ジメチルアクリルアミドが好適に用いられる。

単量体を含む水溶液における水溶性エチレン性不飽和単量体の濃度は、特に限定はされないが、単量体を含む水溶液当り、好ましくは２０質量％以上飽和濃度以下であり、より好ましくは２５〜７０質量％であり、さらに好ましくは３０〜５５質量％である。

なお、水溶性エチレン性不飽和単量体として、（メタ）アクリル酸、２−（メタ）アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸等のように酸基を有する単量体を用いる場合、その酸基を予めアルカリ金属塩等のアルカリ性中和剤によって中和してもよい。このようなアルカリ性中和剤としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、及びアンモニア等の水溶液を挙げることができる。これらアルカリ性中和剤は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

アルカリ性中和剤による全酸基に対する中和度は、得られる吸水性樹脂の浸透圧を高めることで吸収性能を高め、かつ余剰のアルカリ性中和剤の存在により、安全性等に問題が生じないようにする観点から、通常１０〜１００モル％の範囲とすればよく、好ましくは３０〜８０モル％である。

分散媒には石油系炭化水素分散媒を用いればよく、例えば、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン、ｎ−オクタン、リグロイン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン、メチルシクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素等を挙げることができる。これらの分散媒は単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの分散媒のなかでも、工業的に入手が容易であり、品質が安定しており、かつ安価であるため、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン、及びシクロヘキサンが好適に用いられる。また、同観点から、上記石油系炭化水素分散媒の混合物の例として、市販されているエクソールヘプタン（エクソンモービル社製：ヘプタンおよび異性体の炭化水素７５〜８５％含有）が好適に用いられる。

分散安定剤としては界面活性剤を用いればよく、例えば、ショ糖脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレングリセリン脂肪酸エステル、ソルビトール脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンヒマシ油、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油、アルキルアリルホルムアルデヒド縮合ポリオキシエチレンエーテル、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンブロックコポリマー、ポリオキシエチレンポオキシプロピルアルキルエーテル、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル、アルキルグルコシド、Ｎ−アルキルグルコンアミド、ポリオキシエチレン脂肪酸アミド、ポリオキシエチレンアルキルアミン、ポリオキシエチレンアルキルエーテルのリン酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルアリルエーテルのリン酸エステル等が挙げられる。これらの分散安定剤のなかでも、単量体水溶液の分散安定性の面から、ショ糖脂肪酸エステル及びポリグリセリン脂肪酸エステルが好適に用いられる。これらの分散安定剤は、単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

分散安定剤として用いる界面活性剤のＨＬＢ値は、得られる１次粒子の形状に影響を及ぼす。上述したような略球状の１次粒子の形態を有する吸水性樹脂を得るために選択される界面活性剤のＨＬＢ値は、使用する界面活性剤の種類によって、それぞれのＨＬＢ値が異なるため、一概には決定されないが、例えば、ショ糖脂肪酸エステルであれば、ＨＬＢ値が５以下の範囲を満たすものを使用すればよい。

また分散安定剤として、界面活性剤とともに高分子系分散剤を併用してもよい。使用される高分子系分散剤としては、無水マレイン酸変性ポリエチレン、無水マレイン酸変性ポリプロピレン、無水マレイン酸変性エチレン・プロピレン共重合体、無水マレイン酸変性ＥＰＤＭ（エチレン・プロピレン・ジエン・ターポリマー）、無水マレイン酸変性ポリブタジエン、エチレン・無水マレイン酸共重合体、エチレン・プロピレン・無水マレイン酸共重合体、ブタジエン・無水マレイン酸共重合体、酸化型ポリエチレン、エチレン・アクリル酸共重合体、エチルセルロース、エチルヒドロキシエチルセルロース等が挙げられる。これらの高分子系分散剤のなかでも、単量体水溶液の分散安定性の面から、無水マレイン酸変性ポリエチレン、無水マレイン酸変性ポリプロピレン、無水マレイン酸変性エチレン・プロピレン共重合体、酸化型ポリエチレン、及びエチレン・アクリル酸共重合体が好適に用いられる。これらの高分子系分散剤は、単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

分散安定剤の使用量は、分散媒として用いる石油系炭化水素分散媒中における、単量体を含む水溶液の分散状態を良好に保ち、かつ使用量に見合う分散効果を得るため、単量体を含む水溶液１００質量部に対して、通常０．１〜５質量部とすればよい。好ましくは０．２〜３質量部である。

単量体を含む水溶液には、必要に応じて架橋剤（内部架橋剤）を添加して重合してもよい。単量体の重合反応前の単量体水溶液に添加する内部架橋剤としては、重合性不飽和基を２個以上有する化合物を用いればよい。例えば、（ポリ）エチレングリコール（本明細書において、例えば、「ポリエチレングリコール」と「エチレングリコール」を合わせて「（ポリ）エチレングリコール」と表記する。）、（ポリ）プロピレングリコール、トリメチロールプロパン、グリセリンポリオキシエチレングリコール、ポリオキシプロピレングリコール、（ポリ）グリセリン等のポリオール類のジ又はトリ（メタ）アクリル酸エステル類、前記のポリオールとマレイン酸、フマール酸等の不飽和酸類とを反応させて得られる不飽和ポリエステル類、Ｎ，Ｎ’−メチレンビス（メタ）アクリルアミド等のビスアクリルアミド類、ポリエポキシドと（メタ）アクリル酸とを反応させて得られるジ又はトリ（メタ）アクリル酸エステル類、トリレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート等のポリイソシアネートと（メタ）アクリル酸ヒドロキシエチルとを反応させて得られるジ（メタ）アクリル酸カルバミルエステル類、アリル化澱粉、アリル化セルロース、ジアリルフタレート、Ｎ，Ｎ’，Ｎ”−トリアリルイソシアヌレート、ジビニルベンゼン等が挙げられる。

また、内部架橋剤としては、重合性不飽和基を２個以上有する前記化合物に加えて、その他の反応性官能基を２個以上有する化合物を用いてもよい。例えば、（ポリ）エチレングリコールジグリシジルエーテル、（ポリ）プロピレングリコールジグリシジルエーテル、（ポリ）グリセリンジグリシジルエーテル等のグリシジル基含有化合物、（ポリ）エチレングリコール、（ポリ）プロピレングリコール、（ポリ）グリセリン、ペンタエリスリトール、エチレンジアミン、ポリエチレンイミン、グリシジル（メタ）アクリレート等が挙げられる。

これらの内部架橋剤は、単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

添加する内部架橋剤の使用量は、得られる吸水性樹脂の吸収容量を十分に高める観点から本工程における単量体の総量に対して、通常１モル％以下とすればよく、好ましくは０．５モル％以下である。

単量体を含む水溶液には、吸水性樹脂の吸収性能を制御するために、連鎖移動剤を添加してもよい。このような連鎖移動剤として、次亜りん酸塩類、チオール類、チオール酸類、第２級アルコール類、アミン類等を例示することができる。

単量体を含む水溶液には、ラジカル重合開始剤が含まれていてもよい。具体的なラジカル重合開始剤としては、例えば、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩類、メチルエチルケトンパーオキシド、メチルイソブチルケトンパーオキシド、ジ−ｔ−ブチルパーオキシド、ｔ−ブチルクミルパーオキシド、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、過酸化水素等の過酸化物類、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）２塩酸塩、２，２’−アゾビス〔２−（Ｎ−フェニルアミジノ）プロパン〕２塩酸塩、２，２’−アゾビス〔２−（Ｎ−アリルアミジノ）プロパン〕２塩酸塩、２，２’−アゾビス｛２−〔１−（２−ヒドロキシエチル）−２−イミダゾリン−２−イル〕プロパン｝２塩酸塩、２，２’−アゾビス｛２−メチル−Ｎ−〔１，１−ビス（ヒドロキシメチル）−２−ヒドロキシエチル〕プロピオンアミド｝、２，２’−アゾビス〔２−メチル−Ｎ−（２−ヒドロキシエチル）−プロピオンアミド〕、４，４’−アゾビス（４−シアノ吉草酸）等のアゾ化合物等が挙げられる。これらのラジカル重合開始剤は、単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

ラジカル重合開始剤の使用量は、本工程における単量体の総量に対して、通常０．００５〜１モル％である。使用量が０．００５モル％未満の場合、単量体の重合反応に多大な時間を要するので、好ましくない。使用量が１モル％を超える場合、急激な重合反応が起こるので、好ましくない。

なお、ラジカル重合開始剤は、亜硫酸ナトリウム、亜硫酸水素ナトリウム、硫酸第一鉄、Ｌ−アスコルビン酸等の還元剤と併用し、レドックス重合開始剤として用いてもよい。

単量体の重合反応の反応温度は、ラジカル重合開始剤の使用の有無や、その使用するラジカル重合開始剤の種類によって異なるが、通常２０〜１１０℃とすればよく、好ましくは４０〜９０℃である。このような範囲の温度で単量体の重合反応を行うことによって、単量体の重合に係る時間を適度にすることができる。また、単量体の重合反応により発生する熱の除去が容易となるために、円滑な重合反応を行うことができる。反応時間は、通常０．１時間以上４時間以下とすればよい。

工程１において作製する１次粒子の中位粒子径は、例えば、各種の攪拌翼を用いて、単量体の重合反応時の攪拌回転数を変更することによって制御することができる。攪拌翼としては、例えば、プロペラ翼、パドル翼、アンカー翼、タービン翼、ファウドラー翼、リボン翼、フルゾーン翼（神鋼パンテック（株）製）、マックスブレンド翼（住友重機械工業（株）製）、スーパーミックス翼（サタケ化学機械工業（株）製）等を使用することが可能である。通常、同一種の撹拌翼であれば、撹拌回転数を高めるほど得られる１次粒子の中位粒子径は小さくなる。

また、１次粒子の中位粒子径は、水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液に増粘剤を添加して、水溶液粘度を変えることによっても制御できる。増粘剤としては、例えば、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸（部分）中和物、ポリエチレングリコール、ポリアクリルアミド、ポリエチレンイミン、デキストリン、アルギン酸ナトリウム、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリエチレンオキサイド等を用いることができる。通常、攪拌回転数が同じであれば、単量体水溶液の粘度が高いほど得られる１次粒子の中位粒子径は大きくなる。

上記のように、本発明にかかる１次粒子の中位粒子径は、例えば撹拌回転数の制御、水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液の粘度を調節することによって制御することができる。

工程２について
工程２では、工程１にて得られる１次粒子が分散するスラリーに、水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液を加えて単量体を重合反応させる逆相懸濁重合法によって、該スラリー中に分散する１次粒子を凝集させる。

工程２において、単量体の重合反応を行う前に、工程１にて得られたスラリーを冷却して、該スラリー中に含まれる分散安定剤の一部を析出させる工程が含まれていてもよい。冷却温度は、特に限定されず、通常は１０〜５０℃とすればよい。分散安定剤の析出は、スラリー中の白濁によって確認すればよく、例えば、目視、濁度計等の手法によって確認すればよい。

すなわち、工程２における水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液の添加は、工程１における重合にて得られた１次粒子を凝集し、衛生材料用途に適した粒径とするために実施される。

工程２にて使用する水溶性エチレン性不飽和単量体は、工程１にて使用した水溶性エチレン性不飽和単量体として例示したものと同様なものが使用できるが、単量体の種類、中和度、中和塩種及び水溶液中における単量体の濃度は、工程１にて用いた水溶性エチレン性不飽和単量体と同じであってもよいし、異なっていてもよい。

工程２にて使用する水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液には重合開始剤を添加してもよい。使用する重合開始剤は、工程１の重合に用いた重合開始剤として例示したものから適宜選択して使用することができる。

工程２にて使用する水溶性エチレン性不飽和単量体の添加量は、適度な凝集体となる吸水性樹脂を得る観点から、工程１にて使用した水溶性エチレン性不飽和単量体１００質量部に対して、通常５０〜３００質量部とすればよく、好ましくは１００〜２００質量部であり、より好ましくは１２０〜１６０質量部である。

また、工程２にて使用する水溶性エチレン性不飽和単量体を含む水溶液にも、必要に応じて、内部架橋剤、連鎖移動剤等を添加してもよく、工程１にて例示したものから選択して使用することができる。これらの剤の使用量についても、工程１にて規定した量と同様にすればよい。

工程２における単量体の重合反応温度は、使用するラジカル重合開始剤によって異なるが、通常２０〜１１０℃とすればよく、好ましくは４０〜９０℃である。反応時間は、通常０．１時間以上４時間以下とすればよい。

工程２の逆相懸濁重合法における攪拌は、全体が均一に混合されていればよい。

上述の方法によって得られる吸水性樹脂の中位粒子径は、分散安定剤の析出状態や、工程１にて使用した水溶性エチレン性不飽和単量体の使用量に対して、工程２での水溶性エチレン性不飽和単量体の量を制御することによって適宜調節ができる。

工程２において、１次粒子を凝集した後に、架橋剤（後架橋剤）を添加して処理を施す工程が含まれていてもよい。この工程によって、得られる凝集体の表面架橋密度がより高くなり、荷重下吸水能、吸収速度、ゲル強度、更に液体の吸収容量等の諸性能に優れ、衛生材料用途に好適な吸水性樹脂の製造が可能となる。

このような後架橋剤としては、反応性官能基を２個以上有する化合物を挙げることができる。その例としては、（ポリ）エチレングリコールジグリシジルエーテル、（ポリ）グリセロール（ポリ）グリシジルエーテル、（ポリ）プロピレングリコールジグリシジルエーテル、（ポリ）グリセリンジグリシジルエーテル等のジグリシジル基含有化合物、（ポリ）エチレングリコール、（ポリ）プロピレングリコール、（ポリ）グリセリン、ペンタエリスリトール、エチレンジアミン、ポリエチレンイミン等が挙げられる。これらの後架橋剤のなかでも、（ポリ）エチレングリコールジグリシジルエーテル、（ポリ）プロピレングリコールジグリシジルエーテル及び（ポリ）グリセリンジグリシジルエーテルが好適に用いられる。これらの後架橋剤は、単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

後架橋剤の添加量は、得られる吸水性樹脂の吸収性能を低下させず、かつ表面近傍の架橋密度を強めて、上述の諸性能を高める観点から、使用した単量体の総量に対して、通常０．００５モル％から１モル％の範囲とすればよく、好ましくは０．０１モル％から０．５モル％の範囲である。

後架橋剤の添加時期は、特に限定されないが、水溶性エチレン性不飽和単量体の総量１００質量部に対し、通常１〜４００質量部の水を含有する状態で添加すればよい。好ましくは５〜２００質量部であり、より好ましくは１０〜１００質量部である。

吸水性樹脂が含有する水分量に従って後架橋剤の添加時を選択することで、より好適に吸水性樹脂の表面近傍における架橋を施すことができ、得られる凝集体を吸水性樹脂としたときに、好適な吸収性能を付与することができる。

また、１次粒子の中位粒子径の大きさによっても異なるが、上述の後架橋剤の添加時期に従って、吸水性樹脂の液体の吸収容量を制御することもできる。例えば、吸水性樹脂の水分の含有量が少ない場合に後架橋処理を行えば、得られる吸水性樹脂の吸収容量が、多くなる傾向が確認できる。

後架橋剤を添加する際には、後架橋剤をそのまま添加しても水溶液として添加してもよいが、必要に応じて、溶媒として親水性有機溶媒を用いた溶液として添加してもよい。必要に応じて溶媒として親水性有機溶媒を用いてもよい。この親水性有機溶媒としては、例えば、メチルアルコール、エチルアルコール、ｎ−プロピルアルコール、イソプロピルアルコール等の低級アルコール類、アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類、ジエチルエーテル、ジオキサン、テトラヒドロフラン等のエーテル類、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等のアミド類、ジメチルスルホキシド等のスルホキシド類等が挙げられる。これら親水性有機溶媒は、それぞれ単独で使用してもよく、２種類以上を併用、あるいは水との混合溶媒として使用してもよい。

後架橋処理における反応温度は、５０〜２５０℃であることが好ましく、６０〜１８０℃であることがより好ましく、６０〜１４０℃であることがさらに好ましく、７０〜１２０℃であることがよりさらに好ましい。反応時間は、通常０．１時間以上５時間以下とすればよい。

上述のように後架橋処理された後、乾燥することにより吸水性樹脂を得ることができる。

前記乾燥は、常圧下で行っても減圧下で行ってもよく、乾燥効率を高めるため、窒素等の気流下で行ってもよい。乾燥が常圧の場合、乾燥温度は７０〜２５０℃であることが好ましく、８０〜１８０℃であることがより好ましく、８０〜１４０℃であることがさらに好ましく、９０〜１３０℃であることがよりさらに好ましい。また、減圧下の場合、乾燥温度は６０〜１００℃であることが好ましく、７０〜９０℃であることがより好ましい。

このようにして得られた本発明にかかる吸水性樹脂は、通液性能に優れ、吸収体として用いた際に、ゲルブロッキング現象を抑制する作用も示す。そして、前記吸収体は吸収性物品に好適に使用される。

本発明にかかる吸収体及び吸収性物品
本発明にかかる吸収体は、上述した吸水性樹脂と親水性繊維より構成されている。吸収体の構成としては、例えば、吸水性樹脂と親水性繊維を均一な組成となるように混合することによって得られた混合分散体、層状の親水性繊維の間に吸水性樹脂が挟まれたサンドイッチ構造体、吸水性樹脂と親水性繊維とをティッシュで包んだ構造体等が挙げられるが、本発明はかかる例示に限定されるものではない。

吸収体には、吸収体の形態保持性を高めるために、熱融着性合成繊維、ホットメルト接着剤、接着性エマルジョン等の接着性バインダーを添加してもよい。

親水性繊維としては、例えば、木材から得られる綿状パルプ、メカニカルパルプ、ケミカルパルプ、セミケミカルパルプ等のセルロース繊維、レーヨン、アセテート等の人工セルロース繊維、親水化処理されたポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン等の合成樹脂からなる繊維等が挙げられる。

本発明にかかる吸収性物品は、上記の吸収体を液体透過性シートと、液体不透過性シートとの間に保持した構造を有する。

液体透過性シートとしては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル等の繊維からなる、エアスルー型、スパンボンド型、ケミカルボンド型、ニードルパンチ型等の不織布が挙げられる。

液体不透過性シートとしては、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル等の樹脂からなる合成樹脂フィルム等が挙げられる。

吸収性物品の種類は、特に限定されない。その代表例としては、紙オムツ、生理用ナプキン、失禁パッド等の衛生材料、ペット用の尿吸収材料等をはじめ、パッキング材等の土木建築用資材、ドリップ吸収剤、保冷剤等の食品鮮度保持用材料、土壌用保水材等の農園芸用物品等が挙げられる。

上述したように本発明にかかる吸水性樹脂は、１次粒子の中位粒子径が適度であり、液体を吸収して膨潤した後の液拡散性を示す通液速度に優れることから、吸収体として用いた際に浸透速度が速く、逆戻りが少ない効果を示す。

以下に、本発明を実施例及び比較例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。

各実施例及び比較例で得られた吸水性樹脂の、中位粒子径、水分率、生理食塩水保水能、生理食塩水吸水速度、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度は、以下に示す方法により評価した。

＜中位粒子径＞
別に規定のない限り、吸水性樹脂の粒径を中位粒子径として規定し、次のようにして測定した。吸水性樹脂５０ｇに、滑剤として、０．２５ｇの非晶質シリカ（デグサジャパン（株）、Ｓｉｐｅｒｎａｔ２００）を混合した。

前記吸水性樹脂を、ＪＩＳ標準篩の目開２５０μｍの篩を用いて通過させ、その通過量が５０質量％以上の場合には（Ａ）の篩の組み合わせを、その通過量が５０質量％未満の場合には（Ｂ）の篩の組み合わせを用いて中位粒子径を測定した。

（Ａ）ＪＩＳ標準篩を上から、目開き４２５μｍの篩、目開き２５０μｍの篩、目開き１８０μｍの篩、目開き１５０μｍの篩、目開き１０６μｍの篩、目開き７５μｍの篩、目開き４５μｍの篩及び受け皿の順に組み合わせた。

（Ｂ）ＪＩＳ標準篩を上から、目開き８５０μｍの篩、目開き６００μｍの篩、目開き５００μｍの篩、目開き４２５μｍの篩、目開き３００μｍの篩、目開き２５０μｍの篩、目開き１５０μｍの篩及び受け皿の順に組み合わせた。

組み合わせた最上の篩に、前記吸水性樹脂を入れ、ロータップ式振とう器を用いて２０分間振とうさせて分級した。

分級後、各篩上に残った吸水性樹脂の質量を全量に対する質量百分率として計算し、粒子径の大きい方から順に積算することにより、篩の目開きと篩上に残った吸水性樹脂の質量百分率の積算値との関係を対数確率紙にプロットした。確率紙上のプロットを直線で結ぶことにより、積算質量百分率５０質量％に相当する粒子径を中位粒子径とした。

＜水分率＞
吸水性樹脂約２ｇを、あらかじめ秤量したアルミホイールケース（８号）に精秤した（Ｗａ（ｇ））。上記サンプルを、内温を１０５℃に設定した熱風乾燥機（ＡＤＶＡＮＴＥＣ社製）で２時間乾燥させた後、デシケーター中で放冷して、乾燥後の吸水性樹脂の質量Ｗｂ（ｇ）を測定した。以下の式から、吸水性樹脂の水分率を算出した。
水分率（％）＝［Ｗａ―Ｗｂ］／Ｗａ×１００

＜生理食塩水保水能＞
５００ｍＬ容のビーカーに、０．９質量％塩化ナトリウム水溶液（生理食塩水）５００ｇを量り取り、６００ｒ／ｍｉｎで撹拌させながら、吸水性樹脂２．０ｇを、ママコが発生しないように分散させた。撹拌させた状態で３０分間放置し、吸水性樹脂を十分に膨潤させた。その後、綿袋（メンブロード６０番、横１００ｍｍ×縦２００ｍｍ）中に注ぎ込み、綿袋の上部を輪ゴムで縛り、遠心力が１６７Ｇとなるよう設定した脱水機（国産遠心機株式会社製、品番：Ｈ−１２２）を用いて綿袋を１分間脱水し、脱水後の膨潤ゲルを含んだ綿袋の質量Ｗｃ（ｇ）を測定した。吸水性樹脂を添加せずに同様の操作を行ない、綿袋の湿潤時の空質量Ｗｄ（ｇ）を測定し、以下の式から保水能を算出した。
生理食塩水保水能（ｇ／ｇ）＝［Ｗｃ−Ｗｄ］（ｇ）／吸水性樹脂の質量（ｇ）

＜生理食塩水吸水速度＞
本試験は、２５℃±１℃に調節された室内で行った。１００ｍＬ容のビーカーに、生理食塩水５０±０．１ｇを量りとり、マグネチックスターラーバー（８ｍｍφ×３０ｍｍのリング無し）を投入し、ビーカーを恒温水槽に浸漬して、液温を２５±０．２℃に調節した。次に、マグネチックスターラー上にビーカーを置いて、回転数６００ｒ／ｍｉｎとして、生理食塩水に渦を発生させた後、吸水性樹脂２．０±０．００２ｇを、前記ビーカーに素早く添加し、ストップウォッチを用いて、吸水性樹脂の添加後から液面の渦が収束する時点までの時間（秒）を測定し、吸水性樹脂の吸水速度とした。

＜０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度＞
（ａ）合成尿の調整
１Ｌ容の容器に、塩化カリウム２ｇ、無水硫酸ナトリウム２ｇ、塩化カルシウム０．１９ｇ、塩化マグネシウム０．２３ｇ、リン酸二水素アンモニウム０．８５ｇ、リン酸一水素アンモニウム０．１５ｇ及び適量の蒸留水を入れ、完全に溶解した。更に蒸留水を追加して、水溶液全体の体積を１Ｌに調整した。

（ｂ）測定装置の設置
測定装置として、図１に機略構成を示したものを用いた。装置としては、タンク１１には、静圧調整用ガラス管１２が具備されており、ガラス管１２の下端は、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液１３のシリンダー２２内の液面の高さが膨潤ゲル２５の底部から、５ｃｍ上の高さに維持できるように配置した。タンク１１中の０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液１３は、コック付Ｌ字管１４を通じてシリンダー２２内へ供給された。シリンダー２２の下には、通過した液を捕集する容器３３を配置し、捕集容器３３を上皿天秤３４の上に配置した。シリンダー２２の内径は６ｃｍであり、下部の底面にはＮｏ．４００ステンレス製金網（目開き３８μｍ）２６が設置されていた。ピストン型重り２１の下部には液が通過するのに十分な穴２３があり、底部には吸水性樹脂あるいはそれらの膨潤ゲルが、穴２３へ入り込まないように透過性の良いガラスフィルター２４が取り付けた。

（ｃ）通液速度の測定
円筒状容器２０に０．９ｇの吸水性樹脂を均一に入れ、吸水性樹脂を合成尿中で、ピストン型重り２１を用いて２．０７ｋＰａの荷重下で６０分間膨潤させ、膨潤ゲル２５を形成した。

次に、２．０７ｋＰａの荷重下の状態で、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液１３を、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液１３のシリンダー２２内の液面の高さが膨潤ゲル２５の底部から、５ｃｍ上の高さに維持できる一定の静水圧でタンク１１から膨潤ゲル２５に供給した。

水溶液の供給開始から１０分間のうちに、膨潤ゲル２５を通過し、捕集容器３３に入った０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液１３の質量を測定し、通液速度（［ｇ／１０分］）とした。この測定は室温（２０〜２５℃）で行った。

［実施例１］
還流冷却器、滴下ロート、窒素ガス導入管並びに攪拌機として、翼径５０ｍｍの４枚傾斜パドル翼を２段で有する撹拌翼を備えた内径１１０ｍｍ、２Ｌ容の丸底円筒型セパラブルフラスコを準備した。このフラスコにｎ−ヘプタン３４０ｇをとり、ＨＬＢ３のショ糖ステアリン酸エステル（三菱化学フーズ（株）、リョートーシュガーエステルＳ−３７０）０．９２ｇ、無水マレイン酸変性エチレン・プロピレン共重合体（三井化学（株）、ハイワックス１１０５Ａ）０．９２ｇを添加し、撹拌しつつ８０℃まで昇温して界面活性剤を溶解した後、５０℃まで冷却した。

一方、５００ｍＬ容の三角フラスコに８０質量％のアクリル酸水溶液９２ｇ（１．０２モル）をとり、外部より冷却しつつ、２１質量％の水酸化ナトリウム水溶液１４６．０ｇを滴下して７５モル％の中和を行った後、ラジカル重合開始剤として過硫酸カリウム０．１１ｇ（０．４１ミリモル）、内部架橋剤としてＮ，Ｎ’−メチレンビスアクリルアミド９．２ｍｇ（０．０６ミリモル）を加えて溶解し、第１段目の単量体水溶液を調製した。

攪拌機の回転数を３５０ｒ／ｍｉｎとして、前記の第１段目の単量体水溶液の全量を、前記セパブルフラスコに添加して、系内を窒素で十分に置換した後、フラスコを７０℃の水浴に浸漬して昇温し、第１段目の重合を３０分間行った後、室温まで冷却して第１段目の重合スラリー液を得た。（なお、この重合後スラリーを１２０℃の油浴を用いて、水とｎ−ヘプタンを共沸し、水のみを系外へ抜き出した後、ｎ−ヘプタンを蒸発させて乾燥することで得られた、球状の１次粒子の中位粒子径は１１０μｍであった。）

一方、別の５００ｍＬ容の三角フラスコに８０質量％のアクリル酸水溶液１２８．８ｇ（１．４３モル）をとり、外部より冷却しつつ、２７質量％の水酸化ナトリウム水溶液１５９．０ｇを滴下して７５モル％の中和を行った後、ラジカル重合開始剤として過硫酸カリウム０．１６ｇ（０．５９ミリモル）、内部架橋剤としてＮ，Ｎ’−メチレンビスアクリルアミド１２．９ｍｇ（０．０８ミリモル）を加えて溶解して、第２段目の単量体水溶液を調製した。

攪拌機の回転数を１０００ｒ／ｍｉｎに変更し系内を２４℃に冷却した後、前記の第２段目の単量体水溶液の全量を、前記１段目の重合スラリー液に添加して、系内を窒素で十分に置換した後、再度、フラスコを７０℃の水浴に浸漬して昇温し、第２段目の重合を３０分間行った。

第２段目の重合後、１２５℃の油浴で反応液を昇温し、ｎ−ヘプタンと水との共沸蒸留によりｎ−ヘプタンを還流しながら２２２ｇの水を系外へ抜き出した後、エチレングリコールジグリシジルエーテルの２％水溶液３．９７ｇ（０．４６ミリモル）を添加し、８０℃で２時間保持した後、ｎ−ヘプタンを蒸発させて乾燥することによって、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ａ）２３０．２ｇを得た。吸水性樹脂の中位粒子径は３８６μｍ、水分率は８．２％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［実施例２］
実施例１において、第１段目の攪拌機の回転数を３００ｒ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｂ）２３３．５ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は１３０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は４１５μｍ、水分率は７．３％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［実施例３］
実施例２において、第２段目重合後のｎ−ヘプタン還流による脱水量を２１７ｇに変更した以外は、実施例２と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｃ）２３２．９ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は１３０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は４２４μｍ、水分率は１０．０％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［実施例４］
還流冷却器、滴下ロート、窒素ガス導入管並びに攪拌機として、翼径５０ｍｍの４枚傾斜パドル翼を２段で有する撹拌翼を備えた内径１１０ｍｍ、２Ｌ容の丸底円筒型セパラブルフラスコを準備した。このフラスコにｎ−ヘプタン３４０ｇをとり、ＨＬＢ３のショ糖ステアリン酸エステル（三菱化学フーズ（株）、リョートーシュガーエステルＳ−３７０）０．９２ｇ、無水マレイン酸変性エチレン・プロピレン共重合体（三井化学（株）、ハイワックス１１０５Ａ）０．９２ｇを添加し、撹拌しつつ８０℃まで昇温して界面活性剤を溶解した後、５０℃まで冷却した。

一方、５００ｍＬ容の三角フラスコに８０質量％のアクリル酸水溶液９２ｇ（１．０２モル）をとり、外部より冷却しつつ、２１質量％の水酸化ナトリウム水溶液１４６．０ｇを滴下して７５モル％の中和を行った後、増粘剤としてヒドロキシルエチルセルロース０．９２ｇ（住友精化（株）、ＨＥＣ ＡＷ−１５Ｆ）、ラジカル重合開始剤として過硫酸カリウム０．１１ｇ（０．４１ミリモル）、内部架橋剤としてＮ，Ｎ’−メチレンビスアクリルアミド９．２ｍｇ（０．０６ミリモル）を加えて溶解し、第１段目の単量体水溶液を調製した。

攪拌機の回転数を６００ｒ／ｍｉｎとして、前記の第１段目の単量体水溶液の全量を、前記セパブルフラスコに添加して、系内を窒素で十分に置換した後、フラスコを７０℃の水浴に浸漬して昇温し、第１段目の重合を３０分間行った後、室温まで冷却して第１段目の重合スラリー液を得た。（なお、この重合後スラリーを１２０℃の油浴を用いて、水とｎ−ヘプタンを共沸し、水のみを系外へ抜き出した後、ｎ−ヘプタンを蒸発させて乾燥することで得られた、球状の１次粒子の中位粒子径は１６０μｍであった。）

一方、別の５００ｍＬ容の三角フラスコに８０質量％のアクリル酸水溶液１２８．８ｇ（１．４３モル）をとり、外部より冷却しつつ、２７質量％の水酸化ナトリウム水溶液１５９．０ｇを滴下して７５モル％の中和を行った後、ラジカル重合開始剤として過硫酸カリウム０．１６ｇ（０．５９ミリモル）、内部架橋剤としてＮ，Ｎ’−メチレンビスアクリルアミド１２．９ｍｇ（０．０８ミリモル）を加えて溶解して、第２段目の単量体水溶液を調製した。

攪拌機の回転数を１０００ｒ／ｍｉｎに変更し系内を２１℃に冷却した後、前記の第２段目の単量体水溶液の全量を、前記１段目の重合スラリー液に添加して、系内を窒素で十分に置換した後、再度、フラスコを７０℃の水浴に浸漬して昇温し、第２段目の重合を３０分間行った。

第２段目の重合後、１２５℃の油浴で反応液を昇温し、ｎ−ヘプタンと水との共沸蒸留によりｎ−ヘプタンを還流しながら２２２ｇの水を系外へ抜き出した後、エチレングリコールジグリシジルエーテルの２％水溶液３．９７ｇ（０．４６ミリモル）を添加し、８０℃で２時間保持した後、ｎ−ヘプタンを蒸発させて乾燥することによって、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｄ）２３１．３ｇを得た。吸水性樹脂の中位粒子径は４３４μｍ、水分率は７．９％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［実施例５］
実施例４において、第１段目の攪拌機の回転数を５００ｒ／ｍｉｎに変更し、第２段目重合後のｎ−ヘプタン還流による脱水量を２１３ｇに変更した以外は、実施例４と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｅ）２３２．８ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は２３０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は４５８μｍ、水分率は１０．０％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［実施例６］
実施例５において、第１段目の攪拌機の回転数を４００ｒ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例５と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｆ）２３４．２ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は２５０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は４７０μｍ、水分率は７．２％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［比較例１］
実施例１において、第１段目の攪拌機の回転数を５００ｒ／ｍｉｎに変更し、第２段目重合後のｎ−ヘプタン還流による脱水量を２３０ｇに変更した以外は、実施例１と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｇ）２２９．６ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は９０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は３６４μｍ、水分率は７．０％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［比較例２］
実施例４において、第１段目の攪拌機の回転数を３５０ｒ／ｍｉｎに変更し、第２段目重合後のｎ−ヘプタン還流による脱水量を２１３ｇに変更した以外は、実施例４と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｈ）２２７．６ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は２８０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は５１９μｍ、水分率は６．９％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［比較例３］
実施例２において、第２段目重合後のｎ−ヘプタン還流による脱水量を２３０ｇに変更した以外は、実施例２と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｉ）２３１．７ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は１３０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は４２０μｍ、水分率は６．４％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

［比較例４］
実施例５において、第２段目重合後のｎ−ヘプタン還流による脱水量を２３３ｇに変更した以外は、実施例５と同様の操作を行い、球状粒子が凝集した形態の吸水性樹脂（Ｊ）２３３．４ｇを得た。１次粒子の中位粒子径は２３０μｍ、吸水性樹脂の中位粒子径は４４８μｍ、水分率は５．４％であった。各性能の測定結果を表１に示す。

表１から明らかなように、実施例１〜６の吸水性樹脂は、適度な生理食塩水保水能、生理食塩水吸水速度を有し、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度に優れた吸水性樹脂であることがわかる。

一方、比較例においては、１次粒子の中位粒子径が小さいもの（比較例１）は、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度が遅く、また生理食塩水吸水速度が速かった。１次粒子の中位粒子径が大きいもの（比較例２）は、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度は速いものの、生理食塩水吸水速度が遅かった。１次粒子の中位粒子径は適度ながら生理食塩水保水能が高いもの（比較例３、４）は、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度が遅かった。

次に実施例１〜６及び比較例１〜４で得られた吸水性樹脂を用いて、吸収体及び吸収性物品を作成した。

[実施例７]
実施例１で得られた吸水性樹脂（Ａ）１０ｇと粉砕パルプ１０ｇをミキサーを用いて乾式混合したものを、大きさが４０ｃｍ×１２ｃｍで重さが１ｇのティッシュに吹き付けた後に、同じ大きさ及び重さのティッシュを上部から重ねてシート状にし、これの全体に１９６ｋＰａの荷重を３０秒間加えてプレスすることにより、吸収体を得た。得られた吸収体を大きさ４０ｃｍ×１２ｃｍ、坪量２０ｇ／ｍ２のポリエチレン製エアスルー型多孔質液体透過性シートと、同じ大きさ、同じ坪量のポリエチレン製不透過性シートで挟みつけることにより吸収体を用いた吸収性物品を得た。

[実施例８]
実施例７において、実施例２で得られた吸水性樹脂（Ｂ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[実施例９]
実施例７において、実施例３で得られた吸水性樹脂（Ｃ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[実施例１０]
実施例７において、実施例４で得られた吸水性樹脂（Ｄ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[実施例１１]
実施例７において、実施例５で得られた吸水性樹脂（Ｅ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[実施例１２]
実施例７において、実施例６で得られた吸水性樹脂（Ｆ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[比較例５]
実施例７において、比較例１で得られた吸水性樹脂（Ｇ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[比較例６]
実施例７において、比較例２で得られた吸水性樹脂（Ｈ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[比較例７]
実施例７において、比較例３で得られた吸水性樹脂（Ｉ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

[比較例８]
実施例７において、比較例４で得られた吸水性樹脂（Ｊ）を用いた以外は、実施例７と同様にして、吸収体及びそれを用いた吸収性物品を得た。

得られた吸収性物品を、以下の方法に従って評価した。結果を表２に示す。

＜吸収性物品の評価＞
（ａ）人工尿の調整
１０Ｌ容の容器に、塩化ナトリウム６０ｇ、塩化カルシウム二水和物１．８ｇ、塩化マグネシウム六水和物３．６ｇ及び適量の蒸留水を入れ、完全に溶解させた。次に、１質量％ポリ（オキシエチレン）イソオクチルフェニルエーテル水溶液１５ｇを添加し、さらに蒸留水を添加して、水溶液全体の質量を６０００ｇに調整した後、少量の青色１号で着色して、人工尿を調製した。
（ｂ）浸透速度
吸収性物品の中心付近に、内径３ｃｍの円筒型シリンダーを置き、５０ｍＬの人工尿をそのシリンダー内に一度に投入するとともに、ストップウォッチを用いて、人工尿がシリンダー内から完全に消失するまでの時間を測定し、１回目の浸透速度（秒）とした。次に、前記シリンダーをはずし、吸収性物品をそのままの状態で保存し、１回目の人工尿投入開始から３０分後及び６０分後にも、１回目と同じ位置に前記円筒型シリンダーを置いて同様の操作を行い、２回目及び３回目の浸透速度（秒）を測定した。１回目〜３回目の秒数の合計を合計浸透速度とした。
（ｃ）逆戻り量
前記浸透速度の測定終了から６０分経過後、吸収性物品上の人口尿投入位置付近に、あらかじめ質量（Ｗｅ（ｇ）、約７０ｇ）を測定しておいた１０ｃｍ四方の濾紙（約８０枚）を置き、その上に底面が１０ｃｍ×１０ｃｍの５ｋｇの重りを載せた。５分間の荷重後、濾紙の質量（Ｗｆ（ｇ））を測定し、増加した質量を逆戻り量（ｇ）とした。
液体逆戻り量（ｇ）＝Ｗｆ−Ｗｅ
（ｄ）拡散長
前記逆戻り量の測定後５分以内に、人口尿が浸透したそれぞれの吸収性物品の長手方向の拡がり寸法（ｃｍ）を測定した。なお、小数点以下の数値は四捨五入した。

表２から明らかなように、生理食塩水保水能、生理食塩水吸水速度及び０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度に優れた吸水性樹脂（Ａ）〜（Ｆ）を用いた実施例７〜１２の吸収性物品は浸透速度が速く、逆戻りの少ないものであることがわかる。

一方、比較例においては、１次粒子の中位粒子径が適切でないため、生理食塩水吸水速度や０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度の性能が劣るもの（比較例５、６）、生理食塩水保水能が高く、０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度の性能が劣るもの（比較例７、８）のいずれもが、吸収性物品の浸透速度や逆戻り量といった性能が劣ったものであった。

本発明にかかる吸水性樹脂は、通液性能に優れており、吸収体やそれを用いた吸収性物品、とりわけ衛生材料用途に好適に使用することができる。

１１ タンク
１２ 静圧調整用ガラス管
１３ ０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液
１４ コック付Ｌ字管
１５ コック
２０ 円筒状容器
２１ ピストン型重り
２２ シリンダー
２３ 穴
２４ ガラスフィルター
２５ 膨潤ゲル
２６ ステンレス金網
３１ 漏斗
３２ 支持台
３３ 捕集容器
３４ 上皿天秤

Claims (7)

1. 吸水性樹脂の製造方法であって、
   （１）分散安定剤の存在下に水溶性エチレン性不飽和単量体を逆相懸濁重合法によって重合し、中位粒子径が１００〜２５０μｍである１次粒子が分散するスラリーを作製する工程、及び
   （２）工程（１）にて得られるスラリーに、水溶性エチレン性不飽和単量体を加えて重合反応させる逆相懸濁重合法によって、該スラリー中に分散する１次粒子を凝集させて、生理食塩水保水能が３０ｇ／ｇ以下である吸水性樹脂を製造する工程、
   を含む製造方法。
2. 吸水性樹脂の０．６９質量％塩化ナトリウム水溶液の通液速度が、２００ｇ／１０分以上である、請求項１に記載の吸水性樹脂の製造方法。
3. 吸水性樹脂の生理食塩水吸水速度が、４５秒以上１８０秒以下である、請求項１又は２に記載の吸水性樹脂の製造方法。
4. 分散安定剤が、ショ糖脂肪酸エステル及びポリグリセリン脂肪酸エステルからなる群より選ばれた少なくとも１種である請求項１〜３のいずれか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
5. 水溶性エチレン性不飽和単量体が、（メタ）アクリル酸、及びその塩からなる群より選ばれる少なくとも１つである請求項１〜４のいずれか１項に記載の吸水性樹脂の製造方法。
6. 吸収体の製造方法であって、
   （１）分散安定剤の存在下に水溶性エチレン性不飽和単量体を逆相懸濁重合法によって重合し、中位粒子径が１００〜２５０μｍである１次粒子が分散するスラリーを作製する工程、
   （２）工程（１）にて得られるスラリーに、水溶性エチレン性不飽和単量体を加えて重合反応させる逆相懸濁重合法によって、該スラリー中に分散する１次粒子を凝集させて、生理食塩水保水能が３０ｇ／ｇ以下である吸水性樹脂を製造する工程、及び
   （３）工程（２）にて得られる吸水性樹脂、及び親水性繊維から吸収体を製造する工程、
   を含む製造方法。
7. 吸収性物品の製造方法であって、
   （１）分散安定剤の存在下に水溶性エチレン性不飽和単量体を逆相懸濁重合法によって重合し、中位粒子径が１００〜２５０μｍである１次粒子が分散するスラリーを作製する工程、
   （２）工程（１）にて得られるスラリーに、水溶性エチレン性不飽和単量体を加えて重合反応させる逆相懸濁重合法によって、該スラリー中に分散する１次粒子を凝集させて、生理食塩水保水能が３０ｇ／ｇ以下である吸水性樹脂を製造する工程、
   （３）工程（２）にて得られる吸水性樹脂、及び親水性繊維から吸収体を製造する工程、及び
   （４）工程（３）にて得られる吸収体を、液体透過性シートと液体不透過性シートとの間に保持する工程、
   を含む製造方法。

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