JP5891892B2 - 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 - Google Patents
高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5891892B2 JP5891892B2 JP2012070932A JP2012070932A JP5891892B2 JP 5891892 B2 JP5891892 B2 JP 5891892B2 JP 2012070932 A JP2012070932 A JP 2012070932A JP 2012070932 A JP2012070932 A JP 2012070932A JP 5891892 B2 JP5891892 B2 JP 5891892B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rust layer
- atoms
- steel material
- steel
- rust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 110
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 102
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 102
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 80
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 74
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 73
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 51
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 50
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 33
- 229910003153 β-FeOOH Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 229910021519 iron(III) oxide-hydroxide Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 6
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 5
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 claims 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 71
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 29
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 10
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910000870 Weathering steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- VKYKSIONXSXAKP-UHFFFAOYSA-N hexamethylenetetramine Chemical compound C1N(C2)CN3CN1CN2C3 VKYKSIONXSXAKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 3
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- CUPCBVUMRUSXIU-UHFFFAOYSA-N [Fe].OOO Chemical compound [Fe].OOO CUPCBVUMRUSXIU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002524 electron diffraction data Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 235000010299 hexamethylene tetramine Nutrition 0.000 description 2
- 239000004312 hexamethylene tetramine Substances 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 2
- UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N methylidyneniobium Chemical compound [Nb]#C UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 229910006540 α-FeOOH Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910006299 γ-FeOOH Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002588 FeOOH Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000221535 Pucciniales Species 0.000 description 1
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 description 1
- NJFMNPFATSYWHB-UHFFFAOYSA-N ac1l9hgr Chemical compound [Fe].[Fe] NJFMNPFATSYWHB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000003705 background correction Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000010884 ion-beam technique Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- -1 α-FeOOH Chemical compound 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
本発明は、主に橋梁などの屋外で用いられる鋼構造物に使用される鋼材に関し、特に海岸沿いや海岸近傍の地域（以下、単に「海岸地域」いう）などのように、高塩分が存在する厳しい腐食環境下であっても、無塗装で耐食性（裸耐食性ともいう）に優れたさび層付き鋼材に関する。
従来から、橋梁などの屋外で用いられる鋼構造物においては、耐候性鋼が用いられている。耐候性鋼は、大気暴露環境において、Cu、P、Cr、Niなどの合金元素が濃化した保護性の高いさび層に表面が覆われることにより、腐食速度を著しく低下させた鋼材である。その優れた耐候性により、耐候性鋼を使用した橋梁は、通常、無塗装のまま数十年間の使用に耐えることが知られている。しかしながら、海岸地域などのように、飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下では、上記保護性の高いさび層は鋼表面に生成しにくく、実用的な耐候性が得難いという問題がある。なお、本願で言う飛来塩分量とは、１年間の平均飛来塩分量のことを意味し、ＪＩＳ Ｚ２３８２(1998)記載の「ドライガーゼ法による塩化物の測定」に準じて１年間にわたり毎月の飛来塩分量を測定し、それを平均して年平均飛来塩分量を算出したものである。
非特許文献１によれば、従来の耐候性鋼(ＪＩＳ Ｇ ３１１４ :溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材)は、飛来塩分量が０．０５ ｍｇ・ＮａＣｌ／ｄｍ２／ｄａｙ(以降、単位表示「ｍｇ・ＮａＣｌ／ｄｍ２／ｄａｙ」を、単に「ｍｄｄ」として簡略表記する場合がある)以下の地域でのみ、無塗装での使用が可能であるとしている。
従って、海岸地域などの飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下では、普通鋼材(ＪＩＳ Ｇ ３１０６：溶接構造用圧延鋼材)の表面に塗装等の防食措置を施して使用するのが一般的である。
しかしながら、塗装は、時間の経過とともに塗膜が劣化し、定期的な補修が必要となり、加えて、人件費が高騰するとともに、再塗装するのが困難であるという問題がある。このような理由から、現在、飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下においても、無塗装で使用可能な鋼材を開発することが強く求められようになってきた。
このような現状に対して、近年、海岸地域などの飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下においても無塗装で使用可能な鋼材として、種々の合金元素、特にNiを多量に含有させた鋼材が開発されている。
例えば、特許文献１では、耐候性向上元素として、Cuと１％以上のNiを添加した高耐候性鋼材が開示されている。また、特許文献２では、１％以上のNiとMoを添加した耐候性に優れた鋼材が開示されている。さらに、特許文献３では、Niを多量に含有し、加えてMo、Sn、Sb、Ｐ等を含有した耐候性に優れた溶接構造用鋼が開示されている。その他、特許文献４では、Ti添加によりβ−ＦｅＯＯＨの結晶子サイズを微細にしたさび層が形成されることを特徴とした耐食性に優れた鋼材が開示されている。
耐候性鋼材の橋梁への適用に関する共同研究報告書(XX) 、１９９３． ３、建設省土木研究所、(社)鋼材倶楽部、(社)日本橋梁建設協会
しかしながら、特許文献１、２のように、高価なNiの含有量を増加させた場合、合金コストの上昇により鋼材の価格が上昇してしまうという問題点がある。また、特許文献３のように、高価なNi含有量を増加させ、加えて、Mo、Sn、Sb、P等を含有した鋼材では、合金コストの上昇により鋼材の価格が上昇する。さらに、特許文献４は、Ti添加によるβ−ＦｅＯＯＨを含むさび構造の微細化によって耐食性を向上させているが、より高塩分環境下で十分な耐食性を発揮しにくいという問題点がある。
本発明の目的は、特に海岸地域などの飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下であっても、無塗装で耐食性に優れたさび層付き鋼材を提供することにある。
本発明者らは、飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下での耐食性向上について鋭意検討した結果、ある適正含有量の、NbおよびSnの元素を含むさび層を素地鋼材表面に形成することにより、無塗装で耐食性に優れたさび層付き鋼材を開発することに成功した。
すなわち、本発明の要旨構成は以下の通りである。
［１］素地鋼材の表面にさび層を形成してなるさび層付き鋼材において、該さび層は、NbおよびSnを含有し、かつ前記さび層中のNb原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.01以上であり、前記さび層中のSn原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.005以上であることを特徴とする耐食性に優れたさび層付き鋼材。
［１］素地鋼材の表面にさび層を形成してなるさび層付き鋼材において、該さび層は、NbおよびSnを含有し、かつ前記さび層中のNb原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.01以上であり、前記さび層中のSn原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.005以上であることを特徴とする耐食性に優れたさび層付き鋼材。
［２］前記［１］において、前記素地鋼材は、質量％で、Nb：0.005％以上0.200％以下およびSn：0.005％以上0.200％以下の成分を含有することを特徴とする耐食性に優れたさび層付き鋼材。
［３］前記［１］または［２］において、前記さび層の素地鋼材側部分は、NbおよびSnの元素を含むβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）を含有することを特徴とする耐食性に優れたさび層付き鋼材。
本発明によれば、低コストかつ無塗装で耐食性に優れたさび層付き鋼材の提供が可能になる。本発明のさび層付き鋼材は、耐食性向上に有効な元素を適量且つ有効に含有させることで、Niなどの高価な元素を多量に含有させることなく低コストで、飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下であっても優れた耐侯性を発揮することができる。本発明は、飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ超えの高飛来塩分環境下において、特に顕著な効果を発揮することができる。
次に、本発明の実施形態について以下で詳細に説明する。
本発明に従うさび層付き鋼材は、素地鋼材の表面にさび層を形成してなるさび層付き鋼材であって、該さび層のNbおよびSnの原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして、それぞれ0.01以上および0.005以上である。
本発明に従うさび層付き鋼材は、素地鋼材の表面にさび層を形成してなるさび層付き鋼材であって、該さび層のNbおよびSnの原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして、それぞれ0.01以上および0.005以上である。
まず、本発明の耐食性に優れたさび層付き鋼材について説明する。なお、以下に示す成分の含有量の単位である「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味するものとする。
素地鋼材としては、特に限定はしないが、例えば、質量%で、前記素地鋼材は、質量％で、Nb：0.005％以上0.200％以下およびSn：0.005％以上0.200％以下の成分を含有する成分組成を有する熱延鋼板等の鋼材が挙げられる。
以下に、素地鋼材の好適な組成成分の限定理由を記載する。
Nb：0.005％以上0.200％以下
Nbは、本発明において最も重要な成分のうちの一つであって、Snとβ-ＦｅＯＯＨに濃化することにより、高塩分環境における鋼材の耐候性を著しく向上させる効果がある。NbとSnの濃化層は位置が異なっており、Cl−イオンの侵入抑制サイトの増加・強化を図っている。また、アノード部においてさび層と素地鋼材（地鉄）の界面付近に濃化し、アノード反応やカソード反応を抑制する。これらの効果を充分に得る為には、Nb含有量を0.005％以上含有することが好ましい。一方、0.200％を超えると靭性が低下する傾向がある。したがって、Nb含有量は0.005％以上0.200％以下とすることが好ましい。
Nbは、本発明において最も重要な成分のうちの一つであって、Snとβ-ＦｅＯＯＨに濃化することにより、高塩分環境における鋼材の耐候性を著しく向上させる効果がある。NbとSnの濃化層は位置が異なっており、Cl−イオンの侵入抑制サイトの増加・強化を図っている。また、アノード部においてさび層と素地鋼材（地鉄）の界面付近に濃化し、アノード反応やカソード反応を抑制する。これらの効果を充分に得る為には、Nb含有量を0.005％以上含有することが好ましい。一方、0.200％を超えると靭性が低下する傾向がある。したがって、Nb含有量は0.005％以上0.200％以下とすることが好ましい。
Sn：0.005％以上0.200％以下
Snは、本発明において最も重要な成分の一つであって、Nbとβ-ＦｅＯＯＨに濃化することにより、高塩分環境における鋼材の耐候性を著しく向上させる効果がある。また、鋼材表面にSnを含む酸化皮膜を形成し、鋼材のアノード反応やカソード反応を抑制することで構造用鋼材の耐侯性を向上させる。これらの効果を充分に得る為には、Sn含有量を0.005％以上含有することが好ましい。一方、Sn含有量が0.200％を超えると、鋼の延性や靭性の劣化を招く傾向がある。したがって、Sn含有量は0.005％以上0.200％以下とすることが好ましい。
Snは、本発明において最も重要な成分の一つであって、Nbとβ-ＦｅＯＯＨに濃化することにより、高塩分環境における鋼材の耐候性を著しく向上させる効果がある。また、鋼材表面にSnを含む酸化皮膜を形成し、鋼材のアノード反応やカソード反応を抑制することで構造用鋼材の耐侯性を向上させる。これらの効果を充分に得る為には、Sn含有量を0.005％以上含有することが好ましい。一方、Sn含有量が0.200％を超えると、鋼の延性や靭性の劣化を招く傾向がある。したがって、Sn含有量は0.005％以上0.200％以下とすることが好ましい。
以上、本発明の鋼中に含有させる基本成分について説明したが、本発明ではその他の任意含有成分として、例えば、C：0.020％以上0.140％未満、Si：0.05％以上2.00％以下、Mn：0.20％以上2.00％以下、P：0.005％以上0.030％以下、S：0.0001％以上0.0200％以下、Al：0.001％以上0.100％以下、Cu：0.10％以上1.00％以下およびNi：0.10％以上0.65％未満を含有することができる。
以下に、素地鋼材の好適な任意含有成分の限定理由を記載する。
C:0.020％以上0.140％未満
Cは、構造用鋼材の強度を向上させる元素であり、所定の強度を確保する為0.020％以上含有することが好ましい。一方、C含有量が0.140％以上では溶接性および靭性が劣化する傾向がある。したがって、Ｃ含有量は0.020％以上0.140%未満とすることが好ましい。
C:0.020％以上0.140％未満
Cは、構造用鋼材の強度を向上させる元素であり、所定の強度を確保する為0.020％以上含有することが好ましい。一方、C含有量が0.140％以上では溶接性および靭性が劣化する傾向がある。したがって、Ｃ含有量は0.020％以上0.140%未満とすることが好ましい。
Si 0.05％以上2.00％以下
Siは、製鋼時の脱酸剤として、また、構造用鋼材の強度を向上させ所定の強度を確保する元素として、0.05％以上含有することが好ましい。一方、Si含有量が2.00％を超えて過剰に含有すると靭性および溶接性が著しく劣化する傾向がある。したがって、Si含有量は0.05％以上2.00％以下とすることが好ましい。
Siは、製鋼時の脱酸剤として、また、構造用鋼材の強度を向上させ所定の強度を確保する元素として、0.05％以上含有することが好ましい。一方、Si含有量が2.00％を超えて過剰に含有すると靭性および溶接性が著しく劣化する傾向がある。したがって、Si含有量は0.05％以上2.00％以下とすることが好ましい。
Mn：0.20％以上2.00％以下
Mnは、構造用鋼材の強度を向上させる元素であり、所定の強度を確保する為に0.20％以上含有することが好ましい。一方、Mn含有量が2.00％を超えて過剰に含有すると靭性および溶接性が劣化する傾向がある。したがって、Mn含有量は0.20％以上2.00％以下とすることが好ましい。
Mnは、構造用鋼材の強度を向上させる元素であり、所定の強度を確保する為に0.20％以上含有することが好ましい。一方、Mn含有量が2.00％を超えて過剰に含有すると靭性および溶接性が劣化する傾向がある。したがって、Mn含有量は0.20％以上2.00％以下とすることが好ましい。
P:0.005％以上0.030％以下
Pは、構造用鋼材の耐候性を向上させる元素である。このような効果を得る為にはP含有量を0.005％以上含有することが好ましい。一方、P含有量が0.030％を超えて含有すると溶接性が劣化する傾向がある。したがって、P含有量は0.005％以上0.030％以下とすることが好ましい。
Pは、構造用鋼材の耐候性を向上させる元素である。このような効果を得る為にはP含有量を0.005％以上含有することが好ましい。一方、P含有量が0.030％を超えて含有すると溶接性が劣化する傾向がある。したがって、P含有量は0.005％以上0.030％以下とすることが好ましい。
S：0.0001％以上0.0200％以下
Sは、0.0200％を超えて含有すると溶接性および靭性が劣化する傾向がある。一方、Ｓ含有量を0.0001％未満まで低減することは生産コストの増大を招く。したがって、Ｓ含有量は0.0001％以上0.0200％以下とすることが好ましい。
Sは、0.0200％を超えて含有すると溶接性および靭性が劣化する傾向がある。一方、Ｓ含有量を0.0001％未満まで低減することは生産コストの増大を招く。したがって、Ｓ含有量は0.0001％以上0.0200％以下とすることが好ましい。
A1：0.001％以上0.100％以下
Alは、製鋼時の脱酸に必要な元素である。このような効果を得る為、Al含有量として0.001％以上含有することが好ましい。一方、Al含有量が0.100％を超えると溶接性に悪影響を及ぼす傾向がある。したがって、Al含有量は0.001％以上0.100％以下とすることが好ましい。
Alは、製鋼時の脱酸に必要な元素である。このような効果を得る為、Al含有量として0.001％以上含有することが好ましい。一方、Al含有量が0.100％を超えると溶接性に悪影響を及ぼす傾向がある。したがって、Al含有量は0.001％以上0.100％以下とすることが好ましい。
Cu：0.10％以上1.00％以下
Cuは、さび粒を微細化することで徽密なさび層を形成し、構造用鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。このような効果はCu含有量が0.10％以上で得られる。一方、Cu含有量が1.00％を超えると、Cu消費量増加に伴うコスト上昇を招くだけである。したがって、Cu含有量は0.10％以上1.00％以下とすることが好ましい。
Cuは、さび粒を微細化することで徽密なさび層を形成し、構造用鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。このような効果はCu含有量が0.10％以上で得られる。一方、Cu含有量が1.00％を超えると、Cu消費量増加に伴うコスト上昇を招くだけである。したがって、Cu含有量は0.10％以上1.00％以下とすることが好ましい。
Ni：0.10％以上0.65％未満
Niは、さび粒を微細化することで徽密なさび層を形成し、構造用鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得る為にはNi含有量を0.10％以上とすることが好ましい。一方、Ni含有量が0.65％以上であるとNi消費量増加に伴うコスト上昇を招くだけである。したがって、Ni含有量は0.10％以上0.65％未満とすることが好ましい。
Niは、さび粒を微細化することで徽密なさび層を形成し、構造用鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。この効果を充分に得る為にはNi含有量を0.10％以上とすることが好ましい。一方、Ni含有量が0.65％以上であるとNi消費量増加に伴うコスト上昇を招くだけである。したがって、Ni含有量は0.10％以上0.65％未満とすることが好ましい。
なお、残部はFeおよび不可避的不純物である。ここで不可避的不純物として、N:0.010％以下、O:0.010％以下、Ca：0.0010％以下が許容できる。特に、不可避的不純物として含有するCaは、鋼中に多量に存在すると溶接熱影響部の靭性を劣化させることに加えて、後述するさび層形成に影響を及ぼす為、0.0010％以下とすることが好ましい。
本発明における素地鋼材は、上記成分組成を有する鋼を通常の連続鋳造や分塊法により得られたスラブを熱間圧延することにより厚板や形鋼、薄鋼板、棒鋼等の鋼材に製造され、得られる。加熱、圧延条件は、要求される材質に応じて適宜決定すればよく、制御圧延、加速冷却、あるいは再加熱熱処理等の組合せも可能である。また、上記成分以外の元素は、靭性および溶接性等の要求に従って適量添加してよい。
本発明では、高塩分環境下で耐食性を向上させるため、上記素地鋼材に、適正化を図ったさび層を形成することが必要となる。
上記成分組成を有する素地鋼材の表面にさび層について説明する。
一般に素地鋼材表面に形成されるさび層を構成する成分の種類としては、例えば、α−ＦｅＯＯＨ、β−ＦｅＯＯＨ、γ−ＦｅＯＯＨといった結晶性オキシ水酸化鉄とFe３Ｏ４、Ｘ線的非晶質物質がある。高塩分の環境下では、Fe３Ｏ４が多く、β−ＦｅＯＯＨが共存しており、空隙内に塩化物Cl−イオンを含む不安定なβ−ＦｅＯＯＨを起点にして、腐食が進行する。また、Cl−イオンの影響によって、これらさびの結晶化が促進し、欠陥の多いさび層となって緻密性が低下する為、海岸地域等では、多量の塩化物Cl−イオンがさび層深くまで侵入し、地鉄界面に濃化してしまう。従って、塩分量の多い過酷な腐食環境下で耐食性を高める為には、β−ＦｅＯＯＨを起点として発生する腐食の進行を如何にして抑えるか、また地鉄界面への腐食促進物質である塩化物Cl−イオンの侵入を防ぐかが重要となる。
本発明者らは、塩分量の多い環境下の耐食性を向上させるための検討を行ったところ、NbおよびSnのいずれか１種のみを含むさび層の形成では耐食性向上が達成できず、NbおよびSnを適正量含有するさび層を形成することによって、耐食性が格段に向上することを見出した。ここで、「さび層」とは、α−ＦｅＯＯＨ、β−ＦｅＯＯＨ、γ−ＦｅＯＯＨの結晶性オキシ水酸化鉄、Fe３Ｏ４、Ｘ線的非晶質物質の何れかもしくは複数種により構成される。
さらに、NbおよびSnの適正含有量について検討した。上記成分組成を有する、厚さ：6ｍｍの熱延鋼板を素地鋼材として用い、この熱延鋼板からサイズ：35ｍｍ×35ｍｍ×5ｍｍの試験片を採取し、鋼板表面に、算術平均粗さRaが1.6μｍ以下となるよう研削加工を施した。次に、この試験片について、温度40℃、相対湿度40％ＲＨの乾燥雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとった後、温度25℃、相対湿度95％ＲＨの湿潤雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとる、合計２４時間の工程を１サイクルとして、１日１サイクルを１年間（365日）繰り返すとともに、試験片の表面に付着する塩分が0.2mddとなるような量の人工海水溶液（1.4mg/dm２の塩分が付着するような量の人工海水溶液）を週に一回、乾燥工程中に試験片の表面に塗布することによりさび形成を行った。この時、耐食性に対して有効なさび層形成を促進する望ましい形態は、付着塩分量0.1mdd以上である。なお、付着塩分量が0.05mdd超えの場合に本発明のさび層は形成される。しかしながら、付着塩分量の低い雰囲気の場合すなわち付着塩分量が0.05mdd以下の場合は、本発明のさび層を形成するのに時間がかかることになる。
一方、付着塩分量が0.30mdd以下でさび層を形成することが必要である。0.30mdd超えでは、さび層中に多量のClが侵入することによって、Nb、Snの濃度の高い緻密なさびがさび層中に生成しにくくなる。その結果、本発明のさび層が形成されなくなり、耐候性の悪いさび層を持った鋼材となってしまう。
一方、付着塩分量が0.30mdd以下でさび層を形成することが必要である。0.30mdd超えでは、さび層中に多量のClが侵入することによって、Nb、Snの濃度の高い緻密なさびがさび層中に生成しにくくなる。その結果、本発明のさび層が形成されなくなり、耐候性の悪いさび層を持った鋼材となってしまう。
上記によりさび形成を行った試験片は、その後さらに６ヶ月間、0.2mddの高塩分環境下で腐食試験を行った。腐食試験終了後、試験片は、塩酸にヘキサメチレンテトラミンを加えた水溶液に浸漬して脱さびしてから重量を測定し、さび形成前の試験片の初期重量と、脱さび後の試験片重量との差を求めて片面当りの平均腐食速度（μｍ／年）を求めた。この平均腐食速度が60μｍ／年以下であれば、従来の耐候性鋼に比べて、裸耐食性に優れているとして評価した。
次いで、平均腐食速度とさび層中のNb、Snの含有量との関係を調査した。さび層中のNb、Snそれぞれの含有量（Fe原子数100に対する原子数）は種々の方法で求めることができるが、一例として、電子線マイクロアナライザ（EPMA）により求める方法を以下に示す。
まず、さび層付き鋼材の断面試料を作成する。さび層付き鋼材の試験片をせん断後、樹脂へ埋め込み(直径25 mm)、次いで、エタノール使用（水不使用）で研摩＃4000仕上げを施した。電子線マイクロアナライザ（EPMA）の測定条件は、加速電圧15ｋＶ、照射電流2×10−７Ａ、ビーム径２μｍ、走査範囲1.5ｍｍ×0.5ｍｍである。
ここでは含有量の算出方法をNbの場合を用いて説明する。
素地鋼材（母材）につき任意点５箇所につき測定を行い、Fe、NbそれぞれのX線強度の平均を求め、それぞれＩFeStnd、ＩNbStndとし、ＩNbStndをＩFeStndで除算したものを基準値とした。さらに、さび層内の任意の場所10万点につき測定し、NbのX線強度が高い方から上位30点につきFe、NbそれぞれのX線強度の平均を求め、それぞれＩFeAve、ＩNbAveとし、ＩNbAveをＩFeAveで除算したものを濃化指数とした。得られた濃化指数を基準値で除算したものに素地鋼材（母材）のFe原子数100に対するNb原子数を乗算し、さび層中のNbの濃度（Fe原子数100に対するNb原子数）を算出した。この手順によりSnの含有量も同様に求めることができる。素地鋼材（母材）のFe原子数100に対するNb、Snの原子数は素地鋼材（母材）作製の際のFeに対する各成分の添加比、または、素地鋼材（母材）の湿式分析（従来公知）により求めることができる。また、各元素のX線強度を求めるに当たっては、バックグラウンドの補正等を適宜行なってもよい。
まず、さび層付き鋼材の断面試料を作成する。さび層付き鋼材の試験片をせん断後、樹脂へ埋め込み(直径25 mm)、次いで、エタノール使用（水不使用）で研摩＃4000仕上げを施した。電子線マイクロアナライザ（EPMA）の測定条件は、加速電圧15ｋＶ、照射電流2×10−７Ａ、ビーム径２μｍ、走査範囲1.5ｍｍ×0.5ｍｍである。
ここでは含有量の算出方法をNbの場合を用いて説明する。
素地鋼材（母材）につき任意点５箇所につき測定を行い、Fe、NbそれぞれのX線強度の平均を求め、それぞれＩFeStnd、ＩNbStndとし、ＩNbStndをＩFeStndで除算したものを基準値とした。さらに、さび層内の任意の場所10万点につき測定し、NbのX線強度が高い方から上位30点につきFe、NbそれぞれのX線強度の平均を求め、それぞれＩFeAve、ＩNbAveとし、ＩNbAveをＩFeAveで除算したものを濃化指数とした。得られた濃化指数を基準値で除算したものに素地鋼材（母材）のFe原子数100に対するNb原子数を乗算し、さび層中のNbの濃度（Fe原子数100に対するNb原子数）を算出した。この手順によりSnの含有量も同様に求めることができる。素地鋼材（母材）のFe原子数100に対するNb、Snの原子数は素地鋼材（母材）作製の際のFeに対する各成分の添加比、または、素地鋼材（母材）の湿式分析（従来公知）により求めることができる。また、各元素のX線強度を求めるに当たっては、バックグラウンドの補正等を適宜行なってもよい。
以上により得られた結果を図１に示す。上記の耐食評価方法により、耐食性が優れているものを「○」、劣るものを「×」として図中に表記した。
図１の結果から、さび層中のNb、Snの原子数が、Fe原子数100に対して最大値でNb：0.01以上およびSn：0.005以上であるとき、耐食性に優れていることがわかる。
よって、本発明では、さび層は、NbおよびSnを含有し、かつ前記さび層中のNb原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.01以上であり、前記さび層中のSn原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.005以上とする。
一方、さび層中のNb、Sn原子数をFe原子数100に対し最大値にしてそれぞれ0.5超にしようとすると、素地鋼材（母材）の成分においてNbやSnを多くする必要がある。これは延性や靭性の劣化等の問題に加えてコスト上昇を招くことになる。特に、素地鋼材（母材）中のNbを増やした場合、析出する炭化ニオブ（NbC）の増加によって固溶ニオブ量が減少し、耐食性に悪影響を与える。そのため、さび層中のNb、Sn原子数はFe原子数100に対し最大値にして0.5以下が好ましい。
また、素地鋼材から100μｍ未満のさび層部分の任意箇所から、集束イオンビーム加工(FIB)により作製したさび試験片を、透過電子顕微鏡(TEM)を用いて観察するとともに、電子回折パターンにより、濃化しているNb、Snの位置においてさび層の同定を行った。その結果、NbおよびSnの成分は、共にβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）に位置しており、さび層の素地鋼材側部分は、NbおよびSnの元素を含むβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）を含有していることが分かった。このことが塩分量の多い環境下でもさび安定化を図り、耐食性を向上させていると推定される。
よって、さび層の素地鋼材側部分は、NbおよびSnの元素を含むβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）を含有することが好ましい。
なお、Nb、Snが存在する位置のさびの同定には、TEMを用いた電子回折パターンの他、ラマン分光等が挙げられ、特に、高い位置分解能でのさび層の同定においては、回折パターン解析が推奨される。
よって、本発明では、さび層は、NbおよびSnを含有し、かつ前記さび層中のNb原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.01以上であり、前記さび層中のSn原子数は、Fe原子数100に対し最大値にして0.005以上とする。
一方、さび層中のNb、Sn原子数をFe原子数100に対し最大値にしてそれぞれ0.5超にしようとすると、素地鋼材（母材）の成分においてNbやSnを多くする必要がある。これは延性や靭性の劣化等の問題に加えてコスト上昇を招くことになる。特に、素地鋼材（母材）中のNbを増やした場合、析出する炭化ニオブ（NbC）の増加によって固溶ニオブ量が減少し、耐食性に悪影響を与える。そのため、さび層中のNb、Sn原子数はFe原子数100に対し最大値にして0.5以下が好ましい。
また、素地鋼材から100μｍ未満のさび層部分の任意箇所から、集束イオンビーム加工(FIB)により作製したさび試験片を、透過電子顕微鏡(TEM)を用いて観察するとともに、電子回折パターンにより、濃化しているNb、Snの位置においてさび層の同定を行った。その結果、NbおよびSnの成分は、共にβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）に位置しており、さび層の素地鋼材側部分は、NbおよびSnの元素を含むβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）を含有していることが分かった。このことが塩分量の多い環境下でもさび安定化を図り、耐食性を向上させていると推定される。
よって、さび層の素地鋼材側部分は、NbおよびSnの元素を含むβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）を含有することが好ましい。
なお、Nb、Snが存在する位置のさびの同定には、TEMを用いた電子回折パターンの他、ラマン分光等が挙げられ、特に、高い位置分解能でのさび層の同定においては、回折パターン解析が推奨される。
さらに、電子線マイクロアナライザ（EPMA）の深さ方向に対するライン分析により、さび層中で、腐食の進行が顕著である部分であると考えられる孔食さび部のNbおよびSn元素が濃化している濃化層の個数（個）についても調査した。ここで濃化層とは、孔食さび部中のNbおよびSnの含有量が、素地鋼材（母材）のFe原子数100に対するNbおよびSnの原子数を基準にして求めたFe原子数100に対するNb、Snの原子数：0.03および0.02よりも高い層であって、濃化層の厚さ（ラインプロファイル上のピーク半値幅）が15μｍ以下のものを意味する。そして、濃化層の平均個数を求め濃化層の個数（個）とした。濃化層の個数を測定するための条件は、加速電圧：15ｋＶ、照射電流：2×10−７Ａ、ビーム径：２μｍである。任意に選択した５箇所の孔食さび部について、ライン分析を行った結果から孔食さび部のNbおよびSnの濃化層の平均個数を算出した。
一例として、Ｃ：0.091％、Si：0.20％、Mn：0.70％、Ｐ：0.019％、Ｓ：0.0034％、sol.Al：0.031％、N:0.0032％、O:0.0026％、Cu：0.30％、Ni：0.21％、Nb:0.052％およびSn:0.052％を含有する素地鋼材の表面に、前述したさび形成方法によってさび層を形成したさび層付き鋼材（素地鋼材）のさび層の孔食さび部についてライン分析を行った。その結果、Fe原子100に対してさび層中のNbの含有量は0.111であり、Snの含有量は0.060であり、上述した腐食試験を行ったところ、平均腐食速度は54.6μｍ／年であり、耐食性が優れているのが確かめられた。この孔食さび部における、NbおよびSnの濃化層の存在箇所は、それぞれ8.1個と4.2個であった。濃化層の存在箇所が多い程、鋼への腐食促進物質の侵入抑制作用により耐食性向上が図られることがわかる。
以上の結果より、本発明では、さび層中のNb原子数およびSn原子数の規定に加え、鋼への腐食促進物質の侵入抑制作用により耐食性向上の観点から、前記濃化層の個数は、Nbが5個以上、Snが3個以上であることが好ましい。また、Nb、Snの各濃化層が重なることで腐食因子抑制サイトの増加・強化できることから、それぞれのピーク半値幅が重なるように存在することは、より望ましい濃化形態となる。
以上の結果より、本発明では、さび層中のNb原子数およびSn原子数の規定に加え、鋼への腐食促進物質の侵入抑制作用により耐食性向上の観点から、前記濃化層の個数は、Nbが5個以上、Snが3個以上であることが好ましい。また、Nb、Snの各濃化層が重なることで腐食因子抑制サイトの増加・強化できることから、それぞれのピーク半値幅が重なるように存在することは、より望ましい濃化形態となる。
表１に示す成分組成を有するNo.１〜14を溶製し、1150℃に加熱した後、熱間圧延を行い、室温まで空冷して厚さ6ｍｍの熱延鋼板を試作した。次いで、得られた鋼板からサイズ：35ｍｍ×35ｍｍ×5ｍｍの試験片を採取した。試験片は、表面に、算術平均粗さRaが1.6μｍ以下となるよう研削加工を施し、端面、裏面をテープシールし、試験片の表面露出部の面積が25ｍｍ×25ｍｍとなるよう表面もテープシールした。
以上により得られた試験片について、温度40℃、相対湿度40％ＲＨの乾燥雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとった後、温度25℃、相対湿度95％ＲＨの湿潤雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとる、合計24時間の工程を１サイクルとして、１日１サイクルを１年間（365日）繰り返すとともに、試験片の表面に付着する塩分が耐食性に有効なさび層を形成するのに好適な0.2mddとなるような量の人工海水溶液（1.4mg/dm２の塩分が付着するような量の人工海水溶液）を週に一回、乾燥工程中に試験片の表面に塗布することによりさび形成を行った。このさび形成を行った試験片に対し、その後さらに6ヶ月間、付着塩分量0.2mddの高塩分環境下で腐食試験を行った。腐食試験終了後、試験片は、塩酸にヘキサメチレンテトラミンを加えた水溶液に浸漬して脱さびしてから重量を測定し、さび形成前の試験片の初期重量と、脱さび後の試験片重量との差を求めて片面当りの平均腐食速度（μｍ／年）を求めた。この平均腐食速度が60μｍ／年以下であれば、耐食性が優れているとして評価した。
また、各試験片について、任意に選択した5箇所の孔食さび部について、上述した電子線マイクロアナライザ（EPMA）の深さ方向に対するライン分析によって、さび層中で、腐食の進行が顕著である部分であると考えられる孔食さび部のNbおよびSn元素が濃化している濃化層の個数（個）についても調査した。NbまたはSnの濃化層が無い場合は、「×」と表２中に表記した。
表２に、さび層中のNb、Snの含有の有無およびNb、Sn成分の含有量（Fe原子数100に対するNb、Snの原子数）、濃化層の平均個数、平均腐食速度の結果を示す。なお、これらの測定方法は、上述の方法と同様である。
以上により得られた試験片について、温度40℃、相対湿度40％ＲＨの乾燥雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとった後、温度25℃、相対湿度95％ＲＨの湿潤雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとる、合計24時間の工程を１サイクルとして、１日１サイクルを１年間（365日）繰り返すとともに、試験片の表面に付着する塩分が耐食性に有効なさび層を形成するのに好適な0.2mddとなるような量の人工海水溶液（1.4mg/dm２の塩分が付着するような量の人工海水溶液）を週に一回、乾燥工程中に試験片の表面に塗布することによりさび形成を行った。このさび形成を行った試験片に対し、その後さらに6ヶ月間、付着塩分量0.2mddの高塩分環境下で腐食試験を行った。腐食試験終了後、試験片は、塩酸にヘキサメチレンテトラミンを加えた水溶液に浸漬して脱さびしてから重量を測定し、さび形成前の試験片の初期重量と、脱さび後の試験片重量との差を求めて片面当りの平均腐食速度（μｍ／年）を求めた。この平均腐食速度が60μｍ／年以下であれば、耐食性が優れているとして評価した。
また、各試験片について、任意に選択した5箇所の孔食さび部について、上述した電子線マイクロアナライザ（EPMA）の深さ方向に対するライン分析によって、さび層中で、腐食の進行が顕著である部分であると考えられる孔食さび部のNbおよびSn元素が濃化している濃化層の個数（個）についても調査した。NbまたはSnの濃化層が無い場合は、「×」と表２中に表記した。
表２に、さび層中のNb、Snの含有の有無およびNb、Sn成分の含有量（Fe原子数100に対するNb、Snの原子数）、濃化層の平均個数、平均腐食速度の結果を示す。なお、これらの測定方法は、上述の方法と同様である。
表２の結果から、さび層中のNb、Snの原子数が、Fe原子数100に対して、最大値でNb：0.01以上およびSn：0.005以上の範囲内である発明例１〜６は、いずれも平均腐食速度が57.2μｍ／年以下であり、高塩分が存在する厳しい腐食環境下であっても、従来の耐候性鋼に比べて耐食性に優れている。さらに、発明例１〜６における濃化層の平均個数は、いずれもNbが5個以上、Snが3個以上となっている。
一方、さび層中に、NbおよびSn成分の含有量が本発明範囲外である比較例１〜７は、いずれも平均腐食速度が65μｍ／年超えであり、高塩分が存在する厳しい腐食環境下での耐食性が劣っている。
また、鋼材中に高価なNiを1.53％と多量に含有させた参考例１は、耐食性は発明例1〜6と同等レベルであるものの、製品コストが発明例1〜6に比べて約30％以上高くなった。
一方、さび層中に、NbおよびSn成分の含有量が本発明範囲外である比較例１〜７は、いずれも平均腐食速度が65μｍ／年超えであり、高塩分が存在する厳しい腐食環境下での耐食性が劣っている。
また、鋼材中に高価なNiを1.53％と多量に含有させた参考例１は、耐食性は発明例1〜6と同等レベルであるものの、製品コストが発明例1〜6に比べて約30％以上高くなった。
実施例１と同様の方法にて、表１に示す成分組成を有する鋼板の試験片を作製した。試験片は、表面に、算術平均粗さRaが1.6μｍ以下となるよう研削加工を施し、端面、裏面をテープシールし、試験片の表面露出部の面積が25ｍｍ×25ｍｍとなるよう表面もテープシールした。
以上により得られた試験片について、温度40℃、相対湿度40％ＲＨの乾燥雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとった後、温度25℃、相対湿度95％ＲＨの湿潤雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとる、合計24時間の工程を１サイクルとして、１日１サイクルを１年間（365日）繰り返すとともに、試験片の表面に付着する付着塩分量が0.10〜0.40mddとなるような量の人工海水溶液を週に一回、乾燥工程中に試験片の表面に塗布することによりさび形成を行った。人工海水溶液の塗布は、たとえば、0.3mddの場合、2.1mg/dm２の塩分が試験片表面に付着する量の人工海水溶液を試験片表面に塗布した。このさび形成を行った試験片に対し、その後さらに6ヶ月間、付着塩分量0.2mddの高塩分環境下で腐食試験を行った。腐食試験終了後、実施例１と同様の方法にて、平均腐食速度（μｍ／年）を求めた。この平均腐食速度が60μｍ／年以下であれば、耐食性が優れているとして評価した。
また、各試験片について、実施例１と同様の方法にて、NbおよびSn元素が濃化している濃化層の個数（個）についても調査した。NbまたはSnの濃化層が無い場合は、「×」と表３中に表記した。
表３に、さび層中のNb、Snの含有の有無およびNb、Sn成分の含有量（Fe原子数100に対するNb、Snの原子数）、濃化層の平均個数、平均腐食速度の結果を示す。なお、これらの測定方法は、上述の方法と同様である。
表３の結果から、さび層中のNb、Snの原子数が、Fe原子数100に対して、最大値でNb：0.01以上およびSn：0.005以上の範囲内である発明例7〜15は、いずれも平均腐食速度が57.3μｍ／年以下であり、高塩分が存在する厳しい腐食環境下であっても、従来の耐候性鋼に比べて耐食性に優れている。さらに、発明例7〜15における濃化層の平均個数は、いずれもNbが5個以上、Snが3個以上となっている。
一方、さび層中に、NbおよびSn成分の含有量が本発明範囲外である比較例8〜17は、いずれも平均腐食速度が63.9μｍ／年超えであり、高塩分が存在する厳しい腐食環境下での耐食性が劣っている。
以上により得られた試験片について、温度40℃、相対湿度40％ＲＨの乾燥雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとった後、温度25℃、相対湿度95％ＲＨの湿潤雰囲気内で11時間放置し、その後、１時間の移行時間をとる、合計24時間の工程を１サイクルとして、１日１サイクルを１年間（365日）繰り返すとともに、試験片の表面に付着する付着塩分量が0.10〜0.40mddとなるような量の人工海水溶液を週に一回、乾燥工程中に試験片の表面に塗布することによりさび形成を行った。人工海水溶液の塗布は、たとえば、0.3mddの場合、2.1mg/dm２の塩分が試験片表面に付着する量の人工海水溶液を試験片表面に塗布した。このさび形成を行った試験片に対し、その後さらに6ヶ月間、付着塩分量0.2mddの高塩分環境下で腐食試験を行った。腐食試験終了後、実施例１と同様の方法にて、平均腐食速度（μｍ／年）を求めた。この平均腐食速度が60μｍ／年以下であれば、耐食性が優れているとして評価した。
また、各試験片について、実施例１と同様の方法にて、NbおよびSn元素が濃化している濃化層の個数（個）についても調査した。NbまたはSnの濃化層が無い場合は、「×」と表３中に表記した。
表３に、さび層中のNb、Snの含有の有無およびNb、Sn成分の含有量（Fe原子数100に対するNb、Snの原子数）、濃化層の平均個数、平均腐食速度の結果を示す。なお、これらの測定方法は、上述の方法と同様である。
一方、さび層中に、NbおよびSn成分の含有量が本発明範囲外である比較例8〜17は、いずれも平均腐食速度が63.9μｍ／年超えであり、高塩分が存在する厳しい腐食環境下での耐食性が劣っている。
本発明によれば、低コストかつ無塗装で耐食性に優れたさび層付き鋼材の提供が可能になった。本発明の鋼材は、耐食性向上に有効な元素を適量且つ有効に含有させることで、Niなどの高価な元素を多量に含有させることなく低コストで、飛来塩分量が多い、厳しい腐食環境下であっても優れた耐侯性を発揮することができる。本発明は、飛来塩分量が0.05ｍｄｄ超えの高飛来塩分環境下において、特に顕著な効果を発揮することができる。
Claims (3)
- 素地鋼材の表面にさび層を形成してなるさび層付き鋼材において、
該さび層は、NbおよびSnを含有し、かつ前記さび層中のNb原子数は、Fe原子数100に対し下記測定方法で測定した最大値にして0.01以上であり、前記さび層中のSn原子数は、Fe原子数100に対し下記測定方法で測定した最大値にして0.005以上であることを特徴とする耐食性に優れたさび層付き鋼材。
（測定方法）
さび層付き鋼材の試験片をせん断後、樹脂へ埋め込み(直径25 mm)、次いで、エタノール使用（水不使用）で研摩＃4000仕上げを施し、断面試料を得る。この試料を用いて、電子線マイクロアナライザ（EPMA）により測定する。電子線マイクロアナライザ（EPMA）の測定条件は、加速電圧15ｋＶ、照射電流2×10 −７ Ａ、ビーム径２μｍ、走査範囲1.5ｍｍ×0.5ｍｍとする。
Ｆｅ原子数１００に対する原子数の算出方法はNbの場合以下の通りとする。
素地鋼材（母材）につき任意点５箇所につき測定を行い、Fe、NbそれぞれのX線強度の平均を求め、それぞれＩ FeStnd 、Ｉ NbStnd とし、Ｉ NbStnd をＩ FeStnd で除算したものを基準値とした。さらに、さび層内の任意の場所10万点につき測定し、NbのX線強度が高い方から上位30点につきFe、NbそれぞれのX線強度の平均を求め、それぞれＩ FeAve 、Ｉ NbAve とし、Ｉ NbAve をＩ FeAve で除算したものを濃化指数とする。得られた濃化指数を基準値で除算したものに素地鋼材（母材）のFe原子数100に対するNb原子数を乗算し、さび層中のNbの濃度（Fe原子数100に対するNb原子数）を最大値として算出する。
なお、Ｓｎの原子数の測定方法は上記測定方法のＮｂをＳｎとする。 - 前記素地鋼材は、質量％で、Nb：0.005％以上0.200％以下およびSn：0.005％以上0.200％以下の成分を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐食性に優れたさび層付き鋼材。
- 前記さび層の素地鋼材側部分は、NbおよびSnの元素を含むβ−オキシ水酸化鉄（β−ＦｅＯＯＨ）を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の耐食性に優れたさび層付き鋼材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012070932A JP5891892B2 (ja) | 2011-03-29 | 2012-03-27 | 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 |
| CN201280015652.1A CN103459670B (zh) | 2011-03-29 | 2012-03-28 | 在高盐度环境下耐候性优异的带锈层的钢材 |
| KR1020137025937A KR101609430B1 (ko) | 2011-03-29 | 2012-03-28 | 고염분 환경하에서 내후성이 우수한 녹층이 형성된 강재 |
| PCT/JP2012/059123 WO2012133908A1 (ja) | 2011-03-29 | 2012-03-28 | 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011071474 | 2011-03-29 | ||
| JP2011071474 | 2011-03-29 | ||
| JP2011280803 | 2011-12-22 | ||
| JP2011280803 | 2011-12-22 | ||
| JP2012070932A JP5891892B2 (ja) | 2011-03-29 | 2012-03-27 | 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013147729A JP2013147729A (ja) | 2013-08-01 |
| JP5891892B2 true JP5891892B2 (ja) | 2016-03-23 |
Family
ID=46931593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012070932A Active JP5891892B2 (ja) | 2011-03-29 | 2012-03-27 | 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5891892B2 (ja) |
| KR (1) | KR101609430B1 (ja) |
| CN (1) | CN103459670B (ja) |
| WO (1) | WO2012133908A1 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MY178100A (en) * | 2013-05-09 | 2020-10-02 | Jfe Steel Corp | Steel material having excellent weatherability |
| KR101943240B1 (ko) * | 2014-12-09 | 2019-01-28 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 내후성이 우수한 구조용 강재 |
| JP6512601B2 (ja) * | 2015-05-26 | 2019-05-15 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 酸化物の耐食性評価方法 |
| JP6601259B2 (ja) * | 2016-02-22 | 2019-11-06 | 日本製鉄株式会社 | 耐候性塗装鋼材及び耐候性鋼材の防食方法 |
| JP7043823B2 (ja) * | 2017-12-15 | 2022-03-30 | 日本製鉄株式会社 | 腐食試験方法 |
| WO2021059345A1 (ja) * | 2019-09-24 | 2021-04-01 | 長瀬産業株式会社 | 被覆鋼材の製造方法、及び、被覆鋼材 |
| CN113621873B (zh) * | 2021-08-19 | 2022-04-08 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种具有稳定化锈层的耐候结构钢及其制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2777715C (en) * | 2006-05-09 | 2014-06-03 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion |
| JP5446278B2 (ja) * | 2009-01-14 | 2014-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐候性に優れた構造用鋼材 |
| JP2010248567A (ja) * | 2009-04-15 | 2010-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性に優れた表面処理鋼材 |
| JP5233829B2 (ja) * | 2009-05-11 | 2013-07-10 | 新日鐵住金株式会社 | 海浜耐候性に優れた鋼材と構造物 |
-
2012
- 2012-03-27 JP JP2012070932A patent/JP5891892B2/ja active Active
- 2012-03-28 CN CN201280015652.1A patent/CN103459670B/zh active Active
- 2012-03-28 WO PCT/JP2012/059123 patent/WO2012133908A1/ja active Application Filing
- 2012-03-28 KR KR1020137025937A patent/KR101609430B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2012133908A1 (ja) | 2012-10-04 |
| CN103459670A (zh) | 2013-12-18 |
| JP2013147729A (ja) | 2013-08-01 |
| CN103459670B (zh) | 2016-01-20 |
| KR20130126729A (ko) | 2013-11-20 |
| KR101609430B1 (ko) | 2016-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5891892B2 (ja) | 高塩分環境下で耐候性に優れたさび層付き鋼材 | |
| JP5691350B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材および鋼構造物 | |
| JP5120510B2 (ja) | 耐候性に優れた鋼材 | |
| JP5120472B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材 | |
| JP6556163B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材 | |
| JP5950037B2 (ja) | 耐候性に優れた鋼材 | |
| JP2012214871A (ja) | 耐食性に優れたさび層付き鋼材 | |
| JP5796403B2 (ja) | 耐候性に優れた溶接構造用鋼材 | |
| JP5600986B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材 | |
| CN107849664B (zh) | 耐候性优良的结构钢材 | |
| JP5797877B2 (ja) | 高湿潤環境下において耐食性に優れる耐候性鋼材 | |
| JP6500848B2 (ja) | ボルト用鋼材 | |
| JP6094669B2 (ja) | 溶接構造用鋼材 | |
| JP2002309340A (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼 | |
| JP2020180325A (ja) | ボルト用鋼材 | |
| JP2021161458A (ja) | 耐火性および塗装耐食性に優れた構造用鋼材および構造物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150223 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151104 |
|
| RD13 | Notification of appointment of power of sub attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433 Effective date: 20151204 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20151204 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151225 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160126 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160208 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5891892 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |