JP5881276B2

JP5881276B2 - 靱性、短時間および長時間の軟化抵抗性に優れた熱間工具鋼

Info

Publication number: JP5881276B2
Application number: JP2010065492A
Authority: JP
Inventors: 前田　雅人; 雅人前田; 幸生舘
Original assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Current assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Priority date: 2010-03-23
Filing date: 2010-03-23
Publication date: 2016-03-09
Anticipated expiration: 2030-03-23
Also published as: JP2011195917A

Description

本発明は、使用負荷の大きい熱間鍛造金型などに使用される特に高靭性、短時間および長時間の高軟化抵抗性の熱間工具鋼に関する。

熱間で使用されるハンマー型鍛造用などの大型金具や使用負荷の大きい金型には、熱疲労や衝撃に耐えうる高温強度と靭性を兼ね備えている必要がある。そのため、従来から熱間工具の分野には、例えばＪＩＳ規格の鋼種であるＳＫＴ４やＳＫＤ６１などが使用されている。しかし、近年の塑性加工技術の進歩に伴い製品の大型化、複雑化が進み、また、金型を分割せず一体化するなど、金型の使用環境はますます厳しくなってきており、ＳＫＴ４は靭性に優れているが、高温強度が低く、またＳＫＤ６１は高温強度に優れているが、硬さが高いため、ＳＫＴ４に比べ靭性が劣るという性質があり、十分な熱間工具寿命を実現し難くなっている。

熱間工具が寿命に至るまでの主な現象として、金型のコーナー部からの大割れや金型の表面におけるヒートチェックが上げられる。金型のコーナー部には応力が集中し易いため、突発的または衝撃的な応力によって亀裂や欠けが生じることがあり、その亀裂や欠けが進展していくことで起こるのが大割れである。ヒートチェックは、鍛造品との接触により高温度化した金型表面に対するその後の強制冷却による引張応力が作用して、亀裂が発生および進展する現象で、加熱および冷却に伴う熱疲労現象である。このようなヒートチェックが生じると、鍛造品を正確な形状に変形させることが出来なくなる。さらに、ヒートチェックにより生じた亀裂に応力が集中することで亀裂が進展し、金型の大割れに至ることもある。

つまり、金型寿命を向上するための対策としては次の点が考えられる。すなわち、コーナー部からの大割れを抑制するためには、金型の靭性を高めることが重要である。また、ヒートチェックを抑制するためには強度、靭性、軟化抵抗を高めることが重要である。ここで軟化抵抗を高めることの意味は次の点にある。すなわち、軟化抵抗が低ければ常温での硬さは高くても鍛造を繰り返すうちに金型は軟化してくる。その結果、金型表面の強度が低下しヒートチェックが生じ易くなる。そこで金型の軟化抵抗を高めておくことで、金型表面で発生するヒートチェックを抑制することができる。

このようなことから、靭性や高温強度を改善して熱間工具の寿命を向上させようとする技術がいくつか提案されている。例えば、Ｎｂ、Ｔａ、ＴｉやＺｒの添加により結晶粒を微細化して靭性を高める手法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。しかし、上述の特許文献１は、結晶粒の微細化は靭性と常温強度の向上には有効であるものの、高温強度は逆に低下してしまう場合もあるという問題を有していた。また、残留炭化物の量を規定することにより靭性および高温強度を改善する手法が提案されている（例えば、特許文献２参照。）。しかし、靭性および高温強度は焼入れ後のマルテンサイト組織やベイナイト組織などの組織の影響を大きく受けるため、靭性および高温強度を高いレベルで制御するためには残留炭化物量を規定するだけでは不十分であり、また、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖといった希少金属を多量に添加するため、製造コストが嵩み、寿命向上のメリットが少なくなってしまっている。

特開平３−３１４４５号公報特開２０００−３２８１９６号公報

本発明が解決しようとする課題は、金型の寿命向上のために、優れた靭性、短時間および長時間の軟化抵抗性、および高温強度を有する熱間工具鋼を提供することである。

本発明の課題を解決するための手段は、請求項１の発明では、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．８０％、を含有し、さらにＮｉ：０．５〜２．５％、Ｃｒ：１．６〜２．６％のうちの１種または２種を、Ｎｉ＋Ｃｒ＞３．０％を満たす範囲で含有し、さらにＭｏ：０．３０〜２．０％、Ｗ：０．６〜４．０％のうちの１種または２種（ただし、２種の場合、１／２Ｗ＋Ｍｏ≦２．０％を満たす範囲）を含有し、さらに、Ｆ（Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ）＝１８７Ｃ［％］＋５４Ｓｉ［％］＋３７Ｍｎ［％］＋４Ｎｉ［％］−Ｃｒ［％］−２７（Ｍｏ＋１／２Ｗ）［％］＋１６９Ｖ［％］の値がＦ≦１７１を満たし、残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなることを特徴とする靱性および軟化抵抗性に優れた熱間工具鋼である。
なお、軟化抵抗性に優れたとは、熱間工具鋼の試験片を６００℃の炉中に３〜１００時間保持した後の室温における保持前の硬さと保持後の硬さの差異の少ないことで、これは３〜１０時間保持の短時間と１０超〜１００時間保持の長時間の両保持時間で共に軟化抵抗性に優れていることである。

上記の手段としたことで、使用負荷の大きい熱間鍛造金型などの使用に際して、ヒートチェック、亀裂の進展、大割れに対する抵抗性が高く、金型寿命が大幅に改善された熱間工具鋼を提供することができる極めて優れた効果を奏するものである。

優れた靱性および軟化抵抗性を持たせるために、従来の鋼成分について多くの改良研究を重ねた結果、本発明者らは、以下の（１）および（２）に記載の特性を見出した。

（１）靭性はＦ（Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ）＝１８７Ｃ［％］＋５４Ｓｉ［％］＋３７Ｍｎ［％］＋４Ｎｉ［％］−Ｃｒ［％］−２７（Ｍｏ＋１／２Ｗ）［％］＋１６９Ｖ［％］の値がＦ≦１７１を満たすとき、高い靭性が得られる。また、（２）軟化抵抗性は、使用時間の長さにより効果的な合金元素が異なり、短時間の場合はＭｏおよびＷの添加量に依存し、ＭｏおよびＷの量が、質量％で、（Ｍｏ＋１／２Ｗ）≧０.３０％であれば、高い軟化抵抗性が得られる。さらに、使用時間が長時間の場合、軟化抵抗性に効果のあるＣｒの添加量だけでなく、軟化抵抗性には影響しないといわれているＮｉを加えた（Ｎｉ＋Ｃｒ）の添加量に軟化抵抗性は依存しており、質量％で、（Ｎｉ＋Ｃｒ）≦３．０％の場合には、軟化抵抗性が極端に悪化することを見出した。

このことから、高い靱性、軟化抵抗性および製造コストのバランスから、Ｍｏ：０．３０〜２．０％を含有し、Ｎｉ：０．５〜２．５％、Ｃｒ：１．６〜２．６％のうちの１種または種を、Ｎｉ＋Ｃｒ＞３．０％を満たす範囲に含有する必要がある。

次に上記以外の本成分の限定理由について述べる。なお、％は質量％を示す。

Ｃは、焼入焼戻しによりマトリックス中に溶け込み、マトリックスの強度および焼入れ性を向上させると共に焼戻しにより炭化物を形成し、高温強度および耐摩耗性を与える元素である。従って、上記の特性を確保するために下限を０．２０％とした。ただし、多すぎると靱性および軟化抵抗性を低下させることからを０．６０％以下とした。望ましくは０．３５〜０．５５％である。

Ｓｉは、脱酸剤として有用である。そのためには０．１０％以上の添加が必要である。Ｓｉは、また被削性や熱間での耐酸化性を向上させる。しかし、０．５０％を超えると靱性を低下させることから０．５０％以下とした。望ましくは０．１０〜０．３０％である。

Ｍｎは、高温強度を低下させるベイナイトの生成を遅らせる元素であり、また脱酸剤としても必要な元素であり、これらの効果を確保するためには０．５％以上の添加が必要である。しかし、過度に添加すると靱性を低下させると共に、焼きなまし硬さを高くし被削性を低下させることから２．０％以下とした。望ましくは０．６〜１．５％である。

Ｎｉは、焼入れ性および靱性を向上させる元素であり、０．５％以上の添加により有効な効果が現れる。しかしながら、２．５％を超えると高温強度を低下させることから２．５％以下とした。望ましくは１．２〜２．０％である。

Ｃｒは、適度な添加により焼入れ性、軟化抵抗性および高温強度を向上させ、さらに、Ｃと結合して炭化物を形成し耐摩耗性を向上させる元素であり、これらの硬化をうるためには１．０％以上の添加が必要である。しかし、４．０％を超えて添加するとＣｒ炭化物の凝集を招き、軟化抵抗性を低下させるが、実施例の表１の発明鋼に基づいてＣｒの範囲は１．６〜２．６％とした。

Ｖは、耐摩耗性および軟化抵抗性を向上させる元素であり、０．０５％以上の添加で効果が得られる。しかし、０．８０％を超えて添加すると過剰に炭化物を形成し靱性を低下させることから上限を０．８０％とした。望ましくは０．１０〜０．５０％である。

ＭｏおよびＷは、焼戻しにより微細な炭化物を形成し、高温強度および軟化抵抗性を向上させる。なお、この効果を得るためのＷ添加量はＭｏ添加量に比べ２倍必要である。しかしながら、過度の添加により巨大炭化物および偏析を生成し、靱性を低下させることから上限をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）で２．０％とした。望ましくはＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）で０．３〜１．６％である。

以下、本発明の実施例を表１に示し、本発明の範囲から外れる比較例と比較して、発明の効果について具体的に説明する。
表１に示した実施例のＮｏ．２、Ｎｏ．５〜８の組成からなる発明鋼と、比較例のＮｏ．１０〜１６の組成からなる比較鋼について、それぞれ１００ｋｇを真空誘導溶解炉にて溶製して出鋼し、さらに平均径１９０ｍｍの鋳塊にそれぞれ鋳込んだ。これらの鋳塊を１５ｍｍ×１５ｍｍの角材（以下、「角１５ｍｍ」という。）に鍛伸し、次いで後述する形状に機械加工して供試材とし、各供試材の特性についてそれぞれ試験した。

試験は上述の供試材の発明鋼と比較鋼におけるシャルピー衝撃試験および軟化抵抗性試験を行って、それぞれの鋼のヒートチェック、すなわち亀裂の進展や大割れの可能性をみた。それぞれの試験方法を次に示す。
１）シャルピー衝撃試験は、ＪＩＳ規定の３号角１０ｍｍ、長さ５５ｍｍからなるＵノッチの試験片に対し、硬さが３９〜４１ＨＲＣになるように焼入焼戻して、常温で試験を行って、それぞれの靱性をみた。
２）軟化抵抗性試験は、角１５ｍｍ、長さ１５ｍｍの試験片に対し、３９〜４１ＨＲＣになるように焼入焼戻した試験片を、６００℃に加熱した炉の中に３〜１００時間保持した後、それぞれの鋼の試験片について室温におけるＨＲＣ硬さを測定し、軟化抵抗性をみた。

上述の試験の結果を表２に示す。表２において、靱性の評価は、シャルピー衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ²以上であれば◎、７０Ｊ／ｃｍ²以上であれば○、７０Ｊ／ｃｍ²未満であれば×と評価した。また、軟化抵抗性は、保持時間が３〜１０時間の短時間のときは、初期ＨＲＣ硬さからの低下が１ポイント以下であれば◎、１ポイントより多い場合は×とした。また、保持時間が１０超〜１００時間の長時間のときは、１０時間後の硬さからの低下が１０ポイント以下であれば◎、１０ポイントより多い場合は×とした。
表２に示すように、Ｎｏ．２、Ｎｏ．５〜８の発明鋼はいずれの鋼種も、Ｎｏ．１０〜１６の比較鋼よりも靱性および短時間と長時間の軟化抵抗性に優れているので、これらの鋼成分からなる工具鋼はヒートチェックが抑制され、亀裂が進展して大割れを起こしにくくなっており、熱間鍛造用の金型として優れた工具鋼である。

Claims

質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．８０％、を含有し、さらにＮｉ：０．５〜２．５％、Ｃｒ：１．６〜２．６％のうちの１種または２種を、Ｎｉ＋Ｃｒ＞３．０％を満たす範囲で含有し、さらにＭｏ：０．３０〜２．０％、Ｗ：０．６〜４．０％のうちの１種または２種（ただし、２種の場合、１／２Ｗ＋Ｍｏ≦２．０％を満たす範囲）を含有し、さらに、Ｆ（Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ）＝１８７Ｃ［％］＋５４Ｓｉ［％］＋３７Ｍｎ［％］＋４Ｎｉ［％］−Ｃｒ［％］−２７（Ｍｏ＋１／２Ｗ）［％］＋１６９Ｖ［％］の値がＦ≦１７１を満たし、残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなることを特徴とする靱性および軟化抵抗性に優れた熱間工具鋼。
なお、軟化抵抗性に優れたとは、熱間工具鋼の試験片を６００℃の炉中に３〜１００時間保持した後の室温における保持前の硬さと保持後の硬さの差異の少ないことで、これは３〜１０時間保持の短時間と１０超〜１００時間保持の長時間の両保持時間で共に軟化抵抗性に優れていることである。