JP5880941B2 - 還元鉄の製造方法 - Google Patents
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Description
(1)高炉法
高炉法では、鉄鉱石とコークスを層状に装入し、炉下部から約1000℃の熱風空気(酸素富化空気)を送風し、溶銑を製造する。この高炉法において、生産性を向上させるための技術改善としては、熱風温度の高温化、酸素富化率の増加、還元鉄の装入、鉄鉱石とコークスの装入方法の改善などが実施されている。基本的に高炉で使用可能な鉄鉱石は、粉状鉱石ではなく、高炉内での荷重に耐え得る品質を有する塊鉱石又は焼結鉱であり、同様にコークスにも高炉での荷重に耐え得る品質が要求される。
この製造法は、塊鉱石や鉄鉱石ペレットをシャフト炉に装入し(これらの原料は炉下部に向かって降下する)、炉下部より天然ガスを改質した800〜950℃の還元ガス(CO、H2)を吹き込んで還元鉄を製造する方法であり、HYLIIIやMidrexなどが知られている。この方法は、還元材としてコストの高い天然ガスを使用することから、プラント立地は天然ガスの産出国に限定される。この製造法において、生産性を向上させるための技術改善としては、吹き込む改質ガス温度の高温化、還元ガス中の水素濃度の増加などが実施されている。また、この製造法も基本的には、還元ガスによる鉄鉱石還元である。生産性向上のために高圧化も可能であるが、炭素析出反応(2CO=C+CO2)やメタン化反応(CO+3H2=CH4+H2O)は高圧の方が有利であるため、還元ガスがCやCH4に変換されてしまう。また、メタン化反応は発熱反応であるため、還元温度を管理することが困難となる。
また、非特許文献1〜3では、高圧下での鉄鉱石の還元反応の結果が開示されている。
[1]鉄鉱石から還元鉄を製造する方法において、鉄鉱石粉に、該鉄鉱石粉に含まれる酸化鉄由来酸素に対する炭材中固定炭素の質量比[C/O]が0.75以上となる配合比で、粉粒状のバイオマス炭を加えて混合し、該混合物を加圧成型してブリケットとする工程(A)と、前記ブリケットを950℃以上1100℃以下、2.0Mpa以上の高温・高圧下で還元処理することにより還元鉄を得る工程(B)を有することを特徴とする還元鉄の製造方法。
[2]上記[1]の製造方法において、工程(A)では、鉄鉱石粉にバイオマス炭とともにバインダーを加えて混合することを特徴とする還元鉄の製造方法。
[3]上記[1]又は[2]の製造方法において、工程(B)がシャフト炉で行われ、シャフト炉の炉上部から装入されたブリケットが炉下部まで降下する過程で還元処理されることを特徴とする記載の還元鉄の製造方法。
また、炭材であるバイオマス炭は、木、草、下水汚泥などのような炭素を含む物質を炭化処理したものでよく、木炭が代表的なものであるが、これに限定されるものではない。
バイオマス炭は粉粒状であり、その粒度は、製造するブリケットのサイズにもよるが、ブリケットサイズの1/10以下が好ましく、鉄鉱石粉の粒度に対して同等がそれ以下の粒度が好ましい。一般的には、粒径3mm以下が好ましい。
鉄鉱石粉に対するバイオマス炭の配合比は、鉄鉱石を還元するのに必要な炭素量を考慮して決められるが、一般的には、鉄鉱石粉に含まれる酸化鉄由来酸素に対する炭材中固定炭素の質量比[C/O]が0.75以上となるような配合比が好ましい。
ブリケットのサイズは、還元するための炉形式にもよるが、通気性を阻害しない程度のサイズであって、工業的に使用されているサイズであればよい。一般には、6cc以上のサイズが好ましい。
ブリケットの還元条件として、温度が950℃未満、圧力が2.0Mpa未満では、十分な還元速度が得られないので、還元処理の温度は950℃以上、圧力は2.0Mpa以上とする。
また、還元処理の温度の上限は1100℃以下とする。これは、還元処理の温度が1100℃を超えると還元されたブリケットが軟化溶融し、ブリケットどうしが融着するためである(炭素濃度4.3%で融点1150℃)。このようなブリケットどうしの融着は、後述する図1のようなシャフト炉で還元処理をする際に棚つり等のトラブルの原因となる。
また、還元処理の時間は、装入されたブリケットの昇温、還元に要する時間であり、通常は1時間以上を必要とする。
この工程(B)により、鉄鉱石粉に含まれる酸化鉄の還元率が90%以上の還元鉄を得ることができる。
酸化鉄として鉄鉱石粉を、炭材粉としてグラファイト粉をそれぞれ用いて上述のブリケットを製造し、このブリケットの還元実験を行った。還元実験での圧力を0.3MPa(No.4)、1.0MPa(No.1)、3.0MPa(No.2)、5.0MPa(No.3)とし、種々の温度で還元実験を行った。各ブリケットの還元率を表3に示す。表3によれば、炭材粉としてグラファイト粉を用いた場合には、1100℃以下の温度ではブリケットを十分に還元できないことが判る。
炭材粉として木炭粉、酸化鉄としてヘマタイト粉を用いたブリケットと、炭材粉としてグラファイト粉、酸化鉄としてヘマタイト粉を用いたブリケットを、それぞれ上述のようにして製造し、これらのブリケットの還元実験を行った。この還元実験では、炭材粉として木炭粉を用いたブリケットについては、圧力を0.3MPa、1.0MPa、2.0MPaおよび3.0MPaとし、炭材粉としてグラファイト粉を用いたブリケットについては、圧力を0.3MPa、1.0MPa、2.0MPa、3.0MPaおよび5.0MPaとし、それぞれ950℃の温度で実施した。各試験例のブリケットの質量減少率を図2に示す。この質量減少率とは、ブリケット中の炭素と酸化鉄由来の酸素が全て除去される理論上の最大質量減少率を100%として表したものである(後述する図3の質量減少率も同様)。
また、上記と同様のブリケットについて、各圧力において温度条件を変えた還元試験を行った。各試験例のブリケットの質量減少率を図3に示す。これによれば、炭材粉として木炭粉を用いたブリケットの方が、炭材粉としてグラファイト粉を用いたブリケットよりも酸化鉄(鉄鉱石)の還元速度が速く、約100℃低温側から還元されることが示されている。
炭材粉として木炭粉を、酸化鉄として鉄鉱石粉をそれぞれ用いて上述のブリケットを製造し、このブリケットの還元実験を行った。この還元実験において、還元処理時の圧力とガス化開始温度における相対還元率との関係を調べた結果を図4に示す。ここで、相対還元率とは、圧力が5MPaでの還元率を1.0とした還元率である。また、ガス化開始温度とは、ブリッケト内で起き得る反応は、還元反応とガス化反応のみであると考えられ、下記(2)式が起こる温度である。
FeOX+CO=FeOX−1+CO2 …(1)
C+CO2=2CO …(2)
図4によれば、圧力が0.3MPaの場合に較べて1.0MPaでは相対還元率の向上がみられるが、圧力が2MPa以上であれば十分に還元されることが示されている。
2 装入口
3 取出口
4 吹込み口
Claims (3)
- 鉄鉱石から還元鉄を製造する方法において、
鉄鉱石粉に、該鉄鉱石粉に含まれる酸化鉄由来酸素に対する炭材中固定炭素の質量比[C/O]が0.75以上となる配合比で、粉粒状のバイオマス炭を加えて混合し、該混合物を加圧成型してブリケットとする工程(A)と、
前記ブリケットを950℃以上1100℃以下、2.0Mpa以上の高温・高圧下で還元処理することにより還元鉄を得る工程(B)を有することを特徴とする還元鉄の製造方法。 - 工程(A)では、鉄鉱石粉にバイオマス炭とともにバインダーを加えて混合することを特徴とする請求項1に記載の還元鉄の製造方法。
- 工程(B)がシャフト炉で行われ、シャフト炉の炉上部から装入されたブリケットが炉下部まで降下する過程で還元処理されることを特徴とする請求項1又は2に記載の還元鉄の製造方法。
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