JP5864007B1 - Overhead wire damper and design method thereof - Google Patents

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    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/28—Counterweights, i.e. additional weights counterbalancing inertia forces induced by the reciprocating movement of masses in the system, e.g. of pistons attached to an engine crankshaft; Attaching or mounting same

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Abstract

【課題】架空線用ダンパにおいて、広い周波数の範囲で振動抑制効果が得られるようにする。【解決手段】架空線１１に固定するクランプ１と、２つの重錘２・３と、その一方の重錘２とクランプ１を繋ぐ一方の抑止線４と、他方の重錘３とクランプ１を繋ぐ他方の抑止線４とからなる架空線用ダンパにおいて、重錘２・３は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、一方の抑止線４のクランプ１と一方の重錘２との間の長さをＬ１、他方の抑止線５のクランプ１と他方の重錘３との間の長さをＬ２、一方の重錘２の質量をＭ１、他方の重錘３の質量をＭ２とした場合、Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２である。さらに、２つの重錘２・３の質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、一方及び他方の抑止線４・５の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５とする。【選択図】図３In an overhead wire damper, a vibration suppression effect is obtained in a wide frequency range. A clamp 1 fixed to an overhead wire 11, two weights 2, 3, one restraining line 4 connecting one weight 2 and the clamp 1, and the other weight 3 and the clamp 1 are connected. In the overhead wire damper composed of the other restraining line 4 to be connected, the weights 2 and 3 are composed of a rod body, a cylinder body, or a combination of a rod body and a cylinder body. 2 is L1, the length between the clamp 1 of the other restraining line 5 and the other weight 3 is L2, the mass of one weight 2 is M1, and the mass of the other weight 3 is Is M2, M1 <M2 and L1 <L2. Furthermore, the mass ratio M1: M2 of the two weights 2 and 3 is 1: 1.15 to 1.25, and the length ratio L1: L2 of one and the other restraining lines 4 and 5 is 1: 1. .15 to 1.25. [Selection] Figure 3

Description

本発明は、架空線用のダンパと、その設計方法に関する。   The present invention relates to an overhead wire damper and a design method thereof.

送電線に代表される架空線の振動対策としてダンパが取り付けられ、例えば、２つの重錘と、その２つの重錘を繋ぐ抑止線（鋼より線）と、その抑止線のほぼ中央に備えられ、架空線に固定するクランプとで構成されるストックブリッジダンパ等（特許文献１、２等参照）が広く用いられる。   A damper is attached as a countermeasure against vibration of overhead lines represented by power transmission lines, for example, two weights, a deterrence line (steel stranded wire) that connects the two weights, and provided almost at the center of the deterrence line. Stock bridge dampers and the like (see Patent Documents 1 and 2, etc.) composed of clamps fixed to overhead wires are widely used.

特公昭５８‐８２２３号公報Japanese Patent Publication No. 58-8223 国際公開第２００２‐００７２７８号公報International Publication No. 2002-007278

しかし、架空線の微風振動を抑制する対策において、従来は、条件の周波数範囲内でのばらつきが大きく、安定した性能のものを作ることが難しかった。   However, as a measure for suppressing the slight wind vibration of the overhead wire, conventionally, it has been difficult to produce a stable performance because of a large variation within the frequency range of conditions.

本発明の課題は、架空線用ダンパにおいて、広い周波数の範囲で振動抑制効果が得られるようにすることである。   An object of the present invention is to obtain a vibration suppressing effect in a wide frequency range in an overhead wire damper.

以上の課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、
架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２であって、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ ２ ）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めるとともに、
前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めてなることを特徴とする。 In order to solve the above problems, the invention described in claim 1
In an overhead wire damper comprising a clamp fixed to an overhead wire, two weights, one restraint wire connecting one weight and the clamp, and the other restraint wire connecting the clamp and the other weight ,
The weight consists of a rod, a cylinder, or a combination of a rod and a cylinder,
The length of the one restraining line between the clamp and the one weight is L1, the length of the other restraining line between the clamp and the other weight is L2, and the one weight When the mass of the weight is M1, and the mass of the other weight is M2,
M1 <M2, L1 <L2 , and
Io1 ( kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2700 to 3000 (mm 2 ) where Io1 is the moment of inertia of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint with the one restraining line as a fulcrum. ),
Ig1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2500-2700 (mm 2 ), where Ig1 is the moment of inertia of the one weight in the inhibition line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the one weight as a fulcrum .
Io2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 5500-6100 (mm 2 ) where Io2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the deterrence line with the vicinity of the joint with the other deterrence line as a fulcrum. ),
Ig2 ( kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 4300-4700 (mm 2 ), where Ig2 is the moment of inertia of the other weight in the restraining line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the other weight as a fulcrum .
And determining the mass and shape of the one weight and the other weight respectively so as to satisfy
Ip1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 19800 to 21800 (where Ip1 is the inertia moment of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the coupling portion between the one restraining line and the clamp as a fulcrum. mm 2 ),
Ip2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 26900-29700 (where Ip2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint between the other restraining line and the clamp as a fulcrum ) mm 2 ),
The lengths of the one deterrence line and the other deterrence line are determined so as to satisfy each of the above .

請求項２に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５としたことを特徴とする。 The invention described in claim 2
The overhead wire damper according to claim 1,
The mass ratio M1: M2 of the two weights is 1: 1.15 to 1.25, and the length ratio L1: L2 of the one and the other restraining lines is 1: 1.15 to 1. .25.

請求項３に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合される筒体の両側に棒体を備えることを特徴とする。 The invention according to claim 3
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a rod on both sides of a cylinder coupled to the restraining line.

請求項４に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される円盤にその直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする。 The invention according to claim 4
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a pair of rods arranged in a diameter direction on a disk coupled to the deterrence line at the center.

請求項５に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを円盤の中央に結合して、その円盤の直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする。 The invention described in claim 5
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a pair of rods that are coupled to the center of the disk and that are arranged in the diameter direction of the disk.

請求項６に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体の両側に棒体を備えることを特徴とする。 The invention described in claim 6
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight is characterized in that a sleeve coupled to the restraining line is coupled to the center of a column body and rods are provided on both sides of the column body.

請求項７に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体を直径方向に貫通して略Ｕ字状に曲げ加工された棒体を備えることを特徴とする。 The invention described in claim 7
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a rod body which is coupled to the center of the column body with a sleeve coupled to the restraining line, and is bent into a substantially U shape through the column body in a diametrical direction. To do.

請求項８に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、略Ｕ字状に曲げ加工された棒体の中央に、前記抑止線に結合されるスリーブを結合して備えることを特徴とする。 The invention according to claim 8 provides:
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a sleeve coupled to the deterrence line at the center of a rod body bent into a substantially U shape.

請求項９に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、柱体に筒体を結合して、その筒体内を通り、前記抑止線に結合されるスリーブを前記柱体の中央に結合して備えることを特徴とする。 The invention according to claim 9 is:
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a cylindrical body coupled to a column body, and a sleeve coupled to the restraining line passing through the cylindrical body and coupled to the center of the column body.

請求項１０に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、一対のＬ型部品を、その間に前記抑止線の端部を挟み、ボルト・ナットで締め付けて結合して備えることを特徴とする。 The invention according to claim 10 is:
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a pair of L-shaped parts sandwiched between the ends of the restraining wire and fastened with bolts and nuts.

請求項１１に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される略直方体にその長手方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする。 The invention according to claim 11
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a pair of rods arranged in a longitudinal direction in a substantially rectangular parallelepiped coupled to the inhibition line at the center.

請求項１２に記載の発明は、
請求項１に記載の架空線用ダンパであって、
前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを釣鐘状体の空洞部の中央に結合して備えることを特徴とする。 The invention according to claim 12
The overhead wire damper according to claim 1,
The weight includes a sleeve coupled to the restraining line coupled to the center of the hollow portion of the bell-shaped body.

請求項１３に記載の発明は、
架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２として設計するとともに、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ ２ ）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めて設計し、
さらに、前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めて設計した架空線用ダンパの設計方法を特徴とする。 The invention according to claim 13
In an overhead wire damper comprising a clamp fixed to an overhead wire, two weights, one restraint wire connecting one weight and the clamp, and the other restraint wire connecting the clamp and the other weight ,
The weight consists of a rod, a cylinder, or a combination of a rod and a cylinder,
The length of the one restraining line between the clamp and the one weight is L1, the length of the other restraining line between the clamp and the other weight is L2, and the one weight When the mass of the weight is M1, and the mass of the other weight is M2,
While designing as M1 <M2, L1 <L2 ,
Io1 ( kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2700 to 3000 (mm 2 ) where Io1 is the moment of inertia of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint with the one restraining line as a fulcrum. ),
Ig1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2500-2700 (mm 2 ), where Ig1 is the moment of inertia of the one weight in the inhibition line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the one weight as a fulcrum .
Io2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 5500-6100 (mm 2 ) where Io2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the deterrence line with the vicinity of the joint with the other deterrence line as a fulcrum. ),
Ig2 ( kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 4300-4700 (mm 2 ), where Ig2 is the moment of inertia of the other weight in the restraining line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the other weight as a fulcrum .
To determine the mass and shape of the one weight and the other weight respectively so as to satisfy each,
Further, assuming that the inertia moment of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the coupling portion between the one restraining line and the clamp as Ip1, Ip1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 19800− 21800 (mm 2 ),
Ip2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 26900-29700 (where Ip2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint between the other restraining line and the clamp as a fulcrum ) mm 2 ),
The design method of the overhead wire damper is designed so that the lengths of the one restraining line and the other restraining line are respectively determined so as to satisfy the above .

請求項１４に記載の発明は、
請求項１３に記載の架空線用ダンパの設計方法であって、
前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５として設計したことを特徴とする。 The invention according to claim 14
A method for designing an overhead wire damper according to claim 13,
The mass ratio M1: M2 of the two weights is 1: 1.15 to 1.25, and the length ratio L1: L2 of the one and the other restraining lines is 1: 1.15 to 1. .25 designed.

本発明によれば、架空線用ダンパにおいて、２つの重錘それぞれに異なる複数の共振点を持たせて広い周波数の範囲で振動抑制効果を得ることができる。   According to the present invention, in the overhead wire damper, it is possible to obtain a vibration suppressing effect in a wide frequency range by providing each of the two weights with a plurality of different resonance points.

本発明を適用した架空線用ダンパの一実施形態の構成を示す平面図（ａ）、正面図（ｂ）、及び中央縦断面図（ｃ）である。It is the top view (a), front view (b), and center longitudinal cross-sectional view (c) which show the structure of one Embodiment of the overhead wire damper to which this invention is applied. 架空線に設置したダンパが振動を抑制する原理を示した拡大図である。It is the enlarged view which showed the principle which the damper installed in the overhead wire suppressed a vibration. ダンパの設計における数値を決めるための重錘の重心と結合部の位置や抑止線の長さを示した平面図（ａ）及び正面図（ｂ）である。It is the top view (a) and front view (b) which showed the gravity center of the weight for determining the numerical value in the design of a damper, the position of a connection part, and the length of the suppression line. 実施例１の設計値を例として重量と主な寸法値の簡易モデルを示す正面図である。It is a front view which shows the simple model of a weight and a main dimension value by making the design value of Example 1 into an example. 実施例１の慣性モーメントによる重錘の設計例を示す図表（表１）である。6 is a table (Table 1) showing a design example of a weight based on the moment of inertia of Example 1. FIG. 実施例１の設計値を例として抑止線長さと主な寸法値の簡易モデルを示す正面図である。It is a front view which shows the simple model of the suppression line length and the main dimension value by taking the design value of Example 1 as an example. 実施例１の慣性モーメントによる抑止線長さの設計例を示す図表（表２）である。5 is a table (Table 2) showing a design example of a suppression line length by an inertia moment in Example 1. FIG. 実施例１で製作した試作品をＩＥＣ規格で測定した周波数に対するパワー消費を示すグラフである。It is a graph which shows the power consumption with respect to the frequency which measured the prototype manufactured in Example 1 by the IEC specification. 実施例１で製作した試作品と設計の推奨値から外れた設計の試作品をＩＥＣ規格の類似条件で試験し評価した周波数に対するパワー消費を示す比較グラフである。It is a comparison graph which shows the power consumption with respect to the frequency which tested and evaluated the prototype manufactured in Example 1 and the prototype deviated from the design recommendation value on the similar conditions of the IEC standard. 実施例２のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 2 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例３のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 3 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例４のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 4 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例５のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 5 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例６のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 6 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例７のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 7 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例８のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 8 is shown, It is the top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例９のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 9 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight. 実施例１０のダンパを示すもので、重錘を示す平面図（ａ）及び端面図（ｂ）である。The damper of Example 10 is shown, The top view (a) and end view (b) which show a weight.

以下、図を参照して本発明を実施するための形態を詳細に説明する。   DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

（実施例１）
図１は本発明を適用した架空線用ダンパの一実施形態の構成を示すもので、１はクランプ、２は一方の重錘、３は他方の重錘、４は一方の抑止線（鋼より線）、５は他方の抑止線（鋼より線）、１１は架空線である。 Example 1
FIG. 1 shows the configuration of an embodiment of an overhead wire damper to which the present invention is applied. 1 is a clamp, 2 is one weight, 3 is the other weight, 4 is one restraining wire (from steel) Wire), 5 is the other deterrent wire (steel strand), and 11 is an overhead wire.

実施例１において、架空線用ダンパは、図示のように、架空線１１に固定するクランプ１と、２つの重錘２・３と、その一方の重錘２とクランプ１を繋ぐ一方の抑止線４と、他方の重錘３とクランプ１を繋ぐ他方の抑止線５とから構成される。   In the first embodiment, the overhead wire damper includes a clamp 1 that is fixed to the overhead wire 11, two weights 2 and 3, and one restraining line that connects the one weight 2 and the clamp 1, as shown in the figure. 4, and the other weight 3 and the other inhibition line 5 connecting the clamp 1.

クランプ１は、例えばアルミ合金製のアーム１ａにアルミ合金製のキャップ１ｂを、軟鋼に亜鉛メッキした六角ボルト１ｃで結合して、架空線１１に固定する。クランプ１は幅Ａを有している。   The clamp 1 is fixed to the overhead wire 11 by, for example, connecting an aluminum alloy cap 1b to an arm 1a made of aluminum alloy with a hexagon bolt 1c galvanized on mild steel. The clamp 1 has a width A.

２つの重錘２・３は、例えば軟鋼に亜鉛メッキしたもので、円筒のベース２ａ・３ａの直径方向の両側に２つの丸棒２ｂ・３ｂを対向配置し溶接（溶接部２ｃ・３ｃ参照）してそれぞれ製作される。   The two weights 2 and 3 are made of, for example, galvanized mild steel. Two round bars 2b and 3b are arranged opposite to each other in the diameter direction of the cylindrical bases 2a and 3a and welded (see the welded portions 2c and 3c). Are each produced.

抑止線４・５は、例えば亜鉛メッキした鋼より線で、クランプ１のアーム１ａに結合されている。その抑止線４・５の他端側に鋼製のスリーブ６を各々圧縮し、ベース２ａ・３ａの円筒内に各々圧入した後、その円筒端を各々カシメつけて、抑止線４・５を重錘２・３にそれぞれ固定している。
なお、抑止線４・５は、クランプ１のアーム１ａを通してアーム１ａ両側に結合される１本の鋼より線でもよい。 The restraining wires 4 and 5 are, for example, galvanized steel strands and are coupled to the arm 1a of the clamp 1. The steel sleeves 6 are respectively compressed on the other ends of the restraining wires 4 and 5 and pressed into the cylinders of the bases 2a and 3a, respectively. It is fixed to the weights 2 and 3 respectively.
The restraining wires 4 and 5 may be one steel stranded wire coupled to both sides of the arm 1a through the arm 1a of the clamp 1.

以上の構成による架空線用ダンパの２つの重錘２・３の両端間の長さはＬで、抑止線４・５と架空線１１の中心線間距離はＨだけ離れている。   The length between both ends of the two weights 2 and 3 of the overhead wire damper configured as described above is L, and the distance between the center lines of the restraining wires 4 and 5 and the overhead wire 11 is H.

また、架空線１１は直径Ｄで、この架空線１１には送電線（電力線）の他、地線も含まれる。   The overhead wire 11 has a diameter D, and the overhead wire 11 includes a ground wire in addition to a power transmission wire (power line).

「動作原理」
図２は動作原理を示すもので、矢印で示すように、先ず、架空線１１に発生した上下方向振動が、架空線１１に設置したダンパに伝わり、ダンパの重錘２・３が大きく振動する。
次に、重錘２・３の振動により抑止線４・５が曲がり、抑止線４・５の鋼より線の素線間の摩擦が振動を減衰させる。
そして、２つの重錘２・３の質量・形状と抑止線４・５の長さが異なることにより、複数の共振周波数があるため、広い周波数領域で振動抑制効果が得られる。 "Operating principle"
FIG. 2 shows the principle of operation. As indicated by the arrows, first, the vertical vibration generated in the overhead wire 11 is transmitted to the damper installed in the overhead wire 11, and the weights 2 and 3 of the damper are greatly vibrated. .
Next, the restraining wires 4 and 5 are bent by the vibration of the weights 2 and 3, and the friction between the strands of the wires of the restraining wires 4 and 5 attenuates the vibration.
Since the masses and shapes of the two weights 2 and 3 and the lengths of the suppression wires 4 and 5 are different, there are a plurality of resonance frequencies, so that a vibration suppression effect can be obtained in a wide frequency range.

「設計方法」
重錘２・３の質量と形状、抑止線４・５の結合部間の長さから２個の重錘２・３の重心と２箇所の結合部に対しての慣性モーメントを計算し、次の条件を満足するように設計する。 "Design method"
From the mass and shape of the weights 2 and 3 and the length between the joints of the deterrence lines 4 and 5, the center of gravity of the two weights 2 and 3 and the moment of inertia for the two joints are calculated. Designed to satisfy the above conditions.

図３は設計に必要なパラメータと支点の位置関係を示すもので、図示のように、２つの重錘２・３の質量Ｍ１、Ｍ２と、重錘２・３と抑止線４・５の結合部からクランプ１と抑止線４・５の結合部までの左右の長さＬ１、Ｌ２は２つで異なるものとする。
すなわち、質量はＭ１＜Ｍ２、長さはＬ１＜Ｌ２とする。
そして、質量の比Ｍ１：Ｍ２と、長さの比Ｌ１：Ｌ２の比は、１：１．１５〜１．２５とする。 FIG. 3 shows the positional relationship between the parameters necessary for the design and the fulcrum. As shown in the figure, the masses M1 and M2 of the two weights 2 and 3 and the connection between the weights 2 and 3 and the restraining lines 4 and 5 are shown. The left and right lengths L1 and L2 from the portion to the coupling portion of the clamp 1 and the restraining lines 4 and 5 are different from each other.
That is, the mass is M1 <M2, and the length is L1 <L2.
The ratio of the mass ratio M1: M2 and the length ratio L1: L2 is 1: 1.15 to 1.25.

重錘２・３の形状と抑止線４・５の長さは、ダンパの取り付け時に抑止線４・５を鉛直に曲げる方向に対する慣性モーメントの値により決める。かつ、２つの重錘２・３について異なる値とする。   The shape of the weights 2 and 3 and the length of the restraining lines 4 and 5 are determined by the value of the moment of inertia with respect to the direction in which the restraining lines 4 and 5 are bent vertically when the damper is attached. In addition, the two weights 2 and 3 have different values.

ここで、重錘２は、
１）重錘２は、抑止線４と重錘２の結合部を支点にした抑止線曲げ方向の重錘の慣性モーメントＩｏ１（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘２の質量Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ２）
２）重心を支点にした抑止線４の曲げ方向の重錘２の慣性モーメントＩｇ１（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘２の質量Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ２） Here, the weight 2 is
1) The weight 2 has an inertia moment Io1 (kg × mm 2 ) / mass of the weight 2 in the bending direction of the restraining wire with the joint portion of the restraining wire 4 and the weight 2 as a fulcrum / weight M1 (kg) = 2700 ~3000 (mm 2)
2) The moment of inertia Ig1 (kg × mm 2 ) of the weight 2 in the bending direction of the restraining line 4 with the center of gravity as a fulcrum / the mass M1 (kg) of the weight 2 = 2500-2700 (mm 2 )

重錘３（重錘２の１．１５〜１．２５倍の質量）は、
３）抑止線５と重錘３の結合部を支点にした抑止線５の曲げ方向の重錘３の慣性モーメントＩｏ２（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘３の質量Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ２）
４）重心を支点にした抑止線５の曲げ方向の重錘３の慣性モーメントＩｇ２（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘３の質量Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ２） Weight 3 (mass 1.15 to 1.25 times that of weight 2) is
3) The moment of inertia Io2 (kg × mm 2 ) of the weight 3 in the bending direction of the deterrence line 5 with the joint portion of the deterrence line 5 and the weight 3 as a fulcrum / mass M2 (kg) of the weight 3 = 5500-6100 (Mm 2 )
4) The moment of inertia Ig2 (kg × mm 2 ) of the weight 3 in the bending direction of the restraining line 5 with the center of gravity as a fulcrum / the mass M2 (kg) of the weight 3 = 4300 to 4700 (mm 2 )

さらに、抑止線４・５の重錘２・３の結合部からクランプ１の結合部までの左右の長さＬ１、Ｌ２の設定は、重錘２、重錘３について、
５）抑止線４とクランプ１の結合部を支点にした抑止線４の曲げ方向の重錘２の慣性モーメントＩｐ１（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘２の質量Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ２）
６）抑止線５とクランプ１の結合部を支点にした抑止線５の曲げ方向の重錘３の慣性モーメントＩｐ２（ｋｇ×ｍｍ２）／重錘３の質量Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ２）
を満足するように決める。 Furthermore, the setting of the left and right lengths L1 and L2 from the coupling portion of the weights 2 and 3 of the restraining lines 4 and 5 to the coupling portion of the clamp 1 is as follows.
5) The moment of inertia Ip1 (kg × mm 2 ) of the weight 2 in the bending direction of the restraining wire 4 with the joint portion of the restraining wire 4 and the clamp 1 as a fulcrum / the mass M1 (kg) of the weight 2 = 19800 to 21800 ( mm 2 )
6) The inertia moment Ip2 (kg × mm 2 ) of the weight 3 in the bending direction of the deterrence line 5 with the joint portion of the deterrence line 5 and the clamp 1 as a fulcrum / mass M2 (kg) of the weight 3 = 26900 to 29700 ( mm 2 )
Decide to satisfy.

以上の条件１）、２）、３）、４）を満足するように重錘２・３の形状を決め、条件５）、６）から抑止線（鋼より線）４・５の長さを決める。   The shape of the weights 2 and 3 is determined so as to satisfy the above conditions 1), 2), 3) and 4). From the conditions 5) and 6), the length of the deterrent wires (steel strands) 4 and 5 Decide.

「重錘２、重錘３の設計方法例」
実施例１の設計値を例として重量と主な寸法値を簡易なモデルで検討した時の設定方法を示す。
慣性モーメントＩは、回転に対する質量ｍを表し、回転軸から質点までの距離をｒとすると、Ｉ=ｍｒ2と表すことができる。重錘の設計を簡易なモデルを使って検討する場合、図４のように、対象とする点（結合部ｏと重心ｇ）に対して重錘を２分割して分割したものの重心を、２つの質点Ａ（質量ｍ１、ｍ３）とＢ（質量ｍ２、ｍ４）とした時の慣性モーメントを考える。重錘と抑止線の結合部ｏ点に対して、Ａ点までの距離をｌ１、Ｂ点までの距離をｌ２とする。重錘の重心ｇ点に対して、Ａ点までの距離をｌ３、Ｂ点までの距離をｌ４とする。
この場合の慣性モーメントＩは、
ｍ１×ｌ１2＋ｍ２×ｌ２2、
または、ｍ３×ｌ３2＋ｍ４×ｌ４2となる。 "Example of design method for weight 2 and weight 3"
A setting method when the weight and main dimension values are studied with a simple model will be described by taking the design values of Example 1 as an example.
The moment of inertia I represents the mass m with respect to rotation, and if the distance from the rotation axis to the mass point is r, it can be expressed as I = mr 2 . When considering the design of the weight using a simple model, as shown in FIG. 4, the center of gravity of the object divided by dividing the weight into two with respect to the target point (the coupling portion o and the center of gravity g) is 2 Consider the moment of inertia when the mass points are A (mass m1, m3) and B (mass m2, m4). The distance to the point A is 11 and the distance to the point B is l2 with respect to the connection point o of the weight and the restraining line. The distance to the point A is l3 and the distance to the point B is l4 with respect to the gravity center g of the weight.
In this case, the moment of inertia I is
m1 × l1 2 + m2 × l2 2 ,
Or it becomes m3 × l3 2 + m4 × l4 2 .

仮に、重錘質量Ｍ１、Ｍ２を２．９ｋｇ、３．５ｋｇとする。
Ｍ１（Ｍ２）=ｍ１＋ｍ２＝ｍ３＋ｍ４となる。
この場合、重錘２について、結合部ｏ点に対する慣性モーメントＩｏ１は、２．９ｋｇ×２８００ｍｍ２＝８１２０ｋｇ・ｍｍ2が設計の目標値となる。
ｏ点に対して、ｍ１を１．３７ｋｇとした場合、ｍ２はＭ１−ｍ１=１．５３ｋｇとなる。 Temporarily, weight mass M1 and M2 shall be 2.9 kg and 3.5 kg.
M1 (M2) = m1 + m2 = m3 + m4.
In this case, with respect to the weight 2, the inertia moment Io1 with respect to the connection point o is 2.9 kg × 2800 mm 2 = 8120 kg · mm 2 as a design target value.
When m1 is 1.37 kg with respect to the point o, m2 is M1−m1 = 1.53 kg.

次に、ｍ１×ｌ１2＋ｍ２×ｌ２2＝８１２０ｋｇ・ｍｍ2となるように、質点までの距離ｌ１、ｌ２を決める。
仮に、ｌ１を７２ｍｍ、ｌ２を２６ｍｍとすると、
ｍ１×ｌ１2＋ｍ２×ｌ２2≒８１３６．４ｋｇ・ｍｍ2となる。
よって、重錘２のｏ点については、ｍ１を１．３７ｋｇ、ｍ２を１．５３ｋｇ、ｌ１を７２ｍｍ、ｌ２を２６ｍｍ程度となるように、各部の長さや幅の寸法を調整することで、目標の慣性モーメントに近くなる。 Next, the distances l1 and l2 to the mass point are determined so that m1 × l1 2 + m2 × l2 2 = 8120 kg · mm 2 .
Assuming that l1 is 72 mm and l2 is 26 mm,
m1 × l1 2 + m2 × l2 2 ≈8136.4 kg · mm 2
Therefore, for the o point of the weight 2, the length and width of each part are adjusted so that m1 is 1.37 kg, m2 is 1.53 kg, l1 is 72 mm, and l2 is about 26 mm. Near the moment of inertia.

同様に、重心ｇ点に対する慣性モーメントＩｇ１を考える。
設計の目標値は、２．９ｋｇ×２６００ｍｍ２＝７５４０ｋｇ・ｍｍ2であるが、ｍ３を１．４５ｋｇ、ｍ４（＝ｍ３、重心のため）を１．４５ｋｇ、ｌ３を６０ｍｍ、ｌ４を４０ｍｍとすると、
ｍ３×ｌ３2＋ｍ４×ｌ４2＝７５４０ｋｇ・ｍｍ2
の計算値となる。 Similarly, consider the moment of inertia Ig1 with respect to the center of gravity g.
The design target value is 2.9 kg × 2600 mm 2 = 7540 kg · mm 2 , but if m3 is 1.45 kg, m4 (= m3 because of the center of gravity) is 1.45 kg, l3 is 60 mm, and l4 is 40 mm. ,
m3 × l3 2 + m4 × l4 2 = 7540 kg · mm 2
The calculated value of

同様に、重錘３のＩｏ２、Ｉｇ２を考える。
Ｉｏ２、Ｉｇ２を同様に考えた場合一例を、Ｉｏ１、Ｉｇ１の値とともに図５の表１に示す。 Similarly, Io2 and Ig2 of the weight 3 are considered.
An example when Io2 and Ig2 are considered similarly is shown in Table 1 of FIG. 5 together with values of Io1 and Ig1.

「抑止線長さＬ１、Ｌ２の設定方法例」
重錘を設計する場合と同様に、図６のような簡易なモデルで考えられる。
重錘全体の質量をＭ１、Ｍ２（ｋｇ）とし、抑止線とクランプの結合部ｐ点から抑止線と重錘の結合部ｏ点までの長さをＬ１、Ｌ２とし、抑止線と重錘の結合部ｏ点から重錘の重心ｇ点までの長さをｌ５（ｍｍ）とする。
この場合、ｐ点に対する慣性モーメントＩｐ１、Ｉｐ２は、
Ｍ１×（Ｌ１−ｌｇ１）2、
または、ｍ２×（Ｌ２−ｌｇ２）2
と表すことができる。 "Example of how to set inhibition line lengths L1 and L2"
Similar to the case of designing the weight, a simple model as shown in FIG. 6 can be considered.
The mass of the entire weight is defined as M1 and M2 (kg), and the length from the deterrence line / clamp connection point p to the deterrence line / weight connection point o is L1, L2. The length from the connection part o point to the gravity center g point of the weight is assumed to be 15 (mm).
In this case, the moments of inertia Ip1 and Ip2 with respect to the point p are
M1 × (L1-lg1) 2 ,
Or m2 × (L2-lg2) 2
It can be expressed as.

まず、重錘２について考える。
Ｉｐ１／Ｍ１の目標値を２０８００ｍｍ２とし、重錘２の長さｌｇ１を１５ｍｍとすると、Ｌ１の設計値は、Ｉｐ１／Ｍ１＝（Ｌ１−ｌｇ１）2＝２０８００より、
Ｌ１＝√２０８００＋ｌｇ１＝√２０８００＋１５≒１５９ｍｍとなる。 First, consider the weight 2.
The target value of Ip1 / M1 and 20800Mm 2, and the length lg1 the weight 2 to 15 mm, the design values of L1, from Ip1 / M1 = (L1-lg1 ) 2 = 20800,
L1 = √20800 + lg1 = √20800 + 15≈159 mm.

同様に、重錘３について考えると、Ｉｐ２／Ｍ２の目標値を２８３００ｍｍ２とし、重錘３の長さｌｇ２を３６ｍｍとすると、Ｌ２の設計値は√２８３００＋３６≒２０４ｍｍとなる。
これを図７の表２に示す。 Similarly, when the weight 3 is considered, when the target value of Ip2 / M2 is 28300 mm 2 and the length lg2 of the weight 3 is 36 mm, the design value of L2 is √28300 + 36≈204 mm.
This is shown in Table 2 of FIG.

「性能試験結果」
ＩＥＣ６１８９７の７．１１.２ 特性試験の方法により、実施例１のダンパを加振機に取付け、周波数範囲０．１８／Ｄ〜１．４／Ｄ（Ｄ:電線直径（ｍ））でクランプ速度０．１ｍ／ｓにて加振した。このとき、力Ｆ（Ｎ）、速度ｖ（ｍ／ｓ）、力と速度の間の位相角φを測定した。式Ｐ＝０．５×Ｆ×ｖ×ｃｏｓφ（Ｐ：パワー消費（Ｗ））によって計算した周波数に対するパワー消費Ｐは安定した結果が得られた。 "Performance test results"
The damper of Example 1 is attached to a shaker by the method of IEC 61897 7.11.2 characteristic test, and the clamping speed is in a frequency range of 0.18 / D to 1.4 / D (D: wire diameter (m)). Excitation was performed at 0.1 m / s. At this time, force F (N), velocity v (m / s), and phase angle φ between force and velocity were measured. The power consumption P with respect to the frequency calculated by the formula P = 0.5 × F × v × cos φ (P: power consumption (W)) gave a stable result.

図８に試料３つのグラフを示す。   FIG. 8 shows three graphs of the sample.

また、本発明の設計方法から外れた条件で製作した場合、ＩＥＣ６１８９７の７．１１．２と類似条件（試作評価時の条件）の周波数範囲５〜４５Ｈｚ、１Ｈｚ間隔、振幅５〜１５Ｈｚ：±１ｍｍ、１６〜４５Ｈｚ：±０．５ｍｍで評価した周波数に対するパワー消費Ｐを比較した。   When manufactured under conditions deviating from the design method of the present invention, the frequency range of 5 to 45 Hz, 1 Hz interval, and amplitude of 5 to 15 Hz: ± 1 mm of IEC61897 7.111.2 and similar conditions (conditions at the time of prototype evaluation) 16 to 45 Hz: The power consumption P with respect to the frequency evaluated at ± 0.5 mm was compared.

図９に比較グラフを示す。   FIG. 9 shows a comparative graph.

事例１は前記条件５）で指定した値より約１６〜１９％大きくして製作したものである。   Case 1 was produced by making it about 16 to 19% larger than the value specified in the condition 5).

事例２は前記条件１）と前記２）で指定した値より約２６％と２７％大きくして製作したものである。   Case 2 was manufactured with a value about 26% and 27% larger than the values specified in conditions 1) and 2).

事例１は特に３０〜４０Ｈｚの範囲でパワー消費が低下している。   In case 1, the power consumption is reduced particularly in the range of 30 to 40 Hz.

事例２は３０Ｈｚと３８Ｈｚ付近でパワー消費が低下し、４０Ｈｚで突出するような結果となる。
パワー消費が低い周波数では振動を抑制できず、高い周波数ではダンパ側の負荷が高くなりダンパが損傷する可能性がある。
このように、設計方法から外れた条件では試験範囲で安定した性能を出すことが難しい。 In Case 2, the power consumption decreases at around 30 Hz and 38 Hz, and the result is that it protrudes at 40 Hz.
At frequencies where power consumption is low, vibration cannot be suppressed, and at high frequencies, the load on the damper side becomes high and the damper may be damaged.
Thus, it is difficult to obtain stable performance in the test range under conditions outside the design method.

これに対し、本発明の手法を採用することで、平均的な性能を得ることが可能となる。   On the other hand, by adopting the method of the present invention, average performance can be obtained.

以上、実施例の架空線用ダンパによれば、Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２とすることで、２つの重錘２・３それぞれに異なる複数の共振点を持たせて広い周波数の範囲で振動抑制効果を得ることができる。   As described above, according to the overhead wire damper of the embodiment, by setting M1 <M2 and L1 <L2, vibrations can be suppressed in a wide frequency range by providing a plurality of different resonance points on the two weights 2 and 3 respectively. An effect can be obtained.

すなわち、重錘を個別に考えると、図２のように、クランプ結合部付近を支点とした場合の振動（共振点１，２）と重心付近を支点とした振動（共振点３，４）で計４つの共振点がある。
共振点１，２は低い周波数の特性を上げ、共振点３，４は高い周波数を上げることができると試験で推定している。ただし、共振点１，２は近い周波数にあり、１つのダンパにした場合の共振点は３点程になる。また、それぞれの支点の正確な位置は試験では確認していない。
試作品の特性試験では、図８のように、ピークとなる周波数付近に共振点があることが分かっている。
ただし、それぞれの共振点は振動に相互に影響して重ね合わせの振動となるため、各共振点がどの周波数にあたるかを正確に言うことは難しい。 That is, when considering the weight individually, as shown in FIG. 2, the vibration when the vicinity of the clamp joint is a fulcrum (resonance points 1 and 2) and the vibration near the centroid (resonance points 3 and 4). There are a total of four resonance points.
It has been estimated by tests that the resonance points 1 and 2 can increase the low frequency characteristics and the resonance points 3 and 4 can increase the high frequency. However, the resonance points 1 and 2 are close to each other, and there are about three resonance points when one damper is used. In addition, the exact position of each fulcrum has not been confirmed in the test.
In the characteristic test of the prototype, it is known that there is a resonance point near the peak frequency as shown in FIG.
However, since each resonance point influences the vibration and becomes superposed vibration, it is difficult to accurately tell which frequency each resonance point corresponds to.

そして、質量の比Ｍ１：Ｍ２と、長さの比Ｌ１：Ｌ２の比を、１：１．１５〜１．２５とすることで、架空線の微風振動が発生する周波数範囲で振動抑制効果を得ることができる。   And the ratio of the mass ratio M1: M2 and the length ratio L1: L2 is 1: 1.15 to 1.25, so that the vibration suppressing effect can be obtained in the frequency range where the slight wind vibration of the overhead wire is generated. Can be obtained.

以上において、重錘形状は慣性モーメントに関する設計基準を満足すれば、任意の形状をとることができる。
次に、溶接・圧縮・ボルト固定で製作する場合の他の９種の実施例について説明する。 In the above, the weight shape can take any shape as long as it satisfies the design criteria regarding the moment of inertia.
Next, other nine examples in the case of manufacturing by welding, compression, and bolt fixing will be described.

（実施例２）
図１０は実施形態２を示すもので、実施例１とは別に、重錘２３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘２３は、図示のように、円盤のベース２３ａの直径方向に配置した穴に２つの丸棒２３ｂをそれぞれ挿入し溶接（溶接部２３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース２３ａの中央の貫通穴にスリーブ６を挿入してその突出端を溶接（溶接部２３ｄ参照）し、抑止線５を重錘２３に固定する。 (Example 2)
FIG. 10 shows the second embodiment, which is an example in the case where the weight 23 is manufactured so as to satisfy the above-described conditions, separately from the first embodiment.
That is, as shown in the figure, the weight 23 is manufactured by inserting two round bars 23b into holes arranged in the diameter direction of the disk base 23a and welding (see the welded portion 23c).
Then, after inserting the end portion of the restraining wire (steel stranded wire) 5 into the sleeve 6 and compressing, the sleeve 6 is inserted into the central through hole of the base 23a and the protruding end is welded (see the welded portion 23d). The wire 5 is fixed to the weight 23.

（実施例３）
図１１は実施例３を示すもので、実施例２と同様に、重錘３３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘３３は、図示のように、円盤のベース３３ａの直径方向に配置した穴に２つの丸棒３３ｂをそれぞれ挿入し溶接（溶接部３３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース３３ａの中央の穴にスリーブ６を挿入してその周囲を溶接（溶接部３３ｄ参照）し、抑止線５を重錘３３に固定する。 (Example 3)
FIG. 11 shows a third embodiment, which is an example in the case where the weight 33 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, as in the second embodiment.
That is, as shown in the figure, the weight 33 is manufactured by inserting two round bars 33b into holes arranged in the diameter direction of the disk base 33a and welding (see the welded portion 33c).
Then, after the end portion of the restraining wire (steel strand) 5 is put into the sleeve 6 and compressed, the sleeve 6 is inserted into the central hole of the base 33a and the periphery thereof is welded (see the welded portion 33d). Is fixed to the weight 33.

（実施例４）
図１２は実施例４を示すもので、実施例２と同様に、重錘４３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘４３は、図示のように、円柱のベース４３ａの直径方向の両側に２つの丸棒４３ｂを対向配置し溶接（溶接部４３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース４３ａの中央の穴にスリーブ６を挿入してその周囲を溶接（溶接部４３ｄ参照）し、抑止線５を重錘４３に固定する。 Example 4
FIG. 12 shows a fourth embodiment, which is an example in the case where the weight 43 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, as in the second embodiment.
That is, as shown in the figure, the weight 43 is manufactured by placing two round bars 43b facing each other on both sides in the diameter direction of the cylindrical base 43a (see the welded portion 43c).
Then, after the end of the deterrence wire (steel stranded wire) 5 is put into the sleeve 6 and compressed, the sleeve 6 is inserted into the central hole of the base 43a and the periphery thereof is welded (see the welded portion 43d). Is fixed to the weight 43.

（実施例５）
図１３は実施例５を示すもので、実施例２と同様に、重錘５３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘５３は、図示のように、円柱のベース５３ａの直径方向にあけた貫通穴に丸棒５３ｂを通して両側を溶接（溶接部５３ｃ参照）した後、丸棒５３ｂを略Ｕ字状に曲げ加工して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース５３ａの中央の穴にスリーブ６を挿入してその周囲を溶接（溶接部５３ｄ参照）し、抑止線５を重錘５３に固定する。 (Example 5)
FIG. 13 shows a fifth embodiment, which is an example in the case where the weight 53 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, similarly to the second embodiment.
That is, as shown in the figure, the weight 53 is welded on both sides (see the welded portion 53c) through a round bar 53b to a through hole formed in the diameter direction of a cylindrical base 53a, and then the round bar 53b is formed in a substantially U shape. Manufactured by bending.
Then, after the end of the deterrence wire (steel strand) 5 is put into the sleeve 6 and compressed, the sleeve 6 is inserted into the central hole of the base 53a and the periphery thereof is welded (see the welded portion 53d). Is fixed to the weight 53.

（実施例６）
図１４は実施例６を示すもので、実施例２と同様に、重錘６３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘６３は、図示のように、丸棒６３ｂを略Ｕ字状に曲げ加工して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、略Ｕ字状の丸棒６３ｂの中央に空けた穴に、スリーブ６を圧入または溶接して、抑止線５を重錘６３に固定する。 (Example 6)
FIG. 14 shows a sixth embodiment, which is an example in the case where the weight 63 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, as in the second embodiment.
That is, the weight 63 is manufactured by bending a round bar 63b into a substantially U shape as shown.
Then, after the end portion of the restraining wire (steel wire) 5 is put into the sleeve 6 and compressed, the sleeve 6 is press-fitted or welded into the hole formed in the center of the substantially U-shaped round bar 63b. Is fixed to the weight 63.

（実施例７）
図１５は実施例７を示すもので、実施例２と同様に、重錘７３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘７３は、図示のように、円柱のベース７３ａに大径の円筒７３ｂを溶接（溶接部７３ｃ参照）して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、ベース７３ａの中央の貫通穴にスリーブ６を圧入しその突出端をカシメつけ（カシメつけ部６ａ参照）して、抑止線５を重錘７３に固定する。 (Example 7)
FIG. 15 shows a seventh embodiment, which is an example in the case where the weight 73 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, as in the second embodiment.
That is, the weight 73 is manufactured by welding a large-diameter cylinder 73b (see a welded portion 73c) to a columnar base 73a as shown in the figure.
Then, after the end portion of the restraining wire (steel strand) 5 is put into the sleeve 6 and compressed, the sleeve 6 is press-fitted into the central through hole of the base 73a and the protruding end is crimped (see the crimping portion 6a). The restraining line 5 is fixed to the weight 73.

（実施例８）
図１６は実施例８を示すもので、実施例２と同様に、重錘８３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘８３は、図示のように、一対のＬ形部品８３ａ・８３ａを結合して製作される。
そして、Ｌ形部品８３ａ・８３ａの間に、抑止線（鋼より線）５の端部を挟み、２組のボルト８３ｅ及びナット８３ｆで締め付けて、抑止線５を重錘８３に固定する。 (Example 8)
FIG. 16 shows an eighth embodiment, which is an example in the case where the weight 83 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, as in the second embodiment.
That is, the weight 83 is manufactured by connecting a pair of L-shaped parts 83a and 83a as shown in the drawing.
Then, the end portion of the restraining wire (steel strand) 5 is sandwiched between the L-shaped parts 83a and 83a and fastened with two sets of bolts 83e and nuts 83f to fix the restraining wire 5 to the weight 83.

（実施例９）
図１７は実施例９を示すもので、実施例２と同様に、重錘９３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘９３は、図示のように、略直方体のベース９３ａの両側の貫通穴に丸棒９３ｂをそれぞれ挿入し、ベース９３ａの両側を上下から圧縮（圧縮変形部９３ｃ参照）し、ベース９３ａに丸棒９３ｂを結合して製作される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をベース９３ａの中央の貫通穴に挿入して、ベース９３ａの中央を上下から圧縮（圧縮変形部９３ｄ参照）し、抑止線５を重錘９３に固定する。 Example 9
FIG. 17 shows the ninth embodiment, which is an example in the case where the weight 93 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, as in the second embodiment.
That is, as shown in the figure, the weight 93 is inserted into the through-holes on both sides of the substantially rectangular parallelepiped base 93a, respectively, the both sides of the base 93a are compressed from above and below (see the compression deformation portion 93c), and the base 93a And a round bar 93b.
Then, the end portion of the restraining wire (steel strand) 5 is inserted into the central through hole of the base 93a, and the center of the base 93a is compressed from above and below (refer to the compressive deformation portion 93d). Secure to.

（実施例１０）
図１８は実施例１０を示すもので、実施例２と同様に、重錘１０３が前記条件を満たすように製作する場合の例である。
すなわち、重錘１０３は、図示のように、釣鐘状体１０３ａにより形成される。
そして、抑止線（鋼より線）５の端部をスリーブ６に入れて圧縮後、釣鐘状体１０３ａの空洞部１０３ｂを通り、釣鐘状体１０３ａの中央の貫通穴にスリーブ６を圧入しその突出端をカシメつけ（カシメつけ部６ａ参照）して、抑止線５を重錘１０３に固定する。 (Example 10)
FIG. 18 shows a tenth embodiment, which is an example in the case where the weight 103 is manufactured so as to satisfy the above-mentioned conditions, similarly to the second embodiment.
That is, the weight 103 is formed by a bell-shaped body 103a as illustrated.
Then, after the end portion of the restraining wire (steel strand) 5 is put into the sleeve 6 and compressed, it passes through the hollow portion 103b of the bell-shaped body 103a, and the sleeve 6 is press-fitted into the through hole in the center of the bell-shaped body 103a. The end is crimped (see the crimping part 6 a), and the suppression wire 5 is fixed to the weight 103.

以上の実施例２〜１０においては、実施例１における他方側の重錘２３・３３・４３・５３・６３・７３・８３・９３・１０３について説明したが、実施例１における一方側の重錘についても同様の構成である。   In the above Examples 2 to 10, the weights 23, 33, 43, 53, 63, 73, 83, 93 and 103 on the other side in Example 1 have been described. The same configuration is also applied to.

（変形例）
以上の実施形態の他、具体的な細部構造等について適宜に変更可能であることは勿論である。 (Modification)
Needless to say, in addition to the above-described embodiments, specific detailed structures and the like can be changed as appropriate.

１ クランプ
１ａ アーム
１ｂ キャップ
１ｃ 六角ボルト
２ 一方の重錘
２ａ ベース（筒体）
２ｂ 丸棒（棒体）
２ｃ 溶接部
３ 他方の重錘
３ａ ベース（筒体）
３ｂ 丸棒（棒体）
３ｃ 溶接部
４ 一方の抑止線（鋼より線）
５ 他方の抑止線（鋼より線）
６ スリーブ
６ａ カシメつけ部
１１ 架空線
２３ 重錘
２３ａ ベース（円盤）
２３ｂ 丸棒（棒体）
２３ｃ 溶接部
２３ｄ 溶接部
３３ 重錘
３３ａ ベース（円盤）
３３ｂ 丸棒（棒体）
３３ｃ 溶接部
３３ｄ 溶接部
４３ 重錘
４３ａ ベース（柱体）
４３ｂ 丸棒（棒体）
４３ｃ 溶接部
４３ｄ 溶接部
５３ 重錘
５３ａ ベース（柱体）
５３ｂ 丸棒（棒体）
５３ｃ 溶接部
５３ｄ 溶接部
６３ 重錘
６３ｂ 丸棒（棒体）
７３ 重錘
７３ａ ベース（柱体）
７３ｂ 円筒（筒体）
７３ｃ 溶接部
８３ 重錘
８３ａ Ｌ型部品
８３ｅ ボルト
８３ｆ ナット
９３ 重錘
９３ａ ベース（略直方体）
９３ｂ 丸棒（棒体）
９３ｃ 圧縮変形部
９３ｄ 圧縮変形部
１０３ 重錘
１０３ａ 釣鐘状体
１０３ｂ 空洞部 1 Clamp 1a Arm 1b Cap 1c Hex Bolt 2 One Weight 2a Base (Cylinder)
2b Round bar (rod)
2c Welded part 3 The other weight 3a Base (cylinder)
3b Round bar (rod)
3c Welded part 4 One deterrent wire (steel strand)
5 The other deterrent wire (steel stranded wire)
6 Sleeve 6a Caulking part 11 Overhead wire 23 Weight 23a Base (disk)
23b Round bar (bar)
23c welded portion 23d welded portion 33 weight 33a base (disk)
33b Round bar (rod)
33c Welding part 33d Welding part 43 Weight 43a Base (column)
43b Round bar (rod)
43c welded portion 43d welded portion 53 weight 53a base (column)
53b Round bar (bar)
53c Welding part 53d Welding part 63 Weight 63b Round bar (rod)
73 Weight 73a Base (pillar)
73b cylinder (cylinder)
73c Welding part 83 Weight 83a L-shaped part 83e Bolt 83f Nut 93 Weight 93a Base (substantially rectangular parallelepiped)
93b Round bar (rod)
93c Compression deformation part 93d Compression deformation part 103 Weight 103a Bell-shaped body 103b Cavity part

Claims (14)

架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２であって、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ ２ ）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めるとともに、
前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めてなることを特徴とする架空線用ダンパ。 In an overhead wire damper comprising a clamp fixed to an overhead wire, two weights, one restraint wire connecting one weight and the clamp, and the other restraint wire connecting the clamp and the other weight ,
The weight consists of a rod, a cylinder, or a combination of a rod and a cylinder,
The length of the one restraining line between the clamp and the one weight is L1, the length of the other restraining line between the clamp and the other weight is L2, and the one weight When the mass of the weight is M1, and the mass of the other weight is M2,
M1 <M2, L1 <L2 , and
Io1 ( kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2700 to 3000 (mm 2 ) where Io1 is the moment of inertia of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint with the one restraining line as a fulcrum. ),
Ig1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2500-2700 (mm 2 ), where Ig1 is the moment of inertia of the one weight in the inhibition line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the one weight as a fulcrum .
Io2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 5500-6100 (mm 2 ) where Io2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the deterrence line with the vicinity of the joint with the other deterrence line as a fulcrum. ),
Ig2 ( kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 4300-4700 (mm 2 ), where Ig2 is the moment of inertia of the other weight in the restraining line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the other weight as a fulcrum .
And determining the mass and shape of the one weight and the other weight respectively so as to satisfy
Ip1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 19800 to 21800 (where Ip1 is the inertia moment of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the coupling portion between the one restraining line and the clamp as a fulcrum. mm 2 ),
Ip2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 26900-29700 (where Ip2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint between the other restraining line and the clamp as a fulcrum ) mm 2 ),
The overhead wire damper is characterized in that the lengths of the one restraining line and the other restraining line are respectively determined so as to satisfy the above . 前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５としたことを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   The mass ratio M1: M2 of the two weights is 1: 1.15 to 1.25, and the length ratio L1: L2 of the one and the other restraining lines is 1: 1.15 to 1. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the damper is an overhead wire damper. 前記重錘は、前記抑止線に結合される筒体の両側に棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes rods on both sides of a cylindrical body coupled to the restraining wire. 前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される円盤にその直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes a pair of rods arranged in a diametrical direction on a disk coupled in the center to the restraining wire. 前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを円盤の中央に結合して、その円盤の直径方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire according to claim 1, wherein the weight includes a pair of rod bodies that are coupled to the center of the disk with a sleeve coupled to the restraining line and are arranged in a diameter direction of the disk. damper. 前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体の両側に棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes a sleeve coupled to the restraining line, coupled to a center of the column body, and rods on both sides of the column body. 前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを柱体の中央に結合して、その柱体を直径方向に貫通して略Ｕ字状に曲げ加工された棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   The weight includes a rod body which is coupled to the center of the column body with a sleeve coupled to the restraining line, and is bent into a substantially U shape through the column body in a diametrical direction. The overhead wire damper according to claim 1. 前記重錘は、略Ｕ字状に曲げ加工された棒体の中央に、前記抑止線に結合されるスリーブを結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes a sleeve coupled to the restraining wire at a center of a rod body bent into a substantially U shape. 3. 前記重錘は、柱体に筒体を結合して、その筒体内を通り、前記抑止線に結合されるスリーブを前記柱体の中央に結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The weight according to claim 1, wherein the weight includes a cylindrical body coupled to a column body, a sleeve coupled to the deterrence line passing through the cylindrical body, and coupled to a center of the column body. Damper for overhead wires. 前記重錘は、一対のＬ型部品を、その間に前記抑止線の端部を挟み、ボルト・ナットで締め付けて結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes a pair of L-shaped parts sandwiched between ends of the restraining wire and fastened with bolts and nuts. 前記重錘は、前記抑止線に中央で結合される略直方体にその長手方向に配置した一対の棒体を備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes a pair of rod bodies arranged in a longitudinal direction in a substantially rectangular parallelepiped coupled to the restraining line at a center. 前記重錘は、前記抑止線に結合されるスリーブを釣鐘状体の空洞部の中央に結合して備えることを特徴とする請求項１に記載の架空線用ダンパ。   2. The overhead wire damper according to claim 1, wherein the weight includes a sleeve coupled to the restraining line coupled to a center of a hollow portion of the bell-shaped body. 架空線に固定するクランプと、２つの重錘と、その一方の重錘とクランプを繋ぐ一方の抑止線と、前記クランプと他方の重錘を繋ぐ他方の抑止線とからなる架空線用ダンパにおいて、
前記重錘は棒体、筒体または棒体と筒体の組み合わせからなり、
前記一方の抑止線の前記クランプと前記一方の重錘との間の長さをＬ１、前記他方の抑止線の前記クランプと前記他方の重錘との間の長さをＬ２、前記一方の重錘の質量をＭ１、前記他方の重錘の質量をＭ２とした場合、
Ｍ１＜Ｍ２、Ｌ１＜Ｌ２として設計するとともに、
前記一方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｏ１として、Ｉｏ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）＝２７００〜３０００（ｍｍ ２ ）、
前記一方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｇ１として、Ｉｇ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=２５００〜２７００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線との結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｏ２として、Ｉｏ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=５５００〜６１００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の重錘の重心付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｇ２として、Ｉｇ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=４３００〜４７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の重錘と前記他方の重錘の質量と形状をそれぞれ決めて設計し、
さらに、前記一方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記一方の重錘の慣性モーメントをＩｐ１として、Ｉｐ１（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ１（ｋｇ）=１９８００〜２１８００（ｍｍ ２ ）、
前記他方の抑止線と前記クランプの結合部付近を支点にした抑止線曲げ方向の前記他方の重錘の慣性モーメントをＩｐ２として、Ｉｐ２（ｋｇ×ｍｍ ２ ）／Ｍ２（ｋｇ）=２６９００〜２９７００（ｍｍ ２ ）、
を各々満足するように前記一方の抑止線と前記他方の抑止線の長さをそれぞれ決めて設計したことを特徴とする架空線用ダンパの設計方法。 In an overhead wire damper comprising a clamp fixed to an overhead wire, two weights, one restraint wire connecting one weight and the clamp, and the other restraint wire connecting the clamp and the other weight ,
The weight consists of a rod, a cylinder, or a combination of a rod and a cylinder,
The length of the one restraining line between the clamp and the one weight is L1, the length of the other restraining line between the clamp and the other weight is L2, and the one weight When the mass of the weight is M1, and the mass of the other weight is M2,
While designing as M1 <M2, L1 <L2 ,
Io1 ( kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2700 to 3000 (mm 2 ) where Io1 is the moment of inertia of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint with the one restraining line as a fulcrum. ),
Ig1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 2500-2700 (mm 2 ), where Ig1 is the moment of inertia of the one weight in the inhibition line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the one weight as a fulcrum .
Io2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 5500-6100 (mm 2 ) where Io2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the deterrence line with the vicinity of the joint with the other deterrence line as a fulcrum. ),
Ig2 ( kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 4300-4700 (mm 2 ), where Ig2 is the moment of inertia of the other weight in the restraining line bending direction with the vicinity of the center of gravity of the other weight as a fulcrum .
To determine the mass and shape of the one weight and the other weight respectively so as to satisfy each,
Further, assuming that the inertia moment of the one weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the coupling portion between the one restraining line and the clamp as Ip1, Ip1 (kg × mm 2 ) / M1 (kg) = 19800− 21800 (mm 2 ),
Ip2 (kg × mm 2 ) / M2 (kg) = 26900-29700 (where Ip2 is the moment of inertia of the other weight in the bending direction of the restraining line with the vicinity of the joint between the other restraining line and the clamp as a fulcrum ) mm 2 ),
The design method for the overhead wire damper is characterized in that the lengths of the one deterrence line and the other deterrence line are determined so as to satisfy each of the above . 前記２つの重錘の前記質量の比Ｍ１：Ｍ２を、１：１．１５〜１．２５、前記一方及び前記他方の抑止線の長さの比Ｌ１：Ｌ２を、１：１．１５〜１．２５として設計したことを特徴とする請求項１３に記載の架空線用ダンパの設計方法。   The mass ratio M1: M2 of the two weights is 1: 1.15 to 1.25, and the length ratio L1: L2 of the one and the other restraining lines is 1: 1.15 to 1. 14. The overhead wire damper design method according to claim 13, wherein the overhead wire damper is designed as .25.
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