JP5838209B2

JP5838209B2 - 優れた熱安定性を有するジェット燃料

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Publication number: JP5838209B2
Application number: JP2013524897A
Authority: JP
Inventors: ジェイ．キャンネラ、ウィリアム; ロペス、ジェイム
Original assignee: Chevron USA Inc
Current assignee: Chevron USA Inc
Priority date: 2010-08-16
Filing date: 2011-08-12
Publication date: 2016-01-06
Anticipated expiration: 2031-08-12
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Description

本出願は、２０１０年８月１６日に出願した米国特許仮出願第６１／３７４，１４６号の出願日の利益を主張するものとする。

本発明は、一般的に、ＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、改善された熱酸化安定性を有するジェット燃料及びそれを調製する方法に関する。

ジェットタービンに使用することを目的とする留出燃料は、使用に適するために特定の最低限の規格に適合しなければならない。ジェット燃料は、それらを使用することを意図するタービンエンジンに有害である堆積物の許容できない量の形成を防止するために良好な酸化安定性を有さなければならない。ジェット燃料は、タービンエンジンにおけるヒートシンクとしても用いられる。これらの堆積物は、タービンエンジンにおける保守上の問題を引き起こす。

現在、燃料の熱安定性は、ジェット燃料の最も重要な特性の１つとして認識されている。ＡＳＴＭＤ３２４１は、燃料の熱安定性を評価するための標準分析手順であり、燃料は、所定の温度で合格又は不合格となる。一般的に、ジェットタービン用の燃料は、２６０℃でＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、通常、ジェット燃料熱酸化試験器（jet fuel thermal-oxidation tester）（ＪＦＴＯＴ）評価合格を示す。

ジェット燃料の熱安定性は、多年にわたって問題として認識されている。高速飛行には、発生する熱が燃料により放散されること、すなわち、燃料が燃焼の前に意図的に予熱されることが必要である。航空機がより多くの電子部品を備えたより高性能のものとなったので、熱負荷が増加し、燃料は、エネルギーを吸収するためにより高温度に予熱されなければならない。このため、燃料の熱安定性がさらにより重要なものとなっている。粒子状物質及び堆積物の形成の原因となる化学は極めて複雑であり、ジェット燃料の熱安定性をもたらすのは非常に困難である。

ディーゼル及びジェットエンジンにおけるシールスウェルに対するディーゼル燃料又はジェット燃料として用いられる留出燃料の芳香族含量を低下させることの影響は公知である。従来の留出燃料から低芳香族燃料への転換によりシールスウェルに関連する問題が引き起こされたので、例えば、フィッシャートロプシュ法により製造された高度にパラフィン性の留出燃料成分への転換に伴うシールスウェルに関連するより大きな問題が予想される。

フィッシャートロプシュ法により回収された留出物などの非常に高いレベルの飽和体を有する留出物は、通常４０ｍｍを超える優れた煙点及び低い硫黄含量を有することが示された。したがって、高度にパラフィン性の留出物は、ジェット燃料に関する要件を満たす留出物ブレンドを得るために、より低品質の留出物と混合するのに有用であると思われる。認識されていなかったことは、ある種の高度にパラフィン性の留出物成分、特に、低温フィッシャートロプシュ法により生成した生成物などの分子の低ないし中等度の分岐によって特徴づけられるものは、従来の留出物成分と混合した場合、許容できない量の堆積物の形成の原因となる不良な熱安定性を示し得ることである。

米国特許第４，１６２，９６１号は、水素化工程の生成物を分別することができるような条件下で水素化されるサイクルオイルを開示している。

米国特許第４，９６８，４０２号は、高度に芳香族性の炭化水素原料から高オクタンガソリンを製造するための１段階法を開示している。

米国特許第５，２１９，８１４号は、高度に芳香族性で、実質的に脱アルキル化された原料が、好ましくは超安定性Ｙ及びＶＩＩＩ族金属並びにＶＩ族金属を含む触媒（ＶＩＩＩ族金属含量の量が超安定性Ｙ成分の枠組みアルミニウム含量に規定の割合で組み込まれている）上の水素化分解により高オクタンガソリン及び低硫黄留出物に処理される、中圧水素化分解法を開示している。

米国特許第５，４６８，２６２号は、２６０℃におけるジェット燃料の熱安定性を改善するためのポリオレフィンを有する無水コハク酸とのフェノール−アルデヒド−ポリアミンマンニッヒ縮合物の使用を開示している。

米国特許第５，８６８，９２１号は、２種の水素化処理触媒の積層床に下方に蒸留留分を通過させることにより１段階で水素化処理される炭化水素蒸留留分を開示している。

米国特許第６，８９３，４７５号は、１００ｗｐｐｍ未満の硫黄レベル、約１５から３５重量％の総芳香族化合物含量、約３重量％未満の多核芳香族化合物含量を有し、総芳香族化合物と多核芳香族化合物との比が約１１より大きい留出燃料を開示している。

したがって、ＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、改善された熱酸化安定性並びに容認できるシールスウェル特性を有するジェット燃料組成物を提供することが望ましいと思われる。

本発明の１つの実施形態によれば、
（ａ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるジェット燃料熱酸化試験（ＪＦＴＯＴ）熱安定性と
を有するジェット燃料組成物を提供する。

本発明の第２の実施形態によれば、
（ａ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）約３体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と、
（ｅ）少なくとも約６４体積％の総パラフィン含量と
を有するジェット燃料組成物を提供する。

本発明の第３の実施形態によれば、
（ａ）少なくとも約４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料を供給するステップと、
（ｂ）炭化水素原料の少なくとも一部を接触水素化条件下で水素化に供して、
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
を有するジェット燃料組成物を生成するステップと
を含むジェット燃料組成物を製造する方法を提供する。

本発明の第４の実施形態によれば、
（ａ）少なくとも約４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料を供給するステップと、
（ｂ）炭化水素原料の少なくとも一部を接触水素化条件下で水素化に供して、水素化炭化水素原料を生成するステップと、
（ｃ）水素化炭化水素原料から蒸留によって、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を分離して、
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
を有するジェット燃料組成物を生成するステップと
を含むジェット燃料組成物を製造する方法を提供する。

本発明の第５の実施形態によれば、
（ａ）
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約６０体積％のシクロパラフィン含量と
を有する炭化水素原料を供給するステップと、
（ｂ）十分な量のイソパラフィン及び直鎖パラフィンを混合して、シクロパラフィン含量を約２２から約３５体積％に低下させるステップと、
（ｃ）蒸留によって、混合炭化水素原料から、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を分離して、
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と、
（ｖ）約２２から約３５体積％のシクロパラフィン含量と
を有するジェット燃料組成物を生成するステップと
を含むジェット燃料組成物を製造する方法を提供する。

本発明のジェット燃料組成物は、有利なことにＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、改善された熱酸化安定性を有する。本発明のジェット燃料組成物の高い熱酸化安定性は、例えば、ジェットタービン燃料における非常に望ましい特徴であり、運航条件における最小限の堆積物の形成によって特徴づけられるさらなる安全余裕をもたらす。さらに、ジェット燃料組成物の総芳香族化合物含量を２体積％から約２５体積％以下の範囲に制御することにより、容認できるシールスウェル特性を達成することができると考えられる。さらに、さらに、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の量を組成物において５体積％未満又は３体積％未満に抑制することにより、組成物の凝固点も改善することができると考えられる。

本発明は、（ａ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、（ｃ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるジェット燃料熱酸化試験（ＪＦＴＯＴ）熱安定性とを有するジェット燃料組成物を対象とする。

１つの実施形態において、本発明のジェット燃料組成物は、（ａ）２体積％から約２５体積％以下又は２体積％から約５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロン又は少なくとも約１２８０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、（ｃ）約５体積％未満又は約３体積％未満又は約１．５体積％未満又は約１体積％未満又はゼロ体積％の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上又は約３３０℃以上又は約３６０℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性とを有する。１つの実施形態において、本発明のジェット燃料組成物は、少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロン又は少なくとも約１２８０００Ｂｔｕ／ガロン及び１３００００Ｂｔｕ／ガロン以下の正味燃焼熱を有するであろう。本発明の組成物の（ａ）〜（ｄ）の組合せのいずれかが本明細書において予期される。

１つの実施形態において、本発明のジェット燃料組成物は、（ａ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、（ｃ）少なくとも約６４体積％又は少なくとも約７５体積％の総パラフィン含量と、（ｄ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、（ｅ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性とを有する。

１つの実施形態において、本発明のジェット燃料組成物は、（ａ）２体積％から約２５体積％以下又は２体積％から約５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、（ｃ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のシクロパラフィン含量と、（ｄ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２０体積％から約３５体積％の直鎖パラフィン含量と、（ｅ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のイソパラフィン含量と、（ｆ）約３体積％未満又は約１．５体積％未満又は約１体積％未満又はゼロ体積％の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、（ｇ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃を超えるブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性とを有する。

１つの実施形態において、前述の実施形態による本発明のジェット燃料組成物の芳香族化合物含量は、多環式芳香族化合物含量より大きい単環芳香族化合物含量を含むであろう。発明者らは１つの理論により拘束されることを望むものではないが、組成物に存在する多環式芳香族化合物が熱不安定性及び堆積物の形成に寄与すると考えられる。

１つの実施形態において、前述の実施形態による本発明のジェット燃料組成物の煙点は、ＡＳＴＭＤ１３２２により測定した場合、少なくとも約１９ｍｍを超える。

１つの実施形態において、前述の実施形態による本発明のジェット燃料組成物の凝固点は、ＡＳＴＭＤ２３８６により測定した場合、約−４１℃より高くないであろう。

１つの実施形態において、本発明のジェット燃料組成物は、（ａ）少なくとも約４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料を供給し、（ｂ）炭化水素原料の少なくとも一部を接触水素化条件下で水素化に供して、２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量を有する水素化炭化水素原料を生成し、場合によって、（ｃ）水素化炭化水素原料から蒸留によって、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の実質的な部分又はすべてを分離して、ジェット燃料組成物を生成することによって得ることができる。

一般的に、少なくとも約４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料は、そのような炭化水素原料を得る、製造する又は同様なことができる供給元から得ることができる。１つの実施形態において、供給元は、少なくとも約８０体積％の総芳香族化合物を含む従来のジェット燃料であり得る。１つの実施形態において、供給元は、地下石油貯留層と流体連通している１つ又は複数の生産井であり得る。生産井（単数又は複数）は、熱回収条件下にあってもよく、或いは生産井（単数又は複数）は、炭化水素原油又は油が強い水駆動（water-drive）を有する貯留層から生産される重質油田にあってもよい。したがって、場合によって、炭化水素原料は、水素化に供する前に水素処理してもよい。

１つの実施形態において、少なくとも約４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料は、流動接触分解サイクルオイル、例えば、原油装置からのＦＣＣライトサイクルオイル（「ＬＣＯ」）、ミディアムサイクルオイル（「ＭＣＯ」）、ヘビーサイクルオイル（「ＨＣＯ」）、熱分解留出油及び直留留出油などの高度に芳香族性の製油所ストリームから得ることができる。これらの原料は、一般的に約２００°Ｆを超える沸点範囲を有し、一般的に約３５０°Ｆから約７５０°Ｆの沸点範囲を有する。

炭化水素原料の少なくとも一部を反応ゾーンにおける接触水素化条件下での水素化に供して、２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量を有する水素化炭化水素原料を生成する。一般的に、反応ゾーンにおいて水素含有ガスの存在下及び有効な接触水素化条件下で炭化水素原料を水素化触媒と接触させて、低い総芳香族化合物含量を有する第２の原料を生成する。有効な接触水素化条件は、炭化水素原料中に存在する総芳香族化合物の少なくとも一部が飽和されている、例えば、総芳香族化合物の少なくとも約７５体積％、他の実施形態において約９５重量％超が飽和されている条件とみなすべきである。

本明細書で用いる適切な水素化触媒は、当業者に公知の市販の水素化触媒であり得る。本明細書で用いている「水素化触媒」という用語は、「水素化分解触媒」、「マイルド水素化分解触媒」、「水素処理触媒」、「水素処理／水素化／飽和触媒」及び「水素化精製触媒」も含むと理解するものとする。当業者は、用いられる触媒（単数又は複数）の個別の種類は、選択される炭化水素原料に依存することを容易に理解するであろう。反応ゾーンは、１つの触媒のみ、又は組み合せたいくつかの触媒を含み得る。

１つの実施形態において、ここで用いる適切な水素化触媒は、例えば、アルミナ触媒担体、シリカアルミナ触媒担体、シリカ触媒担体、チタニア触媒担体、マグネシア触媒担体等などの触媒担体に基づくものであり得る。例えば、アルミナの表面上の触媒金属は、元素の周期表のＶＩ−Ｂ、ＶＩＩ及びＶＩＩＩ族の金属、金属の酸化物及び硫化物を含む。そのような成分の代表的なものは、モリブデン、タングステン、マンガン、レニウム、コバルト、ニッケル、白金、パラジウム等並びにそれらの組合せを含む。

ここで用いられる触媒に助触媒を含めることも有利であり得る。触媒に存在する助触媒は、リン、ハロゲン、シリカ、ゼオライト、アルカリ及びアルカリ土類金属酸化物、それらの組合せ及び同業者に公知の同類のものを含むが、これらに限定されない。

本発明の方法のために要求される水素化触媒の粒子径又は形状は、一般的に本発明を実施するために用いられる反応器システムによって決定づけられる。例えば、管型反応器を用いるビスブレーカー様法において、微粉状の触媒が好ましい可能性がある。沸騰床法において、押出成形物、ペレット又は球の形態の触媒を有利に用いることができる。

当業者に公知の様々な種類の反応器を炭化水素原料の水素化を遂行するのに用いることができる。例えば、１つの適切な種類の反応器は、流動層反応器であり、例えば、水素化触媒を含む炭化水素原料のスラリーを流動層反応器中で水素の存在下で反応させる。他の適切な反応器システムは、使用済みの水素化触媒を連続的に除去し、新鮮又は再生水素化触媒を連続的に加える、沸騰層反応器である。ここにおいて用いる他の適切な反応器は、水素化触媒を炭化水素原料と前もって混合して、スラリーを形成させ、スラリーを添加水素とともに加熱管型反応器を経て供給する、単純ハイドロビスブレーカー様噴流層法である。反応システムは、本質的に同じ圧力及びリサイクルガス流量のもとでの１段階反応工程として、又は多段階反応工程として稼働し得る。

１つの実施形態において、有効な水素化条件は、約３１６℃から約４１３℃の範囲の温度、約１０００から約３５００ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲の圧力、約０．５から約３．０液空間速度（ＬＨＳＶ）の範囲の空間速度及び少なくとも約７５％の純度の水素の約３５００から約１００００標準立法フィート／バレル（ＳＣＦＢ）の範囲のガス流量を含む。他の実施形態において、有効な水素化条件は、約３６０℃から約３９９℃の範囲の温度、約１５００から約２８５０ｐｓｉａの範囲の圧力、約１．０から約２．０ＬＨＳＶの範囲の空間速度及び少なくとも約８０％の純度の水素の約５０００から約８０００ＳＣＦＢの範囲のガス流量を含む。或いは、アンモニア、（窒素）、天然ガス及び燃料ガスなどの他の気体も水素とともに用いることができる。

用いられる個々の出発炭化水素原料によって、本発明のジェット燃料組成物を生成するために、もし存在する場合に約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を水素化炭化水素原料から分離するために水素化炭化水素原料を１つ又は複数の蒸留ステップにかけることが必要であり得る。１つの実施形態において、得られるジェット燃料組成物は、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合約５５０°Ｆ以上の沸点を有する約５体積％未満の濃度の炭化水素を有するであろう。他の実施形態において、得られるジェット燃料組成物は、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合約５５０°Ｆ以上の沸点を有する約３体積％未満の濃度の炭化水素を有するであろう。他の実施形態において、得られるジェット燃料組成物は、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合約５５０°Ｆ以上の沸点を有する約１．５体積％未満の濃度の炭化水素を有するであろう。他の実施形態において、得られるジェット燃料組成物は、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合約５５０°Ｆ以上の沸点を有する約１体積％未満の濃度の炭化水素を有する。さらに他の実施形態において、得られるジェット燃料組成物は、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合約５５０°Ｆ以上の沸点を有するゼロ濃度の炭化水素を有する。蒸留は、従来の蒸留装置を用いて行うことができる。

反応が起こった後、高エネルギー密度ジェット、高エネルギー密度ディーゼル、ナフサ及び他の生成物を分離するために反応生成物を追加の分離装置（すなわち、蒸留塔等）に供給することができる。未反応生成物は、ジェット又はディーゼルの生産を最大限にするためのさらなる処理のために反応システムにリサイクルすることができる。

他の実施形態において、本発明のジェット燃料組成物は、（ａ）（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｉｉ）少なくとも約６０体積％のシクロパラフィン含量とを有する炭化水素原料を供給するステップと、（ｂ）十分な量のイソパラフィン及び直鎖パラフィンを混合して、シクロパラフィン含量を約２２から約３５体積％に低下させるステップと、（ｃ）蒸留によって、混合炭化水素原料から、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を分離して、（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度、（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と、（ｖ）約２２から約３５体積％のシクロパラフィン含量とを有するジェット燃料組成物を生成するステップとによって得ることができる。

（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、（ｉｉ）少なくとも約６０体積％のシクロパラフィン含量とを含む炭化水素原料は、当技術分野で公知の方法により得ることができる。例えば、炭化水素原料は、少なくとも５０体積％の例えば、ＦＣＣサイクルオイルを含む供給流を水素処理して、２から約２５体積％の総芳香族化合物含量及び約６０体積％超のシクロパラフィン含量を有する供給流を生成することにより得ることができる。一般的に、この方法は、本明細書で述べるような、高度に芳香族性の炭化水素供給原料を水素処理条件下で水素処理触媒及び水素化分解触媒の触媒システムと接触させるステップを含む。

１つの実施形態において、炭化水素供給原料を硫黄／窒素除去のための水素処理反応器に、次いで、水素化／水素化分解反応器に直接供給する。水素化／水素化分解生成物を、反応器流出物を気体流と液体流に分離する高圧分離器に供給する。生成物気体をリサイクルガス圧縮機により再圧縮して流れを発生させ、次いでこれを反応器入口にリサイクルし、そこでそれを補給水素及び炭化水素ガスオイル供給原料と混合する。液体流を液位制御弁で減圧し、生成物を低圧分離器において気体流と液体流に分離する。次いで生成物流を蒸留システムに供給し、そこで生成物を分離して、気体流、ナフサ生成物並びに高体積エネルギー燃料及びディーゼル燃料を得る。場合によって、ディーゼル流の一部を第２の段階の反応器にリサイクルして、ジェット／ディーゼル製品予定品目（product slate）の均衡を保たせることができる。

炭化水素原料は、ＦＣＣライトサイクルオイルを含むＦＣＣ流出物、ジェット燃料の一部、コーカ製品、石炭液化油、重質油熱分解工程からの生成物油、重質油水素化分解からの生成物油、原油装置からの直留カット及びそれらの混合物から選択することができ、約２５０°Ｆから約８００°Ｆ、好ましくは約３５０°Ｆから約６００°Ｆの沸点範囲を有する原料の主要部を有する。本明細書で用いる「主要部」という用語は、少なくとも５０重量％を意味するものとする。一般的に、原料は、高度に芳香族性であり、最高で、例えば、約８０重量％までの芳香族化合物、最高で約３重量％までの硫黄及び最高で約１重量％までの窒素を有する。１つの実施形態において、原料は、少なくとも約４０重量％の芳香族化合物の芳香族炭素含量を有する。一般的に、セタン価は約２５単位である。

本方法に用いる触媒システムは、水素処理触媒及び水素化／水素化分解触媒を含む少なくとも２つの触媒層を含む。場合によって、触媒システムは、脱金属触媒の少なくとも１つの層及び第２の水素処理触媒の少なくとも１つの層も含み得る。水素処理触媒は、ＶＩＢ族の金属及びＶＩＩＩ族の金属、それらの酸化物、それらの硫化物並びにそれらの混合物などの水素化成分を含み、フッ素、少量の結晶質ゼオライト又は非晶質シリカアルミナなどの酸性成分を含み得る。

水素化分解触媒は、ＶＩＢ族の金属及びＶＩＩＩ族の金属、それらの酸化物、それらの硫化物並びにそれらの混合物などの水素化成分を含み、結晶質ゼオライト又は非晶質シリカアルミナなどの酸性成分を含む。

水素化分解触媒の製造のための良好な出発物質であるとみなされているゼオライトの１つは、米国特許第３，１３０，００７号に記載されている周知の合成ゼオライトＹである。この物質に対する多くの修飾が報告され、その１つが米国特許第３，５３６，６０５号に記載されている超安定性Ｙゼオライトである。合成Ｙゼオライトの有用性をさらに増大させるために、さらなる成分を加えることができる。例えば、米国特許第３，８３５，０２７号は、少なくとも１つの非晶質耐火性酸化物、結晶質アルミノケイ酸塩ゼオライト並びにＶＩ族及びＶＩＩＩ族金属並びにそれらの硫化物及びそれらの酸化物から選択される水素化成分を含む水素化分解触媒を開示している。

約１７重量パーセントのアルミナ結合剤、約１２重量パーセントのモリブデン、約４重量パーセントのニッケル、約３０重量パーセントのＹゼオライト及び約３０重量パーセントの非晶質シリカ／アルミナを含む共混練ゼオライト触媒（comulled zeolitic catalyst）である水素化分解触媒も用いることができる。このより一般的な水素化分解触媒は、約２４．５５オングストロームより大きい単位胞サイズ及び約２．８ミクロンより小さい結晶サイズを有するＹゼオライト並びに非晶質分解成分、結合剤並びにＶＩ族金属及び／又はＶＩＩＩ族金属及びそれらの混合物からなる群から選択される少なくとも１つの水素化成分を含む。この実施形態の方法に用いるＹゼオライトを調製するに際して、米国特許第３，８０８，３２６号に開示されている方法に従って約２．８ミクロンより小さい結晶サイズを有するＹゼオライトを製造することができる。

より具体的には、水素化分解触媒は、適切には約３０％から約９０％（重量）までのＹゼオライト及び非晶質分解成分並びに約７０％から約１０％（重量）までの結合剤を含む。１つの実施形態において、触媒は、比較的に高い量のＹゼオライト及び非晶質分解成分、すなわち、約６０％から約９０％（重量）までのＹゼオライト及び非晶質分解成分並びに約４０％から約１０％（重量）までの結合剤を含む。他の実施形態において、触媒は、約８０％から約８５％（重量）までのＹゼオライト及び非晶質分解成分並びに約２０％から約１５％（重量）までの結合剤を含む。１つの実施形態において、シリカアルミナを非晶質分解成分として用いる。

触媒中のＹゼオライトの量は、ゼオライトと分解成分との合わせた量の約５から約７０％（重量）までの範囲にわたり得る。他の実施形態において、触媒組成物中のＹゼオライトの量は、ゼオライトと分解成分との合わせた量の約１０％から約６０％（重量）までの範囲にわたる。他の実施形態において、触媒組成物中のＹゼオライトの量は、ゼオライトと分解成分との合わせた量の約１５％から約４０％（重量）までの範囲にわたり得る。

所望の単位胞サイズによって、ＹゼオライトのＳｉＯ_２／Ａ_２Ｏ_３モル比を調節しなければならない可能性がある。それに応じて単位胞サイズを調節するのに適用することができる当技術分野で述べられている多くの手法がある。約３から約３０までのＳｉＯ_２／Ａ_２Ｏ_３モル比を有するＹゼオライトは、本発明による触媒組成物のゼオライト成分として適切に適用することができることが見いだされた。選好は、約４から約１２までのモルＳｉＯ_２／Ａ_２Ｏ_３比を有する、最も好ましくは約５から約８までのモルＳｉＯ_２／Ａ_２Ｏ_３比を有するＹゼオライトに与えられる。

水素化分解触媒中のシリカアルミナなどの分解成分の量は、約１０％から５０％（重量）まで、好ましくは約２５％から約３５％（重量）までの範囲にわたる。シリカアルミナ中のシリカの量は、約１０％から約７０％（重量）までの範囲にわたる。１つの実施形態において、シリカアルミナ中のシリカの量は、約２０％から約６０％（重量）までの範囲にわたり得る。他の実施形態において、シリカアルミナ中のシリカの量は、約２５％から約５０％（重量）までの範囲にわたり得る。また、いわゆるＸ線非晶質ゼオライト（すなわち、小さすぎて標準的なＸ線技術により検出することができない結晶子のサイズを有するゼオライト）は、本発明の方法実施形態による分解成分として適切に適用することができる。触媒は、約０．０重量％から約２．０重量％までのレベルのフッ素も含み得る。

水素化分解触媒中に存在する結合剤（単数又は複数）は、無機酸化物を適切に含む。非晶質及び結晶質結合剤の両方を適用することができる。適切な結合剤の例は、シリカ、アルミナ、粘土及びジルコニアを含む。選好は、結合剤としてのアルミナの使用に与えられる。

触媒中の水素化成分（単数又は複数）の量（単数又は複数）は、適切には、全体の触媒の１００重量部当たりの金属（単数又は複数）として計算される、約０．５％から約３０％（重量）までのＶＩＩＩ族金属成分（単数又は複数）及び約０．５％から約３０％（重量）までのＶＩ族金属成分（単数又は複数）である。触媒中の水素化成分は、酸化物及び／又は硫化物形であり得る。少なくともＶＩ族及びＶＩＩＩ族金属成分の組合せが（混合）酸化物として存在する場合、水素化分解における適切な使用の前に、それを硫化処理にかける。

適切には、触媒は、ニッケル及び／又はコバルトの１つ若しくは複数の成分並びにモリブデン及び／又はタングステンの１つ若しくは複数の成分或いは白金及び／又はパラジウムの１つ若しくは複数の成分を含む。水素処理触媒は、全体の触媒の１００重量部当たりの金属として計算される、約２％から約２０％（重量）までのニッケル及び約５％から約２０％（重量）までのモリブデンを含む。１つの実施形態において、触媒は全体の触媒の１００重量部当たりの金属として計算される、３％から約１０％までのニッケル及び約５％から約２０％までのモリブデンを含む。他の実施形態において、触媒は、全体の触媒の１００重量部当たりの金属として計算される、約５％から約１０％（重量）までのニッケル及び約１０％から約１５％（重量）までのモリブデンを含む。他の実施形態において、触媒は、約５％から約８％までのニッケル及び約８％から約１５％までのニッケルを含む。水素処理触媒に用いる金属の総重量パーセントは、少なくとも約１５重量％である。１つの実施形態において、ニッケル触媒とモリブデン触媒との比は、約１：１以下である。

水素化／水素化分解触媒中の活性金属は、ニッケル及び少なくとも１つ又は複数のＶＩＢ族金属を含む。１つの実施形態において、水素化／水素化分解触媒は、ニッケル及びタングステン又はニッケル及びモリブデンを含む。一般的に、水素化／水素化分解触媒中の活性金属は、全体の触媒の１００重量部当たりの金属として計算される、約３％から約３０％（重量）までのニッケル及び約２％から約３０％（重量）までのタングステンを含む。１つの実施形態において、水素化／水素化分解触媒中の活性金属は、約５％から約２０％（重量）までのニッケル及び約５％から約２０％（重量）までのタングステンを含む。１つの実施形態において、水素化／水素化分解触媒中の活性金属は、約７％から約１５％（重量）までのニッケル及び約８％から約１５％（重量）までのタングステンを含む。１つの実施形態において、水素化／水素化分解触媒中の活性金属は、約９％から約１５％（重量）までのニッケル及び約８％から約１３％（重量）までのタングステンを含む。金属の総重量パーセントは、約２５重量％から約４０重量％である。

場合によって、水素化／水素化分解触媒の酸性度は、少なくとも１重量％のフッ素、一般的に約１から約２重量％のフッ素を添加することにより高めることができる。

他の実施形態において、水素化／水素化分解触媒は、担体が非晶質アルミナ又はシリカ又は両方であり、酸性度が約０．５重量％から約１５重量％の濃度のＨ−Ｙなどのゼオライトにより高められた同様に高活性の卑金属触媒に置き換えることができる。

水素処理触媒粒子の有効直径は、約０．１インチであり、水素化分解触媒粒子の有効直径も約０．１インチであった。２つの触媒は、約１．５：１の水素処理触媒対水素化分解触媒の重量比で相互に混合されている。

場合によって、脱金属触媒を触媒システムに用いることができる。一般的に、脱金属触媒は、粗孔アルミナ担体上のＶＩＢ族及びＶＩＩＩ族金属を含む。金属は、粗孔アルミナ担体上のニッケル、モリブデン等を含み得る。１つの実施形態において、少なくとも約２重量％のニッケルを用い、少なくとも約６重量％のモリブデンを用いる。脱金属触媒は、少なくとも約１重量％のリンにより促進することができる。

場合によって、第２の水素処理触媒も触媒システムに用いることができる。第２の水素処理触媒は、本明細書で述べたのと同じ水素処理触媒を含む。

反応システムは、本質的に同じ圧力及びリサイクルガス流量のもとでの１段階反応工程として稼働する。反応システムは、直列に配置されている、水素処理部と水素化分解部の２つの部分を有する。水素処理部と水素化分解部との間に触媒を通る流れに起因する圧力降下によってもたらされる圧力差が存在する。圧力差は、約２００ｐｓｉ以下である。１つの実施形態において、圧力差は、約１００ｐｓｉ以下である。１つの実施形態において、圧力差は、約５０ｐｓｉ以下である。

一般的に、炭化水素原料は、約５５０°Ｆから約７７５°Ｆ、好ましくは約６５０°Ｆから約７５０°Ｆ、最も好ましくは約７００°Ｆから約７２５°Ｆの範囲の温度、約７５０ｐｓｉａから約３５００ｐｓｉａ、好ましくは約１０００ｐｓｉａから約２５００ｐｓｉａ、最も好ましくは約１２５０ｐｓｉａから約２０００ｐｓｉａの圧力、及び約０．２から約５．０、好ましくは約０．５から約２．０、最も好ましくは約０．８から約１．５のＬＨＳＶ、及び１バレル当たり約１０００標準立方フィート（ｓｃｆ／ｂｂｌ）から約１５０００ｓｃｆ／ｂｂｌ、好ましくは約４０００ｓｃｆ／ｂｂｌから約１２０００ｓｃｆ／ｂｂｌ、最も好ましくは約６０００ｓｃｆ／ｂｂｌから約１００００ｓｃｆ／ｂｂｌの油対気体比を一般的に含む品質向上条件下で触媒システムの存在下で水素と接触させる。

本発明の触媒システムは、様々な構成で用いることができる。しかし、本発明において、触媒を１段階反応システムに用いる。好ましくは、反応システムは、同じリサイクルガスループで、本質的に同じ圧力で稼働する水素処理及び水素化分解反応器を含む。例えば、高度に芳香族性の供給原料を、水素処理及び水素化分解触媒を含む高圧反応システムに導入する。供給原料をリサイクル水素と混合し、水素処理触媒を含む第１の部分及び水素化分解触媒を含む第２の部分を含む反応システムに導入する。第１の部分は、水素処理触媒を含む少なくとも１つの反応層を含む。第２の部分は、水素化分解触媒を含む少なくとも１つの反応層を含む。両部分は、同じ圧力で稼働している。反応条件下で、高度に芳香族性の供給原料は、極めて高いレベルに飽和され、その時点で高度に飽和した生成物を生成する。反応システムからの流出物は、ジェット及びディーゼル範囲内の沸点範囲を有する高度に飽和した生成物である。反応が起こった後、高エネルギー密度ジェット、高エネルギー密度ディーゼル、ナフサ及び他の生成品を分離するために、反応生成物を分離装置（すなわち、蒸留塔等）に供給する。未反応生成物は、ジェット又はディーゼル燃料の生産を最大限にするためのさらなる処理のために反応システムにリサイクルすることができる。

次に、（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量及び（ｉｉ）少なくとも約６０体積％のシクロパラフィン含量を有する炭化水素原料を十分な量のイソパラフィン及び直鎖パラフィンと混合して、シクロパラフィン含量を約２２から約３５体積％に低下させることになる。一般的に、十分な量のイソパラフィン及び直鎖パラフィンは、原料中のシクロパラフィン含量によって当業者により決定することができる。混合された原料が約２２から約３５体積％のイソパラフィン含量及び約２０から約３５体積％の直鎖パラフィン含量を含むように、イソパラフィン及び直鎖パラフィンを原料と混合することが特に有利である。

次に、混合炭化水素原料を１つ又は複数の蒸留ステップに供して、原料からＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を分離することになる。蒸留は、上文で述べたように行うことができる。得られるジェット燃料組成物は、上文で述べた特性、例えば、
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と、
（ｖ）約２２から約３５体積％のシクロパラフィン含量と、
（ｖｉ）約２０から約３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
（ｖｉｉ）約２２から約３５体積％のイソパラフィン含量と
を有することになる。

本明細書に開示した実施形態に対して様々な修正を行うことができることは理解されよう。したがって、上の記述は、限定的なものとしてではなく、単に好ましい実施形態の例示として理解すべきである。例えば、上で述べ、本発明を運用するための最善の態様として実施される機能は、例示の目的のみのためのものである。他の処置及び方法は、本発明の範囲及び精神から逸脱することなく当業者により実施することができる。さらに、当業者は、本明細書に添付の特許請求の範囲の範囲及び精神の範囲内の他の修正を構想するであろう。
本発明に関連して、以下の内容を更に開示する。
（１）
（ａ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるジェット燃料熱酸化試験（ＪＦＴＯＴ）熱安定性と
を有するジェット燃料組成物。
（２）
少なくとも約７５体積％の総パラフィン含量をさらに有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（３）
（ａ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のシクロパラフィン含量と、
（ｂ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２０体積％から約３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
（ｃ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のイソパラフィン含量と
を有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（４）
総芳香族化合物含量が２体積％から約５体積％以下である、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（５）
総芳香族化合物含量が多環式芳香族化合物含量より大きい単環式芳香族化合物含量を含む、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（６）
（ａ）２体積％から約５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）約３体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
を有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（７）
（ａ）２体積％から約５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）約１．５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３６０℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
を有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（８）
ＡＳＴＭＤ１３２２により測定した場合、約１９ｍｍを超える煙点を有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（９）
ＡＳＴＭＤ２３８６により測定した場合、約−４１℃未満の凝固点を有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（１０）
（ａ）２体積％から約５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
（ｅ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のシクロパラフィン含量と、
（ｆ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２０体積％から約３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
（ｇ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のイソパラフィン含量と
を有する、（１）に記載のジェット燃料組成物。
（１１）
ＡＳＴＭＤ１３２２により測定した場合、約１９ｍｍ以上の煙点と、
ＡＳＴＭＤ２３８６により測定した場合、約−４１℃以下の凝固点と
をさらに有する、（１０）に記載のジェット燃料組成物。
（１２）
（ａ）少なくとも約４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料を供給するステップと、
（ｂ）炭化水素原料の少なくとも一部を接触水素化条件下で水素化に供して、
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
を有するジェット燃料組成物を生成するステップと
を含むジェット燃料組成物を製造する方法。
（１３）
水素化のステップが、反応ゾーンにおいて有効な接触水素化条件下で水素含有ガスの存在下で炭化水素原料を水素化触媒と接触させるステップを含む、（１２）に記載の方法。
（１４）
水素化触媒が触媒担体の表面上に１つ又は複数の触媒金属を含む、（１３）に記載の方法。
（１５）
１つ又は複数の触媒金属が、ＶＩ−Ｂ族金属、ＶＩＩ族金属、ＶＩＩＩ族金属及びそれらの組合せからなる群から選択される金属、金属の酸化物及び硫化物を含み、触媒担体がアルミナ触媒担体、シリカアルミナ触媒担体、シリカ触媒担体、チタニア触媒担体又はマグネシア触媒担体を含む、（１４）に記載の方法。
（１６）
接触水素化条件が、約３１６℃から約４１３℃の範囲の温度、約１０００から約３５００ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲の圧力、約０．５から約３．０液空間速度（ＬＨＳＶ）の範囲の空間速度及び少なくとも約７５％の純度の水素の約３５００から約１００００標準立法フィート／バレル（ＳＣＦＢ）の範囲のガス流量を含む、（１２）に記載の方法。
（１７）
接触水素化条件が、約３６０℃から約３９９℃の範囲の温度、約１５００から約２８５０ｐｓｉａの範囲の圧力、約１．０から約２．０ＬＨＳＶの範囲の空間速度及び少なくとも約８０％の純度の水素の約５０００から約８０００ＳＣＦＢの範囲のガス流量を含む、（１２）に記載の方法。
（１８）
存在する場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を水素化炭化水素原料から分離するために水素化炭化水素原料を蒸留にかけるステップをさらに含む、（１２）に記載の方法。
（１９）
得られるジェット燃料組成物が
（ａ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のシクロパラフィン含量と、
（ｂ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２０体積％から約３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
（ｃ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のイソパラフィン含量と
をさらに有する、（１２）に記載の方法。
（２０）
ジェット燃料組成物が
ＡＳＴＭＤ１３２２により測定した場合、約１９ｍｍ以上の煙点と、ＡＳＴＭＤ２３８６により測定した場合、約−４１℃以下の凝固点と
をさらに有する、（１９）に記載の方法。
（２１）
（ａ）
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約６０体積％のシクロパラフィン含量と
を有する炭化水素原料を供給するステップと、
（ｂ）十分な量のイソパラフィン及び直鎖パラフィンを混合して、シクロパラフィン含量を約２２から約３５体積％に低下させるステップと、
（ｃ）蒸留によって、混合炭化水素原料から、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を分離して、
（ｉ）２体積％から約２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも約１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）約５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、約５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、約３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と、
（ｖ）約２２から約３５体積％のシクロパラフィン含量と
を有するジェット燃料組成物を生成するステップと
を含むジェット燃料組成物を製造する方法。
（２２）
得られるジェット燃料組成物が、
（ａ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２０体積％から約３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
（ｂ）総パラフィン含量の総重量に基づいて約２２体積％から約３５体積％のイソパラフィン含量と
をさらに有する、（２１）に記載の方法。

Claims

（ａ）２体積％から２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｂ）少なくとも１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｃ）５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｄ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるジェット燃料熱酸化試験（ＪＦＴＯＴ）熱安定性と
を有し；
少なくとも７５体積％の総パラフィン含量をさらに有し、
しかも、当該総パラフィン含量が、
総パラフィン含量の総重量に基づいて２２体積％から３５体積％のシクロパラフィン含量と、
総パラフィン含量の総重量に基づいて２０体積％から３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
総パラフィン含量の総重量に基づいて２２体積％から３５体積％のイソパラフィン含量と
を有するジェット燃料組成物。
総芳香族化合物含量が２体積％から５体積％以下である、請求項１に記載のジェット燃料組成物。
総芳香族化合物含量が多環式芳香族化合物含量より大きい単環式芳香族化合物含量を含む、請求項１に記載のジェット燃料組成物。
ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度が３体積％未満である、請求項１に記載のジェット燃料組成物。
ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度が１．５体積％未満である、請求項１に記載のジェット燃料組成物。
ＡＳＴＭＤ１３２２により測定した場合、１９ｍｍを超える煙点を有する、請求項１に記載のジェット燃料組成物。
ＡＳＴＭＤ２３８６により測定した場合、−４１℃未満の凝固点を有する、請求項１に記載のジェット燃料組成物。
（ａ）少なくとも４０体積％の総芳香族化合物を含む炭化水素原料を供給するステップと、
（ｂ）炭化水素原料の少なくとも一部を接触水素化条件下で水素化に供して、
（ｉ）２体積％から２５体積％以下の総芳香族化合物含量と、
（ｉｉ）少なくとも１２５０００Ｂｔｕ／ガロンの正味燃焼熱と、
（ｉｉｉ）５体積％未満の、ＡＳＴＭＤ２８８７により測定した場合、５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素の濃度と、
（ｉｖ）２５ｍｍＨｇ以下のフィルター圧力降下、３００℃以上のブレークポイント温度及びＡＳＴＭＤ３２４１により測定した場合、３未満の総合管堆積物評価によって特徴づけられるＪＦＴＯＴ熱安定性と
を有し；
少なくとも７５体積％の総パラフィン含量をさらに有し、
しかも、当該総パラフィン含量が、
総パラフィン含量の総重量に基づいて２２体積％から３５体積％のシクロパラフィン含量と、
総パラフィン含量の総重量に基づいて２０体積％から３５体積％の直鎖パラフィン含量と、
総パラフィン含量の総重量に基づいて２２体積％から３５体積％のイソパラフィン含量と
を有するジェット燃料組成物を生成するステップと
を含むジェット燃料組成物を製造する方法。
水素化のステップが、反応ゾーンにおいて有効な接触水素化条件下で水素含有ガスの存在下で炭化水素原料を水素化触媒と接触させるステップを含む、請求項８に記載の方法。
水素化触媒が触媒担体の表面上に１つ又は複数の触媒金属を含む、請求項９に記載の方法。
１つ又は複数の触媒金属が、ＶＩ−Ｂ族金属、ＶＩＩ族金属、ＶＩＩＩ族金属及びそれらの組合せからなる群から選択される金属、金属の酸化物及び硫化物を含み、触媒担体がアルミナ触媒担体、シリカアルミナ触媒担体、シリカ触媒担体、チタニア触媒担体又はマグネシア触媒担体を含む、請求項１０に記載の方法。
接触水素化条件が、３１６℃から４１３℃の範囲の温度、１０００から３５００ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲の圧力、０．５から３．０液空間速度（ＬＨＳＶ）の範囲の空間速度及び少なくとも７５％の純度の水素の３５００から１００００標準立法フィート／バレル（ＳＣＦＢ）の範囲のガス流量を含む、請求項１１に記載の方法。
接触水素化条件が、３６０℃から３９９℃の範囲の温度、１５００から２８５０ｐｓｉａの範囲の圧力、１．０から２．０ＬＨＳＶの範囲の空間速度及び少なくとも８０％の純度の水素の５０００から８０００ＳＣＦＢの範囲のガス流量を含む、請求項８に記載の方法。
存在する場合、５５０°Ｆ以上の沸点を有する炭化水素を水素化炭化水素原料から分離するために水素化炭化水素原料を蒸留にかけるステップをさらに含む、請求項８に記載の方法。
ジェット燃料組成物が
ＡＳＴＭＤ１３２２により測定した場合、１９ｍｍ以上の煙点と、ＡＳＴＭＤ２３８６により測定した場合、−４１℃以下の凝固点と
をさらに有する、請求項８に記載の方法。