JP5829186B2 - 交流発電機の直流平滑化装置 - Google Patents
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Description
しかしながら、風力発電装置の交流発電機に対してMPPT法を適用した場合、風速の変化が急激であるため、十分な追従性が得られないという問題がある。
交流発電機の電力平滑化の方法としては、整流ブリッジと電解コンデンサによる整流平滑回路を用いる方法が一般的である。
しかしながら、コンデンサインプットの平滑回路は大きなリプル電流が発生し、発電機に騒音(唸り音)や共振音が発生し易いという問題がある。特に、風力発電装置における交流発電機の場合、高層ビルの屋上に設置されることがあり、発生した騒音や共振音が広範囲に伝播するという問題がある。この対策として、大型のリアクトルとコンデンサを組み合わせたアクティブフィルターの方式が知られているが、この方式では十分な効果が得られないのが実状である。
前記回路は、前記交流発電機の発電周波数又は発電電圧を検出する検出手段を有し、
前記制御手段は、前記検出された発電周波数又は発電電圧に基づいて前記目標電力(W obj )を、下記式(1)又は式(2)により計算する
ことを特徴とする交流発電機の直流平滑化装置。
W obj =K1×F K2 ・・・(1)
W obj =K1×V K2 ・・・(2)
但し、K1=W max /F max K2
F:交流発電機の発電周波数
F max :交流発電機の最大定格周波数
W max :交流発電機の最大定格電力
V:交流発電機の発電電圧
K2:べき乗定数(水力発電の場合はK2=1、風力発電の場合はK2=3)
請求項3に係る発明は、前記電力制御コンバータが降圧コンバータであることを特徴とする請求項1記載の交流発電機の直流平滑化装置に関する。
請求項5に係る発明は、前記制御手段は、前記べき乗定数(K2)を0として、前記出力電力の制御を山登り法による最大電力点追従(MPPT)制御へと切り替える切り換え手段を有していることを特徴とする請求項1又は4記載の交流発電機の直流平滑化装置に関する。
更に、昇圧コンバータのON時間を一定として、力率改善回路を使用した制御を行うことにより、瞬時電圧も瞬時電流も同時に比例して変化して、電力としては2乗に比例制御したこととなるため、OFF時間で残りの1乗分に対しての制御を行えばよいこととなり、簡単な方法で数千倍(3乗分)の広いダイナミックレンジを得ることが可能となる。
更に、制御手段が、べき乗定数を0として、出力電力の制御を山登り法による最大電力点追従(MPPT)制御へと切り替える切り換え手段を有していることにより、発電装置の種類(特性)に応じて制御方式を最適な方式へと変更することができる。例えば、風力発電装置に適用する場合は、上述した如く山登り法による最大電力点追従制御では良好な追従性が得られないためにべき乗定数を3として制御を行い、水力発電装置に適用する場合には、状況に応じて山登り法による最大電力点追従制御を行うという切り換えが可能となる。
図1は本発明に係る装置の回路構成を示す図である。
本発明に係る装置は、交流発電機の各相それぞれの巻線のコイルの一部又は全てを電力変換コイルとして利用する整流装置付きの電力制御コンバータからなる回路と、前記回路の出力電流を検出する出力電流検出手段と、前記回路の出力電圧を検出する出力電圧検出手段と、前記電力制御コンバータのON時間を一定として、目標電力と実際の出力電力を求め、出力電力が目標電力となるように、前記電力制御コンバータのOFF時間を増減させる制御手段と、を有しており、前記回路は、前記交流発電機の発電周波数又は発電電圧を検出する検出手段を有し、前記制御手段は、前記検出された発電周波数又は発電電圧に基づいて前記目標電力を計算するように構成されている。
ローパスフィルターは、コイル(L11)、コンデンサ(C11)(C12)から構成されており、交流発電機(GEN11)にスイッチング電流が逆流することを防ぐ役割を果たす。
出力電圧検出手段は、電圧検出回路(U14)から構成されている。
発電周波数検出手段は、発電周波数検出回路(U13)から構成されている。
電流検出回路(U12)、電圧検出回路(U14)、発電周波数検出回路(U13)は、コンピュータ(マイコン)からなる制御装置(U15)と接続されている。
制御装置(U15)はメモリに記録された所定のプログラムに基づいて装置の動作をCPUにより制御するものであり、各回路(U12)、(U13),(U14)からの出力は制御装置(U15)へと送られ、制御装置(U15)は出力値に基づいて装置全体を制御する。
発電周波数検出回路(U13)は、交流トランス(T51)と、ローパスフィルタ(U51)と、波形整形用飽和増幅器(U52)と、F/V変換装置(U53)を備えている。ローパスフィルタ(U51)は、抵抗(R61)とコンデンサ(C61)、抵抗(R62)とコンデンサ(C62)の2段ローパスフィルターとして構成されている。
F:発電周波数
K1:発電周波数(F)のべき乗定数と比例する定数
K2:発電周波数(F)のべき乗定数
Fmax:交流発電機の最大定格周波数
Wmax:交流発電機の最大定格電力
とすると、
K1=Wmax/(Fmax K2)であり、
目標電力(Wobj)=K1×FK2(W)で求められる。
最大定格周波数(Fmax)は、定格周波数設定手段として設けられた、図1に示す定格周波数設定用ボリューム(VR11)により設定される。
最大定格電力(Wmax)は、定格電力設定手段として設けられた、図1に示す定格電力設定用ボリューム(VR12)により設定される。
ここで、べき乗定数(K2)は、使用される発電装置の構造によって決まる値であり、例えば風力発電装置の場合は3、水力発電装置の場合は1に設定される。最大定格周波数(Fmax)及び最大定格電力(Wmax)は、使用する交流発電機により決まる値である。
VOUT:出力電圧
IOUT:出力電流
とすると、
WOUT=VOUT×IOUT(W)で求められる。
目標電圧(Vobj)は、制御装置(U15)のプログラムで設定することができる。
ここで、目標電圧(Vobj)とは回路に接続される負荷(機器)へのリンク電圧を意味しており、制御装置(U15)のプログラムは、接続される負荷の大きさや種類に応じて負荷へのリンク電圧を決定する。一般的に、昇圧コンバータを使用した場合、例えばアクティブフィルターとして力率改善回路を構成する場合は、目標電圧(リンク電圧)は入力電圧以上になる。一方、降圧コンバータを使用した場合、例えば蓄電池への充電を目的とする場合は、目標電圧(リンク電圧)は入力電圧以下になる。
すなわち、
IL:スイッチング素子ON時のコイル(L11,L12)に流れる電流の瞬時値
TON:スイッチング素子のON時間
L11:発電機の巻き線のコイル(L11)のインダクタンス
L12:直列に接続されるコイル(L12)のインダクタンス
V11:交流発電機の瞬時電圧
とすると、
IL=(V11×TON)/(L11+L12)(A)で
コイル(L11,L12)に電力が蓄積される。
Wwin:風のエネルギー
ρ:空気密度
A:受風面積
V:風速
とすると、
Wwin=0.5×ρ×A×V3(W)
である。
Wall:総合電力
ηW:風車効率
ηg:発電機効率
とすると、
Wall=Wwin×ηW×ηg(W)
である。
従って、本発明に係る装置を、風力発電装置に使用される交流発電機の電力制御を行う直流平滑化装置として使用する場合は、周波数べき乗定数設定ボリューム(VR13)の値を3に設定する。
そうすると、目標電力(Wobj)は、
目標電力(Wobj)=K1×F3(W)で求めることが可能となる。
K1は、K1=Wmax/(Fmax K2)であり、制御装置(U15)のプログラムにより算出する。
Wwat:水のエネルギー
Q:流量
H:水圧
とすると、
Wwat=K1×Q×H(W)である。
Wall:総合電力
ηW:水車効率
ηg:発電機効率
とすると、
Wall=Wwat×ηW×ηg(W)
である。
従って、本発明に係る装置を、水力発電装置に使用される交流発電機の電力制御を行う直流平滑化装置として使用する場合は、周波数べき乗定数設定ボリューム(VR13)の値を1に設定する。
そうすると、目標電力(Wobj)は、
目標電力(Wobj)=K1×F1(W)で求めることが可能となる。
K1は、K1=Wmax/(Fmax K2)であり、制御装置(U15)のプログラムにより算出する。
すなわち、制御装置(U15)は、風力発電装置に使用する場合であっても水力発電装置に使用する場合であっても、図1の周波数べき乗定数設定ボリューム(VR13)の値を0の位置に設定することによって、K1や周波数を無視して山登り法による最大電力点追従方式(MPPT)に制御を切り替えるプログラムを内蔵している。
交流発電機は、ロータ及びステータを備えており、ロータは風車又は水車の回転軸に接続されている。ロータには永久磁石が設けられ、ステータには、Y結線されたU相、V相及びW相のステータコイルが設けられている。
風車又は水車が回転すると、発電機のロータは風車又は水車の回転軸と共に回転し、電磁誘導により発電機の各相のステータコイルに電流が流れ、発電機から3相交流電力が出力される。発電機から出力される3相交流電力は、電力変換装置により直流電力に変換され、さらに所定の電圧に降圧され、バッテリーに充電される。
本発明に係る装置は、上記したような、風力発電装置や水力発電装置の電力変換装置として好適に利用されるものである。
単相整流器(D41)はU相用、単相整流器(D42)はV相用、単相整流器(D43)はW相用である。
コイル(L41)はU相用、コイル(L42)はV相用、コイル(L43)はW相用の昇圧コンバータの昇圧コイルである。実際の動作は、交流発電機の各相のコイルは、各相の整流器とからなる回路を含めると等価的に各コイルのインダクタンスは加算された値となり昇圧コンバータの昇圧コイルとして動作する。例えば、図4のコイル(L41,L42,L43)として1(mH)のものを使用する。
ダイオード(D44)はU相用、ダイオード(D45)はV相用、ダイオード(D46)はW相用の昇圧コンバータの出力ダイオードであり、平滑出力コンデンサ(C50)に接続される。
すなわち、
L:コイル(L41〜L46)に等価なコイルのインダクタンス
IL:スイッチング素子ON時のコイルに流れる電流の瞬時値
TON:スイッチング素子のON時間
VL:交流発電機の瞬時電圧(内部発電電圧の瞬時値)
とすると、
IL=(VL×TON)/L(A)で
コイル(L41〜L46)に電力が蓄積される。
F:発電周波数
K1:発電周波数(F)のべき乗定数と比例する定数
K2:発電周波数(F)のべき乗定数(図4のVR43により設定される)
Fmax:交流発電機の最大定格周波数(図4のVR41により設定される)
Wmax:交流発電機の最大定格電力(図4のVR42により設定される)
とすると、
K1=Wmax/(Fmax K2)であり、
目標電力(Wobj)=K1×FK2(W)で求められる。
風力発電装置に使用する場合は、K2=3に設定されるから、
目標電力(Wobj)=K1×F3(W)で制御装置(U44)により求められる。
水力発電装置に使用する場合は、K2=1に設定されるから、
目標電力(Wobj)=K1×F1(W)で制御装置(U44)により求められる。
VOUT:出力電圧
IOUT:出力電流
とすると、
WOUT=VOUT×IOUT(W)で求められる。
また、目標電力を得るための出力電流を検出する手段と、出力電圧を検出する手段と、発電機の発電定数である発電周波数(又は発電電圧)を求める手段を有しており、目標の出力電力を求めるために発電周波数のべき乗定数を求め、発電周波数(又は発電電圧)のべき乗値を比例制御することにより目標最大電力を得て電力制御を行うことができる。加えて、最大電力点追従(MPPT)の制御を行うことも可能である。
そのため、発電電力特性が異なる発電装置(風力発電装置、水力発電装置など)から簡単に最大電力を取り出すことが可能であるとともに、広範囲な交流発電機の電力平滑化に利用することができる。
すなわち、制御手段は、降圧コンバータのON時間を一定として、検出された出力電流と出力電圧から出力電力を算出し、該出力電力が目標電力となるように或いは出力電圧が目標電圧となるように、降圧コンバータのOFF時間を増減させる制御を行う。
この場合、力率改善回路が構成できないため、昇圧コンバータを使用した場合のような騒音(唸り音)や共振音の削減効果は得られないが、その他の電力制御は昇圧コンバータの場合と同様に動作するため、応答速度の速い電力制御が可能となる。
D11、D41、D42,D43 単相整流ブリッジ(整流装置)
CT11、CT51 電流センサ
U12、U41 電流検出回路(電流検出手段)
U13、U42 発電周波数検出回路(発電周波数検出手段又は発電電圧検出手段)
U14、U43 電圧検出回路(出力電圧検出手段)
U15、U44 制御装置(制御手段)
VR11、VR41 定格周波数設定用ボリューム(定格周波数設定手段)
VR12、VR42 定格電力設定用ボリューム(定格電力設定手段)
VR13、VR43 べき乗定数設定用ボリューム(べき乗定数設定手段)
Claims (5)
- 交流発電機の各相それぞれの巻線のコイルの一部又は全てを電力変換コイルとして利用する整流装置付きの電力制御コンバータからなる回路と、
前記回路の出力電流を検出する出力電流検出手段と、
前記回路の出力電圧を検出する出力電圧検出手段と、
前記電力制御コンバータのON時間を一定として、目標電力と実際の出力電力を求め、出力電力が目標電力となるように、前記電力制御コンバータのOFF時間を増減させる制御手段と、を有し、
前記回路は、前記交流発電機の発電周波数又は発電電圧を検出する検出手段を有し、
前記制御手段は、前記検出された発電周波数又は発電電圧に基づいて前記目標電力(W obj )を、下記式(1)又は式(2)により計算する
ことを特徴とする交流発電機の直流平滑化装置。
W obj =K1×F K2 ・・・(1)
W obj =K1×V K2 ・・・(2)
但し、K1=W max /F max K2
F:交流発電機の発電周波数
F max :交流発電機の最大定格周波数
W max :交流発電機の最大定格電力
V:交流発電機の発電電圧
K2:べき乗定数(水力発電の場合はK2=1、風力発電の場合はK2=3) - 前記電力制御コンバータからなる回路が、昇圧コンバータからなる力率改善回路であることを特徴とする請求項1記載の交流発電機の直流平滑化装置。
- 前記電力制御コンバータが降圧コンバータであることを特徴とする請求項1記載の交流発電機の直流平滑化装置。
- 前記べき乗定数を設定するべき乗定数設定手段と、
交流発電機の定格周波数を設定する定格周波数設定手段と、
交流発電機の定格電力を設定する定格電力設定手段と、を有し、
前記制御手段は、前記べき乗定数設定手段、定格周波数設定手段及び定格電力設定手段の設定に基づいて、前記べき乗定数、最大定格周波数及び最大定格電力を算出する
ことを特徴とする請求項1記載の交流発電機の直流平滑化装置。 - 前記制御手段は、前記べき乗定数(K2)を0として、前記出力電力の制御を山登り法による最大電力点追従(MPPT)制御へと切り替える切り換え手段を有していることを特徴とする請求項1又は4記載の交流発電機の直流平滑化装置。
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