JP5827142B2 - Imaging optics - Google Patents

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Description

本発明はデジタルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮影レンズに好適な結像光学系に関する。   The present invention relates to an imaging optical system suitable for a photographing lens used in an imaging apparatus such as a digital camera or a video camera.

近年、デジタルスチルカメラやビデオカメラ等の撮像装置の普及に伴い、撮像素子の高画素化が急速に進んでいる。また、近年では、高画質を得るために大型の撮像素子を採用するカメラが増加している。同じ画素数ならば、大型の撮像素子は小型のものに比べて画素あたりの面積が大きいため、ノイズの少ない良好な画像を得ることができる。これに伴って、より高画質の結像光学系が求められている。   In recent years, with the widespread use of imaging devices such as digital still cameras and video cameras, the number of pixels in imaging devices has been rapidly increasing. In recent years, an increasing number of cameras employ large image sensors in order to obtain high image quality. If the number of pixels is the same, a large image sensor has a larger area per pixel than a small image sensor, so that a good image with less noise can be obtained. Along with this, an image-forming optical system with higher image quality is demanded.

しかし、これらの撮像装置に広く使用されている撮像素子は一般に入射角の大きな光に対して感度が低下するという特性を持つため、結像光学系には撮像素子の仕様に応じて一定の像側テレセントリック性が求められる。そのため、必然的に大型の撮像素子を使用する撮像装置においては、結像光学系全体の全長および径が大型化する傾向にある。大型の撮像素子に対応するための画角５０度程度のコンパクトな結像光学系としては、例えば、特許文献１乃至３に開示されている。   However, since image sensors widely used in these image pickup devices generally have a characteristic that sensitivity decreases with respect to light having a large incident angle, the imaging optical system has a certain image according to the specifications of the image sensor. Side telecentricity is required. For this reason, in an imaging apparatus that inevitably uses a large imaging element, the overall length and diameter of the entire imaging optical system tend to increase. For example, Patent Documents 1 to 3 disclose a compact image-forming optical system having an angle of view of about 50 degrees to cope with a large image sensor.

特開２００３−２４１０８４号公報JP 2003-241084 A 特開２００９−２５８１５８号公報JP 2009-258158 A 特開２０１０−１０１９７９号公報JP 2010-101979 A

結像光学系においては、十分な小型化が課題となっているが、特に大型の撮像素子に対応する結像光学系においては、小型化に伴う性能の低下を抑えることが必要になる。   In the imaging optical system, it is necessary to reduce the size sufficiently. However, particularly in the imaging optical system corresponding to a large image sensor, it is necessary to suppress a decrease in performance due to the reduction in size.

特許文献１および特許文献２に記載の結像光学系は、開口絞りより物体側の第１レンズ群内に物体側から像側に順に負レンズと正レンズを配置し、それらのレンズを近接して配置して合成屈折力を正とし、さらに開口絞りより像側の第２レンズ群を物体側の第１レンズ群よりも強い正の屈折力にすることでレンズ全長の小型化と光線射出角の抑制が達成されている。   In the imaging optical systems described in Patent Literature 1 and Patent Literature 2, a negative lens and a positive lens are arranged in order from the object side to the image side in the first lens group on the object side from the aperture stop, and these lenses are brought close to each other. And the combined refractive power is made positive, and the second lens group on the image side from the aperture stop is made to have a positive refractive power stronger than the first lens group on the object side, thereby reducing the total lens length and the light emission angle. Suppression has been achieved.

また、特許文献１および特許文献２に記載の結像光学系は、開口絞りよりも物体側の第１レンズ群では最も物体側の面を物体側に凸としつつ、最も像側の面を像側に凹とし、また逆に、開口絞りよりも像側の第２レンズ群では、最も物体側の面を物体側に凹としつつ、最も像側の面を像側に凸としている。   Further, the imaging optical systems described in Patent Document 1 and Patent Document 2 image the surface closest to the image side while making the most object-side surface convex toward the object side in the first lens group closer to the object than the aperture stop. On the contrary, in the second lens group on the image side relative to the aperture stop, the most object side surface is concave on the object side and the most image side surface is convex on the image side.

一般に、上記のように開口絞りに対してコンセントリックなレンズ形状とすることによって、軸外主光線の各面への入射角を小さくし、各面での非点収差やコマ収差の発生を抑制できる。また、レンズの屈折力配置が開口絞りを中心として対称に近いと第１レンズ群と第２レンズ群との間で、コマ収差、歪曲収差、並びに倍率色収差を打ち消し合い、光学系全体として良好な収差補正を実現できる。   In general, by using a concentric lens shape with respect to the aperture stop as described above, the angle of incidence of off-axis chief rays on each surface is reduced, and astigmatism and coma on each surface are suppressed. it can. Further, when the refractive power arrangement of the lens is nearly symmetrical about the aperture stop, coma aberration, distortion aberration, and lateral chromatic aberration cancel each other between the first lens group and the second lens group, and the entire optical system is good. Aberration correction can be realized.

しかしながら、このような第１レンズ群と第２レンズ群のみからなる構成の結像光学系では、フォーカシングに伴って、第２レンズ群を移動させることにより、屈折力配置が大きく変化し、コマ収差、歪曲収差や倍率色収差の変動が大きくなるため、近距離撮影での光学性能が不十分となる。また、これらの収差は画角が大きくなるほど大きく発生するため、その補正および変動の抑制が難しくなる。このため、この形式の結像光学系は対角線全画角が３０°程度の中望遠画角において主に使用されており、対角線全画角が５０度程度の標準画角に使用された例は少ない。   However, in such an imaging optical system having only the first lens group and the second lens group, the refractive power arrangement is greatly changed by moving the second lens group in accordance with the focusing, and coma aberration. In addition, since fluctuations in distortion and chromatic aberration of magnification increase, the optical performance in short-distance shooting becomes insufficient. In addition, since these aberrations increase as the angle of view increases, it is difficult to correct and suppress fluctuations. For this reason, this type of imaging optical system is mainly used in a medium telephoto field angle with a diagonal total angle of view of about 30 °, and an example in which it is used for a standard field angle with a diagonal total field angle of about 50 degrees is as follows. Few.

一方、特許文献３に記載の結像光学系は、光学系の最も物体側に負のレンズエレメントが配置されたレトロフォーカス型の屈折力配置となっており、光線射出角を小さくしている。その反面、レトロフォーカス型の屈折力配置によりレンズ全長がやや長いという欠点がある。この光学系は開口絞りより物体側の群の合成屈折力を正としてレンズ全長の短縮を図っているが、最も物体側に位置する２枚の負レンズの屈折力が大きく、開口絞りより物体側の群だけで強いレトロフォーカス型屈折力配置となっているためにレンズ全長の短縮が難しい。   On the other hand, the imaging optical system described in Patent Document 3 has a retrofocus-type refractive power arrangement in which a negative lens element is arranged on the most object side of the optical system, and has a small light emission angle. On the other hand, the total length of the lens is slightly longer due to the retrofocus type refractive power arrangement. In this optical system, the total refractive power of the group closer to the object side than the aperture stop is positive and the total lens length is shortened. However, the refractive power of the two negative lenses located closest to the object side is large, and the object side is closer to the object side than the aperture stop. It is difficult to shorten the entire lens length because of the strong retrofocus type refractive power arrangement only in the lens group.

また、フォーカス移動量に対する像面位置の光軸方向の変化量の比であるフォーカス敏感度が小さく、製造誤差等によって発生する像面位置ずれを、フォーカスレンズを移動させて補正する場合には、フォーカスレンズを大きく移動させなければならず、フォーカス移動のあそび量が多く必要になるので、フォーカス移動範囲を広く設定しなければならず、レンズ全長が長くなるという問題があった。   In addition, when the focus sensitivity, which is the ratio of the change amount of the image plane position to the focus movement amount in the optical axis direction, is small, and the image plane position shift caused by a manufacturing error is corrected by moving the focus lens, Since the focus lens has to be moved greatly and a large amount of focus movement is required, the focus movement range has to be set wide, and there is a problem that the entire lens length becomes long.

本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、大型の撮像素子に対応しながら光線射出角を抑制し、フォーカシング時の収差変動が少ない、小型で光学性能が良好で、さらには画角が５０度程度の結像光学系を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a situation, and is capable of suppressing a light emission angle while supporting a large image sensor, has a small aberration variation during focusing, is small, has good optical performance, and has an image quality. An object is to provide an imaging optical system having an angle of about 50 degrees.

本発明は、以下の手段によって上記課題を解決する。   The present invention solves the above problems by the following means.

本発明の結像光学系における第１の発明は、物体側から像側に順に、正の屈折力を有した第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有した第２レンズ群Ｇ２より構成され、前記第１レンズ群Ｇ１は無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側へ移動し、前記第１レンズ群Ｇ１は、開口絞りＳより物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群前群Ｇ１Ａと、開口絞りＳより像側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから構成され、前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側から像側に順に正レンズ及び像側に凹面を向けた負レンズ、並びに物体側から像側に順に正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズのふたつの要素からなる集合より選択されたひとつの要素から構成され、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは物体側から像側に順に物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合レンズを有し、以下に示す条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とする結像光学系である。
（１） ０．５４＜ｆ１／ｆ＜１．０９
（２） ０．５０＜ＢＦ／ｄＧ２＜０．９８
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ：結像光学系全系の焦点距離
ＢＦ：前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から像面までの空気換算光路長
ｄＧ２：前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面までの軸上厚
The first invention in the imaging optical system according to the present invention includes, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance, and the first lens group G1 has a positive refractive power disposed on the object side from the aperture stop S. The first lens group front group G1A and the first lens group rear group G1B having a positive refractive power disposed on the image side from the aperture stop S. The first lens group front group G1A A set of two elements: a positive lens in order from the image side to the image side, a negative lens having a concave surface directed to the image side, and a cemented lens of a positive lens in order from the object side to the image side and a negative lens having the concave surface directed to the image side It consists of one selected element and the first label The rear lens group rear group G1B has a cemented lens of a negative lens and a positive lens having a concave surface facing the object side in order from the object side to the image side, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2): This is a featured imaging optical system.
(1) 0.54 <f1 / f <1.09
(2) 0.50 <BF / dG2 <0.98
f1: Focal length of the first lens group G1 f: Focal length of the entire imaging optical system BF: Air-converted optical path length dG2 from the surface closest to the image side of the second lens group G2 to the image plane: the second Axial thickness from the most object side surface of the lens group G2 to the most image side surface of the second lens group G2

また、本発明の結像光学系における第２の発明は、本発明の結像光学系における第１の発明の結像光学系であって、さらに以下に示す条件式（３）を満足することを特徴とする結像光学系である。
（３） ０．５７＜ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＜２．１４
ｆ１Ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離 The second invention in the imaging optical system of the present invention is the imaging optical system of the first invention in the imaging optical system of the present invention, and further satisfies the following conditional expression (3): An imaging optical system characterized by the following.
(3) 0.57 <f1A / f1B <2.14
f1A: focal length of the first lens group front group G1A f1B: focal length of the first lens group rear group G1B

また、本発明の結像光学系における第３の発明は、本発明の結像光学系における第１の発明の結像光学系または第２の発明の結像光学系であって、さらに以下に示す条件式（４）を満足することを特徴とする結像光学系である。
（４） −０．５９＜ｆ１／ｆ２＜−０．２０
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 The third invention in the imaging optical system of the present invention is the imaging optical system of the first invention or the imaging optical system of the second invention in the imaging optical system of the present invention. An imaging optical system characterized by satisfying conditional expression (4) shown below.
(4) −0.59 <f1 / f2 <−0.20
f1: Focal length of the first lens group G1 f2: Focal length of the second lens group G2

本発明によれば、大型の撮像素子に対応しながら光線射出角を抑制し、フォーカシング時の収差変動が少ない、小型で光学性能が良好で、さらには画角が５０度程度の結像光学系を提供することができる。   According to the present invention, an imaging optical system that suppresses a light emission angle while supporting a large image sensor, has a small aberration variation during focusing, is small, has good optical performance, and has an angle of view of about 50 degrees. Can be provided.

本発明の結像光学系の実施例１に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 1 of the imaging optical system of this invention. 実施例１の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 1. 実施例１の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 3 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 1 at a shooting distance of 1000 mm. 実施例１の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 1. 実施例１の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram at an imaging distance of 1000 mm of the imaging optical system of Example 1. 本発明の結像光学系の実施例２に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 2 of the imaging optical system of this invention. 実施例２の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 2. 実施例２の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 2 at a shooting distance of 1000 mm. 実施例２の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 2. 実施例２の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at an imaging distance of 1000 mm of the imaging optical system of Example 2. 本発明の結像光学系の実施例３に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 3 of the imaging optical system of this invention. 実施例３の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 3. 実施例３の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。6 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 3 at an imaging distance of 1000 mm. FIG. 実施例３の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 3. 実施例３の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system according to Example 3 at a shooting distance of 1000 mm. 本発明の結像光学系の実施例４に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 4 of the imaging optical system of this invention. 実施例４の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 4. 実施例４の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 4 at a shooting distance of 1000 mm. 実施例４の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 10 is a transverse aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 4. 実施例４の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at an imaging distance of 1000 mm in the image forming optical system according to Example 4. 本発明の結像光学系の実施例５に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 5 of the imaging optical system of this invention. 実施例５の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 5. 実施例５の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 at a shooting distance of 1000 mm. 実施例５の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 10 is a transverse aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 5. 実施例５の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 12 is a lateral aberration diagram at an imaging distance of 1000 mm in the imaging optical system of Example 5. 本発明の結像光学系の実施例６に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 6 of the imaging optical system of this invention. 実施例６の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 6. 実施例６の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 6 at a shooting distance of 1000 mm. 実施例６の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 6. 実施例６の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at an imaging distance of 1000 mm of the imaging optical system of Example 6. 本発明の結像光学系の実施例７に係る無限遠におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinite distance which concerns on Example 7 of the imaging optical system of this invention. 実施例７の結像光学系の無限遠における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 7. 実施例７の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 12 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 7 at a shooting distance of 1000 mm. 実施例７の結像光学系の無限遠における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at infinity of the imaging optical system according to Example 7. 実施例７の結像光学系の撮影距離１０００ｍｍにおける横収差図である。FIG. 11 is a lateral aberration diagram at an imaging distance of 1000 mm in the imaging optical system according to Example 7.

本発明の結像光学系は、図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、及び図３１に示す本発明の結像光学系に係る実施例のレンズ構成図からわかるように、物体側から像側に順に、正の屈折力を有した第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有した第２レンズ群Ｇ２より構成され、前記第１レンズ群Ｇ１は無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側へ移動する構成となっている。   The imaging optical system of the present invention can be seen from the lens configuration diagrams of the embodiments relating to the imaging optical system of the present invention shown in FIGS. 1, 6, 11, 16, 16, 21, 26, and 31. In addition, in order from the object side to the image side, the lens unit includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power. The first lens group G1 is a short distance from infinity. It is configured to move to the object side along the optical axis during focusing.

また前記第１レンズ群Ｇ１は、開口絞りＳより物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群前群Ｇ１Ａと、開口絞りＳより像側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから構成され、前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側から像側に順に正レンズ及び像側に凹面を向けた負レンズ、並びに物体側から像側に順に正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズのふたつの要素からなる集合より選択されたひとつの要素から構成され、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは物体側から像側に順に物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合レンズを有している。   The first lens group G1 has a positive refractive power disposed on the image side from the aperture stop S and a first lens group front group G1A having a positive refractive power disposed on the object side from the aperture stop S. The first lens group rear group G1B is composed of a positive lens in order from the object side to the image side, a negative lens having a concave surface on the image side, and an order from the object side to the image side. The first lens group rear group G1B is composed of one element selected from the group consisting of two elements of a cemented lens of a positive lens and a negative lens having a concave surface facing the image side, and the first lens group rear group G1B is sequentially from the object side to the image side It has a cemented lens of a negative lens with a concave surface facing the object side and a positive lens.

まず、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力配置について説明する。従来の広角用写真レンズとしては、一眼レフカメラ用レンズによく用いられるレトロフォーカスタイプ、トリプレットタイプ、ダブルガウスタイプ、望遠タイプのものが知られている。   First, the refractive power arrangement of the first lens group G1 and the second lens group G2 will be described. As a conventional wide-angle photographic lens, a retro focus type, a triplet type, a double Gauss type, and a telephoto type, which are often used for lenses for single-lens reflex cameras, are known.

そのうち、前群を負、後群を正の屈折力配置とするレトロフォーカスタイプでは、バックフォーカスが長くなるためレンズ全長のコンパクト化に向かず、トリプレットタイプではコンパクト化、大口径化を図ろうとすると像面湾曲の補正が難しくなり、高性能化の達成が困難であるといった欠点がある。また、ダブルガウスタイプは大口径化が可能で像面湾曲の補正が容易ではあるが、コンパクト化が困難である。そこで、本発明の結像光学系では、前群を正、後群を負の屈折力配置とする望遠タイプにより、レンズ全長のコンパクト化を実現した。   Of these, the retro focus type with the front group negative and the rear group with positive refractive power arrangement is not suitable for downsizing the entire lens length because the back focus is long, and the triplet type is going to be downsized and large in diameter. There is a drawback that it is difficult to correct curvature of field and it is difficult to achieve high performance. In addition, the double Gauss type can have a large aperture and can easily correct the curvature of field, but it is difficult to make it compact. Therefore, in the imaging optical system according to the present invention, a compact total lens length is realized by a telephoto type in which the front group has a positive refractive power and the rear group has a negative refractive power arrangement.

また、本発明の結像光学系では、前記第１レンズ群Ｇ１において、開口絞りＳに対して対称となるようなレンズ構成を有することによって、前記第１レンズ群Ｇ１で発生する歪曲収差や倍率色収差の補正を容易にし、前記第２レンズ群Ｇ２で拡大される前記第１レンズ群Ｇ１の残存収差を小さくすることでレンズ全系の歪曲収差や倍率色収差の発生を抑えている。さらに、開口絞りＳに対して物体側と像側に、強い凹の面を開口絞りに対して対称に配置することによって、球面収差や像面湾曲の補正を可能にしている。   Further, in the imaging optical system of the present invention, the first lens group G1 has a lens configuration that is symmetric with respect to the aperture stop S, so that distortion aberration and magnification that are generated in the first lens group G1. The correction of chromatic aberration is facilitated, and the residual aberration of the first lens group G1 enlarged by the second lens group G2 is reduced, thereby suppressing the occurrence of distortion aberration and lateral chromatic aberration of the entire lens system. Further, by arranging strong concave surfaces symmetrically with respect to the aperture stop on the object side and the image side with respect to the aperture stop S, it is possible to correct spherical aberration and curvature of field.

しかし、前述したように本発明の結像光学系では、前群を正、後群を負の屈折力配置とする望遠タイプとしたが、本発明の結像光学系のように画角を５０度程度とした場合、望遠タイプは、撮像レンズから射出し、画面周辺に結像する光線の像面入射角度が大きくなり、撮像素子を用いた撮像装置の使用に適さない場合がある。   However, as described above, the imaging optical system of the present invention is a telephoto type in which the front group has a positive refractive power arrangement and the rear group has a negative refractive power arrangement, but the angle of view is 50 as in the imaging optical system of the present invention. In the case of the degree, the telephoto type may be unsuitable for use with an image pickup apparatus using an image pickup device because an image plane incident angle of a light beam emitted from an image pickup lens and imaged around the screen becomes large.

そこで、本発明の結像光学系は、以下に示す条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とする。
（１） ０．５４＜ｆ１／ｆ＜１．０９
（２） ０．５０＜ＢＦ／ｄＧ２＜０．９８
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ：結像光学系全系の焦点距離
ＢＦ：前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から像面までの空気換算光路長
ｄＧ２：前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面までの軸上厚
Therefore, the imaging optical system of the present invention is characterized by satisfying conditional expressions (1) and (2) shown below.
(1) 0.54 <f1 / f <1.09
(2) 0.50 <BF / dG2 <0.98
f1: Focal length of the first lens group G1 f: Focal length of the entire imaging optical system BF: Air-converted optical path length dG2 from the surface closest to the image side of the second lens group G2 to the image plane: the second Axial thickness from the most object side surface of the lens group G2 to the most image side surface of the second lens group G2

条件式（１）は、光学系のレンズ全長とレンズからの光線射出角とを抑制するための好ましい範囲を規定するもので、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１とレンズ全系の焦点距離ｆの適切な比率を規定するものである。   Conditional expression (1) defines a preferable range for suppressing the total lens length of the optical system and the light emission angle from the lens, and the focal length f1 of the first lens group G1 and the focal length f of the entire lens system. An appropriate ratio is prescribed.

条件式（１）の下限値を超えると、相対的に第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、レンズ全長を短くすることは可能となるが、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎて第１レンズ群Ｇ１で発生する球面収差や非点収差の補正が困難となる他、第１レンズ群Ｇ１からの光線射出角がきつくなり、光学系全系での光線射出角を緩くすることが困難となり撮像素子を用いた撮像装置の使用に適さない。   When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes relatively strong and the total lens length can be shortened, but the refractive power of the first lens group G1 becomes strong. Thus, it becomes difficult to correct spherical aberration and astigmatism generated in the first lens group G1, and the light emission angle from the first lens group G1 becomes tight, so that the light emission angle in the entire optical system is relaxed. This makes it difficult to use an image pickup apparatus using an image pickup device.

条件式（１）の上限値を超えると、相対的に第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり、第１レンズ群Ｇ１からの光線射出角が緩くなるので、光学系全系での光線射出角も緩くできて、撮像素子を用いた撮像装置の使用には適すが、レンズ全長が長くなりすぎる。また、第１レンズ群Ｇ１はフォーカスレンズ群であり、フォーカスレンズ群の焦点距離が相対的に長くなるのでフォーカシングに必要なフォーカスレンズ群の移動量が大きくなり、そのためフォーカシングによる収差変動が大きくなりやすい。   If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes relatively weak, and the light emission angle from the first lens group G1 becomes relatively loose, so that light is emitted from the entire optical system. Although the corners can be loosened, it is suitable for use in an image pickup apparatus using an image pickup device, but the total lens length becomes too long. The first lens group G1 is a focus lens group. Since the focal length of the focus lens group is relatively long, the amount of movement of the focus lens group necessary for focusing is large, and therefore aberration fluctuations due to focusing tend to be large. .

なお、条件式（１）について、その下限値をさらに０．６５に、また、上限値をさらに０．９５に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。   In addition, regarding the conditional expression (1), the lower limit value is further limited to 0.65, and the upper limit value is further limited to 0.95, whereby the above-described effect can be further ensured.

条件式（２）は、光学系のバックフォーカスと第２レンズ群Ｇ２の軸上厚の適切な比率を規定するものである。ここで、バックフォーカス（式中、ＢＦ）とは、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から像面までの空気換算光路長を指す。即ち、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から像面までの間にある全ての物質（フィルタを含む）を空気に換算した場合を想定している。   Conditional expression (2) defines an appropriate ratio between the back focus of the optical system and the axial thickness of the second lens group G2. Here, the back focus (in the formula, BF) refers to the air-converted optical path length from the most image side surface of the second lens group G2 to the image surface. That is, it is assumed that all the substances (including the filter) between the surface closest to the image side of the second lens group G2 and the image surface are converted to air.

条件式（２）の下限値を超えると、バックフォーカスが短すぎるか、前記第２レンズ群の軸上厚が大きくなりすぎる。バックフォーカスが短い場合は、結像レンズと撮像素子の間に必要なフィルター類の配置が困難になる。前記第２レンズ群Ｇ２の軸上厚が大きすぎる場合には、レンズ全長を短縮することが困難となる。   When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the back focus is too short or the axial thickness of the second lens group becomes too large. When the back focus is short, it is difficult to arrange necessary filters between the imaging lens and the image sensor. If the axial thickness of the second lens group G2 is too large, it is difficult to shorten the total lens length.

条件式（２）の上限値を超えると、前記第２レンズ群の軸上厚に比べバックフォーカスが長くなり、こちらも、レンズ全長を短縮することが困難となる。   If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the back focus becomes longer than the axial thickness of the second lens group, which again makes it difficult to reduce the overall lens length.

なお、条件式（２）について、上限値をさらに０．８５に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。In addition, regarding the conditional expression (2), the above-described effect can be further ensured by further limiting the upper limit value to 0.85.

さらに、レンズ全長を短縮し、光学系全系での光線射出角を緩くしつつ、第１レンズ群Ｇ１で発生する歪曲収差や倍率色収差を補正するフォーカシング時にも良好な性能を維持するために以下に示す条件式（３）を満足することを特徴とする。
（３） ０．５７＜ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＜２．１４
ｆ１Ａ： 前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ： 前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離 In order to maintain good performance during focusing to correct distortion aberration and lateral chromatic aberration that occur in the first lens group G1, while shortening the overall lens length and loosening the light emission angle in the entire optical system, Conditional expression (3) shown below is satisfied.
(3) 0.57 <f1A / f1B <2.14
f1A: focal length of the first lens group front group G1A f1B: focal length of the first lens group rear group G1B

条件式（３）は、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離と第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離の比率を規定するものである。   Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the first lens group front group G1A and the focal length of the first lens group rear group G1B.

条件式（３）の下限値を超えると、第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離が短くなりレンズ全長を短縮することは可能となるが、第１レンズ群Ｇ１からの光線射出角がきつくなり、光学系全系での光線射出角を緩くすることが困難となり撮像素子を用いた撮像装置の使用に適さない。さらに開口絞りを挟んだ対称性の維持が困難となり、第１レンズ群Ｇ１で発生する歪曲収差や倍率色収差を補正することが困難となる。   If the lower limit value of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the first lens group front group G1A becomes short and the total lens length can be shortened, but the light emission angle from the first lens group G1 becomes tight. Therefore, it is difficult to loosen the light emission angle in the entire optical system, which is not suitable for use in an image pickup apparatus using an image pickup device. Furthermore, it becomes difficult to maintain symmetry across the aperture stop, and it becomes difficult to correct distortion aberration and lateral chromatic aberration that occur in the first lens group G1.

条件式（３）の上限値を超えると、第１レンズ群前群Ｇ１Ｂの焦点距離が短くなるので、第１レンズ群Ｇ１からの光線射出角を緩くすることができて、光学系全系での光線射出角を緩くすることが可能であるが、開口絞りを挟んだ対称性の維持が困難となり、第１レンズ群Ｇ１で発生する歪曲収差や倍率色収差を補正することが困難となる。   If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the first lens group front group G1B becomes short, so that the light emission angle from the first lens group G1 can be relaxed, and the entire optical system can be used. However, it is difficult to maintain symmetry with the aperture stop interposed therebetween, and it is difficult to correct distortion aberration and lateral chromatic aberration that occur in the first lens group G1.

なお、上述した条件式（３）について、その下限値をさらに０．７０に、また、上限値をさらに１．９５に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。   In addition, regarding the conditional expression (3), the lower limit value is further limited to 0.70, and the upper limit value is further limited to 1.95, whereby the above-described effect can be further ensured.

さらに、良好な像面特性を得るために以下に示す条件式（４）を満足することを特徴とする。
（４） −０．５９＜ｆ１／ｆ２＜−０．２０
ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 Further, in order to obtain good image surface characteristics, the following conditional expression (4) is satisfied.
(4) −0.59 <f1 / f2 <−0.20
f1: Focal length of the first lens group G1 f2: Focal length of the second lens group G2

条件式（４）は、レンズ全長短縮と良好な像面特性を両立するための、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２の適切な比率を規定するものである。   Conditional expression (4) defines an appropriate ratio between the focal length f1 of the first lens group G1 and the focal length f2 of the second lens group G2 in order to achieve both shortening of the entire lens length and good image surface characteristics. is there.

条件式（４）の下限値を超えると、前記第２レンズ群Ｇ２の負屈折力が強くなり、全系のペッツバール和が負の値になり、良好な像面特性を得ることができない。   When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the negative refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and the Petzval sum of the entire system becomes a negative value, so that good image surface characteristics cannot be obtained.

条件式（４）の上限値を超えると、レンズ全長短縮には有利であるが、前記第１レンズ群Ｇ１の正屈折力が強くなり、第１レンズ群Ｇ１内での残像収差の像面への影響が無視できなくなる。   If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it is advantageous for shortening the total lens length, but the positive refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and the image surface of the afterimage aberration in the first lens group G1 is obtained. The influence of can not be ignored.

なお、上述した条件式（４）について、その下限値をさらに−０．５０に、また、上限値をさらに−０．２５に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。   In the above-mentioned conditional expression (4), the lower limit value is further limited to −0.50, and the upper limit value is further limited to −0.25, whereby the above-described effect can be further ensured.

以下に、本発明の結像光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順に記載する。   In the following, a description will be given of a lens configuration of an example according to the imaging optical system of the present invention. In the following description, the lens configuration is described in order from the object side to the image side.

また各数値実施例において、レンズ諸元中の番号は物体側からのレンズの面番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎｄはｄ線（波長５８９．３ｎｍ）の屈折率、ｖｄはｄ線のアッベ数、有効半径は光線高を示す。また、物面の距離は被写体からレンズ第１面までの距離を示す。図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差であり、ΔＳはサジタル像面、ΔＭはメリジオナル像面を示す。   In each numerical example, the number in the lens specifications is the lens surface number from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the distance between the lens surfaces, and nd is the refractive index of the d-line (wavelength 589.3 nm). , Vd is the Abbe number of the d line, and the effective radius is the ray height. The distance of the object surface indicates the distance from the subject to the first lens surface. In the drawing, d-line, g-line, and C-line are aberrations with respect to respective wavelengths, ΔS indicates a sagittal image plane, and ΔM indicates a meridional image plane.

［非球面係数］は、［レンズ諸元］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える非球面係数を示している。非球面の形状は、光軸に直行する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０次の非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。   [Aspheric coefficient] indicates an aspheric coefficient that gives the aspheric shape of the lens surface marked with * in [Lens Specifications]. The shape of the aspheric surface is y for the displacement from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, z for the displacement (sag amount) from the intersection of the aspheric surface and the optical axis in the optical axis direction, and r for the radius of curvature of the reference spherical surface. When the conic coefficient is K, 4, 6, 8, and the 10th-order aspheric coefficient is A4, A6, A8, and A10, the coordinates of the aspheric surface are expressed by the following equations.

図１は、本発明の実施例１の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に正レンズのＬ１と負レンズのＬ２とから成る接合レンズで構成され全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ１の物体側レンズ面と、前記Ｌ５の像側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。
この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 1 of the present invention. The first lens group G1 is composed of a cemented lens composed of a positive lens L1 and a negative lens L2 in order from the object side to the image side, and has a positive refractive power as a whole, an aperture stop, and a negative lens. The lens unit G1B has a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens including L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. The L1 object side lens surface and the L5 image side lens surface each have a predetermined aspherical shape.
The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side. Yes.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、例えば撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, for example, the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例１）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 1) of the imaging optical system according to the present example are shown below.

数値実施例１
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1* 14.3700 3.4250 1.77250 49.46
2 -135.2200 0.8000 1.58144 40.89
3 15.8100 2.1770
4(開口絞り) ∞ 3.4960
5 -12.5200 0.8000 1.63980 34.57
6 13.5200 2.9330 1.77250 49.62
7 -102.7100 0.4080
8 41.0900 2.9810 1.77250 49.46
9* -19.9200 (d9)
10 333.3300 0.8000 1.49700 81.60
11 38.6900 4.1060
12 -14.9300 0.8000 1.51680 64.19
13 -58.2300 0.1500
14 35.9200 3.7170 1.77250 49.62
15 333.3300 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 5.0000
像面 ∞

[非球面データ]
1面 9面
K 0.0000 0.0000
A4 -1.18340E-06 6.63350E-05
A6 1.00030E-07 1.94330E-07
A8 0.00000E+00 0.00000E+00
A10 0.00000E+00 0.00000E+00

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 29.78 29.39
Fナンバー 2.90 2.96
全画角2ω 51.90 50.91
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 39.84 40.46

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.536
d9 6.050 6.674

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 24.28
G2 10 -57.29
G1A 1 43.31
G1B 5 31.59 Numerical example 1
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 * 14.3700 3.4250 1.77250 49.46
2 -135.2200 0.8000 1.58144 40.89
3 15.8100 2.1770
4 (Aperture stop) ∞ 3.4960
5 -12.5200 0.8000 1.63980 34.57
6 13.5200 2.9330 1.77250 49.62
7 -102.7100 0.4080
8 41.0900 2.9810 1.77250 49.46
9 * -19.9200 (d9)
10 333.3300 0.8000 1.49700 81.60
11 38.6900 4.1060
12 -14.9300 0.8000 1.51680 64.19
13 -58.2300 0.1500
14 35.9200 3.7170 1.77250 49.62
15 333.3300 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 5.0000
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 side 9 sides
K 0.0000 0.0000
A4 -1.18340E-06 6.63350E-05
A6 1.00030E-07 1.94330E-07
A8 0.00000E + 00 0.00000E + 00
A10 0.00000E + 00 0.00000E + 00

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 29.78 29.39
F number 2.90 2.96
Full angle of view 2ω 51.90 50.91
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 39.84 40.46

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.536
d9 6.050 6.674

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 24.28
G2 10 -57.29
G1A 1 43.31
G1B 5 31.59

図６は、本発明の実施例２の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に正レンズのＬ１と負レンズのＬ２とから成る接合レンズで構成され全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ１の物体側レンズ面と、前記Ｌ５の像側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 6 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 2 of the present invention. The first lens group G1 is composed of a cemented lens composed of a positive lens L1 and a negative lens L2 in order from the object side to the image side, and has a positive refractive power as a whole, an aperture stop, and a negative lens. The lens unit G1B has a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens including L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. The L1 object side lens surface and the L5 image side lens surface each have a predetermined aspherical shape. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と正のレンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive lens L8.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, which indicates the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例２）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 2) of the imaging optical system according to the present example will be shown below.

数値実施例２
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1* 15.9300 3.3000 1.77250 49.46
2 -148.2400 0.8000 1.51742 52.15
3 18.6700 2.4000
4(開口絞り) ∞ 3.4800
5 -17.0200 0.8000 1.71736 29.50
6 12.4100 3.1100 1.88300 40.80
7 -162.0200 1.0800
8 32.9300 3.2900 1.77250 49.46
9* -25.3400 (d9)
10 200.0000 0.9000 1.62004 36.30
11 40.9200 5.4000
12 -11.1200 0.8800 1.51823 58.96
13 -1000.0000 0.1500
14 61.7700 4.4200 1.91082 35.25
15 -47.5100 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 5.3300
像面 ∞

[非球面データ]
1面 9面
K 0.0000 0.0000
A4 -3.65330E-06 5.71110E-05
A6 2.04920E-08 6.19080E-08
A8 0.00000E+00 0.00000E+00
A10 0.00000E+00 0.00000E+00

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 29.77 29.34
Fナンバー 2.92 2.97
全画角2ω 51.82 50.98
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 39.91 40.41

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.59
d9 2.37 2.87

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 21.83
G2 10 -46.63
G1A 1 39.10
G1B 5 27.79 Numerical example 2
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 * 15.9300 3.3000 1.77250 49.46
2 -148.2400 0.8000 1.51742 52.15
3 18.6700 2.4000
4 (Aperture stop) ∞ 3.4800
5 -17.0200 0.8000 1.71736 29.50
6 12.4100 3.1100 1.88300 40.80
7 -162.0200 1.0800
8 32.9300 3.2900 1.77250 49.46
9 * -25.3400 (d9)
10 200.0000 0.9000 1.62004 36.30
11 40.9200 5.4000
12 -11.1200 0.8800 1.51823 58.96
13 -1000.0000 0.1500
14 61.7700 4.4200 1.91082 35.25
15 -47.5100 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 5.3300
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 side 9 sides
K 0.0000 0.0000
A4 -3.65330E-06 5.71110E-05
A6 2.04920E-08 6.19080E-08
A8 0.00000E + 00 0.00000E + 00
A10 0.00000E + 00 0.00000E + 00

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 29.77 29.34
F number 2.92 2.97
Full angle of view 2ω 51.82 50.98
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 39.91 40.41

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.59
d9 2.37 2.87

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 21.83
G2 10 -46.63
G1A 1 39.10
G1B 5 27.79

図１１は、本発明の実施例３の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に正レンズのＬ１と負レンズのＬ２とから成る接合レンズで構成され全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ１の物体側レンズ面と、前記Ｌ５の像側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 11 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 3 of the present invention. The first lens group G1 is composed of a cemented lens composed of a positive lens L1 and a negative lens L2 in order from the object side to the image side, and has a positive refractive power as a whole, an aperture stop, and a negative lens. The lens unit G1B has a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens including L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. The L1 object side lens surface and the L5 image side lens surface each have a predetermined aspherical shape. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side. Yes.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, which indicates the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例３）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 3) of the imaging optical system according to the present example will be shown below.

数値実施例３
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1* 14.2600 3.6430 1.77250 49.46
2 -92.2900 1.0420 1.58144 40.89
3 14.1900 2.2550
4(開口絞り) ∞ 3.5550
5 -11.6600 0.8000 1.63980 34.57
6 14.9500 2.9090 1.77250 49.62
7 -67.1100 0.1500
8 64.0800 2.8570 1.77250 49.46
9* -17.6600 (d9)
10 333.3300 0.8000 1.49700 81.60
11 42.9000 3.2100
12 -23.9600 0.8000 1.51680 64.19
13 -921.4300 0.1500
14 35.3700 3.7300 1.77250 49.62
15 333.3300 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 5.0060
像面 ∞

[非球面データ]
1面 9面
K 0.0000 0.0000
A4 -3.06230E-06 6.24650E-05
A6 4.93510E-08 2.39480E-07
A8 0.00000E+00 0.00000E+00
A10 0.00000E+00 0.00000E+00

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 29.93 29.66
Fナンバー 2.86 2.93
全画角2ω 51.67 50.61
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 41.01 41.73

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 958.272
d9 7.900 8.621

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 26.07
G2 10 -89.09
G1A 1 47.37
G1B 5 33.25 Numerical Example 3
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 * 14.2600 3.6430 1.77250 49.46
2 -92.2900 1.0420 1.58144 40.89
3 14.1900 2.2550
4 (Aperture stop) ∞ 3.5550
5 -11.6600 0.8000 1.63980 34.57
6 14.9500 2.9090 1.77250 49.62
7 -67.1100 0.1500
8 64.0800 2.8570 1.77250 49.46
9 * -17.6600 (d9)
10 333.3300 0.8000 1.49700 81.60
11 42.9000 3.2100
12 -23.9600 0.8000 1.51680 64.19
13 -921.4300 0.1500
14 35.3700 3.7300 1.77250 49.62
15 333.3300 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 5.0060
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 side 9 sides
K 0.0000 0.0000
A4 -3.06230E-06 6.24650E-05
A6 4.93510E-08 2.39480E-07
A8 0.00000E + 00 0.00000E + 00
A10 0.00000E + 00 0.00000E + 00

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 29.93 29.66
F number 2.86 2.93
Full angle of view 2ω 51.67 50.61
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 41.01 41.73

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 958.272
d9 7.900 8.621

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 26.07
G2 10 -89.09
G1A 1 47.37
G1B 5 33.25

図１６は、本発明の実施例４の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に正レンズのＬ１と負レンズのＬ２とから成る接合レンズで構成され全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ５の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 16 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 4 of the present invention. The first lens group G1 is composed of a cemented lens composed of a positive lens L1 and a negative lens L2 in order from the object side to the image side, and has a positive refractive power as a whole, an aperture stop, and a negative lens. The lens unit G1B has a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens including L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. The image side lens surface of L5 has a predetermined aspherical shape. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と正レンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive lens L8.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, which indicates the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例４）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 4) of the imaging optical system according to the present example will be shown below.

数値実施例４
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 15.3600 3.5000 1.88300 40.80
2 -151.1900 0.9000 1.67270 32.17
3 17.5000 2.4500
4(開口絞り) ∞ 3.5800
5 -15.4700 0.8000 1.69895 30.05
6 15.4700 3.1500 1.88300 40.80
7 -94.3500 0.6900
8 34.8200 3.3500 1.77250 49.47
9* -26.1800 (d9)
10 150.1500 0.9000 1.58144 40.89
11 43.8800 5.4600
12 -12.3800 0.9000 1.53172 48.84
13 -1000.0000 0.1500
14 63.8200 4.5500 1.91082 35.25
15 -49.1000 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 4.9300
像面 ∞

[非球面データ]
9面
K 0.0000
A4 5.92280E-05
A6 -9.44710E-09
A8 0.00000E+00
A10 0.00000E+00

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 29.60 29.26
Fナンバー 2.86 2.91
全画角2ω 52.05 51.12
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 39.83 40.39

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.61
d9 2.32 2.88

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 22.94
G2 10 -61.01
G1A 1 39.05
G1B 5 29.9 Numerical Example 4
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 15.3600 3.5000 1.88300 40.80
2 -151.1900 0.9000 1.67270 32.17
3 17.5000 2.4500
4 (Aperture stop) ∞ 3.5800
5 -15.4700 0.8000 1.69895 30.05
6 15.4700 3.1500 1.88300 40.80
7 -94.3500 0.6900
8 34.8200 3.3500 1.77250 49.47
9 * -26.1800 (d9)
10 150.1500 0.9000 1.58144 40.89
11 43.8800 5.4600
12 -12.3800 0.9000 1.53172 48.84
13 -1000.0000 0.1500
14 63.8200 4.5500 1.91082 35.25
15 -49.1000 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 4.9300
Image plane ∞

[Aspherical data]
9 sides
K 0.0000
A4 5.92280E-05
A6 -9.44710E-09
A8 0.00000E + 00
A10 0.00000E + 00

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 29.60 29.26
F number 2.86 2.91
Full angle of view 2ω 52.05 51.12
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 39.83 40.39

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.61
d9 2.32 2.88

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 22.94
G2 10 -61.01
G1A 1 39.05
G1B 5 29.9

図２１は、本発明の実施例５の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に正レンズのＬ１と負レンズのＬ２とから成る接合レンズで構成され全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ５の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 21 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 5 of the present invention. The first lens group G1 is composed of a cemented lens composed of a positive lens L1 and a negative lens L2 in order from the object side to the image side, and has a positive refractive power as a whole, an aperture stop, and a negative lens. The lens unit G1B has a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens including L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. The image side lens surface of L5 has a predetermined aspherical shape. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、負レンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と正レンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative lens L6, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive lens L8.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, which indicates the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例５）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 5) of the imaging optical system according to the present example are shown below.

数値実施例５
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 16.1800 3.8000 1.88300 40.80
2 -91.8000 1.8600 1.74077 27.76
3 22.9700 2.3500
4(開口絞り) ∞ 3.4600
5 -20.1400 2.3200 1.69895 30.05
6 20.1400 2.8800 1.88300 40.80
7 -508.4900 0.1500
8 38.5200 2.9900 1.77250 49.46
9* -28.9800 (d9)
10 -741.4600 0.9000 1.54072 47.20
11 33.8500 5.3100
12 -12.1800 0.9000 1.53172 48.84
13 -990.5200 0.1500
14 65.7100 4.8200 1.91082 35.25
15 -39.6600 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 4.9900
像面 ∞

[非球面データ]
9面
K 0.0000
A4 5.48520E-05
A6 1.23660E-07
A8 0.00000E+00
A10 0.00000E+00

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 33.29 32.77
Fナンバー 2.85 2.91
全画角2ω 45.46 44.53
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 41.48 42.10

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 957.90
d9 2.40 3.01

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 24.02
G2 10 -52.56
G1A 1 34.27
G1B 5 36.10 Numerical Example 5
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 16.1800 3.8000 1.88300 40.80
2 -91.8000 1.8600 1.74077 27.76
3 22.9700 2.3500
4 (Aperture stop) ∞ 3.4600
5 -20.1400 2.3200 1.69895 30.05
6 20.1400 2.8800 1.88300 40.80
7 -508.4900 0.1500
8 38.5200 2.9900 1.77250 49.46
9 * -28.9800 (d9)
10 -741.4600 0.9000 1.54072 47.20
11 33.8500 5.3100
12 -12.1800 0.9000 1.53172 48.84
13 -990.5200 0.1500
14 65.7100 4.8200 1.91082 35.25
15 -39.6600 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 4.9900
Image plane ∞

[Aspherical data]
9 sides
K 0.0000
A4 5.48520E-05
A6 1.23660E-07
A8 0.00000E + 00
A10 0.00000E + 00

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 33.29 32.77
F number 2.85 2.91
Full angle of view 2ω 45.46 44.53
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 41.48 42.10

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 957.90
d9 2.40 3.01

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 24.02
G2 10 -52.56
G1A 1 34.27
G1B 5 36.10

図２６は、本発明の実施例６の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に正レンズのＬ１と負レンズのＬ２とから成る接合レンズで構成され全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ５の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 26 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 6 of the present invention. The first lens group G1 is composed of a cemented lens composed of a positive lens L1 and a negative lens L2 in order from the object side to the image side, and has a positive refractive power as a whole, an aperture stop, and a negative lens. The lens unit G1B has a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens including L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. The image side lens surface of L5 has a predetermined aspherical shape. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と正レンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive lens L8.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, which indicates the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例６）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 6) of the imaging optical system according to the present example are shown below.

数値実施例６
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 16.6700 3.7500 1.88300 40.80
2 -81.7100 1.2800 1.67270 32.17
3 19.2400 2.4300
4(開口絞り) ∞ 3.5200
5 -13.2400 1.4000 1.69895 30.05
6 13.2400 3.7700 1.88300 40.80
7 -27.1000 0.3900
8 43.7600 3.0300 1.77250 49.46
9* -32.8900 (d9)
10 150.1500 0.9000 1.58144 40.89
11 34.3500 5.2500
12 -13.0400 0.9000 1.53172 48.84
13 -989.2700 0.1500
14 64.1800 4.4200 1.91082 35.25
15 -49.3700 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 4.9900
像面 ∞

[非球面データ]
9面
K 0.0000
A4 6.32050E-05
A6 -2.70690E-07
A8 5.55990E-09
A10 -2.02390E-11

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 26.86 26.59
Fナンバー 2.86 2.90
全画角2ω 56.58 55.86
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 39.38 39.81

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 960.19
d9 1.00 1.43

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 20.31
G2 10 -55.47
G1A 1 39.25
G1B 5 22.93 Numerical Example 6
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 16.6700 3.7500 1.88300 40.80
2 -81.7100 1.2800 1.67270 32.17
3 19.2400 2.4300
4 (Aperture stop) ∞ 3.5200
5 -13.2400 1.4000 1.69895 30.05
6 13.2400 3.7700 1.88300 40.80
7 -27.1000 0.3900
8 43.7600 3.0300 1.77250 49.46
9 * -32.8900 (d9)
10 150.1500 0.9000 1.58144 40.89
11 34.3500 5.2500
12 -13.0400 0.9000 1.53172 48.84
13 -989.2700 0.1500
14 64.1800 4.4200 1.91082 35.25
15 -49.3700 1.0000
16 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
17 ∞ 4.9900
Image plane ∞

[Aspherical data]
9 sides
K 0.0000
A4 6.32050E-05
A6 -2.70690E-07
A8 5.55990E-09
A10 -2.02390E-11

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 26.86 26.59
F number 2.86 2.90
Full angle of view 2ω 56.58 55.86
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 39.38 39.81

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 960.19
d9 1.00 1.43

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 20.31
G2 10 -55.47
G1A 1 39.25
G1B 5 22.93

図３１は、本発明の実施例７の結像光学系のレンズ構成図である。前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側に順に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズのＬ１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ２で構成され、全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ａ、開口絞り、負レンズのＬ３と正レンズのＬ４とから成る接合レンズと正レンズのＬ５とで構成される全体として正の屈折力を有するレンズ群Ｇ１Ｂとで構成されている。また、前記Ｌ５の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この前記第１レンズ群Ｇ１は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側に移動する。 FIG. 31 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 7 of the present invention. The first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side in order from the object side to the image side, and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a positive refractive power as a whole. And a lens group G1B having a positive refractive power as a whole, which includes a cemented lens composed of a negative lens L3 and a positive lens L4, and a positive lens L5. . The image side lens surface of L5 has a predetermined aspherical shape. The first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.

前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズのＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズのＬ７と正レンズのＬ８で構成されている。   The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side, and a positive lens L8.

また、レンズ構成図において、最も像側に配置された平行平面板はフィルタＦであり、前記第２レンズ群Ｇ２には含めない。フィルタＦはＩＲカットフィルタやローパスフィルタ等の光学フィルタであり、本発明に係る結像光学系が適用される撮像装置に応じて、その特性が適宜選択される。   Further, in the lens configuration diagram, the plane parallel plate disposed closest to the image side is the filter F and is not included in the second lens group G2. The filter F is an optical filter such as an IR cut filter or a low-pass filter, and its characteristics are appropriately selected according to the imaging apparatus to which the imaging optical system according to the present invention is applied.

また、レンズ構成図において、Ｉは像面であり、撮像素子の表面を示している。   In the lens configuration diagram, I is an image plane, which indicates the surface of the image sensor.

続いて、以下に本実施例に係る結像光学系の諸元値（数値実施例７）を示す。   Subsequently, specification values (Numerical Example 7) of the imaging optical system according to the present example are shown below.

数値実施例７
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 15.9400 3.4900 1.77250 49.62
2 314.8300 0.6700
3 482.9800 0.8000 1.61293 36.96
4 22.0200 2.2900
5(開口絞り) ∞ 3.5600
6 -15.3800 0.8000 1.69895 30.05
7 15.3800 3.2400 1.88300 40.80
8 -55.5800 0.4100
9 35.8100 3.2300 1.77250 49.46
10* -26.9100 (d10)
11 150.1500 0.9000 1.58144 40.89
12 40.3800 5.6700
13 -10.7600 0.9000 1.53172 48.84
14 -998.8200 0.1500
15 60.2600 4.6800 1.91082 35.25
16 -46.3500 1.0000
17 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
18 ∞ 4.9900
像面 ∞

[非球面データ]
10面
K 0.0000
A4 4.81520E-05
A6 -7.43330E-08
A8 0.00000E+00
A10 0.00000E+00

[各種データ]
INF 1000mm
焦点距離 29.82 29.39
Fナンバー 2.87 2.92
全画角2ω 51.74 50.85
像高Y 14.20 14.20
レンズ全長 39.99 40.50

[可変間隔データ]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.50
d10 2.01 2.52

[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 21.91
G2 11 -46.28
G1A 1 42.21
G1B 6 26.25 Numerical Example 7
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 15.9400 3.4900 1.77250 49.62
2 314.8300 0.6700
3 482.9800 0.8000 1.61293 36.96
4 22.0200 2.2900
5 (Aperture stop) ∞ 3.5600
6 -15.3800 0.8000 1.69895 30.05
7 15.3800 3.2400 1.88300 40.80
8 -55.5800 0.4100
9 35.8100 3.2300 1.77250 49.46
10 * -26.9100 (d10)
11 150.1500 0.9000 1.58144 40.89
12 40.3800 5.6700
13 -10.7600 0.9000 1.53172 48.84
14 -998.8200 0.1500
15 60.2600 4.6800 1.91082 35.25
16 -46.3500 1.0000
17 ∞ 1.2000 1.52301 58.59
18 ∞ 4.9900
Image plane ∞

[Aspherical data]
10 sides
K 0.0000
A4 4.81520E-05
A6 -7.43330E-08
A8 0.00000E + 00
A10 0.00000E + 00

[Various data]
INF 1000mm
Focal length 29.82 29.39
F number 2.87 2.92
Full angle of view 2ω 51.74 50.85
Statue height Y 14.20 14.20
Total lens length 39.99 40.50

[Variable interval data]
INF 1000mm
d0 ∞ 959.50
d10 2.01 2.52

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 21.91
G2 11 -46.28
G1A 1 42.21
G1B 6 26.25

また、これらの各実施例における条件式の対応値の一覧を示す。   In addition, a list of corresponding values of the conditional expressions in each of these examples is shown.

[条件式対応値]
条件式／実施例 1 2 3 4 5 6 7
(1) 0.54＜f1/f＜1.09 0.82 0.73 0.87 0.78 0.72 0.76 0.73
(2) 0.50＜BF/dG2＜0.98 0.71 0.61 0.78 0.56 0.56 0.58 0.55
(3) 0.57＜f1A/f1B＜2.14 1.37 1.41 1.42 1.31 0.95 1.71 1.61
(4)-0.59＜f1/f2＜-0.20 -0.42 -0.47 -0.29 -0.38 -0.46 -0.37 -0.47 [Values for conditional expressions]
Conditional expression / Example 1 2 3 4 5 6 7
(1) 0.54 <f1 / f <1.09 0.82 0.73 0.87 0.78 0.72 0.76 0.73
(2) 0.50 <BF / dG2 <0.98 0.71 0.61 0.78 0.56 0.56 0.58 0.55
(3) 0.57 <f1A / f1B <2.14 1.37 1.41 1.42 1.31 0.95 1.71 1.61
(4) -0.59 <f1 / f2 <-0.20 -0.42 -0.47 -0.29 -0.38 -0.46 -0.37 -0.47

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１Ａ 第１レンズ群前群
Ｇ１Ｂ 第１レンズ群後群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｆ フィルタ
Ｉ 像面 G1 First lens group G1A First lens group front group G1B First lens group rear group G2 Second lens group S Aperture stop F Filter I Image plane

Claims (3)

物体側から像側に順に、正の屈折力を有した第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を有した第２レンズ群Ｇ２より構成され、前記第１レンズ群Ｇ１は無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って物体側へ移動し、前記第１レンズ群Ｇ１は、開口絞りＳより物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群前群Ｇ１Ａと、開口絞りＳより像側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群後群Ｇ１Ｂとから構成され、前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａは、物体側から像側に順に正レンズ及び像側に凹面を向けた負レンズ、並びに物体側から像側に順に正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとの接合レンズのふたつの要素からなる集合より選択されたひとつの要素から構成され、前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂは物体側から像側に順に物体側に凹面を向けた負レンズと正レンズとの接合レンズを有し、以下に示す条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とする結像光学系。

（１） ０．５４＜ｆ１／ｆ＜１．０９
（２） ０．５０＜ＢＦ／ｄＧ２＜０．９８

ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ：結像光学系全系の焦点距離
ＢＦ：前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から像面までの空気換算光路長
ｄＧ２：前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面までの軸上厚

In order from the object side to the image side, the lens unit includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power. The first lens group G1 moves from infinity to a short distance. During focusing, the first lens group G1 moves toward the object side along the optical axis. The first lens group front group G1A having a positive refractive power disposed on the object side from the aperture stop S and the aperture stop S The first lens group rear group G1B having positive refractive power disposed on the image side, and the first lens group front group G1A has a positive lens and a concave surface facing the image side in order from the object side to the image side. A negative lens, and one element selected from the group consisting of two elements, a positive lens in order from the object side to the image side and a negative lens having a concave surface facing the image side. The rear group G1B is an object in order from the object side to the image side. Has a cemented lens of a negative lens and a positive lens having a concave surface on the side, the conditional expression (1) shown below and an imaging optical system that satisfies the (2).

(1) 0.54 <f1 / f <1.09
(2) 0.50 <BF / dG2 <0.98

f1: Focal length of the first lens group G1 f: Focal length of the entire imaging optical system BF: Air-converted optical path length dG2 from the surface closest to the image side of the second lens group G2 to the image plane: the second Axial thickness from the most object side surface of the lens group G2 to the most image side surface of the second lens group G2

請求項１に記載の結像光学系であって、さらに以下に示す条件式（３）を満足することを特徴とする結像光学系。

（３） ０．５７＜ｆ１Ａ／ｆ１Ｂ＜２．１４

ｆ１Ａ：前記第１レンズ群前群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ：前記第１レンズ群後群Ｇ１Ｂの焦点距離 2. The imaging optical system according to claim 1, further satisfying conditional expression (3) shown below.

(3) 0.57 <f1A / f1B <2.14

f1A: focal length of the first lens group front group G1A f1B: focal length of the first lens group rear group G1B 請求項１または請求項２に記載の結像光学系であって、さらに以下に示す条件式（４）を満足することを特徴とする結像光学系。

（４） −０．５９＜ｆ１／ｆ２＜−０．２０

ｆ１：前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 3. The imaging optical system according to claim 1, wherein the imaging optical system further satisfies the following conditional expression (4): 4.

(4) −0.59 <f1 / f2 <−0.20

f1: Focal length of the first lens group G1 f2: Focal length of the second lens group G2
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