JP5826696B2 - Strip steel cord, tire belt layer and tire using the same - Google Patents

Description

この発明は，ストリップ状スチールコード，これを用いたタイヤ用ベルト層およびタイヤに関する。   The present invention relates to a strip-shaped steel cord, a tire belt layer using the same, and a tire.

タイヤの長寿命化や運動性能の向上，軽量化，コストダウン等のために，平面的に互いに平行に配列された複数本のコアワイヤをラッピングワイヤによって束ねたスチールコードを，タイヤを構成するベルト層に埋め込むことが知られている（特許文献１，特許文献２）。また，コアワイヤとラッピングワイヤの間のフレッティング摩耗を低減するためにコアワイヤの両端部とラッピングワイヤとの間に間隙を設けたもの（特許文献３），コアワイヤ間へのゴムの浸透を向上させたり，スチールコードの長手方向の弾性を高めるためにコアワイヤに波付け加工を施したもの（特許文献４，特許文献５，特許文献６）もある。   A belt layer that constitutes a tire using a steel cord in which a plurality of core wires arranged parallel to each other in a plane are bundled with a wrapping wire in order to extend the life of the tire, improve exercise performance, reduce weight, reduce costs, etc. It is known to be embedded in (Patent Document 1, Patent Document 2). Further, in order to reduce fretting wear between the core wire and the wrapping wire, a gap is provided between the both ends of the core wire and the wrapping wire (Patent Document 3), and rubber penetration between the core wires is improved. There are also those in which the core wire is corrugated to increase the elasticity in the longitudinal direction of the steel cord (Patent Document 4, Patent Document 5, Patent Document 6).

これらの従来のスチールコードに共通するのは，スチール製ラッピングワイヤによって複数本のスチール製のコアワイヤを束ねる点にある。スチール製のラッピングワイヤを用いると，ラッピングワイヤに内在するねじりの残留応力（回転トルク）や，コアワイヤへの巻付けを解放しようとするラッピングワイヤの反発力によって，上記スチールコードに，その長手軸を中心に回転させる力（回転力）が発生することがある。スチールコードが回転力を持つと，タイヤを構成するベルト層（カレンダーシート）を作成する際（ベルト層中に平面状のスチールコードを埋め込むとき）に，スチールコードとベルト層とを平行に保つのが難しくなる。また，スチールコードをベルト層中に平行に埋込むことができたとしても，その後にスチールコードの回転力の影響によってベルト層が反ってしまうこともある。   A common feature of these conventional steel cords is that a plurality of steel core wires are bundled by a steel wrapping wire. When a steel wrapping wire is used, the longitudinal axis is attached to the steel cord due to the residual stress (rotational torque) of the torsion inherent in the wrapping wire and the repulsive force of the wrapping wire that attempts to release the winding on the core wire. A force for rotating to the center (rotational force) may be generated. When the steel cord has a rotational force, it keeps the steel cord and the belt layer parallel when creating the belt layer (calendar sheet) constituting the tire (when embedding a flat steel cord in the belt layer). Becomes difficult. Moreover, even if the steel cord can be embedded in the belt layer in parallel, the belt layer may be warped later due to the influence of the rotational force of the steel cord.

特許文献７には，スチール製ラッピングワイヤではなく，有機繊維製のラッピングワイヤでコアワイヤをラッピングするものが記載されている。有機繊維製のラッピングワイヤであれば，回転トルクや反発力が小さいので，スチールコードを回転させる回転力はほとんど発生しない。しかしながら，有機繊維はスチールに比べて剛性が小さいので，複数本のコアワイヤの平行配列を保つ力が不足し，スチールコードの形状が崩れやすい。コアワイヤの本数が多い場合には，スチールコードの形状はさらに崩れやすくなる。   Patent Document 7 describes that a core wire is wrapped with an organic fiber wrapping wire instead of a steel wrapping wire. With an organic fiber wrapping wire, the rotational torque and repulsive force are small, so there is almost no rotational force to rotate the steel cord. However, since organic fibers are less rigid than steel, the ability to maintain a parallel arrangement of multiple core wires is insufficient, and the shape of the steel cord tends to collapse. When the number of core wires is large, the shape of the steel cord is more likely to collapse.

特許文献８にはスチールコードがその長手軸を中心にして回転しないようにするために，ラッピングワイヤに内在する回転トルクを相殺する逆向きの回転トルクをコアワイヤにあらかじめ付与したスチールコードが記載されている。これによるとスチールコードが長手方向を中心に回転することはなくなるが，上記スチールコードの端部（ラッピングワイヤによる拘束力が弱い部分）において，コアワイヤにあらかじめ付与された回転トルクによってコアワイヤが動いてしまい，コアワイヤの並びが乱れ，スチールコードとベルト層との接着が剥離するセパレーションの起点となることがある。   Patent Document 8 describes a steel cord in which a reverse rotational torque that cancels out the rotational torque inherent in the wrapping wire is applied in advance to the core wire in order to prevent the steel cord from rotating about its longitudinal axis. Yes. According to this, the steel cord does not rotate around the longitudinal direction, but at the end of the steel cord (the portion where the binding force by the wrapping wire is weak), the core wire moves due to the rotational torque previously applied to the core wire. , The arrangement of the core wires may be disturbed, and the separation between the steel cord and the belt layer may be a starting point for separation.

特開昭６２−１４９９２９号公報JP-A-62-149929 特開昭６３−２４０４０２号公報JP 63-240402 A 特開２００２−６９８７２号公報JP 2002-69872 A 特開平１１−２１７７６号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-21776 特開２０００−９６４６５号公報JP 2000-96465 A 特開２００２−６９８７３号公報JP 2002-69873 A 特開２００１−５５００８号公報JP 2001-55008 A 特開平７−８２６７９号公報JP 7-82679 A

この発明は，長手方向を中心に回転する回転力を持たないスチールコードを提供することを目的とする。   An object of this invention is to provide the steel cord which does not have the rotational force which rotates centering on a longitudinal direction.

この発明はまた，コアワイヤの並びに乱れが生じにくいスチールコードを提供する。   The present invention also provides a steel cord in which the core wires are not easily disturbed.

この発明によるスチールコードは，平面内において互いに平行に配列された複数本のスチール製コアワイヤを，上記平行配列を維持したままスチール製ラッピングワイヤによって束ねたものであり，全体的な外形はストリップ状（細長い平面状）である。この発明によるストリップ状スチールコードは，上記ラッピングワイヤの硬度が上記コアワイヤの硬度よりも低く，隣接するコアワイヤ間に形成される空間の少なくとも一部が，上記空間の形状に沿って変形した上記ラッピングワイヤの少なくとも一部によって埋められていることを特徴とする。   The steel cord according to the present invention is formed by bundling a plurality of steel core wires arranged in parallel with each other in a plane by a steel wrapping wire while maintaining the parallel arrangement, and the overall outer shape is a strip shape ( Elongate planar shape). The strip-shaped steel cord according to the present invention is such that the hardness of the wrapping wire is lower than the hardness of the core wire, and at least a part of the space formed between adjacent core wires is deformed along the shape of the space. It is characterized by being filled with at least a part of.

この発明によるストリップ状スチールコードの製造方法は，平面内において互いに平行に配列された複数本のスチール製コアワイヤに上記コアワイヤよりも硬度の低いスチール製ラッピングワイヤを巻き付けて，上記複数本のコアワイヤをその平行配列を維持したまま束ね，平行配列された複数本のコアワイヤおよびこれに巻き付けられたラッピングワイヤから構成されるストリップ状のスチールコードをその両面から押圧し，これにより隣接するコアワイヤ間に形成される空間の少なくとも一部に，上記空間の形状に沿って変形した上記ラッピングワイヤの少なくとも一部を埋込むものである。   In the method of manufacturing a strip-shaped steel cord according to the present invention, a steel wrapping wire having a hardness lower than that of the core wire is wound around a plurality of steel core wires arranged in parallel to each other in a plane, and the plurality of core wires are wound around the steel core wires. A strip-shaped steel cord composed of a plurality of core wires arranged in parallel and wrapping wires wrapped around the core wires is pressed from both sides while maintaining a parallel arrangement, thereby forming between adjacent core wires. At least a part of the wrapping wire deformed along the shape of the space is embedded in at least a part of the space.

複数本のコアワイヤはそのすべてが直線状のものであっても，複数本のコアワイヤのうちの一部または全部が波付け加工されていてもよい。また，隣接するコアワイヤはその全長にわたって接していても，全長のうちの一部が接していてもよい。いずれにしても隣接するコアワイヤ間にはその全長のうちの全部または一部に空間が形成される。   All of the plurality of core wires may be linear, or some or all of the plurality of core wires may be corrugated. Further, adjacent core wires may be in contact with each other over the entire length, or a part of the total length may be in contact. In any case, a space is formed in the whole or a part of the entire length between adjacent core wires.

この発明によると，複数本のコアワイヤ間に形成される空間に，変形させられたラッピングワイヤの一部が埋め込まれている（侵入している）ので，ラッピングワイヤによるコアワイヤの拘束力が大きくなる。また，スチール製ラッピングワイヤが複数本のコアワイヤ間の空間を埋める程度に変形させられている，すなわち塑性変形量の比較的大きな変形がスチール製ラッピングワイヤに施されているので，ラッピングワイヤに内在する回転トルクおよび反発力が小さくなり，これにより回転力をほとんど持たないスチールコードを得ることができる。上述した特許文献８に記載のもののように，ラッピングワイヤに内在する回転トルクを相殺する逆向きの回転トルクを，コアワイヤにあらかじめ付与する必要もない。コアワイヤの並びに乱れが生じにくいスチールコードが提供される。   According to the present invention, since a part of the deformed wrapping wire is embedded (invaded) in the space formed between the plurality of core wires, the binding force of the core wire by the wrapping wire is increased. In addition, the steel wrapping wire is deformed to fill the space between the core wires, that is, the steel wrapping wire has a relatively large amount of plastic deformation. Rotational torque and repulsive force are reduced, which makes it possible to obtain a steel cord having almost no rotational force. Unlike the one described in Patent Document 8 described above, it is not necessary to previously apply to the core wire a reverse rotational torque that cancels the rotational torque inherent in the wrapping wire. A steel cord is provided that is less prone to disturbance of the core wire.

一実施態様において，上記変形後のラッピングワイヤを持つ上記ストリップ状スチールコードの厚さをＤｓとし，上記ラッピングワイヤを変形させる前のストリップ状スチールコードの厚さをＤとしたときに，Ｄｓ≦0.80Ｄの関係を持つ。この発明のストリップ状スチールコードは，その両面から押圧することでスチール製ラッピングワイヤを変形させたものであるから，変形後のラッピングワイヤを持つストリップ状スチールコードの厚さＤｓは，変形前のラッピングワイヤを持つストリップ状スチールコードの厚さＤよりも小さくなる。Ｄｓ≦0.80Ｄ（すなわち，Ｄｓ／Ｄの値が0.80以下）となる程度の大きさの力で押圧することで，製造されるスチールコードの回転力をほぼ無くすことができる。   In one embodiment, when the thickness of the strip-shaped steel cord having the wrapping wire after deformation is Ds and the thickness of the strip-shaped steel cord before the wrapping wire is deformed is D, Ds ≦ 0.80 D relationship. Since the strip-shaped steel cord of the present invention is obtained by deforming the steel wrapping wire by pressing from both sides, the thickness Ds of the strip-shaped steel cord having the wrapping wire after deformation is the wrapping before deformation. It becomes smaller than the thickness D of the strip-shaped steel cord having a wire. By pressing with a force of such a magnitude that Ds ≦ 0.80D (that is, the value of Ds / D is 0.80 or less), the rotational force of the manufactured steel cord can be almost eliminated.

Ｄｓ≦0.80Ｄとなるようにスチールコードを製造しても，スチールコードに回転力が生じることがある。それは比較的太いスチール製ラッピングワイヤを用いた場合である。好ましくは，ラッピングワイヤの直径（変形前のラッピングワイヤの直径であるのは言うまでもない）は0.15mm以下とされる。0.15mm以下の直径のラッピングワイヤを用いることにより，最終的に製造されるスチールコードをほぼ回転力の無いものとすることができる。なお，ラッピングワイヤ（およびコアワイヤ）はいずれも典型的には断面円形のものが用いられるので，上述のように，ラッピングワイヤの太さを「直径」により表現している。もちろん，ラッピングワイヤおよびコアワイヤの断面形状は真円でなくてもよく，たとえば楕円形であってもよい。   Even if the steel cord is manufactured so that Ds ≦ 0.80D, rotational force may be generated in the steel cord. This is the case with a relatively thick steel wrapping wire. Preferably, the diameter of the wrapping wire (not to mention the diameter of the wrapping wire before deformation) is 0.15 mm or less. By using a wrapping wire with a diameter of 0.15 mm or less, the steel cord finally produced can be made almost free of rotational force. Since the wrapping wire (and the core wire) typically have a circular cross section, the thickness of the wrapping wire is expressed by “diameter” as described above. Of course, the cross-sectional shape of the wrapping wire and the core wire may not be a perfect circle, and may be an ellipse, for example.

ラッピングワイヤが細すぎると，押圧のときにラッピングワイヤの断線が生じる可能性がある。好ましくは，上記ラッピングワイヤの直径（変形前のラッピングワイヤの直径であるのは言うまでもない）は0.10mm以上とされる。0.10mm以上の直径のラッピングワイヤを用いることにより，この発明によるスチールコードの製造時（押圧時）にラッピングワイヤが断線してしまう可能性を低めることができる。   If the wrapping wire is too thin, the wrapping wire may break when pressed. Preferably, the diameter of the wrapping wire (not to mention the diameter of the wrapping wire before deformation) is 0.10 mm or more. By using a wrapping wire having a diameter of 0.10 mm or more, it is possible to reduce the possibility that the wrapping wire is disconnected during the manufacture (pressing) of the steel cord according to the present invention.

この発明によるスチールコードは，上述したように，ラッピングワイヤの硬度がコアワイヤの硬度よりも低い。コアワイヤの硬度およびラッピングワイヤの硬度の調節は，コアワイヤおよびラッピングワイヤの炭素含有量を調節することによって実現することができる。   As described above, in the steel cord according to the present invention, the hardness of the wrapping wire is lower than the hardness of the core wire. The hardness of the core wire and the wrapping wire can be adjusted by adjusting the carbon content of the core wire and the wrapping wire.

一実施態様において，上記コアワイヤの炭素含有量（質量パーセント）をＣｃとし，上記ラッピングワイヤの炭素含有量（質量パーセント）をＣｗとしたときに，0.05≦Ｃｃ−Ｃｗ≦0.40の関係を持つ。Ｃｃ−Ｃｗ（コアワイヤの炭素含有量とラッピングワイヤの炭素含有量の差）を0.05質量％以上0.40質量％以下とすることによって，回転力を持たないスチールコードが得られやすくなり，かつラッピングワイヤの断線も生じにくくなる。   In one embodiment, when the carbon content (mass percent) of the core wire is Cc and the carbon content (mass percent) of the wrapping wire is Cw, a relationship of 0.05 ≦ Cc−Cw ≦ 0.40 is established. By making Cc-Cw (difference between the carbon content of the core wire and the carbon content of the wrapping wire) 0.05% by mass or more and 0.40% by mass or less, a steel cord having no rotational force can be easily obtained, and the wrapping wire Disconnection is less likely to occur.

コアワイヤについては，たとえば0.15mm〜0.35mmの範囲の直径を持つものが用いられる。0.15mm以上の直径を持つコアワイヤを用いることでスチールコード全体の強度を高めることができる。コアワイヤの直径を0.35mm以下とすることで，この発明のスチールコードを用いたタイヤを装着した車両の乗り心地の悪化を抑制することができる。   For the core wire, for example, one having a diameter in the range of 0.15 mm to 0.35 mm is used. The strength of the entire steel cord can be increased by using a core wire with a diameter of 0.15 mm or more. By making the diameter of the core wire 0.35 mm or less, it is possible to suppress the deterioration of the riding comfort of the vehicle equipped with the tire using the steel cord of the present invention.

この発明は上述したスチールコードを埋め込んだタイヤ用ベルト層，およびこのベルト層を備えたタイヤも提供する。   The present invention also provides a tire belt layer in which the above-described steel cord is embedded, and a tire including the belt layer.

スチールコードの一部拡大斜視図である。It is a partially expanded perspective view of a steel cord. 図１のII−II線に沿うスチールコードの断面図である。It is sectional drawing of the steel cord which follows the II-II line of FIG. スチールコードを構成するラッピングワイヤの一部拡大斜視図である。It is a partial expanded perspective view of the wrapping wire which comprises a steel cord. スチールコードが埋め込まれたタイヤベルト層の断面図である。It is sectional drawing of the tire belt layer in which the steel cord was embedded. 自動車用タイヤの断面図である。It is sectional drawing of the tire for motor vehicles. ８字旋回テストに用いられるテストコースを示す。The test course used for the 8-character turning test is shown.

（スチールコードの構造について）
図１は，この発明の実施例を示すもので，ストリップ状のスチールコード１の一部拡大斜視図である。図２は図１のII−II線に沿う断面図である。図３はストリップ状スチールコード１を構成するラッピングワイヤ３の一部をさらに拡大して示す斜視図である。 (About steel cord structure)
FIG. 1 shows an embodiment of the present invention and is a partially enlarged perspective view of a strip-shaped steel cord 1. FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II in FIG. FIG. 3 is an enlarged perspective view showing a part of the wrapping wire 3 constituting the strip-shaped steel cord 1.

ストリップ状スチールコード１は，一平面内において互いに平行に隣接して配列された直線状にのびる５本のコアワイヤ２と，５本のコアワイヤ２をその平行配列を維持したまま束ねる１本のラッピングワイヤ３を備えている。コアワイヤ２およびラッピングワイヤ３はいずれもスチール製であり，炭素および鉄を含有する。   The strip-shaped steel cord 1 is composed of five core wires 2 linearly arranged adjacent to each other in one plane, and one wrapping wire for bundling the five core wires 2 while maintaining the parallel arrangement. 3 is provided. The core wire 2 and the wrapping wire 3 are both made of steel and contain carbon and iron.

コアワイヤ２はその断面が円形であり，直径0.15mm〜0.35mmのものが用いられる。たとえば，直径5.50mmのピアノ線材に乾式伸線，熱処理，ブラスめっき，湿式伸線を順番に施すことで直径0.20mmとしたものが，コアワイヤ２として用いられる。コアワイヤ２はその断面が円形であるので，隣接するコアワイヤ２同志は全長にわたって互いに線状に接触し，かつ隣接するコアワイヤ２の間には断面形状が概略扇形の空間（隙間）が上下対称に存在する。たとえばコアワイヤ２の直径が0.20mmであればストリップ状のスチールコード１の幅は約1.00mmとなる。図１に示すスチールコード１の斜視図はかなり拡大されて示されているものであることが理解されよう。   The core wire 2 has a circular cross section and has a diameter of 0.15 mm to 0.35 mm. For example, a core wire 2 having a diameter of 0.20 mm obtained by subjecting a piano wire with a diameter of 5.50 mm to dry wire drawing, heat treatment, brass plating, and wet wire drawing in order. Since the core wire 2 has a circular cross section, the adjacent core wires 2 are in linear contact with each other over the entire length, and a space (gap) having a substantially fan-shaped cross section exists between the adjacent core wires 2 in a vertically symmetrical manner. To do. For example, if the diameter of the core wire 2 is 0.20 mm, the width of the strip-shaped steel cord 1 is about 1.00 mm. It will be understood that the perspective view of the steel cord 1 shown in FIG. 1 is shown on a considerably enlarged scale.

スチールコード１の製造に用いられるラッピングワイヤ３もその断面は円形である。ラッピングワイヤ３の直径はコアワイヤ２の直径と同等またはそれよりも小さく，直径0.10mm〜0.15mmのものが用いられる。ラッピングワイヤ３も，上述したコアワイヤ２の製造工程と同様の工程を経て製造される。   The wrapping wire 3 used for manufacturing the steel cord 1 also has a circular cross section. The diameter of the wrapping wire 3 is equal to or smaller than the diameter of the core wire 2, and a diameter of 0.10 mm to 0.15 mm is used. The wrapping wire 3 is also manufactured through the same process as the process of manufacturing the core wire 2 described above.

詳細は後述するが，コアワイヤ２に含有されている炭素量とラッピングワイヤ３に含有されている炭素量に違いがあり，ラッピングワイヤ３の硬度はコアワイヤ２の硬度よりも低い。すなわち，ラッピングワイヤ３は，コアワイヤ２よりも小さい力で変形しやすいものである。   Although details will be described later, there is a difference between the amount of carbon contained in the core wire 2 and the amount of carbon contained in the wrapping wire 3, and the hardness of the wrapping wire 3 is lower than the hardness of the core wire 2. That is, the wrapping wire 3 is easily deformed with a smaller force than the core wire 2.

互いに平行に配列された５本のコアワイヤ２の周囲からラッピングワイヤ３が巻付けられることで，５本のコアワイヤ２がラッピングワイヤ３によって束ねられる。このラッピングワイヤ３の巻付けには専用のラップ機（図示略）が用いられる。ラップ機では互いに平行に隣接して配列された５本のコアワイヤ２が一定速度で繰出され，繰出される５本のコアワイヤ２の周囲を回転運動するフライヤアームからラッピングワイヤ３が一定速度で繰出され，これにより，５本のコアワイヤ２の外側からラッピングワイヤ３が巻き付けられる。図１に示すように，ラッピングワイヤ３は，ストリップ状のコアワイヤ２の長手方向に対して斜めに設けられる。   The wrapping wires 3 are wound around the five core wires 2 arranged in parallel to each other, so that the five core wires 2 are bundled by the wrapping wires 3. A dedicated lapping machine (not shown) is used for winding the wrapping wire 3. In the lapping machine, five core wires 2 arranged adjacent to each other in parallel are fed out at a constant speed, and a wrapping wire 3 is fed out at a constant speed from a flyer arm that rotates around the five core wires 2 fed out. Thereby, the wrapping wire 3 is wound from the outside of the five core wires 2. As shown in FIG. 1, the wrapping wire 3 is provided obliquely with respect to the longitudinal direction of the strip-shaped core wire 2.

ラッピングワイヤ３およびこれにより束ねられた５本のコアワイヤ２は圧延ロール（図示略）に与えられ，ここでその両面（上下面）から挟まれて押圧される。ラッピングワイヤ３が外側に位置しており，かつ上述したようにラッピングワイヤ３の硬度はコアワイヤ２の硬度よりも低い。このため，圧延ロールによって押圧されると，ラッピングワイヤ３がコアワイヤ２よりも先に変形する。圧延ロールによる押圧力およびコアワイヤ２とラッピングワイヤ３の硬度差を調整することで，コアワイヤ２の変形量に対し，ラッピングワイヤ３の変形量をかなり大きくすることができる。   The wrapping wire 3 and the five core wires 2 bundled thereby are fed to a rolling roll (not shown), and are sandwiched and pressed from both surfaces (upper and lower surfaces). The wrapping wire 3 is located outside, and the hardness of the wrapping wire 3 is lower than the hardness of the core wire 2 as described above. For this reason, when pressed by the rolling roll, the wrapping wire 3 is deformed before the core wire 2. By adjusting the pressing force by the rolling roll and the hardness difference between the core wire 2 and the wrapping wire 3, the deformation amount of the wrapping wire 3 can be made considerably larger than the deformation amount of the core wire 2.

上述したように，コアワイヤ２の断面は円形であり，このため隣接するコアワイヤ２の間には断面形状が概略扇形の空間が形成されている。圧延ロールによって押圧されると，ラッピングワイヤ３のコアワイヤ２に面している内がわ部分のうち，隣接するコアワイヤ２の境界に位置する部分が隣接するコアワイヤ２間の空間を埋めるように変形し，隣接するコアワイヤ２間の空間の形状に沿う突起３ａが形成される。同時に，圧延ロールに接するラッピングワイヤ３の外がわの部分３ｂは平面状に変形し，かつコアワイヤ２に接している部分には弧状の窪み３ｃが形成される（図３参照）。   As described above, the core wire 2 has a circular cross section, and therefore, a space having a substantially fan-shaped cross section is formed between adjacent core wires 2. When pressed by the rolling roll, the portion located at the boundary between the adjacent core wires 2 in the inner fold portion facing the core wire 2 of the wrapping wire 3 is deformed so as to fill the space between the adjacent core wires 2. , A protrusion 3a is formed along the shape of the space between the adjacent core wires 2. At the same time, the outer flange portion 3b of the wrapping wire 3 in contact with the rolling roll is deformed into a flat shape, and an arc-shaped recess 3c is formed in the portion in contact with the core wire 2 (see FIG. 3).

変形したラッピングワイヤ３は，隣接するコアワイヤ２間の空間に入り込み，かつコアワイヤ２の表面に広く接触する。ラッピングワイヤ３とコアワイヤ２との間の接触面積が増加し，しかも上記突起３ａによってコアワイヤ２の動きが制限されるから，ラッピングワイヤ３による５本のコアワイヤ２の拘束力が大きくなる。また，圧延ロールによるラッピングワイヤ３の塑性変形量が比較的大きいので，巻付けられたラッピングワイヤ３の回転トルクおよび反発力（巻付けによって生じる，巻付けを解放しようする力）がほとんど生じなくなる。５本のコアワイヤ２の平行配列を安定して維持することができる。   The deformed wrapping wire 3 enters the space between the adjacent core wires 2 and widely contacts the surface of the core wire 2. Since the contact area between the wrapping wire 3 and the core wire 2 is increased and the movement of the core wire 2 is restricted by the projection 3a, the binding force of the five core wires 2 by the wrapping wire 3 is increased. In addition, since the amount of plastic deformation of the wrapping wire 3 by the rolling roll is relatively large, the rotational torque and repulsive force (the force for releasing the winding generated by winding) of the wound wrapping wire 3 hardly occurs. The parallel arrangement of the five core wires 2 can be stably maintained.

完成したストリップ状スチールコード１は巻取リールに巻き取られて，自動車用タイヤの製造工場等に出荷される。   The completed strip-shaped steel cord 1 is taken up on a take-up reel and shipped to an automobile tire manufacturing factory or the like.

図４は自動車用タイヤのベルト層４の一部拡大断面図である。図５は自動車用タイヤ10の半断面図である。上述したストリップ状のスチールコード１は，図４に示すようにゴム５によって覆われて，自動車用タイヤを構成するベルト層４の補強部材として用いられる。スチールコード１が埋め込まれたベルト層４は自動車用タイヤ10のトレッド部11の内側に埋設されて用いられる。図５に示す自動車用タイヤ10は，そのトレッド部11の内側に，２つのベルト層４（それぞれ，符号４Ａ，４Ｂで区別して示す）が重ねられて設けられているタイプのものである。   FIG. 4 is a partially enlarged sectional view of the belt layer 4 of the automobile tire. FIG. 5 is a half sectional view of the automobile tire 10. The above-described strip-shaped steel cord 1 is covered with rubber 5 as shown in FIG. 4 and used as a reinforcing member for a belt layer 4 constituting an automobile tire. The belt layer 4 in which the steel cord 1 is embedded is used by being embedded inside the tread portion 11 of the automobile tire 10. The automobile tire 10 shown in FIG. 5 is of a type in which two belt layers 4 (respectively distinguished by reference numerals 4A and 4B) are provided on the inner side of the tread portion 11 so as to overlap each other.

（評価試験について）
上述したストリップ状スチールコード１（図１〜図３），およびこのスチールコード１を補強部材として用いたベルト層４（図４）を備える自動車用タイヤ10（図５）として195／65Ｒ15 91Ｓのタイヤを試作し，これらについて，様々な観点から評価試験を行った。以下，この評価試験について詳細に説明する。 (About the evaluation test)
195 / 65R15 91S tire as an automobile tire 10 (FIG. 5) including the above-described strip-shaped steel cord 1 (FIGS. 1 to 3) and a belt layer 4 (FIG. 4) using the steel cord 1 as a reinforcing member. And made evaluation tests from various viewpoints. The evaluation test will be described in detail below.

表１は，スチールコード１の製造に用いるラッピングワイヤ３の直径を変え，かつ上述した圧延ロールによる押圧力を変えて製造した12種類のストリップ状スチールコード１についての評価試験結果を示している。圧延ロールによる押圧力を変えると，押圧前のスチールコードの厚さＤに対する押圧後のスチールコード１の厚さＤｓ（図２参照）の比が変化する。表１において「Ｄｓ／Ｄ」がこの厚さの比を表している。圧延ロールによる押圧力が小さいと，Ｄｓの値とＤの値との差が小さくなるので，Ｄｓ／Ｄの値は大きくなる（「１」に近づく）。圧延ロールによる押圧力が大きいと，Ｄｓの値がＤの値よりも小さくなるので，Ｄｓ／Ｄの値は小さくなる。なお，押圧前のスチールコードの厚さＤは，コアワイヤ２の直径をｄｃ，ラッピングワイヤ３の直径をｄｗとすると，ｄｃ＋２ｄｗによって表される。   Table 1 shows evaluation test results for 12 types of strip-shaped steel cords 1 manufactured by changing the diameter of the wrapping wire 3 used for manufacturing the steel cord 1 and changing the pressing force by the rolling roll described above. When the pressing force by the rolling roll is changed, the ratio of the thickness Ds (see FIG. 2) of the steel cord 1 after pressing to the thickness D of the steel cord before pressing changes. In Table 1, “Ds / D” represents this thickness ratio. If the pressing force by the rolling roll is small, the difference between the value of Ds and the value of D becomes small, and thus the value of Ds / D becomes large (approaches “1”). When the pressing force by the rolling roll is large, the value of Ds is smaller than the value of D, so the value of Ds / D is small. Note that the thickness D of the steel cord before pressing is represented by dc + 2dw where the diameter of the core wire 2 is dc and the diameter of the wrapping wire 3 is dw.

表１に示すすべての実施例および比較例において，ラッピングワイヤ３の直径およびＤｓ／Ｄの値以外についての条件は同一とした。すなわち，表１に示す１２種類のスチールコード（比較例１〜７および実施例１〜５）は，コアワイヤ２の直径（＝0.20mm），コアワイヤ２の炭素含有量（＝0.92wt％）（炭素含有量についての詳細は後述する）およびラッピングワイヤ３の炭素含有量（＝0.72wt％）はいずれも同じである。   In all Examples and Comparative Examples shown in Table 1, the conditions other than the diameter of the wrapping wire 3 and the value of Ds / D were the same. That is, twelve types of steel cords shown in Table 1 (Comparative Examples 1 to 7 and Examples 1 to 5) have a diameter of the core wire 2 (= 0.20 mm) and a carbon content of the core wire 2 (= 0.92 wt%) (carbon The details of the content will be described later) and the carbon content (= 0.72 wt%) of the wrapping wire 3 are the same.

表１には，「回転性」，「ラッピングワイヤ断線」および「形状安定性」の３つの評価の結果が示されている。   Table 1 shows the results of three evaluations of “rotation”, “wrapping wire breakage”, and “shape stability”.

ストリップ状スチールコード１は，上述したように，自動車用タイヤ10のベルト層４中に埋込まれて用いられる。したがって，スチールコード１にその長手方向を中心に回転する力（回転力）が内在すると，ベルト層４またはベルト層４を製造する前段階のカレンダーシートに反りが生じてしまうことがある。したがってスチールコード１は回転力を持たないものであることが要求される。表１の「回転性」の評価は，JIS G3510の6.8残留トーションに準じて実施した。±1／2以上の残留トーションが確認されたものについて「False 」が，±1／2未満の残留トーションにとどまったものについて「True」がそれぞれ示されている。   As described above, the strip-shaped steel cord 1 is used by being embedded in the belt layer 4 of the automobile tire 10. Therefore, if the steel cord 1 has a force (rotational force) that rotates about its longitudinal direction, the belt layer 4 or the calender sheet before the belt layer 4 is manufactured may be warped. Therefore, the steel cord 1 is required to have no rotational force. The evaluation of “Rotation” in Table 1 was performed in accordance with 6.8 residual torsion of JIS G3510. “False” is indicated for those with a residual torsion of ± 1/2 or more, and “True” is indicated for those with a residual torsion of less than ± 1/2.

ラッピングワイヤ３が断線すると，平行配列された複数本のコアワイヤ２の拘束力が無くなり，コアワイヤ２の並びに乱れが生じてしまう。表１の「ラップワイヤ断線」の評価欄には，スチールコード１を構成するラッピングワイヤ３に断線が発生していれば「False 」が，断線がなければ「True」がそれぞれ示されている。この断線の有無は，たとえば磁気を利用した断線検出器を用いて自動的に検出することができる。   When the wrapping wire 3 is disconnected, the binding force of the plurality of core wires 2 arranged in parallel is lost, and the arrangement of the core wires 2 is disturbed. In the evaluation column of “wrapped wire break” in Table 1, “False” is indicated when the wrapping wire 3 constituting the steel cord 1 is broken, and “True” is indicated when there is no break. The presence or absence of this disconnection can be automatically detected using, for example, a disconnection detector using magnetism.

スチールコード１は上述のように自動車用タイヤ10に用いられるので，ある程度外部から力が繰り返し加えられても，スチールコード１の形状を維持させ続けられるものであることが要求される。「形状安定性」の評価は，互いに間隔をあけて設けられ，かつ高低差を持たせて設けられた回転自在の10台の直径 200mmのガイドロールにスチールコード１を掛け，２kgfの張力をかけつつ，30m／min の速度で上記10台のガイドロールを往復させ，その後の形状を目視することで行った。表１の「形状安定性」の評価欄には，スチールコード１の型くずれが確認されたものについて「False 」が，型くずれが確認されなかったものについて「True」がそれぞれ示されている。   Since the steel cord 1 is used for the automobile tire 10 as described above, it is required that the shape of the steel cord 1 can be maintained even if force is repeatedly applied from the outside to some extent. The evaluation of “shape stability” was performed by applying steel cord 1 to 10 rotatable guide rolls with a diameter of 200 mm provided at a distance from each other and having a height difference, and applying a tension of 2 kgf. However, the above 10 guide rolls were reciprocated at a speed of 30 m / min, and the subsequent shape was visually observed. In the evaluation column of “shape stability” in Table 1, “False” is indicated for the case where the steel cord 1 is not deformed, and “True” is indicated for the case where the shape is not confirmed.

表１の比較例２〜６を参照して，Ｄｓ／Ｄの値が0.80よりも大きいと，すなわち圧延ロールを用いたスチールコード１の圧延工程における押圧力が弱すぎると，回転性の評価が「False 」となった。ラッピングワイヤ３に回転トルクまたは反発力が大きく残存してしまい，その結果としてスチールコード１に回転力が生じているものと考えられる。Ｄｓ／Ｄが0.80以下であれば回転性の評価は「True」となることが多かった（比較例１，実施例１〜５）。圧延ロールによる押圧力を大きくしてラッピングワイヤ３の塑性変形量を大きくすることで，ラッピングワイヤ３の回転トルクまたは反発力が弱められ，その結果としてスチールコード１の回転力がほとんどなくなったと考えられる。   With reference to Comparative Examples 2 to 6 in Table 1, if the value of Ds / D is larger than 0.80, that is, if the pressing force in the rolling process of the steel cord 1 using a rolling roll is too weak, the evaluation of the rotational property is performed. It became "False". It is considered that a large rotational torque or repulsive force remains in the wrapping wire 3, and as a result, a rotational force is generated in the steel cord 1. When Ds / D was 0.80 or less, the evaluation of the rotational property was often “True” (Comparative Example 1, Examples 1 to 5). By increasing the pressing force by the rolling roll and increasing the amount of plastic deformation of the wrapping wire 3, the rotational torque or repulsive force of the wrapping wire 3 is weakened, and as a result, the rotational force of the steel cord 1 is almost eliminated. .

比較例７を参照して，比較例７のＤｓ／Ｄの値は0.50であり比較的小さい（0.80よりも小さい）値であるものの，回転性の評価が「False 」となった。比較例７のものはラッピングワイヤ３の直径が0.17mmと比較的大きく，圧延ロールによる押圧を経てもラッピングワイヤ３の回転トルクまたは反発力が小さくならず，その結果として，スチールコード１に回転力が生じたものと考えられる。ラッピングワイヤ３の直径を0.15mm以下とし，かつＤｓ／Ｄが0.80以下であれば（比較例１，実施例１〜５）は，いずれも回転性の評価が「True」となった。   Referring to Comparative Example 7, the value of Ds / D of Comparative Example 7 is 0.50, which is a relatively small value (less than 0.80), but the evaluation of the rotational property is “False”. In Comparative Example 7, the diameter of the wrapping wire 3 is relatively large at 0.17 mm, and the rotational torque or repulsive force of the wrapping wire 3 does not decrease even after being pressed by the rolling roll. Is considered to have occurred. When the diameter of the wrapping wire 3 was 0.15 mm or less and Ds / D was 0.80 or less (Comparative Example 1, Examples 1 to 5), the evaluation of the rotational property was “True” in all cases.

比較例１を参照して，比較例１のスチールコード１はＤｓ／Ｄの値が0.80であり，回転性の評価は「True」であった。しかしながら，スチールコード１の製造中にラッピングワイヤ３の断線が頻発し，ラッピングワイヤ断線の評価が「False 」となった。断線によってラッピングワイヤ３によるコアワイヤ２の拘束が無くなるので，「形状安定性」の評価も「False 」となった。比較例１のスチールコード１を構成するラッピングワイヤ３の直径は0.08mmとかなり細く，圧延工程における負荷にラッピングワイヤ３が耐えることができなかったと考えられる。他方，0.10mm以上の直径を持つラッピングワイヤ３であれば，ラッピングワイヤ３に断線が生じることはなく，形状安定性にも問題は生じなかった（比較例２〜７，実施例１〜５）。   With reference to the comparative example 1, the steel cord 1 of the comparative example 1 had a Ds / D value of 0.80, and the evaluation of the rotational property was “True”. However, breakage of the wrapping wire 3 occurred frequently during the manufacture of the steel cord 1, and the evaluation of the wrapping wire breakage was “False”. Since the core wire 2 was not restrained by the wrapping wire 3 due to the disconnection, the evaluation of “shape stability” was also “False”. The diameter of the wrapping wire 3 constituting the steel cord 1 of Comparative Example 1 is as thin as 0.08 mm, and it is considered that the wrapping wire 3 could not withstand the load in the rolling process. On the other hand, in the case of the wrapping wire 3 having a diameter of 0.10 mm or more, the wrapping wire 3 is not broken, and there is no problem in shape stability (Comparative Examples 2 to 7, Examples 1 to 5). .

表１による評価試験結果をまとめると，製造されるスチールコード１を回転力の無いものとするには，ラッピングワイヤ３の直径を0.15mm以下とし，かつＤｓ／Ｄが0.80以下となるように圧延ロールによる押圧力を調整することが必要とされる。さらにラッピングワイヤ３の断線が生じないようにして形状安定性を良好なものとするには，ラッピングワイヤ３の直径を0.10mm以上とすることが必要である。   To summarize the results of the evaluation test according to Table 1, in order to make the manufactured steel cord 1 free of rotational force, the wrapping wire 3 is rolled so that the diameter of the wrapping wire 3 is 0.15 mm or less and Ds / D is 0.80 or less. It is necessary to adjust the pressing force by the roll. Furthermore, in order to prevent the wrapping wire 3 from being broken and to improve the shape stability, the diameter of the wrapping wire 3 needs to be 0.10 mm or more.

表２は，ラッピングワイヤ３の材料として，スチールではなく，有機繊維を用いたものについての評価試験結果を示している。表２には，６６ナイロン（ＰＡ６６）およびポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の２種類の有機繊維からなるラッピングワイヤを用いて製造したコード（比較例７および８）のそれぞれについて，「回転性」，「ラッピングワイヤ断線」および「形状安定性」の評価が示されている。   Table 2 shows the results of an evaluation test on a material using organic fibers instead of steel as the material of the wrapping wire 3. Table 2 shows “rotation” and “wrapping” for each of the cords (Comparative Examples 7 and 8) manufactured using wrapping wires made of two types of organic fibers, 66 nylon (PA66) and polyethylene terephthalate (PET). Evaluation of “wire breakage” and “shape stability” is shown.

スチール製ラッピングワイヤ３ではなく，有機繊維製のラッピングワイヤを用いると，有機繊維には回転トルクや反発力がほとんど生じないので，コード全体にも回転力はほとんど生じない。このため，比較例７，８のいずれについても「回転性」の評価は良好（True）であった。また，有機繊維製のラッピングワイヤは断線もほとんど生じない。「ラッピングワイヤの断線」の評価も，比較例７，８の両方について良好（True）であった。   When an organic fiber wrapping wire is used instead of the steel wrapping wire 3, almost no rotational torque or repulsive force is generated in the organic fiber, so that almost no rotational force is generated in the entire cord. For this reason, in both Comparative Examples 7 and 8, the evaluation of “rotation” was good (True). Moreover, the wrapping wire made of organic fiber hardly causes disconnection. The evaluation of “breaking of the wrapping wire” was also good (True) for both Comparative Examples 7 and 8.

しかしながら，ラッピングワイヤとして有機繊維ワイヤを用いると，「形状安定性」の評価がいずれも「False 」となった。有機繊維はスチールに比べて剛性が低く，複数本のコアワイヤ２を平行配列させた状態に保持する力が不足したものと考えられる。自動車用タイヤの構成部材として用いることを考えると，コアワイヤ２を束ねるために用いるラッピングワイヤとして有機繊維製のものを用いるのは適切でないことが分かる。   However, when organic fiber wire was used as the wrapping wire, the “shape stability” was evaluated as “False”. It is considered that the organic fiber has lower rigidity than steel and lacks the force to hold the plurality of core wires 2 in a parallel arrangement. Considering the use as a component of an automobile tire, it can be seen that it is not appropriate to use an organic fiber wrapping wire used to bundle the core wire 2.

表３は，スチールコード１を構成するコアワイヤ２およびラッピングワイヤ３に含有している炭素の量を異ならせて製造した４種類のスチールコード１についての評価試験結果を示している。表３の評価試験結果に示す４種類のスチールコード１は，炭素含有量を変数とする評価結果を得るために，コアワイヤ２の直径（＝0.20mm），ラッピングワイヤ３の直径（＝0.10mm），およびＤｓ／Ｄの値（＝0.75）はいずれも同一としている。表３には「回転性」および「ラッピングワイヤ断線」についての評価試験結果が示されている。   Table 3 shows the evaluation test results for four types of steel cords 1 manufactured with different amounts of carbon contained in the core wire 2 and the wrapping wire 3 constituting the steel cord 1. The four types of steel cords 1 shown in the evaluation test results in Table 3 are the diameter of the core wire 2 (= 0.20 mm) and the diameter of the wrapping wire 3 (= 0.10 mm) in order to obtain evaluation results with the carbon content as a variable. , And Ds / D (= 0.75) are the same. Table 3 shows the evaluation test results for “rotation” and “wrapping wire breakage”.

上述したように，スチールコード１を構成するラッピングワイヤ３の硬度は，コアワイヤ２の硬度よりも低く，ラッピングワイヤ３はコアワイヤ２よりも小さい力で変形しやすい。この硬度の違いはコアワイヤ２およびラッピングワイヤ３の炭素含有量（より正確には，コアワイヤ２およびラッピングワイヤ３を製造するのに用いられるピアノ線材の炭素含有量）を調整することによって実現することができる。   As described above, the hardness of the wrapping wire 3 constituting the steel cord 1 is lower than the hardness of the core wire 2, and the wrapping wire 3 is easily deformed with a smaller force than the core wire 2. This difference in hardness can be realized by adjusting the carbon content of the core wire 2 and the wrapping wire 3 (more precisely, the carbon content of the piano wire used to manufacture the core wire 2 and the wrapping wire 3). it can.

炭素含有量が増えるとスチール製ワイヤの硬度は高くなる。コアワイヤ２の炭素含有量とラッピングワイヤ３の炭素含有量の差が大きいほど，ラッピングワイヤ３はコアワイヤ２よりも相対的に柔らかいものになる。   As the carbon content increases, the hardness of the steel wire increases. The larger the difference between the carbon content of the core wire 2 and the carbon content of the wrapping wire 3, the softer the wrapping wire 3 is than the core wire 2.

比較例９を参照して，コアワイヤ２の炭素含有量とラッピングワイヤ３の炭素含有量を同じにする，すなわち，コアワイヤ２とラッピングワイヤ３の硬度を同等にすると，回転性の評価が「False 」となった。これは，コアワイヤ２とラッピングワイヤ３の硬度が同等であるためにラッピングワイヤ３の塑性変形量が少なくなってしまい，ラッピングワイヤ３に回転トルクまたは反発力が大きく残存し，その結果としてスチールコード１にも回転力が生じたものと考えられる。   Referring to Comparative Example 9, when the carbon content of the core wire 2 and the carbon content of the wrapping wire 3 are made the same, that is, the hardness of the core wire 2 and the wrapping wire 3 is made equal, the evaluation of the rotational property is “False”. It became. This is because the core wire 2 and the wrapping wire 3 have the same hardness, so that the amount of plastic deformation of the wrapping wire 3 is reduced, and a large rotational torque or repulsive force remains in the wrapping wire 3. As a result, the steel cord 1 It is thought that rotational force was also generated.

比較例10を参照して，炭素含有量差が0.50質量％（wt％）であるものについては，ラッピングワイヤ３の断線が頻発した。これは，コアワイヤ２とラッピングワイヤ３の間の硬度差が大きすぎるために，圧延ロールによる押圧のときにラッピングワイヤ３が大きくつぶれてしまい，圧延工程における負荷にラッピングワイヤ３が耐えることができなかったと考えられる。   With reference to Comparative Example 10, the wrapping wire 3 was frequently disconnected in the case where the carbon content difference was 0.50 mass% (wt%). This is because the difference in hardness between the core wire 2 and the wrapping wire 3 is too large, so that the wrapping wire 3 is largely crushed when pressed by a rolling roll, and the wrapping wire 3 cannot withstand the load in the rolling process. It is thought.

製造されるスチールコード１を回転力の無いものとし，かつラッピングワイヤ３の断線を防ぐには，コアワイヤ２とラッピングワイヤ３の炭素含有量差を0.05〜0.40質量％の範囲に収めることが必要である。   In order to make the manufactured steel cord 1 have no rotational force and prevent the wrapping wire 3 from being disconnected, it is necessary to keep the difference in carbon content between the core wire 2 and the wrapping wire 3 within the range of 0.05 to 0.40 mass%. is there.

表４は，スチールコード全体の回転力を抑制するために，ラッピングワイヤ３によって生じる回転トルクに相当する大きさであって，かつ逆向きの回転トルクをコアワイヤ２にあらかじめ付与し，これを用いて製造したスチールコード１についての評価試験結果を示している。表４に示す３種類のスチールコード１は，コアワイヤ２の直径（＝0.20mm），ラッピングワイヤ３の直径（＝0.15mm），コアワイヤ２の炭素含有量（＝0.92wt％），ラッピングワイヤ３の炭素含有量（＝0.72wt％），Ｄｓ／Ｄの値（＝0.60）についていずれも同一である。   Table 4 shows the magnitude corresponding to the rotational torque generated by the wrapping wire 3 in order to suppress the rotational force of the entire steel cord, and a reverse rotational torque is applied to the core wire 2 in advance. The evaluation test result about manufactured steel cord 1 is shown. The three types of steel cords 1 shown in Table 4 are: core wire 2 diameter (= 0.20 mm), wrapping wire 3 diameter (= 0.15 mm), core wire 2 carbon content (= 0.92 wt%), wrapping wire 3 The carbon content (= 0.72 wt%) and the Ds / D value (= 0.60) are all the same.

比較例11は，５本のコアワイヤ２のすべてにあらかじめ回転トルクを付与したものである。比較例12は５本のコアワイヤ２のうちの１本のみにあらかじめ回転トルクを付与したものである。比較例13は５本のコアワイヤ２のうちの両端の２本にあらかじめ回転トルクを付与したものである。   In Comparative Example 11, rotational torque is applied to all five core wires 2 in advance. In Comparative Example 12, rotational torque is applied to only one of the five core wires 2 in advance. In Comparative Example 13, rotational torque was previously applied to two ends of the five core wires 2.

ラッピングワイヤ３をコアワイヤ２の周囲に巻付けることによって生じる回転トルクを相殺する逆向きの回転トルクをコアワイヤ２にあらかじめ付与すると，スチールコード１全体としての回転トルクが少なくなる。比較例11〜13のいずれについても，スチールコード１に回転力はほぼ発生せず，回転力の評価が「True」となった。また，ラッピングワイヤ３の断線も生じることはなかった。   If a reverse rotational torque that cancels the rotational torque generated by winding the wrapping wire 3 around the core wire 2 is applied to the core wire 2 in advance, the rotational torque of the steel cord 1 as a whole is reduced. In all of Comparative Examples 11 to 13, almost no rotational force was generated in the steel cord 1, and the evaluation of the rotational force was “True”. Further, disconnection of the wrapping wire 3 did not occur.

しかしながら，自動車用タイヤ10に対してFMVSS 139 2.Endurance Performance に基づく耐久試験を行い，その後自動車用タイヤ10を解体してセパレーションの有無を調査したところ，比較例11〜13のスチールコード１を用いると，いずれについてもセパレーションの発生が確認された。このことが，表４において「セパレーション」の評価欄において「False 」で示されている。これは，スチールコード１の端部（図１参照）では，ラッピングワイヤ３によるコアワイヤ２の拘束力がやや弱いために，コアワイヤ２が回転トルクを有していると，この影響でコアワイヤ２が動いてしまい，ベルト層４内においてゴム５とスチールコード１との接着が剥がれたものと考えられる。自動車用タイヤ10の構成部材として用いることを考えると，コアワイヤ２にあらかじめ回転トルクを付与しておくのは妥当ではないことが分かる。   However, a durability test based on FMVSS 139 2. Endurance Performance was performed on the automobile tire 10, and then the automobile tire 10 was disassembled and examined for the presence of separation. The steel cord 1 of Comparative Examples 11 to 13 was used. In both cases, the occurrence of separation was confirmed. This is indicated by “False” in the evaluation column of “Separation” in Table 4. This is because the binding force of the core wire 2 by the wrapping wire 3 is slightly weak at the end of the steel cord 1 (see FIG. 1), so if the core wire 2 has rotational torque, the core wire 2 moves due to this influence. Therefore, it is considered that the adhesion between the rubber 5 and the steel cord 1 is peeled off in the belt layer 4. Considering the use as a component of the automobile tire 10, it can be seen that it is not appropriate to apply rotational torque to the core wire 2 in advance.

表５は，様々な直径を持つコアワイヤ２を用いて製造したスチールコード１についての評価試験の結果を示している。表５には「耐久性」および「乗り心地」についての評価結果が示されている。表５に示す４種類のスチールコード１のすべてにおいて，コアワイヤ２の直径以外の条件は同一とした。   Table 5 shows the result of the evaluation test for the steel cord 1 manufactured using the core wire 2 having various diameters. Table 5 shows the evaluation results for “durability” and “riding comfort”. In all of the four types of steel cords 1 shown in Table 5, the conditions other than the diameter of the core wire 2 were the same.

自動車用タイヤ10を排気量1500ccの乗用車に装着して「８字旋回テスト」を実施した。「８字旋回テスト」では，自動車用タイヤ10の負荷荷重をJATMA YEAR BOOK 指定の定荷重，内圧をJATMA YEAR BOOK指定の定圧×0.9とした条件で，図６に示す形状のテストコースを規定速度で周回した。図６のテストコースを 150周走行後，タイヤを解体してベルト層４中のスチールコード１の状態を調査する。表５の「耐久性」の評価欄には，テスト中にタイヤが破壊した場合や解体調査においてスチールコード１の折れ（断線）が確認されたものなど異常が確認されたものについて「False 」が，異常が無かったものについて「True」が示されている。   Car tire 10 was installed in a passenger car with a displacement of 1500cc and an "8-turn test" was conducted. In the “eight-turn test”, the test course of the shape shown in Fig. 6 is set to the specified speed under the conditions that the load of the automobile tire 10 is constant load specified by JATMA YEAR BOOK and the internal pressure is constant pressure × 0.9 specified by JATMA YEAR BOOK. I went around. After 150 laps of the test course in FIG. 6, the tire is disassembled and the state of the steel cord 1 in the belt layer 4 is investigated. In the “durability” evaluation column of Table 5, “False” is indicated for the case where an abnormality was confirmed, such as when the tire was destroyed during the test or the steel cord 1 was broken (disconnection) in the dismantling investigation. , “True” is shown for those that were not abnormal.

また，自動車用タイヤ10を排気量1500ccの乗用車に装着し，内圧を200kPaに調整して，悪路走行評価用のテストコースにおいて，３名のテストドライバーに走行させた。表５の「乗り心地」の評価欄には，３名のドライバーによる総合評価が合格であれば「True」が，不合格であれば「False 」が示されている。   In addition, the car tire 10 was mounted on a passenger car with a displacement of 1500 cc, the internal pressure was adjusted to 200 kPa, and three test drivers ran on a test course for evaluation on rough roads. In the “Ride Comfort” evaluation column of Table 5, “True” is indicated if the comprehensive evaluation by the three drivers is acceptable, and “False” is indicated if it is not acceptable.

比較例14を参照して，比較的細い直径0.10mmのコアワイヤ２を用いると，走行試験後にスチールコード１の状態を調査したところ，スチールコード１の断線が確認され，評価が「False 」であった。比較例15を参照して，比較的太い直径0.40mmのコアワイヤ２を用いると，悪路走行時の乗り心地の評価が「False 」となった。0.15mm〜0.35mmの範囲内の直径を有するコアワイヤ２であれば，耐久性および乗り心地のいずれの観点の評価も「True」となった。   With reference to Comparative Example 14, when the core wire 2 having a relatively thin diameter of 0.10 mm was used, the state of the steel cord 1 was investigated after the running test. As a result, the disconnection of the steel cord 1 was confirmed and the evaluation was “False”. It was. With reference to Comparative Example 15, when the relatively thick core wire 2 having a diameter of 0.40 mm was used, the evaluation of the ride comfort on the rough road was “False”. In the case of the core wire 2 having a diameter in the range of 0.15 mm to 0.35 mm, the evaluation from both viewpoints of durability and riding comfort was “True”.

１ スチールコード
２ コアワイヤ
３ ラッピングワイヤ
４，４Ａ，４Ｂ ベルト層
５ ゴム
10 タイヤ 1 Steel cord 2 Core wire 3 Wrapping wire 4, 4A, 4B Belt layer 5 Rubber
10 tires

Claims (6)

平面内において互いに平行に配列された複数本のスチール製コアワイヤを，上記平行配列を維持したままスチール製ラッピングワイヤによって束ねたストリップ状のスチールコードであって，
上記ラッピングワイヤの硬度が上記コアワイヤの硬度よりも低く，
隣接するコアワイヤ間に形成される空間の少なくとも一部が，上記空間の形状に沿って変形した上記ラッピングワイヤの少なくとも一部によって埋められている，
ストリップ状スチールコード。 A strip-shaped steel cord in which a plurality of steel core wires arranged in parallel with each other in a plane are bundled with steel wrapping wires while maintaining the parallel arrangement,
The hardness of the wrapping wire is lower than the hardness of the core wire,
At least part of the space formed between adjacent core wires is filled with at least part of the wrapping wire deformed along the shape of the space;
Strip steel cord. 上記コアワイヤの炭素含有量（質量パーセント）をＣｃとし，上記ラッピングワイヤの炭素含有量（質量パーセント）をＣｗとしたときに，0.05≦Ｃｃ−Ｃｗ≦0.40の関係を持つ，
請求項１に記載のストリップ状スチールコード。 When the carbon content (mass percent) of the core wire is Cc and the carbon content (mass percent) of the wrapping wire is Cw, 0.05 ≦ Cc−Cw ≦ 0.40,
The strip-shaped steel cord according to claim 1 . 上記コアワイヤの断面が円形であり，0.15mm〜0.35mmの範囲の直径を持つ，請求項１または２に記載のストリップ状スチールコード。 The strip-shaped steel cord according to claim 1 or 2 , wherein a cross section of the core wire is circular and has a diameter in a range of 0.15 mm to 0.35 mm. 請求項１から３のいずれか一項に記載のストリップ状スチールコードが埋め込まれている，タイヤ用ベルト層。 A tire belt layer in which the strip-shaped steel cord according to any one of claims 1 to 3 is embedded. 請求項４に記載のタイヤ用ベルト層を備えたタイヤ。 A tire comprising the tire belt layer according to claim 4 . 平面内において互いに平行に配列された複数本のスチール製コアワイヤに上記コアワイヤよりも硬度の低いスチール製ラッピングワイヤを巻き付けて，上記複数本のコアワイヤをその平行配列を維持したまま束ね，
平行配列された複数本のコアワイヤおよびこれに巻き付けられたラッピングワイヤから構成されるストリップ状のスチールコードをその両面から押圧し，これにより隣接するコアワイヤ間に形成される空間の少なくとも一部に，上記空間の形状に沿って変形した上記ラッピングワイヤの少なくとも一部を埋込む，
ストリップ状スチールコードの製造方法。 Winding a steel wrapping wire having a lower hardness than the core wire around a plurality of steel core wires arranged parallel to each other in a plane, and bundling the plurality of core wires while maintaining the parallel arrangement;
A strip-shaped steel cord composed of a plurality of core wires arranged in parallel and a wrapping wire wound around the core wires is pressed from both sides, whereby at least a part of the space formed between adjacent core wires is Embed at least part of the wrapping wire deformed along the shape of the space,
Manufacturing method for strip steel cord.

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