JP5825845B2 - Imaging lens - Google Patents
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Description
本発明は、車載用カメラ等、固体撮像素子を備えた撮像装置に用いられる単焦点で広角の撮像レンズに関する。 The present invention relates to a single-focus and wide-angle imaging lens used in an imaging apparatus including a solid-state imaging device such as a vehicle-mounted camera.
車載用カメラに用いられる撮像レンズには、広画角を確保しながら画面中心と比べて画面周辺部の視認性を要求される事が多い為、画面周辺の像倍率を大きく結像性能が良いことが要求される。また、搭載スペースが限られることが多いなどから小型で軽量であることが要求される。 Imaging lenses used in in-vehicle cameras often require visibility at the periphery of the screen compared to the center of the screen while ensuring a wide angle of view, so the image magnification at the periphery of the screen is large and imaging performance is good. Is required. In addition, since the mounting space is often limited, it is required to be small and lightweight.
これらの要望に対応し得る可能性がある単焦点の広角撮像レンズとして、下記の特許文献1が提案されている。しかしながら、この特許文献1に記載される単焦点レンズでは、設計上高い結像性能を持たせるために、非球面を多用しガラスレンズ1枚、樹脂レンズが3枚と材質のバランスが悪く、製造や実使用上で問題が発生してしまう。製造上の課題として、第1ガラスレンズの撮像側面の曲率がきつくなり、歩留まりの低下を招く。
The following
また、実使用上の課題として、第一に性能保証温度に問題がある。車に搭載するカメラモジュールとなると低温から高温まで幅広い温度領域において性能を満足することを要求される。しかしながら下記特許文献1においては、前述の通りガラスレンズと樹脂レンズのパワーバランスが悪い事から性能を保証できる温度領域が狭くなる。理由は、ガラスレンズに比べて樹脂レンズは、温度による化学的変化、物理的変化が大きいため、温度変化に伴い設計から形状が乖離してくるからである。
Moreover, as a problem in actual use, first, there is a problem in the performance guarantee temperature. When a camera module is mounted on a car, it is required to satisfy performance in a wide temperature range from low to high. However, in the following
さらに、第二の課題として、ゴーストフレアの問題である。下記特許文献1においては、パワー配置によって第2レンズ物体側面が凹面に設定されている。これは、倍率の色収差を補正する為に凹面となっているのだが、広角レンズにおいてゴーストフレアを発生させる要因となりやすい。第2レンズの物体側面で反射した光が、第1レンズの撮像側面に反射して撮像面に届いてしまうからである。これは、実使用上、夜間の対向車のヘッドライト等がレンズの面反射によって、ゴーストとなって撮像面に映る。
Furthermore, the second problem is the problem of ghost flare. In the following
本発明は、上記の点に鑑みて成されたものであり、目的とするのは、樹脂レンズ4枚構成によって高い光学性能を持ちつつ、画面周辺部を大きく写し、レンズの形状、非球面の形状等を適切に設定することにより小型、薄型の広角撮像レンズを提供することである。 The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a large image of the periphery of the screen while having high optical performance due to the configuration of four resin lenses, the shape of the lens, and the aspherical shape. A compact and thin wide-angle imaging lens is provided by appropriately setting the shape and the like.
上記目的を達成するため本発明の撮像レンズは、物体側から順に、物体側に凸面を 向け負の屈折力を有し撮像側の面が非球面をなすメニスカス第1レンズと、物体側に 凸面を向け負の屈折力を有し撮像側の面が非球面をなすメニスカス第2レンズと、物 体側と撮像側の面に凸面を向け正の屈折力を有し物体側の面が非球面をなす両凸第3 レンズと、開口絞りと、物体側と撮像側の面に凸面を向け正の屈折力を有し両面が非 球面となる両凸第4レンズよりなり、
前記第1レンズ乃至前記第4レンズを樹脂材料により形成し、前記第1レンズの 撮像側面は光線有効径において球面とした場合よりも負のパワーを強く、前記第2レ ンズの撮像側面は光線有効径において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ 前記第3レンズの物体側面は光線有効径において球面とした場合よりも正のパワーを 弱くし、d線における前記第1レンズと前記第2レンズの合算焦点距離をf12(m m)、d線における前記第3レンズと前記第4レンズの合算焦点距離をf34(m m)、d線における前記第1レンズの焦点距離をf1(mm)、d線における前記第 2レンズの焦点距離をf2(mm)、d線における前記第3レンズの焦点距離をf3 (mm)、d線における前記第4レンズの焦点距離をf4(mm)、光学系の焦点距 離をf(mm)、撮像面での最大水平位置に入射する光線の全画角を2W、撮像面で の最大垂直位置に入射する光線の全画角を2Vとする時、下記の条件式を満足するこ とを特徴とする撮像レンズ。
0.8<|f12/f|<1.0 ・・・(2)
1.5<|f34/f|<3.5 ・・・(3)
1.2<2W/2V<1.4 ・・・(5)
4.0<|f1/f|<8.0 ・・・(6)
1.0<|f2/f|<2.0 ・・・(7)
1.3<|f3/f|<2.5 ・・・(8)
1.8<|f4/f|<3.0 ・・・(9)
The imaging lens of the present invention for achieving the above object, in order from the object side, a meniscus first lens surface of the imaging-side forms an aspherical surface have a negative refractive power with the convex surface facing the object side, a convex surface on the object side a meniscus second lens have a negative refractive power surface of the imaging-side forming the aspheric toward the surface on the object side have a positive refractive power with a convex surface directed onto the surface of the object side and the image side aspherical a biconvex third lens Nasu, becomes the aperture stop and, biconvex fourth lens both surfaces have a positive refractive power with a convex surface directed onto the surface on the object side and the imaging side is an aspherical surface,
Said first lens to the fourth lens is formed of a resin material, the imaging side surface of the first lens is strongly negative power than when the spherical in effective aperture, an imaging side of the second lenses is light The negative power is weaker than the spherical surface at the effective diameter, and the object side surface of the third lens has a positive power weaker than the spherical surface at the light effective diameter, and the first lens and the The total focal length of the second lens is f12 (mm), the total focal length of the third lens and the fourth lens at the d-line is f34 (mm), and the focal length of the first lens at the d-line is f1 ( mm), the focal length of the second lens at the d line is f2 (mm), the focal length of the third lens at the d line is f3 (mm), and the focal length of the fourth lens at the d line is f4 (mm). When the focal length of the optical system f (mm), 2W the total angle of light rays incident on the maximum horizontal position of the imaging surface, the total angle of light rays incident on the maximum vertical position of the imaging surface and 2V An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression.
0.8 <| f12 / f | <1.0 (2)
1.5 <| f34 / f | <3.5 (3)
1.2 <2W / 2V <1.4 (5)
4.0 <| f1 / f | <8.0 (6)
1.0 <| f2 / f | <2.0 (7)
1.3 <| f3 / f | <2.5 (8)
1.8 <| f4 / f | <3.0 (9)
さらに好ましくは、前記第1レンズを構成する材料のd線に対するアッベ数が50以上に、前記第2レンズを構成する材料のd線に対するアッベ数が50以上に、前記第3レンズを構成する材料のd線に対するアッベ数が40以下に、前記第4レンズを構成する材料のd線に対するアッベ数が50以上に、それぞれ設定されることを特徴とする。 More preferably, the material constituting the third lens has an Abbe number of 50 or more with respect to the d-line of the material constituting the first lens, and an Abbe number of the material constituting the second lens with respect to the d-line of 50 or more. The Abbe number with respect to the d-line is set to 40 or less, and the Abbe number with respect to the d-line of the material constituting the fourth lens is set to 50 or more.
さらに好ましくは、撮像面での最大水平位置に入射する光線の全画角を2Wとする 時、以下の条件式を満足することを特徴とする。
Preferably the is found, when the total angle of light rays incident on the maximum horizontal position of the imaging surface and 2W, and satisfies the following conditional expression.
2W>130(deg) ・・・(4)
2W> 130 (deg) (4 )
本発明によれば、4枚構成によって高い光学性能を持ちつつ、レンズの形状、非球面の形状等を適切に設定することにより小型、薄型で周辺が大きく写る広角撮像レンズを提供することである。その結果、監視カメラや車載用カメラに搭載可能なコンパクトな広角撮像レンズを実現することができる。 According to the present invention, there is provided a wide-angle imaging lens that has a small size, a thin shape, and a large periphery, by appropriately setting the shape of the lens, the shape of an aspheric surface, etc. while having high optical performance by the four-lens configuration. . As a result, a compact wide-angle imaging lens that can be mounted on a surveillance camera or a vehicle-mounted camera can be realized.
以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を詳細に説明する。図1に実施の形態の撮像レンズ構成をそれぞれ光学断面で示す。これらの実施形態は、図1の100Aに示すように、物体側から順に、第1レンズ110、第2レンズ120、第3レンズ130、開口絞り140、第4レンズ150、IRCFないしカバーガラス160、CCD(Charge Coupled Device)やCMOS(Complementary Mental-Oxide Semiconductor device)等の撮像素子170が配置される4枚構成の撮像レンズ100である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 shows the configuration of the imaging lens of the embodiment in an optical section. In these embodiments, as shown in 100A of FIG. 1, in order from the object side, the
そして、第1レンズ110は、物体側に凸面を向け負の屈折力を有し撮像側の面が非球面をなすメニスカスレンズであり、第2レンズ120は、物体側に凸面を向け負の屈折力を有し撮像側の面が非球面をなすメニスカスレンズであり、第3レンズ130は、物体側と撮像側の面に凸面を向け正の屈折力を有し物体側の面が非球面をなす両凸レンズであり、第4レンズ150は、物体側と撮像側の面に凸面を向け正の屈折力を有し両面が非球面となる両凸レンズである。
The
また、全レンズを樹脂材料により形成している。このように、全レンズを樹脂材料で形成することにより、軽量化や低コスト化が実現できるとともに、非球面形状の作製が容易となる。特に、第3レンズ130を高分散の材料で形成することにより、結果として倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。さらには、鏡筒も樹脂とすることで環境変化にも強くする事が可能となる。例えば、低温時、鏡筒は線膨張係数から収縮する事が分かる。このとき、レンズがガラスだと鏡筒に応力が加わりクラック等が発生する懸念がある。逆に、高温時、同じく線膨張係数から鏡筒が膨張する事が分かる。このとき、レンズと鏡筒の間に隙間が発生しレンズの保持ができなくなる懸念がある。
Further, all the lenses are made of a resin material. In this way, by forming all the lenses from a resin material, it is possible to realize weight reduction and cost reduction, and it is easy to manufacture an aspherical shape. In particular, by forming the
さらに、第1レンズ110の撮像側面は光線有効径において球面とした場合よりも負のパワーを強く、第2レンズ120の撮像側面は光線有効径において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ第3レンズ130の物体側面は光線有効径において球面とした場合よりも正のパワーを弱くしている。
Furthermore, the imaging side surface of the
これにより、ゴースト発生を緩和し、最適に非球面を適用する事で諸収差を良好に補正する効果がある。さらには、レンズの偏肉を緩和する事ができる。偏肉とは、レンズの厚みの偏り具合を示す。例えば、第2レンズ120において有効径でのパワーを弱くすることで有効径での厚みを薄くすることができる。第3レンズ130においても同等である。中心のパワーを有効径まで維持いたばあい有効径部で厚みが増しウエルドの発生や、複屈折が発生し結像性能に悪影響を与える。
Thereby, there is an effect of satisfactorily correcting various aberrations by alleviating the occurrence of ghost and applying an aspherical surface optimally. Furthermore, uneven thickness of the lens can be reduced. The uneven thickness indicates the unevenness of the lens thickness. For example, by reducing the power at the effective diameter in the
また、第1レンズ110を構成する材料のd線に対するアッベ数が50以上に、第2レンズ120を構成する材料のd線に対するアッベ数が50以上に、第3レンズ130を構成する材料のd線に対するアッベ数が40以下に、第4レンズ150を構成する材料のd線に対するアッベ数が50以上に、それぞれ設定する。
Further, the Abbe number of the material constituting the
これにより、開口絞り140よりも物体側にある負レンズの第1レンズ110と第2レンズ120と開口絞り140よりも撮像側にある正レンズの第4レンズ150を構成する材料のd線に対するアッベ数が大きいほど、第1レンズ110および第2レンズ120、第4レンズ150で発生する倍率色収差が小さくなる。また同じく開口絞り140よりも物体側にある正レンズの第3レンズ130を構成する材料のd線に対するアッベ数が小さいほど倍率の色収差を良好に補正できる。
Thus, the Abbe relative to the d-line of the material constituting the
また、第1レンズ110の物体側面から撮像素子までの距離をL(mm)とし、第1レンズ110の物体側面において撮像素子170の水平端に到達する光線が通過する最大径φ(mm)とする時、下記の条件式を満足する。
Further, the distance from the object side surface of the
0.8<φ/L<1.4 ・・・(1)
このような条件式(1)を満たすように設計することで、小型、小径のカメラモジュールを実現する事が可能となる。広角レンズにおいて、光学全長は、第1レンズ110の径に相関がある。焦点距離が同等の場合、第1レンズ110の径と光学全長を伸ばせば、収差の補正は容易となり高い光学性能を確保する事ができる。逆に第1レンズ110の径と光学全長を短くしていくと、収差補正が困難となり品質の低下を招く事となる。ここで、径と全長をパラメーターとしているのは、前述したとおり両者には強い相関があり各々の個別の小型が困難だからである。換言すれば、径一定で全長を短く、全長一定で径を小さくする事は、小型化に適切ではない。上記式を満足する設計とすることで高い光学性能を維持したまま、小型化を可能とすることができる。
0.8 <φ / L <1.4 (1)
By designing so as to satisfy the conditional expression (1), it is possible to realize a small and small-diameter camera module. In the wide-angle lens, the optical total length is correlated with the diameter of the
また、d線における第1レンズ110と第2レンズ120の合算焦点距離をf12(mm)とし、光学系(撮像レンズ100)の焦点距離をf(mm)とする時、下記の条件式を満足する。
Further, when the total focal length of the
0.8<|f12/f|<1.0 ・・・(2)
上記条件式(2)を満たすように設計することで、広角レンズのパワーバランスを最適にする事が可能となる。第1レンズ110と第2レンズ120の合算焦点距離を、光学径の焦点距離にあわせる事で第3レンズ130と第4レンズ150の交換のみで焦点距離の変化、換言すれば画角を変化させる事が可能となる。第3レンズ130と第4レンズ150の変化のみで画角を変える光学系を実現するには上記条件式(2)を満足する必要がある。
0.8 <| f12 / f | <1.0 (2)
By designing so as to satisfy the conditional expression (2), it is possible to optimize the power balance of the wide-angle lens. By adjusting the total focal length of the
また、d線における第3レンズ130と第4レンズ150の合算焦点距離をf34(mm)とし、光学系の焦点距離をf(mm)とする時、下記の条件式を満足する。
Further, when the total focal length of the
1.5<|f34/f|<3.5 ・・・(3)
上記条件式(3)を満たすように設計することで、上記条件式(2)も関わるが、第3レンズ130と第4レンズ150の合算焦点距離が上記条件式(3)を満足するエリアで変えることで画角を変動させることが可能となる。
1.5 <| f34 / f | <3.5 (3)
By designing so as to satisfy the conditional expression (3), the conditional expression (2) is also involved, but in an area where the combined focal length of the
また、撮像面での最大水平位置に入射する光線の全画角を2Wとし、撮像面での最大垂直位置に入射する光線の全画角を2Vとする時、以下の条件式を満足する。 Further, when the total angle of view of the light beam incident on the maximum horizontal position on the imaging surface is 2 W and the total field angle of the light beam incident on the maximum vertical position on the imaging surface is 2 V, the following conditional expression is satisfied.
2W>130(deg) ・・・(4)
1.2<2W/2V<1.4 ・・・(5)
上記条件式(4)あるいは条件式(5)を満たすように設計することで、画面周辺部の物体を大きく写すことが可能となる。上記条件式(4)については、まず撮像レンズ100としては車載用カメラを想定していて、車載カメラにおいて死角となる広い角度が見える必要がある。上記条件式(5)については、周辺部を大きくするために垂直画角は上記式を満足するエリアになければならない。垂直画角が小さいと周辺倍率としては、有利だが高い光学性能を維持することが困難となる。特に倍率色収差の補正が困難となり周辺の像性能が劣化する傾向にある。逆に垂直画角が大きいと周辺が小さく写り本特許の目的となる周辺の視認性が低下する事となる。
2W> 130 (deg) (4)
1.2 <2W / 2V <1.4 (5)
By designing so as to satisfy the conditional expression (4) or the conditional expression (5), it is possible to make a large image of an object at the periphery of the screen. As for the conditional expression (4), first, an in-vehicle camera is assumed as the imaging lens 100, and it is necessary to see a wide angle as a blind spot in the in-vehicle camera. Regarding the conditional expression (5), the vertical angle of view must be in an area satisfying the above expression in order to enlarge the peripheral portion. When the vertical angle of view is small, the peripheral magnification is advantageous, but it is difficult to maintain high optical performance. In particular, it is difficult to correct lateral chromatic aberration and the peripheral image performance tends to deteriorate. On the contrary, if the vertical angle of view is large, the periphery is small and the visibility of the periphery which is the object of this patent is lowered.
また、d線における第1レンズ110の焦点距離をf1(mm)、d線における第2レンズ120の焦点距離をf2(mm)、d線における第3レンズ130の焦点距離をf3(mm)、d線における第4レンズ150の焦点距離をf4(mm)とし、光学系の焦点距離をf(mm)とする時、下記の条件式を満足する。
Further, the focal length of the
4.0<|f1/f|<8.0 ・・・(6)
1.0<|f2/f|<2.0 ・・・(7)
1.3<|f3/f|<2.5 ・・・(8)
1.8<|f4/f|<3.0 ・・・(9)
このような条件を満たすように設計することで、上述の条件を同時に満たす光学系を実現する事が可能となる。上記条件式(6)の下限値を超えると、負の屈折力が大きくなり、倍率の色収差の補正は容易となるが、第1レンズ110の像側面の曲率が小さくなりすぎてしまい、製造が難しくなる。上限値を超えると、第1レンズ110の物体側面の曲率が小さくなるために有効径が大きくなり、レンズ系の小型化が難しくなるとともに、広い画角を得るために必要な負の屈折力を第2レンズ120の像側面のみで補うことになり、曲率が小さくなりすぎてしまう。
4.0 <| f1 / f | <8.0 (6)
1.0 <| f2 / f | <2.0 (7)
1.3 <| f3 / f | <2.5 (8)
1.8 <| f4 / f | <3.0 (9)
By designing so as to satisfy such conditions, it is possible to realize an optical system that simultaneously satisfies the above-described conditions. When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, negative refracting power becomes large and correction of chromatic aberration of magnification becomes easy, but the curvature of the image side surface of the
上記条件式(7)の下限値を超えると負の屈折力が強くなるために第2レンズ120の像側面の曲率が小さくなりすぎてしまう。また、それに伴って第3レンズ130の物体側面の曲率も小さくなりすぎてしまうために、製造が難しくなる。上限値を超えると、負の屈折力が不足するために倍率の色収差の補正が困難になる。
If the lower limit value of the conditional expression (7) is exceeded, the negative refractive power becomes strong and the curvature of the image side surface of the
上記条件式(8)の上限値を超えると、正の屈折力が不足するために倍率の色収差の補正が困難になる。下限値を超えると第3レンズ130物体側面の曲率が小さくなりすぎてしまうために、製造が難しくなる。
If the upper limit value of the conditional expression (8) is exceeded, the positive refracting power is insufficient, so that it is difficult to correct lateral chromatic aberration. If the lower limit value is exceeded, the curvature of the object side surface of the
第4レンズ150の、特に像側面は収差の補正を大きく行なっているため、上記条件式(9)の上限値を超えると、正の屈折力が小さくなりすぎて、緒収差の補正が困難になる。逆に下限値を超えると、第4レンズ150の像側面の曲率が小さくなりすぎてしまうために、製造が難しくなる。
The
なお、図1の100Aに示すように、物体側より入射した光は、第1レンズ110の物体側R1面1、撮像面側R2面2、第2レンズ120の物体側R3面3、撮像面側R4面4、第3レンズ130の物体側R5面5、撮像面側R6面6、開口絞り140の面7、第4レンズ150の物体側R7面8、撮像面側R8面9、カバーガラス160の物体側R9面10、撮像面側R10面11を順次通過し撮像素子170の結像面12へと集光される。
1A, the light incident from the object side includes the object
また、図1の100Bに示すように、第1レンズ110の厚さとなるR1面1とR2面2間の距離をD1、第1レンズ110のR2面2と第2レンズ120のR3面3までの距離をD2、第2レンズ120の厚さとなるR3面3とR4面4間の距離をD3、第2レンズ120のR4面4と第3レンズ130のR5面5間の距離をD4、第3レンズ130の厚さとなるR5面5とR6面6間の距離をD5、第3レンズ130のR6面6と開口絞り140の面7までの距離をD6、開口絞り140の面7と第4レンズ150のR8面8間の距離をD7、第4レンズ150の厚さとなるR8面8とR9面9間の距離をD8、第4レンズ150のR面9とカバーガラス160の物体側R9面10間の距離をD9、カバーガラス160の厚さとなるR9面10とR10面11間の距離をD10、カバーガラス160のR10面11と結像面12間の距離をD11とする。
Further, as indicated by 100B in FIG. 1, the distance between the
ここで、各レンズの少なくとも一面は非球面形状が形成される。非球面形状を持つことにより、収差補正が容易となり、小型でありながら良好な解像性能を得ることが可能となる。 Here, at least one surface of each lens has an aspherical shape. By having an aspherical shape, aberration correction becomes easy, and it is possible to obtain a good resolution performance while being small.
なお、以下の数値実施例の中で記載されるレンズの非球面の形状は、物体側から撮像面側へ向かう方向を正とし、kを円錐係数、A、B、C、Dを非球面係数、rを中心曲率半径としたとき次式で表される。hは光線の高さ、cは中心曲率半径の逆数をそれぞれ表している。ただし、Zは面頂点に対する接平面からの深さを、Aは4次の非球面係数を、Bは6次の非球面係数を、Cは8次の非球面係数を、Dは10次の非球面係数をそれぞれ表している。 The aspherical shape of the lens described in the following numerical examples is positive in the direction from the object side to the imaging surface side, k is a conical coefficient, and A, B, C, and D are aspherical coefficients. , R is the central radius of curvature, h represents the height of the light beam, and c represents the reciprocal of the central radius of curvature. Where Z is the depth from the tangent plane to the surface vertex, A is the fourth-order aspheric coefficient, B is the sixth-order aspheric coefficient, C is the eighth-order aspheric coefficient, and D is the tenth-order aspheric coefficient. Each aspheric coefficient is shown.
以下に、撮像レンズ100(100A、100B)の具体的な数値による実施例1〜5を示す。実施例1〜5の数値において、焦点距離、Fナンバー、水平画角、垂直画角、像高、レンズ全長、バックフォーカス(BF)は次の表1に記載の通りである。また、同じく実施例1〜5の数値において、条件式(1)〜(9)の数値データは、次の表2に記載の値になる。 Examples 1 to 5 according to specific numerical values of the imaging lens 100 (100A, 100B) are shown below. In the numerical values of Examples 1 to 5, the focal length, F number, horizontal field angle, vertical field angle, image height, total lens length, and back focus (BF) are as shown in Table 1 below. Similarly, in the numerical values of Examples 1 to 5, the numerical data of the conditional expressions (1) to (9) are the values described in Table 2 below.
なお、実施例1〜5を示す図面である、図2、図5、図6、図9、図10、図13、図14、図17、図18、および図21に示す符号101乃至106は、図1に示す撮像レンズ100と同様の構成であるために、各構成要件の符号、面符号、距離符号の記載を省略するものとする。また、図7、図11、図15、および図19は、図3に示すc線、d線、およびg線の記載と同様であるために、記載を省略するものとする。また、実施例1〜5においては、全レンズを樹脂材料で形成した。
<実施例1>
実施の形態1における撮像レンズ101の基本構成は図2に示され、各数値データ(設定値)は表3、表4、表5に、球面収差、および非点収差を示す収差図は図3にそれぞれ示される。図3は、実施例1において、左が球面収差を、右が非点収差をそれぞれ示している。縦収差図の縦軸は、瞳径を1に正規化したもので、非点収差図の縦軸は半画角ωを表し、実線Mはメリジオナル像面の値、破線Sはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図3からわかるように、実施例1によれば、球面、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ101が得られる。
<Example 1>
The basic configuration of the
この実施例1における撮像レンズ101は、第1レンズ110にアクリル相当の材料を用いた場合の最適パワー配置と非球面形状を示した実施例となる。
The
図2に示すように、第1レンズ110は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第2レンズ120は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第3レンズ130は平凸形状、開口絞り140の像側に配置される第4レンズ150は両側に凸面を向けた両凸形状を有する。各レンズはそれぞれ非球面を有する。
As shown in FIG. 2, the
表4は、実施例1における撮像レンズ101の各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径R、間隔D、屈折率Nd、および分散値νdを示している。表5は、所定面の非球面係数を示している。
Table 4 shows the stop corresponding to each surface number of the
図4は、第1レンズ110の像側面、第2レンズ120の像側面、第3レンズ130の物体側面の非球面の状態を示す図である。なお、SAGは光軸方向の変異量となり、縦方向である径方向、および横方向であるSAGのいずれも単位は「mm」である。図4に示すように、第1レンズ110の撮像面側非球面を光線有効径(径方向2.6mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを強く、第2レンズ120の撮像面側非球面は光線有効径(径方向1.5mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ第3レンズ130の物体側非球面は光線有効径(径方向1.4mm近傍)において球面とした場合よりも正のパワーを弱くしている。図4において、有効径を一点鎖にて示す。
FIG. 4 is a diagram illustrating an aspheric state of the image side surface of the
図5は、図4の非球面の変異イメージを示す図であり、第1レンズ110、第2レンズ120、および第3レンズ130の点線が図4で示す球面形状に基づく形状であり、実線が図4で示す非球面形状に基づく形状であり、矢印は球面形状から実際の非球面形状の変異の方向を示したものである。なお、実施例2〜5の図9、図13、図17、および図21も同様である。
FIG. 5 is a diagram showing a variation image of the aspherical surface of FIG. 4. The dotted lines of the
<実施例2>
実施の形態2における撮像レンズ102の基本構成は図6に示され、各数値データ(設定値)は表6、表7、表8に、球面収差、および非点収差を示す収差図は図7にそれぞれ示される。図7は、実施例2において、左が球面収差を、右が非点収差をそれぞれ示している。縦収差図の縦軸は、瞳径を1に正規化したもので、非点収差図の縦軸は半画角ωを表し、実線Mはメリジオナル像面の値、破線Sはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図7からわかるように、実施例2によれば、球面、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ102が得られる。
<Example 2>
The basic configuration of the
この実施例2における撮像レンズ102は、第1レンズ110にCOP(シクロオレフィンポリマー)相当の材料を用いた場合の最適パワー配置と非球面形状を示した実施例となる。
The
図6に示すように、第1レンズ110は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第2レンズ120は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第3レンズ130は平凸形状、開口絞り140の像側に配置される第4レンズ150は両側に凸面を向けた両凸形状を有する。各レンズはそれぞれ非球面を有する。
As shown in FIG. 6, the
表7は、実施例2における撮像レンズ102の各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径R、間隔D、屈折率Nd、および分散値νdを示している。表8は、所定面の非球面係数を示している。
Table 7 shows the stop corresponding to each surface number of the
図8は、第1レンズ110の像側面、第2レンズ120の像側面、第3レンズ130の物体側面の非球面の状態を示す図である。なお、縦方向である径方向、および横方向であるSAGのいずれも単位は「mm」である。図8に示すように、第1レンズ110の撮像面側非球面を光線有効径(径方向2.6mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを強く、第2レンズ120の撮像面側非球面は光線有効径(径方向1.5mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ第3レンズ130の物体側非球面は光線有効径(径方向1.5mm近傍)において球面とした場合よりも正のパワーを弱くしている。図8において、有効径を一点鎖にて示す。
FIG. 8 is a diagram illustrating an aspheric state of the image side surface of the
図9は、図8の非球面の変異イメージを示す図である。 FIG. 9 is a diagram showing a variation image of the aspherical surface of FIG.
<実施例3>
実施の形態3における撮像レンズ103の基本構成は図10に示され、各数値データ(設定値)は表9、表10、表11に、球面収差、および非点収差を示す収差図は図11にそれぞれ示される。図11は、実施例3において、左が球面収差を、右が非点収差をそれぞれ示している。縦収差図の縦軸は、瞳径を1に正規化したもので、非点収差図の縦軸は半画角ωを表し、実線Mはメリジオナル像面の値、破線Sはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図11からわかるように、実施例3によれば、球面、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ103が得られる。
<Example 3>
The basic configuration of the
この実施例3における撮像レンズ103は、第1レンズ110の有効径を小さくした場合の実施例となる。
The
図10に示すように、第1レンズ110は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第2レンズ120は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第3レンズ130は平凸形状、開口絞り140の像側に配置される第4レンズ150は両側に凸面を向けた両凸形状を有する。各レンズはそれぞれ非球面を有する。
As shown in FIG. 10, the
表10は、実施例3における撮像レンズ103の各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径R、間隔D、屈折率Nd、および分散値νdを示している。表11は、所定面の非球面係数を示している。
Table 10 shows the stop corresponding to each surface number of the
図12は、第1レンズ110の像側面、第2レンズ120の像側面、第3レンズ130の物体側面の非球面の状態を示す図である。なお、縦方向である径方向、および横方向であるSAGのいずれも単位は「mm」である。図12に示すように、第1レンズ110の撮像面側非球面を光線有効径(径方向2.2mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを強く、第2レンズ120の撮像面側非球面は光線有効径(径方向1.2mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ第3レンズ130の物体側非球面は光線有効径(径方向1.1mm近傍)において球面とした場合よりも正のパワーを弱くしている。図12において、有効径を一点鎖にて示す。
FIG. 12 is a diagram illustrating an aspheric state of the image side surface of the
図13は、図12の非球面の変異イメージを示す図である。 FIG. 13 is a diagram showing a variation image of the aspherical surface of FIG.
<実施例4>
実施の形態4における撮像レンズ104の基本構成は図14に示され、各数値データ(設定値)は表12、表13、表14に、球面収差、および非点収差を示す収差図は図15にそれぞれ示される。図15は、実施例4において、左が球面収差を、右が非点収差をそれぞれ示している。縦収差図の縦軸は、瞳径を1に正規化したもので、非点収差図の縦軸は半画角ωを表し、実線Mはメリジオナル像面の値、破線Sはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図15からわかるように、実施例4によれば、球面、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ104が得られる。
<Example 4>
The basic configuration of the
この実施例3における撮像レンズ104は、第1レンズ110の有効径を大きくした場合の実施例となる。
The
図14に示すように、第1レンズ110は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第2レンズ120は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第3レンズ130は平凸形状、開口絞り140の像側に配置される第4レンズ150は両側に凸面を向けた両凸形状を有する。各レンズはそれぞれ非球面を有する。
As shown in FIG. 14, the
表13は、実施例4における撮像レンズ104の各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径R、間隔D、屈折率Nd、および分散値νdを示している。表14は、所定面の非球面係数を示している。
Table 13 shows the stop corresponding to each surface number of the
図16は、第1レンズ110の像側面、第2レンズ120の像側面、第3レンズ130の物体側面の非球面の状態を示す図である。なお、縦方向である径方向、および横方向であるSAGのいずれも単位は「mm」である。図16に示すように、第1レンズ110の撮像面側非球面を光線有効径(径方向2.0mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを強く、第2レンズ120の撮像面側非球面は光線有効径(径方向1.2mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ第3レンズ130の物体側非球面は光線有効径(径方向1.1mm近傍)において球面とした場合よりも正のパワーを弱くしている。図16において、有効径を一点鎖にて示す。
FIG. 16 is a diagram illustrating aspherical states of the image side surface of the
図17は、図16の非球面の変異イメージを示す図である。 FIG. 17 is a diagram showing an aspherical variation image of FIG.
<実施例5>
実施の形態5における撮像レンズ105の基本構成は図18に示され、各数値データ(設定値)は表15、表16、表17に、球面収差、および非点収差を示す収差図は図19にそれぞれ示される。図19は、実施例5において、左が球面収差を、右が非点収差をそれぞれ示している。縦収差図の縦軸は、瞳径を1に正規化したもので、非点収差図の縦軸は半画角ωを表し、実線Mはメリジオナル像面の値、破線Sはサジタル像面の値をそれぞれ示している。図19からわかるように、実施例5によれば、球面、非点の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像レンズ105が得られる。
<Example 5>
The basic configuration of the
この実施例5における撮像レンズ105は、水平画角を150度相当に広げた実施例となる。
The
図18に示すように、第1レンズ110は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第2レンズ120は物体側に凸面を向けたメニスカス形状、第3レンズ130は平凸形状、開口絞り140の像側に配置される第4レンズ150は両側に凸面を向けた両凸形状を有する。各レンズはそれぞれ非球面を有する。
As shown in FIG. 18, the
表16は、実施例5における撮像レンズ105の各面番号に対応した絞り、各レンズの曲率半径R、間隔D、屈折率Nd、および分散値νdを示している。表17は、所定面の非球面係数を示している。
Table 16 shows the stop corresponding to each surface number of the
図20は、第1レンズ110の像側面、第2レンズ120の像側面、第3レンズ130の物体側面の非球面の状態を示す図である。なお、縦方向である径方向、および横方向であるSAGのいずれも単位は「mm」である。図20に示すように、第1レンズ110の撮像面側非球面を光線有効径(径方向2.4mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを強く、第2レンズ120の撮像面側非球面は光線有効径(径方向1.2mm近傍)において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ第3レンズ130の物体側非球面は光線有効径(径方向1.1mm近傍)において球面とした場合よりも正のパワーを弱くしている。図20において、有効径を一点鎖にて示す。
FIG. 20 is a diagram illustrating an aspheric state of the image side surface of the
図21は、図20の非球面の変異イメージを示す図である。 FIG. 21 is a diagram showing an aspherical variation image of FIG.
100、100A、100B、101〜105:撮像レンズ
110:第1レンズ
120:第2レンズ
130:第3レンズ
140:開口絞り
150:第4レンズ
160:カバーガラス(またはIRCF)
170:撮像素子(または撮像面・結像面)
100, 100A, 100B, 101-105: imaging lens 110: first lens
120: Second lens 130: Third lens 140: Aperture stop 150: Fourth lens 160: Cover glass (or IRCF)
170: Imaging device (or imaging surface / imaging surface)
Claims (3)
前記第1レンズ乃至前記第4レンズを樹脂材料により形成し、前記第1レンズの撮 像側面は光線有効径において球面とした場合よりも負のパワーを強く、前記第2レン ズの撮像側面は光線有効径において球面とした場合よりも負のパワーを弱く、かつ前 記第3レンズの物体側面は光線有効径において球面とした場合よりも正のパワーを弱 くし、d線における前記第1レンズと前記第2レンズの合算焦点距離をf12(m m)、d線における前記第3レンズと前記第4レンズの合算焦点距離をf34(m m)、d線における前記第1レンズの焦点距離をf1(mm)、d線における前記第 2レンズの焦点距離をf2(mm)、d線における前記第3レンズの焦点距離をf3 (mm)、d線における前記第4レンズの焦点距離をf4(mm)、光学系の焦点距 離をf(mm)、撮像面での最大水平位置に入射する光線の全画角を2W、撮像面で の最大垂直位置に入射する光線の全画角を2Vとする時、下記の条件式を満足するこ とを特徴とする撮像レンズ。
0.8<|f12/f|<1.0 ・・・(2)
1.5<|f34/f|<3.5 ・・・(3)
1.2<2W/2V<1.4 ・・・(5)
4.0<|f1/f|<8.0 ・・・(6)
1.0<|f2/f|<2.0 ・・・(7)
1.3<|f3/f|<2.5 ・・・(8)
1.8<|f4/f|<3.0 ・・・(9) In order from the object side, a negative side of the power possess imaging side meniscus first lens forming an aspheric surface convex toward the object side, surface of the imaging-side have a negative refractive power with the convex surface facing the object side a meniscus second lens but forming an aspherical surface, a biconvex third lens surface of the have a positive refractive power with a convex surface directed onto the surface on the object side and the image side object side forms an aspherical surface, an aperture stop, the object consists biconvex fourth lens both surfaces have a positive refractive power and a convex surface directed toward surface to the surface of the side and the imaging side is an aspherical surface,
Said first lens to the fourth lens is formed of a resin material, an imaging side of said first lens is strongly negative power than when the spherical in effective aperture, an imaging side of the second lens is weak negative power than when the spherical in effective aperture, and before Symbol weak comb positive power than the object side surface of the third lens having a spherical surface in effective aperture, said first lens at the d-line And the total focal length of the second lens is f12 (mm), the total focal length of the third lens and the fourth lens at the d-line is f34 (mm), and the focal length of the first lens at the d-line is The focal length of the second lens at f1 (mm), d line is f2 (mm), the focal length of the third lens at d line is f3 (mm), and the focal length of the fourth lens at d line is f4 ( mm) When the focal length of the optical system f (mm), 2W the total angle of light rays incident on the maximum horizontal position of the imaging surface, the total angle of light rays incident on the maximum vertical position of the imaging surface and 2V An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression.
0.8 <| f12 / f | <1.0 (2)
1.5 <| f34 / f | <3.5 (3)
1.2 <2W / 2V <1.4 (5)
4.0 <| f1 / f | <8.0 (6)
1.0 <| f2 / f | <2.0 (7)
1.3 <| f3 / f | <2.5 (8)
1.8 <| f4 / f | <3.0 (9)
2W>130(deg) ・・・(4)
3. The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied when a total angle of view of a light beam incident on a maximum horizontal position on the imaging surface is 2 W. 4.
2W> 130 (deg) (4)
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