JP5821575B2 - Cold rolled steel sheet rolling method and ultrathin steel sheet manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、タンデム圧延機を用いて冷延鋼板を圧延して板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板とする冷延鋼板の圧延方法および極薄鋼板の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for rolling a cold-rolled steel sheet by rolling a cold-rolled steel sheet using a tandem rolling mill into an ultrathin steel sheet having a thickness of 0.1 mm or less, and a method for producing the ultrathin steel sheet.
一般に冷延鋼板の製造プロセスにおいては、製鋼工程で成型されたスラブを、熱間圧延、酸洗、冷間圧延により所定の厚みに圧延した後、連続焼鈍により熱処理し、調質圧延にて鋼板としての性能や表面性状を整え、必要に応じて矯正を施した後、精整ラインにて出荷のための最終調整を行う。 Generally, in the manufacturing process of cold-rolled steel sheet, the slab formed in the steelmaking process is rolled to a predetermined thickness by hot rolling, pickling, and cold rolling, and then heat-treated by continuous annealing, and the steel sheet is subjected to temper rolling. After adjusting the performance and surface properties, and making corrections as necessary, final adjustments for shipment are made on the finishing line.
冷延鋼板の中でも板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板（スチールフォイルとも呼ばれる）は、冷間圧延を二度行うことにより製造されることが多い。この場合、二回目の圧延後の鋼板は、板厚０．１ｍｍ以下と非常に薄いことからロールのヒートクラウンなどの影響により形状が悪く、形状不良が発生しやすくなる。そのため、特許文献１に記載の方法のように、二回目の冷間圧延の後に、さらに形状を良くするための調質圧延を追加する必要がある。形状不良としては、特許文献１にも記載されているような、耳伸びや中伸び、蛇腹、縦筋といった、鋼板製品の品質問題となる形状不良がある。 Among cold-rolled steel sheets, an ultra-thin steel sheet (also called a steel foil) having a thickness of 0.1 mm or less is often manufactured by performing cold rolling twice. In this case, since the steel sheet after the second rolling is very thin with a thickness of 0.1 mm or less, the shape is poor due to the influence of the heat crown of the roll, and shape defects tend to occur. Therefore, it is necessary to add temper rolling for further improving the shape after the second cold rolling as in the method described in Patent Document 1. As the shape defect, there is a shape defect that is a quality problem of the steel sheet product, such as ear stretch, middle stretch, bellows, and vertical stripe, as described in Patent Document 1.
また、圧延後のコイルには冷間圧延油が付着しているため、これを洗浄して再びコイルとして巻き取るのであるが、その後、調質圧延による形状矯正を行わずにコイルを巻き取り機のマンドレルから抜き取って自立させると、コイルが自重で潰れてしまうため、このようなコイル潰れを防ぐためにも調質圧延が必要であると考えられる。なお、この場合のコイル潰れは、コイルの巻き取り時の内径（通常、Φ５０８ｍｍ）に対し、自立後の縦方向（鉛直方向）内径が２０ｍｍ以上小さくなる場合を言うものとする。 In addition, since cold rolling oil adheres to the coil after rolling, it is cleaned and wound up as a coil again. After that, the coil winding machine is used without correcting the shape by temper rolling. If the coil is pulled out from the mandrel and made to stand on its own, the coil is crushed by its own weight, and it is considered that temper rolling is necessary to prevent such coil crushing. The coil collapse in this case refers to a case where the longitudinal (vertical) inner diameter after self-supporting is smaller by 20 mm or more than the inner diameter (usually Φ508 mm) when the coil is wound.
一方、特許文献２に記載の通り、板厚０．４ｍｍ以上の冷間圧延を一回のみ行う場合には、最終スタンドにおいてダル目転写を目的にダルロールを用いて、圧下率３〜８％の軽圧下圧延を施すことが一般的に行われている。しかし、この場合には、この文献に記載されている通り、ダルロール圧延後の鋼板の形状は一般に良好ではなく、鋼板の形状を良好にするために出側の張力を大きくすることが必要である。そのため、当該特許文献２に記載の技術では、圧延機の出側に２Ｈｉミルスタンドを設けて、圧延機出側張力を大きくする機能を持たせている。 On the other hand, as described in Patent Document 2, when cold rolling with a thickness of 0.4 mm or more is performed only once, using a dull roll for the purpose of transferring a dull eye in the final stand, the rolling reduction is 3 to 8%. Generally, light rolling is performed. However, in this case, as described in this document, the shape of the steel sheet after the dull roll rolling is generally not good, and it is necessary to increase the tension on the exit side in order to improve the shape of the steel sheet. . Therefore, in the technique described in Patent Document 2, a 2Hi mill stand is provided on the exit side of the rolling mill to have a function of increasing the exit tension on the rolling mill.
しかし、上記特許文献１に記載の方法では、二回目の冷間圧延を行ってから一旦コイルに巻き取って調質圧延を施すが、上述したコイル潰れが圧延後でも発生してコイルを調質圧延機のマンドレルに挿入することができなくなる問題が生じる。また、上記特許文献１では、調質圧延による形状矯正は必須とされているが、追加の調質圧延を行うことは、製造コストやリードタイムの点から好ましくなく、調質圧延による形状矯正を省略する方法が求められている。すなわち、２回目の冷間圧延を終えた段階で形状を良好なものにすることが求められる。 However, in the method described in Patent Document 1, the second cold rolling is performed, and then the coil is wound around the coil and subjected to temper rolling. However, the above-described coil crushing occurs even after rolling, and the coil is tempered. There arises a problem that it cannot be inserted into the mandrel of the rolling mill. In Patent Document 1, shape correction by temper rolling is essential. However, additional temper rolling is not preferable from the viewpoint of manufacturing cost and lead time, and shape correction by temper rolling is not preferable. There is a need for an omission method. That is, it is required to make the shape favorable after the second cold rolling.
一方、特許文献２に記載されたような形状性を良好にするために冷間圧延機の出側の張力を大きくすることは、板厚が０．１ｍｍ以下の極薄鋼板では、破断の危険が高いため、実施することができない。また、特許文献２のように圧延機出側に２Ｈｉのスタンドを設けることは、設備投資が過大となる上、設置場所の制約を受ける。また、２Ｈｉ圧延機はロール軸弾性たわみの調整ができないため、板幅が変わると、逆に形状不良を助長する場合がある。 On the other hand, increasing the tension on the exit side of the cold rolling mill in order to improve the shape as described in Patent Document 2 is a risk of breakage in an ultrathin steel sheet having a thickness of 0.1 mm or less. Is too expensive to implement. Moreover, providing a 2Hi stand on the exit side of the rolling mill as in Patent Document 2 results in excessive capital investment and restrictions on the installation location. In addition, since the 2Hi rolling mill cannot adjust the roll axis elastic deflection, if the sheet width changes, the shape defect may be promoted.
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、調質圧延による形状矯正を行うことなく、二回目の冷間圧延の段階で形状の良好な板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板が得られ、また、コイルとして潰れてしまうことを防止することができる冷延鋼板の圧延方法および極薄鋼板の製造方法を提供することを課題とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an ultrathin steel sheet having a thickness of 0.1 mm or less having a good shape at the second cold rolling stage without performing shape correction by temper rolling. It is an object of the present invention to provide a method for rolling a cold-rolled steel sheet and a method for manufacturing an ultrathin steel sheet that can be obtained and can be prevented from being crushed as a coil.
上記課題を解決するため、本発明は、複数の４段以上の多段圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機を用いて二度の冷間圧延を行い、板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板を得る際における、二回目の冷間圧延に際し、最終スタンドのワークロールを、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、最終スタンドにおける鋼板の伸び率を０．３％以下とすることを特徴とする冷延鋼板の圧延方法を提供する。 In order to solve the above-mentioned problems, the present invention performs cold rolling twice using a cold tandem rolling mill having a plurality of multi-stage rolling stands having four or more stages, thereby producing an ultrathin steel sheet having a thickness of 0.1 mm or less. In the second cold rolling, the average length Rsm of the roughness curve element, which is a surface roughness parameter measured on the work roll of the final stand in the axial direction and the circumferential direction, is 25 μm ≦ Rsm ≦ 55 μm. A rolling method for cold-rolled steel sheets is provided, characterized in that the dull rolls satisfying the requirements and the elongation of the steel sheets in the final stand is 0.3% or less.
また、本発明は、複数の４段以上の多段圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機を用いて二度の冷間圧延を行い、板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板を製造する極薄鋼板の製造方法であって、二回目の冷間圧延は、最終スタンドのワークロールを、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、最終スタンドにおける鋼板の伸び率を０．３％以下として行うことを特徴とする極薄鋼板の製造方法を提供する。 The present invention also provides an ultra-thin steel plate for producing an ultra-thin steel plate having a thickness of 0.1 mm or less by performing cold rolling twice using a cold tandem rolling mill having a plurality of multi-stage rolling stands having four or more stages. In the second cold rolling, the average length Rsm of the roughness curve element, which is a surface roughness parameter obtained by measuring the work roll of the final stand in the axial direction and the circumferential direction, is 25 μm ≦ Provided is a dull roll satisfying Rsm ≦ 55 μm, and an elongation rate of the steel sheet in the final stand is 0.3% or less.
本発明によれば、調質圧延による形状矯正を行うことなく、二回目の冷間圧延の段階で形状の良好な板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板を低コストで得ることができ、また、コイルとして潰れてしまうことを防止することができる。 According to the present invention, it is possible to obtain an ultra-thin steel sheet having a good thickness of 0.1 mm or less at a low cost at the second cold rolling stage without performing shape correction by temper rolling, and It is possible to prevent the coil from being crushed.
以下、本発明について具体的に説明する。
通常、冷間圧延では、ロールバレル方向のギャップ変化を調整することにより形状の良好な鋼板を製造しようとするが、板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板となると、極わずかなロールの熱膨張（ヒートクラウンという）のばらつきや、ロール研磨時のわずかな偏心などがあっても、鋼板幅方向、長手方向に形状不良（波形状）を生じてしまうことから、このような形状不良を防止することが非常に難しかった。
Hereinafter, the present invention will be specifically described.
Normally, in cold rolling, an attempt is made to produce a steel plate having a good shape by adjusting the gap change in the roll barrel direction. However, when an ultrathin steel plate having a thickness of 0.1 mm or less is obtained, the thermal expansion of the roll is very slight. Even if there are variations (called heat crowns) or slight eccentricity during roll polishing, shape defects (wave shapes) occur in the width direction and longitudinal direction of the steel sheet, thus preventing such shape defects. It was very difficult.
上記特許文献１に記載の方法では、冷間圧延後、さらに調質圧延を行い、この調質圧延でのロール粗さをＲａ＝１．０μｍ以下とすることにより形状を良好なものとしていた。この調質圧延を行わず形状が悪いままであると、洗浄後の巻き取りでコイル潰れが発生する。しかし、特許文献１のように調質圧延を行ったとしても、冷間圧延後のコイルでもコイル潰れが発生するという問題を解決することはできなかった。 In the method described in Patent Document 1, temper rolling is further performed after cold rolling, and the roll roughness in the temper rolling is set to Ra = 1.0 μm or less to obtain a good shape. If this temper rolling is not performed and the shape remains bad, coiling occurs during winding after cleaning. However, even if temper rolling is performed as in Patent Document 1, it has not been possible to solve the problem that coil collapse occurs even in a coil after cold rolling.
コイル潰れの発生は、鋼板の形状と関係があると考えられる。すなわち、鋼板の形状が悪いと、巻き取り時に層間空隙の発生する部分が多くなるが、コイルを自立させるには、自重による負荷を層間の摩擦により保持させなければならないから、隙間が多いと層間で滑りやすくなってコイルの形が崩れやすくなり、潰れが発生しやすくなるのである。したがって、コイル潰れが発生するということは、鋼板の形状が悪かったということができる。 The occurrence of coil collapse is considered to be related to the shape of the steel sheet. That is, if the shape of the steel sheet is poor, there will be more portions where interlayer gaps will occur during winding, but in order to make the coil self-supporting, the load due to its own weight must be retained by friction between the layers. It becomes slippery and the shape of the coil is liable to collapse, and crushing is likely to occur. Therefore, the occurrence of coil collapse means that the shape of the steel sheet was bad.
本発明者の検討結果によれば、極薄鋼板の場合、単純な耳伸びや中伸びの他に蛇腹や縦筋などの特異な形状不良もあり、円筒研磨ロールによって主に圧延方向の伸びを制御することで鋼板の形状矯正を行うことが難しいということはわかっている。 According to the study results of the present inventors, in the case of ultra-thin steel sheets, there are also unusual shape defects such as bellows and vertical streaks in addition to simple ear elongation and middle elongation, and elongation in the rolling direction is mainly performed by a cylindrical polishing roll. It is known that it is difficult to correct the shape of the steel sheet by controlling it.
板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板の場合、特許文献２に記載のように圧延機出側の張力を高くすると鋼板の破断の危険性が高いため、この方法を実施することは難しい。また、特許文献２のように圧延機出側に２Ｈｉのスタンドを設けることは設備投資が過大となる上、設置場所の制約を受ける。同様の方法として圧延機の最終スタンドを２Ｈｉとすることも考えられるが、２Ｈｉ圧延機はロール軸弾性たわみを調整することができないため、板幅が変わると、逆に形状不良のコイルとなるおそれがある。 In the case of an ultra-thin steel plate having a thickness of 0.1 mm or less, it is difficult to carry out this method because there is a high risk of breakage of the steel plate when the tension on the rolling mill exit side is increased as described in Patent Document 2. In addition, providing a 2Hi stand on the exit side of the rolling mill as in Patent Document 2 results in excessive capital investment and restrictions on the installation location. Although it is conceivable to use 2Hi as the final stand of the rolling mill as a similar method, since the 2Hi rolling mill cannot adjust the roll shaft elastic deflection, if the plate width changes, there is a risk of forming a coil with a poor shape. There is.
そこで、本発明者は、まず、特許文献１に記載の、通常の冷間タンデム圧延機を用いて二回目冷間圧延後に改めてスキンパス圧延（調質圧延）を行う際の最終スタンドの圧延条件を、二回目の冷間圧延にそのまま適用することを試みた。その結果、そのままの条件では十分な形状矯正能力が得られないが、ロール粗さや適正圧下率を所定の範囲とすることで良好な形状矯正能力が得られることを見出し、本発明に至った。 Therefore, the inventor firstly described the rolling conditions of the final stand when performing skin pass rolling (temper rolling) after the second cold rolling using a normal cold tandem rolling mill described in Patent Document 1. It tried to apply as it is to the second cold rolling. As a result, it has been found that sufficient shape correction ability cannot be obtained under the same conditions, but that good shape correction ability can be obtained by setting the roll roughness and appropriate rolling reduction within a predetermined range.
すなわち、複数の４段以上の多段圧延スタンドを有する冷間タンデム圧延機を用いて、二度の冷間圧延を行って板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板を製造するにあたり、二回目の冷間圧延に際し、最終スタンドのワークロールを、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、最終スタンドにおける鋼板の伸び率を０．３％以下とすることにより、調質圧延を行うことなく、形状性が良好で、コイルの段階でコイル潰れが生じない極薄鋼板が得られることが判明した。 That is, when producing a very thin steel sheet having a thickness of 0.1 mm or less by performing cold rolling twice using a cold tandem rolling mill having a plurality of four or more multi-stage rolling stands, At the time of hot rolling, the work roll of the final stand is a dull roll in which the average length Rsm of the roughness curve element, which is a surface roughness parameter measured in the axial direction and the circumferential direction, satisfies 25 μm ≦ Rsm ≦ 55 μm . It has been found that when the elongation percentage of the steel sheet is 0.3% or less, an ultrathin steel sheet having good shape and free from coil collapse at the coil stage can be obtained without performing temper rolling.
特許文献１にも記載の通り、二回目の冷間圧延では、加工熱によるヒートクラウンの発生により形状矯正が難しい。特許文献１では、そのため、加工発熱の影響が小さいスキンパス圧延を改めて行うこととしている。しかし、本発明者の検討結果によれば、冷間圧延の最終スタンドのワークロールをダルロールとして、鋼板の伸び率を０．３％以下とした場合、ダルロールにより突起部が油膜を破ってそれが直接鋼板と接触するのでロールと鋼板との間の摩擦係数が高くなり、ロールと鋼板との間の圧延方向相対すべりが非常に小さく、ロールと材料の表面はいわゆる固着状態になり、塑性変形はダルロールの突起部が鋼板に押し込まれた部分の周辺のみで発生する。すなわち、圧延方向だけでなく幅方向にも塑性変形域が広がるので、幅方向にも形状矯正能力が生じるのである。このように、本発明は、あくまで圧延方向の伸びの均一化をメカニズムとした特許文献１とは作用が異なる。そのため、ヒートクラウンが発生した場合でも形状は良好なものとなる。最終スタンド出側張力を、鋼板の破断の危険性があるほど大きくする必要もない。 As described in Patent Document 1, in the second cold rolling, shape correction is difficult due to generation of a heat crown due to processing heat. In Patent Document 1, for this reason, skin pass rolling with a small influence of processing heat generation is performed again. However, according to the results of the study by the present inventors, when the work roll of the final stand of cold rolling is a dull roll and the elongation percentage of the steel sheet is 0.3% or less, the projection portion breaks the oil film by the dull roll. The friction coefficient between the roll and the steel plate increases because it is in direct contact with the steel plate, the relative slip in the rolling direction between the roll and the steel plate is very small, the surface of the roll and the material is in a so-called fixed state, and the plastic deformation is It occurs only around the part where the protrusion of the dull roll is pushed into the steel plate. That is, since the plastic deformation zone is widened not only in the rolling direction but also in the width direction, shape correction capability is generated in the width direction. As described above, the present invention is different from Patent Document 1 in which the mechanism is uniform elongation in the rolling direction. Therefore, even when a heat crown occurs, the shape is good. It is not necessary to increase the final stand exit tension so that there is a risk of the steel sheet breaking.
本発明では、最終スタンドの圧下率を小さくし、鋼板の伸び率を０．３％以下とするので、特許文献２に記載のように２Ｈｉのスタンドを設けなくともロール粗さの低下をきたすことがない。このため、過大な設備投資が不要であるため、製造コストを低く維持することができる。また、圧下率が小さいといってもたわみの影響は受けるので、２Ｈｉよりも４Ｈｉ以上の多段ミルとすることが好ましい。 In the present invention, since the rolling reduction of the final stand is reduced and the elongation of the steel sheet is 0.3% or less, the roll roughness is reduced without providing a 2Hi stand as described in Patent Document 2. There is no. For this reason, since excessive capital investment is unnecessary, manufacturing cost can be kept low. Further, even if it is said that the rolling reduction is small, it is affected by the deflection, so that it is preferable to use a multi-stage mill of 4 Hi or more than 2 Hi.
ダルロールの粗さとしては粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすことが必要である。Ｒｓｍとは、図１に示したような粗さ曲線に対し、以下の（１）式で計算される。
Ｒｓｍが５５μｍよりも大きいと、ダル目押し込みによる塑性変形が局所的になり、凸部が鋼板を突き破って鋼板が破断に至ることがある。またＲｓｍが２５μｍよりも小さいと、隣接する凸部の影響範囲が干渉し合って十分な塑性変形を与えることができず、形状改善効果が不十分となる。 When Rsm is larger than 55 μm, plastic deformation due to indentation of the dull becomes local, and the convex portion may break through the steel sheet, leading to the steel sheet breaking. On the other hand, if Rsm is smaller than 25 μm, the influence range of adjacent convex portions interfere with each other and sufficient plastic deformation cannot be given, and the shape improvement effect becomes insufficient.
ここでＲｓｍは、ロールの軸方向および円周方向に、先端径（半径）２μｍ、先端角６０°の触針を用い、測定長４ｍｍ、助走、後走とも０．４ｍｍ、カットオフ０．８ｍｍで測定した値とする。通常測定値にはばらつきがあるため、一度の測定ではなく、５回以上測定した平均値とすることが好ましい。円周方向では測定方向に円弧状となる面を測定することになるが、実機ロールは直径が６００ｍｍ程度あるので十分上記測定条件での測定が可能である。 Here, Rsm is a stylus having a tip diameter (radius) of 2 μm and a tip angle of 60 ° in the axial direction and the circumferential direction of the roll, measuring length of 4 mm, both running and running are 0.4 mm, and cutoff is 0.8 mm. The value measured in. Since normal measurement values vary, it is preferable to use an average value measured five times or more instead of once. In the circumferential direction, an arc-shaped surface is measured in the measurement direction, but since the actual roll has a diameter of about 600 mm, measurement under the above measurement conditions is sufficiently possible.
このようなＲｓｍを有するダルロールを用いることにより、円筒研磨ロールでは困難な、ロールバイト内で二次的な広がりをもった形状矯正効果を得ることができる。 By using such a dull roll having Rsm, it is possible to obtain a shape correction effect having a secondary spread within the roll bite, which is difficult with a cylindrical polishing roll.
ロールの加工は、ショット、放電、電子ビーム、液体ホーニングなどを用いることができる。いずれの加工方法でも、Ｒｓｍが上記範囲内であれば、所望の形状矯正効果を得ることができる。Ｒｓｍを上記範囲内に制御するには、例えば液体ホーニングの場合、通常の鋼系冷間圧延用ワークロールであれば、＃８０〜＃６００の研磨材を用い、空気圧力を０．１〜０．５ＭＰａの範囲内で調整することで加工できる。さらに好ましくは、研磨材として球状のアルミナを用いるとよい。 For the processing of the roll, shot, electric discharge, electron beam, liquid honing or the like can be used. In any processing method, if Rsm is within the above range, a desired shape correction effect can be obtained. In order to control Rsm within the above range, for example, in the case of liquid honing, if it is a normal steel-based cold rolling work roll, abrasives of # 80 to # 600 are used, and the air pressure is set to 0.1 to 0. It can be processed by adjusting within the range of 5 MPa. More preferably, spherical alumina is used as the abrasive.
次に、本発明を実施するための冷間タンデム圧延機の一例について説明する。図２は、本発明を実施するための冷間タンデム圧延機の一例を示す模式図である。 Next, an example of a cold tandem rolling mill for carrying out the present invention will be described. FIG. 2 is a schematic view showing an example of a cold tandem rolling mill for carrying out the present invention.
この冷間タンデム式圧延機は、３スタンド冷間圧延機として構成されており、第１スタンド１１、第２スタンド１２、第３スタンド（最終スタンド）１３ともに、ワークロール２とバックアップロール３とを有する４Ｈｉのスタンドとなっている。
This cold tandem type rolling mill is configured as a three-stand cold rolling mill. The first stand 11, the
これら３つのスタンドのワークロール２間に鋼板１を通板させて鋼板１の冷間圧延を行う。本例の場合には、一回目の圧延が終了した鋼板１を図２の矢印方向に沿って第１スタンド１１、第２スタンド１２、第３スタンド（最終スタンド）１３の順に通板させて、二回目の圧延を行う。各スタンドにはワークロール２と鋼板１との間に圧延油を供給する圧延油供給ノズル４が設けられている。また、第３スタンド１３の入側および出側には一般的なレーザドップラー方式の板速計５が設けられている。
The steel plate 1 is passed between the work rolls 2 of these three stands, and the steel plate 1 is cold-rolled. In the case of this example, the steel plate 1 after the first rolling is passed through the first stand 11, the
なお、図２では、コイルの払い出し／巻き取り機、各通板ロール、圧延油タンク、配管、センサなどの付帯設備は省略している。 In FIG. 2, incidental facilities such as a coil dispensing / winding machine, each sheet roll, rolling oil tank, piping, and sensor are omitted.
上述したように、最終スタンドである第３スタンド１３において、ワークロール２を、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、かつこの第３スタンド１３における鋼板の伸び率を０．３％以下とする。伸び率は第３スタンド１３の入側および出側に設けられた板速計５により把握することができる。
As described above, in the
第１スタンド１１および第２スタンド１２においては、所定の板厚目標値まで鋼板１を圧延できればよいので、ワークロールの加工方法や表面状態は、通常用いられているものでよく、特に制限はない。
In the 1st stand 11 and the
このような冷間タンデム圧延機により鋼板１の二回目の冷間圧延を行うに際して、最終スタンドである第３スタンド１３において、ワークロール２を、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、かつこの第３スタンド１３における鋼板の伸び率を０．３％以下とすることにより、二回目の冷間圧延の段階で形状の良好な板厚０．１ｍｍ以下の極薄鋼板を得ることができ、また、コイルとして潰れてしまうことを防止することができる。
When performing the second cold rolling of the steel sheet 1 with such a cold tandem rolling mill, the surface roughness parameter measured in the axial direction and the circumferential direction on the work roll 2 in the
以下、本発明の実施例について説明する。
板厚１．８ｍｍの熱延鋼板を酸洗した後、板厚０．１５７ｍｍまで冷間圧延し、洗浄ラインで脱脂して、箱焼鈍により焼き鈍しした重量９トンのコイルを素材として用い、図２に記載した冷間タンデム圧延機でワークロール径を６００ｍｍとし、ワークロールの加工方法および粗さを表１に示す種々のものとして二回目の冷間圧延を行い、板厚０．０６０ｍｍの極薄鋼板を得た。この圧延に際し、第２スタンドまでに板厚目標値０．０６０ｍｍ＋目標変動範囲３％以内に圧延し、第３スタンドでは、入側と出側の板速計５により測定した鋼板の伸び率が表１に示した条件になるように荷重を調整した。なお、第３スタンド出側張力は５０ＭＰａで一定とした。
Examples of the present invention will be described below.
After pickling a hot-rolled steel sheet having a thickness of 1.8 mm, cold rolling to a thickness of 0.157 mm, degreasing in a cleaning line, and annealing by box annealing, a 9-ton coil was used as a material. In the cold tandem rolling mill described in 1), the work roll diameter was set to 600 mm, the work roll processing method and roughness were variously changed as shown in Table 1, and the second cold rolling was performed, and the thickness was 0.060 mm. A steel plate was obtained. During this rolling, the steel sheet is rolled to a target thickness value of 0.060 mm and a target fluctuation range of 3% by the second stand, and the third stand shows the elongation ratio of the steel sheet measured by the plate speedometer 5 on the entry side and the exit side. The load was adjusted to satisfy the conditions shown in FIG. The third stand outlet side tension was constant at 50 MPa.
圧延後コイルを抜き取ったときのコイル潰れの発生の有無を、表１中に併せて示す。表１に示す通り、最終スタンドである第３スタンドのワークロールの表面粗さパラメータＲｓｍおよび鋼板の伸び率を本発明の範囲内とすることにより、圧延後の形状が良好となり、調質圧延による形状矯正を行うことなく、コイル潰れが発生せず、効率的で安定した極薄鋼板の製造が可能となることが確認された。 Table 1 also shows whether or not coil crushing occurred when the coil was extracted after rolling. As shown in Table 1, by setting the surface roughness parameter Rsm of the work roll of the third stand, which is the final stand, and the elongation percentage of the steel sheet within the scope of the present invention, the shape after rolling becomes favorable, and by temper rolling It was confirmed that an efficient and stable ultra-thin steel sheet can be produced without performing shape correction, without causing coil collapse.
Claims (2)
最終スタンドのワークロールを、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、
最終スタンドにおける鋼板の伸び率を０．３％以下とすることを特徴とする冷延鋼板の圧延方法。 In the second cold rolling, when performing cold rolling twice using a cold tandem rolling mill having a plurality of four or more multi-stage rolling stands to obtain an ultrathin steel plate having a thickness of 0.1 mm or less. ,
The work roll of the final stand is a dull roll in which the average length Rsm of roughness curve elements, which are surface roughness parameters measured in the axial direction and the circumferential direction, satisfies 25 μm ≦ Rsm ≦ 55 μm,
A method for rolling a cold-rolled steel sheet, wherein the elongation of the steel sheet in the final stand is 0.3% or less.
二回目の冷間圧延は、
最終スタンドのワークロールを、軸方向と円周方向に測定した表面粗さパラメータである粗さ曲線要素の平均長さＲｓｍが、２５μｍ≦Ｒｓｍ≦５５μｍを満たすダルロールとし、
最終スタンドにおける鋼板の伸び率を０．３％以下として行うことを特徴とする極薄鋼板の製造方法。 A method for producing an ultra-thin steel sheet, in which an ultra-thin steel sheet having a thickness of 0.1 mm or less is produced by performing cold rolling twice using a cold tandem rolling mill having a plurality of multi-stage rolling stands having four or more stages. ,
The second cold rolling is
The work roll of the final stand is a dull roll in which the average length Rsm of roughness curve elements, which are surface roughness parameters measured in the axial direction and the circumferential direction, satisfies 25 μm ≦ Rsm ≦ 55 μm,
The manufacturing method of the ultra-thin steel plate characterized by performing the elongation rate of the steel plate in a final stand as 0.3% or less.
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