JP5801623B2

JP5801623B2 - Sheathed wire

Info

Publication number: JP5801623B2
Application number: JP2011144369A
Authority: JP
Inventors: 松本　博一; 博一松本; 松本　大; 大松本
Original assignee: エス・ディ・ケイ株式会社
Priority date: 2011-06-29
Filing date: 2011-06-29
Publication date: 2015-10-28
Anticipated expiration: 2031-06-29
Also published as: JP2013012396A

Description

本発明は、ヘッドホン、イヤホン、マイクロホン、イヤホン・マイクロホン等と携帯オーディオ機器、携帯電話機等とを接続するためのシース電線に関するものである。 The present invention relates to a sheathed electric wire for connecting a headphone, an earphone, a microphone, an earphone / microphone, and the like to a portable audio device, a mobile phone, or the like.

従来、シース電線は、例えば、特許文献１に記載されているように、導体を絶縁体で被覆した絶縁芯線であるコアを複数本（例えば、３極用のものでは３本）有し、この３本のコアの外周が、合成樹脂製のシースにより被覆されている。シースは、例えば、押出成型機や射出成型機を用い、３本のコアの外周に合成樹脂を押し出し、あるいは射出して成形され、主として機械的保護を目的として設けられる。押出成形あるいは射出成形で被覆したシースは、コアの外周に密着している。その密着力の程度は、シース電線端末に端子等を取り付ける際に必要なシース除去長さ程度の短い長さについては、シースを輪切りにしてコアから抜き取ることができる程度である。 Conventionally, as described in Patent Document 1, for example, a sheathed electric wire has a plurality of cores (for example, three for a three-pole type) that are insulated core wires in which a conductor is covered with an insulator. The outer periphery of the three cores is covered with a synthetic resin sheath. The sheath is formed by, for example, an extrusion molding machine or an injection molding machine, and is formed by extruding or injecting synthetic resin to the outer periphery of the three cores, and is mainly provided for the purpose of mechanical protection. The sheath covered by extrusion molding or injection molding is in close contact with the outer periphery of the core. The degree of adhesion is such that the sheath can be removed from the core by cutting the sheath into a ring for a short length, such as a sheath removal length required when attaching a terminal or the like to the sheath wire terminal.

特許文献１に記載された技術では、端子等の取り付けを容易にするために、コアに対してシースを摺動可能に設けて、コアとシースとの間の密着力を小さくしている。 In the technique described in Patent Document 1, in order to facilitate attachment of terminals and the like, a sheath is slidably provided with respect to the core to reduce the adhesion between the core and the sheath.

特開２００４−６３２１５号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2004-63215

しかしながら、従来のシース電線では、次の（Ａ）〜（Ｃ）のような課題があった。 However, the conventional sheathed wires have the following problems (A) to (C).

（Ａ）コアとシースとの間の密着力が小さいと、シース電線に加わる衝撃、振動、通電等により、コアとシースとの間隙の大きさが変化してコア間の線間容量が変化したり、コアの振動によりノイズが発生し、シース電線に流れる信号が劣化する等の不都合が生じる。 (A) If the adhesion force between the core and the sheath is small, the size of the gap between the core and the sheath changes due to impact, vibration, energization, etc. applied to the sheath wire, and the line capacity between the cores changes. Or noise is generated by the vibration of the core, and the signal flowing through the sheath wire is deteriorated.

（Ｂ）前記（Ａ）の不都合を解消するために、コアとシースとの間の密着力を大きくすることも行われている。密着力を大きくする方法としては、例えば、収縮記憶合成樹脂等によりシースを成形してコアを押さえ込む方法、電線製造時にコアを加熱して合成樹脂製のシースをそのコアに溶着させる方法、あるいは、合成樹脂製のシースの射出時に加圧してコアを固定する方法等がある。 (B) In order to eliminate the inconvenience (A), the adhesion between the core and the sheath is also increased. As a method of increasing the adhesion force, for example, a method of forming a sheath with a shrinkable memory synthetic resin or the like and pressing the core, a method of heating the core at the time of manufacturing an electric wire, and welding a synthetic resin sheath to the core, or There is a method of fixing the core by applying pressure when injecting the sheath made of synthetic resin.

（Ｃ）しかし、前記（Ｂ）の方法では、コアとシースとの間の密着力が大きくなるので、後工程の加工時においてシース電線端末のシースを除去する作業が困難になったり、シースをコアに密着させればさせる程、可撓性が低下して後工程の加工等が困難になるといった欠点がある。 (C) However, in the method (B), since the adhesion force between the core and the sheath is increased, it is difficult to remove the sheath of the sheath wire terminal at the time of subsequent processing, There is a drawback in that the more closely attached to the core, the lower the flexibility and the later processing becomes difficult.

本発明は、このような従来の課題を解決し、コアとシースとの間隙を埋めて、コアの振動等による不都合を解決できるシース電線を提供することを目的としている。 An object of the present invention is to solve such a conventional problem and to provide a sheathed electric wire that can fill a gap between a core and a sheath and solve problems caused by vibration of the core.

本発明のシース電線は、複数本の絶縁電線がそれぞれ撚り合わされた複数本のコアと、前記複数本のコアを被覆する絶縁性の筒状のシースとを有し、前記シースの外周面には、軸方向に沿って所定間隔に第１の凹部と第２の凹部とが交互に直交する方向に形成加工され、前記第１及び第２の凹部の内周面が前記コアに圧接していることを特徴とする。 The sheath electric wire of the present invention has a plurality of cores in which a plurality of insulated wires are respectively twisted together, and an insulating cylindrical sheath covering the plurality of cores, and the outer peripheral surface of the sheath has The first recesses and the second recesses are alternately formed in a direction orthogonal to each other at predetermined intervals along the axial direction, and the inner peripheral surfaces of the first and second recesses are in pressure contact with the core. It is characterized by that.

本発明のシース電線によれば、シースの外周面に、第１の凹部と第２の凹部とが交互に直交する方向に形成加工され、その第１及び第２の凹部の内周面がコアに圧接しているので、次の（ａ）〜（ｅ）のような効果がある。 According to the sheathed electric wire of the present invention, the first concave portion and the second concave portion are formed and processed on the outer peripheral surface of the sheath in directions orthogonal to each other, and the inner peripheral surfaces of the first and second concave portions are the cores. Therefore, the following effects (a) to (e) are obtained.

（ａ）伝播振動の減衰率が増大するため、シース電線を伝播するノイズが小さくなる。 (A) Since the attenuation rate of the propagation vibration is increased, the noise propagating through the sheath wire is reduced.

（ｂ）可撓性が向上するため、後工程の加工が容易になると共に、使用時において束ねやすく、携帯にも便利である。 (B) Since the flexibility is improved, it is easy to process in the subsequent process, and can be easily bundled at the time of use, and is convenient for carrying.

（ｃ）シースの外周面に第１及び第２の凹部が形成されているので、他の物との接触面積が小さくなり、表面摩擦抵抗が減少する。そのため、表面摩擦により発生するノイズが小さくなる。 (C) Since the 1st and 2nd recessed part is formed in the outer peripheral surface of a sheath, a contact area with another thing becomes small and surface friction resistance reduces. Therefore, noise generated by surface friction is reduced.

（ｄ）複数本のコア間における線間容量の変動が小さく、安定しているため、シース電線を流れる信号の劣化や、ノイズの発生等が少ない。 (D) Since the fluctuation of the line capacity between the plurality of cores is small and stable, there is little deterioration of the signal flowing through the sheathed wire, generation of noise, or the like.

（ｅ）コアの引き抜き力が大きくなるため、断線等を防止できる。 (E) Since the core pull-out force increases, disconnection and the like can be prevented.

図１は本発明の実施例１におけるシース電線を示す構成図である。FIG. 1 is a configuration diagram showing a sheathed electric wire in Example 1 of the present invention. 図２は図１のシース電線１の使用例を示すＹ字型ヘッドホンの構成図である。FIG. 2 is a configuration diagram of a Y-shaped headphone showing an example of use of the sheathed electric wire 1 of FIG. 図３は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける可撓性の試験方法を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a flexibility test method for the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図４は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける表面摩擦音の試験方法を示す図である。FIG. 4 is a view showing a test method for surface friction noise in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図５は図４の試験結果を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing the test results of FIG. 図６は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける振動伝播特性１の試験方法を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a test method for vibration propagation characteristics 1 in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図７は図６の試験結果を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing the test results of FIG. 図８は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける振動伝播特性２の試験方法を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a test method for vibration propagation characteristics 2 in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図９は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける図８の試験結果を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing the test results of FIG. 8 for the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図１０は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける振動伝播特性３の試験方法を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a test method for vibration propagation characteristics 3 in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図１１は図１０の試験結果を示す図である。FIG. 11 shows the test results of FIG. 図１２は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける容量変化の試験方法を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a test method for capacity change in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図１３は図１２の試験結果を示す図である。FIG. 13 shows the test results of FIG. 図１４は図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける線間容量変化の電圧検出試験方法を示す図である。FIG. 14 is a diagram illustrating a voltage detection test method for a change in line capacitance between the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 図１５は図１４の試験結果を示す図である。FIG. 15 shows the test results of FIG. 図１６は図１４においてシース電線１ａ又は１Ａａに対して定振動を印加した時の容量変化をオシロスコープｅｏにて確認測定した結果を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing a result of confirming and measuring the change in capacitance with the oscilloscope eo when constant vibration is applied to the sheathed wire 1a or 1Aa in FIG. 図１７は図１４においてシース電線１ａ又は１Ａａに対して衝撃を印加した時の容量変化をオシロスコープｅｏにて確認測定した結果を示す図である。FIG. 17 is a diagram showing a result of confirming and measuring a change in capacity when an impact is applied to the sheathed wire 1a or 1Aa in FIG. 14 using an oscilloscope eo.

本発明を実施するための形態は、以下の好ましい実施例の説明を添付図面と照らし合わせて読むと、明らかになるであろう。但し、図面はもっぱら解説のためのものであって、本発明の範囲を限定するものではない。 Modes for carrying out the present invention will become apparent from the following description of the preferred embodiments when read in light of the accompanying drawings. However, the drawings are only for explanation and do not limit the scope of the present invention.

（実施例１の構成）
図１（ａ）、（ｂ）は、本発明の実施例１におけるシース電線を示す構成図であり、同図（ａ）は全体の斜視図、及び同図（ｂ）は形成加工前の拡大斜視図である。 (Configuration of Example 1)
FIGS. 1A and 1B are configuration diagrams showing a sheathed electric wire in Example 1 of the present invention. FIG. 1A is an overall perspective view, and FIG. 1B is an enlarged view before forming. It is a perspective view.

このシース電線１は、ヘッドホン、イヤホン、マイクロホン、イヤホン・マイクロホン等と携帯オーディオ機器、携帯電話機等とを接続するための線径が例えば１．０ｍｍ〜２．０ｍｍ程度の３芯用の電線であって、３本のコア１０（＝１０−１，１０−２，１０−３）と、これらを被覆する絶縁性のシース２０とにより構成されている。 The sheathed electric wire 1 is a three-core electric wire having a wire diameter of, for example, about 1.0 mm to 2.0 mm for connecting headphones, earphones, microphones, earphones / microphones, and the like to portable audio devices, mobile phones, and the like. The three cores 10 (= 10-1, 10-2, 10-3) and the insulating sheath 20 covering them are configured.

各コア１０は、可撓性の補強芯線１１と、この周りに撚り合わされた複数本（例えば、１４本程度）の絶縁電線１２とにより構成されている。各コア１０における補強芯線１１は、１本又は複数本のアラミド繊維等の合成繊維（例えば、径０．１ｍｍ程度）により形成されている。各コア１０の絶縁電線１２は、コア相互を区別するために、各コア１０毎に異なる色（例えば、自然色である透明、緑色、赤色の３色）に着色され、シース電線１の端末を加工する際のコア分離作業（即ち、仕分け作業）を容易にしている。各絶縁電線１２は、導体が樹脂で絶縁被覆されたポリウレタン銅線（例えば、導体径０．０６ｍｍ）により構成されている。なお、各絶縁電線１２は、ポリウレタン銅線以外の他の合成エナメル線により構成してもよい。 Each core 10 is composed of a flexible reinforcing core wire 11 and a plurality of (for example, about 14) insulated wires 12 twisted around the core. The reinforcing core wire 11 in each core 10 is formed of one or a plurality of synthetic fibers such as aramid fibers (for example, a diameter of about 0.1 mm). The insulated wires 12 of each core 10 are colored in different colors for each core 10 (for example, three colors of transparent, green, and red, which are natural colors) to distinguish the cores from each other. The core separation work (that is, sorting work) at the time of processing is facilitated. Each insulated wire 12 is made of a polyurethane copper wire (for example, conductor diameter 0.06 mm) whose conductor is insulated and coated with a resin. In addition, you may comprise each insulated wire 12 with synthetic | combination enamel wires other than a polyurethane copper wire.

絶縁性のシース２０は、筒状（例えば、断面円形の管状）をなし、軟質性の合成樹脂（例えば、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）等）により形成されている。断面円形の管状をなすシース２０によって３本のコア１０−１〜１０−３が被覆された形成加工前のシース電線１Ａが、図１（ｂ）に示されている。シース２０の外周面には、軸方向に沿って所定間隔に第１の凹部２１と第２の凹部２２とが、交互に直交する水平方向Ｘと垂直方向Ｙとに形成加工され、この第１及び第２の凹部２１，２２の内周面が３本のコア１０−１〜１０−３に圧接している。シース２０の外周面に凹部２１，２２が形成加工された形成加工後の本実施例１のシース電線１が、図１（ａ）に示されている。 The insulating sheath 20 has a cylindrical shape (for example, a tube having a circular cross section) and is formed of a soft synthetic resin (for example, polyvinyl chloride (PVC)). FIG. 1B shows a sheath electric wire 1A before forming, in which three cores 10-1 to 10-3 are covered with a sheath 20 having a circular cross section. On the outer peripheral surface of the sheath 20, first recesses 21 and second recesses 22 are formed and processed at predetermined intervals along the axial direction in a horizontal direction X and a vertical direction Y that are alternately orthogonal to each other. The inner peripheral surfaces of the second recesses 21 and 22 are in pressure contact with the three cores 10-1 to 10-3. FIG. 1A shows the sheathed electric wire 1 according to the first embodiment after the forming process in which the recesses 21 and 22 are formed and processed on the outer peripheral surface of the sheath 20.

（実施例１のシース電線の製造例）
図１（ａ）のシース電線１を製造する場合、例えば、ドラムに巻き取られた複数本の絶縁電線１２を繰り出し、この複数本の絶縁電線１２を所定距離ずらしながら補強芯線１１の周りに撚り合わせて各コア１０−１，１０−２，１０−３をそれぞれ形成し、ドラムに巻き取る。ドラムに巻き取られた３本のコア１０−１〜１０−３を繰り出し、押出成型機あるいは射出成型機により、その３本のコア１０−１〜１０−３の外周に合成樹脂を押し出し、あるいは射出して、断面円形の管状をなすシース２０で被覆し、形成加工前の図１（ｂ）のシース電線１Ａを形成してドラムに巻き取る。ドラムに巻き取られた形成加工前のシース電線１Ａを繰り出し、水平方向Ｘと垂直方向Ｙとに所定間隔で交互にローラ又はプレス等で加熱及び加圧成形すれば、第１の凹部２１と第２の凹部２２とが交互に直交する方向に形成され、これをドラムに巻き取れば、図１（ａ）の３芯用のシース電線１の製造が終了する。 (Example of production of sheathed electric wire of Example 1)
When manufacturing the sheathed electric wire 1 of FIG. 1A, for example, a plurality of insulated wires 12 wound around a drum are fed out and twisted around the reinforcing core wire 11 while shifting the plurality of insulated wires 12 by a predetermined distance. Together, cores 10-1, 10-2, and 10-3 are formed and wound around a drum. The three cores 10-1 to 10-3 wound around the drum are fed out, and a synthetic resin is extruded to the outer periphery of the three cores 10-1 to 10-3 by an extrusion molding machine or an injection molding machine, or It is injected and covered with a sheath 20 having a circular cross section, and the sheathed electric wire 1A of FIG. 1B before forming is formed and wound around a drum. If the sheathed electric wire 1A before being formed and wound around the drum is drawn out and heated and pressed by a roller or a press alternately at predetermined intervals in the horizontal direction X and the vertical direction Y, the first recess 21 and the first If the two concave portions 22 are alternately formed in a direction orthogonal to each other and wound on a drum, the manufacture of the three-core sheathed electric wire 1 in FIG.

（実施例１のシース電線の使用例）
図２は、図１のシース電線１の使用例を示すＹ字型ヘッドホンの構成図である。 (Usage example of sheathed electric wire of Example 1)
FIG. 2 is a configuration diagram of a Y-shaped headphone showing an example of use of the sheathed electric wire 1 of FIG.

このＹ字型ヘッドホン３０は、Ｙ字型コード４０と、電気信号を音声に変換する左耳用の第１のヘッドホン本体（例えば、インナーイヤー型のヘッドホン本体）５０−１と、電気信号を音声に変換する右耳用の第２のヘッドホン本体（例えば、インナーイヤー型のヘッドホン本体）５０−２と、リモートコントロール部又は携帯用音響機器（例えば、ＭＤプレーヤ、ＣＤプレーヤ等）等のジャックに挿着されるプラグ６０とにより構成されている。 This Y-shaped headphone 30 includes a Y-shaped cord 40, a first head body for left ear (for example, an inner-ear headphone body) 50-1 for converting an electric signal into sound, and an electric signal as sound. A second headphone main body (for example, an inner-ear type headphone main body) 50-2 for right ear to be converted and a jack of a remote control unit or a portable audio device (for example, an MD player, a CD player, etc.) And a plug 60.

Ｙ字型コード４０は、図１（ａ）の３芯用のシース電線１、及び図示しない２芯用のシース電線により形成されており、このＹ字型に分岐する分岐箇所４１には、第１の分岐コード部４２及び第２の分岐コード部４３が延設されると共に、共通コード部４４が延設されている。共通コード部４４は、図１（ａ）の３芯用のシース電線１により形成されている。各分岐コード部４２，４３は、図１（ａ）の３芯用のシース電線１に代えて、２本のコア１０がシース２０により被覆された図示しない２芯用のシース電線により形成されている。 The Y-shaped cord 40 is formed by the three-core sheathed electric wire 1 shown in FIG. 1A and a two-core sheathed electric wire (not shown). One branch code portion 42 and a second branch code portion 43 are extended, and a common code portion 44 is extended. The common cord portion 44 is formed by the three-core sheathed electric wire 1 shown in FIG. Each of the branch cord portions 42 and 43 is formed by a two-core sheath wire (not shown) in which two cores 10 are covered with a sheath 20 instead of the three-core sheath wire 1 of FIG. Yes.

第１の分岐コード部４２の端末には、左耳用のインナーイヤー型ヘッドホン本体５０−１が接続され、第２の分岐コード部４３の端末にも、右耳用のインナーイヤー型ヘッドホン本体５０−２が接続されている。左耳用のヘッドホン本体５０−１と右耳用のヘッドホン本体５０−２とは、同一構造であり、例えば、内部に電気／音声変換器であるドライバユニットを収納したケース５１と、このケース５１の開口部に装着され、外耳道に挿入されるイヤーピース５２等とにより構成されている。共通コード部４４の端末には、プラグ６０が接続されている。 The inner ear type headphone main body 50-1 for the left ear is connected to the terminal of the first branch cord portion 42, and the inner ear type headphone main body 50-2 for the right ear is also connected to the terminal of the second branch cord portion 43. Is connected. The headphone main body 50-1 for the left ear and the headphone main body 50-2 for the right ear have the same structure. For example, a case 51 in which a driver unit that is an electric / audio converter is housed, and the case 51 The earpiece 52 is inserted into the opening of the earpiece 52 and inserted into the ear canal. A plug 60 is connected to the terminal of the common code unit 44.

このような構成のＹ字型ヘッドホン３０の使用時において、使用者は、例えば、プラグ６０を携帯用音響機器のジャックへ挿入し、各ヘッドホン本体５０−１，５０−２のイヤーピース５２を耳へ挿入する。これにより、両耳で携帯用音響機器からの音楽を聴くことができる。音楽を聴いている時、Ｙ字型コード４０のある部分（例えば、共通コード部４４の一部）が使用者の被服や人体等に接触して機械的な振動が生じた場合、この振動によるタッチノイズ（雑音として聞こえる接触性雑音）は、分岐箇所４１及び分岐コード部４２，４３を経由してヘッドホン本体５０−１，５０−２へ伝播するが、その共通コード部４４及び分岐コード部４２，４３を構成している３芯用シース電線１及び２芯用シース電線により吸収されて抑圧される。そのため、ヘッドホン本体５０−１，５０−２に伝わるタッチノイズが減少し、聴いている音楽の邪魔をすることもないので、不快感を感じることもない。 When using the Y-shaped headphone 30 having such a configuration, for example, the user inserts the plug 60 into the jack of the portable audio device, and the earpiece 52 of each of the headphone main bodies 50-1 and 50-2 to the ear. insert. Thereby, the music from a portable audio equipment can be heard with both ears. When listening to music, if a certain part of the Y-shaped code 40 (for example, a part of the common code part 44) comes into contact with the user's clothes, the human body, etc., and mechanical vibration occurs, the vibration is caused. Touch noise (contact noise that can be heard as noise) propagates to the headphone main bodies 50-1 and 50-2 via the branch location 41 and the branch code portions 42 and 43, and the common code portion 44 and the branch code portion 42. , 43 is absorbed and suppressed by the three-core sheathed electric wire 1 and the two-core sheathed electric wire. For this reason, touch noise transmitted to the headphone main bodies 50-1 and 50-2 is reduced, and the music being listened to is not disturbed.

（実施例１のシース電線の特性試験）
本実施例１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａについて、以下の（１）〜（７）の特性試験を行った。 (Characteristic test of sheathed electric wire of Example 1)
The following characteristics tests (1) to (7) were performed on the sheathed electric wire 1 of Example 1 and the sheathed electric wire 1A before forming.

（１）可撓性の試験
図３は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける可撓性の試験方法を示す図である。 (1) Flexibility Test FIG. 3 is a diagram showing a test method for flexibility in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming.

本実施例１のシース電線１の端末にプラグ６０を接続し、このシース電線１をガイドパイプ６１に挿入する。シース電線１のプラグ６０側をガイドパイプ６１の端部から一定長Ｌ１（例えば、１００ｍｍ）、引き出す。比較のために、形成加工前のシース電線１Ａの端末にもプラグ６０Ａを接続し、このシース電線１Ａをガイドパイプ６１Ａに挿入する。シース電線１Ａのプラグ６０Ａ側をガイドパイプ６１Ａの端部から一定長Ｌ１（＝１００ｍｍ）、引き出す。ガイドパイプ６１，６１Ａを水平に保持すると、シース電線１，１Ａは、自重で鉛直方向に曲がる。この時の曲げＲの差で可撓性の大きさを判定した。 The plug 60 is connected to the end of the sheathed electric wire 1 of the first embodiment, and the sheathed electric wire 1 is inserted into the guide pipe 61. The plug 60 side of the sheathed electric wire 1 is pulled out from the end of the guide pipe 61 by a predetermined length L1 (for example, 100 mm). For comparison, the plug 60A is also connected to the end of the sheathed electric wire 1A before forming, and the sheathed electric wire 1A is inserted into the guide pipe 61A. The plug 60A side of the sheathed electric wire 1A is pulled out from the end of the guide pipe 61A by a predetermined length L1 (= 100 mm). When the guide pipes 61 and 61A are held horizontally, the sheathed electric wires 1 and 1A bend in the vertical direction by their own weight. The degree of flexibility was determined by the difference in bending R at this time.

判定結果は、図３に示すように、シース電線１に凹部２１，２２を形成加工することにより、可撓性が大幅に向上することが、曲げＲの変化から確認できた。 As shown in FIG. 3, it was confirmed from the change in the bending R that the flexibility is greatly improved by forming the recesses 21 and 22 in the sheath wire 1 as shown in FIG. 3.

（２）表面摩擦音の試験
図４は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける表面摩擦音の試験方法を示す図である。更に、図５（ａ）、（ｂ）は、図４の試験結果を示す図であり、同図（ａ）は形成加工前のシース電線１Ａの試験結果を示すオシロスコープの波形図、及び、同図（ｂ）は本実施例１のシース電線１の試験結果を示すオシロスコープの波形図である。図５（ａ），（ｂ）のオシロスコープの波形図において、横軸は時間（秒（ｓ））、及び、縦軸はノイズ音圧（ｍＶ）である。 (2) Test of surface friction noise FIG. 4 is a diagram showing a test method of surface friction noise in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. 5 (a) and 5 (b) are diagrams showing the test results of FIG. 4, and FIG. 5 (a) is an oscilloscope waveform diagram showing the test results of the sheathed electric wire 1A before forming, FIG. 5B is an oscilloscope waveform diagram showing the test result of the sheathed electric wire 1 of the first embodiment. 5A and 5B, the horizontal axis represents time (second (s)), and the vertical axis represents noise sound pressure (mV).

図４に示すように、シース電線１の端末にヘッドホン本体５０−１を接続する。このヘッドホン本体５０−１の電線引き出し箇所には、電線保護用の筒状弾性部材であるブッシング５３が装着されている。ヘッドホン本体５０−１のイヤーピース５２をカプラ（結合器）５４に挿入する。このカプラ５４の内部には、マイクロホン５５が装着されている。ブッシング５３から引き出されたシース電線１において、ブッシング５３の先端から所定距離Ｌ２（例えば、１０ｍｍ程度）離れた部分のシース電線１を指で挟み、左右の回転を加える。ブッシング５３の内周面とシース電線１の外周面との摩擦により、ノイズ音圧がカプラ５４内に発生するので、そのノイズ音圧（ｍＶ）をマイクロホン５５で測定した。比較のために、形成加工前のシース電線１Ａについても同様の測定を行った。 As shown in FIG. 4, the headphone main body 50-1 is connected to the end of the sheathed electric wire 1. A bushing 53, which is a cylindrical elastic member for protecting the electric wire, is attached to the electric wire drawing portion of the headphone main body 50-1. The earpiece 52 of the headphone main body 50-1 is inserted into a coupler (coupler) 54. A microphone 55 is mounted inside the coupler 54. In the sheathed electric wire 1 drawn out from the bushing 53, a portion of the sheathed electric wire 1 separated from the tip of the bushing 53 by a predetermined distance L2 (for example, about 10 mm) is sandwiched between fingers, and left and right rotation is applied. A noise sound pressure is generated in the coupler 54 due to friction between the inner peripheral surface of the bushing 53 and the outer peripheral surface of the sheath wire 1, and the noise sound pressure (mV) was measured with the microphone 55. For comparison, the same measurement was performed on the sheathed wire 1A before forming.

図５（ｂ）に示す本実施例１のシース電線１は、図５（ａ）に示す形成加工前のシース電線１Ａに比べて、表面摩擦音のノイズ音圧（ｍＶ）が小さいことが確認できた。 It can be confirmed that the sheathed electric wire 1 of Example 1 shown in FIG. 5B has a smaller noise sound pressure (mV) of the surface friction sound than the sheathed electric wire 1A before forming shown in FIG. 5A. It was.

（３）振動伝播特性１の試験
図６は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける振動伝播特性１の試験方法を示す図である。更に、図７は、図６の試験結果を示す図であり、本実施例１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａの試験結果を表すオシロスコープの波形が示されている。図７のオシロスコープの波形図において、横軸は時間（ｍｓ）、及び、縦軸はノイズ音圧（ｍＶ）である。 (3) Test of Vibration Propagation Characteristic 1 FIG. 6 is a diagram showing a test method of vibration propagation characteristic 1 in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. Further, FIG. 7 is a diagram showing the test results of FIG. 6, and shows an oscilloscope waveform representing the test results of the sheathed electric wire 1 of Example 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. In the waveform diagram of the oscilloscope in FIG. 7, the horizontal axis is time (ms), and the vertical axis is noise sound pressure (mV).

図６に示すように、絶縁電線が内蔵された線ファスナ７０を用意する。線ファスナ７０は、左右の線状に並んだエレメント（務歯）７１−１，７１−２と、スライダ（開閉部品）７２とを備え、そのスライダ７２を動かすことで、左右のエレメント７１−１，７１−２同士が順に組み合わさってゆき、自在に開閉できる構造になっている。左右のエレメント７１−１，７１−２内には、絶縁電線がそれぞれ収容されている。 As shown in FIG. 6, a wire fastener 70 with an insulated wire is prepared. The line fastener 70 includes elements (service teeth) 71-1 and 71-2 arranged in left and right lines, and a slider (opening / closing component) 72. By moving the slider 72, the left and right elements 71-1 are arranged. , 71-2 are combined in order and can be freely opened and closed. Insulated wires are accommodated in the left and right elements 71-1 and 71-2, respectively.

一方のエレメント７１−１の端末には、シース電線１の一方の端末を接続する。シース電線１の他方の端末には、ヘッドホン本体５０−１を接続し、このヘッドホン本体５０−１のイヤーピース５２をカプラ５４に挿入する。このカプラ５４の内部には、マイクロホン５５が装着されている。同様に、他方のエレメント７１−１Ａの端末にも、形成加工前のシース電線１Ａの一方の端末を接続する。シース電線１Ａの他方の端末には、ヘッドホン本体５０−１Ａを接続し、このヘッドホン本体５０−１Ａのイヤーピース５２Ａをカプラ５４Ａに挿入する。このカプラ５４Ａの内部には、マイクロホン５５Ａが装着されている。 One end of the sheathed electric wire 1 is connected to the end of one element 71-1. The headphone main body 50-1 is connected to the other end of the sheathed electric wire 1, and the earpiece 52 of the headphone main body 50-1 is inserted into the coupler 54. A microphone 55 is mounted inside the coupler 54. Similarly, one terminal of the sheathed electric wire 1A before forming is connected to the terminal of the other element 71-1A. Headphone body 50-1A is connected to the other end of sheathed electric wire 1A, and earpiece 52A of headphone body 50-1A is inserted into coupler 54A. A microphone 55A is mounted inside the coupler 54A.

線ファスナ７０のスライダ７２を移動すると、左右のエレメント７１−１，７１−２の噛み合わせで発生した振動が、シース電線１，１Ａを介してヘッドホン本体５０−１，５０−１Ａへ伝播する。スライダ７２を１往復させて、カプラ５４，５４Ａ内のマイクロホン５５，５５Ａで振動ノイズ音圧（ｍＶ）を測定し、スライダ７２の移動により発生する振動ノイズがシース電線１，１Ａを介してヘッドホン本体５０−１，５０−１Ａへ伝播するまでの減衰量を比較した。 When the slider 72 of the wire fastener 70 is moved, the vibration generated by the engagement of the left and right elements 71-1 and 71-2 propagates to the headphone main bodies 50-1 and 50-1A via the sheath electric wires 1 and 1A. The slider 72 is reciprocated once, the vibration noise sound pressure (mV) is measured by the microphones 55, 55A in the couplers 54, 54A, and the vibration noise generated by the movement of the slider 72 is transmitted through the sheath wires 1, 1A to the headphone main body. The amount of attenuation until propagation to 50-1 and 50-1A was compared.

図７に示すように、シース電線１におけるノイズ音圧（ｍＶ）のピークツーピーク（ｐ−ｐ）の値と、形成加工前のシース電線１Ａにおけるノイズ音圧（ｍＶ）のピークツーピーク（ｐ−ｐ）の値と、を比較すると、シース電線１Ａに比べてシース電線１の方が、振動ノイズの減衰量が大きいことが確認できた。 As shown in FIG. 7, the peak-to-peak (pp) value of the noise sound pressure (mV) in the sheath wire 1 and the peak-to-peak (p) of the noise sound pressure (mV) in the sheath wire 1A before forming processing. When the value of -p) was compared, it was confirmed that the amount of attenuation of the vibration noise was larger in the sheathed electric wire 1 than in the sheathed electric wire 1A.

（４）振動伝播特性２の試験
図８は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける振動伝播特性２の試験方法を示す図である。更に、図９（ａ）、（ｂ）は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける図８の試験結果を示す図であり、同図（ａ）は振動伝播周波数特性を示す周波数分析器の結果の図、及び、同図（ｂ）はノイズ音圧信号特性を示すオシロスコープの波形図である。図９（ａ）の横軸は周波数（Ｈｚ）、縦軸は音圧レベル（ＳＰＬ）であり、図９（ｂ）の横軸は時間（ｍｓ）、縦軸はノイズ音圧（ｍＶ）である。 (4) Test of Vibration Propagation Characteristic 2 FIG. 8 is a diagram showing a test method of vibration propagation characteristic 2 in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. Further, FIGS. 9A and 9B are diagrams showing the test results of FIG. 8 for the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming, and FIG. 9A shows the vibration propagation frequency characteristics. FIG. 5B is a waveform diagram of the oscilloscope showing the noise sound pressure signal characteristics. 9A, the horizontal axis represents frequency (Hz), the vertical axis represents sound pressure level (SPL), the horizontal axis of FIG. 9B represents time (ms), and the vertical axis represents noise sound pressure (mV). is there.

図８に示すように、シース電線１の一方の端末にヘッドホン本体５０−１を接続する。ヘッドホン本体５０−１におけるケース５１には、イヤーピース５２が取り付けられている。イヤーピース５２をカプラ５４に挿入する。このカプラ５４の内部には、マイクロホン５５が装着されている。同様に、形成加工前のシース電線１Ａの一方の端末にヘッドホン本体５０−１Ａを接続し、このヘッドホン本体５０−１Ａにおけるケース５１Ａに取り付けられたイヤーピース５２Ａをカプラ５４Ａに挿入する。 As shown in FIG. 8, the headphone main body 50-1 is connected to one end of the sheathed electric wire 1. An earpiece 52 is attached to the case 51 in the headphone main body 50-1. The ear piece 52 is inserted into the coupler 54. A microphone 55 is mounted inside the coupler 54. Similarly, the headphone main body 50-1A is connected to one end of the sheathed electric wire 1A before forming, and the earpiece 52A attached to the case 51A in the headphone main body 50-1A is inserted into the coupler 54A.

そして、各シース電線１，１Ａの他方の端末にそれぞれ一定の振動ＶＲ１（例えば、周波数５５Ｈｚ、振幅ピークツーピーク３ｍｍ（３ｍｍｐ−ｐ）の定振幅振動）を加える。加えられた振動ＶＲは、各シース電線１，１Ａの一方の端末にそれぞれ接続された各ヘッドホン本体５０−１，５０−１Ａのケース５１，５１Ａへ伝播する。各ケース５１，５１Ａは、伝播された振動ＶＲによりそれぞれ加振される。各イヤーピース５２，５２Ａがそれぞれ挿入された各カプラ５４，５４Ａの内部では、各ケース５１，５１Ａの振動が空気室の圧力変化となり、音圧変化となってノイズ音圧（ｍＶ）がそれぞれ発生する。各カプラ５４，５４Ａ内のマイクロホン５５，５５Ａにより、ノイズ音圧信号をそれぞれ検出し、各シース電線１，１Ａの振動伝播特性をそれぞれ測定した。 Then, a constant vibration VR1 (for example, a constant amplitude vibration having a frequency of 55 Hz and an amplitude peak-to-peak of 3 mm (3 mmp-p)) is applied to the other end of each sheathed electric wire 1 and 1A. The applied vibration VR propagates to the cases 51 and 51A of the headphone main bodies 50-1 and 50-1A connected to one end of each sheathed electric wire 1 and 1A, respectively. Each case 51, 51A is vibrated by the propagated vibration VR. Inside each coupler 54, 54A in which each earpiece 52, 52A is inserted, the vibration of each case 51, 51A becomes a pressure change in the air chamber, and the sound pressure changes, thereby generating noise sound pressure (mV). . Noise sound pressure signals were detected by the microphones 55 and 55A in the couplers 54 and 54A, respectively, and the vibration propagation characteristics of the sheath wires 1 and 1A were measured.

図９（ａ）に示すように、シース電線１の振動伝播周波数特性は、形成加工前のシース電線１Ａの振動伝播周波数特性に比べて、低レベルであることが確認できた。 As shown in FIG. 9A, it was confirmed that the vibration propagation frequency characteristic of the sheathed electric wire 1 was lower than the vibration propagation frequency characteristic of the sheathed electric wire 1A before forming.

又、図９（ｂ）に示すように、振動伝播特性を表すシース電線１におけるノイズ音圧信号の振幅は、形成加工前のシース電線１Ａにおけるノイズ音圧信号の振幅に比べて、約１７ｄＢ程、小さいことが確認できた。 Further, as shown in FIG. 9B, the amplitude of the noise sound pressure signal in the sheath wire 1 representing the vibration propagation characteristics is about 17 dB compared to the amplitude of the noise sound pressure signal in the sheath wire 1A before forming. I was able to confirm that it was small.

（５）振動伝播特性３のノイズ音圧（ｍＶ）試験
図１０は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける振動伝播特性３の試験方法を示す図である。更に、図１１（ａ）、（ｂ）は、図１０の試験結果を示す図であり、本実施例１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａの試験結果を表すオシロスコープの波形が示されている。図１１（ａ）、（ｂ）のオシロスコープの波形図において、横軸は時間（ｍｓ）、及び、縦軸はノイズ電圧（ｍＶ）である。 (5) Noise Sound Pressure (mV) Test of Vibration Propagation Property 3 FIG. 10 is a diagram showing a test method of the vibration propagation property 3 in the sheath wire 1 of FIG. 1 and the sheath wire 1A before forming. Further, FIGS. 11A and 11B are diagrams showing the test results of FIG. 10, and oscilloscope waveforms showing the test results of the sheathed electric wire 1 of Example 1 and the sheathed electric wire 1A before forming are shown. Has been. 11A and 11B, the horizontal axis represents time (ms) and the vertical axis represents noise voltage (mV).

図１０に示すように、平行に配置した２本のシース電線１，１Ａの両端を固定治具８０，８１で固定し、その各シース電線１，１Ａに一定の張力を加える。各シース電線１，１Ａに衝撃振動Ｐを印加し、その各シース電線１，１Ａに接続した測定器８２によりノイズ電圧を測定した。 As shown in FIG. 10, both ends of two sheathed electric wires 1 and 1A arranged in parallel are fixed with fixing jigs 80 and 81, and a constant tension is applied to each of the sheathed electric wires 1 and 1A. The impact vibration P was applied to each sheathed electric wire 1 and 1A, and the noise voltage was measured with the measuring device 82 connected to each sheathed electric wire 1 and 1A.

図１１（ａ）に示すように、形成加工前のシース電線１Ａに衝撃振動Ｐを印加すると、そのシース電線１Ａが振動して大きな振幅のノイズ電圧が発生した。 As shown in FIG. 11A, when the impact vibration P was applied to the sheathed electric wire 1A before forming, the sheathed electric wire 1A vibrated and a large amplitude noise voltage was generated.

又、図１１（ｂ）に示すように、シース電線１に衝撃振動Ｐを印加すると、そのシース電線１が振動して、シース電線１Ａよりも小さな振幅のノイズ電圧が発生した。 Further, as shown in FIG. 11B, when impact vibration P was applied to the sheathed electric wire 1, the sheathed electric cable 1 vibrated and a noise voltage having a smaller amplitude than that of the sheathed electric cable 1A was generated.

図１１（ａ）、（ｂ）の測定結果より、各シース電線１，１Ａに衝撃振動Ｐをそれぞれ印加した場合、シース電線１の振動抑制力は、形成加工前のシース電線１Ａの振動抑制力よりも大きいことが確認できた。 From the measurement results of FIGS. 11A and 11B, when the impact vibration P is applied to each sheathed electric wire 1 and 1A, the vibration suppressing force of the sheathed electric wire 1 is the vibration suppressing force of the sheathed electric wire 1A before forming. It was confirmed that it was larger than.

（６）容量変化の試験
図１２は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける容量変化の試験方法を示す図である。更に、図１３は、図１２の試験結果を示す図であり、本実施例１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａの試験結果を表すオシロスコープの波形が示されている。図１３のオシロスコープの波形図において、横軸は時間（ｍｓ）、及び、縦軸は発振電圧（Ｖ）である。 (6) Capacitance Change Test FIG. 12 is a diagram showing a test method for capacity change in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. Furthermore, FIG. 13 is a diagram showing the test results of FIG. 12, and shows an oscilloscope waveform representing the test results of the sheathed electric wire 1 of Example 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. In the waveform diagram of the oscilloscope in FIG. 13, the horizontal axis represents time (ms) and the vertical axis represents the oscillation voltage (V).

図１２に示すように、本実施例１の２芯用シース電線１ａ（例えば、長さ８０ｃｍ）と、形成加工前の２芯用シース電線１Ａａ（例えば、長さ８０ｃｍ）と、を用意する。コルピッツ発振回路９０の入力端子ＩＮとグランドＧＮＤとに、２芯用シース電線１ａ又は２芯用シース電線１Ａａにおける２本のコア１０−１，１０−２の両端末（即ち、２芯用シース電線１ａ又は２芯用シース電線１Ａａの線間容量に相当）を接続する。コルピッツ発振回路９０は、１つのＮＰＮトランジスタ９０ａ（２ＳＣ６６８）、複数のコンデンサ９０ｂ（５６０ｐＦ），９０ｃ（２２０ｐＦ），９０ｄ（０．０１μＦ），９０ｅ（０．０１μＦ），９０ｆ（１００μＦ）、１つのインダクタ９０ｇ（１０μＨ）、及び複数の抵抗９０ｈ（２ＫΩ），９０ｉ（２０ＫΩ）により構成されている。このコルピッツ発振回路９０の出力端子ＯＵＴに図示しないオシロスコープを接続し、２芯用シース電線１ａ又は２芯用シース電線１Ａａに定振動を印加し、そのオシロスコープにより発振周波数をモニタ（検知）した。 As shown in FIG. 12, the two-core sheathed electric wire 1a (for example, 80 cm in length) of the first embodiment and the two-core sheathed electric wire 1Aa (for example, 80 cm in length) before forming are prepared. Both ends of the two cores 10-1 and 10-2 in the two-core sheathed wire 1a or the two-core sheathed wire 1Aa (that is, the two-core sheathed wire) are connected to the input terminal IN and the ground GND of the Colpitts oscillation circuit 90. 1a or 2-core sheathed electric wire 1Aa). The Colpitts oscillation circuit 90 includes one NPN transistor 90a (2SC668), a plurality of capacitors 90b (560pF), 90c (220pF), 90d (0.01 μF), 90e (0.01 μF), 90f (100 μF), and one inductor. 90 g (10 μH) and a plurality of resistors 90 h (2 KΩ) and 90 i (20 KΩ). An oscilloscope (not shown) was connected to the output terminal OUT of the Colpitts oscillation circuit 90, a constant vibration was applied to the 2-core sheath wire 1a or the 2-core sheath wire 1Aa, and the oscillation frequency was monitored (detected) by the oscilloscope.

図１３に示すように、各２芯用シース電線１ａ，１Ａａに振動を加えると、ＦＭ変調Δｆが掛かった発振波をオシロスコープにより観察できた。そのため、各２芯用シース電線１ａ，１Ａａに振動を加えると、その線間容量が変化することが確認できた。 As shown in FIG. 13, when vibration was applied to each of the two-core sheathed electric wires 1a and 1Aa, an oscillating wave subjected to FM modulation Δf could be observed with an oscilloscope. Therefore, it was confirmed that when the vibration was applied to each of the two-core sheathed electric wires 1a and 1Aa, the line capacity changed.

（７）線間容量変化の電圧検出試験
図１４は、図１のシース電線１及び形成加工前のシース電線１Ａにおける線間容量変化の電圧検出試験方法を示す図である。更に、図１５は、図１４の試験結果を示すオシロスコープの波形図である。図１５のオシロスコープの波形図において、横軸は時間（ｍｓ）、及び、縦軸は容量検出電圧（Ｖ）である。 (7) Voltage Detection Test of Line Capacitance Change FIG. 14 is a diagram showing a voltage detection test method of line capacitance change in the sheathed electric wire 1 of FIG. 1 and the sheathed electric wire 1A before forming. Further, FIG. 15 is an oscilloscope waveform diagram showing the test results of FIG. In the waveform diagram of the oscilloscope in FIG. 15, the horizontal axis represents time (ms) and the vertical axis represents the capacitance detection voltage (V).

図１４に示すように、本実施例１の２芯用シース電線１ａ（例えば、長さ８０ｃｍ）と、形成加工前の２芯用シース電線１Ａａ（例えば、長さ８０ｃｍ）と、を用意する。線間容量変化検出回路９１の第１の入力端子ＩＮ１と第２の入力端子ＩＮ２とに、２芯用シース電線１ａ又は２芯用シース電線１Ａａにおける２本のコア１０−１，１０−２の両端末（即ち、２芯用シース電線１ａ又は２芯用シース電線１Ａａの線間容量に相当）を接続する。線間容量変化検出回路９１は、シース電線１ａ又は１Ａａを１つのコンデンサとし、複数のコンデンサ９１ａ（２２０ｐＦ），９１ｂ（０．０１μＦ），９１ｃ（１μＦ）を用いた容量分割によってバイアス電圧９１ｄ（直流（ＤＣ）２４Ｖ）を与える回路である。線間容量変化検出回路９１の第１の出力端子ＯＵＴ１及び第２の出力端子ＯＵＴ２に、ハイ・インピーダンスプローブ９２を接続する。ハイ・インピーダンスプローブ９２は、抵抗９２ａ（１０ＭΩ）及びコンデンサ９２ｂ（２３ｐＦ）が並列接続されたプローブ負荷を有している。コンデンサ９２ｂの両電極間の電圧をオシロスコープｅｏにて観測した。 As shown in FIG. 14, the two-core sheathed electric wire 1a (for example, 80 cm in length) of Example 1 and the two-core sheathed electric wire 1Aa (for example, 80 cm in length) before forming are prepared. The two cores 10-1 and 10-2 of the two-core sheathed electric wire 1a or the two-core sheathed electric cable 1Aa are connected to the first input terminal IN1 and the second input terminal IN2 of the line-to-line capacitance change detection circuit 91. Both ends (that is, the line capacity of the two-core sheathed electric wire 1a or the two-core sheathed electric cable 1Aa) are connected. The line-to-line capacitance change detection circuit 91 uses the sheathed electric wire 1a or 1Aa as one capacitor, and a bias voltage 91d (DC) by capacitive division using a plurality of capacitors 91a (220pF), 91b (0.01 μF), 91c (1 μF). (DC) 24V). A high impedance probe 92 is connected to the first output terminal OUT1 and the second output terminal OUT2 of the line-to-line capacitance change detection circuit 91. The high impedance probe 92 has a probe load in which a resistor 92a (10 MΩ) and a capacitor 92b (23 pF) are connected in parallel. The voltage between both electrodes of the capacitor 92b was observed with an oscilloscope eo.

２芯用シース電線１ａ又は１Ａａに定振動ＶＲ２を印加すると、図１５に示すように、そのシース電線１ａ又は１Ａａにおける線間容量の変化が、バイアス点（即ち、出力端子ＯＵＴ１，ＯＵＴ２）の電圧変化となって現れる（バイアス電荷Ｑ＝容量値Ｃ×電圧Ｖ）。バイアス点（即ち、出力端子ＯＵＴ１，ＯＵＴ２）の電圧をハイ・インピーダンスプローブ９２及びオシロスコープｅｏにて測定及び記録した。 When constant vibration VR2 is applied to the two-core sheathed wire 1a or 1Aa, as shown in FIG. 15, the change in the line capacitance in the sheathed wire 1a or 1Aa is the voltage at the bias point (ie, the output terminals OUT1 and OUT2). It appears as a change (bias charge Q = capacitance value C × voltage V). The voltage at the bias point (that is, the output terminals OUT1 and OUT2) was measured and recorded with the high impedance probe 92 and the oscilloscope eo.

図１６（ａ）、（ｂ）は、図１４においてシース電線１ａ又は１Ａａに対して定振動ＶＲ２を印加した時の容量変化をオシロスコープｅｏにて確認測定した結果を示す図であり、同図（ａ）は横軸を時間（ｍｓ）、縦軸を線間容量変化量（ｐＦ）とした時の全体の波形図、及び、同図（ｂ）は同図（ａ）の横軸を拡大した時の波形図である。 16 (a) and 16 (b) are diagrams showing the results of confirming and measuring the capacitance change with the oscilloscope eo when the constant vibration VR2 is applied to the sheathed wire 1a or 1Aa in FIG. a) is the entire waveform when the horizontal axis is time (ms) and the vertical axis is the line capacitance change (pF), and FIG. 5B is an enlarged view of the horizontal axis of FIG. It is a waveform diagram at the time.

図１６（ａ）に示すように、シース電線１ａ又は１Ａａに定振動ＶＲ２を印加すると、シース電線１ａでは、線間容量の増減の変化が小さい。これに対し、シース電線１Ａａでは、線間容量の増減の変化が非常に大きい。シース電線１Ａａでは、図１６（ｂ）に示すように、線間容量変化波形の頂部において、線間隔が広がる方向へのリミッティング現象９３が現れるので、線間容量の減少量が制限されていることが確認できた。 As shown in FIG. 16A, when the constant vibration VR2 is applied to the sheathed electric wire 1a or 1Aa, the change in increase or decrease in the line capacity is small in the sheathed electric wire 1a. On the other hand, in the sheathed electric wire 1Aa, the change in increase / decrease in the line capacity is very large. In the sheathed electric wire 1Aa, as shown in FIG. 16B, a limiting phenomenon 93 in the direction in which the line spacing is widened appears at the top of the line capacity change waveform, and therefore the amount of reduction in the line capacity is limited. I was able to confirm.

図１７（ａ）、（ｂ）は、図１４においてシース電線１ａ又は１Ａａに対して衝撃ＶＲ３を印加した時の容量変化をオシロスコープｅｏにて確認測定した結果を示す図である。この図１７（ａ）、（ｂ）において、横軸は時間（ｍｓ）、縦軸はノイズ電圧（ｍＶ）である。 17 (a) and 17 (b) are diagrams showing the results of confirming and measuring the capacitance change with the oscilloscope eo when the impact VR3 is applied to the sheathed wire 1a or 1Aa in FIG. In FIGS. 17A and 17B, the horizontal axis represents time (ms), and the vertical axis represents noise voltage (mV).

図１７（ａ）に示すように、シース電線１Ａａに対して衝撃ＶＲ３を印加すると、このシース電線１Ａａの線間容量が変化して、大きな振幅のノイズ電圧が発生する。これに対し、図１７（ｂ）に示すように、シース電線１ａに対して衝撃ＶＲ３を印加すると、このシース電線１ａの線間容量が変化して、小さな振幅のノイズ電圧が発生することが確認できた。 As shown in FIG. 17A, when an impact VR3 is applied to the sheathed electric wire 1Aa, the line capacitance of the sheathed electric wire 1Aa changes, and a noise voltage with a large amplitude is generated. On the other hand, as shown in FIG. 17 (b), it is confirmed that when the impact VR3 is applied to the sheathed electric wire 1a, the line capacitance of the sheathed electric wire 1a changes to generate a noise voltage with a small amplitude. did it.

又、本実施例１の３芯用シース電線１と形成加工前の３芯用シース電線１Ａとの線間容量を測定した結果、シース電線１では平均が１５２ｐＦ／ｍ程度、シース電線１Ａでは平均が１２６ｐＦ／ｍ程度であった。本実施例１のシース電線１では、加熱及び加圧により凹部２１，２２を形成しているので、コア間距離が小さくなり、約２０％程度、線間容量値が増加している。しかし、定振動又は衝撃を印加した場合、本実施例１のシース電線１では、形成加工前の３芯用シース電線１Ａに比べて、線間容量の変化が小さく、安定していることが確認できた。 Further, as a result of measuring the line capacity between the three-core sheathed electric wire 1 of Example 1 and the three-core sheathed electric cable 1A before forming, the average of the sheathed electric cable 1 is about 152 pF / m and the average of the sheathed electric cable 1A. Was about 126 pF / m. In the sheathed electric wire 1 of the first embodiment, since the recesses 21 and 22 are formed by heating and pressurization, the distance between the cores is reduced, and the capacitance value between the lines is increased by about 20%. However, when a constant vibration or impact is applied, it is confirmed that the sheath wire 1 of Example 1 is stable and has a smaller change in line-to-line capacity than the three-core sheath wire 1A before forming. did it.

（実施例１の効果）
本実施例１のシース電線１，１ａによれば、加熱及び加圧により凹部２１，２２を形成しているので、次の（ａ）〜（ｅ）のような効果がある。 (Effect of Example 1)
According to the sheathed electric wires 1 and 1a of the first embodiment, since the recesses 21 and 22 are formed by heating and pressurization, the following effects (a) to (e) are obtained.

（ａ）伝播振動の減衰率が増大するため、シース電線１，１ａを伝播するノイズが小さくなる。特に、本実施例１のシース電線１，１ａをインナーイヤー型のヘッドホン本体５０−１，５０−２の音声信号伝送用に使用した場合、その効果が大きい。 (A) Since the attenuation rate of the propagation vibration is increased, noise propagating through the sheathed electric wires 1 and 1a is reduced. In particular, when the sheathed electric wires 1 and 1a of the first embodiment are used for audio signal transmission of the inner-ear type headphone main bodies 50-1 and 50-2, the effect is great.

即ち、インナーイヤー型のヘッドホン本体５０−１，５０−２は、使用時に、イヤーピース５２を耳の外耳道に挿入するため、外耳道が塞がれて密閉度が高く、音漏れ等を防止できる。反面、インナーイヤー型のヘッドホン本体５０−１，５０−２は、密閉度が高いために、コード４０に生じたタッチノイズがヘッドホン本体５０−１，５０−２へ伝播すると、大きなノイズとなって耳から聞こえる、という問題が生じる。この対策として、本実施例１のシース電線１，ａを使用すれば、コード伝播ノイズを低く抑える効果があるので、前記の問題を解決できる。 In other words, the inner-ear type headphone main bodies 50-1 and 50-2 insert the earpiece 52 into the ear canal of the ear when in use, so that the ear canal is blocked and the sealing degree is high, and sound leakage or the like can be prevented. On the other hand, since the inner-ear type headphone main bodies 50-1 and 50-2 are highly sealed, if the touch noise generated in the cord 40 propagates to the headphone main bodies 50-1 and 50-2, it becomes a large noise and becomes an ear. The problem of being heard from. As a countermeasure, if the sheathed electric wire 1a of the first embodiment is used, there is an effect of suppressing the cord propagation noise, so that the above problem can be solved.

（ｂ）可撓性が向上するため、後工程の加工が容易になると共に、束ねやすく、携帯にも便利である。 (B) Since the flexibility is improved, the post-process is easy to be bundled, and is easy to bundle and convenient for carrying.

（ｃ）凹部２１，２２が形成されているので、他の物との接触面積が小さくなり、表面摩擦抵抗が減少する。表面摩擦による発生するノイズが小さくなる。 (C) Since the recesses 21 and 22 are formed, the contact area with other objects is reduced, and the surface frictional resistance is reduced. Noise generated by surface friction is reduced.

（ｄ）コア１０−１〜１０−３間における線間容量の変動が小さく、安定しているため、シース電線１，１ａを流れる信号の劣化や、ノイズの発生等が少ない。 (D) Since the fluctuation of the line capacitance between the cores 10-1 to 10-3 is small and stable, the deterioration of the signal flowing through the sheathed electric wires 1 and 1a, the generation of noise, etc. are small.

（ｅ）コア１０の引き抜き力が大きくなるため、断線等を防止できる。 (E) Since the pulling force of the core 10 is increased, disconnection or the like can be prevented.

（変形例）
本発明は、上記実施例に限定されず、種々の利用形態や変形が可能である。この利用形態や変形例としては、例えば、次の（ｉ）、（ｉｉ）のようなものがある。 (Modification)
The present invention is not limited to the above-described embodiments, and various usage forms and modifications are possible. For example, there are the following forms (i) and (ii) as usage forms and modifications.

（ｉ）図１（ａ）、（ｂ）のコア１０−１〜１０−３の本数は、２本や３本に限定されず、４本、５本、６本等の他の本数に変更し、これに応じて各コア１０を異なる色（例えば、自然色である透明、緑色、赤色、その他の色）に着色して各コア１０を区別する構成にしてもよい。又、各コア１０を構成する絶縁電線１２の材質、断面形状、導体径は、実施例１以外のものに変更してもよい。 (I) The number of cores 10-1 to 10-3 in FIGS. 1 (a) and 1 (b) is not limited to two or three, and may be changed to other numbers such as four, five, and six. Depending on this, the respective cores 10 may be colored in different colors (for example, natural colors such as transparent, green, red, and other colors) to distinguish the respective cores 10. Further, the material, the cross-sectional shape, and the conductor diameter of the insulated wire 12 constituting each core 10 may be changed to those other than the first embodiment.

（ｉｉ）図１（ａ）、（ｂ）のシース電線１の断面構造、寸法、構成材料、製造方法等は、実施例１のものに限定されず、種々の変更が可能である。 (Ii) The cross-sectional structure, dimensions, constituent materials, manufacturing method, and the like of the sheathed electric wire 1 shown in FIGS. 1A and 1B are not limited to those of the first embodiment, and various changes can be made.

１，１ａシース電線
１０，１０−１，１０−２，１０−３コア
１１補強芯線
１２絶縁電線
２０シース
２１，２２凹部 1, 1a Sheathed wire 10, 10-1, 10-2, 10-3 Core 11 Reinforcing core wire 12 Insulated wire 20 Sheath 21, 22 Recess

Claims

複数本の絶縁電線がそれぞれ撚り合わされた複数本のコアと、
前記複数本のコアを被覆する絶縁性の筒状のシースとを有し、
前記シースの外周面には、軸方向に沿って所定間隔に第１の凹部と第２の凹部とが交互に直交する方向に形成加工され、前記第１及び第２の凹部の内周面が前記コアに圧接していることを特徴とするシース電線。 A plurality of cores each having a plurality of insulated wires twisted together;
An insulating cylindrical sheath covering the plurality of cores;
On the outer peripheral surface of the sheath, the first concave portions and the second concave portions are formed and processed in a direction alternately perpendicular to each other at predetermined intervals along the axial direction, and the inner peripheral surfaces of the first and second concave portions are formed. A sheathed wire that is in pressure contact with the core.

前記各コアは、可撓性の補強芯線の周りに前記複数本の絶縁電線が撚り合わされて形成されていることを特徴とする請求項１記載のシース電線。 The sheathed wire according to claim 1, wherein each of the cores is formed by twisting the plurality of insulated wires around a flexible reinforcing core wire.

前記絶縁電線は、ポリウレタン銅線を含む合成エナメル線であることを特徴とする請求項１又は２記載のシース電線。 The sheathed electric wire according to claim 1 or 2, wherein the insulated electric wire is a synthetic enameled wire including a polyurethane copper wire.

前記シースは、合成樹脂により形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のシース電線。 The sheath electric wire according to any one of claims 1 to 3, wherein the sheath is formed of a synthetic resin .

前記補強芯線は、合成繊維により形成されていることを特徴とする請求項２〜４のいずれか１項に記載のシース電線。 The sheathed electric wire according to any one of claims 2 to 4, wherein the reinforcing core wire is formed of a synthetic fiber .