JP5766477B2 - Urethane foam molding and method for producing the same - Google Patents

Description

本発明は、例えば吸音材や振動吸収材等として用いられるウレタン発泡成形体、およびその製造方法に関する。   The present invention relates to a urethane foam molded article used as, for example, a sound absorbing material or a vibration absorbing material, and a method for producing the same.

ウレタン発泡成形体は、吸音材、振動吸収材等として、自動車等の様々な分野で用いられている（例えば特許文献１参照）。ウレタン発泡成形体は、内部に多数のセル（気泡）を有する。このため、ウレタン発泡成形体の熱伝導率は小さい。したがって、発熱を伴うエンジン、モーター等の周囲に配置した場合、ウレタン発泡成形体に熱が蓄積され、エンジン、モーター等の温度上昇を招くおそれがある。このような問題を解消するためには、ウレタン発泡成形体の放熱性を向上させる必要がある。例えば、特許文献２、３には、配向した磁性粒子を有するウレタン発泡成形体が開示されている。   Urethane foam moldings are used in various fields such as automobiles as sound absorbing materials, vibration absorbing materials and the like (see, for example, Patent Document 1). The urethane foam molded article has a large number of cells (bubbles) inside. For this reason, the thermal conductivity of the urethane foam molding is small. Therefore, when it arrange | positions around an engine, a motor, etc. with a heat_generation | fever, heat | fever accumulates in a urethane foam molding, and there exists a possibility of causing the temperature rise of an engine, a motor, etc. In order to solve such a problem, it is necessary to improve the heat dissipation of the urethane foam molded article. For example, Patent Documents 2 and 3 disclose urethane foam molded articles having oriented magnetic particles.

特開２００３−９７６４５号公報JP 2003-97645 A 特開２００７−２３０５４４号公報JP 2007-230544 A 特開２００９−５１１４８号公報JP 2009-51148 A 特開２００６−２１９５６２号公報JP 2006-219562 A 特開２００７−４４９１９号公報JP 2007-44919 A

特許文献２、３に開示されているウレタン発泡成形体のように、ポリウレタンフォーム中に、磁性粒子を互いに連接した状態で配向させると、磁性粒子の配向方向に熱の伝達経路が形成される。これにより、ウレタン発泡成形体の放熱性を、向上させることができる。特許文献２、３のウレタン発泡成形体においては、磁場中における磁性粒子の配向を利用する。このため、磁性粒子には、磁化特性に優れた鉄、ステンレス鋼等が用いられる。しかし、鉄やステンレス鋼の熱伝導率は小さい。このため、これら磁性粒子を配向させても、放熱性の向上効果は小さい。   When the magnetic particles are oriented in a state where they are connected to each other in the polyurethane foam as in the urethane foam molded articles disclosed in Patent Documents 2 and 3, a heat transfer path is formed in the orientation direction of the magnetic particles. Thereby, the heat dissipation of a urethane foam molding can be improved. In the urethane foam molded articles of Patent Documents 2 and 3, the orientation of magnetic particles in a magnetic field is used. For this reason, iron, stainless steel, etc. with excellent magnetization characteristics are used for the magnetic particles. However, the thermal conductivity of iron and stainless steel is small. For this reason, even if these magnetic particles are oriented, the effect of improving heat dissipation is small.

一方、熱伝導性の向上を図るという観点から、ウレタン発泡成形体中に、熱伝導率の大きなフィラーを含有させることもできる。熱伝導率の大きなフィラーとしては、例えば、炭素繊維が挙げられる。しかし、単に炭素繊維を配合しただけでは、互いを連接させて、熱の伝達経路を形成することは難しい。例えば、熱の伝達経路の形成のために、炭素繊維を多量に配合すると、発泡成形に影響を及ぼしたり、吸音特性等の物性が低下するおそれがある。また、ウレタン発泡成形体の質量が増加する、コストがかさむといった問題も生じる。また、炭素繊維は非磁性体である。したがって、磁性粒子を配向させたように、磁場中で発泡成形を行ったとしても、炭素繊維を配向させることはできない。   On the other hand, from the viewpoint of improving thermal conductivity, a filler having a high thermal conductivity can be contained in the urethane foam molded article. Examples of the filler having a high thermal conductivity include carbon fiber. However, simply blending carbon fibers makes it difficult to connect them to each other to form a heat transfer path. For example, if a large amount of carbon fiber is blended to form a heat transfer path, foam molding may be affected, and physical properties such as sound absorption characteristics may be reduced. Moreover, the problem that the mass of a urethane foam molding increases and cost also arises. Carbon fiber is a non-magnetic material. Therefore, even if foam molding is performed in a magnetic field as magnetic particles are oriented, carbon fibers cannot be oriented.

本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、物性をできるだけ変化させずに、熱伝導性が高いウレタン発泡成形体を提供することを課題とする。また、その製造方法を提供することを課題とする。   This invention is made | formed in view of such a situation, and makes it a subject to provide a urethane foam molded object with high heat conductivity, without changing a physical property as much as possible. It is another object of the present invention to provide a manufacturing method thereof.

（１）上記課題を解決するため、本発明のウレタン発泡成形体は、ポリウレタンフォームからなる基材と、該基材中に配合され互いに連接して配向している熱伝導性フィラーと、を有し、該熱伝導性フィラーは、非磁性体からなる熱伝導性粒子と、該熱伝導性粒子の表面に付着された磁性粒子と、を有する複合粒子からなることを特徴とする。   (1) In order to solve the above-described problems, the urethane foam molded article of the present invention has a base material made of polyurethane foam and a thermally conductive filler blended in the base material and aligned in an aligned manner. The thermally conductive filler is characterized by comprising composite particles having thermally conductive particles made of a non-magnetic material and magnetic particles attached to the surface of the thermally conductive particles.

熱伝導性フィラーは、熱伝導性粒子と磁性粒子とを有する複合粒子からなる。複合粒子のコアをなす熱伝導性粒子は、大きな熱伝導率を有するが、非磁性体からなる。しかし、熱伝導性粒子の表面には、磁性粒子が付着している。このため、発泡成形時に磁場を作用させると、磁性粒子は磁力線に沿って配向しようとする。これにより、複合粒子が、磁力線に沿って配向する。すなわち、表面に付着した磁性粒子の磁場配向を利用して、熱伝導性粒子を配向させることができる。   The thermally conductive filler is composed of composite particles having thermally conductive particles and magnetic particles. The thermally conductive particles forming the core of the composite particles have a large thermal conductivity, but are made of a nonmagnetic material. However, magnetic particles are attached to the surface of the heat conductive particles. For this reason, when a magnetic field is applied during foam molding, the magnetic particles tend to be oriented along the lines of magnetic force. Thereby, the composite particles are oriented along the magnetic field lines. That is, the thermally conductive particles can be oriented using the magnetic field orientation of the magnetic particles attached to the surface.

その結果、複合粒子（熱伝導性フィラー）は、互いに連接した状態で、基材中に配置される。これにより、基材中に熱の伝達経路が形成される。すなわち、本発明のウレタン発泡成形体の一端に加わった熱は、熱伝導性フィラーを介して配向方向の他端に伝達され、他端から速やかに放出される。このように、本発明のウレタン発泡成形体は、熱伝導性に優れる。したがって、本発明のウレタン発泡成形体によると、発熱源となる吸音対象物の温度上昇を、効果的に抑制することができる。   As a result, the composite particles (thermally conductive fillers) are arranged in the base material in a state of being connected to each other. Thereby, a heat transfer path is formed in the substrate. That is, the heat applied to one end of the urethane foam molded article of the present invention is transmitted to the other end in the orientation direction via the heat conductive filler, and is quickly released from the other end. Thus, the urethane foam molded article of the present invention is excellent in thermal conductivity. Therefore, according to the urethane foam molded article of the present invention, it is possible to effectively suppress an increase in the temperature of the sound absorbing object serving as a heat source.

例えば、発泡を伴わない樹脂やゴム中で磁性粒子を配向させると、成形時における樹脂やゴムの熱収縮や、熱硬化時の樹脂やゴムの熱揺らぎにより、所望の配向状態を実現しにくい。この点、本発明のウレタン発泡成形体によると、製造過程において、液状の発泡ウレタン樹脂原料が発泡により成長する。したがって、発泡ウレタン樹脂原料が成長する方向に、熱伝導性フィラーを配向させると、発泡ウレタン樹脂原料の成長と共に熱伝導性フィラーの移動が促され、所望の配向状態を実現しやすい。   For example, if the magnetic particles are oriented in a resin or rubber without foaming, it is difficult to achieve a desired orientation state due to thermal contraction of the resin or rubber during molding or thermal fluctuation of the resin or rubber during thermosetting. In this regard, according to the urethane foam molded article of the present invention, the liquid foamed urethane resin raw material grows by foaming during the production process. Accordingly, when the thermally conductive filler is oriented in the direction in which the foamed urethane resin material grows, the movement of the thermally conductive filler is promoted along with the growth of the foamed urethane resin material, and a desired orientation state is easily realized.

また、熱伝導性フィラーを配向させても、ポリウレタンフォームの骨格形成に対する影響は小さい。つまり、ウレタン発泡成形体において、セル構造が変化しにくい。さらに、熱伝導率の小さな磁性粒子を配向させた場合と比較して、より少量のフィラーにより、熱伝導性を向上させることができる。したがって、ウレタン発泡成形体における引張り強さ、伸び、吸音特性等の物性が変化しにくい。また、フィラーの配合量が低減されることにより、ウレタン発泡成形体の軽量化や、コスト削減が可能になる。   Further, even if the heat conductive filler is oriented, the influence on the formation of the skeleton of the polyurethane foam is small. That is, in the urethane foam molded article, the cell structure is difficult to change. Furthermore, compared with the case where the magnetic particle with small heat conductivity is orientated, thermal conductivity can be improved with a smaller amount of filler. Accordingly, physical properties such as tensile strength, elongation, and sound absorption characteristics of the urethane foam molded article are hardly changed. Further, by reducing the blending amount of the filler, it is possible to reduce the weight of the urethane foam molded body and reduce the cost.

なお、本発明のウレタン発泡成形体において、基材中の熱伝導性フィラーは、ある規則性を持って所定の方向に配置されていればよい。例えば、ウレタン発泡成形体の一端と他端（一端に対して１８０°対向した端部でなくてもよい）との間に直線状に配置されていても、曲線状に配置されていてもよい。また、中心から外周に向かって放射状に配置されていてもよい。   In the urethane foam molded article of the present invention, the heat conductive filler in the substrate may be arranged in a predetermined direction with a certain regularity. For example, it may be arranged linearly between one end and the other end of the urethane foam molded body (not necessarily the end opposite to the one end by 180 °) or may be arranged in a curved shape. . Moreover, you may arrange | position radially from the center toward the outer periphery.

（２）本発明のウレタン発泡成形体の製造方法は、上記（１）の構成のウレタン発泡成形体の製造方法であって、発泡ウレタン樹脂原料と、前記熱伝導性フィラーと、を混合して混合原料とする原料混合工程と、該混合原料を発泡型のキャビティ内に注入し、該キャビティ内の磁束密度が略均一になるように磁場をかけながら発泡成形する発泡成形工程と、を有することを特徴とする。   (2) The method for producing a urethane foam molded article according to the present invention is a method for producing a urethane foam molded article having the configuration of (1) above, in which a foamed urethane resin raw material and the thermally conductive filler are mixed. A raw material mixing step to be a mixed raw material, and a foam molding step of injecting the mixed raw material into a foam mold cavity and performing foam molding while applying a magnetic field so that the magnetic flux density in the cavity is substantially uniform. It is characterized by.

本発明の製造方法によると、熱伝導性フィラーを磁場配向させて、ウレタン発泡成形体を製造する。発泡成形工程において、キャビティ内の磁束密度が略均一な磁場中で発泡成形を行う。これにより、磁束密度の違いによる熱伝導性フィラーの偏在を抑制することができ、所望の配向状態を得ることができる。また、熱伝導性フィラーの配合量が比較的少量でも、熱伝導性フィラーを略均一に分散させた状態で配向させることができる。したがって、本発明の製造方法によると、熱伝導性フィラーの配合量が比較的少量でも、熱伝導性の高い上記本発明のウレタン発泡成形体を、簡便に製造することができる。   According to the production method of the present invention, the urethane foam molded article is produced by orienting the thermally conductive filler in a magnetic field. In the foam molding process, foam molding is performed in a magnetic field in which the magnetic flux density in the cavity is substantially uniform. Thereby, uneven distribution of the heat conductive filler due to the difference in magnetic flux density can be suppressed, and a desired orientation state can be obtained. Further, even when the blending amount of the heat conductive filler is relatively small, the heat conductive filler can be oriented in a substantially uniformly dispersed state. Therefore, according to the production method of the present invention, the urethane foam molded article of the present invention having high thermal conductivity can be easily produced even if the blending amount of the thermally conductive filler is relatively small.

本発明によると、ウレタン発泡成形体本来の物性が損なわれることなく、熱伝導性が向上したウレタン発泡成形体を提供することができる。また、その簡便な製造方法を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a urethane foam molded article having improved thermal conductivity without impairing the original physical properties of the urethane foam molded article. Moreover, the simple manufacturing method can be provided.

実施例１の複合粒子のＳＥＭ写真である（倍率２００倍）。It is a SEM photograph of the composite particles of Example 1 (magnification 200 times). 実施例２の複合粒子のＳＥＭ写真である（倍率２００倍）。It is a SEM photograph of the composite particles of Example 2 (magnification 200 times). 実施例において、ウレタン発泡成形体の製造に使用した第一磁気誘導発泡成形装置の斜視図である。In an Example, it is a perspective view of the 1st magnetic induction foam molding apparatus used for manufacture of a urethane foam molding. 同装置の断面図である。It is sectional drawing of the same apparatus. 実施例１、２および比較例のウレタン発泡成形体の熱伝導率の測定結果を示すグラフである。It is a graph which shows the measurement result of the heat conductivity of the urethane foam molding of Examples 1, 2 and a comparative example. 実施例において、ウレタン発泡成形体の製造に使用した第二磁気誘導発泡成形装置の斜視図である。In an Example, it is a perspective view of the 2nd magnetic induction foam molding apparatus used for manufacture of a urethane foam molding. 同装置の断面図である。It is sectional drawing of the same apparatus.

以下、本発明のウレタン発泡成形体およびその製造方法の実施形態について説明する。なお、本発明のウレタン発泡成形体およびその製造方法は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、当業者が行い得る変更、改良等を施した種々の形態にて実施することができる。   Hereinafter, embodiments of the urethane foam molded article and the method for producing the same according to the present invention will be described. The urethane foam molded article and the method for producing the same according to the present invention are not limited to the following embodiments, and various modifications and improvements that can be made by those skilled in the art without departing from the gist of the present invention. It can implement with the form of.

＜ウレタン発泡成形体＞
本発明のウレタン発泡成形体は、ポリウレタンフォームからなる基材と、該基材中に配合され互いに連接して配向している熱伝導性フィラーと、を有する。 <Urethane foam molding>
The urethane foam molded article of the present invention has a base material made of polyurethane foam, and a thermally conductive filler that is blended in the base material and aligned and connected to each other.

ポリウレタンフォームは、ポリイソシアネート成分およびポリオール成分等の発泡ウレタン樹脂原料から製造される。詳細は、後述する本発明のウレタン発泡成形体の製造方法において説明する。   The polyurethane foam is manufactured from foamed urethane resin raw materials such as a polyisocyanate component and a polyol component. Details will be described in the method for producing a urethane foam molded article of the present invention described later.

熱伝導性フィラーは、非磁性体からなる熱伝導性粒子と、該熱伝導性粒子の表面に付着された磁性粒子と、を有する複合粒子からなる。   The thermally conductive filler is composed of composite particles having thermally conductive particles made of a nonmagnetic material and magnetic particles attached to the surface of the thermally conductive particles.

熱伝導性粒子は、非磁性体であって、熱伝導率が大きいものであればよい。本明細書では、強磁性体および反強磁性体以外の、反磁性体および常磁性体を、非磁性体と称す。例えば、熱伝導性粒子の熱伝導率は、２００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが望ましい。熱伝導性粒子の材質としては、例えば、黒鉛、炭素繊維等の炭素材料が好適である。また、アルミニウム、金、銀、銅、およびこれらを母材とする合金等であってもよい。熱伝導性粒子としては、一種類の粒子を用いても、二種類以上の粒子を併用してもよい。   The heat conductive particles may be non-magnetic and have a high thermal conductivity. In the present specification, diamagnetic materials and paramagnetic materials other than ferromagnetic materials and antiferromagnetic materials are referred to as nonmagnetic materials. For example, the thermal conductivity of the thermally conductive particles is desirably 200 W / m · K or more. As a material of the heat conductive particles, for example, a carbon material such as graphite or carbon fiber is suitable. Also, aluminum, gold, silver, copper, and alloys based on these may be used. As the heat conductive particles, one kind of particles may be used or two or more kinds of particles may be used in combination.

熱伝導性粒子の形状は、磁性粒子と複合化できれば、特に限定されるものではない。例えば、薄片状、繊維状、柱状、球状、楕円球状、長円球状（一対の対向する半球を円柱で連結した形状）等の種々の形状を採用することができる。後述する磁性粒子の形状にもよるが、熱伝導性粒子が球以外の形状をなす場合には、複合粒子（熱伝導性フィラー）同士の接触面積が大きくなる。これにより、熱の伝達経路が確保されやすくなると共に、伝達される熱量も大きくなる。なお、通常、アルミニウム、金、銅等の金属粒子の形状は、球状である。このため、アスペクト比を大きくしようとすると、加工費が高くなる。これに対して、黒鉛は、アスペクト比が大きい形状のものでも、比較的安価に入手できる。このような観点から、熱伝導性粒子の材質としては、黒鉛が好適である。   The shape of the heat conductive particle is not particularly limited as long as it can be combined with the magnetic particle. For example, various shapes such as a flaky shape, a fibrous shape, a columnar shape, a spherical shape, an elliptical sphere shape, and an oval sphere shape (a shape in which a pair of opposing hemispheres are connected by a cylinder) can be employed. Although depending on the shape of the magnetic particles described later, when the thermally conductive particles have a shape other than a sphere, the contact area between the composite particles (thermally conductive fillers) increases. As a result, a heat transfer path is easily secured and the amount of heat transferred is increased. In general, the shape of metal particles such as aluminum, gold, and copper is spherical. Therefore, if the aspect ratio is increased, the processing cost is increased. On the other hand, graphite can be obtained at a relatively low cost even in a shape with a large aspect ratio. From such a viewpoint, graphite is suitable as a material for the thermally conductive particles.

黒鉛としては、鱗片状黒鉛、鱗状黒鉛、土状黒鉛等の天然黒鉛や、人造黒鉛等が挙げられる。人造黒鉛は、鱗片状になりにくい。このため、鱗片状であり、熱伝導率の向上効果が高いという理由から、天然黒鉛が好適である。また、黒鉛として、鱗片状の黒鉛の層間に、加熱によりガスを発生する物質が挿入された膨張黒鉛を用いてもよい。膨張黒鉛は、例えば、特許文献４、５に開示されているように、難燃剤として用いられる。膨張黒鉛に熱が加わると、発生したガスにより、層間が広がると共に、熱や化学品に対して安定した層が形成される。形成された層が断熱層となり、熱の移動を妨げることにより、難燃効果がもたらされる。   Examples of graphite include natural graphite such as scaly graphite, scaly graphite, and earthy graphite, and artificial graphite. Artificial graphite is not easily scaled. For this reason, natural graphite is suitable because it is scaly and has a high effect of improving thermal conductivity. Further, as the graphite, expanded graphite in which a substance that generates gas by heating is inserted between scaly graphite layers may be used. Expanded graphite is used as a flame retardant, as disclosed in Patent Documents 4 and 5, for example. When heat is applied to expanded graphite, the generated gas expands the layers and forms a stable layer against heat and chemicals. The formed layer becomes a heat-insulating layer and prevents heat transfer, thereby providing a flame retardant effect.

通常、難燃性が付与されているウレタン発泡成形体は、炎に晒されても火種を落下させて延焼を抑制するドロッピング作用を有する。しかし、磁性粒子を含有する場合には、ドロッピング作用が損なわれ、ウレタン発泡成形体の自己消化性が低下するおそれがある。本発明のウレタン発泡成形体において、複合粒子（熱伝導性フィラー）は配向されている。このため、ウレタン発泡成形体に加わった熱は、熱伝導性粒子に伝達されやすい。よって、熱伝導性粒子が膨張黒鉛からなる場合、膨張黒鉛が、膨張開始温度に早く到達する。これにより、膨張黒鉛による難燃効果が、速やかに発揮される。したがって、熱伝導性粒子として膨張黒鉛を用いることにより、ウレタン発泡成形体の自己消化性の低下を抑制し、難燃性を維持することができる。   Usually, a urethane foam molded article to which flame retardancy is imparted has a dropping action that suppresses the spread of fire by dropping a fire type even when exposed to flame. However, when magnetic particles are contained, the dropping effect is impaired, and the self-digestibility of the urethane foam molded article may be reduced. In the urethane foam molded article of the present invention, the composite particles (thermally conductive filler) are oriented. For this reason, the heat applied to the urethane foam molded article is easily transmitted to the heat conductive particles. Therefore, when the thermally conductive particles are made of expanded graphite, the expanded graphite reaches the expansion start temperature early. Thereby, the flame-retardant effect by expanded graphite is exhibited rapidly. Therefore, by using expanded graphite as the heat conductive particles, it is possible to suppress a decrease in self-digestibility of the urethane foam molded article and maintain flame retardancy.

熱伝導性粒子として膨張黒鉛を用いる場合、公知の膨張黒鉛粉末の中から、膨張開始温度や膨張率等を考慮して、好適なものを選択すればよい。例えば、膨張黒鉛の膨張開始温度は、ウレタン発泡成形体の成形時の発熱温度よりも、高くなければならない。具体的には、膨張開始温度が１５０℃以上の膨張黒鉛が好適である。   In the case where expanded graphite is used as the heat conductive particles, a suitable one may be selected from known expanded graphite powder in consideration of the expansion start temperature, the expansion rate, and the like. For example, the expansion start temperature of expanded graphite must be higher than the exothermic temperature at the time of molding a urethane foam molded article. Specifically, expanded graphite having an expansion start temperature of 150 ° C. or higher is suitable.

熱伝導性粒子として、膨張黒鉛のみを用いる場合、ウレタン発泡成形体の難燃性を向上させることができる。例えば、膨張黒鉛の含有量を、ウレタン発泡成形体全体の質量を１００質量％とした場合の５質量％以上とすることが望ましい。   When only expanded graphite is used as the heat conductive particles, the flame retardancy of the urethane foam molded article can be improved. For example, the content of expanded graphite is desirably 5% by mass or more when the mass of the entire urethane foam molded article is 100% by mass.

一方、ウレタン発泡成形体において、膨張黒鉛の含有量が多くなると、膨張黒鉛の層間の酸成分により、ウレタンの硬化反応が阻害されるおそれがある。膨張黒鉛の含有量の増加に伴う成形性の低下については、配合する触媒の配合量を増加することにより、抑制することも可能である。しかし、ウレタン発泡成形体の成形性を考慮して、熱伝導性粒子として膨張黒鉛を用いる場合には、膨張黒鉛以外の黒鉛等、他の非磁性体材料を併用することが望ましい。すなわち、複合粒子として、膨張黒鉛粒子の表面に磁性粒子を付着させた複合粒子と、膨張黒鉛以外の非磁性体材料からなる粒子の表面に磁性粒子を付着させた複合粒子と、の両方を含む態様が望ましい。各々の複合粒子の配合比率は、難燃性、成形性等を考慮して適宜決定すればよい。   On the other hand, in the urethane foam molded article, when the content of expanded graphite increases, the curing reaction of urethane may be hindered by the acid component between the layers of expanded graphite. About the fall of the moldability accompanying the increase in content of expanded graphite, it is also possible to suppress by increasing the compounding quantity of the catalyst to mix | blend. However, in consideration of the moldability of the urethane foam molded article, when using expanded graphite as the thermally conductive particles, it is desirable to use other nonmagnetic material such as graphite other than expanded graphite. That is, the composite particles include both composite particles in which magnetic particles are attached to the surface of expanded graphite particles, and composite particles in which magnetic particles are attached to the surface of particles made of a nonmagnetic material other than expanded graphite. Embodiments are desirable. The blending ratio of each composite particle may be appropriately determined in consideration of flame retardancy, moldability, and the like.

また、熱伝導性粒子の大きさは、分散性や、発泡成形に使用する装置等を考慮して決定すればよい。例えば、熱伝導性粒子の平均粒子径を、５００μｍ以下とすることが望ましい。２５０μｍ以下がより好適である。なお、本明細書においては、熱伝導性粒子の最大長さを、粒子径として採用する。また、後に詳しく説明するが、ウレタン発泡成形体の製造方法において、衝突攪拌法を採用する場合には、熱伝導性粒子として、最大長さが５００μｍ以下のものを使用することが望ましい。   Further, the size of the heat conductive particles may be determined in consideration of dispersibility, an apparatus used for foam molding, and the like. For example, it is desirable that the average particle diameter of the heat conductive particles be 500 μm or less. 250 μm or less is more preferable. In the present specification, the maximum length of the thermally conductive particles is adopted as the particle diameter. In addition, as will be described in detail later, when the collision stirring method is employed in the method for producing a urethane foam molded article, it is desirable to use a thermally conductive particle having a maximum length of 500 μm or less.

磁性粒子は、磁化特性に優れたものであればよく、例えば、鉄、ニッケル、コバルト、ガドリニウム、ステンレス鋼、マグネタイト、マグヘマイト、マンガン亜鉛フェライト、バリウムフェライト、ストロンチウムフェライト等の強磁性体、ＭｎＯ、Ｃｒ_２Ｏ_３、ＦｅＣｌ_２、ＭｎＡｓ等の反強磁性体、およびこれらを用いた合金類の粒子が好適である。なかでも、微細な粒子として入手しやすく、飽和磁化が高いという観点から、鉄、ニッケル、コバルト、およびこれらの鉄系合金（ステンレス鋼を含む）の粉末が好適である。 The magnetic particles only need to have excellent magnetization characteristics, for example, iron, nickel, cobalt, gadolinium, stainless steel, magnetite, maghemite, manganese zinc ferrite, barium ferrite, strontium ferrite and other ferromagnetic materials, MnO, Cr Antiferromagnetic materials such as ₂ O ₃ , FeCl ₂ , and MnAs, and alloys particles using these are preferable. Among these, iron, nickel, cobalt, and powders of these iron-based alloys (including stainless steel) are preferable from the viewpoint of easy availability as fine particles and high saturation magnetization.

磁性粒子は、熱伝導性粒子の表面に付着されており、複合粒子（熱伝導性フィラー）を配向させる役割を果たす。磁性粒子は、熱伝導性粒子の表面の一部のみに付着していてもよく、表面全体を被覆するように付着していてもよい。また、磁性粒子の大きさは、熱伝導性粒子の大きさ、複合粒子の配向性、および複合粒子間の熱伝導性等を考慮して、適宜決定すればよい。例えば、磁性粒子の大きさが小さくなると、磁性粒子の飽和磁化が低下する傾向がある。したがって、より少量の磁性粒子により、複合粒子を配向させるためには、磁性粒子の平均粒子径を、１００ｎｍ以上とする必要がある。１μｍ以上、さらには５μｍ以上とするとより好適である。なお、本明細書においては、磁性粒子の最大長さを、粒子径として採用する。   The magnetic particles are attached to the surface of the thermally conductive particles and play a role of orienting the composite particles (thermally conductive filler). The magnetic particles may be attached to only a part of the surface of the heat conductive particles, or may be attached so as to cover the entire surface. The size of the magnetic particles may be appropriately determined in consideration of the size of the thermally conductive particles, the orientation of the composite particles, the thermal conductivity between the composite particles, and the like. For example, when the size of the magnetic particles is reduced, the saturation magnetization of the magnetic particles tends to decrease. Therefore, in order to orient the composite particles with a smaller amount of magnetic particles, the average particle size of the magnetic particles needs to be 100 nm or more. It is more preferable that the thickness is 1 μm or more, further 5 μm or more. In the present specification, the maximum length of the magnetic particles is adopted as the particle diameter.

磁性粒子の形状は、特に限定されるものではない。例えば、磁性粒子の形状が扁平の場合には、隣接する熱伝導性粒子間の距離が短くなる。これにより、隣接する複合粒子間における熱伝導性が向上する。その結果、ウレタン発泡成形体の熱伝導率が向上する。また、磁性粒子の形状が扁平の場合には、磁性粒子と熱伝導性粒子とが面で接触する。つまり、両者の接触面積が大きくなる。これにより、磁性粒子と熱伝導性粒子との接着力が向上する。よって、磁性粒子が剥離しにくくなる。加えて、磁性粒子と熱伝導性粒子との間の熱伝導性も向上する。このような理由から、磁性粒子としては、薄片状の粒子を採用することが望ましい。   The shape of the magnetic particles is not particularly limited. For example, when the shape of the magnetic particles is flat, the distance between adjacent heat conductive particles is shortened. Thereby, the thermal conductivity between adjacent composite particles is improved. As a result, the thermal conductivity of the urethane foam molding is improved. When the shape of the magnetic particles is flat, the magnetic particles and the heat conductive particles are in contact with each other on the surface. That is, the contact area between the two becomes large. Thereby, the adhesive force of a magnetic particle and a heat conductive particle improves. Therefore, the magnetic particles are difficult to peel off. In addition, the thermal conductivity between the magnetic particles and the thermally conductive particles is also improved. For these reasons, it is desirable to employ flaky particles as the magnetic particles.

熱伝導性粒子として、黒鉛を採用した場合、複合粒子の配向性と、熱伝導性の向上効果と、を考慮すると、複合粒子における黒鉛と磁性粒子との体積割合は、７：３〜５：５であることが望ましい。磁性粒子の体積割合が３割未満の場合には、配向に必要な磁性が不足するおそれがある。また、黒鉛の体積割合が５割未満の場合には、熱伝導性の向上効果が小さくなる。   When graphite is employed as the thermally conductive particles, the volume ratio of graphite and magnetic particles in the composite particles is 7: 3 to 5: considering the orientation of the composite particles and the effect of improving the thermal conductivity. 5 is desirable. When the volume ratio of the magnetic particles is less than 30%, the magnetism necessary for orientation may be insufficient. Moreover, when the volume ratio of graphite is less than 50%, the effect of improving thermal conductivity is reduced.

複合粒子は、湿式での静電吸着法や、乾式での粉砕混合法、攪拌造粒法、メカノケミカル法等により製造することができる。例えば、攪拌造粒法においては、熱伝導性粒子の粉末、磁性粒子の粉末、および両者を接着するためのバインダーを含む原料を、高速攪拌して造粒する。攪拌造粒法によると、熱伝導性粒子と磁性粒子とを、バインダーによりソフトに接着させることができる。このため、熱伝導性粒子が、熱伝導性が高い形状（アスペクト比が大きな形状）を有する場合でも、その形状を崩すことなく、磁性粒子と複合化することができる。バインダーの種類は、熱伝導性粒子および磁性粒子の種類、発泡成形への影響等を考慮して、適宜選択すればよい。複合粒子の製造時には、高速攪拌により摩擦熱が生じる。このため、バインダーとしては、揮発性の無いものが望ましい。また、環境面を考慮すると、水系のバインダーが好適である。水系のバインダーとしては、例えば、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ポリビニルアルコール等が挙げられる。   The composite particles can be produced by a wet electrostatic adsorption method, a dry pulverization and mixing method, a stirring granulation method, a mechanochemical method, or the like. For example, in the stirring granulation method, a raw material containing a powder of heat conductive particles, a powder of magnetic particles, and a binder for bonding them together is granulated by stirring at high speed. According to the stirring granulation method, the heat conductive particles and the magnetic particles can be softly bonded with the binder. For this reason, even when the thermally conductive particles have a shape with a high thermal conductivity (a shape with a large aspect ratio), they can be combined with the magnetic particles without breaking the shape. The type of binder may be appropriately selected in consideration of the types of heat conductive particles and magnetic particles, the influence on foam molding, and the like. During the production of composite particles, frictional heat is generated by high-speed stirring. For this reason, as a binder, a non-volatile thing is desirable. In view of the environment, a water-based binder is preferable. Examples of the aqueous binder include methyl cellulose, carboxymethyl cellulose, hydroxypropyl methyl cellulose, and polyvinyl alcohol.

電子部品の放熱用途等、本発明のウレタン発泡成形体に絶縁性が要求される場合がある。このような要求に対して、複合粒子が導電性を有する場合には、熱伝導性フィラーとして、表面が絶縁層で被覆された複合粒子を用いることが望ましい。複合粒子の表面、すなわち熱伝導性粒子および磁性粒子の表面を、絶縁層で被覆することにより、磁場配向性を損なうことなく、複合粒子に絶縁性を付与することができる。   Insulation may be required for the urethane foam molded article of the present invention, such as for heat dissipation of electronic parts. In response to such demands, when the composite particles have electrical conductivity, it is desirable to use composite particles whose surfaces are covered with an insulating layer as the thermally conductive filler. By covering the surfaces of the composite particles, that is, the surfaces of the heat conductive particles and the magnetic particles with an insulating layer, the composite particles can be provided with insulating properties without impairing the magnetic field orientation.

絶縁層の材質としては、例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂等が挙げられる。また、絶縁層の形成方法としては、樹脂を溶剤、水等の溶媒に溶解した樹脂溶液に複合粒子を浸漬する方法、樹脂溶液を複合粒子にスプレー噴霧する方法等が挙げられる。また、熱伝導性を損なわずに、絶縁性を付与するという観点から、絶縁層の厚さは、１μｍ以下であることが望ましい。   Examples of the material of the insulating layer include an epoxy resin and a phenol resin. Examples of the method for forming the insulating layer include a method of immersing the composite particles in a resin solution in which a resin is dissolved in a solvent such as a solvent and water, and a method of spraying the resin solution onto the composite particles. In addition, the thickness of the insulating layer is desirably 1 μm or less from the viewpoint of imparting insulation without impairing thermal conductivity.

複合粒子の表面を絶縁層で被覆すると、磁性粒子と熱伝導性粒子との結合力が大きくなる。よって、機械的な攪拌、高圧噴射による原料の混合工程や、高圧発泡工程等において、熱伝導性粒子と磁性粒子との分離が抑制される。また、絶縁層がエポキシ樹脂やフェノール樹脂等の水酸基を有する樹脂からなる場合には、基材のポリウレタンフォームと複合粒子との接着性が向上する。よって、基材から複合粒子（熱伝導性フィラー）が脱落しにくく、良好な配向状態を維持することができる。また、基材と複合粒子との接着性が向上することにより、ウレタン発泡成形体の引張り強さ、伸び等の物性が向上する効果も期待できる。   When the surface of the composite particles is covered with an insulating layer, the binding force between the magnetic particles and the heat conductive particles increases. Therefore, separation of the thermally conductive particles and the magnetic particles is suppressed in a mechanical mixing process, a raw material mixing process by high pressure injection, a high pressure foaming process, and the like. Further, when the insulating layer is made of a resin having a hydroxyl group such as an epoxy resin or a phenol resin, the adhesion between the polyurethane foam as the base material and the composite particles is improved. Therefore, the composite particles (thermally conductive filler) are not easily dropped from the base material, and a good orientation state can be maintained. Moreover, the effect of improving physical properties such as tensile strength and elongation of the urethane foam molded article can be expected by improving the adhesion between the base material and the composite particles.

ウレタン発泡成形体中の熱伝導性フィラー（複合粒子）の配合量は、発泡反応に対する影響、熱伝導性の向上効果等を考慮して、決定すればよい。例えば、発泡反応を阻害せず、所望の物性を有するウレタン発泡成形体を得るためには、熱伝導性フィラーの配合量を、ウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の、１０体積％以下とすることが望ましい。５体積％以下とするとより好適である。一方、熱伝導性の向上効果を得るためには、熱伝導性フィラーの配合量を、０．５体積％以上とすることが望ましい。１体積％以上とするとより好適である。   What is necessary is just to determine the compounding quantity of the heat conductive filler (composite particle) in a urethane foam molding considering the influence with respect to a foaming reaction, the improvement effect of heat conductivity, etc. For example, in order to obtain a urethane foam molded article having desired physical properties without inhibiting the foaming reaction, the blending amount of the heat conductive filler is 10 volumes when the volume of the urethane foam molded article is 100% by volume. % Or less is desirable. It is more suitable when it is 5 volume% or less. On the other hand, in order to obtain the effect of improving thermal conductivity, the blending amount of the thermal conductive filler is preferably 0.5% by volume or more. It is more suitable when it is 1 volume% or more.

＜ウレタン発泡成形体の製造方法＞
本発明のウレタン発泡成形体の製造方法は、原料混合工程と発泡成形工程とを有する。以下、各工程について説明する。 <Method for producing urethane foam molding>
The manufacturing method of the urethane foam molding of this invention has a raw material mixing process and a foam molding process. Hereinafter, each step will be described.

（１）原料混合工程
本工程は、発泡ウレタン樹脂原料と、熱伝導性フィラーと、を混合して混合原料とする工程である。 (1) Raw material mixing step This step is a step of mixing a foamed urethane resin raw material and a thermally conductive filler to obtain a mixed raw material.

発泡ウレタン樹脂原料は、ポリオール、ポリイソシアネート等の既に公知の原料から調製すればよい。ポリオールとしては、多価ヒドロキシ化合物、ポリエーテルポリオール類、ポリエステルポリオール類、ポリマーポリオール類、ポリエーテルポリアミン類、ポリエステルポリアミン類、アルキレンポリオール類、ウレア分散ポリオール類、メラミン変性ポリオール類、ポリカーボネートポリオール類、アクリルポリオール類、ポリブタジエンポリオール類、フェノール変性ポリオール類等の中から適宜選択すればよい。また、ポリイソシアネートとしては、例えば、トリレンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、トリフェニルメタントリイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、およびこれらの誘導体（例えばポリオール類との反応により得られるプレポリマー類、変成ポリイソシアネート類等）等の中から適宜選択すればよい。   The foamed urethane resin raw material may be prepared from already known raw materials such as polyol and polyisocyanate. Polyols include polyhydric hydroxy compounds, polyether polyols, polyester polyols, polymer polyols, polyether polyamines, polyester polyamines, alkylene polyols, urea-dispersed polyols, melamine-modified polyols, polycarbonate polyols, acrylics What is necessary is just to select suitably from polyols, polybutadiene polyols, phenol modified polyols, etc. Examples of the polyisocyanate include tolylene diisocyanate, phenylene diisocyanate, xylylene diisocyanate, diphenylmethane diisocyanate, triphenylmethane triisocyanate, polymethylene polyphenyl isocyanate, naphthalene diisocyanate, and derivatives thereof (for example, by reaction with polyols). What is necessary is just to select suitably from prepolymers obtained, modified polyisocyanate, etc.).

発泡ウレタン樹脂原料には、さらに、触媒、発泡剤、整泡剤、可塑剤、架橋剤、難燃剤、帯電防止剤、減粘剤、安定剤、充填剤、着色剤等を適宜配合してもよい。例えば、触媒としては、テトラエチレンジアミン、トリエチレンジアミン、ジメチルエタノールアミン等のアミン系触媒や、ラウリン酸錫、オクタン酸錫等の有機金属系触媒が挙げられる。また、発泡剤としては水が好適である。水以外には、塩化メチレン、フロン類、ＣＯ_２ガス等が挙げられる。また、整泡剤としてはシリコーン系整泡剤が、架橋剤としてはトリエタノールアミン、ジエタノールアミン等が好適である。 In addition to the foamed urethane resin raw material, a catalyst, a foaming agent, a foam stabilizer, a plasticizer, a crosslinking agent, a flame retardant, an antistatic agent, a viscosity reducing agent, a stabilizer, a filler, a colorant, and the like may be appropriately blended. Good. For example, examples of the catalyst include amine-based catalysts such as tetraethylenediamine, triethylenediamine, and dimethylethanolamine, and organometallic catalysts such as tin laurate and tin octoate. Moreover, water is suitable as the foaming agent. In addition to water, methylene chloride, chlorofluorocarbons, CO ₂ gas and the like can be mentioned. Moreover, a silicone type foam stabilizer is suitable as the foam stabilizer, and triethanolamine, diethanolamine and the like are suitable as the crosslinking agent.

熱伝導性フィラーの構成、配合量については、上記本発明の発泡ウレタン成形体の説明において述べた通りである。よって、ここでは説明を省略する。   About a structure and compounding quantity of a heat conductive filler, it is as having described in description of the said urethane foam molded object of the said invention. Therefore, the description is omitted here.

混合原料は、例えば、発泡ウレタン樹脂原料および熱伝導性フィラーを、プロペラ等を用いて機械的に攪拌して製造することができる。また、発泡ウレタン樹脂原料の二つの成分（ポリオール原料、ポリイソシアネート原料）の少なくとも一方に、熱伝導性フィラーを添加して、二種類の原料を調製した後、両原料を混合して製造してもよい。後者の場合、例えば、本工程を、発泡ウレタン樹脂原料として、ポリオール、触媒、および発泡剤を含むポリオール原料と、ポリイソシアネートを含むポリイソシアネート原料と、を調製し、該ポリオール原料および該ポリイソシアネート原料の少なくとも一方に、熱伝導性フィラーを配合する原料調製工程と、該ポリオール原料と該ポリイソシアネート原料とを各々圧送してミキシングヘッドへ供給し、両原料を該ミキシングヘッド内で混合して混合原料とする混合工程と、により構成することができる。   The mixed raw material can be produced, for example, by mechanically stirring the urethane foam resin raw material and the heat conductive filler using a propeller or the like. In addition, at least one of the two components of the foamed urethane resin material (polyol material, polyisocyanate material) is added with a heat conductive filler to prepare two types of materials, and then the two materials are mixed and manufactured. Also good. In the latter case, for example, this step is performed by preparing a polyol raw material containing a polyol, a catalyst, and a foaming agent and a polyisocyanate raw material containing a polyisocyanate as a foamed urethane resin raw material, and the polyol raw material and the polyisocyanate raw material. A raw material preparation step in which a heat conductive filler is blended in at least one of the above, a polyol raw material and a polyisocyanate raw material, respectively, and fed to the mixing head, and both raw materials are mixed in the mixing head and mixed raw material And a mixing step.

本構成によると、ミキシングヘッド内において、ポリオール原料とポリイソシアネート原料とを、各々高圧で噴射して衝突させることにより混合する衝突攪拌法を採用することができる。衝突攪拌法によると、連続生産が可能になる。よって、衝突攪拌法は、大量生産に好適である。また、衝突攪拌法によると、機械的に攪拌する方法と比較して、混合するごとに必要であった容器の洗浄工程が不要となり、歩留まりも向上する。よって、製造コストを低減することができる。   According to this configuration, it is possible to employ a collision stirring method in which a polyol raw material and a polyisocyanate raw material are each injected and collided at a high pressure in the mixing head. According to the collision stirring method, continuous production becomes possible. Therefore, the collision stirring method is suitable for mass production. Further, according to the collision stirring method, the container cleaning step which is necessary every time of mixing is not required and the yield is improved as compared with the mechanical stirring method. Therefore, the manufacturing cost can be reduced.

衝突攪拌法では、熱伝導性フィラーが予め配合されたポリオール原料、ポリイソシアネート原料を、各々、高圧発泡装置のミキシングヘッドに設けられた噴射孔から高圧で噴射させて衝突させる。仮に、熱伝導性フィラーの大きさが、噴射孔の孔径よりも大きいと、熱伝導性フィラーの接触により、噴射孔に傷が付きやすい。これにより、ミキシングヘッドの耐久性が低下するおそれがある。また、熱伝導性フィラーの大きさが大きい程、熱伝導性フィラーが、ポリオール原料等において沈降しやすくなる。このため、均一な混合が難しい。よって、衝突攪拌法を採用する場合には、熱伝導性フィラーの最大長さは、ポリオール原料およびポリイソシアネート原料が噴射される噴射孔の孔径よりも、小さいことが望ましい。こうすることで、ミキシングヘッドに対する負荷を低減し、高圧発泡装置の高寿命化を図ることができる。また、熱伝導性フィラーの沈降が抑制されると共に、ポリオール原料等における粘度の上昇も低減することができる。例えば、熱伝導性フィラーの最大長さは、５００μｍ以下であることが望ましい。   In the collision stirring method, a polyol raw material and a polyisocyanate raw material preliminarily blended with a heat conductive filler are each caused to collide by being injected at a high pressure from an injection hole provided in a mixing head of a high pressure foaming apparatus. If the size of the thermally conductive filler is larger than the hole diameter of the injection hole, the injection hole is likely to be damaged due to contact with the heat conductive filler. Thereby, there exists a possibility that durability of a mixing head may fall. Moreover, the larger the size of the heat conductive filler, the more easily the heat conductive filler settles in the polyol raw material. For this reason, uniform mixing is difficult. Therefore, when the collision stirring method is adopted, it is desirable that the maximum length of the heat conductive filler is smaller than the diameter of the injection hole into which the polyol raw material and the polyisocyanate raw material are injected. By doing so, it is possible to reduce the load on the mixing head and extend the life of the high-pressure foaming apparatus. Moreover, sedimentation of the heat conductive filler is suppressed, and an increase in viscosity in the polyol raw material can be reduced. For example, the maximum length of the heat conductive filler is desirably 500 μm or less.

（２）発泡成形工程
本工程は、先の原料混合工程にて得られた混合原料を発泡型のキャビティ内に注入し、該キャビティ内の磁束密度が略均一になるように磁場をかけながら発泡成形する工程である。 (2) Foam molding step In this step, the mixed raw material obtained in the previous raw material mixing step is injected into a foam mold cavity and foamed while applying a magnetic field so that the magnetic flux density in the cavity is substantially uniform. This is a molding step.

磁場は、熱伝導性フィラーを配向させる方向に形成すればよい。例えば、熱伝導性フィラーを直線状に配向させる場合、発泡型のキャビティ内の磁力線が、キャビティの一端から他端に向かって略平行になるよう形成することが望ましい。このような磁場を形成するためには、例えば発泡型を挟むように、発泡型の一端および他端の両面近傍に磁石を配置すればよい。磁石には、永久磁石または電磁石を用いればよい。電磁石を用いると、磁場形成のオン、オフを瞬時に切り替えることができ、磁場の強さの制御が容易である。よって、発泡成形を制御しやすい。   What is necessary is just to form a magnetic field in the direction which orientates a heat conductive filler. For example, when the thermally conductive filler is oriented linearly, it is desirable that the magnetic lines of force in the foam-type cavity are substantially parallel from one end of the cavity to the other end. In order to form such a magnetic field, for example, magnets may be disposed near both surfaces of one end and the other end of the foaming mold so as to sandwich the foaming mold. A permanent magnet or an electromagnet may be used as the magnet. When an electromagnet is used, magnetic field formation can be switched on and off instantaneously, and the control of the magnetic field strength is easy. Therefore, it is easy to control foam molding.

また、磁場を構成する磁力線は閉ループを形成していることが望ましい。こうすることで、磁力線の漏洩が抑制され、キャビティ内に安定した磁場を形成することができる。なお、発泡型の外部に配置した磁石により、発泡型の内部に磁場を形成させるには、発泡型としては透磁率の低い材質、つまり非磁性の材質のものを使用するとよい。例えば、通常ポリウレタンの発泡成形に使用されるアルミニウムやアルミニウム合金製の発泡型であれば問題ない。この場合、電磁石等の磁力源から発生する磁場、磁力線が影響を受けにくく、磁場状態のコントロールがしやすい。ただし、必要とする磁場、磁力線の状態に応じて適宜、磁性材料からなる発泡型を使用してもよい。   Moreover, it is desirable that the magnetic field lines constituting the magnetic field form a closed loop. By doing so, leakage of magnetic field lines is suppressed, and a stable magnetic field can be formed in the cavity. In order to form a magnetic field inside the foaming mold with a magnet disposed outside the foaming mold, it is preferable to use a material having a low magnetic permeability, that is, a nonmagnetic material. For example, there is no problem as long as it is a foam type made of aluminum or aluminum alloy, which is usually used for polyurethane foam molding. In this case, the magnetic field and magnetic lines generated from a magnetic source such as an electromagnet are not easily affected, and the magnetic field state is easily controlled. However, a foaming mold made of a magnetic material may be used as appropriate according to the required magnetic field and magnetic field lines.

本工程において、磁場は、キャビティ内の磁束密度が略均一になるように形成される。例えば、キャビティ内の磁束密度の差が、±１０％以内であるとよい。±５％以内、さらには±３％以内であるとより好適である。発泡型のキャビティ内に一様な磁場を形成することで、熱伝導性フィラーの偏在を抑制することができ、所望の配向状態を得ることができる。また、発泡成形は、１５０ｍＴ以上３５０ｍＴ以下の磁束密度で行うとよい。こうすることで、混合原料中の熱伝導性フィラーを、確実に配向させることができる。   In this step, the magnetic field is formed so that the magnetic flux density in the cavity is substantially uniform. For example, the difference in magnetic flux density in the cavity is preferably within ± 10%. It is more preferable that it is within ± 5%, more preferably within ± 3%. By forming a uniform magnetic field in the foam-type cavity, uneven distribution of the thermally conductive filler can be suppressed, and a desired orientation state can be obtained. The foam molding may be performed with a magnetic flux density of 150 mT or more and 350 mT or less. By carrying out like this, the heat conductive filler in a mixed raw material can be orientated reliably.

磁場は、発泡ウレタン樹脂原料の粘度が比較的低い間にかけられることが望ましい。発泡ウレタン樹脂原料が増粘し、発泡成形がある程度終了した時に磁場をかけると、熱伝導性フィラーが配向しにくいため、所望の熱伝導性を得ることが難しい。なお、発泡成形を行う時間のすべてにおいて磁場をかける必要はない。   It is desirable that the magnetic field be applied while the viscosity of the foamed urethane resin material is relatively low. If the foamed urethane resin material is thickened and a magnetic field is applied when foam molding is completed to some extent, it is difficult to obtain the desired thermal conductivity because the thermally conductive filler is difficult to orient. In addition, it is not necessary to apply a magnetic field in all the time for performing foam molding.

本工程にて発泡成形が終了した後、脱型して、本発明のウレタン発泡成形体を得る。この際、発泡成形の仕方により、ウレタン発泡成形体の一端および他端の少なくとも一方に、表皮層が形成される。当該表皮層は、用途に応じて切除してもよい（勿論切除しなくてもよい）。   After foam molding is completed in this step, the mold is removed to obtain the urethane foam molded article of the present invention. At this time, a skin layer is formed on at least one of the one end and the other end of the urethane foam molded article depending on the manner of foam molding. The skin layer may be excised depending on the use (of course, it may not be excised).

次に、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。   Next, the present invention will be described more specifically with reference to examples.

（１）熱伝導性
＜複合粒子の製造＞
次のようにして、二種類の複合粒子を製造した。まず、熱伝導性粒子としての天然黒鉛粉末（日本黒鉛工業（株）製「Ｆ♯２」、薄片状、平均粒子径１３０μｍ、熱伝導率２５０Ｗ／ｍ・Ｋ）と、磁性粒子としてのステンレス鋼粉末（大同特殊鋼（株）製「ＤＡＰ４１０Ｌ」、ＳＵＳ４１０、球状、平均粒子径１０μｍ）と、バインダーとしてのヒドロキシプロピルメチルセルロース（信越化学工業（株）製「ＴＣ−５」）と、を準備した。次に、天然黒鉛粉末、ステンレス鋼粉末、およびヒドロキシプロピルメチルセルロースを、高速攪拌型混合造粒機（（株）奈良機械製作所製「ＮＭＧ−１Ｌ」）の容器内へ投入して、約３分間混合した。天然黒鉛粉末とステンレス鋼粉末との配合割合は、体積比で６：４とした。また、ヒドロキシプロピルメチルセルロースの配合割合は、天然黒鉛粉末およびステンレス鋼粉末の合計質量を１００質量％とした場合の、２質量％とした。その後、水を添加して、さらに２０分間混合した。得られた粉末を乾燥した後、目開き５００μｍの篩いにより篩い分けして、最大長さが５００μｍ以下の粒子を回収した。このようにして、実施例１の複合粒子を製造した。 (1) Thermal conductivity <Production of composite particles>
Two types of composite particles were produced as follows. First, natural graphite powder as thermal conductive particles (“F # 2” manufactured by Nippon Graphite Industry Co., Ltd., flake shape, average particle diameter 130 μm, thermal conductivity 250 W / m · K) and stainless steel as magnetic particles Powder ("DAP410L", Daisuke Special Steel Co., Ltd., SUS410, spherical shape, average particle size 10 [mu] m) and hydroxypropylmethylcellulose ("TC-5" manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) as a binder were prepared. Next, natural graphite powder, stainless steel powder, and hydroxypropyl methylcellulose are put into a container of a high speed stirring type mixing granulator (“NMG-1L” manufactured by Nara Machinery Co., Ltd.) and mixed for about 3 minutes. did. The blending ratio of natural graphite powder and stainless steel powder was 6: 4 by volume ratio. The blending ratio of hydroxypropylmethylcellulose was 2% by mass when the total mass of natural graphite powder and stainless steel powder was 100% by mass. Then water was added and mixed for another 20 minutes. After the obtained powder was dried, it was sieved with a sieve having an opening of 500 μm to collect particles having a maximum length of 500 μm or less. In this way, the composite particles of Example 1 were produced.

また、磁性粒子としての上記ステンレス鋼粉末を、次のようにして扁平化した粉末（薄片状、平均粒子径２０μｍ）に変更した以外は、上記同様にして、実施例２の複合粒子を製造した。すなわち、ステンレス鋼粉末（同上）を、遊星ボールミル（Ｇｏｋｉｎ Ｐｌａｎｅｔａｒｉｎｇ社製「Ｐｌａｎｅｔ−Ｍ」）に、直径５ｍｍのジルコニア製ボールと共に充填して、３００ｒｐｍで１時間、処理を行った。   Further, the composite particles of Example 2 were produced in the same manner as above except that the stainless steel powder as the magnetic particles was changed to a flattened powder (flaky shape, average particle diameter of 20 μm) as follows. . That is, stainless steel powder (same as above) was filled in a planetary ball mill (“Planet-M” manufactured by Gokin Planetaring) together with zirconia balls having a diameter of 5 mm, and the processing was performed at 300 rpm for 1 hour.

製造した実施例１、２の複合粒子を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察した。図１に、実施例１の複合粒子のＳＥＭ写真を示す（倍率２００倍）。図２に、実施例２の複合粒子のＳＥＭ写真を示す（倍率２００倍）。図１、２に示すように、いずれの複合粒子においても、天然黒鉛粒子の表面に、ステンレス鋼粒子が付着していることが確認できた。   The produced composite particles of Examples 1 and 2 were observed with a scanning electron microscope (SEM). In FIG. 1, the SEM photograph of the composite particle of Example 1 is shown (magnification 200 times). FIG. 2 shows an SEM photograph of the composite particles of Example 2 (magnification 200 times). As shown in FIGS. 1 and 2, it was confirmed that stainless steel particles were adhered to the surface of natural graphite particles in any composite particles.

＜ウレタン発泡成形体の製造＞
［実施例１、２］
製造した二種類の複合粒子を、各々、熱伝導性フィラーとして配合して、ウレタン発泡成形体を製造した。まず、発泡ウレタン樹脂原料を、次のようにして調製した。ポリオール成分のポリエーテルポリオール（住化バイエルウレタン（株）製「Ｓ−０２４８」、平均分子量６０００、官能基数３、ＯＨ価２８ｍｇＫＯＨ／ｇ）１００質量部と、架橋剤のジエチレングリコール（三菱化学（株）製）２質量部と、発泡剤の水２質量部と、テトラエチレンジアミン系触媒（花王（株）製「カオーライザー（登録商標）Ｎｏ．３１」）１質量部と、シリコーン系整泡剤（東レ・ダウコーニング（株）製「ＳＺ−１３１３」）０．５質量部と、を混合して、ポリオール原料を調製した。調製したポリオール原料に、ポリイソシアネート成分のジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）（ＢＡＳＦＩＮＯＡＣポリウレタン（株）製「ＮＥ１３２０Ｂ」、ＮＣＯ＝４４．８ｗｔ％）を加えて混合し、発泡ウレタン樹脂原料とした。ここで、ポリオール成分とポリイソシアネート成分との配合比（ＰＯ：ＩＳＯ）は、両者の合計質量を１００％として、ＰＯ：ＩＳＯ＝７８．５：２１．５とした。 <Manufacture of urethane foam molding>
[Examples 1 and 2]
The two types of produced composite particles were each blended as a thermally conductive filler to produce a urethane foam molded article. First, the urethane foam raw material was prepared as follows. Polyether component polyether polyol (“S-0248” manufactured by Sumika Bayer Urethane Co., Ltd., average molecular weight 6000, functional group number 3, OH value 28 mg KOH / g) 100 parts by mass, and cross-linking agent diethylene glycol (Mitsubishi Chemical Corporation) 2 parts by mass), 2 parts by mass of foaming water, 1 part by mass of a tetraethylenediamine catalyst (“Kaorizer (registered trademark) No. 31” manufactured by Kao Corporation), and a silicone foam stabilizer (Toray) -Dow Corning Co., Ltd. product "SZ-1313") 0.5 mass part was mixed, and the polyol raw material was prepared. To the prepared polyol raw material, polyisocyanate component diphenylmethane diisocyanate (MDI) (“NE1320B” manufactured by BASFINOAC Polyurethane Co., Ltd., NCO = 44.8 wt%) was added and mixed to obtain a foamed urethane resin raw material. Here, the blending ratio of the polyol component and the polyisocyanate component (PO: ISO) was set to PO: ISO = 78.5: 21.5, with the total mass of both being 100%.

次に、調製した発泡ウレタン樹脂原料に、実施例１、２の複合粒子を各々混合して、二種類の混合原料を調製した。実施例１の複合粒子については、製造するウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の３．８９体積％となるように、実施例２の複合粒子については、３．４２体積％となるように、各々配合した。   Next, the composite particles of Examples 1 and 2 were mixed with the prepared foamed urethane resin raw material to prepare two types of mixed raw materials. About the composite particle of Example 2, it is 3.42 volume% about the composite particle of Example 2 so that it may be 3.89 volume% when the volume of the urethane foam molding to be manufactured is 100 volume%. Each was compounded.

続いて、各混合原料を、アルミニウム製の発泡型（後述する図３、図４参照。キャビティは直径１００ｍｍ×厚さ２０ｍｍの円筒形。）に注入し、密閉した。続いて、発泡型を第一磁気誘導発泡成形装置に設置して、発泡成形を行った。図３に、第一磁気誘導発泡成形装置の斜視図を示す。図４に、同装置の断面図を示す。図３、図４に示すように、第一磁気誘導発泡成形装置１は、一対の電磁石部２Ｕ、２Ｄと、ヨーク部３と、を備えている。   Subsequently, each mixed raw material was poured into an aluminum foaming mold (see FIGS. 3 and 4 to be described later. The cavity was a cylindrical shape having a diameter of 100 mm × thickness of 20 mm) and sealed. Subsequently, the foaming mold was installed in the first magnetic induction foam molding apparatus to perform foam molding. FIG. 3 is a perspective view of the first magnetic induction foam molding apparatus. FIG. 4 shows a sectional view of the apparatus. As shown in FIGS. 3 and 4, the first magnetic induction foam molding apparatus 1 includes a pair of electromagnet portions 2U and 2D and a yoke portion 3.

電磁石部２Ｕは、芯部２０Ｕとコイル部２１Ｕとを備えている。芯部２０Ｕは、強磁性体製であって、上下方向に延びる円柱状を呈している。コイル部２１Ｕは、芯部２０Ｕの外周面に配置されている。コイル部２１Ｕは、芯部２０Ｕの外周面に巻装された導線２１０Ｕにより、形成されている。導線２１０Ｕは、電源（図略）に接続されている。   The electromagnet part 2U includes a core part 20U and a coil part 21U. The core portion 20U is made of a ferromagnetic material and has a cylindrical shape extending in the vertical direction. The coil portion 21U is disposed on the outer peripheral surface of the core portion 20U. The coil portion 21U is formed by a conducting wire 210U wound around the outer peripheral surface of the core portion 20U. The conducting wire 210U is connected to a power source (not shown).

電磁石部２Ｄは、発泡型４を挟んで、上記電磁石部２Ｕの下方に配置されている。電磁石部２Ｄは、上記電磁石部２Ｕと同様の構成を備えている。すなわち、電磁石部２Ｄは、芯部２０Ｄとコイル部２１Ｄとを備えている。コイル部２１Ｄは、芯部２０Ｄの外周面に巻装された導線２１０Ｄにより、形成されている。導線２１０Ｄは、電源（図略）に接続されている。   The electromagnet portion 2D is disposed below the electromagnet portion 2U with the foaming mold 4 interposed therebetween. The electromagnet part 2D has the same configuration as the electromagnet part 2U. That is, the electromagnet part 2D includes a core part 20D and a coil part 21D. The coil portion 21D is formed by a conducting wire 210D wound around the outer peripheral surface of the core portion 20D. The conducting wire 210D is connected to a power source (not shown).

ヨーク部３は、Ｃ字状を呈している。ヨーク部３のＣ字上端は、電磁石部２Ｕの芯部２０Ｕ上端に接続されている。一方、ヨーク部３のＣ字下端は、電磁石部２Ｄの芯部２０Ｄ下端に接続されている。   The yoke portion 3 has a C shape. The C-shaped upper end of the yoke part 3 is connected to the upper end of the core part 20U of the electromagnet part 2U. On the other hand, the C-shaped lower end of the yoke part 3 is connected to the lower end of the core part 20D of the electromagnet part 2D.

発泡型４は、上型４０Ｕと下型４０Ｄとを備えている。発泡型４は、電磁石部２Ｕの芯部２０Ｕと電磁石部２Ｄの芯部２０Ｄとの間に、介装されている。上型４０Ｕは、角柱状を呈している。上型４０Ｕの下面には、円筒状の凹部が形成されている。同様に、下型４０Ｄは、角柱状を呈している。下型４０Ｄの上面には、円筒状の凹部が形成されている。上型４０Ｕと下型４０Ｄとは、互いの凹部の開口同士が向き合うように配置されている。上型４０Ｕと下型４０Ｄとの間には、上記凹部同士が合体することにより、キャビティ４１が区画されている。キャビティ４１には、前述したように、混合原料が充填されている。   The foaming mold 4 includes an upper mold 40U and a lower mold 40D. The foaming mold 4 is interposed between the core part 20U of the electromagnet part 2U and the core part 20D of the electromagnet part 2D. The upper mold 40U has a prismatic shape. A cylindrical concave portion is formed on the lower surface of the upper mold 40U. Similarly, the lower mold 40D has a prismatic shape. A cylindrical recess is formed on the upper surface of the lower mold 40D. The upper mold 40U and the lower mold 40D are arranged so that the openings of the recesses face each other. A cavity 41 is defined between the upper mold 40U and the lower mold 40D by combining the concave portions. As described above, the cavity 41 is filled with the mixed raw material.

導線２１０Ｕに接続された電源および導線２１０Ｄに接続された電源を、共にオンにすると、上方の電磁石部２Ｕの芯部２０Ｕの上端がＳ極に、下端がＮ極に磁化される。このため、芯部２０Ｕに、上方から下方に向かって磁力線Ｌ（図４に点線で示す）が発生する。また、下方の電磁石部２Ｄの芯部２０Ｄの上端がＳ極に、下端がＮ極に磁化される。このため、芯部２０Ｄに、上方から下方に向かって磁力線Ｌが発生する。また、芯部２０Ｕ下端はＮ極であり、芯部２０Ｄ上端はＳ極である。このため、芯部２０Ｕと芯部２０Ｄとの間には、上方から下方に向かって磁力線Ｌが発生する。以上説明したように、電磁石部２Ｕ、２Ｄ間には、上方から下方に向かって磁力線Ｌが発生する。下方の電磁石部２Ｄの芯部２０Ｄ下端から放射された磁力線Ｌは、ヨーク部３を通って、上方の電磁石部２Ｕの芯部２０Ｕ上端に流入する。このように、磁力線Ｌは閉ループを構成するため、磁力線Ｌの漏洩を抑制することができる。   When both the power source connected to the conducting wire 210U and the power source connected to the conducting wire 210D are turned on, the upper end of the core portion 20U of the upper electromagnet portion 2U is magnetized to the S pole and the lower end is magnetized to the N pole. For this reason, magnetic force lines L (indicated by dotted lines in FIG. 4) are generated in the core portion 20U from the upper side to the lower side. Further, the upper end of the core portion 20D of the lower electromagnet portion 2D is magnetized to the S pole and the lower end is magnetized to the N pole. For this reason, lines of magnetic force L are generated in the core portion 20D from the upper side to the lower side. Further, the lower end of the core portion 20U is an N pole, and the upper end of the core portion 20D is an S pole. For this reason, lines of magnetic force L are generated from above to below between the core portion 20U and the core portion 20D. As described above, lines of magnetic force L are generated between the electromagnet portions 2U and 2D from the top to the bottom. The lines of magnetic force L radiated from the lower end of the core part 20D of the lower electromagnet part 2D flow through the yoke part 3 and flow into the upper end of the core part 20U of the upper electromagnet part 2U. Thus, since the magnetic force line L comprises a closed loop, the leakage of the magnetic force line L can be suppressed.

前述したように、発泡型４は、芯部２０Ｕと芯部２０Ｄとの間に介装されている。このため、発泡型４のキャビティ４１内には、上方から下方に向かって略平行な磁力線Ｌにより一様な磁場が形成されている。具体的には、キャビティ４１内の磁束密度は、約２００ｍＴであった。また、キャビティ４１内における磁束密度の差は、±３％以内であった。発泡型４を第一磁気誘導発泡成形装置１に設置した後、最初の約２分間は、磁場をかけながら発泡成形を行った。続く約５分間は、磁場をかけないで、発泡成形を行った。発泡成形が終了した後、脱型して、円柱状のウレタン発泡成形体を得た。得られたウレタン発泡成形体を、複合粒子（熱伝導性フィラー）の番号と対応させて、実施例１、２のウレタン発泡成形体とした。両ウレタン発泡成形体の断面を、目視で観察したところ、熱伝導性フィラーが互いに連接して配向していた。   As described above, the foaming mold 4 is interposed between the core portion 20U and the core portion 20D. For this reason, a uniform magnetic field is formed in the cavity 41 of the foaming mold 4 by lines of magnetic force L that are substantially parallel from the top to the bottom. Specifically, the magnetic flux density in the cavity 41 was about 200 mT. Further, the difference in magnetic flux density in the cavity 41 was within ± 3%. After the foam mold 4 was installed in the first magnetic induction foam molding apparatus 1, foam molding was performed while applying a magnetic field for the first approximately 2 minutes. For the next approximately 5 minutes, foam molding was performed without applying a magnetic field. After the foam molding was completed, the mold was removed to obtain a cylindrical urethane foam molded body. The obtained urethane foam molded article was made into the urethane foam molded article of Examples 1 and 2, corresponding to the number of the composite particles (thermally conductive filler). When the cross sections of both urethane foam molded products were observed visually, the thermally conductive fillers were connected to each other and oriented.

［比較例］
実施例１の複合粒子の製造に使用した天然黒鉛粉末（熱伝導性粒子）と、ステンレス鋼粉末（球状の磁性粒子）と、を複合化せずに、各々単体として配合した点以外は、上記実施例１、２と同様にして、ウレタン発泡成形体を製造した。天然黒鉛粉末については、製造するウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の２．３４体積％、ステンレス鋼粉末については、１．７８体積％、となるように配合した。得られたウレタン発泡成形体を、比較例のウレタン発泡成形体とした。 [Comparative example]
Except that the natural graphite powder (thermally conductive particles) used in the production of the composite particles of Example 1 and the stainless steel powder (spherical magnetic particles) were blended as a single unit without being combined, the above Urethane foam moldings were produced in the same manner as in Examples 1 and 2. The natural graphite powder was blended so as to be 2.34% by volume when the volume of the urethane foam molding to be produced was 100% by volume, and the stainless steel powder was 1.78% by volume. The obtained urethane foam molded article was used as a urethane foam molded article of a comparative example.

＜熱伝導率の測定＞
製造した実施例１、２および比較例のウレタン発泡成形体の熱伝導率を測定した。熱伝導率は、ＪＩＳ Ｒ２６１６（２００１）に準拠した熱線法（プローブ法）により測定した。測定には、京都電子工業（株）製「ＱＴＭ−Ｄ３」を使用した。図５に、各ウレタン発泡成形体における熱伝導率の測定結果を示す。図５中、各曲線は、フィラーを配合しない場合（配合量０体積％）のウレタン発泡成形体の熱伝導率（約０．０４Ｗ／ｍＫ）と、実施例等の各ウレタン発泡成形体の熱伝導率と、を結んだ近似曲線である。各ウレタン発泡成形体の熱伝導率は、実施例１については０．２０４Ｗ／ｍＫ（熱伝導性フィラーの配合量３．８９体積％）、実施例２については０．２０７Ｗ／ｍＫ（同配合量３．４２体積％）、比較例については０．１９８Ｗ／ｍＫ（天然黒鉛粉末およびステンレス鋼粉末の合計配合量４．１２体積％）であった。 <Measurement of thermal conductivity>
The thermal conductivities of the urethane foam moldings of Examples 1 and 2 and Comparative Example produced were measured. The thermal conductivity was measured by a hot wire method (probe method) based on JIS R2616 (2001). For the measurement, “QTM-D3” manufactured by Kyoto Electronics Industry Co., Ltd. was used. In FIG. 5, the measurement result of the thermal conductivity in each urethane foaming molding is shown. In FIG. 5, each curve indicates the thermal conductivity (approximately 0.04 W / mK) of the urethane foam molded article when the filler is not blended (blending amount 0% by volume), and the heat of each urethane foam molded article such as an example. It is an approximate curve connecting the conductivity. The thermal conductivity of each urethane foam molded body was 0.204 W / mK for Example 1 (the amount of heat conductive filler was 3.89% by volume), and 0.27 W / mK for Example 2 (the same amount). 3.42% by volume) and 0.198 W / mK for the comparative example (total blending amount of natural graphite powder and stainless steel powder: 4.12% by volume).

図５に示すように、同じフィラーの配合量において比較すると、実施例１、２のウレタン発泡成形体の熱伝導率は、比較例のウレタン発泡成形体の熱伝導率よりも、大きくなることがわかる。すなわち、実施例１、２のウレタン発泡成形体によると、より少量のフィラーにより、熱伝導性が向上することがわかる。特に、複合粒子に薄片状の磁性粒子を用いた実施例２のウレタン発泡成形体によると、熱伝導性フィラーの配合量が少ないにも関わらず、熱伝導率が大きくなった。この理由は、磁性粒子と熱伝導性粒子との接触面積が大きくなったこと、および隣接する熱伝導性粒子間の距離が短くなったこと、により、隣接する複合粒子間における熱伝導性が向上したためと考えられる。   As shown in FIG. 5, when compared at the same filler content, the thermal conductivity of the urethane foam moldings of Examples 1 and 2 may be larger than the thermal conductivity of the urethane foam molding of the comparative example. Recognize. That is, according to the urethane foam moldings of Examples 1 and 2, it can be seen that the thermal conductivity is improved by a smaller amount of filler. In particular, according to the urethane foam molded article of Example 2 in which flaky magnetic particles were used as the composite particles, the thermal conductivity increased despite the small amount of the thermally conductive filler. The reason for this is that the contact area between the magnetic particles and the thermally conductive particles is increased, and the distance between the adjacent thermally conductive particles is shortened, thereby improving the thermal conductivity between the adjacent composite particles. It is thought that it was because.

（２）難燃性
＜複合粒子の製造＞
次のようにして、Ａ〜Ｄの四種類の複合粒子を製造した。 (2) Flame retardancy <Production of composite particles>
Four types of composite particles A to D were produced as follows.

［複合粒子Ａ］
熱伝導性粒子として、膨張黒鉛粉末（三洋貿易（株）から購入した「ＳＹＺＲ５０２ＦＰ」）、および天然黒鉛粉末（同上）を用い、磁性粒子として、ステンレス鋼粉末（同上）を用いて、複合粒子を製造した。まず、膨張黒鉛粉末と、天然黒鉛粉末と、ステンレス鋼粉末と、ヒドロキシプロピルメチルセルロース（同上）と、を高速攪拌型混合造粒機（同上）の容器内へ投入して、約３分間混合した。次に、水を添加して、さらに２０分間混合した。得られた粉末を乾燥して、複合粒子Ａを得た。なお、使用した材料の配合割合については、下記表１に示す（以下の複合粒子Ｂ〜Ｄについても同じ）。 [Composite particle A]
Expanded graphite powder (“SYZR502FP” purchased from Sanyo Trading Co., Ltd.) and natural graphite powder (same as above) are used as thermal conductive particles, and stainless steel powder (same as above) is used as magnetic particles. Manufactured. First, expanded graphite powder, natural graphite powder, stainless steel powder, and hydroxypropylmethylcellulose (same as above) were put into a container of a high-speed stirring type mixing granulator (same as above) and mixed for about 3 minutes. Next, water was added and mixed for another 20 minutes. The obtained powder was dried to obtain composite particles A. In addition, about the compounding ratio of the used material, it shows in following Table 1 (it is the same also about the following composite particles B-D).

［複合粒子Ｂ］
磁性粒子、バインダーの配合割合を、各々変更した以外は、上記複合粒子Ａと同様にして、複合粒子Ｂを製造した。 [Composite particle B]
Composite particles B were produced in the same manner as the composite particles A except that the blending ratios of the magnetic particles and the binder were changed.

［複合粒子Ｃ］
膨張黒鉛粉末を用いずに、複合粒子Ｃを製造した。すなわち、天然黒鉛粉末、ステンレス鋼粉末、およびバインダーを用いて、上記複合粒子Ａと同様にして、複合粒子Ｃを製造した。熱伝導性粒子として膨張黒鉛粒子を含まないという点において、複合粒子Ｃは、上記実施例１の複合粒子と同じである。 [Composite particle C]
Composite particles C were produced without using expanded graphite powder. That is, composite particles C were produced in the same manner as the composite particles A using natural graphite powder, stainless steel powder, and a binder. The composite particle C is the same as the composite particle of Example 1 in that expanded graphite particles are not included as the heat conductive particles.

［複合粒子Ｄ］
天然黒鉛粉末を用いずに、複合粒子Ｄを製造した。すなわち、膨張黒鉛粉末、ステンレス鋼粉末、およびバインダーを用いて、上記複合粒子Ａと同様にして、複合粒子Ｄを製造した。
[Composite particle D]
Composite particles D were produced without using natural graphite powder. That is, composite particles D were produced in the same manner as the composite particles A using expanded graphite powder, stainless steel powder, and a binder.

＜ウレタン発泡成形体の製造＞
［実施例３］
製造した複合粒子Ａを熱伝導性フィラーとして用いて、ウレタン発泡成形体を製造した。複合粒子Ａのうち、膨張黒鉛粒子を熱伝導性粒子とする粒子は５０質量％、天然黒鉛粒子を熱伝導性粒子とする粒子は５０質量％である。まず、ポリエーテルポリオール（同上）１００質量部と、架橋剤のジエチレングリコール（同上）２質量部と、発泡剤の水２質量部と、テトラエチレンジアミン系触媒（同上）１．５質量部と、シリコーン系整泡剤（同上）０．５質量部と、を混合して、ポリオール原料を調製した。また、ポリイソシアネート原料として、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）（同上）を準備した。 <Manufacture of urethane foam molding>
[Example 3]
A urethane foam molded article was produced using the produced composite particles A as a thermally conductive filler. Of the composite particles A, the particles having expanded graphite particles as thermally conductive particles are 50% by mass, and the particles having natural graphite particles as thermally conductive particles are 50% by mass. First, 100 parts by weight of polyether polyol (same as above), 2 parts by weight of diethylene glycol (same as above), 2 parts by weight of water as a blowing agent, 1.5 parts by weight of tetraethylenediamine catalyst (same as above), and silicone A polyol raw material was prepared by mixing 0.5 parts by mass of a foam stabilizer (same as above). Moreover, diphenylmethane diisocyanate (MDI) (same as above) was prepared as a polyisocyanate raw material.

次に、ポリオール原料１００質量部に、複合粒子Ａ１２９．７質量部を添加、混合して、プレミックスポリオールを調製した。続いて、プレミックスポリオール１００．６ｇと、ポリイソシアネート原料１３．７ｇと、を混合して、混合原料とした。   Next, 129.7 parts by mass of composite particles A were added to 100 parts by mass of the polyol raw material and mixed to prepare a premix polyol. Subsequently, 100.6 g of the premix polyol and 13.7 g of the polyisocyanate raw material were mixed to obtain a mixed raw material.

それから、混合原料を、アルミニウム製の発泡型（後述する図６、図７参照。キャビティは縦１３０ｍｍ×横１３０ｍｍ×厚さ２０ｍｍの直方体。）に注入し、発泡型を密閉した。そして、発泡型を第二磁気誘導発泡成形装置に設置して、発泡成形を行った。図６に、第二磁気誘導発泡成形装置の斜視図を示す。図７に、同装置の断面図を示す。図７においては、説明の便宜上、ヨーク部および芯部のハッチングを省略して示す。図６、図７に示すように、第二磁気誘導発泡成形装置５は、架台６と、電磁石部７と、発泡型８と、を備えている。   Then, the mixed raw material was poured into an aluminum foaming mold (see FIGS. 6 and 7 described later. The cavity was a rectangular parallelepiped having a length of 130 mm × width of 130 mm × thickness of 20 mm), and the foaming mold was sealed. Then, the foaming mold was installed in the second magnetic induction foam molding apparatus to perform foam molding. FIG. 6 shows a perspective view of the second magnetic induction foam molding apparatus. FIG. 7 shows a sectional view of the apparatus. In FIG. 7, for convenience of explanation, hatching of the yoke portion and the core portion is omitted. As shown in FIGS. 6 and 7, the second magnetic induction foam molding apparatus 5 includes a gantry 6, an electromagnet portion 7, and a foaming mold 8.

電磁石部７は、架台６の上面に載置されている。電磁石部７と架台６とは、各々にブラケット６１をねじ止めすることにより、固定されている。電磁石部７は、ヨーク部７０Ｕ、７０Ｄと、コイル部７１Ｌ、７１Ｒと、ポールピース７２Ｕ、７２Ｄと、を備えている。   The electromagnet portion 7 is placed on the upper surface of the gantry 6. The electromagnet portion 7 and the gantry 6 are fixed by screwing a bracket 61 to each. The electromagnet portion 7 includes yoke portions 70U and 70D, coil portions 71L and 71R, and pole pieces 72U and 72D.

ヨーク部７０Ｕは、鉄製であり、平板状を呈している。ヨーク部７０Ｄも同様に、鉄製であり、平板状を呈している。ヨーク部７０Ｕ、７０Ｄは、上下方向に対向して配置されている。   The yoke portion 70U is made of iron and has a flat plate shape. Similarly, the yoke portion 70D is made of iron and has a flat plate shape. The yoke portions 70U and 70D are arranged to face each other in the vertical direction.

コイル部７１Ｌは、ヨーク部７０Ｕ、７０Ｄの間に介装されている。コイル部７１Ｌは、発泡型８の左側に配置されている。コイル部７１Ｌは、上下方向に二つ重ねて配置されている。コイル部７１Ｌは、各々、芯部７１０Ｌと導線７１１Ｌとを備えている。芯部７１０Ｌは、鉄製であって、上下方向に延びる柱状を呈している。導線７１１Ｌは、芯部７１０Ｌの外周面に巻装されている。導線７１１Ｌは、電源（図略）に接続されている。   The coil portion 71L is interposed between the yoke portions 70U and 70D. The coil part 71 </ b> L is disposed on the left side of the foaming mold 8. Two coil portions 71L are arranged in the vertical direction. Each of the coil parts 71L includes a core part 710L and a conducting wire 711L. The core portion 710L is made of iron and has a columnar shape extending in the vertical direction. The conducting wire 711L is wound around the outer peripheral surface of the core portion 710L. The conducting wire 711L is connected to a power source (not shown).

コイル部７１Ｒは、ヨーク部７０Ｕ、７０Ｄの間に介装されている。コイル部７１Ｒは、発泡型８の右側に配置されている。コイル部７１Ｒは、上下方向に二つ重ねて配置されている。コイル部７１Ｒは、各々、コイル部７１Ｌと同様の構成を備えている。すなわち、コイル部７１Ｒは、芯部７１０Ｒと導線７１１Ｒとを備えている。導線７１１Ｒは、芯部７１０Ｒの外周面に巻装されている。導線７１１Ｒは、電源（図略）に接続されている。   The coil portion 71R is interposed between the yoke portions 70U and 70D. The coil portion 71 </ b> R is disposed on the right side of the foaming mold 8. Two coil portions 71R are arranged in the vertical direction. The coil portions 71R each have the same configuration as the coil portion 71L. That is, the coil part 71R includes a core part 710R and a conducting wire 711R. The conducting wire 711R is wound around the outer peripheral surface of the core portion 710R. The conducting wire 711R is connected to a power source (not shown).

ポールピース７２Ｕは、鉄製であり、平板状を呈している。ポールピース７２Ｕは、ヨーク部７０Ｕの下面中央に配置されている。ポールピース７２Ｕは、ヨーク部７０Ｕと発泡型８との間に介装されている。ポールピース７２Ｄは、鉄製であり、平板状を呈している。ポールピース７２Ｄは、ヨーク部７０Ｄの上面中央に配置されている。ポールピース７２Ｄは、ヨーク部７０Ｄと発泡型８との間に介装されている。   The pole piece 72U is made of iron and has a flat plate shape. The pole piece 72U is disposed at the center of the lower surface of the yoke portion 70U. The pole piece 72U is interposed between the yoke portion 70U and the foaming mold 8. The pole piece 72D is made of iron and has a flat plate shape. The pole piece 72D is disposed at the center of the upper surface of the yoke portion 70D. The pole piece 72D is interposed between the yoke portion 70D and the foaming mold 8.

発泡型８は、コイル部７１Ｌとコイル部７１Ｒとの間に、配置されている。発泡型８は、上型８０Ｕと下型８０Ｄとを備えている。上型８０Ｕは、角柱状を呈している。上型８０Ｕの下面には、凹部が形成されている。同様に、下型８０Ｄは、角柱状を呈している。下型８０Ｄの上面には、凹部が形成されている。上型８０Ｕと下型８０Ｄとは、互いの凹部の開口同士が向き合うように配置されている。上型８０Ｕと下型８０Ｄとの間には、上記凹部同士が合体することにより、直方体状のキャビティ８１が区画されている。キャビティ８１には、上述したように、混合原料が充填されている。   The foaming mold 8 is disposed between the coil part 71L and the coil part 71R. The foaming mold 8 includes an upper mold 80U and a lower mold 80D. The upper mold 80U has a prismatic shape. A recess is formed in the lower surface of the upper mold 80U. Similarly, the lower mold 80D has a prismatic shape. A recess is formed on the upper surface of the lower mold 80D. The upper mold 80U and the lower mold 80D are arranged so that the openings of the recesses face each other. A rectangular parallelepiped cavity 81 is defined between the upper mold 80U and the lower mold 80D by combining the concave portions. As described above, the cavity 81 is filled with the mixed raw material.

導線７１１Ｌに接続された電源および導線７１１Ｒに接続された電源を、共にオンにすると、コイル部７１Ｌの芯部７１０Ｌの上端がＮ極に、下端がＳ極に磁化される。このため、芯部７１０Ｌに、下方から上方に向かって磁力線Ｌ（図７に点線で示す）が発生する。同様に、コイル部７１Ｒの芯部７１０Ｒの上端がＮ極に、下端がＳ極に磁化される。このため、芯部７１０Ｒに、下方から上方に向かって磁力線Ｌが発生する。   When both the power source connected to the conducting wire 711L and the power source connected to the conducting wire 711R are turned on, the upper end of the core portion 710L of the coil portion 71L is magnetized to the N pole and the lower end is magnetized to the S pole. For this reason, a magnetic force line L (indicated by a dotted line in FIG. 7) is generated in the core portion 710L from the bottom to the top. Similarly, the upper end of the core portion 710R of the coil portion 71R is magnetized to the N pole and the lower end is magnetized to the S pole. For this reason, lines of magnetic force L are generated in the core portion 710R from below to above.

コイル部７１Ｌの芯部７１０Ｌ上端から放射された磁力線Ｌは、ヨーク部７０Ｕ、ポールピース７２Ｕを通って、発泡型８のキャビティ８１内に流入する。その後、ポールピース７２Ｄ、ヨーク部７０Ｄを通って、芯部７１０Ｌ下端に流入する。同様に、コイル部７１Ｒの芯部７１０Ｒ上端から放射された磁力線Ｌは、ヨーク部７０Ｕ、ポールピース７２Ｕを通って、発泡型８のキャビティ８１内に流入する。その後、ポールピース７２Ｄ、ヨーク部７０Ｄを通って、芯部７１０Ｒ下端に流入する。このように、磁力線Ｌは閉ループを構成するため、磁力線Ｌの漏洩は抑制される。また、発泡型８のキャビティ８１内には、上方から下方に向かって略平行な磁力線Ｌにより一様な磁場が形成される。具体的には、キャビティ８１内の磁束密度は、約２００ｍＴであった。また、キャビティ８１内における磁束密度の差は、±３％以内であった。   The lines of magnetic force L radiated from the upper end of the core portion 710L of the coil portion 71L flow into the cavity 81 of the foaming mold 8 through the yoke portion 70U and the pole piece 72U. Then, it flows into the lower end of the core part 710L through the pole piece 72D and the yoke part 70D. Similarly, the lines of magnetic force L radiated from the upper end of the core portion 710R of the coil portion 71R flow into the cavity 81 of the foaming mold 8 through the yoke portion 70U and the pole piece 72U. Then, it flows into the lower end of the core portion 710R through the pole piece 72D and the yoke portion 70D. Thus, since the magnetic lines L constitute a closed loop, the leakage of the magnetic lines L is suppressed. Further, a uniform magnetic field is formed in the cavity 81 of the foaming mold 8 by the magnetic force lines L that are substantially parallel from the top to the bottom. Specifically, the magnetic flux density in the cavity 81 was about 200 mT. Further, the difference in magnetic flux density in the cavity 81 was within ± 3%.

発泡成形は、最初の約２分間は磁場をかけながら行い、続く約５分間は磁場をかけないで行った。発泡成形が終了した後、脱型して、ウレタン発泡成形体を得た。得られたウレタン発泡成形体を、実施例３のウレタン発泡成形体とした。実施例３のウレタン発泡成形体において、熱伝導性フィラー（複合粒子Ａ）の含有量は、ウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の４体積％であった。   Foam molding was performed while applying a magnetic field for the first about 2 minutes, and for about 5 minutes without applying a magnetic field. After the foam molding was completed, the mold was removed to obtain a urethane foam molded article. The obtained urethane foam molded article was used as the urethane foam molded article of Example 3. In the urethane foam molded article of Example 3, the content of the thermally conductive filler (composite particles A) was 4% by volume when the volume of the urethane foam molded article was 100% by volume.

［実施例４］
製造した複合粒子Ｂを熱伝導性フィラーとして用いて、ウレタン発泡成形体を製造した。複合粒子Ｂのうち、膨張黒鉛粒子を熱伝導性粒子とする粒子は５０質量％、天然黒鉛粒子を熱伝導性粒子とする粒子は５０質量％である。まず、上記実施例３で使用したポリオール原料１００質量部に、複合粒子Ｂ２６１．５質量部と、可塑剤２０質量部と、を添加、混合して、プレミックスポリオールを調製した。次に、プレミックスポリオール３８１ｇと、上記実施例３で使用したポリイソシアネート原料１５．１ｇと、を混合して、混合原料とした。そして、混合原料を発泡型（同上）に注入し、発泡型を密閉して、上記実施例３と同様に、磁場中で発泡成形を行った。得られたウレタン発泡成形体を、実施例４のウレタン発泡成形体とした。実施例４のウレタン発泡成形体において、熱伝導性フィラー（複合粒子Ｂ）の含有量は、ウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の１９．３体積％であった。 [Example 4]
Using the produced composite particle B as a thermally conductive filler, a urethane foam molded article was produced. Of the composite particles B, 50% by mass is particles with expanded graphite particles as thermally conductive particles, and 50% by mass with natural graphite particles as thermally conductive particles. First, to 100 parts by mass of the polyol raw material used in Example 3, 261.5 parts by mass of composite particles B and 20 parts by mass of a plasticizer were added and mixed to prepare a premix polyol. Next, 381 g of the premix polyol and 15.1 g of the polyisocyanate raw material used in Example 3 were mixed to obtain a mixed raw material. The mixed raw material was poured into a foaming mold (same as above), the foaming mold was sealed, and foam molding was performed in a magnetic field in the same manner as in Example 3. The obtained urethane foam molded article was used as the urethane foam molded article of Example 4. In the urethane foam molded article of Example 4, the content of the heat conductive filler (composite particle B) was 19.3 volume% when the volume of the urethane foam molded article was 100 volume%.

［実施例５］
製造した複合粒子Ｄを熱伝導性フィラーとして用いて、ウレタン発泡成形体を製造した。複合粒子Ｄを構成する熱伝導性粒子は、全て膨張黒鉛粒子である。まず、上記実施例３で使用したポリオール原料１００質量部に、複合粒子Ｄ１２９．７質量部を添加、混合して、プレミックスポリオールを調製した。次に、プレミックスポリオール１００．６ｇと、上記実施例３で使用したポリイソシアネート原料１３．７ｇと、を混合して、混合原料とした。そして、混合原料を発泡型（同上）に注入し、発泡型を密閉して、上記実施例３と同様に、磁場中で発泡成形を行った。得られたウレタン発泡成形体を、実施例５のウレタン発泡成形体とした。実施例５のウレタン発泡成形体において、熱伝導性フィラー（複合粒子Ｄ）の含有量は、ウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の４体積％であった。 [Example 5]
A urethane foam molded article was produced using the produced composite particles D as a thermally conductive filler. The thermally conductive particles constituting the composite particle D are all expanded graphite particles. First, 129.7 parts by mass of composite particles D were added to and mixed with 100 parts by mass of the polyol raw material used in Example 3 to prepare a premix polyol. Next, 100.6 g of the premix polyol and 13.7 g of the polyisocyanate raw material used in Example 3 were mixed to obtain a mixed raw material. The mixed raw material was poured into a foaming mold (same as above), the foaming mold was sealed, and foam molding was performed in a magnetic field in the same manner as in Example 3. The obtained urethane foam molded article was used as the urethane foam molded article of Example 5. In the urethane foam molded article of Example 5, the content of the thermally conductive filler (composite particles D) was 4% by volume when the volume of the urethane foam molded article was 100% by volume.

［参考例］
製造した複合粒子Ｃを熱伝導性フィラーとして用いて、ウレタン発泡成形体を製造した。複合粒子Ｃを構成する熱伝導性粒子は、全て天然黒鉛粒子である。まず、上記実施例３で使用したポリオール原料１００質量部に、複合粒子Ｃ１２９．７質量部を添加、混合して、プレミックスポリオールを調製した。次に、プレミックスポリオール１００．６ｇと、上記実施例３で使用したポリイソシアネート原料１３．７ｇと、を混合して、混合原料とした。そして、混合原料を発泡型（同上）に注入し、発泡型を密閉して、上記実施例３と同様に、磁場中で発泡成形を行った。得られたウレタン発泡成形体を、参考例のウレタン発泡成形体とした。参考例のウレタン発泡成形体において、熱伝導性フィラー（複合粒子Ｃ）の含有量は、ウレタン発泡成形体の体積を１００体積％とした場合の４体積％であった。 [Reference example]
Using the produced composite particle C as a thermally conductive filler, a urethane foam molded article was produced. The heat conductive particles constituting the composite particle C are all natural graphite particles. First, to 100 parts by mass of the polyol raw material used in Example 3 above, 129.7 parts by mass of composite particles C were added and mixed to prepare a premix polyol. Next, 100.6 g of the premix polyol and 13.7 g of the polyisocyanate raw material used in Example 3 were mixed to obtain a mixed raw material. The mixed raw material was poured into a foaming mold (same as above), the foaming mold was sealed, and foam molding was performed in a magnetic field in the same manner as in Example 3. The obtained urethane foam molded article was used as a urethane foam molded article of Reference Example. In the urethane foam molded article of the reference example, the content of the heat conductive filler (composite particles C) was 4% by volume when the volume of the urethane foam molded article was 100% by volume.

＜難燃性の評価＞
実施例および参考例の各ウレタン発泡成形体について、難燃性を評価した。難燃性の評価は、米国のＵｎｄｅｒｗｒｉｔｅｒｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ，Ｉｎｃ．により制定された燃焼試験規格（ＵＬ９４）に基づいて、行った。そして、「Ｖ−０」の判定基準を満たした場合を合格（表２中○印で示す）、満たさなかった場合を不合格（表２中×印で示す）と評価した。評価結果を、各ウレタン発泡成形体における原料の配合量と共に、表２に示す。
<Evaluation of flame retardancy>
Flame retardancy was evaluated for each of the urethane foam molded articles of Examples and Reference Examples. Flame retardant evaluation was performed by Underwriters Laboratories, Inc., USA. Based on the combustion test standard (UL94) established by And the case where the criterion of “V-0” was satisfied was evaluated as pass (indicated by ◯ in Table 2), and the case where it was not satisfied was evaluated as unacceptable (indicated by x in Table 2). An evaluation result is shown in Table 2 with the compounding quantity of the raw material in each urethane foaming molding.

表２に示すように、実施例の各ウレタン発泡成形体については、ＵＬ９４のＶ−０基準をクリアした。一方、熱伝導性粒子として膨張黒鉛粒子を含まない参考例のウレタン発泡成形体は、Ｖ−０基準の難燃性を達成することはできなかった。このように、熱伝導性粒子として膨張黒鉛粒子を用いた場合、本発明のウレタン発泡成形体は、磁性粒子を含有していても、難燃性に優れることが確認された。   As shown in Table 2, UL94 V-0 standards were cleared for each urethane foam molded product of the examples. On the other hand, the urethane foam molded article of the reference example that does not contain expanded graphite particles as the heat conductive particles could not achieve flame retardancy based on V-0. Thus, when expanded graphite particles were used as the thermally conductive particles, it was confirmed that the urethane foam molded article of the present invention was excellent in flame retardancy even if it contained magnetic particles.

本発明のウレタン発泡成形体は、自動車、電子機器、建築等の幅広い分野において用いることができる。また、放熱性に加えて、高い難燃性を要求される用途にも用いることができる。例えば、路面の凹凸に起因する騒音を低減するための防音タイヤ、エンジンの騒音を低減するために車両のエンジンルームに配置されるエンジンカバーやサイドカバー、ＯＡ（Ｏｆｆｉｃｅ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ）機器や家電製品のモーター用吸音材、パソコン等の電子機器の放熱性吸音材、家屋の内外壁用吸音材、太陽光発電システムのパワーコンディショナ用リアクトルに用いられる防振材等に好適である。   The urethane foam molded article of the present invention can be used in a wide range of fields such as automobiles, electronic equipment, and architecture. In addition to heat dissipation, it can also be used for applications that require high flame retardancy. For example, soundproof tires for reducing noise caused by road surface unevenness, engine covers and side covers arranged in the engine room of a vehicle to reduce engine noise, motors for office automation (OA) devices and home appliances It is suitable as a sound absorbing material for a computer, a heat radiating sound absorbing material for an electronic device such as a personal computer, a sound absorbing material for inner and outer walls of a house, and a vibration isolating material used for a reactor for a power conditioner of a solar power generation system.

１：第一磁気誘導発泡成形装置
２Ｕ、２Ｄ：電磁石部 ２０Ｕ、２０Ｄ：芯部 ２１Ｕ、２１Ｄ：コイル部 ２１０Ｕ、２１０Ｄ：導線 ３：ヨーク部 ４：発泡型 ４０Ｕ：上型 ４０Ｄ：下型 ４１：キャビティ
５：第二磁気誘導発泡成形装置
６：架台 ６１：ブラケット ７：電磁石部 ７０Ｄ、７０Ｕ：ヨーク部 ７１Ｌ、７１Ｒ：コイル部 ７２Ｄ、７２Ｕ：ポールピース ７１０Ｌ、７１０Ｒ：芯部 ７１１Ｌ、７１１Ｒ：導線 ８：発泡型 ８０Ｕ：上型 ８０Ｄ：下型 ８１：キャビティ
Ｌ：磁力線 1: First magnetic induction foam molding apparatus 2U, 2D: Electromagnet part 20U, 20D: Core part 21U, 21D: Coil part 210U, 210D: Conductor 3: Yoke part 4: Foaming mold 40U: Upper mold 40D: Lower mold 41: Cavity 5: Second magnetic induction foam molding apparatus 6: Stand 61: Bracket 7: Electromagnet part 70D, 70U: Yoke part 71L, 71R: Coil part 72D, 72U: Pole piece 710L, 710R: Core part 711L, 711R: Conductor 8 : Foaming mold 80U: Upper mold 80D: Lower mold 81: Cavity L: Magnetic field line

Claims (14)

ポリウレタンフォームからなる基材と、該基材中に配合され互いに連接して配向している熱伝導性フィラーと、を有し、
該熱伝導性フィラーは、非磁性体からなる熱伝導性粒子と、該熱伝導性粒子の表面に付着された磁性粒子と、を有する複合粒子からなり、
該複合粒子において該熱伝導性粒子と該磁性粒子とはバインダーにより接着されていることを特徴とするウレタン発泡成形体。 A base material made of polyurethane foam, and a thermally conductive filler blended in the base material and oriented in an interconnected manner,
Thermally conductive filler, Ri Do from the composite particles having a thermally conductive particles made of a nonmagnetic material, the magnetic particles adhered to the surface of the thermally conductive particles, and
A urethane foam molded article, wherein the thermally conductive particles and the magnetic particles in the composite particles are bonded together with a binder . 前記バインダーは、水系のバインダーである請求項１に記載のウレタン発泡成形体。The urethane foam molded article according to claim 1, wherein the binder is an aqueous binder. 前記複合粒子は、攪拌造粒法により製造されている請求項１または請求項２に記載のウレタン発泡成形体。The urethane foam molded article according to claim 1 or 2, wherein the composite particles are produced by a stirring granulation method. 前記磁性粒子は、薄片状を呈している請求項１ないし請求項３のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 3, wherein the magnetic particles have a flaky shape. 前記磁性粒子は、鉄、ニッケル、コバルト、およびこれらの鉄系合金から選ばれる一種以上からなる請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 4, wherein the magnetic particles comprise one or more selected from iron, nickel, cobalt, and iron-based alloys thereof. 前記磁性粒子の平均粒子径は、１μｍ以上である請求項１ないし請求項５のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 5 , wherein an average particle diameter of the magnetic particles is 1 µm or more. 前記熱伝導性粒子の平均粒子径は、５００μｍ以下である請求項１ないし請求項６のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 6 , wherein an average particle diameter of the thermally conductive particles is 500 µm or less. 前記熱伝導性粒子は、黒鉛からなる請求項１ないし請求項７のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 7 , wherein the thermally conductive particles are made of graphite. 前記複合粒子における前記黒鉛と前記磁性粒子との体積割合は、７：３〜５：５である請求項８に記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to claim 8 , wherein a volume ratio of the graphite and the magnetic particles in the composite particles is 7: 3 to 5: 5. 前記熱伝導性粒子は、膨張黒鉛粒子を含む請求項１ないし請求項９のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 9 , wherein the thermally conductive particles include expanded graphite particles. 前記熱伝導性粒子は、さらに膨張黒鉛以外の黒鉛粒子を含む請求項１０に記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to claim 10 , wherein the thermally conductive particles further contain graphite particles other than expanded graphite. 前記膨張黒鉛粒子の含有量は、ウレタン発泡成形体全体の質量を１００質量％とした場合の５質量％以上である請求項１０または請求項１１に記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to claim 10 or 11 , wherein the content of the expanded graphite particles is 5 mass% or more when the mass of the entire urethane foam molded article is 100 mass%. 前記複合粒子の表面は、絶縁層で被覆されている請求項１ないし請求項１２のいずれかに記載のウレタン発泡成形体。 The urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 12 , wherein a surface of the composite particle is coated with an insulating layer. 請求項１ないし請求項１３のいずれかに記載のウレタン発泡成形体の製造方法であって、
発泡ウレタン樹脂原料と、前記熱伝導性フィラーと、を混合して混合原料とする原料混合工程と、
該混合原料を発泡型のキャビティ内に注入し、該キャビティ内の磁束密度が略均一になるように磁場をかけながら発泡成形する発泡成形工程と、
を有することを特徴とするウレタン発泡成形体の製造方法。 A method for producing a urethane foam molded article according to any one of claims 1 to 13 ,
A raw material mixing step of mixing a foamed urethane resin raw material and the thermally conductive filler into a mixed raw material,
A foam molding step of injecting the mixed raw material into the cavity of the foaming mold, and foam-molding while applying a magnetic field so that the magnetic flux density in the cavity is substantially uniform;
A method for producing a urethane foam molded article comprising: