JP5752329B1 - スパークプラグ - Google Patents

Abstract

電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命とを向上する。スパークプラグの抵抗体は、骨材と、ＺｒＯ２を含むフィラーと、カーボンと、を含んでいる。抵抗体の軸線を含む断面において、軸線を中心線とし、軸線に垂直な方向の大きさが１８００μｍであり、軸線の方向の大きさが２４００μｍである矩形領域を、対象領域とする。対象領域を、一辺の長さが２００μｍである複数の正方形領域に分割した場合に、軸線に垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域で構成される線状の領域を、線状領域とする。ＺｒＯ２の面積の割合が２５％以上である正方形領域を第１種領域とし、ＺｒＯ２の面積の割合が２５％未満である正方形領域を第２種領域とする。この場合、２個以上の第１種領域を含む線状領域の総数が、５本以上である。

Description

本発明は、スパークプラグに関するものである。

従来から、内燃機関に、スパークプラグが用いられている。また、点火によって発生する電波ノイズを抑制するために、中心電極と端子金具との間に抵抗体を配置する技術が提案されている。

特開２００５−３２７７４３号公報

近年エンジンの高出力化等により、電雑性能と耐久性の一層の向上が求められている。

本発明の主な利点は、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命とを向上することである。

本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の適用例として実現することが可能である。

［適用例１］
軸線の方向に延びる貫通孔を有する絶縁体と、
前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
前記貫通孔の後端側に少なくとも一部が挿入された端子金具と、
前記貫通孔内で、前記中心電極と前記端子金具とを電気的に接続する接続部と、
を備えるスパークプラグであって、
前記接続部は、抵抗体を含み、
前記抵抗体は、骨材と、ＺｒＯ_２を含むフィラーと、カーボンと、を含み、
前記抵抗体の前記軸線を含む断面において、
前記軸線を中心線とし、前記軸線に垂直な方向の大きさが１８００μｍであり、前記軸線の方向の大きさが２４００μｍである矩形領域を、対象領域とし、
前記対象領域を、一辺の長さが２００μｍである複数の正方形領域に分割した場合に、前記軸線に垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域で構成される線状の領域を、線状領域とし、
ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％以上である正方形領域を第１種領域とし、
ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％未満である正方形領域を第２種領域としたときに、
２個以上の前記第１種領域を含む前記線状領域の総数が、５本以上である、
スパークプラグ。

この構成によれば、抵抗体の内部の状態を適正化することによって、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

［適用例２］
適用例１に記載のスパークプラグであって、
連続する２個以上の前記第１種領域を含む前記線状領域の総数が、５本以上である、
スパークプラグ。

この構成によれば、抵抗体の内部の状態を適正化することによって、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

［適用例３］
適用例１または２に記載のスパークプラグであって、
前記フィラーは、ＴｉＯ_２を含み、
前記抵抗体におけるＺｒに対するＴｉの重量割合が、０．０５以上、６以下である、
スパークプラグ。

この構成によれば、フィラーにおけるＺｒに対するＴｉの重量割合を適正化することによって、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

[適用例４]
適用例１から３のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
前記抵抗体のうちの前記軸線と垂直な断面において前記絶縁体の内周面と全周に亘って接触している部分の外径の最小値は、３．５ｍｍ以下である、スパークプラグ。

この構成によれば、３．５ｍｍ以下の外径を有する抵抗体を用いる場合に、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

［適用例５］
適用例４に記載のスパークプラグであって、
前記外径の最小値は、２．９ｍｍ以下である、スパークプラグ。

この構成によれば、２．９ｍｍ以下の外径を有する抵抗体を用いる場合に、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

［適用例６］
適用例１から５のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
前記中心電極の後端と前記端子金具の先端との間の前記軸線の方向の距離は、１５ｍｍ以上である、スパークプラグ。

この構成によれば、１５ｍｍ以上の距離をあけて配置された中心電極と端子金具との間に抵抗体を配置する場合に、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命との両方を向上できる。

［適用例７］
適用例１から６のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
前記軸線に平行な方向に並ぶ１２個の前記正方形領域で構成される線状の領域を、縦線状領域とし、１本の縦線状領域における前記第１種領域の連続数の最大値を、縦最大連続数としたときに、前記対象領域に含まれる９本の縦線状領域における前記縦最大連続数の平均値が、５．０以下である、スパークプラグ。

この構成によれば、電波ノイズの抑制性能を更に向上できる。

［適用例８］
適用例１から７のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
連続する２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、７本以上である、
スパークプラグ。

この構成によれば、抵抗体の寿命を更に向上できる。

［適用例９］
適用例１から８のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
１本の横線状領域における前記第１種領域の連続数の最大値を、横最大連続数としたときに、前記対象領域に含まれる１２本の横線状領域における前記横最大連続数の平均値が、前記対象領域中の前記第１種領域の総数から算出される前記横最大連続数の期待値よりも、大きい、
スパークプラグ。

この構成によれば、抵抗体の寿命を更に向上できる。

なお、本発明は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、スパークプラグ、スパークプラグを搭載する内燃機関、等の態様で実現することができる。

スパークプラグの一例の断面図である。 抵抗体７０の中心軸ＣＬを含む断面と、その断面上の対象領域Ａ１０と、の説明図である。

Ａ．実施形態：
図１は、第１実施形態のスパークプラグの一例の断面図である。図示されたラインＣＬは、スパークプラグ１００の中心軸を示している。図示された断面は、中心軸ＣＬを含む断面である。以下、中心軸ＣＬのことを「軸線ＣＬ」とも呼び、中心軸ＣＬと平行な方向を「軸線方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬを中心とする円の径方向を、単に「径方向」とも呼び、中心軸ＣＬを中心とする円の円周方向を「周方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬと平行な方向のうち、図１における下方向を先端方向Ｄ１と呼び、上方向を後端方向Ｄ１ｒとも呼ぶ。先端方向Ｄ１は、後述する端子金具４０から電極２０、３０に向かう方向である。また、図１における先端方向Ｄ１側をスパークプラグ１００の先端側と呼び、図１における後端方向Ｄ１ｒ側をスパークプラグ１００の後端側と呼ぶ。

スパークプラグ１００は、絶縁体１０（以下「絶縁碍子１０」とも呼ぶ）と、中心電極２０と、接地電極３０と、端子金具４０と、主体金具５０と、導電性の第１シール部６０と、抵抗体７０と、導電性の第２シール部８０と、先端側パッキン８と、タルク９と、第１後端側パッキン６と、第２後端側パッキン７と、を備えている。

絶縁体１０は、中心軸ＣＬに沿って延びて絶縁体１０を貫通する貫通孔１２（以下「軸孔１２」とも呼ぶ）を有する略円筒状の部材である。絶縁体１０は、アルミナを焼成して形成されている（他の絶縁材料も採用可能である）。絶縁体１０は、先端側から後端方向Ｄ１ｒに向かって順番に並ぶ、脚部１３と、第１縮外径部１５と、先端側胴部１７と、鍔部１９と、第２縮外径部１１と、後端側胴部１８と、を有している。第１縮外径部１５の外径は、後端側から先端側に向かって、徐々に小さくなる。絶縁体１０の第１縮外径部１５の近傍（図１の例では、先端側胴部１７）には、後端側から先端側に向かって内径が徐々に小さくなる縮内径部１６が形成されている。第２縮外径部１１の外径は、先端側から後端側に向かって、徐々に小さくなる。

絶縁体１０の軸孔１２の先端側には、中心軸ＣＬに沿って延びる棒状の中心電極２０が挿入されている。中心電極２０は、先端側から後端方向Ｄ１ｒに向かって順番に並ぶ、脚部２５と、鍔部２４と、頭部２３と、を有している。脚部２５の先端側の部分は、絶縁体１０の先端側で、軸孔１２の外に露出している。鍔部２４の先端方向Ｄ１側の面は、絶縁体１０の縮内径部１６によって、支持されている。また、中心電極２０は、外層２１と芯部２２とを有している。芯部２２の後端部は、外層２１から露出し、中心電極２０の後端部を形成する。芯部２２の他の部分は、外層２１によって被覆されている。ただし、芯部２２の全体が、外層２１によって覆われていても良い。

外層２１は、芯部２２よりも耐酸化性に優れる材料、すなわち、内燃機関の燃焼室内で燃焼ガスに曝された場合の消耗が少ない材料を用いて形成されている。外層２１の材料としては、例えば、ニッケル（Ｎｉ）、または、ニッケルを主成分として含む合金（例えば、インコネル（「ＩＮＣＯＮＥＬ」は、登録商標））が用いられる。ここで、「主成分」は、含有率が最も高い成分を意味している（以下、同様）。含有率としては、重量パーセント（ｗｔ％）で表される値が、採用される。芯部２２は、外層２１よりも熱伝導率が高い材料、例えば、銅を含む材料（例えば、純銅、または、銅を主成分とする合金）で形成されている。

絶縁体１０の軸孔１２の後端側には、端子金具４０の一部が挿入されている。端子金具４０は、導電性材料（例えば、低炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。絶縁体１０の軸孔１２内において、端子金具４０と中心電極２０との間には、電気的なノイズを抑制するための、略円柱形状の抵抗体７０が配置されている。抵抗体７０は、導電性材料（例えば、炭素粒子）と、比較的に径が大きな第１種粒子（例えば、ＳｉＯ₂−Ｂ₂Ｏ₃−Ｌｉ_２Ｏ−ＢａＯ系等のガラス粒子）と、比較的に径が小さな第２種粒子（例えば、ＺｒＯ_２の粒子とＴｉＯ_２の粒子）と、を含む材料を用いて形成されている。図中の抵抗体径７０Ｄは、抵抗体７０の外径である。本実施形態では、抵抗体径７０Ｄは、絶縁体１０の貫通孔１２のうちの抵抗体７０を収容する部分の内径と、同じである。

絶縁体１０の貫通孔１２の内において、抵抗体７０と中心電極２０との間には、導電性の第１シール部６０が配置され、抵抗体７０と端子金具４０との間には、導電性の第２シール部８０が配置されている。シール部６０、８０は、例えば、抵抗体７０の材料に含まれるものと同じガラス粒子と、金属粒子（例えば、Ｃｕ）と、を含む材料を用いて、形成されている。

中心電極２０と端子金具４０とは、抵抗体７０とシール部６０、８０とを介して、電気的に接続される。以下、貫通孔１２内で、中心電極２０と端子金具４０とを電気的に接続する部材（ここでは、複数の部材６０、７０、８０）の全体を、接続部３００と呼ぶ。図中の接続部長３００Ｌは、中心電極２０の後端（後端方向Ｄ１ｒ側の端）と、端子金具４０の先端（先端方向Ｄ１側の端）との間の中心軸ＣＬと平行な方向の距離である。

主体金具５０は、中心軸ＣＬに沿って延びて主体金具５０を貫通する貫通孔５９を有する略円筒状の部材である（本実施形態では、主体金具５０の中心軸は、スパークプラグ１００の中心軸ＣＬと一致している）。主体金具５０は、低炭素鋼材を用いて形成されている（他の導電性材料（例えば、金属材料）も採用可能である）。主体金具５０の貫通孔５９には、絶縁体１０が挿入されている。主体金具５０は、絶縁体１０の外周に固定されている。主体金具５０の先端側では、絶縁体１０の先端（本実施形態では、脚部１３の先端側の部分）が、貫通孔５９の外に露出している。主体金具５０の後端側では、絶縁体１０の後端（本実施形態では、後端側胴部１８の後端側の部分）が、貫通孔５９の外に露出している。

主体金具５０は、先端側から後端側に向かって順番に並ぶ、胴部５５と、座部５４と、変形部５８と、工具係合部５１と、加締部５３と、を有している。座部５４は、鍔状の部分である。胴部５５の外周面には、内燃機関（例えば、ガソリンエンジン）の取付孔に螺合するためのネジ部５２が形成されている。座部５４とネジ部５２との間には、金属板を折り曲げて形成された環状のガスケット５が嵌め込まれている。

主体金具５０は、変形部５８よりも先端方向Ｄ１側に配置された縮内径部５６を有している。縮内径部５６の内径は、後端側から先端側に向かって、徐々に小さくなる。主体金具５０の縮内径部５６と、絶縁体１０の第１縮外径部１５と、の間には、先端側パッキン８が挟まれている。先端側パッキン８は、鉄製でＯ字形状のリングである（他の材料（例えば、銅等の金属材料）も採用可能である）。

工具係合部５１の形状は、スパークプラグレンチが係合する形状（例えば、六角柱）である。工具係合部５１の後端側には、加締部５３が設けられている。加締部５３は、絶縁体１０の第２縮外径部１１よりも後端側に配置され、主体金具５０の後端（すなわち、後端方向Ｄ１ｒ側の端）を形成する。加締部５３は、径方向の内側に向かって屈曲されている。加締部５３の先端方向Ｄ１側では、主体金具５０の内周面と、絶縁体１０の外周面と、の間に、第１後端側パッキン６と、タルク９と、第２後端側パッキン７とが、先端方向Ｄ１に向かってこの順番に、配置されている。本実施形態では、これらの後端側パッキン６、７は、鉄製でＣ字形状のリングである（他の材料も採用可能である）。

スパークプラグ１００の製造時には、加締部５３が内側に折り曲がるように加締められる。そして、加締部５３が先端方向Ｄ１側に押圧される。これにより、変形部５８が変形し、パッキン６、７とタルク９とを介して、絶縁体１０が、主体金具５０内で、先端側に向けて押圧される。先端側パッキン８は、第１縮外径部１５と縮内径部５６との間で押圧され、そして、主体金具５０と絶縁体１０との間をシールする。以上により、主体金具５０が、絶縁体１０に、固定される。

接地電極３０は、主体金具５０の先端（すなわち、先端方向Ｄ１側の端）に接合されている。本実施形態では、接地電極３０は、棒状の電極である。接地電極３０は、主体金具５０から先端方向Ｄ１に向かって延び、中心軸ＣＬに向かって曲がって、先端部３１に至る。先端部３１は、中心電極２０の先端面２９（先端方向Ｄ１側の表面２９）との間でギャップｇを形成する。また、接地電極３０は、主体金具５０に、電気的に導通するように、接合されている（例えば、レーザ溶接）。接地電極３０は、接地電極３０の表面を形成する母材３５と、母材３５内に埋設された芯部３６と、を有している。母材３５は、例えば、インコネルを用いて形成されている。芯部３６は、母材３５よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅）を用いて形成されている。

このようなスパークプラグ１００の製造方法としては、任意の方法を採用可能である。例えば、以下の製造方法を採用可能である。まず、絶縁体１０と、中心電極２０と、端子金具４０と、主体金具５０と、棒状の接地電極３０と、を周知の方法で製造する。また、シール部６０、８０のそれぞれの材料粉末と、抵抗体７０の材料粉末と、を準備する。

抵抗体７０の粉末材料を準備する場合、先ず、導電性材料と、導電性材料の粒子の径よりも径が大きい第２種粒子（例えば、ＺｒＯ_２の粒子とＴｉＯ_２の粒子）と、バインダと、が混合される。導電性材料としては、例えば、カーボンブラック等の炭素粒子を採用可能である。バインダとしては、例えば、ポリカルボン酸等の分散剤を採用可能である。これらの材料に、溶媒としての水を加えて、湿式ボールミルを用いて混合される。そして、その混合物を用いて、スプレードライ法によって、粒子が生成される。次に、その混合物の粒子と、第２種粒子の径よりも径が大きい第１種粒子（例えば、ガラス粒子）とが、水を加えて混合される。そして、得られた混合物を乾燥させることによって、抵抗体７０の粉末材料が生成される。このように、導電性材料が付着した第２種粒子が第１種粒子と混合されるので、導電性材料が直接的に第１種粒子と混合される場合と比べて、導電性材料を分散させることができる。

次に、絶縁体１０の貫通孔１２の後端方向Ｄ１ｒ側の開口（以下、「後開口１４」と呼ぶ）から、中心電極２０を挿入する。図１で説明したように、中心電極２０は、絶縁体１０の縮内径部１６によって支持されることによって、貫通孔１２内の所定位置に配置される。

次に、第１シール部６０、抵抗体７０、第２シール部８０のそれぞれの材料粉末の投入と投入された粉末材料の成形とが、部材６０、７０、８０の順番に、行われる。粉末材料の投入は、貫通孔１２の後開口１４から、行われる。投入された粉末材料の成形は、後開口１４から挿入した棒を用いて、行われる。材料粉末は、対応する部材の形状と略同じ形状に、成形される。

次に、絶縁体１０を、各材料粉末に含まれるガラス成分の軟化点よりも高い所定温度まで加熱し、所定温度に加熱した状態で、貫通孔１２の後開口１４から、端子金具４０を貫通孔１２に挿入する。この結果、各材料粉末が圧縮および焼結されて、シール部６０、８０と、抵抗体７０と、のそれぞれが形成される。

次に、絶縁体１０の外周に主体金具５０を組み付け、主体金具５０に、接地電極３０を固定する。次に、接地電極３０を屈曲して、スパークプラグを完成させる。

Ｂ．第１評価試験
Ｂ−１．第１評価試験の概要：
第１評価試験では、実施形態のスパークプラグ１００のサンプルを用いて、電波ノイズの抑制性能と、負荷寿命と、が評価された。以下の表１は、サンプルの種類の番号と、第１種ライン数ＮＬ１と、成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）と、第２種ライン数ＮＬ２と、縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡと、接続部長３００Ｌ（単位は、ｍｍ）と、抵抗体径７０Ｄ（単位は、ｍｍ）と、電波ノイズの抑制性能の評価結果（以下、「電波ノイズ評価結果」と呼ぶ）と、負荷寿命の評価結果と、の関係を示している。本評価試験では、１番から２３番の２３種類のサンプルが、評価された。

ライン数ＮＬ１、ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとは、抵抗体７０の断面の解析結果に基づいて特定される（詳細は、後述）。成分割合Ｒは、抵抗体７０（すなわち、フィラー）中のＺｒ元素の量に対するＴｉ元素の量の割合（重量割合）である。この割合は、抵抗体７０の一部を削り取り、削り取った部分をＩＣＰ発光分光分析（Inductively Coupled Plasma Atomic Emission Spectroscopy）によって分析することによって、特定された。なお、各サンプルの抵抗体７０の材料としては、導電性材料としてのカーボンブラックと、第１種粒子としてのＳｉＯ₂−Ｂ₂Ｏ₃−Ｌｉ_２Ｏ−ＢａＯ系のガラス粒子と、第２種粒子としてのＺｒＯ_２の粒子とＴｉＯ_２の粒子と、を含む材料が用いられた。

電波ノイズ評価結果は、ＪＡＳＯ Ｄ００２−２（２００４）で規定されたボックス法に従って測定された電波ノイズの減衰量を用いて、決定された。具体的には、各サンプル番号毎に、抵抗値が１．４０±０．０５（ｋΩ）の範囲内の、構成が同じ５本のサンプルを製造した。そして、５本のサンプルの３００ＭＨｚでの減衰量の平均値を用いて、評価値を決定した。評価値は、１６番のサンプルの平均減衰量を基準（１点）とし、基準と比較した場合の平均減衰量の改善値が０．１ｄＢ増加する毎に１点を加算することによって、算出された。例えば、１６番の平均減衰量からの改善値が０．１ｄＢ以上、０．２ｄＢ未満である場合には、電波ノイズ評価結果は、２点である。

負荷寿命は、放電に対する耐久性を示している。耐久性を評価するために、各サンプル番号毎に、抵抗値が１．４０±０．０５（ｋΩ）の範囲内の、構成が同じ５本のサンプルが製造された。製造されたサンプルは、電波ノイズの抑制性能の評価で用いられた同じ番号のサンプルと同じ条件下で製造された。そして、サンプルを電源に接続し、以下の条件下で多重放電を繰り返す運転を行った。以下の条件は、一般的な使用条件よりも厳しい条件である。
温度 ：摂氏４００度
放電周期 ：６０Ｈｚ
１周期で電源から出力されるエネルギー ：４００ｍＪ
評価試験では、上記条件下で運転を行い、運転後に中心電極２０と端子金具４０との間の常温での電気抵抗値を測定した。そして、５本のサンプルのうちの少なくとも１本のサンプルの運転後の電気抵抗値が評価試験前の電気抵抗値の１．５倍以上に上昇するまで、運転と電気抵抗値の測定とを、繰り返した。そして、少なくとも１本のサンプルの運転後の電気抵抗値が評価試験前の電気抵抗値の１．５倍以上に上昇したときの合計運転時間から、以下のように評価結果を決定した。
合計運転時間 ：評価結果
１０時間未満 ： １点
１０時間以上、２０時間未満 ： ２点
２０時間以上、１００時間未満 ： ３点
１００時間以上、１２０時間未満 ： ４点
１２０時間以上、１４０時間未満 ： ５点
（以降、合計運転時間が２０時間増加する毎に１点加算）

次に、表１に示すライン数ＮＬ１、ＮＬ２について、説明する。図２は、抵抗体７０の中心軸ＣＬを含む断面と、その断面上の対象領域Ａ１０と、の説明図である。図２の左下部には、貫通孔１２内の抵抗体７０の中心軸ＣＬを含む断面が示されている。図示された抵抗体７０の断面上には、対象領域Ａ１０が示されている。この対象領域Ａ１０は、中心軸ＣＬ（軸線ＣＬ）を中心線とする矩形領域であり、その矩形状は、中心軸ＣＬに平行な２辺と、中心軸ＣＬに垂直な２辺と、で構成される。対象領域Ａ１０の形状は、中心軸ＣＬを対称軸とする線対称である。対象領域Ａ１０は、抵抗体７０からはみ出ないように、配置される。なお、図示するように、抵抗体７０の先端方向Ｄ１側の端面と後端方向Ｄ１ｒ側の端面とは、湾曲し得る。図中の抵抗体長７０Ｌは、抵抗体７０のうち、中心軸ＣＬと垂直な断面において絶縁体１０の内周面に囲まれた領域の全体が抵抗体７０によって埋められている部分の中心軸ＣＬと平行な方向の長さである。

図２の右部には、対象領域Ａ１０の拡大図が示されている。第１長Ｌａは、対象領域Ａ１０の中心軸ＣＬに垂直な方向の長さであり、第２長Ｌｂは、対象領域Ａ１０の中心軸ＣＬと平行な方向の長さである。ここでは、第１長Ｌａは、１８００μｍであり、第２長Ｌｂは、２４００μｍである。

図示するように、対象領域Ａ１０は、複数の正方形領域Ａ２０に分割されている。正方形領域Ａ２０の１辺の長さＬｓは、２００μｍである。従って、対象領域Ａ１０内では、中心軸ＣＬに平行な方向の正方形領域Ａ２０の数は、１２個であり、中心軸ＣＬに垂直な方向の正方形領域Ａ２０の数は、９個である。以下、中心軸ＣＬに垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域Ａ２０で構成される線状の領域を、横線状領域と呼ぶ。また、中心軸ＣＬに平行な方向に並ぶ１２個の正方形領域Ａ２０で構成される線状領域を、縦線状領域と呼ぶ。図２に示すように、対象領域Ａ１０は、先端方向Ｄ１に向かって並ぶ１２本の横線状領域Ｌ０１〜Ｌ１２に分割される。また、対象領域Ａ１０は、中心軸ＣＬに垂直な方向に向かって並ぶ９本の縦線状領域Ｌ２１〜Ｌ２９に分割される。

図２の左上部には、１つの正方形領域Ａ２０を含む部分断面４００が示されている。この部分断面４００は、抵抗体７０の断面の一部を示している。図示するように、断面は、骨材領域Ａａと、骨材領域Ａａに挟まれた導電領域Ａｃと、を含んでいる。骨材領域Ａａには、比較的濃いハッチングが付され、導電領域Ａｃには、比較的薄いハッチングが付されている。

骨材領域Ａａは、主に第１種粒子（ここでは、ガラス粒子）で形成されている。骨材領域Ａａは、比較的大きな粒子状の部分（例えば、図中の部分Ｐｇ）を含んでいる。この粒子状の部分Ｐｇは、ガラス粒子で形成されている。以下、抵抗体７０のうちの最大粒子径が２０μｍ以上の粒子状の部分を、「骨材」と呼ぶ。評価試験で評価されたサンプルでは、ガラス粒子で形成される部分（例えば、部分Ｐｇ）が、骨材に対応する。

導電領域Ａｃは、主に第２種粒子（ここでは、ＺｒＯ_２とＴｉＯ_２）と導電性材料（ここでは、カーボン）とで形成されている。図中の部分断面４００の上には、導電領域Ａｃの部分拡大図４００ｃが示されている。図示するように、導電領域Ａｃは、ＺｒＯ_２で形成される部分であるジルコニア部分Ｐ１と、ＴｉＯ_２で形成されるチタニア部分Ｐ２と、他の成分（例えば、製造時に溶融したガラス）で形成される他成分部分Ｐ３と、を含んでいる。図中では、チタニア部分Ｐ２と他成分部分Ｐ３とに、ハッチングが付されている。

断面において、ジルコニア部分Ｐ１とチタニア部分Ｐ２とは、粒子状の領域を形成している。以下、抵抗体７０のうちの最大粒子径が２０μｍ未満の粒子状の部分を、「フィラー」と呼ぶ。評価試験で評価されたサンプルでは、抵抗体７０のフィラーは、ジルコニア部分Ｐ１とチタニア部分Ｐ２とを含んでいる。なお、ジルコニア部分Ｐ１の材料であるＺｒＯ_２の材料粉末の平均的な粒径は、３μｍであった。チタニア部分Ｐ２の材料であるＴｉＯ_２の材料粉末の平均的な粒径は、５μｍであった。完成した抵抗体７０において、ジルコニア部分Ｐ１の平均的な粒径と、チタニア部分Ｐ２の平均的な粒径とは、それぞれの材料粉末の平均的な粒径と、おおよそ同じであった。

上述したように、導電性材料（ここでは、カーボン）は、フィラー（例えば、ＺｒＯ_２の粒子）に付着した状態で、分散される。従って、導電性材料は、ジルコニア部分Ｐ１とその近傍、すなわち、導電領域Ａｃに分布している。導電領域Ａｃは、導電性材料によって、導電性を実現している。このように、ジルコニア部分Ｐ１は、抵抗体７０中の電流の経路を表している、ということができる。換言すれば、放電時には、電流は、骨材領域Ａａではなく、主にジルコニア部分Ｐ１とその近傍を、流れる。

表１中のライン数ＮＬ１、ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとを特定するために、対象領域Ａ１０内のジルコニア部分Ｐ１が特定された。ジルコニア部分Ｐ１は、対象領域Ａ１０内のＺｒＯ_２の分布をＳＥＭ／ＥＤＳ（走査型電子顕微鏡／エネルギー分散型Ｘ線分析装置）を用いて分析することによって、特定された。分析装置としては、日本電子株式会社製のＪＳＭ−６４９０ＬＡが用いられた。分析のために、スパークプラグ１００のサンプルが、中心軸ＣＬを含む平面で切断され、抵抗体７０の断面が、鏡面研磨された。サンプルとしては、電波ノイズの抑制性能の評価と負荷寿命の評価とで用いられたサンプルと同じ条件下で製造されたサンプルが用いられた。そして、鏡面研磨された断面が、分析装置を用いて、分析された。ここで、加速電圧が２０ｋＶに設定され、スイープ回数が５０に設定されて、ＥＤＳマッピングが行われた。ＥＤＳマッピングの結果は、白黒の（すなわち、二値の）ビットマップ画像データとして保存された。この際、分析装置の分析ツールの「ツール−ヒストグラム」の操作メニューを通じて、白黒画像にて最大値の２０％以上を白に、２０％未満を黒とするしきい値の設定が行われた。このようにして得られる画像中の白色の領域が、ジルコニア部分Ｐ１として採用された。

なお、しきい値を設定する場合、最大値の２０％の値を小数点第１位で四捨五入して得られる整数が、しきい値上限として採用され、しきい値上限から１を減算して得られる値が、しきい値下限として採用された。しきい値下限を、しきい値上限から１を減算して得られる値に設定することによって、白と黒との間の中間色（灰色）の部分を生じさせずに、白と黒とに二値化することが可能となる。例えば、最大値が３５である場合には、しきい値上限が７（３５×２０％）に設定され、しきい値下限が６に設定される。この場合、７以上の値の領域が、白領域に分類され、７未満の値の領域が黒領域に分類される。最大値が３７である場合にも、同様に、しきい値上限が７に設定され、しきい値下限が６に設定される。最大値が３８である場合には、しきい値上限が８に設定され、しきい値下限が７に設定される。

表１の第１種ライン数ＮＬ１は、このようにして特定されたジルコニア部分Ｐ１を用いて、決定された。具体的には、対象領域Ａ１０に含まれる１０８個の正方形領域Ａ２０のそれぞれについて、ジルコニア部分Ｐ１の面積の割合が算出された。そして、ジルコニア部分Ｐ１の面積割合が２５％以上である正方形領域Ａ２０が、第１種領域Ａ１に分類され、ジルコニア部分Ｐ１の面積割合が２５％未満である正方形領域Ａ２０が、第２種領域Ａ２に分類された。図２の例では、第２種領域Ａ２にハッチングが付されている。図中の対象領域Ａ１０の右側に示された第１種領域数Ｎｃは、各横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の数を示している。例えば、第２横線状領域Ｌ０２の第１種領域数Ｎｃは、２である。上述したように、ジルコニア部分Ｐ１は、骨材領域Ａａと比べて、電流が流れやすい。従って、第１種領域数Ｎｃが大きいことは、その横線状領域に沿って、すなわち、中心軸ＣＬと交差する方向に、電流が流れやすいことを、示している。

表１の第１種ライン数ＮＬ１は、第１種領域数Ｎｃが２以上の横線状領域（以下、「第１種ライン」と呼ぶ）の数である。第１種ライン数ＮＬ１が多いことは、電流が、多数の横線状領域（例えば、ＮＬ１本の横線状領域）のそれぞれを通って、各横線状領域の延びる方向に沿って流れやすいことを意味している。従って、第１種ライン数ＮＬ１が多い場合には、抵抗体７０を流れる電流は、複数の横線状領域を通る入り組んだ経路を通り得る。電流が入り組んだ経路を通る場合には、電流が中心軸ＣＬと平行な直線経路を通る場合と比べて、電波ノイズを抑制可能である。電波ノイズを抑制する効果は、経路の形状が複雑であるほど、すなわち、第１種ライン数ＮＬ１が多いほど、大きい、と推定される。また、電流が入り組んだ経路を通る場合には、電流が中心軸ＣＬと平行な直線経路を通る場合と比べて、抵抗体７０内で電流を分散可能である。従って、第１種ライン数ＮＬ１が多いほど、抵抗体７０の局所的な劣化を抑制できる、と推定される。

図２では、２以上の第１種領域数Ｎｃが、四角で囲まれている。図２の例では、第１種領域数Ｎｃが２以上のラインの数、すなわち、第１種ライン数ＮＬ１は、１０本である。

表１の第２種ライン数ＮＬ２は、図２中の第１種領域数Ｎｃの隣に示された横最大連続数Ｎｃｃを用いて決定された。横最大連続数Ｎｃｃは、１個の横線状領域内において第１種領域Ａ１が連続する部分を横連続部分と呼ぶときに、１個の横連続部分に含まれる第１種領域Ａ１の数の最大値である。図２では、横連続部分が二重線で示されている。例えば、第４横線状領域Ｌ０４の横最大連続数Ｎｃｃは、２である。横最大連続数Ｎｃｃが大きいことは、その横線状領域に沿って電流が更に流れやすいことを、示している。

表１の第２種ライン数ＮＬ２は、横最大連続数Ｎｃｃが２以上の横線状領域（以下「第２種ライン」と呼ぶ）の数である。第２種ライン数ＮＬ２が多いことは、電流が、多数の横線状領域（例えば、ＮＬ２本の横線状領域）のそれぞれを通って、各横線状領域の延びる方向に沿って更に流れやすいことを意味している。従って、第２種ライン数ＮＬ２が多い場合には、抵抗体７０を流れる電流は、複数の横線状領域を通る入り組んだ経路を通り易いので、電波ノイズを更に抑制可能である。電波ノイズを抑制する効果は、経路の形状が複雑であるほど、すなわち、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど、大きい、と推定される。また、電流が入り組んだ経路を通る場合には、電流が中心軸ＣＬと平行な直線経路を通る場合と比べて、抵抗体７０内で電流を分散可能である。従って、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど、抵抗体７０の局所的な劣化を抑制できる、と推定される。

図２では、２以上の横最大連続数Ｎｃｃが、四角で囲まれている。図２の例では、横最大連続数Ｎｃｃが２以上のラインの数、すなわち、第２種ライン数ＮＬ２は、８本である。

表１の縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡは、図２に示す９個の縦線状領域Ｌ２１〜Ｌ２９のそれぞれの縦最大連続数Ｎｃｐの平均値である。縦最大連続数Ｎｃｐは、１個の縦線状領域内において第１種領域Ａ１が連続する部分を縦連続部分と呼ぶときに、１個の縦連続部分に含まれる第１種領域Ａ１の数の最大値である。図２では、縦連続部分が、縦連続部分を形成する複数の第１種領域Ａ１を繋ぐ太線で示されている。例えば、第４縦線状領域Ｌ２４の縦最大連続数Ｎｃｐは、３である。また、図２の例では、９個の縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡが、２．１である。縦最大連続数Ｎｃｐが大きいことは、その縦線状領域に沿って電流が流れやすいことを示している。

なお、ビットマップ画像データの解析、すなわち、第１種領域Ａ１と第２種領域Ａ２と平均値ＮｃｐＡとの特定のための面積の算出と、第１種ライン数ＮＬ１と第２種ライン数ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとの算出とには、Soft Imaging System GmbH社の画像解析ソフトウェアであるanalySIS
Five（商標）が用いられた。また、表１のライン数ＮＬ１、ＮＬ２と平均値ＮｃｐＡとは、１つのサンプルの断面上の位置が異なる２つの対象領域Ａ１０の解析結果の平均値である。

Ｂ−２．第１種ライン数ＮＬ１と評価結果：
表１の１番から１０番のそれぞれの第１種ライン数ＮＬ１は、１、５、５、７、７、８、１０、１２、１２、１２であった。これら１０種類のサンプルの間では、成分割合Ｒは、同じ１であり、接続部長３００Ｌは、同じ１１ｍｍであり、抵抗体径７０Ｄは、同じ３．５ｍｍであった。また、抵抗体長７０Ｌ（図２）は、おおよそ、８ｍｍであった。

１番から１０番が示すように、電波ノイズ評価結果は、第１種ライン数ＮＬ１が小さい場合よりも第１種ライン数ＮＬ１が多い場合の方が、良好であった。また、負荷寿命の評価結果は、第１種ライン数ＮＬ１が小さい場合よりも第１種ライン数ＮＬ１が大きい場合の方が、良好であった。これらの理由は、上述したように、第１種ライン数ＮＬ１が多いほど電流の経路の形状が複雑化するからだと推定される。

２点よりも良好な電波ノイズ評価結果と２点よりも良好な負荷寿命評価結果とを実現可能な第１種ライン数ＮＬ１は、５、７、８、１０、１２であった。これらの値から任意に選択された値を、第１種ライン数ＮＬ１の好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。例えば、第１種ライン数ＮＬ１としては、５本以上の値を採用可能である。また、これらの値のうちの下限以上の任意の値を、第１種ライン数ＮＬ１の好ましい範囲の上限として採用可能である。例えば、第１種ライン数ＮＬ１としては、１２本以下の値を採用可能である。

なお、電波ノイズ評価結果の向上という観点からは、抵抗体７０内を流れる電流の経路が、細く複雑に入り組んでいることが好ましいと推定される。しかし、電流の経路が細い場合には、電流の経路が太い場合と比べて、熱や振動によって電流の経路が切断される可能性が高い（すなわち、負荷寿命が短い）。そこで、本評価試験では、図２で説明したように、比較的電流が流れやすい第１種領域Ａ１と比較的電流が流れにくい第２種領域Ａ２との判別が、一辺の長さが２００μｍというフィラーと比べて大きな正方形領域Ａ２０におけるジルコニア部分Ｐ１の面積の割合を用いて、行われた。この場合、ジルコニア部分Ｐ１によって形成される電流の経路が過剰に細い場合には、正方形領域Ａ２０が第１種領域Ａ１に分類されず、電流の経路がある程度太い場合に、正方形領域Ａ２０が第１種領域Ａ１に分類される。このような第１種領域Ａ１を用いることによって、電波ノイズ評価結果と負荷寿命評価結果との双方と相関のあるパラメータ、すなわち、第１種ライン数ＮＬ１を得ることができた。なお、正方形領域Ａ２０の一辺の長さが２００μｍよりも大きい場合には、電波ノイズの抑制に対する影響が小さい電流経路（例えば、中心軸ＣＬと平行に延びる太い電流経路）が形成される場合にも、ライン数ＮＬ１が増大する。従って、第１種ライン数ＮＬ１と電波ノイズ評価結果との相関が弱くなると推定される。後述する第２種ライン数ＮＬ２についても、同様である。

Ｂ−３．第２種ライン数ＮＬ２と評価結果：
表１の１番から１０番のそれぞれの第２種ライン数ＮＬ２は、０、３、５、３、５、６、７、１０、１０、１０であった。これらのサンプルが示すように、電波ノイズ評価結果と負荷寿命評価結果とは、第２種ライン数ＮＬ２が小さい場合よりも第２種ライン数ＮＬ２が大きい場合の方が、良好であった。これらの理由は、上述したように、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど電流の経路の形状が複雑化するからだと推定される。

なお、２点よりも良好な負荷寿命評価結果を実現可能な第２種ライン数ＮＬ２は、３、５、６、７、１０であった。これらの値から任意に選択された値を、第２種ライン数ＮＬ２の好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。例えば、第２種ライン数ＮＬ２としては、３本以上の値を採用可能である。また、６点よりも良好な負荷寿命評価結果を実現可能な第２種ライン数ＮＬ２は、５、６、７、１０であった。従って、第２種ライン数ＮＬ２としては、５本以上の値を採用することが好ましい。また、最良の１０点の負荷寿命評価結果を実現可能な第２種ライン数ＮＬ２は、７、１０であった。従って、第２種ライン数ＮＬ２としては、７本以上の値を採用することが好ましい。なお、第２種ライン数ＮＬ２が多いほど、良好な負荷寿命評価結果を実現できると推定される。従って、第２種ライン数ＮＬ２としては、理論上の最大値である１２本以下の種々の値を採用可能と推定される。また、上記の評価済の値（例えば、３、５、６、７、１０）から選択された下限以上の任意の値を上限として採用可能である。

Ｂ−４．成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）と評価結果：
表１の１１番から１７番のそれぞれの成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）は、０、０．０５、０．５、２、３、６、１０であった。これら７種類のサンプルの間では、第１種ライン数ＮＬ１は、同じ１２であり、第２種ライン数ＮＬ２は、同じ１０であり、接続部長３００Ｌは、同じ１１ｍｍであり、抵抗体径７０Ｄは、同じ３．５ｍｍであった。１１番から１７番のサンプルの他の構成は、上記の１番から１０番のサンプルの構成と、同じであった。

１１番から１７番が示すように、負荷寿命評価結果は、成分割合Ｒが小さい場合よりも、成分割合Ｒが大きい場合の方が、良好であった。この理由は、ＴｉＯ_２の割合が大きいほどＴｉＯ_２を通る電流の経路が増大するので、抵抗体７０内で電流を分散でき、そして、抵抗体７０の劣化を抑制できるからだと推定される。電波ノイズ評価結果は、成分割合Ｒが大きい場合よりも、成分割合Ｒが小さい場合の方が、良好であった。この理由は、ＴｉＯ_２の割合が小さいほどＴｉＯ_２を通る電流の経路が減少するので、抵抗体７０内の電流の経路が複雑化するからだと推定される。

１１番から１７番に加えて１番から１０番を考慮すると、８点以上の負荷寿命評価結果を実現可能な成分割合Ｒは、０．０５、０．５、１、２、３、６、１０であった。また、４点以上の電波ノイズ評価結果を実現可能な成分割合Ｒは、０、０．０５、０．５、１、２、３、６であった。両方に含まれる成分割合Ｒは、０．０５、０．５、１、２、３、６の６個の値であった。これらの６個の値から任意に選択された値を、成分割合Ｒの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。そして、６個の値のうちの下限以上に任意の値を、上限として採用可能である。例えば、成分割合Ｒとしては、０．０５以上、６以下の値を採用可能である。より好ましくは、成分割合Ｒとしては、０．５以上、６以下の値を採用可能である。さらに好ましくは、成分割合Ｒとしては、０．５以上、３以下の値を採用可能である。

なお、１番から１０番の成分割合Ｒは、１であり、成分割合Ｒの上記の好ましい範囲の下限よりも大きく、上限よりも小さかった。また、１番から１０番が示すように、成分割合Ｒが１である場合には、第１種ライン数ＮＬ１と第２種ライン数ＮＬ２との種々の組み合わせが、４点以上の電波ノイズ評価結果と８点以上の負荷寿命評価結果とを実現可能であった。以上により、第１種ライン数ＮＬ１が、１１番から１７番の第１種ライン数ＮＬ１である１２とは異なる場合も、成分割合Ｒの上記の好ましい範囲を適用可能と推定される。同様に、第２種ライン数ＮＬ２が、１１番から１７番の第２種ライン数ＮＬ２である１０とは異なる場合も、成分割合Ｒの上記の好ましい範囲を適用可能と推定される。

Ｂ−５．抵抗体径７０Ｄと評価結果：
表１の１８番と１９番のそれぞれの抵抗体径７０Ｄは、１番から１７番の抵抗体径７０Ｄ（３．５ｍｍ）よりも大きい４ｍｍであった。１８番の構成は、ＮＬ１＝１、ＮＬ２＝０、Ｒ＝１であり、２つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２が、上記の好ましい範囲から外れていた。そして、１８番の電波ノイズ評価結果は、１点であり、負荷寿命評価結果は、３点であった。一方、１９番の構成は、ＮＬ１＝１０、ＮＬ２＝７、Ｒ＝１であり、３つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２、Ｒのそれぞれが、上記の好ましい範囲内であった。そして、１９番の電波ノイズ評価結果は、１８番より良好な４点であり、１９番の負荷寿命評価結果は、１８番より良好な１０点であった。

表１の２０番と２１番のそれぞれの抵抗体径７０Ｄは、１番から１７番の抵抗体径７０Ｄ（３．５ｍｍ）よりも小さい、２．９ｍｍであった。２０番の構成は、ＮＬ１＝１、ＮＬ２＝０、Ｒ＝１であり、２つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２が、上記の好ましい範囲から外れていた。そして、２０番の電波ノイズ評価結果は、３点であり、負荷寿命評価結果は、１点であった。一方、２１番の構成は、ＮＬ１＝１０、ＮＬ２＝７、Ｒ＝１であり、３つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２、Ｒのそれぞれが、上記の好ましい範囲内であった。そして、２１番の電波ノイズ評価結果は、２０番より良好な５点であり、２１番の負荷寿命評価結果は、２０番より良好な１０点であった。

なお、１８番から２１番のサンプルの間では、接続部長３００Ｌは、同じ１１ｍｍであった。また、抵抗体長７０Ｌ（図２）は、おおよそ、同じ８ｍｍであった。

一般に、抵抗体径７０Ｄが小さい場合には、抵抗体径７０Ｄが大きい場合と比べて、抵抗体７０の表面積が小さいので、抵抗体７０に電流が流れることによって生じる熱を、絶縁体１０等の他の部材に逃がしにくい。すなわち、抵抗体径７０Ｄが小さい場合には、抵抗体７０の負荷寿命評価結果が、低下し易い。また、抵抗体径７０Ｄが小さい場合には、中心軸ＣＬと交差する方向に延びる電流の経路の長さが短い範囲に制限されるので、電波ノイズの抑制性能が低下し易い。ここで、表１に示すように、２．９、３．５、４（ｍｍ）の３つ抵抗体径７０Ｄで、４点以上の電波ノイズ評価結果と８点以上の負荷寿命評価結果とを実現できた。このように、抵抗体径７０Ｄとしては、４ｍｍ以下の値を採用可能であり、より小さい３．５ｍｍ以下の値を採用可能であり、さらに小さい２．９ｍｍ以下の値を採用可能である。また、抵抗体径７０Ｄとしては、３つの値のうちの上限以下の任意値（例えば、２．９ｍｍ）を下限として選択したときに、その下限以上の値を採用可能である。

一般には、２点以上の電波ノイズ評価結果と２点以上の負荷寿命評価結果とを実現できれば実用可能であることを考慮すると、抵抗体径７０Ｄの許容範囲は、これら３個の値（２．９、３．５、４（ｍｍ））を含む広い範囲に拡張可能と推定される。例えば、抵抗体径７０Ｄとしては、対象領域Ａ１０の第１長Ｌａである１．８ｍｍ以上の種々の値を採用可能と推定される。また、スパークプラグ１００の実用的な大きさを考慮すると、抵抗体径７０Ｄとしては、６ｍｍ以下の種々の値を採用可能と推定される。いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。

Ｂ−６．接続部長３００Ｌと評価結果：
表１の２２番と２３番のそれぞれの接続部長３００Ｌは、１番から２１番の接続部長３００Ｌ（１１ｍｍ）よりも大きい１５ｍｍであった。１５ｍｍの接続部長３００Ｌは、端子金具４０の先端（先端方向Ｄ１側の端）の位置を後端方向Ｄ１ｒ側に移動させ、そして、抵抗体７０の中心軸ＣＬと平行な方向の長さ（具体的には、図２の抵抗体長７０Ｌ）を長くすることによって、実現された。第１シール部６０の形状と大きさとは、１番から２１番の全てのサンプルの間で、おおよそ同じであった。同様に、第２シール部８０の形状と大きさとは、１番から２１番の全てのサンプルの間で、おおよそ同じであった。

２２番の構成は、ＮＬ１＝１、ＮＬ２＝０、Ｒ＝１、７０Ｄ＝３．５ｍｍであり、２つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２が、上記の好ましい範囲から外れていた。そして、２２番の電波ノイズ評価結果は、３点であり、負荷寿命評価結果は、１点であった。一方、２３番の構成は、ＮＬ１＝１０、ＮＬ２＝７、Ｒ＝１、７０Ｄ＝３．５ｍｍであり、４つのパラメータＮＬ１、ＮＬ２、Ｒ、７０Ｄのそれぞれが、上記の好ましい範囲の内であった。そして、２３番の電波ノイズ評価結果は、２２番より良好な５点であり、２３番の負荷寿命評価結果は、２２番より良好な１０点であった。

一般に、接続部長３００Ｌが長い場合には、接続部長３００Ｌが短い場合と比べて、接続部３００（抵抗体７０を含む）の製造が難しい。例えば、貫通孔１２内に配置された接続部３００（例えば、抵抗体７０）の材料を、貫通孔１２の後開口１４から挿入された棒を用いて圧縮する場合がある。接続部長３００Ｌが長い場合には、圧縮のための圧力が接続部３００の途中で分散され易い。この結果、抵抗体７０の材料の圧縮が適切になされずに、電波ノイズの抑制性能が低下し、また、耐久性が低下する場合がある。ここで、表１に示すように、１１ｍｍと１５ｍｍとの２つ接続部長３００Ｌで、４点以上の電波ノイズ評価結果と８点以上の負荷寿命評価結果とを実現できた。このように、接続部長３００Ｌとしては、１１ｍｍ以上の値を採用可能であり、より長い１５ｍｍ以上の値を採用可能である。また、接続部長３００Ｌとしては、２つの値のうちの下限以上の任意の値（例えば、１５ｍｍ）を上限として選択したときに、その上限以下の値を採用可能である。

一般には、２点以上の電波ノイズ評価結果と２点以上の負荷寿命評価結果とを実現できれば実用可能であることを考慮すると、接続部長３００Ｌの許容範囲は、これら２個の値（１１、１５（ｍｍ））を含む広い範囲に拡張可能と推定される。例えば、接続部長３００Ｌとしては、５ｍｍ以上の種々の値を採用可能と推定される。また、接続部長３００Ｌとしては、３０ｍｍ以下の種々の値を採用可能と推定される。いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、抵抗体径７０Ｄを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。

Ｂ−７．縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡと評価結果：
表１の１番から２３番によれば、２点以上の電波ノイズ評価結果を実現可能な平均値ＮｃｐＡは、０．８、１．８、１．９、２．０、２．１、２．７、２．８、３．０、３．１、３．２、３．３、５．０、６．０の１３個の値であった。これら１３個の値から任意に選択された値を、平均値ＮｃｐＡの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。そして、１３個の値のうちの下限以上の任意の値を、上限として採用可能である。なお、平均値ＮｃｐＡが小さいほど、電流の経路が複雑化すると推定される。従って、平均値ＮｃｐＡとしては、上記の１３個の値のうちの最小値（０．８）よりも小さい値（例えば、ゼロ以上の種々の値）を採用可能と推定される。例えば、平均値ＮｃｐＡとしては、ゼロ以上、６．０以下の値を採用可能と推定される。ただし、第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡも、ゼロよりも大きな値になると推定される。

また、１０番と他のサンプルとが示すように、平均値ＮｃｐＡが５．０以下である場合には、種々の平均値ＮｃｐＡで５点の電波ノイズ評価結果を実現可能であったが、平均値ＮｃｐＡが６．０である場合には、電波ノイズ評価結果は、それより低い４点であった。この理由は、平均値ＮｃｐＡが大きくなることによって、電流が縦線状領域に沿って流れ易くなり、この結果、電流の経路が単純になるからだと推定される。以上により、縦最大連続数Ｎｃｐの平均値ＮｃｐＡとして５．０以下の値を採用することによって、更に良好な電波ノイズ評価結果を実現可能と推定される。

いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、抵抗体径７０Ｄを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。また、接続部長３００Ｌを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。

Ｃ．第２評価試験
Ｃ−１．第２評価試験の概要：
第２評価試験では、実施形態のスパークプラグ１００のサンプルの構成と、電波ノイズの抑制性能と、負荷寿命と、の関係が評価された。以下の表２は、サンプルの種類の番号と、第１種ライン数ＮＬ１と、成分割合Ｒ（Ｔｉ／Ｚｒ）と、第２種ライン数ＮＬ２と、第１種領域割合ＲＡ１と、第１種領域数期待値ＮｃＥと、横最大連続数期待値ＮｃｃＥと、連続性の判定結果と、横最大連続数平均値ＮｃｃＡと、接続部長３００Ｌ（単位はｍｍ）と、抵抗体径７０Ｄ（単位はｍｍ）と、電波ノイズ評価結果と、負荷寿命評価結果と、の関係を示している。第２評価試験では、Ｔ１番からＴ５番の５種類のサンプルが、評価された。

表２中のパラメータＮＬ１、Ｒ、ＮＬ２、３００Ｌ、７０Ｄは、表１の同じ符号のパラメータと、それぞれ同じである。また、電波ノイズ評価結果は、表１の第１評価試験と同じ方法で決定された。負荷寿命評価結果は、表１の第１評価試験の方法における「１周期で電源から出力されるエネルギー」を４００ｍＪよりも大きい６００ｍＪに変更した方法で、決定された。すなわち、第２評価試験では、第１評価試験よりも厳しい条件下で、負荷寿命が評価された。

次に、表２中の他のパラメータについて説明する。第１種領域割合ＲＡ１は、対象領域Ａ１０（図２）中の、正方形領域Ａ２０の総数に対する、第１種領域Ａ１の総数の割合である。上述したように、正方形領域Ａ２０の総数は、１０８個である。表２中の第１種領域割合ＲＡ１の欄内の括弧内には、正方形領域Ａ２０の総数である「１０８」と、第１種領域Ａ１の総数も、示されている。例えば、Ｔ１番の第１種領域Ａ１の総数は、１０１個である。

第１種領域数期待値ＮｃＥは、第１種領域数Ｎｃ（すなわち、１本の横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の数）の期待値である。この第１種領域数期待値ＮｃＥは、ＩＮＴ（９＊ＲＡ１）で算出される。ここで、関数「ＩＮＴ」は、引数を小数点第１位で四捨五入して整数にする関数を示している。演算記号「＊」は乗算を示している（以下同様）。数値「９」は、１本の横線状領域に含まれる正方形領域Ａ２０の総数である。このように算出される第１種領域数期待値ＮｃＥは、第１種領域割合ＲＡ１によって特定される数の第１種領域Ａ１が対象領域Ａ１０内に均等に分布する場合の、１本の横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の総数を示している。

横最大連続数期待値ＮｃｃＥ（以下、「横連続期待値ＮｃｃＥ」とも呼ぶ）は、横最大連続数Ｎｃｃ（すなわち、１個の横連続部分に含まれる第１種領域Ａ１の数の最大値）の期待値である。この横連続期待値ＮｃｃＥは、第１種領域数期待値ＮｃＥに基づいて実現可能な横最大連続数Ｎｃｃと、その横最大連続数Ｎｃｃを実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃと、から算出される。具体的には、実現可能な全てのＮｃｃについての「Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ」の和を、実現可能な全てのＮｃｃについての「ＣＮｃｃ」の和で、除算することによって得られる値が、横連続期待値ＮｃｃＥである。すなわち、横連続期待値ＮｃｃＥは、第１種領域Ａ１と第２種領域Ａ２との実現可能な複数の配置パターンにおける、横最大連続数Ｎｃｃの平均値である。ここで、１本の横線状領域に含まれる第１種領域Ａ１の総数は、横最大連続数Ｎｃｃに拘わらず、第１種領域数期待値ＮｃＥに固定される。第１種領域数期待値ＮｃＥに基づいて実現可能な横最大連続数Ｎｃｃは、ゼロより大きく第１種領域数期待値ＮｃＥ以下の範囲内から、第１種領域数期待値ＮｃＥに応じて決定される。

まず、第１種領域数期待値ＮｃＥが「４」である場合について、説明する。この場合、実現可能な横最大連続数Ｎｃｃは、「４」と「３」と「２」と「１」である。以下、これらの横最大連続数Ｎｃｃのそれぞれの組合せ数ＣＮｃｃについて説明する。

Ｎｃｃ＝４の場合、１本の横線状領域（すなわち、９個の正方形領域Ａ２０）は、１個の横連続部分（４個の第１種領域Ａ１で構成される）と、５個の第２種領域Ａ２と、に分解される。そして、１個の横連続部分と５個の第２種領域Ａ２とが、一列に配置される。ここで、１個の横連続部分の位置は、一列に並ぶ５個の第２種領域Ａ２によって形成される６個の候補位置から、選択される。ここで、１個の第２種領域Ａ２を文字「Ｏ」で表し、横連続部分の候補位置を文字「Ｘ」で表す場合、第２種領域Ａ２（Ｏ）と候補位置（Ｘ）との配置は、「ＸＯＸＯＸＯＸＯＸＯＸ」である。「Ｎｃｃ＝４」を実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置（Ｘ）から１個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_１＝６）と同じである。

Ｎｃｃ＝３の場合、１本の横線状領域は、１個の横連続部分（３個の第１種領域Ａ１で構成される）と、１個の第１種領域Ａ１と、５個の第２種領域Ａ２と、に分解される。横連続部分と第１種領域Ａ１が互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。この場合、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から、１個の横連続部分の位置と、１個の第１種領域Ａ１の位置と、を選択する場合の順列（_６Ｐ_２＝３０）と同じである。

Ｎｃｃ＝２の場合、１本の横線状領域は、以下の２つのパターンに、分解可能である。
第１パターン：２個の横連続部分、５個の第２種領域Ａ２
第２パターン：１個の横連続部分、２個の第１種領域Ａ１、５個の第２種領域Ａ２
いずれのパターンにおいても、１個の横連続部分は、２個の第１種領域Ａ１で構成される。

第１パターンでは、２個の横連続部分が互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。また、２個の横連続部分は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から２個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_２）を、区別できない２個の横連続部分の順列（_２Ｐ_２＝２！）で除算して得られる数と同じである。具体的には、ＣＮｃｃ＝_６Ｐ_２／２！＝３０／２＝１５である。

第２パターンでは、横連続部分と第１種領域Ａ１とが互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。また、２個の第１種領域Ａ１が互いに隣り合う位置に配置されることも、許容されない。そして、２個の第１種領域Ａ１は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から１個の横連続部分と２個の第１種領域Ａ１との３個の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_３）を、区別できない２個の第１種領域Ａ１の順列（_２Ｐ_２＝２！）で除算して得られる数と同じである。具体的には、ＣＮｃｃ＝_６Ｐ_３／２！＝１２０／２＝６０である。

以上により、Ｎｃｃ＝２の場合、最終的な組合せ数ＣＮｃｃは、７５（＝１５＋６０）である。

Ｎｃｃ＝１の場合、１本の横線状領域は、４個の第１種領域Ａ１と、５個の第２種領域Ａ２と、に分解される。ここで、２個以上の第１種領域Ａ１が連続することは、許容されない。また、４個の第１種領域Ａ１は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、６個の候補位置から４個の第１種領域Ａ１の位置を選択する場合の順列（_６Ｐ_４）を、区別できない４個の第１種領域Ａ１の順列（_４Ｐ_４＝４！）で除算して得られる数と同じである。具体的には、ＣＮｃｃ＝_６Ｐ_４／４！＝３６０／２４＝１５である。

以上により、第１種領域数期待値ＮｃＥが４である場合の４個の第１種領域Ａ１の配置の総数（すなわち、組合せ数ＣＮｃｃの合計値）は、１２６（＝６＋３０＋７５＋１５）である。そして、横連続期待値ＮｃｃＥは、以下のように算出される。
Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）＝（４＊６）＋（３＊３０）＋（２＊７５）＋（１＊１５）＝２４＋９０＋１５０＋１５＝２７９
ＮｃｃＥ＝Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）／Σ（ＣＮｃｃ）＝２７９／１２６＝２．２１
（演算記号「Σ」は、実現可能な全てのＮｃｃについての和を示す（以下同様））
このように、第１種領域数期待値ＮｃＥが「４」である場合、横連続期待値ＮｃｃＥは、２．２１である。

次に、第１種領域数期待値ＮｃＥが「８」である場合について、説明する。この場合、実現可能な横最大連続数Ｎｃｃは、「８」と「７」と「６」と「５」と「４」とである。３以下のＮｃｃは、利用できない。Ｎｃｃ＝３の場合、８個の第１種領域Ａ１は、少なくとも互いに分離した３個の部分に分解される（３個の部分の第１種領域Ａ１の総数は、それぞれ、３、３、２）。これら３個の部分を互いに分離するためには、少なくとも２個の第２種領域Ａ２が必要である。このように、１本の横線状領域に１０個の正方形領域Ａ２０が必要になる。しかし、上述したように、１本の横線状領域に含まれる正方形領域Ａ２０の総数は９個であるので、Ｎｃｃ＝３は実現できない。横最大連続数Ｎｃｃが２以下である場合も、同様である。

Ｎｃｃ＝８の場合、１本の横線状領域は、１個の横連続部分（８個の第１種領域Ａ１で構成される）と、１個の第２種領域Ａ２と、に分解される。ここで、１個の第２種領域Ａ２を文字「Ｏ」で表し、１個の横連続部分の候補位置を文字「Ｘ」で表す場合、第２種領域Ａ２（Ｏ）と候補位置（Ｘ）との配置は、「ＸＯＸ」である。「Ｎｃｃ＝８」を実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置（Ｘ）から１個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_１＝２）と同じである。

Ｎｃｃ＝７の場合、１本の横線状領域は、１個の横連続部分（７個の第１種領域Ａ１で構成される）と、１個の第１種領域Ａ１と、１個の第２種領域Ａ２と、に分解される。横連続部分と第１種領域Ａ１とが互いに隣り合う位置に配置されることは、許容されない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置から１個の横連続部分の位置と１個の第１種領域Ａ１の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_２＝２）と同じである。

Ｎｃｃ＝６の場合、１本の横線状領域は、互いに大きさの異なる２個の横連続部分と、１個の第２種領域Ａ２とに、分解される。２個の横連続部分の第１種領域Ａ１の総数は、それぞれ、６、２である。Ｎｃｃ＝５の場合も同様に、１本の横線状領域は、互いに大きさの異なる２個の横連続部分と、１個の第２種領域Ａ２とに、分解される。２個の横連続部分の第１種領域Ａ１の総数は、それぞれ、５、３である。これらの場合、組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置から２個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_２＝２）と同じである。

Ｎｃｃ＝４の場合、１本の横線状領域は、大きさが同じである２個の横連続部分と、１個の第２種領域Ａ２とに、分解される。２個の横連続部分の第１種領域Ａ１の総数は、４である。２個の横連続部分は、互いに区別できない。従って、組合せ数ＣＮｃｃは、２個の候補位置から２個の横連続部分の位置を選択する場合の順列（_２Ｐ_２）を、区別できない２個の横連続部分の順列（_２Ｐ_２＝２！）で除算して得られる数と同じである（具体的には、「１」）。

以上により、第１種領域数期待値ＮｃＥが８である場合の８個の第１種領域Ａ１の配置の総数（すなわち、組合せ数ＣＮｃｃの合計値）は、９（＝２＋２＋２＋２＋１）である。そして、横連続期待値ＮｃｃＥは、以下のように算出される。
Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）＝（８＊２）＋（７＊２）＋（６＊２）＋（５＊２）＋（４＊１）＝１６＋１４＋１２＋１０＋４＝５６
ＮｃｃＥ＝Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）／Σ（ＣＮｃｃ）＝５６／９＝６．２
このように、第１種領域数期待値ＮｃＥが「８」である場合、横連続期待値ＮｃｃＥは、６．２である。

第１種領域数期待値ＮｃＥが「４」と「８」とのいずれとも異なる場合も、同様に、横連続期待値ＮｃｃＥが算出される。一般的には、横最大連続数期待値ＮｃｃＥは、以下のように算出可能である。
（１）対象領域Ａ１０中の第１種領域Ａ１の総数から、第１種領域数期待値ＮｃＥが算出される。例えば、対象領域Ａ１０中の第１種領域Ａ１の総数から、第１種領域割合ＲＡ１が算出され、第１種領域割合ＲＡ１から第１種領域数期待値ＮｃＥが算出される。
（２）第１種領域数期待値ＮｃＥに基づいて、実現可能な横最大連続数Ｎｃｃが特定される。
（３）実現可能な横最大連続数Ｎｃｃのそれぞれに関して、横最大連続数Ｎｃｃを実現する第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃが算出される。例えば、１本の横線状領域が、第１種領域数期待値ＮｃＥと横最大連続数Ｎｃｃとに応じて複数の要素に分解され、分解結果に応じて、横最大連続数Ｎｃｃを実現するＮｃＥ個の第１種領域Ａ１の配置の組合せ数ＣＮｃｃが、算出される。
（４）演算式「ＮｃｃＥ＝Σ（Ｎｃｃ＊ＣＮｃｃ）／Σ（ＣＮｃｃ）」に従って、横連続期待値ＮｃｃＥが算出される。

次に、表２中の他のパラメータについて説明する。横最大連続数平均値ＮｃｃＡ（以下「横連続平均値ＮｃｃＡ」とも呼ぶ）は、１２本の横線状領域の横最大連続数Ｎｃｃの平均値である。連続性判定結果は、横連続平均値ＮｃｃＡと横連続期待値ＮｃｃＥとの比較結果を示している。「Ａ評価」は、「ＮｃｃＡ＞ＮｃｃＥ」を示し、「Ｂ評価」は、「ＮｃｃＡ≦ＮｃｃＥ」を示している。連続性判定結果がＡ判定であることは、実際に測定された横最大連続数Ｎｃｃの平均値ＮｃｃＡが、横最大連続数Ｎｃｃの期待値ＮｃｃＥよりも大きいことを意味している。すなわち、Ａ判定は、横線状領域内の第１種領域Ａ１の連続性が良好であることを、示している。この場合、電流が、横線状領域に沿って流れやすいと推定される。

Ｃ−２．抵抗体７０の構成と評価結果：
表２に示すように、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれの連続性判定結果は、Ａ判定、Ａ判定、Ａ判定、Ａ判定、Ｂ判定であった。これらのサンプルが示すように、負荷寿命評価結果は、連続性判定結果がＢ判定である場合には、５点であったが、連続性判定結果がＡ判定である場合には、１０点であった。この理由は、連続性判定結果がＡ判定である場合には、上述のように横線状領域内の第１種領域Ａ１の連続性が良好であるので、電流が横線状領域に沿って分散され易いからだと推定される。

また、上述のように、第２判定試験では、第１判定試験と比べて、「１周期で電源から出力されるエネルギー」が大きい。このように厳しい条件下においても、連続性判定結果がＡ判定である場合、すなわち、横連続平均値ＮｃｃＡが横連続期待値ＮｃｃＥよりも大きい場合には、１０点の負荷寿命評価結果を実現できた。このように、横連続平均値ＮｃｃＡは、横連続期待値ＮｃｃＥよりも大きいことが好ましい。ただし、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、横連続平均値ＮｃｃＡが横連続期待値ＮｃｃＥ以下であっても、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。

なお、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれの横連続平均値ＮｃｃＡは、７．３３、１．８３、１．７５、２．５０、２．１８であった。これら５個の値から任意に選択された値を、横連続平均値ＮｃｃＡの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。また、５個の値のうち、下限以上の任意の値を、上限として採用可能である。また、５個の値のうち、１０点の負荷寿命評価結果を実現可能な横連続平均値ＮｃｃＡは、１．７５、１．８３、２．５０、７．３３であった。横連続平均値ＮｃｃＡの好ましい範囲の上限と下限とを、これら４個の値から選択してもよい。ただし、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、横連続平均値ＮｃｃＡが好ましい範囲外であっても、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。

また、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれの横連続期待値ＮｃｃＥは、６．２、１．６７、１．６７、２．２１、２．２１であった。これら５個の値から任意に選択された値を、横連続期待値ＮｃｃＥの好ましい範囲（下限以上、上限以下）の下限として採用可能である。また、５個の値のうち、下限以上の任意の値を、上限として採用可能である。また、５個の値のうち、１０点の負荷寿命評価結果を実現可能な横連続期待値ＮｃｃＥは、１．６７、２．２１、６．２であった。横連続期待値ＮｃｃＥの好ましい範囲の上限と下限とを、これら３個の値から選択してもよい。ただし、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、横連続期待値ＮｃｃＥが好ましい範囲外であっても、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。

なお、Ｔ１番からＴ５番のそれぞれのパラメータＮＬ１、Ｒ、ＮＬ２、３００Ｌ、７０Ｄは、表２に記載の通りであった。上記のように、第２評価試験は比較的厳しい条件下で行われたので、これらのパラメータＮＬ１、Ｒ、ＮＬ２、３００Ｌ、７０Ｄが上記のサンプルの値と異なる場合にも、実用可能な負荷寿命を実現できると推定される。いずれの場合も、少なくとも第１種ライン数ＮＬ１を上記の好ましい範囲内に設定することによって、良好な（例えば、第１評価試験の条件下で２点以上の）電波ノイズ評価結果と良好な（例えば、第１評価試験の条件下で２点以上の）負荷寿命評価結果とを実現できると推定される。ここで、第１種ライン数ＮＬ１に加えて、第２種ライン数ＮＬ２を、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、成分割合Ｒを、上記の好ましい範囲内に設定することが好ましい。また、抵抗体径７０Ｄを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。また、接続部長３００Ｌを、上記の推定された許容範囲内に設定することが好ましい。

Ｃ．変形例：
（１）抵抗体７０の材料としては、上述した材料に限らず、種々の材料を採用可能である。ガラスとしては、例えば、Ｂ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２系と、ＢａＯ−Ｂ_２Ｏ_３系と、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−ＣａＯ−ＢａＯ系と、ＳｉＯ_２−ＺｎＯ−Ｂ_２Ｏ_３系と、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ系と、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−ＢａＯ系と、のうちの１種以上を含むものを採用可能である。また、骨材を形成する材料としては、ガラスに限らず、アルミナ等の種々のセラミック材料を採用してもよい。また、ガラスとセラミック材料（例えば、アルミナ）との混合物を採用してもよい。いずれの場合も、骨材を形成する材料粒子の形状が扁平していることが好ましい。こうすれば、抵抗体７０の製造時に抵抗体７０の材料を圧縮するために中心軸ＣＬと平行な方向の力を材料に印加することによって、扁平した材料粒子の短軸の方向を中心軸ＣＬと平行な方向に近づけ長軸の方向を中心軸ＣＬと直交する方向に近づけることができる。この結果、中心軸ＣＬと交差する方向に延びるジルコニア部分Ｐ１（図２）を、容易に形成できる。すなわち、第１種ライン数ＮＬ１と第２種ライン数ＮＬ２とを、容易に増やすことができる。ここで、扁平した粒子の長軸は、その粒子の最大外径を形成する軸であり、扁平した粒子の短軸は、その粒子の最小外径を形成する軸である。上記の好ましい範囲内の第１種ライン数ＮＬ１を実現するためには、骨材の材料粒子のアスペクト比（長軸の長さ（最大外径）：短軸の長さ（最小外径））が、「１：０．４」から「１：０．７」の範囲内であることが好ましい。

なお、ライン数ＮＬ１、ＮＬ２は、骨材の材料粒子のアスペクト比と、骨材の材料粒子（特にガラス粒子）の潰れやすさとを調整することによって、容易に調整可能である。例えば、短軸の長さに対する長軸の長さを大きくすることによって、ライン数ＮＬ１、ＮＬ２を増やすことができる。また、ガラス粒子を潰れやすくすることによって、ライン数ＮＬ１、ＮＬ２を増やすことができる。

また、横連続平均値ＮｃｃＡは、骨材の材料粒子のアスペクト比と、骨材の材料粒子（特にガラス粒子）の潰れやすさと、抵抗体７０の材料中のフィラーの材料の割合（例えば、重量パーセント）と導電性材料の割合と、を調整することによって、容易に調整可能である。例えば、骨材の材料粒子における短軸の長さに対する長軸の長さを大きくしつつ、フィラーの材料の割合と導電性材料の割合とを大きくすることによって、横連続平均値ＮｃｃＡを増やすことができる。また、ガラス粒子を潰れやすくしつつ、フィラーの材料の割合と導電性材料の割合とを大きくすることによって、横連続平均値ＮｃｃＡを増やすことができる。このように横連続平均値ＮｃｃＡを大きくすることによって、横連続期待値ＮｃｃＥよりも大きな横連続平均値ＮｃｃＡを、実現可能である。

（２）抵抗体７０の形状は、略円柱形状に限らず、任意の形状を採用可能である。例えば、絶縁体１０の貫通孔１２が、先端方向Ｄ１に向かって内径が変化する部分を含み、抵抗体７０が、その内径が変化する部分に形成されてもよい。この場合、抵抗体７０は、外径が先端方向Ｄ１に向かって変化する部分を含む。電波ノイズ評価結果と負荷寿命評価結果とは、抵抗体７０のうちの外径が小さい部分から大きな影響を受けると推定される。従って、一般的には、抵抗体７０のうちの軸線ＣＬと垂直な断面において絶縁体１０の貫通孔１２の内周面と全周に亘って接触している部分の外径の最小値が、上記の抵抗体径７０Ｄの好ましい範囲内にあることが好ましい。

いずれの場合も、抵抗体７０の中心軸ＣＬを含む断面上の少なくとも１つの位置に配置された対象領域Ａ１０を用いて算出される第１種ライン数ＮＬ１が、上記の好ましい範囲内にあれば、その抵抗体７０の第１種ライン数ＮＬ１が好ましい範囲内にある、ということができる。そして、抵抗体７０の第１種ライン数ＮＬ１が好ましい範囲内にあれば、電波ノイズの抑制性能と抵抗体の寿命とを向上できると推定される。第２種ライン数ＮＬ２についても、同様である。

（３）スパークプラグの構成としては、図１で説明した構成に限らず、種々の構成を採用可能である。例えば、接地電極３０のうちのギャップｇを形成する部分に、貴金属チップが設けられていてもよい。貴金属チップの材料としては、イリジウム、白金等の種々の貴金属を含む材料を採用可能である。同様に、中心電極２０のうちのギャップｇを形成する部分に、貴金属チップが設けられていてもよい。

以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに特許請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。

５...ガスケット、６...第１後端側パッキン、７...第２後端側パッキン、８...先端側パッキン、９...タルク、１０...絶縁体（絶縁碍子）、１１...第２縮外径部、１２...貫通孔（軸孔）、１３...脚部、１４...後開口、１５...第１縮外径部、１６...縮内径部、１７...先端側胴部、１８...後端側胴部、１９...鍔部、２０...中心電極、２１...外層、２２...芯部、２３...頭部、２４...鍔部、２５...脚部、２９...先端面、３０...接地電極、３１...先端部、３５...母材、３６...芯部、４０...端子金具、５０...主体金具、５１...工具係合部、５２...ネジ部、５３...加締部、５４...座部、５５...胴部、５６...縮内径部、５８...変形部、５９...貫通孔、６０...第１シール部、７０...抵抗体、７０Ｄ...外径（抵抗体径）、７０Ｌ...抵抗体長、８０...第２シール部、１００...スパークプラグ、３００...接続部、３００Ｌ...接続部長、４００...部分断面、ｇ...ギャップ、Ｒ...成分割合、Ｄ１...先端方向、Ｄ１ｒ...後端方向、Ａ１...第１種領域、Ａ２...第２種領域、ＣＬ...中心軸（軸線）、Ａｃ...導電領域、Ｎｃ...第１種領域数、Ａａ...骨材領域、Ｐｇ...部分、Ｐ３...他成分部分、Ｐ２...チタニア部分、Ｐ１...ジルコニア部分、Ａ１０...対象領域、Ｌ０１〜Ｌ１２...横線状領域、Ｌａ...第１長、Ａ２０...正方形領域、Ｌｂ...第２長、ＮＬ１...第１種ライン数、ＮＬ２...第２種ライン数、Ｎｃｃ...最大連続数

Claims (9)

1. 軸線の方向に延びる貫通孔を有する絶縁体と、
   前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
   前記貫通孔の後端側に少なくとも一部が挿入された端子金具と、
   前記貫通孔内で、前記中心電極と前記端子金具とを電気的に接続する接続部と、
   を備えるスパークプラグであって、
   前記接続部は、抵抗体を含み、
   前記抵抗体は、骨材と、ＺｒＯ_２を含むフィラーと、カーボンと、を含み、
   前記抵抗体の前記軸線を含む断面において、
   前記軸線を中心線とし、前記軸線に垂直な方向の大きさが１８００μｍであり、前記軸線の方向の大きさが２４００μｍである矩形領域を、対象領域とし、
   前記対象領域を、一辺の長さが２００μｍである複数の正方形領域に分割した場合に、前記軸線に垂直な方向に並ぶ９個の正方形領域で構成される線状の領域を、横線状領域とし、
   ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％以上である正方形領域を第１種領域とし、
   ＺｒＯ_２の面積の割合が２５％未満である正方形領域を第２種領域としたときに、
   ２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、５本以上である、
   スパークプラグ。
2. 請求項１に記載のスパークプラグであって、
   連続する２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、５本以上である、
   スパークプラグ。
3. 請求項１または２に記載のスパークプラグであって、
   前記フィラーは、ＴｉＯ_２を含み、
   前記抵抗体におけるＺｒに対するＴｉの重量割合が、０．０５以上、６以下である、
   スパークプラグ。
4. 請求項１から３のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
   前記抵抗体のうちの前記軸線と垂直な断面において前記絶縁体の内周面と全周に亘って接触している部分の外径の最小値は、３．５ｍｍ以下である、スパークプラグ。
5. 請求項４に記載のスパークプラグであって、
   前記外径の最小値は、２．９ｍｍ以下である、スパークプラグ。
6. 請求項１から５のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
   前記中心電極の後端と前記端子金具の先端との間の前記軸線の方向の距離は、１５ｍｍ以上である、スパークプラグ。
7. 請求項１から６のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
   前記軸線に平行な方向に並ぶ１２個の前記正方形領域で構成される線状の領域を、縦線状領域とし、１本の縦線状領域における前記第１種領域の連続数の最大値を、縦最大連続数としたときに、前記対象領域に含まれる９本の縦線状領域における前記縦最大連続数の平均値が、５．０以下である、スパークプラグ。
8. 請求項１から７のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
   連続する２個以上の前記第１種領域を含む前記横線状領域の総数が、７本以上である、
   スパークプラグ。
9. 請求項１から８のいずれか１項に記載のスパークプラグであって、
   １本の横線状領域における前記第１種領域の連続数の最大値を、横最大連続数としたときに、前記対象領域に含まれる１２本の横線状領域における前記横最大連続数の平均値が、前記対象領域中の前記第１種領域の総数から算出される前記横最大連続数の期待値よりも、大きい、
   スパークプラグ。

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