JP5737517B2 - Manufacturing method of plain bearing - Google Patents
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Description
本発明はすべり軸受の製造方法に関し、詳しくは一対の半円状の半割り軸受をその円周方向両端部に形成した突合せ面を相互に当接させて円筒状に形成したすべり軸受の製造方法に関する。 Relates to a manufacturing method of the present invention is a sliding bearing, in detail the method of manufacturing the sliding bearing formed mutually abut a cylindrical butt surface formed with a pair of semicircular half bearing in its circumferential both end portions About.
従来、一対の半円状の半割り軸受をその円周方向両端部に形成した突合せ面を相互に当接させて円筒状に形成し、外周面がハウジングに当接するとともに内周面で回転軸を回転自在に軸支するすべり軸受は公知となっている。
またこのようなすべり軸受を製造する際には、平板状の素材を半円状に変形させ、当該半円状の素材の円周方向両端部を切削加工して突合せ面を形成することが知られている。
Conventionally, a pair of semi-circular half bearings are formed in a cylindrical shape by abutting the abutting surfaces formed at both ends in the circumferential direction thereof, the outer peripheral surface is in contact with the housing, and the inner peripheral surface is a rotating shaft. A plain bearing that rotatably supports the shaft is known.
Also, when manufacturing such a plain bearing, it is known that a flat plate material is deformed into a semicircular shape, and both end portions in the circumferential direction of the semicircular material are cut to form a butt surface. It has been.
ここで、上記すべり軸受を自動車などのエンジンに用いた場合、このエンジンの始動開始から所定時間経過する間、すなわち暖機運転を行う間、エンジン内を流通する潤滑油は冷却されていることから、粘性の高い潤滑油によって回転軸の回転が阻害され、エンジンの始動直後における燃費が良くないという問題が指摘されている。
特に、ハイブリッドエンジンやアイドリングストップを頻繁に行うエンジンにおいては、エンジンが停止する時間が有ることから、潤滑油が十分に加熱されるまでに時間がかかり、燃費が良くない時間が長くなるという問題がある。
また一方では、高性能なすべり軸受を極力低コストで得たいという要請もある。
そこで本発明は、エンジンの始動直後において速やかに潤滑油を昇温することができ、かつ低コストに製造することが可能なすべり軸受の製造方法を提供するものである。
Here, when the sliding bearing is used for an engine such as an automobile, the lubricating oil flowing through the engine is cooled while a predetermined time has elapsed since the start of the engine, that is, during the warm-up operation. However, it has been pointed out that the rotation of the rotating shaft is hindered by highly viscous lubricating oil, resulting in poor fuel consumption immediately after starting the engine.
In particular, in a hybrid engine or an engine that frequently performs idling stop, the engine has time to stop, so it takes time until the lubricating oil is sufficiently heated, and there is a problem that the time when fuel consumption is not good becomes long. is there.
On the other hand, there is a demand to obtain a high-performance plain bearing at the lowest possible cost.
Therefore, the present invention provides a method for manufacturing a plain bearing that can quickly raise the temperature of the lubricating oil immediately after the engine is started and that can be manufactured at low cost.
すなわち、本発明は、平板状の素材を半円状に変形させ、当該半円状の素材の円周方向両端部を切削加工して突合せ面を形成するすべり軸受の製造方法において、
上記突合せ面を切削加工した後に、上記半円状の素材全体に砥粒加工を行うことで、半割り軸受の外周面を粗面化すると同時に上記突合せ面の加工により生じたバリを除去し、その後半円状の素材の内周面を加工することを特徴としている。
That is, the present invention is a method for manufacturing a sliding bearing in which a flat plate material is deformed into a semicircular shape, and both end portions in the circumferential direction of the semicircular material are cut to form a butt surface.
After cutting the abutting surface, by performing abrasive grain processing on the entire semicircular material, the outer peripheral surface of the half bearing is roughened, and at the same time, burrs generated by the processing of the abutting surface are removed, Then, the inner circumferential surface of the semicircular material is processed.
このような構成によれば、半円状の素材全体に砥粒加工を行うことで、半割り軸受の外周面を粗面化すると同時に、上記突合せ面を切削加工することによって発生したバリを除去できる。そのため、すべり軸受の製造の際に従来必要としていた別途のバリ取り工程を省略することができる。そして、外周面を粗面化することにより、当該外周面とハウジングとの接触面積を小さくすることができる。そのため、回転軸の回転によって発生した摺動熱がすべり軸受からハウジングへ伝熱してしまうのを抑制することができる。 According to such a configuration, the outer peripheral surface of the half bearing is roughened by performing abrasive processing on the entire semicircular material, and at the same time, burrs generated by cutting the butt surface are removed. can Ru. Therefore, a separate deburring process that has been conventionally required when manufacturing a sliding bearing can be omitted. Then, by roughening the outer peripheral surface, the contact area between the outer peripheral surface and the housing can be reduced. Therefore, it is possible to suppress the sliding heat generated by the rotation of the rotating shaft from being transferred from the slide bearing to the housing.
以下、図示実施例について説明すると、図１はエンジンの所要部分の断面図を示しており、ハウジングとしてのシリンダブロック１と、シリンダブロック１に対して回転可能に軸支された回転軸としてのクランク軸２と、当該クランク軸２を上記シリンダブロック１に軸支するすべり軸受３とを示している。
シリンダブロック１には上記すべり軸受３の図示上方を収容する半円状の当接面１ａが形成され、当該シリンダブロック１の下部には上記すべり軸受３をシリンダブロック１に固定するための半円状の当接面４ａが形成されたキャップ４が図示しないボルトによって固定されている。
また上記シリンダブロック１の内部には、潤滑油を流通させて上記すべり軸受３とクランク軸２との間に供給する給油通路１ｂが形成されており、この給油通路１ｂは上記当接面１ａに開口するようになっている。
FIG. 1 is a sectional view of a required portion of an engine. FIG. 1 shows a cylinder block 1 as a housing and a crank as a rotating shaft rotatably supported by the cylinder block 1. A shaft 2 and a plain bearing 3 that pivotally supports the crankshaft 2 on the cylinder block 1 are shown.
The cylinder block 1 is formed with a semicircular contact surface 1 a that accommodates the top of the slide bearing 3 in the figure, and a semicircle for fixing the slide bearing 3 to the cylinder block 1 below the cylinder block 1. The cap 4 on which the abutting surface 4a is formed is fixed by a bolt (not shown).
Further, an oil supply passage 1b is formed in the cylinder block 1 to supply lubricating oil between the slide bearing 3 and the crankshaft 2. The oil supply passage 1b is formed on the contact surface 1a. It is designed to open.
すべり軸受３は、半円筒状をした上下一対の半割り軸受１１、１２からなり、それら両半割り軸受１１、１２の円周方向両端に位置する突合せ面１１ａ、１２ａを相互に突合せることで円筒状に構成されるようになっている。
上記すべり軸受３は、図示しないが外周面側に位置するステンレス等の金属からなる裏金と、当該裏金の内周面に積層されたアルミ等の金属からなる摺動面層とから構成され、このうち摺動面層の表面には円周方向に沿って微細な溝が形成されている。
また上記すべり軸受３のうち、シリンダブロック１側の半割り軸受１１には、上記シリンダブロック１の給油通路１ｂに連通する給油孔１１ｂが形成され、この給油孔１１ｂを介して潤滑油がすべり軸受３とクランク軸２との間に供給されるようになっている。
さらに、上記半割り軸受１１、１２の内周面には円周方向に沿って油溝１１ｃ、１２ｂが形成されており、この油溝１１ｃ、１２ｂは上記給油孔１１ｂに連通し、給油孔１１ｂより排出された潤滑油をすべり軸受３の内周面に沿って流通させるようになっている。
そして両半割り軸受１１、１２が当接する上記突合せ面１１ａ、１２ａには、その内周面側に切欠き状の突合せ面面取り１１ｄ、１２ｃが形成されており、半割り軸受１１、１２を相互に突合せた際に、クランク軸２側に突合せ面１１ａ、１２ａが突出しないようになっている。
The plain bearing 3 is composed of a pair of upper and lower half bearings 11 and 12 having a semi-cylindrical shape, and abutment surfaces 11a and 12a located at both ends in the circumferential direction of the both half bearings 11 and 12 are abutted against each other. It is configured in a cylindrical shape.
Although not shown, the plain bearing 3 includes a back metal made of a metal such as stainless steel located on the outer peripheral surface side and a sliding surface layer made of a metal such as aluminum laminated on the inner peripheral surface of the back metal. Of these, fine grooves are formed along the circumferential direction on the surface of the sliding surface layer.
Of the slide bearing 3, the half bearing 11 on the cylinder block 1 side is provided with an oil supply hole 11b communicating with the oil supply passage 1b of the cylinder block 1, and the lubricating oil is supplied to the slide bearing through the oil supply hole 11b. 3 and the crankshaft 2 are supplied.
Further, oil grooves 11c and 12b are formed along the circumferential direction on the inner peripheral surfaces of the half bearings 11 and 12, and the oil grooves 11c and 12b communicate with the oil supply hole 11b, and the oil supply hole 11b. The discharged lubricating oil is circulated along the inner peripheral surface of the slide bearing 3.
The abutting surfaces 11a and 12a with which both the half bearings 11 and 12 abut are formed with notched abutting chamfers 11d and 12c on the inner peripheral surface side, and the half bearings 11 and 12 are mutually connected. The abutting surfaces 11a and 12a do not project to the crankshaft 2 side.
そして、本実施例におけるすべり軸受３は、その外周面が砥粒加工によって粗面化されており、具体的にはその表面粗さがＲｖｋ１．０〜１．６μｍの範囲となるように加工されている。
上記外周面の表面粗さはＪＩＳ Ｂ０６７１−１／ＩＳＯ １３５６５−１で規定された、いわゆる突出谷部深さを用いて表すことができる。
図２は上記外周面の表面粗さを測定した結果を示し、（ａ）は本実施例にかかるすべり軸受３（発明品）の表面粗さを、（ｂ）は外周面への加工を行っていない、素材の表面粗さそのものが現れたすべり軸受（比較品）の測定結果をそれぞれ示している。なお図２において、図示縦方向の縮尺は横方向の縮尺に対して拡大したものとなっており、表面粗さを誇張した図となっている。
上記測定結果によれば、（ａ）に示す発明品の表面粗さはＲｖｋ１．２５６μｍであり、（ｂ）に示す比較品の表面粗さはＲｖｋ０．２７６μｍであった。
And the slide bearing 3 in a present Example has the outer peripheral surface roughened by the abrasive grain process, and is specifically processed so that the surface roughness may become the range of Rvk1.0-1.6micrometer. ing.
The surface roughness of the outer peripheral surface can be expressed using a so-called projecting valley depth defined by JIS B0671-1 / ISO 13565-1.
FIG. 2 shows the results of measuring the surface roughness of the outer peripheral surface. (A) shows the surface roughness of the sliding bearing 3 (invention product) according to this example, and (b) shows the processing of the outer peripheral surface. The measurement results of the plain bearings (comparative products) that show the surface roughness of the material themselves are shown. In FIG. 2, the vertical scale shown in FIG. 2 is enlarged with respect to the horizontal scale, and the surface roughness is exaggerated.
According to the measurement results, the surface roughness of the inventive product shown in (a) was Rvk 1.256 μm, and the surface roughness of the comparative product shown in (b) was Rvk 0.276 μm.
上記構成を有するすべり軸受３によれば、上記クランク軸２の回転によってクランク軸２とすべり軸受３との間で発生した摺動熱を上記シリンダブロック１へと伝わりにくくし、これによりエンジンの始動時における潤滑油の急速な昇温を行うことが可能となっている。
つまり、すべり軸受３の外周面を粗面化することにより、すべり軸受３の外周面とシリンダブロック１の当接面１ａとの接触面積が小さくなることから、摺動熱がすべり軸受３からシリンダブロック１へと伝熱しにくくなっている。
その結果、エンジンの始動時にシリンダブロック１が冷却されている際、クランク軸２が回転してすべり軸受３に摺動熱が発生したとしても、この摺動熱がすべり軸受３からシリンダブロック１へと放熱されず、すべり軸受３の温度が維持されることから、クランク軸２とすべり軸受３との間を流通する潤滑油が速やかに加熱されることとなる。
そして、潤滑油が加熱されると潤滑油の粘度が低下して上記クランク軸２の回転に対する粘性抵抗が減少することから、エンジンの始動時から暖機されるまでの燃費が悪い状態を速やかに解消することが可能となる。
このようなすべり軸受３は、特にハイブリッドエンジンやアイドリングストップを頻繁に行うエンジンに対して好適となっている。つまり、これらのエンジンは頻繁に停止することから、エンジンが暖機されるまでに時間がかかり、その間潤滑油によるクランク軸２への粘性抵抗が比較的長時間維持されてしまうという問題があった。
According to the slide bearing 3 having the above-described configuration, the sliding heat generated between the crankshaft 2 and the slide bearing 3 due to the rotation of the crankshaft 2 is made difficult to be transmitted to the cylinder block 1, thereby starting the engine. It is possible to quickly raise the temperature of the lubricating oil at the time.
That is, by roughening the outer peripheral surface of the slide bearing 3, the contact area between the outer peripheral surface of the slide bearing 3 and the contact surface 1a of the cylinder block 1 is reduced, so that the sliding heat is transferred from the slide bearing 3 to the cylinder. Heat transfer to block 1 is difficult.
As a result, even when the cylinder block 1 is cooled when the engine is started, even if the crankshaft 2 rotates and sliding heat is generated in the sliding bearing 3, this sliding heat is transferred from the sliding bearing 3 to the cylinder block 1. Since the heat is not released and the temperature of the slide bearing 3 is maintained, the lubricating oil flowing between the crankshaft 2 and the slide bearing 3 is quickly heated.
When the lubricating oil is heated, the viscosity of the lubricating oil decreases and the viscous resistance against the rotation of the crankshaft 2 decreases. It can be solved.
Such a sliding bearing 3 is particularly suitable for a hybrid engine or an engine that frequently performs idling stop. That is, since these engines are frequently stopped, it takes time until the engines are warmed up, and during that time, there is a problem that the viscous resistance to the crankshaft 2 by the lubricating oil is maintained for a relatively long time. .
次に、図３、図４は本実施例にかかるすべり軸受３についての実験結果を示した図となっており、これらの実験には外周面の表面粗さを以下のように設定したすべり軸受３を使用した。
発明品１・・・表面粗さＲｖｋ１．０μｍ
発明品２・・・表面粗さＲｖｋ１．６μｍ
比較品１・・・表面粗さＲｖｋ０．３μｍ
比較品２・・・表面粗さＲｖｋ０．６μｍ
このうち比較品１は、すべり軸受の製造時に外周面に対して粗面加工を行っておらず、上記図２（ｂ）で測定した比較品のすべり軸受となっている。
また上記実験には回転荷重試験機を用い、上記すべり軸受３を所要の治具に固定するとともに、当該すべり軸受３に回転可能に回転軸を軸支させ、これらすべり軸受と回転軸との間に所定温度に設定した潤滑油を供給しながら回転軸を所定の回転数で回転させるものとなっている。
さらに本実験では、上記治具におけるすべり軸受３の外周面に接近した位置、換言するとシリンダブロック１の当接面１ａと略同じ位置に熱センサを設けて、すべり軸受３の外周面温度を測定するようになっている。
Next, FIG. 3 and FIG. 4 are diagrams showing the experimental results of the slide bearing 3 according to the present embodiment. In these experiments, the slide bearing in which the surface roughness of the outer peripheral surface is set as follows. 3 was used.
Invention 1 ... Surface roughness Rvk 1.0 μm
Invention 2 ... Surface roughness Rvk 1.6 μm
Comparative product 1 ... surface roughness Rvk 0.3 μm
Comparative product 2 ... Surface roughness Rvk 0.6 μm
Of these, comparative product 1 is a comparative slide bearing measured in FIG. 2 (b) without roughening the outer peripheral surface during the manufacture of the slide bearing.
In the experiment, a rotational load tester was used to fix the slide bearing 3 to a required jig, and to support the rotary shaft rotatably on the slide bearing 3. The rotating shaft is rotated at a predetermined rotational speed while supplying lubricating oil set to a predetermined temperature.
Further, in this experiment, a thermal sensor is provided at a position close to the outer peripheral surface of the slide bearing 3 in the jig, in other words, at a position substantially the same as the contact surface 1a of the cylinder block 1, and the outer peripheral surface temperature of the slide bearing 3 is measured. It is supposed to be.
そして図３は、すべり軸受３の外周面の表面粗さと表面温度との関係についての実験結果を示し、試験時間が十分経過した状態、すなわちエンジンの暖機が完了した状態での測定結果を表している。
本実験の実験条件は、上記回転荷重試験機の回転数を１０００ｒｐｍ、使用する潤滑油の油種を０Ｗ−２０、供給する潤滑油の油温を１２０℃、潤滑油の油量を２ｌ／ｍｉｎ、試験時間を５ｈとした。
図３から理解できるように、外周面が粗面化された発明品１、２は、粗面化されていない比較品１、２に対して外周面温度が低く、発明品１、２におけるすべり軸受３からの放熱が抑えられていることが理解できる。
FIG. 3 shows the experimental results on the relationship between the surface roughness of the outer peripheral surface of the plain bearing 3 and the surface temperature, and shows the measurement results when the test time has sufficiently passed, that is, when the engine has been warmed up. ing.
The experimental conditions of this experiment are as follows: the rotational speed of the rotational load tester is 1000 rpm, the type of lubricating oil used is 0 W-20, the temperature of the lubricating oil to be supplied is 120 ° C., and the amount of lubricating oil is 2 l / min. The test time was 5 h.
As can be understood from FIG. 3, the invention products 1 and 2 with the roughened outer peripheral surface have a lower outer peripheral surface temperature than the non-roughened comparison products 1 and 2, and the slips in the inventive products 1 and 2 It can be understood that the heat radiation from the bearing 3 is suppressed.
次に図４は、すべり軸受３の外周面の表面粗さとエンジンの暖機時間との関係についての実験結果を示しており、上記熱センサにおいて測定するすべり軸受３の外周面の温度が安定するまでの時間、すなわちエンジンの暖機にかかる時間を測定したものである。
本実験の実験条件は、上記図３の実験における実験条件に対し、供給する潤滑油の油温を３０℃とした以外は同一の条件となっている。
図４から理解できるように、外周面が粗面化された発明品１、２は、粗面化されていない比較品１、２に対して暖機時間が半分以下に抑えられており、発明品１、２におけるすべり軸受３の外周面からの放熱が抑えられることで、速やかに潤滑油が昇温されていることが理解できる。
Next, FIG. 4 shows experimental results on the relationship between the surface roughness of the outer peripheral surface of the slide bearing 3 and the warm-up time of the engine, and the temperature of the outer peripheral surface of the slide bearing 3 measured by the thermal sensor is stabilized. Time, that is, the time required to warm up the engine.
The experimental conditions of this experiment are the same as the experimental conditions in the experiment of FIG. 3 except that the temperature of the lubricating oil supplied is 30 ° C.
As can be understood from FIG. 4, the invention products 1 and 2 whose outer peripheral surfaces are roughened have a warm-up time that is less than half that of the comparative products 1 and 2 that are not roughened. It can be understood that the temperature of the lubricating oil is quickly raised by suppressing heat dissipation from the outer peripheral surface of the sliding bearing 3 in the products 1 and 2.
以下、図５を用いて上記構成を有するすべり軸受３の製造方法について説明する。ここでは上記半割り軸受１１、１２のうち、シリンダブロック１側に設けられる半割り軸受１１の製造方法について説明する。
まず平板状の金属板を切断して短冊状の素材２１を得る（ａ）。このとき、予めすべり軸受３の内周面側となる部分には上述した摺動面層が形成されているものの、回転軸と摺接する摺動面は形成されていない。
次に、上記短冊状の素材２１の中央に上記油溝１１ｃを形成し、その後当該短冊状の素材２１をプレス機に投入して半円状に塑性変形させ、これにより半円状の素材２２を得る（ｂ）。
さらに、このようにして得られた半円状の素材２２に対し、その円周方向両端部を切削加工して上記突合せ面１１ａおよび上記突合せ面面取り１１ｄを形成し、また上記給油孔１１ｂを穿設する（ｃ）。
ここで、上記突合せ面１１ａおよび突合せ面面取り１１ｄを切削加工するとともに上記給油孔１１ｂを穿設すると、その加工部分、例えば突合せ面１１ａと外周面との境界部分や、突合せ面１１ａと突合せ面面取り１１ｄとの境界部分、給油孔１１ｂと外周面との境界部分に、それぞれ加工によるバリが発生することとなる。
Hereinafter, the manufacturing method of the slide bearing 3 having the above-described configuration will be described with reference to FIG. Here, the manufacturing method of the half bearing 11 provided in the cylinder block 1 side among the said half bearings 11 and 12 is demonstrated.
First, a flat metal plate is cut to obtain a strip-shaped material 21 (a). At this time, although the above-described sliding surface layer is formed on the portion on the inner peripheral surface side of the slide bearing 3 in advance, the sliding surface that is in sliding contact with the rotating shaft is not formed.
Next, the oil groove 11c is formed in the center of the strip-shaped material 21, and then the strip-shaped material 21 is put into a press machine to be plastically deformed into a semicircular shape, whereby a semicircular material 22 is formed. (B).
Further, the semicircular material 22 obtained in this way is cut at both ends in the circumferential direction to form the butt face 11a and the butt face chamfer 11d, and the oil supply hole 11b is drilled. (C).
Here, when the abutting surface 11a and the abutting chamfer 11d are cut and the oil supply hole 11b is formed, the processed part, for example, the boundary between the abutting surface 11a and the outer peripheral surface, the abutting surface 11a and the abutting chamfering, or the like. The burr | flash by processing will generate | occur | produce in the boundary part of 11d and the boundary part of the oil supply hole 11b and an outer peripheral surface, respectively.
そして本実施例では、上記突合せ面１１ａ、突合せ面面取り１１ｄおよび給油孔１１ｂを形成した半円状の素材２２に対して、その全周方向から砥粒加工を行い、半円状の素材２２全体を粗面化するようになっている（ｄ）。
この砥粒加工としては、例えばバレル加工やショットブラストを用いることができ、その際半円状の素材２２の表面が上記すべり軸受３の表面粗さとなるように砥粒の種類や径などの所要の設定を行っている。
この工程を行うことで、半円状の素材２２の全周が上述したＲｖｋ１．０〜１．６μｍの範囲で粗面化され、上記すべり軸受３における外周面が形成されると同時に、上記突合せ面１１ａ、突合せ面面取り１１ｄおよび給油孔１１ｂの形成時に発生したバリが除去されるようになっている。
最後に、上記半円状の素材２２に対し、その内周面に対してボーリング加工等を行い、これにより上記クランク軸２と摺接する摺動面を形成し、上記半割り軸受１１を得ることができる（ｅ）。
In this embodiment, the semicircular material 22 formed with the butt surface 11a, the butt chamfer 11d and the oil supply hole 11b is subjected to abrasive processing from the entire circumferential direction, and the entire semicircular material 22 is processed. Is roughened (d).
As the abrasive processing, for example, barrel processing or shot blasting can be used. At that time, the type and diameter of the abrasive grains are required so that the surface of the semicircular material 22 becomes the surface roughness of the slide bearing 3. Is set.
By performing this process, the entire circumference of the semicircular material 22 is roughened in the range of Rvk 1.0 to 1.6 μm described above, and the outer peripheral surface of the slide bearing 3 is formed. The burr generated at the time of forming the surface 11a, the butt chamfer 11d and the oil supply hole 11b is removed.
Finally, the semicircular material 22 is subjected to a boring process or the like on its inner peripheral surface, thereby forming a sliding surface in sliding contact with the crankshaft 2 to obtain the half bearing 11. (E).
このように上記製造方法によれば、すべり軸受３の外周面の粗面化と同時に、突合せ面１１ａ、突合せ面面取り１１ｄおよび給油孔１１ｂを切削加工した際に発生したバリを除去することが可能となっている。
これに対し従来の製造方法では、突合せ面１１ａ、突合せ面面取り１１ｄおよび給油孔１１ｂの加工により発生したバリについては、後工程において別途バリ取りの工程が必要となっており、その分加工コストが高いという問題があった。
As described above, according to the manufacturing method, it is possible to remove the burrs generated when the butt face 11a, the butt face chamfer 11d, and the oil supply hole 11b are cut simultaneously with the roughening of the outer peripheral surface of the slide bearing 3. It has become.
On the other hand, in the conventional manufacturing method, for the burrs generated by processing the butt surface 11a, the butt surface chamfer 11d, and the oil supply hole 11b, a separate deburring process is required in the subsequent process, and the processing cost is correspondingly increased. There was a problem of being expensive.
１ シリンダブロック ２ クランク軸
３ すべり軸受 ４ キャップ
１１、１２ 半割り軸受 １１ａ、１２ａ 突合せ面
１１ｂ 給油孔 １１ｃ、１２ｂ 油溝
１１ｄ、１２ｃ 突合せ面面取り ２１ 短冊状の素材
２２ 半円状の素材
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cylinder block 2 Crankshaft 3 Sliding bearing 4 Cap 11, 12 Half bearing 11a, 12a Butting surface 11b Oil supply hole 11c, 12b Oil groove 11d, 12c Butting surface chamfer 21 Strip-shaped material 22 Semicircular material
Claims (4)
上記突合せ面を切削加工した後に、上記半円状の素材全体に砥粒加工を行うことで、半割り軸受の外周面を粗面化すると同時に上記突合せ面の加工により生じたバリを除去し、その後半円状の素材の内周面を加工することを特徴とするすべり軸受の製造方法。 In the manufacturing method of the slide bearing in which the flat plate material is deformed into a semicircular shape and both end portions in the circumferential direction of the semicircular material are cut to form a butt surface.
After cutting the abutting surface, by performing abrasive grain processing on the entire semicircular material, the outer peripheral surface of the half bearing is roughened, and at the same time, burrs generated by the processing of the abutting surface are removed, Then, a method for manufacturing a plain bearing, characterized in that an inner peripheral surface of a semicircular material is processed.
当該突合せ面面取りの切削加工後に上記砥粒加工を行うことにより、上記突合せ面面取りの加工により生じたバリを除去することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のすべり軸受の製造方法。 Cutting the inner peripheral surface end of the butt surface to form a butt chamfer,
3. The method for manufacturing a plain bearing according to claim 1 , wherein burrs generated by the butt chamfering process are removed by performing the abrasive grain processing after the butt chamfer cutting process. .
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