JP5730426B1 - Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, cast-in-place pile design system, and cast-in-place pile bending strength calculation method - Google Patents
Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, cast-in-place pile design system, and cast-in-place pile bending strength calculation method Download PDFInfo
- Publication number
- JP5730426B1 JP5730426B1 JP2014082247A JP2014082247A JP5730426B1 JP 5730426 B1 JP5730426 B1 JP 5730426B1 JP 2014082247 A JP2014082247 A JP 2014082247A JP 2014082247 A JP2014082247 A JP 2014082247A JP 5730426 B1 JP5730426 B1 JP 5730426B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- fixing
- force
- correlation curve
- cast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005452 bending Methods 0.000 title claims abstract description 224
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 127
- 238000013461 design Methods 0.000 title claims abstract description 114
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 76
- 238000003860 storage Methods 0.000 title claims description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 317
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 317
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims abstract description 80
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 68
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 68
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 claims description 53
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 49
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 48
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 36
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 33
- 238000012795 verification Methods 0.000 claims description 5
- 230000006870 function Effects 0.000 description 21
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 14
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 13
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 210000003205 muscle Anatomy 0.000 description 8
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 7
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 5
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000015654 memory Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 3
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000012938 design process Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Piles And Underground Anchors (AREA)
- Foundations (AREA)
Abstract
【課題】定着部の定着力を所望の大きさに設計する。【解決手段】杭体１１の杭頭部１１ａに鋼管１８が巻着される場所打ち杭１０の設計方法であって、少なくとも鋼管の上端部及び下端部における鋼管と内部構造部分２０との定着方法を設定する工程と、鋼管の上端部及び下端部における圧縮側及び引張側に対する内部構造部分との定着力の最小値に基づいて、所望の鋼管の上端部及び下端部における定着力を算出する工程と、定着力算出工程で算出した定着力に基づいて、杭体の鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する工程と、鋼管の内部構造部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線に、鋼管用相関曲線を重ね合わせて累加強度相関曲線を作成する工程と、累加強度相関曲線を用いて、上記定着方法によって定着力を確保可能な鋼管と内部構造部分との定着部２６の仕様を決定する工程とを含む。【選択図】図２The fixing force of a fixing unit is designed to a desired magnitude. A design method of a cast-in-place pile 10 in which a steel pipe 18 is wound around a pile head 11a of a pile body 11, and a fixing method of a steel pipe and an internal structure portion 20 at least at an upper end portion and a lower end portion of the steel pipe. And calculating the fixing force at the upper end and the lower end of the desired steel pipe based on the minimum value of the fixing force between the upper end and the lower end of the steel pipe and the internal structure portion with respect to the compression side and the tension side. And, based on the fixing force calculated in the fixing force calculation step, a step of creating a correlation curve for steel pipe showing the relationship between the axial force of the steel pipe portion of the pile body and the bending moment, and the axial force of the internal structure portion of the steel pipe It is possible to secure the fixing force by the above fixing method using the cumulative strength correlation curve by superimposing the steel pipe correlation curve on the internal structure correlation curve indicating the relationship with the bending moment, and using the cumulative strength correlation curve steel And determining the specifications of the fixing portion 26 of the internal structural part with. [Selection] Figure 2
Description
本発明は、場所打ち杭の設計方法、設計プログラム、記憶媒体、場所打ち杭の設計システム、及び場所打ち杭の曲げ耐力算定方法に関する。 The present invention is a method of designing a place pile, design program, storage medium, location Pile design system, and bending strength calculation method relating to the place pile.
場所打ち杭は、地盤中に地表から杭孔を削孔し、杭孔内に鉄筋カゴ等の補強部材を配設した後にコンクリートを打設して形成される。このため、工場で製作された杭を地中に打ち込む既製杭に比べて、杭の径や長さを大きくすることができ、大きな支持力を必要とする基礎を施工する場合等に使用される。場所打ち杭の耐震性を向上させるために、場所打ち杭の杭頭部に鋼管を巻き付け、杭の曲げやせん断耐力を確保する耐震場所打ち杭、すなわち杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭が広く用いられている。杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭は、杭の上部を鋼管コンクリート構造（部）又は鋼管鉄筋コンクリート構造（部）とし、下部を鉄筋コンクリート構造（部）とした構成となっている。 A cast-in-place pile is formed by drilling a pile hole from the ground surface in the ground, placing a reinforcing member such as a reinforcing bar cage in the pile hole, and then placing concrete. For this reason, it is possible to increase the diameter and length of the pile compared to a ready-made pile that is driven into the ground by a pile manufactured at the factory, and is used when constructing foundations that require a large bearing capacity. . In order to improve the earthquake resistance of cast-in-place piles, steel pipes are wound around the pile heads of cast-in-place piles, and earthquake-resistant cast-in-place piles that ensure the bending and shear strength of piles, that is, pile head cast-in-place concrete cast piles are widely used. It is used. The pile head cast-in-place concrete pile has a structure in which the upper part of the pile is a steel pipe concrete structure (part) or a steel pipe reinforced concrete structure (part) and the lower part is a reinforced concrete structure (part).
杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭の鋼管巻き部分は、曲げモーメントが作用した際に、鋼管とその内部コンクリートや内部鉄筋コンクリート等の内部構造部分の中立軸が一致しているならば、すなわち鋼管と内部構造部分が一体化していれば、一般化累加強度式による大きな曲げ耐力を発揮する。つまり、鋼管巻き部分において大きな曲げ耐力を発揮させるには、鋼管と内部構造部分との一体性を高めることが必要となる。鋼管と内部構造部分とを一体化するために、場所打ち杭の頭部に、内面リブ付き鋼管を設置して鋼管コンクリート杭をつくるＫＣＴＢ工法がある。しかしながら、ＫＣＴＢ工法で使用されるリブ付き鋼管は、その内周面の全体にスパイラル状にリブが設けられる構成となっているので、その製造には、手間やコストを要し、また、納期対応、調達性が悪いことが課題となっている。 When the bending moment is applied, the steel pipe winding part of the pile head steel pipe winding cast-in-place concrete pile is the same as the steel pipe if the neutral axis of the internal structure part such as internal concrete or internal reinforced concrete coincides. If the internal structure is integrated, a large bending strength can be achieved by the generalized cumulative strength formula. That is, in order to exert a large bending strength at the steel tube winding portion, it is necessary to improve the integrity of the steel tube and the internal structure portion. In order to integrate the steel pipe and the internal structure part, there is a KCTB method in which a steel pipe concrete pile is made by installing a steel pipe with an internal rib on the head of the cast-in-place pile. However, the ribbed steel pipe used in the KCTB method has a configuration in which ribs are provided in a spiral shape on the entire inner peripheral surface. The problem is poor procurement.
このため、杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭として、鋼管の内周面全体にリブを設けない平鋼管を用いる構造のものが開発さている。この場合、平鋼管を使用した上部の鋼管コンクリート部と下部の鉄筋コンクリート部との継手部が地震時において弱部になる虞があるため、当該継手部を確実に補強する従来技術として、特許文献１が開示されている。また、平鋼管と内部コンクリートとすべりを防止して応力伝達を可能にする従来技術として、特許文献２が開示されている。 For this reason, as a pile head steel pipe winding cast-in-place concrete pile, the thing using the structure which uses the flat steel pipe which does not provide a rib in the whole internal peripheral surface of a steel pipe is developed. In this case, since the joint part of the upper steel pipe concrete part using a flat steel pipe and the lower reinforced concrete part may become a weak part at the time of an earthquake, as a prior art which reinforces the said joint part reliably, patent document 1 Is disclosed. Further, Patent Document 2 is disclosed as a prior art that enables slip transmission by preventing slippage between a flat steel pipe and internal concrete.
さらに、非特許文献１乃至３では、鉄骨とコンクリートからなる合成断面柱において、鉄骨とコンクリートとの付着がない状態で、鉄骨端部の定着力が変化した場合に合成断面柱の曲げ耐力がどのように変化するかを検討し、一般化累加強度式の適用範囲を明確にすると共に、適用が不可能な場合にはどのような設計式を用いればよいかを検討している。そして、１）鉄骨端部の定着力が鉄骨の降伏軸力より大きい場合、合成断面柱の曲げ耐力は一般化累加強度式による大きな曲げ耐力となり、２）鉄骨端部の定着力が鉄骨の降伏軸力より小さい場合、合成断面柱の曲げ耐力は、１）の場合より小さい曲げ耐力となり、３）さらに２）の特殊な場合として鉄骨端部の定着力が全く存在しない場合、合成断面柱の曲げ耐力は、２）の場合よりさらに小さい曲げ耐力となること、つまり、合成断面柱の曲げ耐力は、鉄骨端部の定着力の影響を受けることを開示している。 Further, in Non-Patent Documents 1 to 3, in the composite cross-section column made of steel frame and concrete, the bending strength of the composite cross-section column is changed when the fixing force at the end of the steel frame is changed without the adhesion between the steel frame and the concrete. In addition to clarifying the scope of application of the generalized cumulative intensity formula, what design formula should be used when it is impossible to apply is examined. And 1) When the anchoring force at the end of the steel frame is greater than the yield axial force of the steel frame, the bending strength of the composite section column becomes a large bending strength according to the generalized cumulative strength formula. 2) The anchoring force at the end of the steel frame is the yield strength of the steel frame When the axial force is smaller, the bending strength of the composite cross-section column is smaller than that of 1). 3) Furthermore, as a special case of 2), when there is no fixing force at the end of the steel frame, It is disclosed that the bending strength is smaller than that of 2), that is, the bending strength of the composite cross-section column is affected by the fixing force of the steel frame end.
非特許文献１乃至３は、鉄骨とコンクリートからなる合成断面柱について述べているが、この考えを杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭の鋼管巻き部分に適用すると、鋼管巻き部分の曲げ耐力は、鋼管の上端部及び下端部における鋼管とその内部構造部分との定着力の影響を受けると考えられる。このため、鋼管巻き部分において大きな曲げ耐力を発揮させるためには、鋼管の上端部及び下端部付近に設けられる定着部における定着力を高める必要がある。 Non-Patent Documents 1 to 3 describe a composite cross-section column made of steel and concrete, but when this idea is applied to a steel pipe winding portion of a pile head steel pipe winding cast-in-place concrete pile, the bending strength of the steel pipe winding portion is This is considered to be affected by the fixing force between the steel pipe and its internal structure at the upper and lower ends of the steel pipe. For this reason, in order to exert a large bending strength in the steel tube winding portion, it is necessary to increase the fixing force in the fixing portion provided in the vicinity of the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe.
しかしながら、定着部における鋼管の内周面と内部構造部分との定着力を高める際に、リブ等の定着部材を必要以上に設けると、定着力が大きい過剰設計となり、不経済な設計となってしまう。一方、定着部に必要な定着力が得られないと、巻着された鋼管部分の曲げ耐力を十分に発揮できない。すなわち、杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭を設計する際に、定着部における定着力を考慮して鋼管巻き部分の曲げ耐力を算定することが必要となる。 However, if fixing members such as ribs are provided more than necessary when increasing the fixing force between the inner peripheral surface of the steel pipe and the internal structure portion in the fixing part, the fixing force is excessively overdesigned, resulting in an uneconomical design. End up. On the other hand, unless the fixing force necessary for the fixing portion is obtained, the bending strength of the wound steel pipe portion cannot be sufficiently exhibited. That is, when designing a pile head cast-in-place concrete pile, it is necessary to calculate the bending strength of the steel pipe winding part in consideration of the fixing force in the fixing part.
非特許文献１乃至３では、鉄骨とコンクリートからなる合成断面柱において、合成断面柱の曲げ耐力は鉄骨端部の定着力の影響を受けることに関しては、言及しているが、鋼管とその内部構造部分との定着力を考慮して杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭を設計することに関しては、言及していない。また、特許文献１では、上部鋼管コンクリート部と下部鉄筋コンクリート部との継手部を確実に補強することに関しては、言及しているが、鋼管とその内部構造部分との定着力を考慮して鋼管巻き部分の曲げ耐力を算定することに関しては、言及していない。さらに、特許文献２では、平鋼管とコンクリートとのすべりを防止して応力伝達を可能にすることに関しては、言及しているが、鋼管とその内部構造部分との定着力を考慮して鋼管巻き部分の曲げ耐力を算定することに関しては、言及していない。 Non-Patent Documents 1 to 3 mention that the bending strength of the composite section column is affected by the fixing force at the end of the steel frame in the composite section column made of steel and concrete, but the steel pipe and its internal structure There is no mention about designing the pile head cast-in-place concrete pile considering the fixing power with the part. Patent Document 1 mentions that the joint portion between the upper steel pipe concrete portion and the lower reinforced concrete portion is reliably reinforced, but considering the fixing force between the steel pipe and its internal structure portion, No reference is made to calculating the bending strength of the part. Further, Patent Document 2 mentions that stress transmission is possible by preventing slippage between a flat steel pipe and concrete, but considering the fixing force between the steel pipe and its internal structure portion, No reference is made to calculating the bending strength of the part.
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、定着部における鋼管と内部構造部分との定着力に基づいて、鋼管巻き部分の曲げ耐力を算出することで地震等の外力に対して最適な定着部の仕様を設計可能な、新規かつ改良された場所打ち杭の設計方法、設計プログラム、記憶媒体、及び場所打ち杭の設計システムを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and is optimal for external forces such as earthquakes by calculating the bending strength of the steel tube winding part based on the fixing force between the steel pipe and the internal structure part in the fixing part. It is an object of the present invention to provide a new and improved cast-in-place pile design method, a design program, a storage medium, and a cast-in-place pile design system capable of designing specifications of various anchoring portions.
本発明の一態様は、少なくとも杭体の曲げ耐力を算定する曲げ耐力算定工程を含み、前記杭体の杭頭部に鋼管が巻着される場所打ち杭の設計方法であって、前記曲げ耐力算定工程は、少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における前記鋼管と該鋼管の内部に設けられる内部コンクリート又は内部鉄筋コンクリートの何れかからなる内部構造部分との定着方法を設定する設定工程と、前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における圧縮側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値と、前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における引張側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値とを、前記圧縮側及び前記引張側におけるそれぞれの前記鋼管の定着力として算出する定着力算出工程と、前記定着力算出工程で算出した前記圧縮側及び前記引張側の前記定着力と、前記鋼管の圧縮降伏軸力及び前記鋼管の引張降伏軸力との大小関係を比較し、該大小関係に基づいて、前記杭体の前記鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成工程と、前記内部構造部分の前記内部コンクリート又は前記内部鉄筋コンクリートの何れかの軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線を作成する内部構造用相関曲線作成工程と、前記内部構造用相関曲線に前記鋼管用相関曲線を累加させて曲げ耐力を示す累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成工程と、を含み、前記曲げ耐力算定工程の後工程には、予め設定された軸力の所定の最小値及び最大値における前記杭体に発生する曲げ応力が前記累加強度相関曲線で示される曲げ耐力より小さくなるように前記鋼管と前記内部構造部分との定着部の仕様を決定する定着部仕様決定工程を含むことを特徴とする。 One aspect of the present invention is a design method of a cast-in-place pile in which a steel pipe is wound around a pile head of the pile body including at least a bending strength calculation step of calculating a bending strength of the pile body, the bending strength The calculation step includes a setting step for setting a fixing method between the steel pipe at least at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe and an internal structure portion made of either internal concrete or internal reinforced concrete provided in the steel pipe, and the steel pipe The minimum value calculated as the smaller value of the fixing force with the internal structure portion with respect to the compression side at the upper end portion and the lower end portion, and the internal structure with respect to the tension side at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe and a minimum value calculated as smaller of the fixing force of the portion is calculated as the fixing force of each of the steel pipe in the compression side and the tension side fixing A calculation step, comparing said fixing force the compression side calculated in the calculation step and the fixing force of the tension side, a magnitude relation between the tensile yield axial force of the compression yield axial forces and the steel pipe of the steel pipe, large-small based on the relationship, the pipe for the correlation curve creation step of creating a steel pipe for correlation curve showing the relationship between the axial force and bending moment of the steel tube portion of the pile body, the internal concrete or the internal reinforced concrete of the inner structural portion The internal structure correlation curve creating step for creating the internal structure correlation curve indicating the relationship between the axial force and the bending moment, and the steel structure correlation curve is added to the internal structure correlation curve to increase the bending strength. includes a cumulative intensity correlation curve creation step of creating a cumulative intensity correlation curve showing, and the process after the bending strength calculation step, before the preset predetermined minimum value of the axial force and the maximum value And wherein the bending stress generated in the pile body comprises a fixing portion specification determination step of determining the specifications of the fixing portion between the steel pipe to be smaller than the bending strength and the inner structural portion represented by the cumulative intensity correlation curve To do.
本発明の一態様によれば、定着力算出工程で鋼管の上端部及び下端部における所望の大きさの定着力を算出してから、当該定着力に基づいて作成された鋼管用相関曲線と累加強度相関曲線を用いて、当該定着力の妥当性を判定してから、所望の定着力を確保可能な定着部の仕様を決定できる。 According to one aspect of the present invention, after calculating a fixing force of a desired size at the upper end and the lower end of the steel pipe in the fixing force calculating step, the steel pipe correlation curve created based on the fixing force and the cumulative force are calculated. After determining the appropriateness of the fixing force using the intensity correlation curve, it is possible to determine the specifications of the fixing unit that can ensure the desired fixing force.
このとき、本発明の一態様では、前記杭体に発生する曲げ応力を算定する曲げ応力算定工程と、前記曲げ耐力算定工程の後に前記曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を検討する曲げ応力検討工程と、を更に含み、前記曲げ応力検討工程は、地震時軸力の最小値及び最大値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれるか否かを判定する曲げ応力値判定工程を含むこととしてもよい。 At this time, in one aspect of the present invention, a bending stress calculation step for calculating a bending stress generated in the pile body, and a bending stress examination step for examining the validity of the bending stress with respect to the bending strength after the bending strength calculation step. The bending stress examination step includes a bending stress value determination step of determining whether or not the bending stress at the minimum and maximum values of the axial force during an earthquake is included in the cumulative strength correlation curve. It is good as well.
このようにすれば、曲げ耐力算定工程で算出された曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を踏まえた上で、所望の大きさの定着力を確保するための定着部の仕様を決定するので、より安全性を確保した定着部を確実に設計できる。 In this way, the specifications of the fixing unit for securing the fixing force of a desired size are determined based on the appropriateness of the bending stress with respect to the bending strength calculated in the bending strength calculation step. It is possible to reliably design a fixing unit that ensures safety.
また、本発明の一態様では、前記曲げ応力検討工程は、前記曲げ応力値判定工程で前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれる場合に、前記最小値及び前記最大値における前記曲げ応力と前記曲げ耐力との比である検定比が適正値であるか否かを判定する検定比判定工程と、前記検定比判定工程において、前記最大値又は前記最小値における前記検定比が適正値でないと判定された場合に、前記検定比が過大か過小かを判定される過大過小判定工程と、を更に含み、前記過大過小判定工程で、前記検定比が過小と判定された場合に、前記曲げ応力算定工程及び前記曲げ耐力算定工程より前段に有する前記鋼管の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程に戻ることとしてもよい。 In one aspect of the present invention, the bending stress examination step includes the bending stress at the minimum value and the maximum value when the bending stress is included in the cumulative strength correlation curve in the bending stress value determination step. In the test ratio determination step for determining whether or not the test ratio, which is the ratio of the bending strength to the bending strength, and the test ratio determination step, the test ratio at the maximum value or the minimum value is not an appropriate value. An over / under determination step in which it is determined whether the verification ratio is excessive or small when the determination ratio is determined to be excessive in the over / under determination step. It is good also as returning to the steel pipe winding specification selection process which selects the specification of the said steel pipe which has a stage before a stress calculation process and the said bending strength calculation process.
このようにすれば、曲げ耐力算定工程で算出した定着力に基づいて算定された検定比が適正値でない場合に、効率的に定着部の設計のやり直しが行える。 In this way, when the verification ratio calculated based on the fixing force calculated in the bending strength calculation step is not an appropriate value, the fixing portion can be efficiently redesigned.
また、本発明の一態様では、前記曲げ応力値判定工程において、前記最大値又は前記最小値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された場合に、前記最小値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された際には、前記鋼管の引張降伏軸力と前記引張力に対する前記定着力との大小関係を比較する引張側比較工程に移行し、前記最大値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された際には、前記鋼管の圧縮降伏軸力と前記圧縮力に対する前記定着力との大小関係を比較する圧縮側比較工程に移行することとしてもよい。 In one aspect of the present invention, when it is determined in the bending stress value determination step that the bending stress at the maximum value or the minimum value is not included in the cumulative intensity correlation curve, the minimum value is determined. When it is determined that the bending stress is not included in the cumulative strength correlation curve, the tensile side comparison step of comparing the magnitude relationship between the tensile yield axial force of the steel pipe and the fixing force with respect to the tensile force And when it is determined that the bending stress at the maximum value is not included in the cumulative strength correlation curve, the magnitude relationship between the compression yielding axial force of the steel pipe and the fixing force with respect to the compression force It is good also as shifting to the compression side comparison process which compares these.
このようにすれば、杭体に発生した応力が杭体の耐力を示す累加強度より大きい場合に、その不具合の原因を効率的に検討することができる。 If it does in this way, when the stress which generate | occur | produced in the pile body is larger than the cumulative strength which shows the yield strength of a pile body, the cause of the malfunction can be examined efficiently.
また、本発明の一態様では、引張側比較工程で前記鋼管の前記引張降伏軸力が前記引張力に対する前記定着力より小さいと判定された場合に、前記引張降伏軸力を大きくするための必要コストと軸力が０の場合における前記鋼管の曲げ耐力を大きくするための必要コストとの大小関係を検討する引張側コスト比較工程に移行することとしてもよい。 In one aspect of the present invention, when it is determined in the tension side comparison step that the tensile yield axial force of the steel pipe is smaller than the fixing force with respect to the tensile force, it is necessary to increase the tensile yield axial force. It is good also as shifting to the tension | pulling side cost comparison process which examines the magnitude relationship with the cost required to enlarge the bending proof stress of the said steel pipe in case a cost and axial force are 0.
このようにすれば、算出した定着力の不具合を解消するための必要コストを検討した上で、より好適な工程からの設計のやり直しができる。 In this way, it is possible to redo the design from a more suitable process after considering the necessary cost for eliminating the problem of the calculated fixing force.
また、本発明の一態様では、圧縮側比較工程で前記鋼管の前記圧縮降伏軸力が前記圧縮力に対する前記定着力より大きいと判定された場合に、前記圧縮降伏軸力を大きくするための必要コストと軸力が０の場合における前記鋼管の曲げ耐力を大きくするための必要コストとの大小関係を検討する圧縮側コスト比較工程に移行することとしてもよい。 In one aspect of the present invention, when it is determined in the compression side comparison step that the compression yield axial force of the steel pipe is larger than the fixing force with respect to the compression force, it is necessary to increase the compression yield axial force. It is good also as shifting to the compression side cost comparison process which examines the magnitude relationship with the required cost for enlarging the bending proof stress of the said steel pipe in case a cost and axial force are zero.
このようにすれば、算出した定着力の不具合を解消するための必要コストを検討した上で、より好適な工程からの設計のやり直しができる。 In this way, it is possible to redo the design from a more suitable process after considering the necessary cost for eliminating the problem of the calculated fixing force.
また、本発明の他の態様は、上述した何れかに記載の場所打ち杭の設計方法をコンピュータに実行させるための設計プログラムである。 Moreover, the other aspect of this invention is a design program for making a computer perform the design method of the cast-in-place pile in any one mentioned above.
本発明の他の態様によれば、かかる設計プログラムに沿って、杭頭部に巻着される鋼管と内部構造部分との定着部の定着力を所望の大きさに設計できる。 According to the other aspect of the present invention, the fixing force of the fixing portion between the steel pipe wound around the pile head and the internal structure portion can be designed to a desired size in accordance with such a design program.
また、本発明の他の態様は、上述した何れかに記載の場所打ち杭の設計方法をコンピュータに実行させるための設計プログラムを前記コンピュータで読み取り可能に記憶した記憶媒体である。 Another aspect of the present invention is a storage medium in which a computer-readable design program for causing a computer to execute any one of the above-described cast-in-place pile design methods is stored.
本発明の他の態様によれば、記憶媒体に記憶された設計プログラムに沿って、杭頭部に巻着される鋼管と内部構造部分との定着部の定着力を所望の大きさに設計できる。 According to another aspect of the present invention, the fixing force of the fixing portion between the steel pipe wound around the pile head and the internal structure portion can be designed to a desired size in accordance with the design program stored in the storage medium. .
また、本発明の他の態様は、杭体の杭頭部に鋼管が巻着される場所打ち杭の設計システムであって、少なくとも前記場所打ち杭の設計に係る所定のデータを記憶する記憶部と、少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における圧縮側に対する内部コンクリート又は内部鉄筋コンクリートの何れかからなる内部構造部分との定着力の最小値と、引張側に対する前記内部構造部分との定着力の最小値に基づいて、所望の前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における定着力を算出する演算部と、前記演算部に含まれ、少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における前記鋼管と該鋼管の内部に設けられる内部構造部分との定着方法を設定する設定部と、前記演算部に含まれ、前記圧縮側及び前記引張側の前記定着力に基づいて、前記杭体の前記鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成部と、前記演算部に含まれ、前記鋼管の内部構造部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線に前記鋼管用相関曲線を累加させて累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成部と、前記演算部に含まれ、少なくとも前記累加強度相関曲線を用いて、予め設定された軸力の所定の最小値及び最大値における前記杭体に発生する曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれるか否かを判定する定着力判定部と、前記演算部に含まれ、前記軸力の所定の前記最小値及び前記最大値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれている場合に、前記設定部で設定された前記定着方法によって少なくとも前記定着力を確保可能な前記鋼管と前記内部構造部分との定着部の仕様を決定する定着部仕様決定部と、を備えることを特徴とする。 Another aspect of the present invention is a cast-in-place pile design system in which a steel pipe is wound around a pile head of a pile body, and stores at least predetermined data relating to the design of the cast-in-place pile Minimum value of fixing force with the internal structure portion made of either internal concrete or internal reinforced concrete on the compression side at least at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe, and minimum fixing force with the internal structure portion on the tension side A calculation unit that calculates a fixing force at the upper end portion and the lower end portion of the desired steel pipe based on the value; and included in the calculation unit, at least the steel pipe at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe, and the steel pipe A setting unit that sets a fixing method with an internal structure portion provided inside, and the steel included in the pile body, which is included in the calculation unit, based on the fixing force on the compression side and the tension side A correlation curve creating section for creating a steel pipe correlation curve showing the relationship between the axial force of the part and the bending moment, and the calculation part included in the correlation section for the steel pipe, and the relation between the axial force and the bending moment of the internal structure part of the steel pipe A cumulative strength correlation curve creating unit that creates the cumulative strength correlation curve by accumulating the steel pipe correlation curve to the internal structure correlation curve shown in FIG. 4 and is set in advance using at least the cumulative strength correlation curve. a fixing force judging unit that the bending stress generated in the pile body at the predetermined minimum value and maximum value of the axial force is determined whether or not included in the cumulative intensity correlation in curves, is included in the calculation unit, when the bending stress in a given said minimum value and said maximum value of said axial force is included in the cumulative intensity correlation in curves, ensuring at least the fixing force by the fixing method set by the setting unit Characterized in that it comprises a fixing portion specification determination section for determining the specifications of the fixing portion of the capacity of the steel pipe and the internal structure portion.
本発明の他の態様によれば、演算部で鋼管の上端部及び下端部における所望の大きさの定着力を算出してから、当該定着力に基づいて作成された累加強度相関曲線を用いて、当該定着力の妥当性を判定した上で、所望の大きさの定着力を確保可能な定着部を効率的に設計できる。 According to another aspect of the present invention, the calculation unit calculates a fixing force of a desired size at the upper end and the lower end of the steel pipe, and then uses a cumulative intensity correlation curve created based on the fixing force. Then, after determining the appropriateness of the fixing force, it is possible to efficiently design a fixing unit that can secure a fixing force of a desired size.
また、本発明の他の態様は、杭体の杭頭部に鋼管が巻着される場所打ち杭の曲げ耐力を算定する場所打ち杭の曲げ耐力算定方法であって、少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における前記鋼管と該鋼管の内部に設けられる内部コンクリート又は内部鉄筋コンクリートの何れかからなる内部構造部分との定着方法を設定する設定工程と、前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における圧縮側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値と、前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における引張側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値とを、前記圧縮側及び前記引張側におけるそれぞれの前記鋼管の定着力として算出する定着力算出工程と、前記定着力算出工程で算出した前記圧縮側及び前記引張側の前記定着力と、前記鋼管の圧縮降伏軸力及び前記鋼管の引張降伏軸力との大小関係を比較し、該大小関係に基づいて、前記杭体の前記鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成工程と、前記内部構造部分の前記内部コンクリート又は前記内部鉄筋コンクリートの何れかの軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線を作成する内部構造用相関曲線作成工程と、前記内部構造用相関曲線に前記鋼管用相関曲線を累加させて曲げ耐力を示す累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成工程と、を含むことを特徴とする。Another aspect of the present invention is a method for calculating the bending strength of a cast-in-place pile in which the steel pipe is wound around the pile head of the pile body. And a setting step for setting a fixing method between the steel pipe at the lower end portion and an internal structural portion made of either internal concrete or internal reinforced concrete provided inside the steel pipe, and compression at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe The minimum value calculated as the smaller value of the fixing force with the internal structure portion with respect to the side, and the value with the smaller fixing force with the internal structure portion with respect to the tension side at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe A minimum value calculated as a fixing force calculation step for calculating the fixing force of the steel pipe on the compression side and the tension side, and a fixing force calculation step. Compare the magnitude relationship between the fixing force on the compression side and the tension side and the compression yield axial force of the steel pipe and the tensile yield axial force of the steel pipe, and based on the magnitude relationship, the steel pipe portion of the pile body A correlation curve creating step for creating a steel pipe correlation curve showing the relationship between the axial force and bending moment of the steel pipe, and the relationship between the axial force and bending moment of either the internal concrete or the internal reinforced concrete of the internal structure portion An internal structure correlation curve creating step for creating an internal structure correlation curve, and a cumulative strength correlation curve for creating a cumulative strength correlation curve indicating the bending strength by accumulating the steel pipe correlation curve to the internal structure correlation curve And a creation step.
本発明の他の態様によれば、定着力算出工程で鋼管端部における鋼管と内部構造部分との定着力を算出してから、当該定着力に基づいて複数通りの鋼管用相関曲線を作成して鋼管巻き部分の耐力を変化させられるので、より好適な鋼管巻き部分の曲げ耐力を算出できる。According to another aspect of the present invention, after calculating the fixing force between the steel pipe and the internal structure portion at the end of the steel pipe in the fixing force calculating step, a plurality of correlation curves for the steel pipe are created based on the fixing force. Thus, the yield strength of the steel pipe winding portion can be changed, so that a more preferable bending strength of the steel pipe winding portion can be calculated.
以上説明したように本発明によれば、鋼管巻き部分が必要とする曲げ耐力に応じて、鋼管の定着部における定着力を算出すると共に、かかる定着力に基づいて作成された累加強度相関曲線を用いて当該定着力の妥当性を判定するため、この定着力を確保可能な定着部を効率的に設計できる。このため、オーバースペックとならない定着部の仕様を効率的に設計できる。 As described above, according to the present invention, the fixing force in the fixing portion of the steel pipe is calculated according to the bending strength required by the steel tube winding portion, and the cumulative strength correlation curve created based on the fixing force is calculated. Since the adequacy of the fixing force is used to determine the fixing force, it is possible to efficiently design a fixing unit that can secure the fixing force. For this reason, it is possible to efficiently design the specification of the fixing portion that does not become overspec.
以下、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、以下に説明する本実施形態は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を不当に限定するものではなく、本実施形態で説明される構成の全てが本発明の解決手段として必須であるとは限らない。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail. The present embodiment described below does not unduly limit the contents of the present invention described in the claims, and all the configurations described in the present embodiment are essential as means for solving the present invention. Not necessarily.
まず、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法で設計される場所打ち杭の構成の概略について図面を使用しながら説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法で設計される場所打ち杭の構成を説明する縦断面図である。 First, the outline of the structure of a cast-in-place pile designed by the cast-in-place pile design method according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a longitudinal cross-sectional view illustrating a configuration of a cast-in-place pile designed by a design method for cast-in-place pile according to an embodiment of the present invention.
本実施形態に係る場所打ち杭１０は、図１に示すように、杭体１１の杭頭部１１ａに鋼管１８が巻着される耐震場所打ち杭、すなわち杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭である。換言すると、本実施形態に係る場所打ち杭１０は、上部側に形成される杭頭部鋼管巻き部分となる鋼管鉄筋コンクリート部１２と、下部側に形成される鉄筋コンクリート部１４とを備える杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭である。また、本実施形態の場所打ち杭１０は、鉄筋コンクリート部１４の下部側に略截頭円錐状の拡底部１４ｂが設けられる拡底杭である。場所打ち杭１０には、鉄筋コンクリート部１４の鋼材からなる主筋１６が鋼管鉄筋コンクリート部１２を貫通するように設けられているＳＲＣタイプと、鉄筋コンクリート部１４の鋼材からなる主筋１６が鋼管コンクリート部を貫通しないＳＣタイプとがある。
As shown in FIG. 1, the cast-in-
図１に示すように、杭頭部鋼管巻き部分となる鋼管鉄筋コンクリート杭部１２は、略円筒形状の鋼管１８と、その内空に充填される内部鉄筋コンクリート２０によって主に構成される。本実施形態では、鋼管１８として、例えば、直径が７００ｍｍ〜２５００ｍｍ程度の鋼製でその内周面が平らな平鋼管の管材が使用される。このように、場所打ち杭１０の杭頭部１１ａ側に鋼管１８を設置することによって、せん断耐力や曲げ耐力を向上させて経済性と調達力に優れた杭体とすることができる。
As shown in FIG. 1, the steel pipe reinforced
なお、図１では、場所打ち杭１０として、鋼管１８の内空に設けられる内部構造部分が内部鉄筋コンクリート２０となるＳＲＣタイプの杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭を示しているが、ＳＣタイプとした場合では、鋼管１８の内空に設けられる内部構造部分が内部コンクリートとなる。また、本明細書中で言及する「内部構造部分」とは、鋼管１８の上端部１８ａから下端部１８ｂにかけて、その内空に設けられる内部鉄筋コンクリート２０又は内部コンクリートを示す。
In addition, in FIG. 1, although the internal structure part provided in the inner space of the
鋼管１８が券着された鋼管鉄筋コンクリート部１２の曲げ耐力を十分に発揮させるために、鋼管１８と内部鉄筋コンクリート２０との定着力を確保するための定着部２６が設けられている。本実施形態では、図１に示すように、定着部２６として、鋼管１８の上端部１８ａと下端部１８ｂのそれぞれに定着部２６ａ、２６ｂが設けられている。
In order to sufficiently exhibit the bending proof strength of the steel pipe reinforced
定着部２６ａには、鋼管１８の上端部１８ａの外周面に、複数の杭頭定着筋２２が溶接等によって取り付けられて、鋼管１８から上方に向けて突出するように設けられている。また、これらの杭頭定着筋２２は、全体的にパイルキャップ２４で覆われている。このように、定着部２６ａとして機能する杭頭定着筋２２とパイルキャップ２４を設けることによって、これら杭頭定着筋２２とパイルキャップ２４を介して、鋼管１８の上端部１８ａと内部構造部分である内部鉄筋コンクリート２０との定着が図られるようになる。
A plurality of pile head fixing bars 22 are attached to the fixing
本実施形態では、杭頭定着筋２２の本数を変更することによって、鋼管１８と内部鉄筋コンクリート２０との定着部２６ａにおける定着力を所望の大きさに設定する。すなわち、杭頭定着筋２２の本数を増やすことによって、鋼管１８の上端部１８ａにおける定着力を高められ、一方、杭頭定着筋２２の本数を減らすことによって、鋼管１８の上端部１８ａにおける定着力を下げられる。
In this embodiment, the fixing force in the fixing
なお、本実施形態では、定着部２６ａの定着力を確保するための定着部材として、杭頭定着筋２２を設けているが、杭頭定着筋２２以外の部材を使用してもよい。例えば、後述する定着部２６ｂの定着部材として例示している突起リング２８を使用してもよく、突起リング２８以外の定着部材を使用してもよい。すなわち、鋼管１８の上端部１８ａと内部構造部分２０との定着が図れれば、例えば、板状や棒状の鋼材やボルト等のように、鋼管１８の上端部１８ａの内周面側に向けて凸状に突出する構成の部材を当該定着部材として適用してもよい。また、定着部２６ａにおける定着部材を複数併用してもよく、例えば、杭頭定着筋２２と突起リング、板状や棒状の鋼材等を併用してもよい。
In this embodiment, the pile
さらに、定着部２６ａの定着力を設定する仕様についても、杭頭定着筋２２の本数の変更する手法の他に、杭頭定着筋２２の直径・長さ・強度等を変更する手法やパイルキャップ２４のコンクリート強度を変更する手法を採ってもよい。また、定着部２６ａの定着力を確保するための定着部材として、突起リング等の定着部材を設ける場合においても、当該定着部材の本数・断面の大きさ・形状等を変更する手法や場所打ち杭１０のコンクリート強度を変更する手法を採ってもよい。
Further, regarding the specification for setting the fixing force of the fixing
一方、地震時には、このパイルキャップ２４に上部構造からの水平力及び変動軸力が入力される。これによって、場所打ち杭１０に曲げモーメントやせん断力が作用することになる。鋼管１８の上端部１８ａが杭頭定着筋２２によってパイルキャップ２４に固定されている場合では、曲げモーメントやせん断力が一般的に杭頭部で最大となって下方に向かって漸減する。そこで、本実施形態では、このような曲げモーメントやせん断力に対抗させるために、杭体１１の杭頭部１１ａに鋼管１８を巻着し、杭体１１の曲げ耐力やせん断耐力を増大させている。
On the other hand, during an earthquake, the horizontal force and the variable axial force from the upper structure are input to the
なお、本実施形態では、鋼管１８の上端部１８ａがパイルキャップ２４に固定されている場合について取り上げているが、本発明の一実施形態に係る設計方法で設計される場所打ち杭１０は、この固定タイプのものに限定されない。すなわち、例えば、鋼管１８の上端部１８ａが半固定状態の構成や、ピン等により回転が拘束されていない構成、免震装置等の特殊な装置により移動可能になっている構成の場所打ち杭に対しても、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法が適用可能である。
In this embodiment, the case where the
また、本実施形態では、鋼管１８と内部鉄筋コンクリート２０との定着力を確保するために、定着部２６ｂには、鋼材等からなる突起リング２８が鋼管１８の下端部１８ｂの内周面側に溶接等により取り付けられている。このように、突起リング２８を設けることによって、定着部２６ｂを介して、鋼管１８の下端部１８ｂと内部鉄筋コンクリート２０との定着が図られるようになる。
In the present embodiment, in order to secure the fixing force between the
さらに、本実施形態では、突起リング２８の本数を変更することによって、定着部２６ｂの定着力を所望の大きさに設定する。すなわち、定着部２６ｂの定着力は、突起リング２８の本数を増やすことによって高められ、一方、突起リング２８の本数を減らすことによって下げられる。
Furthermore, in the present embodiment, the fixing force of the fixing
なお、本実施形態では、定着部２６ｂの定着力を確保するための定着部材として、突起リング２８を設けているが、突起リング２８以外の部材を使用してもよい。すなわち、定着部２６ｂの定着が図れれば、例えば、板状や棒状の鋼材やボルト等のように、鋼管１８の内周面側に向けて凸状に突出する構成の部材を当該定着部材として適用可能である。
In this embodiment, the
また、定着部２６ｂの定着力を設定する仕様についても、突起リング２８等の定着部材の本数を変更する手法の他に、当該定着部材の断面の大きさ・形状等を変更する手法や場所打ち杭１０のコンクリート強度を変更する手法を採ってもよい。さらに、定着部２６ｂの定着力を設定する仕様として、突起リング２８と板状や棒状の鋼材等の各種態様の定着部材を併用して、これらの本数や形状等を変更してもよい。
In addition to the method of changing the number of fixing members such as the
本実施形態では、以下で説明する設計システム１００（図２参照）による場所打ち杭１０の設計方法を実施して、より効率良く確実に定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力の最適値を求めるようにしている。そして、当該設計システム１００によって、かかる最適値となる定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂを効率的に設計可能としている。
In this embodiment, the design method of the cast-in-
次に、本発明の第１の実施形態に係る場所打ち杭の設計システムの構成について、図面を使用しながら説明する。図２は、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計システムの全体構成を示すブロック図である。 Next, the structure of the cast-in-place pile design system according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 2 is a block diagram illustrating the overall configuration of a cast-in-place pile design system according to an embodiment of the present invention.
図２に示すように、本実施形態に係る場所打ち杭の設計システム１００は、ユーザが保有するコンピュータ１０１が場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータを記憶するデータベースを有するデータベースサーバにアクセスして検索処理を行いながら、定着部２６ａ、２６ｂにおける最適な定着力を求める。すなわち、本実施形態に係る場所打ち杭の設計システム１００は、当該定着力を確保するための定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定するために使用される。
As shown in FIG. 2, the cast-in-place
なお、本明細書中において、「ユーザ」とは、場所打ち杭１０の設計又は施工業務を行う者をいう。また、「コンピュータ」とは、例えば、スーパーコンピュータ、汎用コンピュータ、オフィスコンピュータ、制御用コンピュータ、パソコン、携帯情報端末等の各種演算処理が可能な演算装置を備えた情報端末をいう。
In the present specification, the “user” refers to a person who performs the design or construction work of the cast-in-
本実施形態の場所打ち杭の設計システム１００は、場所打ち杭１０を設計する過程において、鋼管１８と内部構造部分２０とを定着させる定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力を所望の大きさに設定する際に使用される。当該設計システム１００は、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータ等に基づいて、コンピュータ１０１で最適な定着力を算出して、当該定着力に基づいて、突起リング２８の設置本数等の定着部２６の仕様を決定する。なお、設計システム１００の構成は、図２に限定されず、その構成要素の一部を省略したり、他の構成要素を追加する等の種々の変形実施が可能である。
In the process of designing the cast-in-
コンピュータ１０１は、図２に示すように、記憶部１０２、ＣＰＵ（ Central Processing Unit ）１１０、入力部１２０、出力部１２２、通信部１２４、ＲＯＭ（Read Only Memory）１０８、ＲＡＭ（Random access Memory）１０６、及び記憶媒体１０４を備え、これらの構成要素がシステムバス１２５を介して相互に電気的に接続されている。従って、ＣＰＵ１１０は、記憶部１０２、ＲＯＭ１０８、ＲＡＭ１０６、記憶媒体１０４へのアクセス、入力部１２０に対する操作状態の把握、出力部１２２に対するデータの出力、通信部１２４を介したインターネット１２６に対する各種情報の送受信等を行える。
As shown in FIG. 2, the
記憶部１０２は、少なくとも場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータを記憶する機能を有するデータベースサーバである。本実施形態では、記憶部１０２は、当該所定のデータとして、少なくとも場所打ち杭１０が設けられる地盤の土質データ、鋼管１８や内部構造部分２０、主筋１６、ＳＲＣ、ＳＣ等の杭体１１の構成要素に係る仕様データ、及び場所打ち杭１０の過去の設計実績データをデータベース化して記憶している。
The
このような場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて、定着力を所望の大きさに設定できるので、当該定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂの仕様を効率的に決定できるようになる。また、これらのデータを記憶部１０２に蓄積することにより、場所打ち杭１０を別の施工場所に設ける際に、記憶部１０２に記憶された蓄積データを利用して、所望の大きさの定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂの仕様をより高精度に求められるようになる。
Since the fixing force can be set to a desired magnitude based on the predetermined data relating to the design of such cast-in-
ＣＰＵ１１０は、通信部１２４を介して受信したデータや、ＲＯＭ１０８や記憶媒体１０４に記憶されている各種プログラムに従って、設計システム１００に備わる各構成要素の動作を制御する機能を有する。また、ＣＰＵ１１０は、これら各種処理を実行する際に、必要なデータ等を一時的に記憶するＲＡＭ１０６に適宜記憶させる機能を有する。
The
本実施形態では、ＣＰＵ１１０は、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいてコンピュータで演算処理して、所望の大きさの定着力を求めるために必要となる各種演算処理を行う演算部として機能する。すなわち、ＣＰＵ１１０は、少なくとも当該所定のデータに基づいてコンピュータ１０１で演算処理して、所望の大きさの定着力を算出してから、当該定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂを設計する機能を有する。具体的には、ＣＰＵ１１０は、少なくとも鋼管１８の上端部１８ａ及び下端部１８ｂにおける圧縮力（圧縮側）及び引張力（引張側）に対する内部構造部分２０との定着力の最小値に基づいて、定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力を算出する機能を有する。
In the present embodiment, the
また、本実施形態では、ＣＰＵ１１０は、設定部１１２と、相関曲線作成部１１３と、判定部１１４と、決定部１１６とを備える。なお、本明細書中において、場所打ち杭１０の設計に係る「所定のデータ」とは、少なくとも場所打ち杭１０が設けられる地盤の土質データ、鋼管１８や内部構造部分２０、主筋１６、ＳＲＣ、ＳＣ等の杭体１１の構成要素に係る仕様データ、及び場所打ち杭１０の過去の設計実績データ等の各種データをいう。すなわち、「所定のデータ」とは、場所打ち杭１０を設計する過程で、定着部２６ａ、２６ｂの定着力を求めて、その仕様を決めるのに必要となる各種データをいい、杭種を決定する上でも利用される。
In the present embodiment, the
設定部１１２は、設計システム１００で場所打ち杭１０を設計する過程において、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて、定着部２６ａ、２６ｂによる定着方法とその仕様を設定する機能を有する。当該定着方法としては、例えば、鋼管内面にリング状の突起を取り付ける方法や、鋼管１８の外周面に異形鉄筋を鋼管軸方向に取り付けてパイルキャップコンクリートを介して定着する方法等がある。また、定着部２６ａ、２６ｂの仕様としては、例えば、杭頭定着筋２２や突起リング２８等の定着部材の本数や大きさ、形状、ピッチ間隔等が挙げられる。
In the process of designing the cast-in-
相関曲線作成部１１３は、所望の大きさの定着力を算出するために使用される鋼管１８や鋼管巻き部分１２の軸力（Ｎ）と曲げモーメント（Ｍ）との関係を示す相関曲線であるＮ−Ｍ曲線を作成する機能を有する。
The correlation
本実施形態では、相関曲線作成部１１３は、鋼管１８の圧縮力及び引張力の定着力に基づいて、杭体１１の鋼管１８部分の軸力（Ｎ）と曲げモーメント（Ｍ）との関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成部としての機能を有する。また、相関曲線作成部１１３は、鋼管１８の内部構造部分となる鉄筋コンクリート（ＲＣ）部分かコンクリート（Ｃ）部分の軸力（Ｎ）と杭体１１の曲げモーメント（Ｍ）との関係を示す内部構造用相関曲線を作成する内部構造用相関曲線作成部としての機能を有する。さらに、相関曲線作成部１１３は、当該内部構造用相関曲線に鋼管用相関曲線Ｓを累加させて累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成部としての機能も有する。
In the present embodiment, the correlation
判定部１１４は、設計システム１００で場所打ち杭１０を設計する過程において、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて設定された各種データの妥当性を判定する機能を有する。本実施形態では、判定部１１４は、少なくとも累加強度相関曲線を用いて、定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力の妥当性を検討する定着力判定部としての機能を有する。
The
決定部１１６は、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて設定された各種データの最適値を決定する機能を有する。本実施形態では、決定部１１６は、判定部１１４での判定結果に基づいて、定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定する機能を有する。
The determination unit 116 has a function of determining optimum values of various data set based on predetermined data relating to the design of the cast-in-
具体的には、決定部１１６は、鋼管１８の上端部１８ａの外周面に設ける杭頭定着筋２２の本数や長さ、断面の大きさを変えることによって、段階的に定着部２６ａにおける鋼管１８の定着力を所望の大きさに変えられるように決定する。また、決定部１１６は、鋼管１８の下端部１８ｂの内周面に突起リング２８やリブ部材、ボルト、溶接鉄筋等の定着部材の長さや本数を変えることによって、段階的に定着部２６ｂにおける鋼管１８の定着力を所望の大きさに変えられるように決定する。
Specifically, the determining unit 116 changes the number, length, and cross-sectional size of the pile head fixing bars 22 provided on the outer peripheral surface of the
入力部１２０は、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータ等の各種データを入力する機能を有し、例えばマウスやキーボード、タッチパネル等が用いられる。本実施形態では、入力部１２０により、例えば、設定部１１２、相関曲線作成部１１３、判定部１１４、決定部１１６を作動させる際の文字や各種データの入力が行われる。
The
また、本実施形態では、入力部１２０は、少なくとも場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて、定着部２６ａ、２６ｂにおける所望の大きさの定着力を求める際に、必要なデータ等を入力するときにも使用される。すなわち、入力部１２０は、記憶部１０２に記憶される各種データを入力する際や、定着部２６ａ、２６ｂの定着力を求めるための各種データを入力する際に使用される。
Further, in the present embodiment, the
出力部１２２は、ＣＰＵ１１０による演算結果やデータベースとなる記憶部１０２の情報等を出力する機能を有する。出力部１２２としては、例えば、表示モニタ等が用いられる。本実施形態では、出力部１２２により、例えば、設定部１１２、相関曲線作成部１１３、判定部１１４、決定部１１６を作動させる際の画面表示が行われる。
The
記憶媒体１０４は、コンピュータ１０１により読み取り可能な媒体であり、プログラムやデータ等を格納する機能を有する。また、当該記憶媒体１０４の機能は、光ディスク（ＣＤ、ＤＶＤ）、ＨＤＤ、或いはＵＳＢ等の各種メモリ等により実現できる。記憶媒体１０４には、本実施形態の設計システム１００の各構成要素の機能を実現させるための設計プログラムが、コンピュータ１０１で読み取り可能に記憶されている。
The
このため、当該設計プログラムによって、本実施形態に係る場所打ち杭１０の設計方法における各工程を、当該設計システム１００の各構成要素の機能を実現させることによって実行させるようになる。なお、当該設計プログラムにより実行される本実施形態に係る場所打ち杭１０の設計方法の詳細については、後述する。
For this reason, each process in the design method of the cast-in-
このように、本実施形態の設計システム１００によれば、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて、定着部２６ａ、２６ｂにおける所望の大きさの定着力を算出してから、当該定着力に基づいて作成された累加強度相関曲線を用いて、当該定着力の妥当性を判定できる。そして、かかる定着力の妥当性を検討した上で、当該定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂをそれぞれ効率的に設計できる。
As described above, according to the
このため、定着部２６ａ、２６ｂを設計する際に、オーバースペックとならないような定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂを確実に設計できるようになる。また、鋼管巻き部分が必要とする曲げ耐力に応じて、鋼管１８の仕様設定や鋼管１８の内部構造部分２０の仕様設定に加えて、鋼管１８の定着力を適正値に設定できる。このように、鋼管１８の端部１８ａ、１８ｂに設けられる定着部２６ａ、２６ｂの仕様を適正値に設定することによって、より経済的な杭頭部鋼管巻き場所打ち杭１０を設計することができる。
For this reason, when designing the fixing
次に、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法について、図面を使用しながら説明する。図３は、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法の概略を示すフロー図である。 Next, a method for designing a cast-in-place pile according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 3 is a flowchart showing an outline of a method for designing a cast-in-place pile according to an embodiment of the present invention.
本実施形態に係る場所打ち杭１０の設計方法は、鋼管１８と内部構造部分２０との定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力を確保するための最適な定着力を求めて、当該定着力を確保するための定着部２６の仕様を決定することに主眼を置いている。
The design method of the cast-in-
本実施形態では、まず、場所打ち杭１０の設計方法に係る所定のデータを用いて、設計外力を算出する（工程Ｓ１０１）。具体的には、当該設計外力として、設計用水平力、常時軸力ＮL、変動軸力ＮE、地震時軸力の最小値ＮL−E、地震時軸力の最大値ＮL＋Eをそれぞれ算出する。なお、地震時軸力の最小値ＮL−Eとは、常時軸力ＮLと変動軸力ＮEとの差（ＮL−ＮE）であり、地震時軸力の最大値ＮL＋Eとは、常時軸力ＮLと変動軸力ＮEとの和（ＮL＋ＮE）である。 In the present embodiment, first, a design external force is calculated using predetermined data relating to the design method of the cast-in-place pile 10 (step S101). Specifically, the design horizontal force, normal axial force N L , fluctuating axial force N E , earthquake axial force minimum value N L−E , and earthquake axial force maximum value N L + E are included as the design external force. calculate. Note that the minimum value N L-E Seismic axial force is the difference always the axial force N L and variable axial force N E (N L -N E) , the maximum value N L + E Seismic axial force Is the sum (N L + N E ) of the constant axial force N L and the variable axial force N E.
次に、設計する場所打ち杭１０の施工場所における地質データ等の地盤情報を入力する（工程Ｓ１０２）。図３に示すフロー図では、工程Ｓ１０１の後に本工程Ｓ１０２が行われているが、これらの工程Ｓ１０１、Ｓ１０２を同時に行っても、工程Ｓ１０２を工程Ｓ１０１より先に行ってもよい。
Next, ground information such as geological data at the construction site of the cast-in-
設計外力の算出と地盤情報の入力が終了したら、次に、施工方法、先端部杭径、杭長等の場所打ち杭１０の設計を行う際における設計初期条件の選定を行う（工程Ｓ１０３）。具体的には、場所打ち杭１０を施工する地盤から決まる支持力と引抜抵抗力の計算を行うことによって、当該条件の選定を行う。
When the calculation of the design external force and the input of ground information are completed, the initial design conditions for designing the cast-in-
設計初期条件の選定が終了したら、次に、杭径、鉄筋径、鉄筋本数、鉄筋配置直径、鉄筋材質、コンクリート強度等の場所打ち杭１０の下部側に形成される鉄筋コンクリート杭部１４を構成する鉄筋コンクリート部（(ＲＣ部分)の仕様選定を行う（工程Ｓ１０４）。具体的には、杭体１１から決まる圧縮耐力及び引張耐力の計算によって当該仕様選定を行う。
When the selection of the initial design conditions is completed, the reinforced
ＲＣ部分の仕様を選定したら、次に、場所打ち杭１０の上部側に形成される鋼管鉄筋コンクリート杭部１２を構成する鋼管巻き部分（ＳＲＣ部分、ＳＣ部分）の仕様選定を行う（工程Ｓ１０５）。具体的には、鋼管巻き部分の仕様をＳＲＣにするか、ＳＣにするかの選定や、杭径、鋼管材質、鋼管長、鋼管板厚、コンクリート強度、鉄筋径、鉄筋本数、鉄筋配置直径、鉄筋材質等の仕様の選定を行う。そして、鋼管巻き部分の仕様を選定したら、次に、場所打ち杭１０の施工場所における杭本数、杭配置を設定する（工程Ｓ１０６）。
If the specification of RC part is selected, next, the specification selection of the steel pipe winding part (SRC part, SC part) which comprises the steel pipe reinforced
次に、工程Ｓ１０１で算出した設計用水平力を用いて、杭体１１に発生する曲げ応力を算定する（工程Ｓ１０７）。具体的には、杭体１１の軸力の最小値として、地震時軸力の最小値ＮL−Eにおける曲げ応力と地震時軸力の最大値ＮL＋Eにおける曲げ応力を算出する。
Next, the bending stress which generate | occur | produces in the
曲げ応力を算定したら、次に、杭体１１の曲げ耐力を算定する（工程Ｓ１０８）。本実施形態では、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８では、所望の大きさの定着力を算出してから、当該定着力に基づいて鋼管用相関曲線を作成する。そして、鋼管用相関曲線と内部構造用相関曲線とを累加させて、累加強度相関曲線を作成する。なお、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８の詳細な説明については、後述する。
Once the bending stress is calculated, the bending strength of the
また、図３に示すフロー図では、曲げ応力算定工程Ｓ１０７の後に曲げ耐力算定工程Ｓ１０８が行われているが、これらの工程Ｓ１０７、Ｓ１０８を同時に行っても、工程Ｓ１０８を工程Ｓ１０７より先に行ってもよい。 In the flowchart shown in FIG. 3, the bending strength calculation step S108 is performed after the bending stress calculation step S107. However, even if these steps S107 and S108 are performed simultaneously, the step S108 is performed before the step S107. May be.
曲げ応力算定工程Ｓ１０７と曲げ耐力算定工程Ｓ１０８が終了したら、次に、曲げ応力算定工程Ｓ１０７で算出した曲げ応力に対する検討を行う（工程Ｓ１０９）。具体的には、曲げ応力検討工程Ｓ１０９では、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８で算出した曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を検討する。 After the bending stress calculation step S107 and the bending strength calculation step S108 are completed, the bending stress calculated in the bending stress calculation step S107 is examined (step S109). Specifically, in the bending stress examination step S109, the validity of the bending stress with respect to the bending strength calculated in the bending strength calculation step S108 is examined.
このように、曲げ応力の妥当性を検討することによって、工程Ｓ１０８で算定した曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を踏まえた上で、所望の大きさの定着力を確保するための定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定されるので、より安全性を確保した定着部２６ａ、２６ｂを確実に設計できる。本実施形態では、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８の後に曲げ応力検討工程Ｓ１０９を行っているが、本工程Ｓ１０９をスキップして、次工程Ｓ１１０に移行してもよい。なお、曲げ応力検討工程Ｓ１０９の詳細な説明については、後述する。
In this way, by examining the validity of the bending stress, the fixing
曲げ応力の検討が終了したら、次に、定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定する（工程Ｓ１１０）。本実施形態の定着部仕様決定工程Ｓ１１０では、定着部２６ａ、２６ｂが曲げ耐力算定工程Ｓ１０８で作成した累加強度相関曲線を用いて算定した定着力を確保できるように、その仕様を決定する。すなわち、本実施形態では、所望の大きさの定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂが設計可能となる。具体的には、必要となる定着力を確保するために、定着部２６ｂに設ける突起リング２８の本数を０本、１本、３本と設定することができる。また、定着部２６ａとなる杭頭定着筋２２の本数・直径・長さ・強度等やパイルキャップ２４のコンクリート強度等の仕様も決定する。
When the examination of the bending stress is completed, next, the specifications of the fixing
定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定したら、次に、設計用水平力によって杭体１１に発生するせん断応力と、杭体１１のせん断耐力をそれぞれ算定する（工程１１１）。これらのせん断応力とせん断耐力は、順次に算定しても、同時に算定してもよい。
Once the specifications of the fixing
杭体１１のせん断応力とせん断耐力を算定したら、次に、せん断応力に対する検討を行う（工程Ｓ１１２）。具体的には、せん断耐力に対して、せん断応力が妥当な大きさであるかの検討が行われる。本工程Ｓ１１２でせん断応力が妥当な大きさでない場合には、より好適なせん断応力を確保するために、図３に示すように、工程Ｓ１０５に戻って鋼管巻き部分の仕様の選定からやり直す。
After calculating the shear stress and the shear strength of the
せん断応力に対する検討が終了したら、次に、沈下に対する検討を行う（工程Ｓ１１３）。具体的には、場所打ち杭１０の施工場所における杭体１１の沈下条件をシミュレーション等によって行う。本工程Ｓ１１３で沈下条件が妥当でないと判定された場合には、より好適な沈下条件を確保するために、図３に示すように、工程Ｓ１０３に戻って設計初期条件の選定からやり直す。
When the study on the shear stress is completed, the study on the settlement is performed (step S113). Specifically, the settlement condition of the
沈下に対する検討が終了したら、次に、杭頭部に係る杭頭接合部、パイルキャップ、基礎梁の最終検討を行ってから（工程Ｓ１１４）、杭本数、杭配置、杭仕様等の杭条件の最終決定をする（工程Ｓ１１５）。そして、本実施形態に係る場所打ち杭１０の設計方法による設計が完了する。
After the examination for settlement, the pile head joints, pile caps, and foundation beams related to the pile head are finally examined (step S114), and the pile conditions such as the number of piles, pile arrangement, pile specifications, etc. A final decision is made (step S115). And the design by the design method of the cast-in-
このように、本実施形態の設計方法では、場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて、定着部２６ａ、２６ｂにおける好適な定着力を算出してから、その妥当性を検討した上で当該定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂを効率的に設計できる。このため、定着部２６ａ、２６ｂの定着力が必要以上に大きい過剰設計を未然に防いで、施工の手間やコストを低減させつつ、定着部２６ａ、２６ｂを形成する際におけるオーバースペックが回避できる。また、地盤強度に合わせて、杭の種類や杭径、杭長等に応じて、定着部２６ａ、２６ｂの定着力を所望の大きさに設定できるので、場所打ち杭１０の最適かつ経済的な設計と施工を行うことができる。
As described above, in the design method of the present embodiment, after calculating a suitable fixing force in the fixing
次に、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法に含まれる曲げ耐力算定工程の詳細について、図面を使用しながら説明する。図４は、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法に含まれる曲げ耐力算定工程の詳細を示すフロー図である。 Next, the detail of the bending strength calculation process included in the design method of the cast-in-place pile which concerns on one Embodiment of this invention is demonstrated, using drawing. FIG. 4 is a flowchart showing details of a bending strength calculation step included in the cast-in-place pile design method according to one embodiment of the present invention.
本実施形態に係る場所打ち杭１０の設計方法における曲げ耐力算定工程Ｓ１０８は、設定工程Ｓ１０８−１、定着力算出工程Ｓ１０８−２、鋼管用相関曲線作成工程Ｓ１０８−３、内部構造用相関曲線作成工程Ｓ１０８−４、及び累加強度相関曲線作成工程Ｓ１０８−５を含み、これらの工程Ｓ１０８−１乃至Ｓ１０８−５が図４に示す順序で行われるによって、杭体１１の曲げ耐力を算定することを特徴とする。
The bending strength calculation step S108 in the design method of the cast-in-
設定工程Ｓ１０８−１では、定着部２６ａ、２６ｂの定着方法と、その仕様について設定される。当該定着方法としては、例えば、鋼管１８の内周面側に突起リング２８や板状、棒状の鋼材、ボルト等のように、当該内周面側に向けて凸状に突出する構成の接合部材を取り付けたり、鋼管１８の外周面側に異形鉄筋を軸方向に取り付けてから、パイルキャップを当該異形鉄筋の先端側に取り付けることによって定着を図る方法等がある。また、設定工程Ｓ１０８−１では、定着部２６ｂの仕様として、例えば、突起リング２８の本数や断面の大きさ・形状、突起リング２８のピッチ間隔等を仮決めし、さらに、定着部２６ａの仕様として、例えば、杭頭定着筋２２の本数・直径・長さ・強度等やパイルキャップ２４のコンクリート強度等を仮決めする。
In the setting step S108-1, the fixing method of the fixing
定着力算出工程Ｓ１０８−２では、鋼管１８の端部１８ａ、１８ｂに設けられる定着部２６ａ、２６ｂの定着力を算出する。具体的には、圧縮力に対する定着力として、鋼管上端１８ａにおける圧縮力に対する定着力（ｃＮbu）と鋼管下端１８ｂにおける圧縮力に対する定着力（ｃＮbl）の小さい方の値を圧縮力に対する定着力（ｃＮb）に設定する。一方、引張力に対する定着力として、鋼管上端１８ａにおける引張力に対する定着力（ｔＮbu）と鋼管下端１８ｂにおける引張力に対する定着力（ｔＮbl）の小さい方の値を引張力に対する定着力（ｔＮb）に設定する。すなわち、本工程Ｓ１０８−２では、鋼管巻き部分が必要とする曲げ耐力に応じて定着力を求めるために、鋼管上端１８ａ及び鋼管下端１８ｂにおける圧縮力に対する内部構造部分２０との定着力の最小値と、引張力に対する内部構造部分２０との定着力の最小値に基づいて、仮決めした鋼管１８の定着力（ｃＮb、ｔＮb）を算出する。
In the fixing force calculation step S108-2, the fixing forces of the fixing
鋼管用相関曲線作成工程Ｓ１０８−３では、鋼管端部１８ａ、１８ｂに設けられる定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力（ｃＮb 、ｔＮb）を考慮した鋼管部分（Ｓ部分）の軸力（Ｎ）−曲げモーメント（Ｍ）の関係を示す相関曲線を作成する。すなわち、定着力算出工程Ｓ１０９−１で算出した圧縮力及び引張力の定着力に基づいて、杭体１１の鋼管部分１２の軸力Ｎと曲げモーメントＭとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する。
In the steel pipe correlation curve creating step S108-3, the axial force (N) -bending of the steel pipe portion (S portion) in consideration of the fixing force (cNb, tNb) at the fixing
具体的には、定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力（ｃＮb 、ｔＮb）と、鋼管の圧縮降伏軸力（ｃＮs）、鋼管の引張降伏軸力（−ｔＮs）、及び軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力（Ｍs）との大小関係に基づいて、図５（Ａ）乃至（Ｅ）に示す鋼管用相関曲線（Ｓ）が作成される。すなわち、本実施形態では、定着力（ｃＮb 、ｔＮb）と、鋼管の圧縮降伏軸力（ｃＮs）、鋼管の引張降伏軸力（−ｔＮs）、及び軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力（Ｍs）との大小関係に基づいて、図５（Ａ）乃至（Ｅ）に示すように、５通りの鋼管用相関曲線（Ｓ）が作成される。換言すると、定着力の大きさに基づいて、複数通りの鋼管用相関曲線（Ｓ）が作成される。本実施形態では、図５（Ａ）が突起リング２８の全部を設置した状態である３本の場合の鋼管用相関曲線（Ｓ）を示し、図５（Ｄ）が突起リング２８の一部を設置した状態である１本の場合の鋼管用相関曲線（Ｓ）を示し、図５（Ｅ）が突起リング２８を設置しない状態である０本の場合の鋼管用相関曲線（Ｓ）を示す。
Specifically, the fixing force (cNb, tNb) in the fixing
内部構造用相関曲線作成工程Ｓ１０８−４では、鋼管１８の内部構造部分２０の軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線（ＲＣ、Ｃ）が作成される。そして、 累加強度相関曲線作成工程Ｓ１０８−５では、内部構造用相関曲線（ＲＣ、Ｃ）に、鋼管用相関曲線（Ｓ）を累加させて累加強度相関曲線（ＳＲＣ、ＳＣ）を作成する。
In the internal structure correlation curve creating step S108-4, an internal structure correlation curve (RC, C) indicating the relationship between the axial force of the
すなわち、内部構造用相関曲線作成工程Ｓ１０８−４で鋼管１８の内部構造部分となる鉄筋コンクリート部分（ＲＣ部分）、又はコンクリート部分（Ｃ部分）の軸力（Ｎ）と曲げモーメント（Ｍ）との関係を算出して内部構造用相関曲線（ＲＣ、Ｃ）を作成してから、前工程Ｓ１０８−３で作成した鋼管用相関曲線（Ｓ）を累加させる。そして、累加強度式による鋼管巻き部分（ＳＲＣ部分、ＳＣ部分）の軸力（Ｎ）−曲げモーメント（Ｍ）関係を示す累加強度相関曲線（ＳＲＣ、ＳＣ）を作成する。具体的には、鋼管用相関曲線（Ｓ）の原点を内部構造用相関曲線（ＲＣ、Ｃ）に載せて、当該原点を内部構造用相関曲線（ＲＣ、Ｃ）に沿って移動させることによって、その移動領域の外縁線が累加強度相関曲線（ＳＲＣ、ＳＣ）となる。
That is, the relationship between the axial force (N) and the bending moment (M) of the reinforced concrete portion (RC portion) or the concrete portion (C portion) that becomes the internal structure portion of the
鋼管１８の内部構造部分が本実施形態の鋼管鉄筋コンクリート杭部１２と同様に鉄筋コンクリートＲＣとした場合に、突起リング２８を３本全て設置した場合の累加強度相関曲線（ＳＲＣ）は、図６（Ａ）に示すように、曲線部が底辺まで到達する略山型の形状となる。また、突起リング２８を１本のみを設置した場合の累加強度相関曲線（ＳＲＣ）は、図６（Ｂ）に示すように、略山型の形状の裾部が鉛直状態となった形状となり、軸力（Ｎ）の幅が狭くなる。さらに、突起リング２８を０本とした場合の累加強度相関曲線（ＳＲＣ）は、図６（Ｃ）に示すように、図６（Ｂ）より更に軸力（Ｎ）の幅が狭まって、内部構造用相関曲線（ＲＣ）の軸力（Ｎ）の幅と同一の形状となる。
When the internal structure portion of the
一方、鋼管１８の内部構造部分がコンクリートＣとした場合に、突起リング２８の３本全てを設置した場合の累加強度相関曲線（ＳＣ）は、図７（Ａ）に示すように、曲線部が底辺まで到達する略山型の形状となる。また、突起リング２８を例えば１本と一部のみを設置した場合の累加強度相関曲線（ＳＣ）は、図７（Ｂ）に示すように、略山型の形状の裾部が鉛直状態となった形状となり、軸力（Ｎ）の幅が狭くなる。さらに、突起リング２８を０本とした場合の累加強度相関曲線（ＳＣ）は、図７（Ｃ）に示すように、図７（Ｂ）より更に軸力（Ｎ）の幅が狭まって、内部構造用相関曲線（Ｃ）の軸力（Ｎ）の幅と同一の形状となる。
On the other hand, when the internal structure portion of the
鋼管１８の内部構造部分が鉄筋コンクリートＲＣの場合でも、コンクリートＣの場合でも、突起リング２８の一部のみが設置された１本の場合では、突起リング２８の全部が設置された３本の場合と比べると、累加強度相関曲線（ＳＲＣ、ＳＣ）が軸力幅の狭い形状となっている。このことから、場所打ち杭１０の設計過程で必要な定着力を求めた際に、その大きさが突起リング２８を全て設置したものより小さい場合に、図６（Ａ）に示す累加強度相関曲線（ＳＲＣ）の両端側に有する裾領域がオーバースペック分となる。
Regardless of whether the internal structure of the
そこで、本実施形態では、鋼管１８の端部１８ａ、１８ｂに設けられる定着部２６ａ、２６ｂにおける仮決めした仕様の定着力に基づいて鋼管用相関曲線を作成する。そして、当該鋼管用相関曲線を使用して、定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力の妥当性を判定するために使用する累加強度相関曲線を作成する。このため、鋼管１８の下端部１８ｂに有する定着部２６ｂの定着力を高めるために設ける突起リング２８の設置数に応じて、発生する定着力を所望の大きさに設定できるようになる。また、同様にして、鋼管１８の上端部１８ａに有する定着部２６ａの定着力を高めるために設ける杭頭定着筋２２の設置数に応じて、発生する定着力を所望の大きさに設定できるようになる。
Therefore, in this embodiment, a steel pipe correlation curve is created based on the fixing force of the provisionally determined specifications at the fixing
従って、累加強度相関曲線作成工程Ｓ１０８−５で作成された累加強度相関曲線を用いて、所望の大きさに設定した定着力を確保可能な好適な定着部２６ａ、２６ｂの設計に活用できるようになる。すなわち、定着力算出工程Ｓ１０８−２で所望の大きさの定着力を算出してから、当該定着力に基づいて作成された鋼管用相関曲線と累加強度相関曲線を用いて、当該定着力の妥当性を判定してから、後工程となる定着部仕様決定工程Ｓ１１０において、設定工程Ｓ１０８−１で設定された定着方法によって所望の大きさの定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定できる。
Therefore, the cumulative strength correlation curve created in the cumulative strength correlation curve creation step S108-5 can be used to design
次に、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭１０の設計方法に含まれる曲げ応力検討工程Ｓ１０９の詳細について、図面を使用しながら説明する。図８は、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法に含まれる曲げ応力検討工程の詳細を示すフロー図であり、図９は、本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法に含まれる曲げ応力検討工程の一例を示す説明図である。
Next, details of the bending stress examination step S109 included in the design method of the cast-in-
曲げ応力検討工程Ｓ１０９では、曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を検討する。具体的には、まず、地震時軸力の最小値ＮL−Eにおける杭体１１に発生する曲げ応力ＭEと杭体１０の曲げ耐力ＭUとの大小関係を判定する（曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−１）。すなわち、本工程Ｓ１０９−１では、図９に示すように、発生応力Ａ１を示す曲げ応力が杭体耐力Ａ２を示す累加強度相関曲線内に含まれるか否かを判定する。
In the bending stress examination step S109, the validity of the bending stress with respect to the bending strength is examined. Specifically, first, determines the size relationship (bending stress values determined with flexural capacity M U bending stress M E and
曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−１で杭体１１に発生する曲げ応力ＭEが杭体１０の曲げ耐力ＭUより小さい、すなわち、最小値ＮL−Eにおける発生応力Ａ１を示す曲げ応力が杭体耐力Ａ２を示す累加強度相関曲線内に含まれると判定されると、次に、地震時軸力の最大値ＮL＋Eにおける杭体１１に発生する曲げ応力ＭEと杭体１０の曲げ耐力ＭUとの大小関係を判定する（曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−２）。
Flexural Flexural Strength M U is smaller than the bending stress M E is
曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−２で杭体１１に発生する曲げ応力ＭEが杭体１０の曲げ耐力ＭUより小さい、すなわち、最大値ＮL＋Eにおける発生応力Ａ１を示す曲げ応力が杭体耐力Ａ２を示す累加強度相関曲線内に含まれると判定されると、次に、地震時軸力の最小値ＮL−Eにおける曲げ応力ＭEと曲げ耐力ＭUとの比である検定比ＭE／ＭUが適正値であるか否かを判定する（検定比判定工程Ｓ１０９−３）。
Bending stress generated in the
検定比判定工程Ｓ１０９−３で検定比ＭE／ＭUが適正値であると判定されると、次に、地震時軸力の最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが適正値であるか否かを判定する（検定比判定工程Ｓ１０９−４）。そして、本工程Ｓ１０９−４で検定比ＭE／ＭUが適正値であると判定されると、工程Ｓ１０８−２で算出した定着力が確実に必要最小限の定着力を確保することが分かるので、次工程となる定着部仕様決定工程Ｓ１１０（図３参照）で所望の大きさの定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定できる。
When test ratio M E / M U in the assay ratio determination step S109-3 is determined to be proper value, then test ratio M E / M U at the maximum value N L + E Seismic axial force in a proper value It is determined whether or not there is (test ratio determination step S109-4). When the test ratio M E / M U in this step S109-4 is determined to be proper value, it can be seen that the fixing force calculated in step S108-2 to secure the fixing force of reliably minimum necessary Therefore, the specifications of the fixing
すなわち、曲げ応力検討工程Ｓ１０９を実施することによって、曲げ耐力算定工程１０８の工程Ｓ１０８−２で算出した曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を踏まえた上で、鋼管１８の上端部１８ａ及び下端部１８ｂにおける所望の大きさの定着力を確保するための定着部２６ａ、２６ｂの仕様を決定するので、より安全性を確保した定着部２６ａ、２６ｂを確実に設計できるようになる。なお、検定比判定工程Ｓ１０９−３、Ｓ１０９−４における検定比ＭE／ＭUの適正値は、設計者が地盤情報や過去の設計データ等の場所打ち杭１０の設計に係る所定のデータに基づいて、事前に設定される。
That is, by performing the bending stress examination step S109, the
一方、検定比判定工程Ｓ１０９−３、Ｓ１０９−４において、検定比ＭE／ＭUが適正値でないと判定された場合には、次に、検定比ＭE／ＭUが過大か過小かを判定される（過大過小判定工程Ｓ１０９−５、Ｓ１０９−６）。 On the other hand, the test ratio determining step S109-3, in S109-4, when the test ratio M E / M U is determined not to be appropriate values, then, whether test ratio M E / M U excessive or too small It is determined (over / under determination step S109-5, S109-6).
具体的には、検定比判定工程Ｓ１０９−３において、最小値ＮL−Eにおける検定比ＭE／ＭUが適正値でないと判定されてから、過大過小判定工程Ｓ１０９−５で最小値ＮL−Eにおける検定比ＭE／ＭUが過大と判定された場合には、図８に示すように、後述する引張側比較工程Ｓ１０９−９に移る。これに対して、過大過小判定工程Ｓ１０９−５で最小値ＮL−Eにおける検定比ＭE／ＭUが過小と判定された場合には、鋼管１８の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程Ｓ１０５に戻る。
Specifically, in the assay ratio determination step S109-3, the minimum value N test ratio M E / M U from being determined not to be a proper value in L-E, the minimum value at an excessive under-determining step S109-5 N L If the test ratio M E / M U in -E is judged excessive, as shown in FIG. 8, and proceeds to the tension side comparison step S109-9 to be described later. On the contrary, when the test ratio M E / M U at the minimum value N L-E in an excessive under-determining step S109-5 is determined to too small, the steel pipe rolled specification selection step S105 to select the specifications of the
一方、検定比判定工程Ｓ１０９−４において、最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが適正値でないと判定されてから、過大過小判定工程Ｓ１０９−６で最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが過大と判定された場合には、図８に示すように、後述する圧縮側比較工程Ｓ１０９−７に移る。これに対して、過大過小判定工程Ｓ１０９−６で最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが過小と判定された場合には、鋼管１８の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程Ｓ１０５に戻る。
On the other hand, the test ratio determined in step S109-4, the maximum value N L + test ratio M E / M U from being determined not to be a proper value in E, test ratio M E at the maximum value N L + E with excessive under-determining step S109-6 / M when U is determined excessive, as shown in FIG. 8, it shifts to the compression side comparison step S109-7 to be described later. On the contrary, when the test ratio M E / M U at the maximum value N L + E with excessive under-determining step S109-6 is determined to too small, the flow returns to the steel pipe winding specification selection step S105 to select the specifications of the
このように、曲げ耐力算定工程で算出した定着力に基づいて算定された検定比ＭE／ＭUが適正値でない場合には、鋼管１８の仕様を再度選定して、より確実に鋼管１８の上端部１８ａ及び下端部１８ｂに設けられる定着部２６ａ、２６ｂにおける必要な定着力を確保可能な定着部２６ａ、２６ｂの再設計を行って、より好適な設計ができるようになる。
Thus, when the test ratio is calculated based on the fixing force calculated in bending strength calculation step M E / M U is not appropriate values, and selecting the specification of the
また、曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−１において、地震時軸力の最小値ＮL−Eにおける杭体１１に発生する曲げ応力ＭEが曲げ耐力ＭUより大きい、すなわち、発生した曲げ応力ＭEが累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された場合に、当該最小値ＮL−Eにおける曲げ応力ＭEが累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された際には、鋼管１８の引張降伏軸力（−ｔＮｓ）と引張力に対する定着力（−ｔＮb）との大小関係を比較する（引張側比較工程Ｓ１０９−９）。
Further, in the bending stress value determination step S109-1, the bending stress M E generated in the
そして、引張側比較工程Ｓ１０９−９で引張降伏軸力（−ｔＮｓ）が引張力に対する定着力（−ｔＮb）より小さいと判定された場合に、引張降伏軸力（−ｔＮｓ）を大きくするための必要コストＣ（ｔＮb）と軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力Ｍsを大きくするための必要コストＣ（Ｍs）との大小関係を検討する引張側コスト比較工程Ｓ１０９−１０に移行する。 When it is determined in the tension side comparison step S109-9 that the tensile yield axial force (-tNs) is smaller than the fixing force (-tNb) with respect to the tensile force, the tensile yield axial force (-tNs) is increased. The process proceeds to the tension side cost comparison step S109-10 for examining the magnitude relationship between the necessary cost C (tNb) and the necessary cost C (Ms) for increasing the bending strength Ms of the steel pipe when the axial force is zero.
一方、曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−２において、地震時軸力の最大値ＮL＋Eにおける杭体１１に発生する曲げ応力ＭEが曲げ耐力ＭUより大きい、すなわち、発生した曲げ応力ＭEが累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された場合に、当該最大値ＮL＋Eにおける曲げ応力ＭEが累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された際には、鋼管１８の圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）と圧縮力に対する定着力（ｃＮb）との大小関係を比較する（圧縮側比較工程Ｓ１０９−７）。
On the other hand, the bending stress value determination step S109-2, greater than the maximum value N L + Strength Flexural bending stress M E generated in the
そして、圧縮側比較工程Ｓ１０９−７で圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）が圧縮力に対する定着力（ｃＮb）より大きいと判定された場合に、圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）を大きくするための必要コストＣ（ｃＮb）と軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力Ｍsを大きくするための必要コストＣ（Ｍs）との大小関係を検討する圧縮側コスト比較工程Ｓ１０９−８に移行する。 Then, when it is determined in the compression side comparison step S109-7 that the compression yield axial force (cNs) is larger than the fixing force (cNb) with respect to the compression force, the necessary cost C for increasing the compression yield axial force (cNs). The process proceeds to the compression-side cost comparison step S109-8 that examines the magnitude relationship between (cNb) and the necessary cost C (Ms) for increasing the bending strength Ms of the steel pipe when the axial force is zero.
一方、圧縮側比較工程Ｓ１０９−７で圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）が圧縮力に対する定着力（ｃＮb）より小さいと判定された場合、及び前述した引張側比較工程Ｓ１０９−９で引張降伏軸力（−ｔＮｓ）が引張力に対する定着力（−ｔＮb）より大きいと判定された場合には、鋼管１８の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程Ｓ１０５に戻る。また、圧縮側コスト比較工程Ｓ１０９−８、引張側コスト比較工程Ｓ１０９−１０で軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力Ｍsを大きくするための必要コストＣ（Ｍs）の方が小さいと判定された場合には、同様に鋼管１８の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程Ｓ１０５に戻る。さらに、引張側比較工程Ｓ１０９−９で引張降伏軸力（−ｔＮｓ）が引張力に対する定着力（−ｔＮb）より大きいと判定された場合も、同様に鋼管１８の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程Ｓ１０５に戻る。
On the other hand, when it is determined in the compression side comparison step S109-7 that the compression yield axial force (cNs) is smaller than the fixing force (cNb) with respect to the compression force, and in the tension side comparison step S109-9 described above, the tensile yield axial force ( When it is determined that -tNs) is larger than the fixing force (-tNb) with respect to the tensile force, the process returns to the steel pipe winding specification selection step S105 for selecting the specifications of the
一方、圧縮側コスト比較工程Ｓ１０９−８、引張側コスト比較工程Ｓ１０９−１０で軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力Ｍsを大きくするための必要コストＣ（Ｍs）の方が大きいと判定された場合には、杭体１１の曲げ耐力を算定する曲げ耐力算定工程Ｓ１０８に戻る。なお、軸力が０の場合における鋼管の曲げ耐力Ｍsを大きくする方法には、鋼管材質の向上や、鋼管板厚、 杭径の増大等がある。
On the other hand, in the compression side cost comparison step S109-8 and the tension side cost comparison step S109-10, it is determined that the necessary cost C (Ms) for increasing the bending strength Ms of the steel pipe when the axial force is 0 is larger. If it is, the bending strength calculation step S108 for calculating the bending strength of the
このように、本実施形態では、圧縮側及び引張側における杭体に発生した応力と杭体の耐力を示す累加強度とを比較して、杭体に発生した応力が杭体の耐力を示す累加強度より大きい場合に、その不具合の原因を効率的に検討することができる。また、圧縮側及び引張側における算出した定着力の不具合を解消するための必要コストを検討した上で、より好適な工程からの設計のやり直しができる。 As described above, in the present embodiment, the stress generated in the pile body on the compression side and the tension side is compared with the cumulative strength indicating the yield strength of the pile body, and the stress generated in the pile body indicates the cumulative strength indicating the yield strength of the pile body. When it is larger than the strength, the cause of the defect can be efficiently examined. In addition, after considering the necessary cost for solving the problem of the calculated fixing force on the compression side and the tension side, it is possible to redo the design from a more suitable process.
このように、本実施形態では、曲げ応力検討工程Ｓ１０９において、曲げ耐力算定工程１０８の工程Ｓ１０８−２で算出した曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を検討できる。このため、定着部２６の仕様を決定する際に、より確実に鋼管１８の上端部１８ａ及び下端部１８ｂに設けられる定着部２６ａ、２６ｂにおける定着力が確保されるので、より安全性を確保した定着部２６ａ、２６ｂを確実に設計できるようになる。また、曲げ応力が妥当でないものである場合に、その不具合の原因に応じて、適宜、好適な工程からやり直せるように振り分けられるので、場所打ち杭１０を再設計する際における作業効率の向上が図れる。
Thus, in this embodiment, in the bending stress examination step S109, the validity of the bending stress with respect to the bending strength calculated in step S108-2 of the bending
なお、前述した本発明の一実施形態に係る場所打ち杭の設計方法では、ユーザが図３に示す各工程Ｓ１０１乃至Ｓ１１５を全て実施しているが、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８と曲げ応力検討工程Ｓ１０９のみを実施して、定着部２６ａ、２６ｂの仕様の妥当性を判断する方法も可能である。
In the above-mentioned method for designing a cast-in-place pile according to one embodiment of the present invention, the user performs all the steps S101 to S115 shown in FIG. 3, but the bending strength calculation step S108 and the bending stress examination step S109. It is also possible to determine the validity of the specifications of the fixing
例えば、図１０に示すように、他のユーザが実施した工程Ｓ１０１乃至Ｓ１０７により設定された各種データを得てから（工程Ｓ２０１）、これらの各種データに基づいて、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８と曲げ応力検討工程Ｓ１０９を実施することができる。 For example, as shown in FIG. 10, after obtaining various data set in steps S101 to S107 performed by other users (step S201), based on these various data, the bending strength calculation step S108 and the bending stress are obtained. The examination step S109 can be performed.
その後、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８により求められた累加強度相関曲線に基づいて、前述した曲げ応力検討工程Ｓ１０９における曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−１、Ｓ１０９−２、検定比判定工程Ｓ１０９−３、Ｓ１０９−４、過大過小判定工程Ｓ１０９−５、Ｓ１０９−６、圧縮側比較工程Ｓ１０９−７、及び引張側比較工程Ｓ１０９−９を適宜、実施する。 Thereafter, based on the cumulative strength correlation curve obtained in the bending strength calculation step S108, the bending stress value determination step S109-1, S109-2, the verification ratio determination step S109-3, S109- in the bending stress examination step S109 described above. 4. Over / under determination step S109-5, S109-6, compression side comparison step S109-7, and tension side comparison step S109-9 are appropriately performed.
そして、曲げ応力値判定工程Ｓ１０９−１、Ｓ１０９−２、検定比判定工程Ｓ１０９−３、Ｓ１０９−４において、それぞれ曲げ応力が累加強度相関曲線内に適切に含まれると判定されたら、定着部２６ａ、２６ｂの仕様が妥当として（工程Ｓ２０２）、一旦、検討を終了する。
When it is determined that the bending stress is appropriately included in the cumulative strength correlation curve in each of the bending stress value determination steps S109-1 and S109-2 and the test ratio determination steps S109-3 and S109-4, the fixing
また、検定比判定工程Ｓ１０９−３で最小値ＮL−Eにおける検定比ＭE／ＭUが適正値でないと判定され、かつ過大過小判定工程Ｓ１０９−５で当該最小値ＮL−Eにおける検定比ＭE／ＭUが過小と判定された場合も、定着部２６ａ、２６ｂの仕様が妥当として（工程Ｓ２０２）、一旦、検討を終了する。
Also, test ratio M E / M U at the minimum value N L-E in the assay ratio determination step S109-3 is determined not to be a proper value, and test at the minimum value N L-E in an excessive under-determining step S109-5 even when the ratio M E / M U is determined to too small, the fixing
さらに、検定比判定工程Ｓ１０９−４で最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが適正値でないと判定され、かつ過大過小判定工程Ｓ１０９−６で当該最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが過小と判定された場合も、定着部２６ａ、２６ｂの仕様が妥当として（工程Ｓ２０２）、一旦、検討を終了する。
Furthermore, test ratio determining test ratio at the maximum value N L + E in step S109-4 M E / M U is determined not to be a proper value, and test ratio in the maximum value N L + E with excessive under-determining step S109-6 M E / sometimes M U is determined to too small, the fixing
このように、前述したように、定着部２６ａ、２６ｂの仕様が妥当として（工程Ｓ２０２）、一旦、検討を終了した場合は、その後、続いて定着部２６ａ、２６ｂの詳細な検討に入ることも可能である。
As described above, when the specifications of the fixing
一方、過大過小判定工程Ｓ１０９−５で当該最小値ＮL−Eにおける検定比ＭE／ＭUが過大と判定された場合は、引張側比較工程Ｓ１０９−９に移行して、鋼管１８の引張降伏軸力（−ｔＮｓ）と引張力に対する定着力（−ｔＮb）との大小関係を比較する。また、過大過小判定工程Ｓ１０９−６で当該最大値ＮL＋Eにおける検定比ＭE／ＭUが過大と判定された場合は、圧縮側比較工程Ｓ１０９−７に移行して、鋼管１８の圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）と圧縮力に対する定着力（ｃＮb）との大小関係を比較する。
On the other hand, if the test ratio M E / M U with excessive under-determination step S109-5 in the minimum value N L-E is determined excessive, the process moves to the tension side comparison step S109-9,
そして、圧縮側比較工程Ｓ１０９−７や引張側比較工程Ｓ１０９−９において、圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）が圧縮力に対する定着力（ｃＮb）より大きいと判定された場合や、引張降伏軸力（−ｔＮｓ）が引張力に対する定着力（−ｔＮb）より小さいと判定された場合には、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８に戻って、曲げ耐力の算定からやり直す。 In the compression side comparison step S109-7 and the tension side comparison step S109-9, when it is determined that the compression yield axial force (cNs) is larger than the fixing force (cNb) with respect to the compression force, or when the tensile yield axial force (− When it is determined that (tNs) is smaller than the fixing force (−tNb) with respect to the tensile force, the process returns to the bending strength calculation step S108 and starts again from the calculation of the bending strength.
一方、圧縮側比較工程Ｓ１０９−７や引張側比較工程Ｓ１０９−９において、圧縮降伏軸力（ｃＮｓ）が圧縮力に対する定着力（ｃＮb）より小さいと判定された場合や、引張降伏軸力（−ｔＮｓ）が引張力に対する定着力（−ｔＮb）より大きいと判定された場合には、定着部２６ａ、２６ｂの仕様が不適として（工程Ｓ２０３）、検討作業を終了する。
On the other hand, when it is determined in the compression side comparison step S109-7 or the tension side comparison step S109-9 that the compression yield axial force (cNs) is smaller than the fixing force (cNb) with respect to the compression force, the tensile yield axial force (− When it is determined that (tNs) is larger than the fixing force (−tNb) with respect to the tensile force, the specifications of the fixing
このようにして、他のユーザが実施した工程Ｓ１０１乃至Ｓ１０７により設定された各種データに基づいて、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８と曲げ応力検討工程Ｓ１０９を実施して、曲げ耐力算定工程Ｓ１０８と曲げ応力検討工程Ｓ１０９のみを実施して、定着部２６ａ、２６ｂの仕様の妥当性を判断することも可能である。
In this way, the bending strength calculation step S108 and the bending stress examination step S109 are performed based on the various data set by the steps S101 to S107 performed by other users, and the bending strength calculation step S108 and the bending stress examination are performed. It is also possible to perform only step S109 and determine the validity of the specifications of the fixing
なお、上記のように本発明の各実施形態について詳細に説明したが、本発明の新規事項及び効果から実体的に逸脱しない多くの変形が可能であることは、当業者には、容易に理解できるであろう。従って、このような変形例は、全て本発明の範囲に含まれるものとする。 Although each embodiment of the present invention has been described in detail as described above, it is easily understood by those skilled in the art that many modifications can be made without departing from the novel matters and effects of the present invention. It will be possible. Therefore, all such modifications are included in the scope of the present invention.
例えば、明細書又は図面において、少なくとも一度、より広義又は同義な異なる用語と共に記載された用語は、明細書又は図面のいかなる箇所においても、その異なる用語に置き換えることができる。また、場所打ち杭の設計システムの構成、及び場所打ち杭の設計方法の動作も本発明の各実施形態で説明したものに限定されず、種々の変形実施が可能である。 For example, a term described with a different term having a broader meaning or the same meaning at least once in the specification or the drawings can be replaced with the different term in any part of the specification or the drawings. Also, the configuration of the cast-in-place pile design system and the operation of the cast-in-place pile design method are not limited to those described in the embodiments of the present invention, and various modifications can be made.
１０ 杭頭部鋼管巻き場所打ちコンクリート杭（場所打ち杭）、１１ 杭体、１１ａ 杭頭部、１２ 鋼管鉄筋コンクリート杭部、１４ 鉄筋コンクリート杭部、１６ 主筋、１８ 鋼管、１８ａ 上端、１８ｂ 下端、２０ 内部鉄筋コンクリート（内部構造部分）、２２ 杭頭定着筋、２４ パイルキャップ、２６、２６ａ、２６ｂ 定着部、２８ 突起リング、１００ （場所打ち杭の）設計システム、１０１ コンピュータ、１０２ 記憶部、１０４ 記憶媒体、１０６ ＲＡＭ、１０８ ＲＯＭ、１１０ ＣＰＵ（演算部）、１１２ 設定部、１１３ 相関曲線作成部（鋼管用相関曲線作成部、内部構造用相関曲線作成部、累加強度相関曲線作成部）、１１４ 判定部（定着力判定部）、１１６ 決定部（定着部仕様決定部）、１２０ 入力部、１２２ 出力部、１２４ 通信部、１２５ システムバス、１２６ インターネット、Ｓ１０５ 鋼管巻き仕様選定工程、Ｓ１０７ 曲げ応力算定工程、Ｓ１０８ 曲げ耐力算定工程、Ｓ１０８−１ 設定工程、Ｓ１０８−２ 定着力算出工程、Ｓ１０８−３ 鋼管用相関曲線作成工程、Ｓ１０８−４ 内部構造用相関曲線作成工程、Ｓ１０８−５ 累加強度相関曲線作成工程、Ｓ１０９ 曲げ応力検討工程、Ｓ１０９−１、Ｓ１０９−２ 曲げ応力値判定工程、Ｓ１０９−３、Ｓ１０９−４ 検定比判定工程、Ｓ１０９−５、Ｓ１０９−６ 過大過小判定工程、Ｓ１０９−７ 圧縮側比較工程、Ｓ１０９−８ 圧縮側コスト比較工程、Ｓ１０９−９ 引張側比較工程、Ｓ１０９−１０ 引張側コスト比較工程 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Pile head steel pipe winding cast-in-place concrete pile (cast-in-place pile), 11 pile body, 11a pile head, 12 steel pipe reinforced concrete pile part, 14 reinforced concrete pile part, 16 main reinforcement, 18 steel pipe, 18a upper end, 18b lower end, 20 inside Reinforced concrete (internal structure part), 22 pile head anchoring muscle, 24 pile cap, 26, 26a, 26b anchoring part, 28 projection ring, 100 (place cast pile) design system, 101 computer, 102 storage part, 104 storage medium, 106 RAM, 108 ROM, 110 CPU (calculation unit), 112 setting unit, 113 correlation curve creation unit (steel pipe correlation curve creation unit, internal structure correlation curve creation unit, cumulative strength correlation curve creation unit), 114 determination unit ( Fixing force determination unit), 116 determination unit (fixing unit specification determination unit), 120 input unit, 12 2 output section, 124 communication section, 125 system bus, 126 internet, S105 steel pipe winding specification selection process, S107 bending stress calculation process, S108 bending strength calculation process, S108-1 setting process, S108-2 fixing force calculation process, S108- 3 Steel pipe correlation curve creation step, S108-4 Internal structure correlation curve creation step, S108-5 Cumulative strength correlation curve creation step, S109 Bending stress examination step, S109-1, S109-2 Bending stress value judgment step, S109- 3, S109-4 test ratio determination step, S109-5, S109-6 over / under determination step, S109-7 compression side comparison step, S109-8 compression side cost comparison step, S109-9 tension side comparison step, S109-10 Tensile side cost comparison process
Claims (10)
前記曲げ耐力算定工程は、
少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における前記鋼管と該鋼管の内部に設けられる内部コンクリート又は内部鉄筋コンクリートの何れかからなる内部構造部分との定着方法を設定する設定工程と、
前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における圧縮側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値と、前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における引張側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値とを、前記圧縮側及び前記引張側におけるそれぞれの前記鋼管の定着力として算出する定着力算出工程と、
前記定着力算出工程で算出した前記圧縮側及び前記引張側の前記定着力と、前記鋼管の圧縮降伏軸力及び前記鋼管の引張降伏軸力との大小関係を比較し、該大小関係に基づいて、前記杭体の前記鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成工程と、
前記内部構造部分の前記内部コンクリート又は前記内部鉄筋コンクリートの何れかの軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線を作成する内部構造用相関曲線作成工程と、
前記内部構造用相関曲線に前記鋼管用相関曲線を累加させて曲げ耐力を示す累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成工程と、を含み、
前記曲げ耐力算定工程の後工程には、予め設定された軸力の所定の最小値及び最大値における前記杭体に発生する曲げ応力が前記累加強度相関曲線で示される曲げ耐力より小さくなるように前記鋼管と前記内部構造部分との定着部の仕様を決定する定着部仕様決定工程を含むことを特徴とする場所打ち杭の設計方法。 A method for designing a cast-in-place pile including a bending strength calculation step for calculating at least a bending strength of a pile body, wherein a steel pipe is wound around a pile head of the pile body,
The bending strength calculation step includes
A setting step of setting a fixing method between the steel pipe at least at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe and an internal structure portion made of either internal concrete or internal reinforced concrete provided in the steel pipe;
The minimum value calculated as the smaller value of the fixing force with the internal structure portion relative to the compression side at the upper end and the lower end of the steel pipe, and the tension side at the upper end and the lower end of the steel pipe and a minimum value calculated as smaller of the fixing strength between the inner structural portion, and a fixing force calculation step of calculating as a fixing force of each of the steel pipe in the compression side and the tension side,
Comparing the magnitude relationship between the compression force of the compression side and the tension side calculated in the fixing force calculation step and the compression yield axial force of the steel pipe and the tensile yield axial force of the steel pipe, and based on the magnitude relation A steel pipe correlation curve creating step for creating a steel pipe correlation curve indicating a relationship between an axial force and a bending moment of the steel pipe portion of the pile body;
A correlation curve creating step for internal structure that creates a correlation curve for internal structure indicating a relationship between an axial force and a bending moment of either the internal concrete or the internal reinforced concrete of the internal structure portion;
A cumulative strength correlation curve creating step of creating a cumulative strength correlation curve indicating a bending strength by accumulating the steel pipe correlation curve in the internal structure correlation curve,
In the subsequent step of the bending strength calculation step, the bending stress generated in the pile body at a predetermined minimum value and maximum value of the axial force set in advance is smaller than the bending strength indicated by the cumulative strength correlation curve. A cast-in-place pile design method comprising a fixing part specification determining step of determining a specification of a fixing part between the steel pipe and the internal structure part.
前記曲げ耐力算定工程の後に前記曲げ耐力に対する曲げ応力の妥当性を検討する曲げ応力検討工程と、を更に含み、
前記曲げ応力検討工程は、
地震時軸力の最小値及び最大値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれるか否かを判定する曲げ応力値判定工程を含むことを特徴とする請求項１に記載の場所打ち杭の設計方法。 Bending stress calculation step for calculating bending stress generated in the pile body;
A bending stress examination step for examining the validity of the bending stress with respect to the bending strength after the bending strength calculation step,
The bending stress examination step
The cast-in-place value according to claim 1, further comprising a bending stress value determining step of determining whether or not the bending stress at the minimum value and the maximum value of the axial force during an earthquake is included in the cumulative strength correlation curve. Pile design method.
前記曲げ応力値判定工程で前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれる場合に、更に前記最小値及び前記最大値における前記曲げ応力と前記曲げ耐力との比である検定比が適正値であるか否かを判定する検定比判定工程と、
前記検定比判定工程において、前記最大値又は前記最小値における前記検定比が適正値でないと判定された場合に、前記検定比が過大か過小かを判定される過大過小判定工程と、を更に含み、
前記過大過小判定工程で、前記検定比が過小と判定された場合に、前記曲げ応力算定工程及び前記曲げ耐力算定工程より前段に有する前記鋼管の仕様を選定する鋼管巻き仕様選定工程に戻ることを特徴とする請求項２に記載の場所打ち杭の設計方法。 The bending stress examination step
When the bending stress is included in the cumulative strength correlation curve in the bending stress value determining step, a test ratio that is a ratio between the bending stress and the bending strength at the minimum value and the maximum value is an appropriate value. A test ratio determination step of determining whether or not there is a
An over / under determination step in which, in the test ratio determination step, when it is determined that the test ratio at the maximum value or the minimum value is not an appropriate value, the test ratio is determined to be over or under. ,
Returning to the steel pipe winding specification selection step for selecting the specifications of the steel pipe having the preceding stage from the bending stress calculation step and the bending strength calculation step when the verification ratio is determined to be excessive in the over / under determination step. The cast-in-place pile design method according to claim 2,
前記最小値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された際には、前記鋼管の引張降伏軸力と前記引張力に対する前記定着力との大小関係を比較する引張側比較工程に移行し、
前記最大値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれていないと判定された際には、前記鋼管の圧縮降伏軸力と前記圧縮力に対する前記定着力との大小関係を比較する圧縮側比較工程に移行することを特徴とする請求項２に記載の場所打ち杭の設計方法。 In the bending stress value determining step, when it is determined that the bending stress at the maximum value or the minimum value is not included in the cumulative strength correlation curve,
When it is determined that the bending stress at the minimum value is not included in the cumulative strength correlation curve, a tensile strength comparing the magnitude relationship between the tensile yield axial force of the steel pipe and the fixing force with respect to the tensile force is compared. To the side comparison process,
When it is determined that the bending stress at the maximum value is not included in the cumulative strength correlation curve, compression is performed to compare the magnitude relationship between the compression yield axial force of the steel pipe and the fixing force with respect to the compression force. 3. The cast-in-place pile design method according to claim 2, wherein the method is shifted to a side comparison step.
少なくとも前記場所打ち杭の設計に係る所定のデータを記憶する記憶部と、
少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における圧縮側に対する内部コンクリート又は内部鉄筋コンクリートの何れかからなる内部構造部分との定着力の最小値と、引張側に対する前記内部構造部分との定着力の最小値に基づいて、所望の前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における定着力を算出する演算部と、
前記演算部に含まれ、少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における前記鋼管と該鋼管の内部に設けられる内部構造部分との定着方法を設定する設定部と、
前記演算部に含まれ、前記圧縮側及び前記引張側の前記定着力に基づいて、前記杭体の前記鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成部と、
前記演算部に含まれ、前記鋼管の内部構造部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線に前記鋼管用相関曲線を累加させて累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成部と、
前記演算部に含まれ、少なくとも前記累加強度相関曲線を用いて、予め設定された軸力の所定の最小値及び最大値における前記杭体に発生する曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれるか否かを判定する定着力判定部と、
前記演算部に含まれ、前記軸力の所定の前記最小値及び前記最大値における前記曲げ応力が前記累加強度相関曲線内に含まれている場合に、前記設定部で設定された前記定着方法によって少なくとも前記定着力を確保可能な前記鋼管と前記内部構造部分との定着部の仕様を決定する定着部仕様決定部と、を備えることを特徴とする場所打ち杭の設計システム。 A cast-in-place pile design system in which a steel pipe is wound around a pile head of a pile body,
A storage unit for storing at least predetermined data relating to the design of the cast-in-place pile;
At least at the upper end and lower end of the steel pipe, the minimum value of the fixing force with the internal structure part made of either internal concrete or internal reinforced concrete on the compression side, and the minimum value of the fixing force with the internal structure part on the tension side Based on the calculation unit for calculating the fixing force at the upper end and the lower end of the desired steel pipe,
A setting unit that is included in the calculation unit and sets a fixing method of the steel pipe at least at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe and an internal structure portion provided inside the steel pipe;
Correlation for steel pipe that is included in the calculation unit and creates a correlation curve for steel pipe showing the relationship between the axial force and bending moment of the steel pipe portion of the pile body based on the fixing force on the compression side and the tension side A curve generator,
A cumulative strength correlation curve, which is included in the calculation unit, creates a cumulative strength correlation curve by accumulating the correlation curve for an internal structure to a correlation curve for an internal structure indicating a relationship between an axial force and a bending moment of the internal structure portion of the steel pipe The creation department;
Bending stress generated in the pile body at a predetermined minimum value and maximum value of axial force set in advance is included in the cumulative strength correlation curve, which is included in the calculation unit and uses at least the cumulative strength correlation curve. a fixing force determination unit to determine whether or not,
When the bending stress at the predetermined minimum value and the maximum value of the axial force included in the calculation unit is included in the cumulative intensity correlation curve, the fixing method set by the setting unit A cast-in-place pile design system comprising: a fixing unit specification determining unit that determines a specification of a fixing unit between the steel pipe and the internal structure portion capable of securing at least the fixing force.
少なくとも前記鋼管の上端部及び下端部における前記鋼管と該鋼管の内部に設けられる内部コンクリート又は内部鉄筋コンクリートの何れかからなる内部構造部分との定着方法を設定する設定工程と、 A setting step of setting a fixing method between the steel pipe at least at the upper end portion and the lower end portion of the steel pipe and an internal structure portion made of either internal concrete or internal reinforced concrete provided in the steel pipe;
前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における圧縮側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値と、前記鋼管の前記上端部及び前記下端部における引張側に対する前記内部構造部分との定着力の小さい方の値として算出される最小値とを、前記圧縮側及び前記引張側におけるそれぞれの前記鋼管の定着力として算出する定着力算出工程と、 The minimum value calculated as the smaller value of the fixing force with the internal structure portion relative to the compression side at the upper end and the lower end of the steel pipe, and the tension side at the upper end and the lower end of the steel pipe A fixing force calculation step of calculating a minimum value calculated as a smaller value of the fixing force with the internal structure portion as a fixing force of each of the steel pipes on the compression side and the tension side;
前記定着力算出工程で算出した前記圧縮側及び前記引張側の前記定着力と、前記鋼管の圧縮降伏軸力及び前記鋼管の引張降伏軸力との大小関係を比較し、該大小関係に基づいて、前記杭体の前記鋼管部分の軸力と曲げモーメントとの関係を示す鋼管用相関曲線を作成する鋼管用相関曲線作成工程と、 Comparing the magnitude relationship between the compression force of the compression side and the tension side calculated in the fixing force calculation step and the compression yield axial force of the steel pipe and the tensile yield axial force of the steel pipe, and based on the magnitude relation A steel pipe correlation curve creating step for creating a steel pipe correlation curve indicating a relationship between an axial force and a bending moment of the steel pipe portion of the pile body;
前記内部構造部分の前記内部コンクリート又は前記内部鉄筋コンクリートの何れかの軸力と曲げモーメントとの関係を示す内部構造用相関曲線を作成する内部構造用相関曲線作成工程と、 A correlation curve creating step for internal structure that creates a correlation curve for internal structure indicating a relationship between an axial force and a bending moment of either the internal concrete or the internal reinforced concrete of the internal structure portion;
前記内部構造用相関曲線に前記鋼管用相関曲線を累加させて曲げ耐力を示す累加強度相関曲線を作成する累加強度相関曲線作成工程と、を含むことを特徴とする場所打ち杭の曲げ耐力算定方法。 A cumulative strength correlation curve creating step of creating a cumulative strength correlation curve showing the flexural strength by accumulating the steel pipe correlation curve to the internal structure correlation curve, and a bending strength calculation method for cast-in-place piles, .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014082247A JP5730426B1 (en) | 2014-04-11 | 2014-04-11 | Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, cast-in-place pile design system, and cast-in-place pile bending strength calculation method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014082247A JP5730426B1 (en) | 2014-04-11 | 2014-04-11 | Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, cast-in-place pile design system, and cast-in-place pile bending strength calculation method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP5730426B1 true JP5730426B1 (en) | 2015-06-10 |
| JP2015203201A JP2015203201A (en) | 2015-11-16 |
Family
ID=53486809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014082247A Active JP5730426B1 (en) | 2014-04-11 | 2014-04-11 | Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, cast-in-place pile design system, and cast-in-place pile bending strength calculation method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5730426B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110263484A (en) * | 2019-07-02 | 2019-09-20 | 杭州铁木辛柯建筑结构设计事务所有限公司 | Section ultimate bearing judgment method of the L shape steel core concrete column under composite force |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6585146B2 (en) * | 2017-03-24 | 2019-10-02 | ジャパンパイル株式会社 | Pile head joint design method and construction method |
| JP6505291B2 (en) * | 2018-05-23 | 2019-04-24 | ジャパンパイル株式会社 | Design method of pile head joint and calculation method of allowable bending moment |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59114322A (en) * | 1982-12-21 | 1984-07-02 | Ube Ind Ltd | High-strength concrete pile |
| JPS60228108A (en) * | 1985-03-12 | 1985-11-13 | 旭化成株式会社 | Manufacture of steel pipe concrete composite hollow pile |
| JP2006138095A (en) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Cast-in-place steel pipe reinforced concrete pile |
| JP2006161363A (en) * | 2004-12-06 | 2006-06-22 | Shimizu Corp | Pile design system |
| JP2011074569A (en) * | 2009-09-29 | 2011-04-14 | System Keisoku Kk | Cast-in-place steel pipe concrete pile |
-
2014
- 2014-04-11 JP JP2014082247A patent/JP5730426B1/en active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59114322A (en) * | 1982-12-21 | 1984-07-02 | Ube Ind Ltd | High-strength concrete pile |
| JPS60228108A (en) * | 1985-03-12 | 1985-11-13 | 旭化成株式会社 | Manufacture of steel pipe concrete composite hollow pile |
| JP2006138095A (en) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Cast-in-place steel pipe reinforced concrete pile |
| JP2006161363A (en) * | 2004-12-06 | 2006-06-22 | Shimizu Corp | Pile design system |
| JP2011074569A (en) * | 2009-09-29 | 2011-04-14 | System Keisoku Kk | Cast-in-place steel pipe concrete pile |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| JPN6014047296; 財団法人国土開発技術研究センター: ＳＣくい設計指針 , 197908, Ｐ．３〜５、６３〜６５, 財団法人国土開発技術研究センター * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110263484A (en) * | 2019-07-02 | 2019-09-20 | 杭州铁木辛柯建筑结构设计事务所有限公司 | Section ultimate bearing judgment method of the L shape steel core concrete column under composite force |
| CN110263484B (en) * | 2019-07-02 | 2022-05-06 | 杭州铁木辛柯建筑结构设计事务所有限公司 | Method for judging section limit bearing of L-shaped concrete filled steel tube column under composite stress |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2015203201A (en) | 2015-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lehman et al. | Foundation connections for circular concrete-filled tubes | |
| Nikoukalam et al. | Development of structural shear fuse in moment resisting frames | |
| Stephens et al. | Design of CFST column-to-foundation/cap beam connections for moderate and high seismic regions | |
| Stephens et al. | Seismic CFST column-to-precast cap beam connections for accelerated bridge construction | |
| Tizani et al. | Performance of T-stub to CFT joints using blind bolts with headed anchors | |
| JP5730426B1 (en) | Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, cast-in-place pile design system, and cast-in-place pile bending strength calculation method | |
| JP2006161363A (en) | Pile design system | |
| Lawson et al. | Serviceability performance of steel–concrete composite beams | |
| Moehle | Key changes in the 2019 edition of the ACI Building Code (ACI 318-19) | |
| Nour Eldin et al. | Seismic retrofit of a structure using self-centring precast concrete frames with enlarged beam ends | |
| Roeder et al. | Concrete-filled steel tubes for accelerated bridge construction | |
| Krish et al. | Seismic repair of circular reinforced concrete bridge columns by plastic hinge relocation with grouted annular ring | |
| Roeder et al. | Initial investigation of reinforced concrete filled tubes for use in bridge foundations. | |
| JP2010084503A (en) | Structure and method for joining concrete column and steel-frame beam | |
| JP5340661B2 (en) | Reinforced concrete member joint structure and building using the same | |
| JP2016142062A (en) | Joining structure of reinforced concrete column and steel beam | |
| JP2009114696A (en) | Knotted pile | |
| JP6471445B2 (en) | Cast-in-place pile design method, design program, storage medium, and cast-in-place pile design system | |
| Henriques | Behaviour of joints: simple and efficient steel-to-concrete joints | |
| JP6585146B2 (en) | Pile head joint design method and construction method | |
| JP2018123563A (en) | Design method for reinforcement structure of existing structure, and reinforcement structure of existing structure | |
| Gomez | Behavior and design of column base connections | |
| JP2020105730A (en) | Design method of connected reinforcing bar basket | |
| Kotsovos et al. | Reinforced concrete frame analysis with mode of failure prediction capability | |
| Zabihi | Seismic Retrofitting of Reinforced Concrete Beam-Column Joints Using Diagonal Haunch |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150310 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150407 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5730426 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |