JP5667298B2 - 高い散逸能力を有する事実上オイルフリーのショックアブソーバ - Google Patents

Description

本発明は、高い散逸パワーを有するショックアブソーバに関し、より具体的には、管状ボディ内でスライド可能なロッド−ピストン組立体を含むタイプのショックアブソーバであって、前記ロッド−ピストン組立体が、外乱源に結合されるようになっていて、前記環状体が、保護されるべき構造に結合されるようになっているものに関する。

従来の液圧式又はオレオ−ニューマチック式ショックアブソーバにおいて、ロッド−ピストン（ロッド及びピストン）と戻しばねとを含むシステムが利用されている。このシステムは保護されるべき構造（例えば自動車の車体）と外乱源（例えば地面と直接に接触している自動車のホイール）との間に挿入されている。こうして、戻しばねによって取り囲まれた、シリンダとロッド−ピストンとから成るユニットであって、粘性液圧流体流を利用することによって衝撃エネルギーを散逸する機能を有するユニットが提供されている。このタイプの従来のショックアブソーバの場合、機械的な摩擦エネルギーを熱に変換する固体−液体システムによって、エネルギーが散逸される。熱は外部に放出される。

このような従来のショックアブソーバは極めて広く普及してはいるがしかし、これらは粘性流体、一般には油を絞ることによってのみ得られるエネルギー散逸の原理に依然として縛れている。このことはこのようなショックアブソーバの貧弱な散逸パワーを説明している。これらの構造に固有の実際の欠点、具体的には常に高い圧力下にあるという事実も存在する。このことは、ガスと油との間に自由に浮動するピストンを利用するモンローショックアブソーバ（発明者Ｂｏｕｒｃｉｅｒ ｄｅ Ｃａｒｂｏｎのオレオ−ニューマチック式ショックアブソーバ）に当てはまる。ショックアブソーバが静止状態にあるときにも、５０ｂａｒ〜１００ｂａｒの永久的な圧力が存在する。これは、オイルが校正絞りオリフィスを通るときにオイルの蒸発を防止するためのものである。このような高い圧力の存在は組み立て及び分解中、そしてまた、ショックアブソーバの取扱中にも危険を招くことがある。この危険を回避するために、ロッド−ピストンの自由端の前面に延びる安全ベルトを提供することによって、重大の事故を引き起こすおそれのあるロッドの突然の伸長を回避するのが従来の慣習である。

高い圧力下に永久的にあるという事実にやはり固有の別の欠点は、ショックアブソーバの貯蔵又は輸送の際に、ロッド−ピストンが伸長位置にあるのでショックアブソーバが大きい長さを占めるという点である。

およそ１０年前に、著しく大きいエネルギー吸収−散逸パワーを達成できる一方、従来のショックアブソーバよりも構造的に軽量で嵩が小さい新しいタイプのショックアブソーバを考え出そうと提案された。これと関連して、本出願と同一発明者の特許文献１を参照することができる。

その新しいタイプのショックアブソーバが利用する概念は、同じ発明者による、さらに１０年前の特許文献２に詳細に記載されているように、多孔質毛管マトリックスと前記マトリックスがそれに対して疎液性である連携液体とを使用する不均質エネルギー吸収−散逸構造である。その極めて革新的なタイプの不均質構造によれば、制御された形状の開放型の孔を有する多孔質毛管固形マトリックスを、この多孔質毛管マトリックスを取り囲む液体とともに使用し、これにより、固体と液体との間に大きい比分離表面積を画定する。この場合マトリックスは液体に対して疎液性である。分離表面積は、不均質構造が晒される外部圧力の関数として等温的且つ可逆的に変化する。

不均質構造の等温的「圧縮−膨張」サイクルは、ＰＶダイヤグラムにおいて大量のヒステリシスをもたらす閉ループによって特徴づけられる。ここでヒステリシスＨは差ΔＰ＝Ｐ_ｉｎｔ−Ｐ_ｅｘｐに相当し、Ｐ_ｉｎｔは、マトリックスの孔空間内への液体の強制的な侵入に対応する圧力であり、またＰ_ｅｘｐは、前記孔空間からの液体の自然排出が生じる圧力である。閉ループによって画定される面積は、散逸されるエネルギー量を特徴づける。その基本原理は極めて革新的であり、Ｅｎｇｌｉｓｈ ｊｏｕｒｎａｌ Ｊ． Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｖ． Ａ． Ｅｒｏｓｈｅｎｋｏ， ２００７， Ｖｏｌ． ２２１， Ｐａｒｔ Ｄ， ｐｐ． ２８５−３００において“Ａ ｎｅｗ ｐａｒａｄｉｇｍ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｅｎｅｒｇｙ ｄｉｓｓｉｐａｔｉｏｎ − Ｐａｒｔ １： ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ａｓｐｅｃｔｓ ａｎｄ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ”という標題で、また、ｐｐ． ３０１−３１２において“Ａ ｎｅｗ ｐａｒａｄｉｇｍ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｅｎｅｒｇｙ ｄｉｓｓｉｐａｔｉｏｎ − Ｐａｒｔ ２： ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｏｆ ａ ｎｏｖｅｌ ｃａｒ ｄａｍｐｅｒ”という標題で掲載された刊行物に詳細に説明されている。

特許文献１にはこのように、シリンダ内でスライド可能であるロッド−ピストン組立体を含むタイプのショックアブソーバであって、ロッド−ピストン組立体はピストンの両側に、液圧流体を含有するそれぞれの作業チャンバを画定しており、それぞれの作業チャンバは不均質エネルギー吸収−散逸構造を含有する連携チャンバと連続的に連通し、そしてまた逆止弁及び狭窄手段を有する連携システムを介して共通チャンバと連通しており、共通チャンバは、シリンダ内のロッド−ピストン組立体の運動中に液圧流体の連続性を保証する補填チャンバを構成している、ショックアブソーバが記載されている。これと関連して、本出願と同一発明者の特許文献１を参照することができる。

そのショックアブソーバの場合、ピストンの移動速度がニュートン・レジームから表面エネルギーレジームへ切り換えるための所定の臨界速度を超えるやいなや、粘性流体、例えば油に頼ることなしに、固体−液体界面が作業体（ｃｏｒｐｓ ｄｅ ｔｒａｖａｉｌ）として作用する不均質エネルギー吸収−散逸構造を利用して、エネルギーが散逸される。

にもかかわらず、上述のショックアブソーバ構造内には特定の欠点が見いだされている。

先ず、ショックアブソーバが２つのシーリング・システムを有する従来の２チャンバ型ピストンを使用する場合、ロッド−ピストンが完全に貫入するのを可能にするのに十分な長さに沿って後方に向かって延びるボディを提供することが必要であり、これにより、ロッド−ピストンが完全に貫入しているときでも、ショックアブソーバはかなりの長さになってしまう。

さらに、ショックアブソーバの中央部分に配置されたただ１つの補填チャンバは、可撓性バッグによって画定された変形可能な壁を有するチャンバであり、これをその位置に配置することは必然的に、作業チャンバと外部との間の熱伝達に対する抵抗を生じさせる。

最後に、２つの可撓性バッグ、つまりそれぞれが、少なくとも１つの多孔質毛管マトリックスと前記マトリックスがそれに対して疎液性である連携液体とによって構成されたそれぞれの不均質エネルギー吸収−散逸構造を収納する２つの可撓性バッグは、２チャンバ型ロッド−ピストンのそれぞれの専用チャンバ内に配置されている。従って、それらのシールされたバッグは、ショックアブソーバのボディの外面から離れている。残念ながら、この外面は、多孔質毛管マトリックスと外部との熱交換効果を決定する表面であり、結果として、過酷な作業状況において、且つ／又はロッド−ピストンの高いピーク速度を伴う場合に、前記マトリックスの温度に著しい上昇が観察される。

特許文献３には、オレオ−ニューマチック・サスペンションであって、ピストンをスライド可能に受容する中心チャンバと、中心チャンバを取り囲む２つの環状チャンバとを画定する管状ボディを有するオレオ−ニューマチック・サスペンションが開示されている。中心チャンバはオイルで満たされており、ピストンは、オイルがピストンの一方の側から他方の側へ制約された状態で通過するのを可能にする通路を備えている。環状チャンバは、変形可能な壁によって２つの区画、つまり油を含有する一方の区画と、空気を含有する他方の区画とに分離されている。油含有区画は、制約された通路を介して中心チャンバと連通している。これらの通路はそれぞれ、ピストンのそれぞれの側に設けられている。言うまでもなく、油と空気とを分離する変形可能な壁を備えた環状チャンバは、空気ばねを形成するために空気を圧縮／弛緩することによってサスペンション機能を発揮する。

欧州特許第１２５０５３９（Ｂ１）号明細書 欧州特許第０７９１１３９（Ｂ１）号明細書 英国特許出願公開第１１８８４５３（Ａ）号明細書

本発明の目的は、上述の制限及び欠点を回避する一方、従来の液圧式及びオレオ−ニューマチック式ショックアブソーバの欠点、具体的には高い圧力及び使用される油の大きい体積に関わる欠点を回避するために、特許文献１に記載された上述のタイプの高散逸パワーを有するショックアブソーバから際立つことである。

本発明の別の目的は、重い負荷がかけられた場合、且つ／又はショックアブソーバのロッドが高速で動く場合に良好な挙動を示す、高い散逸パワーを有し事実上油を有さないショックアブソーバを構成することである。

本発明の別の目的は、ショックアブソーバの組み立て、分解、及び取り扱い中にいかなるリスク又は危険をも回避し、また、ショックアブソーバの輸送又は貯蔵のための最大限のコンパクト性を達成することを可能にする構造を備えた、高い散逸パワーを有し事実上油を有さないショックアブソーバを構成することである。

上記技術的問題は、本発明によれば、
管状ボディ内でスライド可能なロッド−ピストン組立体を含むタイプのショックアブソーバであって、
前記ロッド−ピストン組立体は液圧流体を含有する２つの作業チャンバを画定するように管状ボディと協働し、
それぞれの作業チャンバは、補助チャンバと永久的に連通しており、補助チャンバは、少なくとも１つの多孔質毛管マトリックスと前記マトリックスがそれに対して疎液性である連携液体とによって構成された不均質エネルギー吸収−散逸構造を含有している、
ショックアブソーバにおいて、
・ ２つの補助チャンバが、前記管状ボディの中央部分の両側に管状部分の壁に形成された環状チャンバであり、前記環状補助チャンバのそれぞれは、連携不均質構造を含有する可撓性バッグを収納しており、そして、
・ ２つの作業チャンバのそれぞれはまた、それぞれのノンリターン手段を介して、管状ボディの対応端部に配置された連携補填チャンバと連通し、前記補填チャンバは、管状ボディ内でのロッド−ピストン組立体の運動中の液圧流体の連続性を保証する
ことにおいて際立っている、ショックアブソーバによって解決される。

上に指定した構造によって、それぞれが連携不均質構造を含有する２つの可撓性バッグは、ショックアブソーバの管状ボディの壁に近接する。このことは、多孔質毛管マトリックスと外部との間の効果的な熱交換にとって極めて有利である。加えて、管状ボディの２つの端部に２つの補填チャンバを配置することによって、熱交換に対する不都合な影響を回避し、また液圧流体が「作業チャンバ・補填チャンバ」システム中を駆動されるようにする慣性を低減する（ひいては速度を高める）ことが可能である。

有利な特徴によれば、管状ボディの２つの端部のそれぞれは、連携補填チャンバを含有するそれぞれのヘッドで終端しており、各補填チャンバは、対応ヘッド内に締結され収納された変形可能な可撓性壁によって画定されている。それぞれの変形可能な可撓性壁は外部から大気圧に晒されてよく、或いは変更形において、対応ヘッド内に組み込まれた連携加圧手段によって外部から低い正圧に晒されてもよい。

このような状況下で、そして有利には、それぞれの補填チャンバと連携するノンリターン手段が、ワッシャの形の逆止弁によって構成されており、ワッシャは校正オリフィスを有し、前記補填チャンバを連携作業チャンバに接続するための前記ヘッド内に形成された接続通路をマスクするために対応ヘッドに係止されている。

特定の実施態様によれば、管状ボディは円筒部分と中空中心ロッド部分とを含み、前記部分はこれらの間に環状空間を形成しており、環状空間内で、やはり中空のロッド−ピストン組立体が漏れのないようにスライドし、ピストンの、外乱源に向いた側では２つの作業チャンバのうちの一方を画定し、そして他方の側ではガス状流体を含有する閉鎖環状チャンバを画定する。

ガス状流体を含有する閉鎖環状チャンバは、円筒部分と中空中心ロッド部分とを固定的に結合するリングによって構成された端壁を有していてよく、或いは変更形において、環状チャンバは、円筒部分から突出する環状ショルダによって構成された端壁を有しており、中空中心ロッド部分は、環状ショルダをクリアランスを持ってスライド可能に貫通しており、前記中空中心ロッド部分は端フランジを含み、端フランジは、ショックアブソーバ作業中には上述の環状ショルダに漏れのないように係止されており、そして端フランジは、ショックアブソーバの貯蔵又は輸送のために全体的なサイズを最小化する目的で、ロッド−ピストン組立体が管状ボディ内に最大限に貫入するのを可能にするベントを構成するために、前記ショルダから分離することができるようになっていてもよい。このような状況下で、そして有利には、円筒部分の自由端は、円筒部分のショルダに中心ロッド部分の端フランジをクランプ固定するための、又は前記ショルダから前記端フランジを分離するためのナットを受容することを目的として、雄ねじ山を有しており、前記ナットは、ショックアブソーバの作業中に液圧流体を通すための中心オリフィスを形成している。

変更形において、管状ボディの円筒部分は、２つの管によって構成されており、それぞれの管は、中央部分を構成するねじ山付き取り付け具に螺合した一方の端部を有し、そしてそれぞれの管は、連携補填チャンバを含有するねじ山付きヘッドに螺合したその他方の端部を有しており、そして管状ボディの円筒部分はさらに、中央取り付け具の孔内にねじ込まれた１つ又は２つの管によって構成されたシース部分によって構成されていてよい。具体的には、ロッド−ピストン組立体が貫通する２つのヘッドのうちの一方に、外部に対してショックアブソーバをシーリングするためのただ１つのシーリング・システムが取り付けられている。

また有利には、環状補助チャンバのそれぞれに形成された開口内に環状グリッドが設けられており、グリッドは、対応環状補助チャンバ内に収容された可撓性バッグを位置決めして保持するのに役立つ。具体的には、上述の環状グリッドのそれぞれは星形状を成していて、星形状は、その中心部分がくりぬかれている。

別の特定の実施態様によれば、２つの環状補助チャンバは、管状ボディの中央部分内に形成された通路を通って互いに連通しており、前記通路には共通の狭窄手段が取り付けられている。ノンリターン手段によって提供される液圧抵抗は閉位置で、共通の狭窄手段によって提供される調節可能な液圧抵抗よりも常に大きい。

別の変更実施態様によれば、２つの環状補助チャンバは互いに連通していないが、しかし前記環状補助チャンバのそれぞれは、管状ボディの対応端部内に形成されたそれぞれの通路を介して、連携補填チャンバと連通しており、それぞれの通路には、その固有の狭窄手段が取り付けられている。ノンリターン手段によって提供される液圧抵抗は閉位置で、それぞれの狭窄手段によって提供される調節可能な液圧抵抗よりも常に大きい。

下記説明及び特定の実施態様に関連する添付の図面に照らして、本発明の他の特徴及び利点がより明らかになる。

添付の図面を参照する。

図１は、本発明によるショックアブソーバを示す軸方向断面図である。 図２は、図１のショックアブソーバの変更形であって、ロッド−ピストン組立体が管状ボディ内部に最大限に貫入するのを可能にするように、また前記組立体をこの位置に保持するように構成されたベント装置が設けられているものを示す軸方向断面図である。 図３は、図２のショックアブソーバの中央部分を、ロッド−ピストン組立体の最大収縮位置で、ショックアブソーバの使用中に吸引力が形成されている状態で示す軸方向断面図である。 図４は、図３のＩＶ部分を拡大して詳細に示す図であって、ここでは、上述のベント形成装置を開位置（図示の位置）においてより明確に見ることができ、この装置は、閉位置（ナットが締められた状態）において吸引力を形成するのに役立つ。 図５は、図２〜４のショックアブソーバをそのロッド−ピストン組立体の種々の軸方向位置において示す図であって、ａ）は中間位置を示し、ｂ）はベントを開放する結果として達成されるロッド−ピストン組立体の最大貫入位置を示し、ｃ）はロッド−ピストン組立体の最大伸長位置を示している。 図６は、ショックアブソーバのさらに別の変更形であって、それぞれの環状補助チャンバが固有の狭窄手段を備えた通路を介して連携補填チャンバと連通しているものを示す軸方向断面図である。 図７は、図６のショックアブソーバの変更形であって、それぞれの補填チャンバを画定する変形可能な可撓性壁が、大気圧に晒されている上述の変更形とは異なり、外部から低い正圧に晒されているものを示す軸方向断面図である。 図８は、図６及び７のショックアブソーバのノンリターン手段の１つを示す図である。 図９は、図６及び７のショックアブソーバの可撓性バッグを位置決めして保持するために使用される星形グリッドを示す図である。

図１は、本発明によるショックアブソーバを符号１で示している。ショックアブソーバは高い散逸パワーを有し、油を事実上有していない。このショックアブソーバは、管状ボディ３内でスライド可能なロッド−ピストン組立体２を含むタイプである。前記ロッド−ピストン組立体は、外乱源ＳＰＥ（例えば、地面と直接に接触するホイールのためのサスペンション内でショックアブソーバが取り付けられた車両のホイール）に結合されるようになっており、前記管状ボディは、保護されるべき構造Ｓ（例えばこれが取り付けられる自動車の車体）に結合されるようになっている。

具体的には、管状ボディ３は円筒部分４を有しており、この円筒部分内部では、オープンエンド型の中空中心ロッド部分５が、ショックアブソーバの長手方向軸Ｘに沿って軸方向に延びている。リング６が円筒部分４を中空中心ロッド部分５に結合し、ひいてはチャンバ１０の端壁を形成している。チャンバ１０はガス状流体、例えば空気又は窒素を含有する閉鎖環状チャンバである。

とはいうものの、このような剛性の閉鎖端壁は１つの特定実施態様にすぎないことに注目すべきであり、下記のように、貯蔵中又は輸送中にショックアブソーバの全体的なサイズを最小化するためにロッド−ピストン組立体が管状ボディ３内部に最大限に貫入するのを可能にすること、そしてまた、ショックアブソーバの使用中に生成される吸引力を形成すること、の両方を可能にする目的でベント機能を提供するために、統一されたシングルピースではない端壁を提供することも可能である。

ロッド−ピストン組立体はこのように、厳密な意味でのロッド７と、ピストン８とによって構成されている。ピストンは、ガスケット９によって提供されたシーリング手段とともに、円筒部分４と中空中心ロッド部分５の外壁との間に画定された環状空間内でスライドする。円筒部分４と中空中心ロッド部分５とは、これらの間に環状空間を形成している。この環状空間内では、やはり中空のロッド−ピストン組立体が、シールされた状態でスライドして、ピストン８の、外乱源（ＳＰＥ）に向いた側では「作業チャンバ」１１Ａを画定し、そして他方の側ではガス状流体を含有する閉鎖環状チャンバ１０を画定する。

上述の特許文献１に記載されているような、高い散逸パワーを有するショックアブソーバの一般原理によれば、ロッド−ピストン組立体２は液圧流体を含有する２つの作業チャンバ１１Ａ，１１Ｂを画定するように管状ボディと協働し、それぞれの作業チャンバ１１Ａ，１１Ｂは、補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂと永久的に連通しており、補助チャンバは、少なくとも１つの多孔質毛管マトリックス１４と前記マトリックスがそれに対して疎液性である連携液体１５とによって構成された不均質エネルギー吸収−散逸構造を含有している。とはいうものの、上述のショックアブソーバとは異なり、この例におけるロッド−ピストン２の内部区分は作業チャンバ１１Ｂのためのピストンとして作用する。

本発明の第１の特徴によれば、２つの補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂが、前記管状ボディの中央部分２８の両側に管状部分３の壁に形成された環状チャンバである。これらの環状補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂのそれぞれは、連携不均質構造を含有する可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂを収納している。不均質構造に関して、多孔質毛管マトリックスはここでは固形物１４によって表される。前記マトリックスがそれに対して疎液性である連携液体には符号１５が与えられている。液体は水又は任意の他の好適な液体であってよい。

直ぐに観察できるように、連携不均質構造１４，１５を含有する可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂのそれぞれは、ショックアブソーバの管状ボディの外壁の近傍に配置されており、このことは外部との熱交換の点で極めて好都合である。

この例における２つの環状補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂは、管状ボディの中央部分２８内に形成された通路２０を通って互いに連通しており、前記通路２０には共通の狭窄手段２１が取り付けられている。狭窄手段は調節可能な液圧抵抗を提供する。

本発明の別の特徴によれば、管状ボディと連携するロッド−ピストン組立体２によって画定された２つの作業チャンバ１１Ａ，１１Ｂのそれぞれは、それぞれのノンリターン手段２２Ａ，２２Ｂを介して、管状ボディ３の対応端部に配置された連携補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂと連通する。具体的には、管状ボディ３の２つの端部のそれぞれは、連携補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂを含有するそれぞれのヘッド１６Ａ，１６Ｂで終端しており、各補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂは、対応ヘッド１６Ａ，１６Ｂ内に締結され収納された変形可能な可撓性壁１８Ａ，１８Ｂによって画定されている。前記変形可能な可撓性壁１８Ａ，１８Ｂは具体的には、外部から大気圧に晒される。符号２７Ａ，２７Ｂは、変形可能な可撓性壁１８Ａ，１８Ｂが対応ヘッド１６Ａ，１６Ｂの対応ハウジング内に締結されるのを可能にするクリップのようなエレメントを指定する。１変更形において、また図７に示されているように、それぞれの変形可能な可撓性壁１８Ａ，１８Ｂが、当該ヘッド１６Ａ，１６Ｂ内に組み込まれた連携加圧手段３０Ａ，３０Ｂによって外部から僅かな量の正圧に晒されるようにすることが可能である。

どのようにショックアブソーバが作業するかに関する下記説明から明らかなように、２つの補填チャンバ１７Ａ及び１７Ｂは、管状ボディ３内でのロッド−ピストン組立体２の運動中の液圧流体の連続性を提供するために存在している。ここでもまた注目すべきなのは、上述の特許文献１のショックアブソーバの単一で中央に位置する補填チャンバがこの例では、管状ボディの２つの端部に配置された２つの補填チャンバによって置き換えられているので、その結果、これらの存在はショックアブソーバの作業中の熱交換に対して影響を及ぼすことがないことである。

図示のように、それぞれが中空の星又はリングの形状を成す（図９に示されたグリッドと同様の）環状グリッド２６Ａ，２６Ｂを設けることも有利である。これらのグリッドは、環状補助チャンバのそれぞれ１２Ａ，１２Ｂに形成された開口内に配置されており、それぞれのグリッドは、当該環状補助チャンバ内に収容された可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂを位置決めして保持するのに役立つ。このことは、ショックアブソーバの作業中に、具体的には高レベルの振動が生じた場合に可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂが損傷されるリスクがないことを保証する。

可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂは、上述の特許文献１に記載された、高い散逸パワーを有するショックアブソーバとの関連においてすでに説明したように、液圧流体によって貫入することのできない材料から形成されている。それぞれの可撓性バッグはこのように、連携する機能液体１５（作業液体）中に浸された多孔質毛管マトリックス１４を含有している。機能液体１５は例えば水であってよい。ショックアブソーバの他のチャンバは、ガスを含有する上述の環状チャンバ１０をもちろん除いて、液圧流体、例えば油（技術的液体：ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ ｌｉｇｕｉｄ）によって占有されている。

図１から判るように、管状ボディ３の２つの端部のそれぞれはヘッド１６Ａ，１６Ｂで終端しており、この例では、円筒部分４の残りと一緒にシングルピースを形成している。このヘッドは、連携補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂを含有している。

それぞれの補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂと連携するノンリターン手段２２Ａ，２２Ｂは、具体的にはワッシャ２３Ａ，２３Ｂの形の逆止弁によって構成されており、ワッシャは校正オリフィス２４Ａ，２４Ｂを有し、それぞれの補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂを連携作業チャンバ１１Ａ，１１Ｂに接続する前記ヘッド内に形成された接続通路２５Ａ，２５Ｂをマスクするために対応ヘッド１６Ａ，１６Ｂに係止されている。ノンリターン手段２２Ａ，２２Ｂを構成するそれぞれのワッシャ２３Ａ，２３Ｂの校正オリフィス２４Ａ，２４Ｂは従って、これらが提供する液圧抵抗が閉位置で、共通の狭窄手段２１によって提供される調節可能な液圧抵抗よりも常に大きいように寸法設定されている。狭窄手段２１の液圧抵抗を調節することによって、（表面エネルギー散逸レジームにおいて）機能液体が多孔質毛管マトリックスの孔空間内に侵入するのを可能にするための侵入圧力を調節することが可能である。効果的な機械エネルギー散逸のこのような現象は、マトリックスの孔空間内への液体の強制的な侵入に対応する圧力Ｐ_ｉｎｔと、孔空間からの液体の自然排出に対応する圧力Ｐ_ｅｘｐとの大きい差（ΔＰ＝Ｐ_ｉｎｔ−Ｐ_ｅｘｐであるとともにＰ_ｉｎｔ＞＞Ｐ_ｅｘｐである）によって、説明される。このことは、ショックアブソーバの作業に関する下記説明を参照することによりよく理解することができる。さらなる詳細に関しては上述の２００７年の刊行物を参照することもできる。

注目すべきなのは、ロッド−ピストン組立体２が貫通する２つのヘッドのうちの一方１６Ａに、外部に対してショックアブソーバをシーリングするためのただ１つのシーリング・システム１９が取り付けられていることであり、この構成は、ショックアブソーバが外部に対してシールするための２つのシーリング・システムを有することを必要とする従来技術の従来の実施態様に勝る大きな利点をもたらす。

最後に、図１において注目すべきなのは、ロッド−ピストン組立体２の最大伸長位置において安全ストッパを構成する目的で、ロッド−ピストン組立体２のロッド７のピストン８に可撓性Ｏリング２９が係止されていることである。

図１において、矢印１０１及び１０２はそれぞれ、ロッド−ピストン組立体２の伸長方向及び貫入方向を示している。

図１において、ショックアブソーバはそのロッド−ピストン組立体２が中間位置にある状態で示されているので、利用可能な伸長ストロークＣ１は利用可能な貫入ストロークＣ２とほぼ同一である。残留ストロークＣ０は最大ピストン貫入に相当し、この場合、環状チャンバ１０内に含有されるガスの体積は、ガスが逃げることを許さずに最大限に圧縮される。以下に説明する図面の変更形において、所定の状況では、ショックアブソーバのコンパクト性を最大限にするようにロッド−ピストン組立体の全貫入を達成するために、この残留ストロークＣ０を排除することが可能である。

図２〜４は、図１を参照しながら説明したショックアブソーバの変更形を示している。この変更形は、下記の説明から明らかなように、製作及び組み立てが大幅に単純化された構造を示している。

管状ボディ３の円筒部分４は、２つの管４Ａ及び４Ｂによって構成されている。これらの管のそれぞれは、中央部分２８を構成するねじ山付き取り付け具に一方の端部で螺合しており、そしてそれぞれの管は、連携補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂを含有するそれぞれのねじ山付きヘッド１６Ａ，１６Ｂにその他方の端部で螺合している。管状ボディ３はまた、シース部分４Ｃによって構成されている。シース部分４Ｃは、具体的には中央取り付け具２８の孔内にねじ込まれた１つ又は２つの管（この例では１つ）によって構成されている。このように、図１のショックアブソーバのための管状ボディの円筒部分４を構成するシングルピース構成部分の代わりに、２つの管４Ａ，４Ｂ、２つのヘッド１６Ａ，１６Ｂ，中央取り付け具２８、及びこの例では単一のシース形成管４Ｃが設けられている。上述のように、両端部で螺合している中央取り付け具２８は、２つの管状補助チャンバ１２Ａ及び１２Ｂの間の連通を可能にする通路２０を提供し、そしてこの通路には連携共通狭窄手段２１が取り付けられている。

図３において、そしてとりわけ図４に示された詳細においてよりよく見ることができるように、ガス状流体を含有する閉鎖環状チャンバ１０が、この例では、管状ボディ３の円筒部分４のシース部分４Ｃの一部を形成する環状ショルダ６．１によって構成された端壁６’を有していることが判る。この環状ショルダ６．１は、クリアランス（クリアランス６．２）を持ってスライド可能に中空中心ロッド部分５が貫通している。前記中空中心ロッド部分５は端フランジ６．３を有しており、端フランジは、その円形面のそれぞれにそれぞれのシーリング・ガスケット６．５又は６．６を支持している。円筒部分４のシース部分４Ｃの自由端は、シース部分４Ｃのショルダ６．１に中空中心ロッド部分５の端フランジ６．３をクランプ固定するための、又は前記ショルダ６．１から前記端フランジ６．３を解離するためのナット３０を受容することを目的として、雄ねじ山を有している。こうして、端フランジ６．３は漏れのないようにショルダ６．１に当て付けられるようにクランプ固定することができる。これはショックアブソーバの作業位置に相当するが、しかし、ショックアブソーバの貯蔵又は輸送のために全体的なサイズを最小化する目的で、ロッド−ピストン組立体２が管状ボディ３内部に最大限に貫入するのを可能にするベントを構成するように、端フランジは前記ショルダ６．１から解離することもできる（図４に示された位置）。ロッド−ピストンのこの最大貫入位置は、図３及び４に示された位置であり、そして図から判るように、ナット３０が僅かに緩められているため、環状チャンバ１０内に含有されるガスが、上述の貫通クリアランス６．２及び貫通クリアランス６．４を介して逃げることができる。貫通クリアランスは、図４の矢印２００によって示されているように、ガスがナット３０の中心オリフィス３１を介して逃げるように、フランジ６．３の周面によって画定されている。ショックアブソーバはこの場合超小型である。この位置に達したら、作業者が端壁６’を再びシールするようにナット３０をもう一度締めることで事足りる。従って、ロッド−ピストンのこの最大貫入位置は、前記ロッド−ピストンがこの位置を離れるやいなやチャンバ１０内に形成される吸引力によって維持される（ナット３０がもう一度締められた状態）（この吸引力は、シンプル且つ信頼性の高い効果的な復帰手段を形成する）ことが判る。

ロッドのこの最大貫入位置から出発してショックアブソーバを再組み立て又は設置することが必要となる場合、作業者はナット３０が依然として締まっている状態でロッドを簡単に引っ張ることにより、これを中間位置にもたらし、これにより、最初は大気圧であったチャンバ１０内に少量の吸引力を形成することができる。作業中、ナット３０の中心オリフィス３１は中心ロッド部分５の中心通路４０に通じることによりロッド−ピストンの運動中に液圧流体が通るのを可能にする。

ショックアブソーバを貯蔵又は輸送したいときには、ナット３０を緩め、そしてロッド−ピストンを最大限に押し込むことにより、貯蔵又は輸送のための超小型のショックアブソーバを有することができる。チャンバ１０内の圧力は大気圧に等しいままであり、これによりショックアブソーバの取り扱い中のいかなる危険をも排除する。

図５において、ａ）は、ロッド−ピストンがその中間位置にある、上記ショックアブソーバの状態を示しており（チャンバ１０内に存在する吸引力は少量である）、ｂ）は前記ロッド−ピストンが、ストロークＣ２全体を超えた、その最大貫入位置にある状態を示しており、この場合残留ストロークＣ０は、ショックアブソーバが作業状態にある限りに維持される（チャンバ１０内の圧力はこのとき大気圧に等しい）、そして最後にｃ）は、ストロークＣ１全体を超えたロッド−ピストンの最大伸長位置を示している（チャンバ１０内に存在する吸引力はａ）よりも大きい）。

次に自動車（図示せず）に取り付けられたときの上記ショックアブソーバの作業について説明する。

静的状態において、ロッド−ピストン組立体２のピストン９は中立位置（図１にΔＸ（ｔ）と記載されているロッドの運動量はゼロである）、例えば図１，２及び５ａに示された位置を占めており、このことは、自動車の重量とサスペンションの戻しばねの力との平衡から生じる（図示せず）。作業チャンバ１１Ａ及び１１Ｂ内、そして中心通路４０の内部容積中の液圧は完全に同じであり、これらは大気圧に等しい。なぜならば、逆止弁２３Ａ，２３Ｂ内に校正オリフィス２４Ａ，２４Ｂが存在し、またこの例では、貫通通路２０が狭窄手段２１を有しているからである。可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂ内に含有されて機能液体１５中に浸された多孔質毛管マトリックス１４は、このとき空である内部空間を有している。容易に理解できるように、ガス１０を含有する環状チャンバ内の低い正圧は、ショックアブソーバの液圧プール内に存在する圧力の値に対しても、２つの可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂ内に含有される不均質構造１４，１５の挙動に対しても影響を及ぼすことはない。

ショックアブソーバの動的作業においては、２つの作業レジーム間を区別することが妥当である。これらの作業レジームは、従来の液圧式又はオレオ−ニューマチック式のショックアブソーバの唯一の作業レジームと同じ「ニュートン・レジーム」と言われる第１のレジームと、特許文献１及び上述の２００７年の刊行物に記載されているような不均質エネルギー吸収−散逸構造を利用する「表面エネルギー」レジームと呼ばれる別のレジームとを含む。

ニュートン・レジームは機械エネルギー散逸に対応しており、これは従来の液圧式又はオレオ−ニューマチック式のショックアブソーバに共通に見いだすことのできるレジームである。この場合、校正オリフィスを通して粘性液体を絞ることによって、摩擦エネルギーを熱に変換し、熱は外部に放出される。力Ｆ（ｔ）によるロッド７の運動量ΔＸ（ｔ）（図１に示す）は作業チャンバ１１Ａ，１１Ｂ内の液圧を変動させ、その結果液体は通路２０に沿って駆動される。例えばロッド−ピストン組立体２が矢印１０２の方向に動くことを想定すると、中心通路４０内、ひいては作業チャンバ１１Ｂ内の液圧は増大するのに対して、他方の作業チャンバ１１Ａ内の液圧は減少する。逆止弁２３Ｂは閉じられたままであり、狭窄手段２１の（調節可能な）抵抗は、液体が作業チャンバ１１Ｂ及び連携環状補助チャンバ１２Ｂから、作業チャンバ１１Ａ及び連携環状補助チャンバ１２Ａへスムーズに移動するのを可能にする。液体はこのときピストン８に隣接した環状空間を徐々に満たし、体積が不十分な場合には、逆止弁２３Ａが大気圧下で開き、そして補填チャンバ１７Ａ内に含有された必要量の液体が作業チャンバ内に貫入することによって、ショックアブソーバの液圧プール内の流体の連続性を保証する。このニュートン・レジームの場合、狭窄手段２１によって制御された通路２０を介して行われる、作業チャンバとこれらのそれぞれの補助環状チャンバとの間の通常の流体送達は機械エネルギー散逸機能を提供する。ロッドが矢印１０１の方向に動く場合には、符号ＡとＢとを交換して、全く同じ作業が対称的に行われる。

上で考察した状況の全てにおいて、可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂを収納する環状補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂ内部の圧力は中程度のままであり、いずれの場合にも、前記圧力が、機能液体を（容積Ｖ_{ｐｏｒｅｓ}の）孔空間内に侵入させるための圧力Ｐ_ｉｎｔに相当するラプラス毛管圧力よりも小さい限り、不均質構造のマトリックスの孔空間内に機能液体を流入させるには不十分である。このようにニュートン・レジームにおける作業との関連において、可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂの容積は実際には一定であり続け、このことは、不均質構造１４，１５がニュートン・レジーム実施中の散逸エネルギーには貢献していないことを意味する。

ロッド−ピストン組立体２の移動速度「Ｘ’」が臨界値「Ｘ’_ｃｒ」、例えば乗用車の場合には０．１のオーダーの値を超えると、狭窄手段２１によって提供された液圧抵抗がかなり上昇し、そしてラプラス毛管圧力の限界値に達するまで環状補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂの一方において大幅な圧力増大を生じさせる。このような状況下でロッド−ピストン組立体２の高速運動は、可撓性バッグのうちの一方（圧力が増大したバッグ）における不均質構造のマトリックスの内部空間内に機能液体を侵入させるので、当該バッグの容積はかなり、そしてより正確には値Ｖ_{ｐｏｒｅｓ}だけ減少する。環状補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂの間が通路２０を介して連通しているので、他方の環状補助チャンバ内に位置する不均質構造に対しては逆の現象が発生し、これにより、高ヒステリシス圧縮−膨張サイクルの原理をもたらす。この原理は、関係：Ｅ＝（Ｐ_ｉｎｔ−Ｐ_ｅｘｐ）．Ｖ_{ｐｏｒｅｓ}に従ってエネルギー散逸の値が極めて大きいことによって特徴づけられる。

このように、矢印１０２の方向におけるロッド−ピストン組立体２の運動中、高圧下で中心通路４０から駆出された技術的液体（油）の体積は、狭窄手段の抵抗が大きいため、狭窄手段２１を介して環状補助チャンバ１２Ａ内に送達することはできない。その結果、駆出された体積は制約されることによって、対応可撓性バッグ１３Ｂを圧縮し、このバッグの体積減少ΔＶは、可撓性バッグ１３Ｂ内部に含有されるマトリックスの充填された孔体積Ｖ_{ｐｏｒｅｓ}に対して等価の値に等しい。環状補助チャンバ１２Ｂ内に加えられる圧力は、ラプラス毛管圧力（侵入圧力Ｐ_ｉｎｔ）の値を超え、これにより、機能液体を当該マトリックス内に強制的に侵入させる。ピストン８の他方の側では、空間の容積が増大し、そしてこの空間内の圧力が減少する。他方の環状補助チャンバ１２Ａ内の吸引力が、連携不均質構造を膨張させるとともに、可撓性バッグ１３Ａ内に位置する多孔質マトリックスの孔から圧力Ｐ_ｅｘｐ（Ｐ_ｅｘｐ＜＜Ｐ_ｉｎｔ）で機能液体が自然排出される。これは、場合によっては逆止弁２３Ａの同時の開放を伴うことにより、大気圧の駆動下で補填チャンバ１７Ａから来た液体を使用した付加的な液体充填を可能にする。２つの環状補助チャンバ１２Ｂ，１２Ａ内の圧縮−膨張プロセスの同時発生的な性質により、実施されるサイクルは、大量の機械エネルギーを散逸させる。ここでこの量は、圧力差ΔＰ＝Ｐ_ｉｎｔ−Ｐ_ｅｘｐに対して正比例する。このことは、散逸される大量のエネルギーＥ＝（Ｐ_ｉｎｔ−Ｐ_ｅｘｐ）・Ｖ_{ｐｏｒｅｓ}を決定する。

ロッド−ピストン組立体２の反対方向１０１における運動中、ピストン８は作業チャンバ１１Ａ及び連携環状補助チャンバ１２Ａから液体を駆出し、これにより、可撓性バッグ１３Ａ内を圧縮し、そして連携不均質構造１４，１５のマトリックスの孔空間内に機能液体を強制的に侵入させる。この運動中、他方の連携環状補助チャンバ１２Ｂ内には吸引力が生成され、これにより、可撓性バッグ１３Ｂ内に収納された不均質構造の多孔質マトリックス１４の孔からの機能液体１５の自然駆出を開始する。逆止弁２３Ｂの開放はここでもやはり、場合によっては連携補填チャンバ１７Ｂから付加的な技術的液体が到達するという理由から、連携環状補助チャンバ１２Ｂ内の流体連続性を保証する。

図６及び７を参照しながら、上記ショックアブソーバの２つの他の変更形について以下に説明する。

ここでもやはり、シース部分４Ｃの端壁６’に、ベント形成システムと連携するナット３０が取り付けられている。しかしシース部分４Ｃは、シングルピース４として形成されたボディ部分の中央部分２８内のプレス嵌め部分として挿入される（図６の変更形）か、又は上記のように、シングルピース４として形成されたボディ部分の中央部分２８の孔内にねじこまれる（図７の変更形）。中央ガスケット２８’はシール作用を提供する。

上記変更形とは異なり、２つの環状補助チャンバ１２Ａ，１２Ｂはもやは互いに連通してはおらず、これらのチャンバのそれぞれは、管状ボディの対応ヘッド１６Ａ，１６Ｂ内に形成されたそれぞれの通路２０Ａ，２０Ｂを介して連携補填チャンバ１７Ａ，１７Ｂと連通している。それぞれの通路２０Ａ，２０Ｂにはまた、固有の狭窄手段２１Ａ，２１Ｂが取り付けられている。

ノンリターン手段２２Ａ，２２Ｂは図８に示されているように僅かに変更されている。ここでは、逆止弁２３Ａを側面図（ａ）及び端面図（ｂ）で見ることができる。ノンリターン手段２２Ａ，２２Ｂによって閉位置において提供される液圧抵抗はやはりここでも、狭窄手段２１Ａ，２１Ｂのそれぞれによって提供される調節可能な液圧抵抗よりも大きいことを必要とする。

図９は独立して、ショックアブソーバの不均質構造を含有する可撓性バッグ１３Ａ，１３Ｂのためのグリッドの位置決め及び保持を示している。具体的には、超小型であり得るように内部ベント装置を有するショックアブソーバのために、ａ）では、中空中心ロッド部分５の自由端部に通常は係合されたグリッド２６Ａを見ることができ、またｂ）では、ナット３０に通常は係合されたグリッド２６Ｂを見ることができる。これらのグリッド２６Ａ及び２６Ｂの両方は、中心部分が円形にくりぬかれた星形状を成している。

図７に示すように、（保護されるべき構造の側にある）補填チャンバ１７Ｂの可撓性壁１８Ｂが外部から、上記のように大気圧に晒されるのではなく、機械ばね又は空気ばねによって生成された少量の正圧（例えば０．５ｂａｒ〜１．０ｂａｒ）に晒されるのを可能にすることによって、図６の変更形の構造を改変すること、そして僅かに高い圧力（例えば０．５ｂａｒ〜１．０ｂａｒ）を使用して他方の可撓性壁１８Ｂに対して同じことを行うこともでき、これにより流体連続性及び応答速度をより十分に保証する。注目すべき重要な点は、ショックアブソーバの静止状態では、０．５ｂａｒ〜１．０ｂａｒの範囲にある上述の低い正圧以外の圧力は存在しないことであり、これにより、５０ｂａｒ〜１００ｂａｒの範囲にある正圧を利用する高圧オレオ−ニューマチック式ショックアブソーバに伴う冒頭で述べた欠点及び危険を完全に回避する。

このように、図７は加圧手段３０Ａ，３０Ｂを示しており、これらの加圧手段は対応ヘッド１６Ａ，１６Ｂ内に組み込まれていて、所望の低い正圧を提供する。具体的には、加圧チャンバ３１Ａ，３１Ｂを見ることができ、これらのチャンバはカバー３２Ａ，３２Ｂによって閉じられていて、対応加圧チャンバを適宜の流体で満たす際に使用するためのカップリング部材３４Ａ，３４Ｂが取り付けられた板３３Ａ，３３Ｂを保持している。

図６及び７のこれらの２つの変更形は、事実上鉛直方向の位置内で作業するショックアブソーバにとって特に有利である。それというのも、これらは、重力の影響下で液体が一方の補填チャンバから他方の補填チャンバへ送達される（このような送達は図１〜５の変更形では起こり得る）のを回避するからである。

さらに、２つの別個の狭窄手段２１Ａ及び２１Ｂを有していると、ショックアブソーバの特徴である非対称性が不変になるのを保証するように微調節を行うことが可能になる。この調節が行われるのは、ショックアブソーバの初回組み立て時の一回限りである。この調節を行う際には、ショックアブソーバの復帰力が、衝撃力よりも高い値に設定されることが常に保証される。

上記構造は詳細に上述したように、高い散逸パワーを有する従来技術のショックアブソーバを凌ぐ数多くの利点を提供する。

本発明は、記載の実施態様に限定されることはなく、それどころか、上で特定した本質的な特徴を再現するための同等の手段を用いたいかなる変更形にも範囲が及ぶ。

具体的には、本発明は、散逸装置及びシステムの高い散逸パワー及び顕著なコンパクト性に関連してより高い効果が得られるという上述の利点を用いて、自動車サスペンション以外の分野、例えば耐震システム、ガス、油又は蒸気管のための支持装置、又は公共建築工事のための支持装置、そして防振スキッドに適用してもよい。

ロッド−ピストン組立体２は、外乱源ＳＰＥに、又は保護されるべき構造Ｓに結合されるようになっていてよく、また管状ボディは、保護されるべき構造Ｓ、又は外乱源ＳＰＥに結合されるようになっていてよい。

Claims (17)

1. 管状ボディ（３）内でスライド可能なロッド−ピストン組立体（２）を含むタイプのショックアブソーバであって、
   前記ロッド−ピストン組立体は液圧流体を含有する２つの作業チャンバ（１１Ａ，１１Ｂ）を画定するように前記管状ボディと協働し、
   それぞれの作業チャンバ（１１Ａ，１１Ｂ）は、補助チャンバ（１２Ａ，１２Ｂ）と永久的に連通しており、
   前記補助チャンバは、少なくとも１つの多孔質毛管マトリックス（１４）と前記マトリックスがそれに対して疎液性である連携液体（１５）とによって構成された不均質エネルギー吸収−散逸構造（１４，１５）を含有している、
   前記ショックアブソーバにおいて、
   ・ 前記２つの補助チャンバ（１２Ａ，１２Ｂ）が、前記管状ボディの中央部分（２８）の両側に前記管状部分（３）の壁に形成された環状チャンバであり、前記環状補助チャンバ（１２Ａ，１２Ｂ）のそれぞれは、前記連携不均質構造（１４，１５）を含有する可撓性バッグ（１３Ａ，１３Ｂ）を収納しており、そして、
   ・ 前記２つの作業チャンバ（１１Ａ，１１Ｂ）のそれぞれはまた、それぞれのノンリターン手段（２２Ａ，２２Ｂ）を介して、前記管状ボディ（３）の対応端部に配置された連携補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）と連通し、前記補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）は、前記管状ボディ（３）内での前記ロッド−ピストン組立体（２）の運動中の液圧流体の連続性を保証することを特徴とする、
   ショックアブソーバ。
2. 前記管状ボディ（３）の２つの端部のそれぞれは、前記連携補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）を含有するそれぞれのヘッド（１６Ａ，１６Ｂ）で終端しており、
   各補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）は、対応する前記ヘッド（１６Ａ，１６Ｂ）内に締結され収納された変形可能な可撓性壁（１８Ａ，１８Ｂ）によって画定されていることを特徴とする、
   請求項１に記載のショックアブソーバ。
3. それぞれの変形可能な可撓性壁（１８Ａ，１８Ｂ）は外部から大気圧に晒されることを特徴とする、
   請求項２に記載のショックアブソーバ。
4. それぞれの変形可能な可撓性壁（１８Ａ，１８Ｂ）は、前記対応するヘッド（１６Ａ，１６Ｂ）内に組み込まれた連携加圧手段（３０Ａ，３０Ｂ）によって外部から低い正圧に晒されることを特徴とする、
   請求項２に記載のショックアブソーバ。
5. それぞれの補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）と連携する前記ノンリターン手段（２２Ａ，２２Ｂ）が、ワッシャ（２３Ａ，２３Ｂ）の形の逆止弁によって構成されており、
   前記ワッシャは、校正オリフィス（２４Ａ，２４Ｂ）を有すると共に、前記補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）を前記連携作業チャンバ（１１Ａ，１１Ｂ）に接続する前記ヘッドに形成された接続通路（２５Ａ，２５Ｂ）をマスクするために前記対応するヘッド（１６Ａ，１６Ｂ）に係止されていることを特徴とする、
   請求項２に記載のショックアブソーバ。
6. 前記管状ボディ（３）は円筒部分（４）と中空中心ロッド部分（５）とを含み、
   前記部分（４，５）はこれらの間に環状空間を形成しており、前記環状空間内で、同様に中空のロッド−ピストン組立体（２）が漏れのないようにスライドし、ピストン（８）の、外乱源（ＳＰＥ）に向いた側では２つの作業チャンバのうちの一方（１１Ａ）を画定し、そして他方の側ではガス状流体を含有する閉鎖環状チャンバ（１０）を画定することを特徴とする、
   請求項１から５までのいずれか１項に記載のショックアブソーバ。
7. 前記ガス状流体を含有する前記閉鎖環状チャンバ（１０）は、前記円筒部分（４）と前記中空中心ロッド部分（５）とを確実に接続するリングによって構成された端壁（６）を有していることを特徴とする、
   請求項６に記載のショックアブソーバ。
8. ガス状流体を含有する前記閉鎖環状チャンバ（１０）は、前記円筒部分（４）から突出する環状ショルダ（６．１）によって構成された端壁（６’）を有しており、
   前記中空中心ロッド部分（５）は、前記環状ショルダを、クリアランスを持ってスライド可能に貫通しており、前記中空中心ロッド部分（５）は端フランジ（６．３）を含み、
   前記端フランジは、前記ショックアブソーバ作業中には上述の環状ショルダ（６．１）に漏れのないように係止されており、かつ、ショックアブソーバの貯蔵又は輸送のために全体的なサイズを最小化するために、前記ロッド−ピストン組立体（２）が前記管状ボディ（３）内に最大限に貫入するのを可能にするベントを構成するために、前記ショルダ（６．１）から分離することができることを特徴とする、
   請求項６に記載のショックアブソーバ。
9. 前記円筒部分（４）の自由端は、前記円筒部分（４）の前記ショルダ（６．１）に前記中心ロッド部分（５）の端フランジ（６．３）をクランプ固定するための、又は前記ショルダ（６．１）から前記端フランジ（６．３）を分離するためのナット（３０）を受容するために、雄ねじ山を有しており、
   前記ナット（３０）は、前記ショックアブソーバの作業中に前記液圧流体を通すための中心オリフィス（３１）を形成していることを特徴とする、
   請求項８に記載のショックアブソーバ。
10. 前記管状ボディ（３）の円筒部分（４）は、２つの管（４Ａ，４Ｂ）によって構成されており、
    それぞれの管は、前記中央部分（２８）を構成するねじ山付き取り付け具に螺合した一方の端部を有し、かつ、前記連携補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）を含有するねじ山付きヘッド（１６Ａ，１６Ｂ）に螺合したその他方の端部を有しており、
    前記管状ボディ（３）の円筒部分（４）はさらに、前記中央取り付け具（２８）の孔内にねじ込まれた１つ又は２つの管によって構成されたシース部分（４Ｃ）によって構成されていることを特徴とする、
    請求項６から９までのいずれか１項に記載のショックアブソーバ。
11. 前記ロッド−ピストン組立体（２）が貫通する前記２つのヘッドのうちの一方（１６Ａ）に、外部に対して前記ショックアブソーバをシーリングするためのただ１つのシーリング・システム（１９）が取り付けられていることを特徴とする、
    請求項１から１０までのいずれか１項に記載のショックアブソーバ。
12. 前記環状補助チャンバのそれぞれ（１２Ａ，１２Ｂ）に形成された開口内に環状グリッド（２６Ａ，２６Ｂ）が設けられており、
    前記グリッド（２６Ａ，２６Ｂ）は、前記対応環状補助チャンバ内に収容された可撓性バッグ（１３Ａ，１３Ｂ）を位置決めして保持するのに役立つことを特徴とする、
    請求項１から１１までのいずれか１項に記載のショックアブソーバ。
13. 前記環状グリッド（２６Ａ，２６Ｂ）のそれぞれは星形状を成していて、前記星形状は、その中心部分が円形にくりぬかれていることを特徴とする、
    請求項１２に記載のショックアブソーバ。
14. 前記２つの環状補助チャンバ（１２Ａ，１２Ｂ）は、前記管状ボディ（３）の中央部分（２８）内に形成された通路（２０）を通って互いに連通しており、
    前記通路（２０）には共通の狭窄手段（２１）が取り付けられていることを特徴とする、
    請求項１から１３までのいずれか１項に記載のショックアブソーバ。
15. 前記ノンリターン手段（２２Ａ，２２Ｂ）によって提供される液圧抵抗は閉位置で、前記共通の狭窄手段（２１）によって提供される調節可能な液圧抵抗よりも常に大きいことを特徴とする、
    請求項１４に記載のショックアブソーバ。
16. 前記２つの環状補助チャンバ（１２Ａ，１２Ｂ）は互いに連通していないものの、前記環状補助チャンバのそれぞれ（１２Ａ，１２Ｂ）は、前記管状ボディ（３）の対応端部（１６Ａ，１６Ｂ）内に形成されたそれぞれの通路（２０Ａ，２０Ｂ）を介して、連携補填チャンバ（１７Ａ，１７Ｂ）と連通しており、
    それぞれの通路（２０Ａ，２０Ｂ）には、その固有の狭窄手段（２１Ａ，２１Ｂ）が取り付けられていることを特徴とする、
    請求項１から１３までのいずれか１項に記載のショックアブソーバ。
17. 前記ノンリターン手段（２２Ａ，２２Ｂ）によって提供される液圧抵抗は閉位置で、それぞれの狭窄手段（２１Ａ，２１Ｂ）によって提供される調節可能な液圧抵抗よりも常に大きいことを特徴とする、
    請求項１６に記載のショックアブソーバ。

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