JP5661587B2

JP5661587B2 - ジオグリッド

Info

Publication number: JP5661587B2
Application number: JP2011217351A
Authority: JP
Inventors: 糸井　元保; 元保糸井
Original assignee: 株式会社箱型擁壁研究所
Priority date: 2011-09-30
Filing date: 2011-09-30
Publication date: 2015-01-28
Anticipated expiration: 2031-09-30
Also published as: JP2013076287A

Description

本発明は、盛土中に埋設して盛土を補強するジオグリッドに関する。

図１０（ａ）（ｂ）に示す従来例１のジオグリッドＧ８は、現状の一般的なジオグリッドであって、図１１（ａ）に示すジオグリッド構造物Ｂ８は、その従来例１のジオグリッドＧ８，Ｇ８・・を盛土Ｓ中に埋設した現状の一般的なジオグリッド構造物である。そのジオグリッド構造物Ｂ８の内部には、ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・の周囲の盛土Ｓが該ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・との間の摩擦で水平方向に補強されてなる補強領域ｒ，ｒ・・（図において２点鎖線のハッチングで示す領域）が形成されている。

また、図１２（ａ）（ｂ）に示す従来例２（特許文献１）には、ジオグリッド本体９１の複数箇所の上面及び下面に、盛土Ｓとの間の摩擦（せん断抵抗）を増やすための凸部９２（直径１１ｍｍ、高さ４ｍｍ）と凹部９３（口径８ｍｍ、深さ４ｍｍ）とを上下に並べて備えたジオグリッドＧ９が示されている。

特開２００１−３２９５４０号公報

図１０に示す従来例１のジオグリッドＧ８を埋設した図１１に示すジオグリッド構造物Ｂ８には、次の［１］〜［４］に示す課題がある。

［１］上下方向への加速度が大きい地震では、下方への加速時毎に盛土Ｓの重量が一瞬低下するため、盛土Ｓと各ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・との間の摩擦も該下方への加速時毎に一瞬低下し、そのとき、盛土Ｓが移動（流動）してしまい、その移動に伴い、図１１（ｂ）に示すように、ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・が変状してしまうことがある。そして、そのように変状した際には、ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・の機能（摩擦）が低下することにより、ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・による盛土Ｓの補強領域ｒ，ｒ・・が、図１１（ａ）に示す地震前よりも図１１（ｂ）に示す地震後において減少し、ジオグリッド構造物Ｂ８の強度が低下してしまう。しかし、そうした際にも、ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・は盛土Ｓの内部に埋設されているため、修理することはできない。そのため、ジオグリッド構造物Ｂ８を一旦潰して造り直さない限りは、事実上、低下したジオグリッドＧ８，Ｇ８・・の機能（摩擦）を再び回復させることはできない。また、このような問題の他にも、加速度の大きい地震が発生した際には、盛土Ｓにクラックｃ，ｃ・・が発生することがある。

［２］大雨等により盛土Ｓの含水比が著しく上昇した場合には、盛土Ｓと各ジオグリッドＧ８，Ｇ８・・との間の摩擦が低下し、ジオグリッド構造物Ｂ８の強度が低下することがある。

［３］現地の地盤から採取して使用する盛土Ｓの土質は多種多様であるが、使用する盛土Ｓの土質次第ではジオグリッド構造物Ｂ８の強度が不足する場合がある。それほど、ジオグリッド構造物Ｂ８には、良質な盛土Ｓが求められる。

［４］施行者の施工管理技術が不十分な場合には、ジオグリッド構造物Ｂ８の強度が不足する場合がある。すなわち、ジオグリッド構造物Ｂ８の強度を十分な大きさ確保するには、適切な盛土Ｓ（現地発生土）の選択や、適切な排水溝の設置や、適切な天候での施工（例えば、雨天時を避けての施工）等の綿密な施行管理が必要とされるが、現実にはそれらの施行管理が不十分なことが多く見受けられる。そして、それらの施行管理が不十分な場合は、加速度がさほど大きい地震でなくても、図１１（ｂ）に示すように、盛土Ｓが移動（流動）してジオグリッドＧ８，Ｇ８・・が変状し、ジオグリッド構造物Ｂ８の強度が低下することや、盛土Ｓにクラックｃ，ｃ・・が発生することがある。それほど、ジオグリッド構造物Ｂ８の構築には、高い施工管理技術が求められる。

以上のように、ジオグリッド構造物Ｇ８の構築には、［１］の地震や［２］の大雨等の天災に対する心配の他にも、［３］の盛土Ｓの選択ミスや［４］の施行者の施工管理技術不足等の人災に対する心配もあり、不確実な要素を数多く含んでいる。それゆえ、より確実性を高めるために、ジオグリッドＧ８と盛土Ｓとの間の水平方向への摩擦を増強して現状以上にジオグリッド構造物Ｂ８の強度を向上させることが重要である。

また、図１２に示す従来例２のジオグリッドＧ９では、ジオグリッド本体９１の複数箇所の上面及び下面に、凸部９２（直径１１ｍｍ、高さ４ｍｍ）及び凹部９３（口径８ｍｍ、深さ４ｍｍ）を上下に並べて設けることによって、ジオグリッドＧ９と盛土Ｓとの間の摩擦（せん断抵抗）を増やす試みがなされているが、このような凸部９２と凹部９３との組合せで、どの程度摩擦を増やすことができるのかについては定かではない。

そこで、ジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増強することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明のジオグリッドは、ジオグリッド本体と、前記ジオグリッド本体の使用時における上面の複数箇所に設けられて該上面から上方に突出した複数の上側突起と、前記ジオグリッド本体の使用時における下面の複数箇所に設けられて該下面から下方に突出した、突出長が前記上側突起の突出長よりも長い複数の下側突起とを備え、前記上側突起の突出長は１０〜４０ｍｍであり、前記下側突起の突出長は３０〜１００ｍｍであり且つ前記上側突起の突出長の１．４〜８倍である。

ここで、上側突起よりも下側突起の方が長いのは、その方がより効率的にジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増加させることができるからである。そして、その理由は、次のように推測される。水平方向への摩擦は、図７に示すように、ジオグリッドＧの上方の土がジオグリッドＧを下方に押し付ける力（土圧）と下方の土がジオグリッドＧを上方に押し返す力（土圧）とにより発生するが、上側突起２にかかる土圧（土自身の重さにより発生する圧力と施工重機の荷重により発生する圧力）と下側突起３にかかる土圧とでは、大きさに差が生じやすい。なぜなら、上方からの土圧は主にジオグリッド本体１の上面にかかるため、上側突起２にかかる土圧はジオグリッド本体１の上面にかかる土圧よりも小さくなりやすい。それに対して、下側突起３にはジオグリッド本体１の上面にかかった土圧が伝わりやすいため、下側突起３にかかる土圧は大きくなりやすい。そのため、かかる土圧が小さくなりやすい上側突起２を大きくするよりも、かかる土圧が大きくなりやすい下側突起３を大きくすることで効果的に摩擦を増大させることができる。

そして、そのように、上方突起の突出長を長くするよりも、下方突起の突出長を長くした方が効果的であることは、次に示す予備試験を行うことにより確認した。

まず、図８（ａ）に示すように、長さが３５０ｍｍで幅が３００ｍｍで厚さが１ｍｍのアルミ板Ａ１に、直径３．２ｍｍ（Ｍ３）で長さが４０ｍｍ程度のボルトｂ，ｂ・・を１２０本、それぞれ上方への突出長が２０ｍｍで下方への突出長が２０ｍｍとなるように１０行１２列で配置し固定した。そして、そのアルミ板Ａ１をジオグリッドＧ１（ＲＳ−３）の上に載せるとともにボルトｂ，ｂ・・をジオグリッドＧ１の網目から下方に突出させることにより、アルミ板Ａ１をジオグリッドＧ１に係合させてから、そのジオグリッドＧ１を土中に埋設した。そして、そのジオグリッドＧ１を前方に引き抜く引抜試験を行うことにより、そのときの引抜荷重（引抜抵抗）の大きさを測定した。その結果を図９の曲線Ｌ１に示す。ここで、横軸は、ジオグリッドＧ１を前方に引っ張って移動させた移動距離を示しており、縦軸はそのときの引抜荷重の大きさを示している。このときジオグリッドＧ１にかけた土圧は、砂（土）の自重分の２．３５４ｋＰａに上載荷重分の１ｋＰａを足した３．３５４ｋＰａである。また、ジオグリッドＧ１を引き抜く引抜速度は毎分５ｍｍである。なお、曲線Ｌ０は、ジオグリッドＧ１（ＲＳ−３）に上記のようなアルミ板Ａ１を係合させずに埋設して同様の引抜試験を行ったときの測定結果を示している。

次に、図８（ｂ）に示すように、上記と同じ寸法のアルミ板Ａ２に上記と同じ寸法のボルトｂ，ｂ・・を上記と同数、上方への突出長が０ｍｍで下方への突出長が４０ｍｍとなるように固定した。そして、そのアルミ板Ａ２を上記と同じように同様のジオグリッドＧ２（ＲＳ−３）に係合させてから、そのジオグリッドＧ２を土中に埋設した。そして、そのジオグリッドＧ２の引抜試験を上記と同じ条件で行うことにより、そのときの引抜荷重の大きさを測定した。その結果を図９の曲線Ｌ２に示す。

図９によれば、略全域で曲線Ｌ１よりも曲線Ｌ２の方が上にくること、すなわち、略全ての移動距離（横軸）において、前者の場合（上方への突出長が２０ｍｍで下方への突出長が２０ｍｍの場合）よりも、後者の場合（上方への突出長が０ｍｍで下方への突出長が４０ｍｍの場合）の方が引抜荷重（縦軸）が大きくなることが分かる。これにより、上方への突出長と下方への突出長との和が同じ（４０ｍｍ）であるならば、上下両側に均等に突出させるよりも、下側に大きく突出させた方が効率的であることを確認した。

前記ジオグリッド本体は、樹脂材料を成形して作られた平らなネットである。前記ジオグリッド本体の形状は、特に限定されないが、上面視で四角形の格子（グリッド）を有する形状や、スリット状の格子を有する形状や、四角形以外の多角形の格子を有する形状等を例示する。

前記上側突起の突出長は、前記のとおり、１０〜４０ｍｍである。１０ｍｍよりも短いと、施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、４０ｍｍよりも長いと、ジオグリッドの製造が技術的に難しくなったり、ジオグリッドの運搬時や施工時等に上側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記上側突起の突出長は２０〜４０ｍｍである。
前記下側突起の突出長は、前記のとおり、３０〜１００ｍｍである。３０ｍｍよりも短いと、施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、１００ｍｍよりも長いと、ジオグリッドの製造が技術的に難しくなったり、ジオグリッドの運搬時や施工時等に下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の突出長は４０〜９０ｍｍである。

前記上側突起と前記下側突起との長さの比は、前記のとおりであり、前記下側突起の突出長は、前記上側突起の突出長の１．４〜８倍である。上側突起を長くするよりも下側突起を長くした方が、より効率的にジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増加させることができる一方、下側突起のみを極端に長くし過ぎても、ジオグリッドの製造が技術的に難しくなったり、ジオグリッドの運搬時や施工時等に該下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の突出長は前記上側突起の突出長の１．７〜７倍であることである。また、更に好ましくは、２〜６倍であることである。

前記上側突起及び前記下側突起の材質は、特に限定されないが、前記上側突起及び前記下側突起は、樹脂で形成されていることが好ましい。また、前記上方突起及び前記下方突起の加工方法は、特に限定されないが、前記上方突起及び前記下方突起を前記ジオグリッド本体と一緒に樹脂で一体成形する場合や、前記ジオグリッド本体とは別体に樹脂で成形した上側突起及び下側突起を前記ジオグリッド本体の上面及び下面に熱融着等で接合する場合等を例示する。

前記上側突起の基端部での水平方向の幅は、特に限定されないが、どの側方から見ても２０〜６０ｍｍの範囲内にあることが好ましい。２０ｍｍよりも狭いと、上側突起の強度が小さくなるおそれがあるからである。また、６０ｍｍよりも広いと、ジオグリッドの運搬時や施工時等に上側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記上側突起の基端部での水平方向の幅は、どの側方から見ても３０〜５０ｍｍの範囲内にあることである。
前記下側突起の基端部での水平方向の幅は、特に限定されないが、どの側方から見ても２０〜６０ｍｍの範囲内にあることが好ましい。２０ｍｍよりも狭いと、下側突起の強度が小さくなるおそれがあるからである。また、６０ｍｍよりも広いと、ジオグリッドの運搬時や施工時等に下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の基端部での水平方向の幅は、どの側方から見ても３０〜５０ｍｍの範囲内にあることである。

前記上側突起の数（密度）は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体１ｍ^２当たり５〜２５個であることが好ましい。１ｍ^２当たり５個未満なら施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、１ｍ^２当たり２０個を越えると、ジオグリッドの運搬時や施工時等に上側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記上側突起の数（密度）は、前記ジオグリッド本体１ｍ^２当たり１０〜２０個である。
前記下側突起の数（密度）は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体１ｍ^２当たり５〜２５個であることが好ましい。１ｍ^２当たり５個未満なら施工時に摩擦が小さくなるおそれがあるからである。また、１ｍ^２当たり２０個を越えると、ジオグリッドの運搬時や施工時等に下側突起が邪魔になるおそれがあるからである。より好ましくは、前記下側突起の数（密度）は、前記ジオグリッド本体１ｍ^２当たり１０〜２０個である。

前記上側突起を設ける位置は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体の格子構成要素の交差部の上面であることが好ましい。交差部から水平方向にはジオグリッド本体が放射状に延出し、上方向には上側突起が延出することによって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。
前記下側突起を設ける位置は、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体の格子構成要素の交差部の下面であることが好ましい。交差部から水平方向にはジオグリッド本体が放射状に延出し、下方向には下側突起が延出することによって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。

前記上側突起と前記下側突起との位置関係は、特に限定されないが、前記上側突起と前記下側突起とは、前記ジオグリッド本体の同じ箇所の上面及び下面に上下に並ぶように突設されていることが好ましい。同じ箇所から上下両側に上側突起及び下側突起が延出することによって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。

前記上側突起の態様は、特に限定されないが、前記上側突起は、前記ジオグリッド本体の上面から上方に延びる上側仮想線において互いに接合された少なくとも２つのリブ片からなることが好ましい。２つ以上のリブ片によって、より安定にジオグリッドと盛土との間の摩擦を増加させることができるからである。
前記下側突起の態様は、特に限定されないが、前記下側突起は、前記ジオグリッド本体の下面から下方に延びる下側仮想線において互いに接合された少なくとも２つのリブ片からなることが好ましい。その理由は、上記の上側突起の場合と同様である。

前記上側突起の具体的な態様は、特に限定されないが、上面視でＬ字をなすように前記上側仮想線において互いに接合された２つの前記リブ片からなる態様や、上面視で三叉形状をなすように前記上側仮想線において接合された３つの前記リブ片からなる態様や、上面視で四叉形状（十字）をなすように前記上側仮想線において接合された４つの前記リブ片からなる態様や、上面視で六叉形状をなすように前記上側仮想線において接合された６つの前記リブ片からなる態様等を例示する。それらの中でも、前記上側突起は、上面視で十字をなすように前記上側仮想線において互いに接合された４つの前記リブ片からなることが好ましい。
前記下側突起の具体的な態様は、特に限定されないが、下面視でＬ字をなすように前記下側仮想線において互いに接合された２つの前記リブ片からなる態様や、下面視で三叉形状をなすように前記下側仮想線において接合された３つの前記リブ片からなる態様や、下面視で四叉形状（十字）をなすように前記下側仮想線において接合された４つの前記リブ片からなる態様や、下面視で六叉形状をなすように前記下側仮想線において接合された６つの前記リブ片からなる態様等を例示する。それらの中でも、前記下側突起は、下面視で十字をなすように前記下側仮想線において互いに接合された４つの前記リブ片からなることが好ましい。

前記ジオグリッド本体に対する前記上側突起の上面視での十字の向きは、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体は、前後方向に並設されて左右方向に延びる複数の格子構成横要素と、左右方向に並設されて前後方向に延びる複数の格子構成縦要素とから四角格子状に形成され、前記上側突起の上面視での十字は、前記格子構成横要素と前記格子構成縦要素との交差部及びその周辺部がなす十字に対して上面視で４０〜５０度回った向きをしていることが好ましい。十字（Ｘ字）の中の４つのＶ字部が左方向及び右方向（格子構成横要素の長さ方向）並びに前方向及び後方向（格子構成縦要素の長さ方向）を向くことによって、効率的にジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を増強することができるからである。
前記ジオグリッド本体に対する前記下側突起の下面視での十字の向きは、特に限定されないが、前記ジオグリッド本体は、前後方向に並設されて左右方向に延びる複数の格子構成横要素と、左右方向に並設されて前後方向に延びる複数の格子構成縦要素とから四角格子状に形成され、前記下側突起の下面視での十字は、前記格子構成横要素と前記格子構成縦要素との交差部及びその周辺部がなす十字に対して下面視で４０〜５０度回った向きをしていることが好ましい。その理由は、上記の上側突起の場合と同様である。

前記上側突起の形状は、特に限定されないが、前記上側突起は、少なくとも上部が先細りに形成されていることが好ましい。土中にくい込み易くなるからである。
前記下側突起の形状は、特に限定されないが、前記下側突起は、少なくとも下部が先細りに形成されていることが好ましい。その理由は、上記の上側突起の場合と同様である。

本発明によれば、ジオグリッド本体に上側突起とそれよりも長い下側突起とを設けることによって、ジオグリッドと盛土との間の水平方向への摩擦を、上記の通り効率的に増強することができる。

実施例のジオグリッドを左前方斜め上から見た斜視図（ａ）及びその左前端部分を拡大して示す斜視図（ｂ）である。実施例のジオグリッドの左前端部分を前方斜め上から見た斜視図（ａ）、上側突起及び下側突起を前方斜め上から見た斜視図（ｂ）並びに上側突起及び下側突起を前方斜め下から見た斜視図（ｃ）である。実施例のジオグリッドの左前端部分を上方から見た平面図（ａ）、前方から見た正面図（ｂ）及び下方から見た底面図（ｃ）である。実施例のジオグリッドを埋設して構築したジオグリッド構造物を前方から見た正面断面図（ａ）及びその地震後の状態を示す正面断面図（ｂ）である。実施例のジオグリッドを埋設して構築した別のジオグリッド構造物を示す側面断面図（ａ）及び更に別のジオグリッド構造物を示す側面断面図（ｂ）である。実施例のジオグリッドを埋設して構築したまた更に別のジオグリッド構造物を示す側面断面図である。本発明のジオグリッドに土圧がかかる様子を模式的に示す正面断面図である。本発明の予備試験を示す側面断面図である。本発明の予備試験の結果を示すグラフである。従来例１のジオグリッドの一部分を上方から見た平面図（ａ）及び前方から見た正面断面図（ｂ）である。従来例１のジオグリッドを埋設して構築したジオグリッド構造物を前方から見た正面断面図（ａ）及びその地震後の状態を示す正面断面図（ｂ）である。従来例２のジオグリッドの一部分を上方から見た平面図（ａ）及び前方から見た正面断面図（ｂ）である。

図１〜図６に示す本実施例のジオグリッドＧは、幅が１〜４ｍで長さが２０ｍ程度の樹脂製のロール状のジオグリッドを、２〜５ｍの適当な長さに切ったものである。このジオグリッドＧは、次に示すジオグリッド本体１と、上側突起２，２・・と、下側突起３，３・・とから構成されている。

ジオグリッド本体１は、前後方向に間隔をおいて並設されて左右方向に延びる複数本の格子構成横要素１ｘ，１ｘ・・と、左右方向に間隔をおいて並設された前後方向に延びる複数本の格子構成縦要素１ｙ，１ｙ・・とから四角格子状に形成された平らな樹脂製のネットである。各格子構成横要素１ｘの寸法は、左右方向の長さが２〜５ｍで、前後方向の幅が３０〜５０ｍｍで、上下方向の厚さが５〜１０ｍｍである。また、前後方向に隣り合って並ぶ各前後２つの格子構成横要素１ｘ，１ｘどうしの前後方向の間隔は１５０〜２５０ｍｍである。また、各格子構成縦要素１ｙの寸法は、前後方向の長さが１〜４ｍで、左右方向の幅が３０〜５０ｍｍ、上下方向の厚さが５〜１０ｍｍである。また、左右方向に隣り合って並ぶ各左右２つの格子構成縦要素１ｙ，１ｙどうしの左右方向の間隔は２００〜３００ｍｍである。

上側突起２，２・・は、格子構成横要素１ｘ，１ｘ・・と格子構成縦要素１ｙ，１ｙ・・とが交差した各交差部の上面に熱融着等で接合された樹脂製の上面視で十字状（Ｘ字状）の突起である。詳しくは、各上側突起２は、上面視で十字をなすように、交差部の上面から上方に延びる上側仮想線２ｚにおいて接合された４つのリブ片２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄからなり、その上面視での十字は、ジオグリッド本体１の交差部及びその周辺部がなす十字に対して上面視で４５度回った向きをしている。各上側突起２の４つの各リブ片２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの寸法は、いずれも、ジオグリッド本体１の上面からの上方への突出長が３０〜４０ｍｍで、上面視で中心点となる上側仮想線２ｚからの水平方向への突出長が基端で１０〜２０ｍｍで、該水平方向への突出長方向に直交する水平方向の厚さが３〜５ｍｍである。そして、４つの各リブ片２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの上部は、上方に向かう従い上側仮想線２ｚからの水平方向への突出長が徐々に小さくなる先細りに形成されている。

下側突起３，３・・は、格子構成横要素１ｘ，１ｘ・・と格子構成縦要素１ｙ，１ｙ・・とが交差した各交差部の下面に熱融着等で接合された樹脂製の下面視で十字状（Ｘ字状）の突起である。詳しくは、各下側突起３は、下面視で十字をなすように、交差部の下面から下方に延びる下側仮想線３ｚにおいて接合された４つのリブ片３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄからなり、その下面視での十字は、ジオグリッド本体１の交差部及びその周辺部がなす十字に対して下面視で４５度回った向きをしている。各下側突起３の４つの各リブ片３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄの寸法は、いずれも、ジオグリッド本体１の下面からの下方への突出長が５０〜８０ｍｍで、下面視で中心点となる下側仮想線３ｚからの水平方向への突出長が基端で１５〜２５ｍｍで、該水平方向への突出長方向に直交する水平方向の厚さが４〜６ｍｍである。そして、４つの各リブ片３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄの下部は、下方に向かう従い下側仮想線３ｚからの水平方向への突出長が徐々に小さくなる先細りに形成されている。また、各下側突起３の下方への突出長は、各上側突起２の上方への突出長の２〜６倍となっている。

なお、図２（ｂ）は、上側突起２及び下側突起３を前方斜め上から見た斜視図であるが、左方斜め上から見た斜視図、右方斜め上から見た斜視図及び後方斜め上から見た斜視図についても、意匠的には図２（ｂ）と同様である。また、図２（ｃ）は、上側突起２及び下側突起３を前方斜め下から見た斜視図であるが、左方斜め下から見た斜視図、右方斜め下から見た斜視図及び後方斜め下から見た斜視図についても、意匠的には図２（ｃ）と同様である。

本実施例のジオグリッドＧによれば、次の［ア］〜［エ］の効果を得ることができる。

［ア］図４（ａ）に示すように、本実施例のジオグリッドＧ，Ｇ・・を埋設して構築したジオグリッド構造物Ｂ１の内部では、ジオグリッドＧ，Ｇ・・と盛土Ｓとの間に加わる水平方向への摩擦が、ジオグリッド本体１から突出した上側突起２，２・・と下側突起３，３・・とによって増強される。そのため、ジオグリッドＧ，Ｇ・・の周囲の盛土Ｓが該ジオグリッドＧ，Ｇ・・との間の摩擦で補強されてなる補強領域ｒ，ｒ・・（図において２点鎖線のハッチングで示す領域）を、図１１（ａ）に示す従来例１の場合（上側突起２，２・・及び下側突起３，３・・がない場合）よりも、大きくすることができる。そのため、加速度の大きい地震が発生した際にも、図４（ｂ）に示すように、盛土Ｓの移動（流動）を、図１１（ｂ）に示す従来例１の場合よりも小さく抑えることができる。

［イ］上側突起２，２・・よりも下側突起３，３・・の方が長いため、より効率的にジオグリッドＧと盛土Ｓとの間の水平方向への摩擦を増強することができる。そして、そのことは、図８，図９に示す上記の予備試験を行うことにより確認した。

［ウ］上側突起２，２・・及び下側突起３，３・・は、上面視又は下面視でＸ字状（十字状）の形状をしているため、そのＸ字の中の４つのＶ字部が左方向及び右方向（格子構成横要素１ｘの長さ方向）並びに前方向及び後方向（格子構成縦要素１ｙの長さ方向）を向き、それにより、効率的にジオグリッドＧ，Ｇ・・と盛土Ｓとの間の水平方向への摩擦を増強することができる。また、上側突起２，２・・及び下側突起３，３・・は、平面視でＸ字状（十字状）の形状をしているのに加えて先端部が尖っている（先細り形状をしている）ので、盛土Ｓにくい込み易い。そのため、くい込み摩擦を増やして、この点でも、効率的にジオグリッドＧ，Ｇ・・と盛土Ｓとの間の水平方向への摩擦を増強することができる。

［エ］上記の［ア］で示したとおり、地震によるジオグリッドＧ，Ｇ・・の変状を小さく抑えることができるので、該変状に伴うジオグリッドＧ，Ｇ・・の機能（摩擦）の低下も小さく抑えることができる。そのため、図４（ａ）に示す地震前から図４（ｂ）に示す地震後にかけてのジオグリッドＧ，Ｇ・・による補強領域ｒ，ｒ・・の縮小も、図１１（ａ）（ｂ）に示す従来例１の場合よりも、小さく抑えることができる。そのため、本実施例では、上記の［ア］で示したとおり、図４（ａ）に示す地震前において補強領域ｒ，ｒ・・が大きいことに加えて、この［エ］で示したとおり、地震による該補強領域ｒ，ｒ・・の縮小も小さいため、地震後においても、図４（ｂ）に示すように、ジオグリッド構造物Ｂ１は十分な強度（十分な大きさの補強領域ｒ，ｒ・・）を確保することができる。

［オ］上側突起２，２・・と下側突起３，３・・とにより、ジオグリッドＧ，Ｇ・・と盛土Ｓとの間の水平方向への摩擦が増強されているため、雨水等により盛土Ｓの含水比が上昇した場合においても、十分な強度を確保することができる。また、同じく水平方向への摩擦が増強されているため、盛土Ｓの強度不足（土質の悪さ）から起こる事故や、施工管理不良から起こる事故を減らすことができる。

本実施例のジオグリッドＧ，Ｇ・・を埋設して構築するジオグリッド構造物は、特に限定されないが、図４に示したような道路の下の盛土Ｓに本実施例のジオグリッドＧ，Ｇ・・を埋設することにより、該道路の下の盛土Ｓを補強してなるジオグリッド構造物Ｂ１の他にも、次の［Ａ］［Ｂ］［Ｃ］に示すジオグリッド構造物Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４を例示する。
［Ａ］図５（ａ）に示すジオグリッド構造物Ｂ２は、上下方向に積み重ねられた壁面ブロック１２，１２・・の背後の盛土Ｓに、本実施例のジオグリッドＧ，Ｇ・・を埋設することにより、該壁面ブロック１２，１２・・の背後の盛土Ｓを補強している。また、壁面ブロック１２，１２・・にジオグリッドＧ，Ｇの端部を連結することにより、該壁面ブロック１２，１２・・を前方に滑動し難くしている。
［Ｂ］図５（ｂ）に示すジオグリッド構造物Ｂ３は、擁壁最下段の箱型ブロック１３の背後の盛土Ｓに、本実施例のジオグリッドＧを埋設することにより、該擁壁最下段の箱型ブロック１３の背後の盛土Ｓを補強している。また、箱型ブロック１３にジオグリッドＧの端部を連結することにより、該箱型ブロック１３を前方に滑動し難くしている。
［Ｃ］図６に示すジオグリッド構造物Ｂ４は、橋台用ブロック１４の背後の盛土Ｓに、本実施例のジオグリッドＧを埋設することにより、橋台用ブロック１４の背後の盛土Ｓを補強している。また、橋台用ブロック１４にジオグリッドＧの端部を連結することにより、該橋台用ブロック１４を前方に滑動し難くしている。

以上に示した本実施例では、上側突起２の突出長は３０〜４０ｍｍであるが、それよりも短く１０〜３０ｍｍにしてもよい。また、本実施例では、下方突起３の突出長は５０〜８０ｍｍであるが、それよりも短く３０〜５０ｍｍにしてもよい（但し、上側突起２よりも長くなくてはならない。）し、それよりも長く８０〜１００ｍｍにしてもよい。これらの場合にも、上記［Ａ］［Ｂ］［Ｃ］の効果を得ることができる。

なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、上記以外でも発明の趣旨から逸脱しない範囲で適宜変更して具体化することができる。

Ｇジオグリッド
１ジオグリッド本体
１ｘ格子構成横要素（格子構成要素）
１ｙ格子構成縦要素（格子構成要素）
２上側突起
２ｚ上側仮想線
３下側突起
３ｚ下側仮想線
Ｓ盛土

Claims

ジオグリッド本体（１）と、
前記ジオグリッド本体（１）の使用時における上面の複数箇所に設けられて該上面から上方に突出した複数の上側突起（２）と、
前記ジオグリッド本体（１）の使用時における下面の複数箇所に設けられて該下面から下方に突出した、突出長が前記上側突起（２）の突出長よりも長い複数の下側突起（３）とを備え、
前記上側突起（２）の突出長は１０〜４０ｍｍであり、
前記下側突起（３）の突出長は３０〜１００ｍｍであり且つ前記上側突起（２）の突出長の１．４〜８倍であるジオグリッド。
前記上側突起（２）と前記下側突起（３）とは、樹脂で形成された請求項１記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）の基端部での水平方向の幅は、どの側方から見ても２０〜６０ｍｍの範囲内にあり、前記下側突起（３）の基端部での水平方向の幅は、どの側方から見ても２０〜６０ｍｍの範囲内にある請求項１又は２記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）は、前記ジオグリッド本体（１）１ｍ^２当たり５〜２５個設けられ、前記下側突起（３）は、前記ジオグリッド本体（１）１ｍ^２当たり５〜２５個設けられた請求項１〜３のいずれか一項に記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）は、前記ジオグリッド本体（１）の格子構成要素（１ｘ，１ｙ）の交差部の上面に突設され、前記下側突起（３）は、前記ジオグリッド本体（１）の格子構成要素（１ｘ，１ｙ）の交差部の下面に突設された請求項１〜４のいずれか一項に記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）と前記下側突起（３）とは、前記ジオグリッド本体（１）の同じ箇所の上面及び下面に上下に並ぶように突設された請求項１〜５のいずれか一項に記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）は、前記ジオグリッド本体（１）の上面から上方に延びる上側仮想線（２ｚ）において互いに接合された少なくとも２つのリブ片（２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ）からなり、前記下側突起（３）は、前記ジオグリッド本体（１）の下面から下方に延びる下側仮想線（３ｚ）において互いに接合された少なくとも２つのリブ片（３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ）からなる請求項１〜６のいずれか一項に記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）は、上面視で十字をなすように前記上側仮想線（２ｚ）において互いに接合された４つの前記リブ片（２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ）からなり、前記下側突起（３）は、下面視で十字をなすように前記下側仮想線（３ｚ）において互いに接合された４つの前記リブ片（３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ）からなる請求項７記載のジオグリッド。
前記ジオグリッド本体（１）は、前後方向に並設されて左右方向に延びる複数の格子構成横要素（１ｘ）と、左右方向に並設されて前後方向に延びる複数の格子構成縦要素（１ｙ）とから四角格子状に形成され、
前記上側突起（２）の上面視での十字は、前記格子構成横要素（１ｘ）と前記格子構成縦要素（１ｙ）との交差部及びその周辺部がなす十字に対して上面視で４０〜５０度回った向きをしており、
前記下側突起（２）の下面視での十字は、前記格子構成横要素（１ｘ）と前記格子構成縦要素（１ｙ）との交差部及びその周辺部がなす十字に対して下面視で４０〜５０度回った向きをした請求項８記載のジオグリッド。
前記上側突起（２）は、少なくとも上部が先細りに形成され、前記下側突起（３）は、少なくとも下部が先細りに形成された請求項１〜９のいずれか一項に記載のジオグリッド。