JP5629253B2 - Precoated metal plate having excellent vibration damping properties and method for producing the same - Google Patents
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Description
本発明は、静音性能が求められる複写機、洗濯機、エアコン室外機等、あるいは吸熱性能を要するパソコン、ハードディスクドライブ等のディスク型記憶媒体を搭載した機器等の筐体に用いられる制振性に優れたプレコート金属板に関するものである。 The present invention provides vibration damping for use in a casing of a copying machine, a washing machine, an air conditioner outdoor unit, etc. that require silent performance, or a device that has a disk-type storage medium such as a personal computer or a hard disk drive that requires heat absorption performance. The present invention relates to an excellent precoated metal plate.
複写機、洗濯機、エアコン室外機等のように、動作中の音が大きく、静音性能が求められるような電気機器の筐体には、動作音を抑制する機能を有する金属板が一般に使用されている。また、パソコンやハードディスクドライブ等の記憶媒体は、使用時に発熱しやすいことから、これらの筐体には発生した熱を吸収する性能を有する金属板が用いられている。 A metal plate having a function of suppressing operation noise is generally used in a casing of an electric apparatus that requires a high noise during operation and a low noise performance such as a copying machine, a washing machine, and an air conditioner outdoor unit. ing. In addition, since storage media such as personal computers and hard disk drives tend to generate heat during use, metal plates having the ability to absorb the generated heat are used in these cases.
上記のような静音性能や吸熱性能を発揮する金属板には、振動を低減させる性質（制振性）が付与されていることが好ましい。この制振性を評価する指標としては、広く損失係数ηが知られている。 It is preferable that the metal plate that exhibits the silent performance and the endothermic performance as described above is provided with a property (vibration suppression) that reduces vibration. A loss factor η is widely known as an index for evaluating the vibration damping performance.
例えば、制振性を有する金属板（制振材）としては、弾性復元能のある発泡塗膜が下地金属の一面に設けられている建材用プレコート金属板がある（特許文献１）。しかしこの金属板は、制振性が必要とされる技術分野に適用されようとしているものの、制振性の指標となる損失係数ηは測定されていない。そのため、特許文献１に記載される金属板を製品として使用した際に、実際にどの程度の制振性を発揮するかを文献から判断することは難しい。 For example, as a metal plate having vibration damping properties (damping material), there is a pre-coated metal plate for building materials in which a foamed coating film having elastic restoring ability is provided on one surface of a base metal (Patent Document 1). However, although this metal plate is about to be applied to a technical field where damping performance is required, a loss coefficient η that serves as an index of damping performance has not been measured. Therefore, when the metal plate described in Patent Document 1 is used as a product, it is difficult to determine from the literature how much vibration damping performance is actually exhibited.
また、発泡剤を含む配合物を圧延ロールでシート化し、得られたシート状の制振材を、接着剤が塗りつけられた鉄板に貼り合わせて製造された制振材がある（特許文献２）。しかし特許文献２の制振材は、発泡したシート状の制振材を、鉄板に貼り合わせて製造されたラミネート鋼板であるため、プレコート金属板とは異なり、制振材をラインで連続的に生産することができず、コストが高くなってしまうという問題がある。 In addition, there is a vibration damping material manufactured by sheeting a compound containing a foaming agent with a rolling roll and bonding the obtained sheet-shaped vibration damping material to an iron plate coated with an adhesive (Patent Document 2). . However, since the damping material of Patent Document 2 is a laminated steel plate manufactured by laminating a foamed sheet-like damping material to an iron plate, unlike the pre-coated metal plate, the damping material is continuously formed in a line. There is a problem that it cannot be produced and the cost becomes high.
ここで、発泡樹脂層が積層されたプレコート金属板の損失係数ηは、基板となる金属板と、その表面に形成される樹脂層に依存する。具体的には下記式（１）により算出され、プレコート金属板の損失係数ηの値が大きいほど、高い制振性能を有していると評価できる。 Here, the loss coefficient η of the pre-coated metal plate on which the foamed resin layer is laminated depends on the metal plate serving as the substrate and the resin layer formed on the surface thereof. Specifically, it is calculated by the following formula (1), and it can be evaluated that the greater the value of the loss coefficient η of the precoated metal sheet, the higher the vibration damping performance.
ｅ2及びｈ2は、以下の式（２）及び（３）より求めることができる。 e 2 and h 2 can be obtained from the following equations (2) and (3).
式（１）より、制振性を高めるためには、プレコート金属板の損失係数ηを決定する３種のパラメータ、すなわち樹脂層の損失係数η2、ヤング率の比ｅ2、厚み比ｈ2の数値がそれぞれ大きくなるように設定されなければならない。 From equation (1), in order to improve the vibration damping performance, three parameters for determining the loss coefficient η of the pre-coated metal sheet, that is, the loss coefficient η 2 of the resin layer, the ratio e 2 of Young's modulus, and the thickness ratio h 2 Must be set to be larger.
プレコート金属板を工業的に製造する場合、実機レベルにおいては金属板に塗工できる塗料の厚みには限りがある。そのため、プレコート金属板の損失係数ηを大きくするには、例えば樹脂層形成用の塗料を発泡させ、樹脂層を厚くし、金属板との厚み比ｈ2を大きくすることが考えられる。しかし図１より、樹脂層の発泡倍率と樹脂層のヤング率Ｅ2はトレードオフの関係にあるため、制振性能を向上させる目的で樹脂層の発泡倍率を高めても、樹脂層のヤング率Ｅ2が小さくなってしまう。樹脂層のヤング率Ｅ2が低下すると、式（１）よりプレコート金属板全体としての損失係数ηも低下してしまい、結果としてプレコート金属板の制振性能を向上させることができない。 When manufacturing a precoat metal plate industrially, there is a limit to the thickness of the paint that can be applied to the metal plate at the actual machine level. Therefore, in order to increase the loss coefficient η of the pre-coated metal plate, for example, it is conceivable to foam a paint for forming the resin layer, increase the thickness of the resin layer, and increase the thickness ratio h 2 with the metal plate. However, from FIG. 1, the expansion ratio of the resin layer and the Young's modulus E 2 of the resin layer are in a trade-off relationship. Therefore, even if the expansion ratio of the resin layer is increased for the purpose of improving the vibration damping performance, the Young's modulus of the resin layer is increased. E 2 is reduced. When the Young's modulus E 2 of the resin layer decreases, the loss coefficient η of the precoated metal sheet as a whole also decreases from the equation (1), and as a result, the vibration damping performance of the precoated metal sheet cannot be improved.
また図２は、金属板と樹脂層の厚み比ｈ2を４．０と一定にした場合の発泡樹脂層のヤング率Ｅ2と損失係数η2との関係を示したグラフである。この図２から明らかなように、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2と損失係数η2も同様にトレードオフの関係にある。そのため、プレコート金属板の損失係数ηを大きくする目的で、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2を高く設定しようとすると、発泡樹脂層の損失係数η2の値が小さくなってしまい、プレコート金属板の損失係数ηを大きくできない。 FIG. 2 is a graph showing the relationship between the Young's modulus E 2 and the loss factor η 2 of the foamed resin layer when the thickness ratio h 2 between the metal plate and the resin layer is kept constant at 4.0. As is apparent from FIG. 2, the Young's modulus E 2 and the loss coefficient η 2 of the foamed resin layer are also in a trade-off relationship. Therefore, if an attempt is made to set the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer to be high for the purpose of increasing the loss coefficient η of the precoated metal sheet, the value of the loss coefficient η 2 of the foamed resin layer becomes small. The loss factor η cannot be increased.
優れた制振性を示すプレコート金属板を得るには、プレコート金属板の損失係数ηを大きくする必要がある。しかし、損失係数ηを構成するパラメータ（樹脂層の損失係数η2、ヤング率の比ｅ2、厚み比ｈ2）は互いに関係し合っており、パラメータ間の適正なバランスを見出すことは決して容易なことではない。 In order to obtain a precoated metal sheet exhibiting excellent vibration damping properties, it is necessary to increase the loss coefficient η of the precoated metal sheet. However, the parameters constituting the loss factor η (resin coefficient η 2 of the resin layer, Young's modulus ratio e 2 , thickness ratio h 2 ) are related to each other, and it is never easy to find an appropriate balance between the parameters. Not a thing.
本発明者らは、ラインで連続的に生産されるプレコート金属板のように、塗料を厚く塗工することのできない場合であっても、塗料に熱膨張性カプセルを添加し、前記カプセルを加熱させて得られる発泡樹脂層の厚みが、金属板に対して１０〜３５倍となるように樹脂層を発泡させれば、プレコート金属板の損失係数ηが０．０２０以上である優れた制振性を示す金属板を製造できることを見出し、本発明を完成した。 The present inventors add a thermally expandable capsule to the paint and heat the capsule even when the paint cannot be applied thickly, such as a pre-coated metal plate produced continuously in a line. If the resin layer is foamed so that the thickness of the foamed resin layer obtained is 10 to 35 times that of the metal plate, the pre-coated metal plate has a loss coefficient η of 0.020 or more. The present invention has been completed by finding that a metal plate exhibiting properties can be produced.
すなわち、上記目的を達成し得た本発明のプレコート金属板とは、金属板に樹脂層が形成されたプレコート金属板であって、前記樹脂層は熱膨張性カプセルにより発泡された発泡樹脂層であり、前記金属板に対する前記発泡樹脂層の厚み比が、１０〜３５倍であり、前記プレコート金属板の損失係数が０．０２０以上である点に要旨を有するものである。本発明においては、前記発泡樹脂層には、フィラーが発泡樹脂層中２０〜４５質量％含有されていることが好ましい。また、前記フィラーの平均粒径は５〜１３μｍであることが好ましい。さらに、前記発泡樹脂層には、熱膨張後のカプセルが１０〜５０質量％含有されていることが好ましい。 That is, the pre-coated metal plate of the present invention that can achieve the above object is a pre-coated metal plate in which a resin layer is formed on the metal plate, and the resin layer is a foamed resin layer foamed by a thermally expandable capsule. And the thickness ratio of the foamed resin layer to the metal plate is 10 to 35 times, and the loss factor of the pre-coated metal plate is 0.020 or more. In the present invention, the foamed resin layer preferably contains 20 to 45% by mass of filler in the foamed resin layer. Moreover, it is preferable that the average particle diameter of the said filler is 5-13 micrometers. Further, the foamed resin layer preferably contains 10 to 50% by mass of capsules after thermal expansion.
本発明のプレコート金属板の製造方法は、金属板の上に樹脂層を形成し、プレコート金属板を製造する方法であって、前記金属板の上に、熱膨張性カプセルを含有した発泡性樹脂塗料を塗工したプレコート金属板を、前記熱膨張性カプセルの膨張温度未満で加熱する第１加熱工程と、前記熱膨張性カプセルの膨張温度以上で加熱する第２加熱工程との少なくとも２回の加熱工程により加熱することが好ましい。また、前記第２加熱工程における加熱温度が１７０〜２５０℃であり、加熱時間が２分以下であることが好ましい。 The method for producing a pre-coated metal plate of the present invention is a method for producing a pre-coated metal plate by forming a resin layer on the metal plate, and a foamable resin containing a thermally expandable capsule on the metal plate. At least two times of the 1st heating process which heats the precoat metal plate which applied the coating material below the expansion temperature of the thermal expansion capsule, and the 2nd heating process which heats it at the expansion temperature or more of the thermal expansion capsule It is preferable to heat by a heating process. Moreover, it is preferable that the heating temperature in a said 2nd heating process is 170-250 degreeC, and heating time is 2 minutes or less.
本発明によれば、熱膨張性カプセルを含有した発泡性樹脂塗料を金属板に塗布した後、加熱により発泡後の発泡樹脂層の厚みが、金属板の厚みに対し１０〜３５倍となるように発泡させると、プレコート金属板の損失係数ηを構成するパラメータ（樹脂層の損失係数η2、ヤング率の比ｅ2、厚み比ｈ2）を、プレコート金属板の損失係数ηが大きくなるようにバランス良く規定することができる。そのため、プレコート金属板の損失係数ηが０．０２０以上という優れた制振性を示すプレコート金属板を製造することが可能となる。 According to the present invention, after the foamable resin coating containing the thermally expandable capsule is applied to the metal plate, the thickness of the foamed resin layer after foaming by heating is 10 to 35 times the thickness of the metal plate. When the foam is foamed, the parameters constituting the loss factor η of the precoated metal sheet (the loss coefficient η 2 of the resin layer, the Young's modulus ratio e 2 , the thickness ratio h 2 ) are set to increase the loss coefficient η of the precoated metal sheet. Can be regulated in a well-balanced manner. Therefore, it becomes possible to manufacture a precoated metal sheet exhibiting excellent vibration damping properties such that the loss coefficient η of the precoated metal sheet is 0.020 or more.
１．発泡性樹脂塗料
本発明において、金属板に塗工される発泡性樹脂塗料には、熱膨張性カプセルが含有される。前記熱膨張性カプセルは、ガス化する液体を内包しており、加熱によりこの内部の液体がガス化することによって前記カプセルは膨張する。しかし、カプセル壁が変形能に優れているため膨張しても破裂することはなく、前記カプセルは発泡後の発泡樹脂層の中に膨張状態で残存する。このようにカプセルが残存すると、発泡樹脂層中の気泡が潰れにくく、長期にわたって発泡樹脂層の発泡状態を保持することができる。本発明で使用される熱膨張性カプセルとしては、例えば、日本フィライト社製の「エクスパンセル」シリーズや、積水化学工業社製の「アドバンセル（登録商標）」シリーズがある。エクスパンセル９５０−８０は、平均粒子径（膨張前）が１８〜２４μｍ、膨張開始温度１３８〜１４８℃、最高膨張温度１８８〜２００℃であり、９２０−４０は、平均粒子径（膨張前）が１０〜１４μｍ、膨張開始温度１２３〜１３３℃、最高膨張温度１７０〜１８０℃である。「アドバンセル（登録商標）ＥＨＭ４０１」は膨張開始温度１４０〜１５０℃である。
1. In the present invention, the expandable resin paint applied to the metal plate contains a thermally expandable capsule. The thermally expandable capsule contains a liquid to be gasified, and the capsule expands when the liquid inside the gas expands by heating. However, since the capsule wall is excellent in deformability, it does not rupture even when expanded, and the capsule remains in an expanded state in the foamed resin layer. When the capsules remain in this way, the bubbles in the foamed resin layer are not easily crushed, and the foamed state of the foamed resin layer can be maintained over a long period of time. Examples of the thermally expandable capsule used in the present invention include the “Expancel” series manufactured by Nippon Philite Co., Ltd. and the “Advancel (registered trademark)” series manufactured by Sekisui Chemical Co., Ltd. EXPANSEL 950-80 has an average particle size (before expansion) of 18-24 μm, an expansion start temperature of 138-148 ° C., and a maximum expansion temperature of 188-200 ° C., and 920-40 has an average particle size (before expansion) Is 10 to 14 μm, the expansion start temperature is 123 to 133 ° C., and the maximum expansion temperature is 170 to 180 ° C. “Advancel (registered trademark) EHM401” has an expansion start temperature of 140 to 150 ° C.
また熱膨張性カプセルは、好ましくは発泡性樹脂塗料固形分中に１０〜５０質量％、より好ましくは１５〜４０質量％含有されている。尚、カプセル内部のガスが、カプセル外部に抜け出すことがなければ、発泡後の発泡樹脂層中に膨張前と同量のカプセルが存在することになる。この熱膨張性カプセルの性質により、発泡後の発泡樹脂層中に存在する膨張後のカプセルは、ＦＴ−ＩＲや公知の定量分析法で、定量することが可能となる。 Further, the thermally expandable capsule is preferably contained in an amount of 10 to 50% by mass, more preferably 15 to 40% by mass in the solid content of the foamable resin paint. If the gas inside the capsule does not escape to the outside of the capsule, the same amount of capsule as that before expansion exists in the foamed resin layer after foaming. Due to the properties of this thermally expandable capsule, the expanded capsule existing in the expanded resin layer after foaming can be quantified by FT-IR or a known quantitative analysis method.
本発明においては、熱膨張性カプセルと化学発泡剤を併用して使用することも可能である。前記化学発泡剤とは、加熱されることにより分解してガス化する化合物であり、このような化学発泡剤としては、有機系発泡剤、無機系発泡剤のいずれも使用可能である。有機系発泡剤としては、例えば、アゾ化合物、ニトロソ化合物、スルホニルヒドラジド化合物およびその他の化合物等が使用可能であり、具体的には、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸バリウム、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、ヒドラゾジカルボンアミド、ジフェニルスルホン−３，３−ジスルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド、トリヒドラジノトリアジン等が例示できる。また、無機系発泡剤としては、炭酸水素ナトリウム、炭酸亜鉛等が挙げられる。化学発泡剤は通常、分解残渣が発泡塗膜樹脂中に残存しているので、発泡後であってもＦＴ−ＩＲや公知の定量分析法で、化学発泡剤の使用量を確認することができる。 In the present invention, a thermally expandable capsule and a chemical foaming agent can be used in combination. The chemical foaming agent is a compound that decomposes and gasifies when heated. As such a chemical foaming agent, either an organic foaming agent or an inorganic foaming agent can be used. As the organic foaming agent, for example, azo compounds, nitroso compounds, sulfonyl hydrazide compounds and other compounds can be used, and specifically, azodicarbonamide, barium azodicarboxylate, azobisisobutyronitrile, N, N′-dinitrosopentamethylenetetramine, p-toluenesulfonyl hydrazide, p, p′-oxybis (benzenesulfonyl hydrazide), hydrazodicarbonamide, diphenylsulfone-3,3-disulfonyl hydrazide, p-toluenesulfonyl semicarbazide And trihydrazinotriazine. Examples of the inorganic foaming agent include sodium hydrogen carbonate and zinc carbonate. Since the chemical foaming agent usually has a decomposition residue remaining in the foam coating resin, the amount of the chemical foaming agent can be confirmed by FT-IR or a known quantitative analysis method even after foaming. .
本発明では、発泡性樹脂塗料中にフィラーを分散させておくことが好ましい。発泡樹脂層中にフィラーが存在すると、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2を高めることができるため、プレコート金属板の損失係数ηの向上（即ち、制振性の向上）に繋がる。本発明で使用できるフィラーとしては、例えば炭化珪素、ガラス繊維、炭素繊維、チタン酸カリウム、タルク、マイカ、黒鉛、炭酸カルシウム、シリカ、カーボンブラック、クレー、酸化亜鉛、酸化チタン等が例示でき、特に本発明においては、ヤング率を適度な範囲に制御できることから、炭化珪素を使用することが好ましい。 In the present invention, it is preferable to disperse the filler in the foamable resin paint. When the filler is present in the foamed resin layer, the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer can be increased, which leads to an improvement in the loss factor η (that is, an improvement in vibration damping properties) of the precoated metal sheet. Examples of the filler that can be used in the present invention include silicon carbide, glass fiber, carbon fiber, potassium titanate, talc, mica, graphite, calcium carbonate, silica, carbon black, clay, zinc oxide, and titanium oxide. In the present invention, it is preferable to use silicon carbide because the Young's modulus can be controlled within an appropriate range.
前記フィラーの含有量は、好ましくは発泡樹脂層中に２０〜４５質量％、より好ましくは２５〜４０質量％、さらに好ましくは３０〜３５質量％である。前記フィラーの含有量が２０質量％以上であれば、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2を効果的に高めることができる。しかしフィラーの含有量が４５質量％より多くなると、金属板と発泡樹脂層との接着性が悪化し、発泡樹脂層が剥離する虞があるため好ましくない。 The content of the filler is preferably 20 to 45% by mass, more preferably 25 to 40% by mass, and further preferably 30 to 35% by mass in the foamed resin layer. If the content of the filler is 20% by mass or more, the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer can be effectively increased. However, if the filler content exceeds 45% by mass, the adhesion between the metal plate and the foamed resin layer is deteriorated and the foamed resin layer may be peeled off, which is not preferable.
前記フィラーの体積基準平均粒径は、例えば５〜１３μｍであり、好ましくは８〜１２μｍである。フィラーの粒径が前記範囲であれば、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2がさらに高まり、プレコート金属板の損失係数ηの向上に繋がるため、プレコート金属板の制振性がより顕著に発揮される。 The volume-based average particle diameter of the filler is, for example, 5 to 13 μm, and preferably 8 to 12 μm. If the particle size of the filler is within the above range, the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer is further increased, leading to an improvement in the loss factor η of the precoated metal sheet, and thus the vibration damping property of the precoated metal sheet is more remarkably exhibited. .
発泡性樹脂塗料のベースとなる樹脂の種類は特に限定されないが、汎用のウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、フッ素系樹脂、シリコーン系樹脂等を使用することが好ましい。ベースとなる樹脂の含有量は、好ましくは発泡性樹脂塗料固形分中１０〜５０質量％、より好ましくは２０〜４０質量％である。 The type of resin used as the base of the foamable resin paint is not particularly limited, but it is preferable to use a general-purpose urethane resin, polyester resin, acrylic resin, polyolefin resin, fluorine resin, silicone resin, or the like. The content of the base resin is preferably 10 to 50% by mass, more preferably 20 to 40% by mass in the solid content of the foamable resin paint.
例えば、前記樹脂として、ポリイソシアネートとポリエステルポリオールを重縮合させたウレタン系樹脂を用いる場合、ジブチル錫ジラウレート等の反応触媒に加え、さらに架橋促進剤を添加することも好ましい。架橋促進剤を添加することにより、ポリウレタン樹脂の架橋密度を向上させることができるため、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2を大きくすることが可能となる。上述したように、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2が向上すると、プレコート金属板の損失係数ηが大きくなり、プレコート金属板の制振性がより顕著に発揮される。 For example, when a urethane resin obtained by polycondensation of polyisocyanate and polyester polyol is used as the resin, it is also preferable to add a crosslinking accelerator in addition to a reaction catalyst such as dibutyltin dilaurate. By adding a crosslinking accelerator, the crosslinking density of the polyurethane resin can be improved, so that the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer can be increased. As described above, when the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer is improved, the loss coefficient η of the precoated metal plate is increased, and the vibration damping property of the precoated metal plate is more remarkably exhibited.
前記架橋促進剤としては、樹脂の架橋密度を向上させることができるものであれば、特に限定されないが、例えば、住化バイエルウレタン社製「デスモフェン（登録商標）ＮＨ１４２０」、「デスモフェン（登録商標）ＮＨ１５２１」、または「デスモフェン（登録商標）ＮＨ１２２０」等の（アスパラギン酸）アミン系架橋促進剤を使用することが可能である。前記架橋促進剤の使用量は、発泡性樹脂塗料中２〜１５質量％が好ましく、より好ましくは４〜１３質量％、さらに好ましくは５〜１０質量％である。 The crosslinking accelerator is not particularly limited as long as it can improve the crosslinking density of the resin. For example, “Desmophen (registered trademark) NH1420”, “Desmophen (registered trademark)” manufactured by Sumika Bayer Urethane Co., Ltd. It is possible to use (aspartic acid) amine-based crosslinking accelerators such as “NH1521” or “Desmophen® NH1220”. The amount of the crosslinking accelerator used is preferably 2 to 15% by mass in the foamable resin coating material, more preferably 4 to 13% by mass, and still more preferably 5 to 10% by mass.
前記フィラーと前記架橋促進剤を併用して発泡性樹脂塗料を調製すると、発泡樹脂層のヤング率Ｅ2が大きくなり、かえって発泡樹脂層の損失係数η2を低下させてしまうことがある（図２を参照）。そのため、フィラーと架橋促進剤を併用する場合は、フィラーと架橋促進剤の合計量を、例えば発泡性樹脂塗料中１０〜６０質量％、好ましくは２０〜５０質量％、より好ましくは３０〜４０質量％とする。また、架橋促進剤に対するフィラーの配合比率は、架橋促進剤１に対し、好ましくは３．０〜１０、より好ましくは３．４〜７．４、さらに好ましくは３．７〜６．１である。 When a foamable resin coating is prepared by using the filler and the crosslinking accelerator in combination, the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer is increased, and the loss factor η 2 of the foamed resin layer may be lowered instead (FIG. 2). Therefore, when using a filler and a crosslinking accelerator together, the total amount of the filler and the crosslinking accelerator is, for example, 10 to 60% by mass, preferably 20 to 50% by mass, more preferably 30 to 40% by mass in the foamable resin coating. %. Moreover, the blending ratio of the filler to the crosslinking accelerator is preferably 3.0 to 10, more preferably 3.4 to 7.4, and still more preferably 3.7 to 6.1 with respect to the crosslinking accelerator 1. .
発泡性樹脂塗料は、前記に記載した各成分を所定量加え、充分に混合させて調製される。各成分を混合する際に、各組成物を溶媒に溶解、分散または乳化させ、適度に塗料の粘度を調整することが好ましい。本発明では、使用できる溶媒に特に制限はないものの、メトキシプロピルアセテート、キシレン、トルエン、酢酸エチル、酢酸ブチル、ソルベントナフサ等の溶媒を用いることが望ましい。また、架橋促進剤と反応触媒を予め塗料に添加しておくと、塗料を金属板に塗工する前に重縮合反応が進行する虞があるため、架橋促進剤と反応触媒は、塗料を金属板に塗工する直前に添加するとよい。さらに、塗料の調整の際に使用される攪拌装置としては、公知の攪拌機であれば好ましく使用でき、例えばビーズミル、各種ブレンダー等の攪拌装置が例示できる。 The foamable resin coating is prepared by adding a predetermined amount of each of the components described above and thoroughly mixing them. When mixing each component, it is preferable to dissolve, disperse or emulsify each composition in a solvent and adjust the viscosity of the paint appropriately. In the present invention, the solvent that can be used is not particularly limited, but it is desirable to use a solvent such as methoxypropyl acetate, xylene, toluene, ethyl acetate, butyl acetate, or solvent naphtha. In addition, if a crosslinking accelerator and a reaction catalyst are added to the paint in advance, there is a risk that a polycondensation reaction will proceed before the paint is applied to the metal plate. It is good to add just before coating on a board. Furthermore, as a stirrer used at the time of adjustment of a coating material, if it is a well-known stirrer, it can use preferably, For example, stirrers, such as a bead mill and various blenders, can be illustrated.
また上記発泡性樹脂塗料には、本発明の目的を阻害しない範囲で、艶消し剤、体質顔料、防錆剤、沈降防止剤、ワックス等、樹脂塗膜金属板分野で用いられる各種公知の添加剤を添加してもよい。 In addition, the foamable resin coating material includes various known additives used in the field of resin coating metal plates, such as matting agents, extender pigments, rust inhibitors, anti-settling agents, and waxes, as long as the object of the present invention is not impaired. An agent may be added.
２．金属板
本発明のプレコート金属板の基板として使用される金属板は、特に限定されず、汎用の鋼板または非鉄金属の金属板、これらに単一金属または各種合金のめっきを施しためっき金属板等が使用できる。例えば、熱延鋼板、冷延鋼板、ステンレス鋼板等の鋼板；溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、電気亜鉛めっき鋼板、電気Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板等のめっき鋼板；アルミニウム、チタン、亜鉛等の非鉄金属板またはこれらにめっきが施されためっき非鉄金属板等が挙げられる。これらに、表面処理として、例えば、リン酸塩処理、クロメート処理、酸洗処理、アルカリ処理、電解還元処理、シランカップリング処理、無機シリケート処理等が施されていてもよい。特に本発明では、めっき鋼板が好ましく使用される。
2. Metal plate The metal plate used as the substrate of the pre-coated metal plate of the present invention is not particularly limited, and is a general-purpose steel plate or a non-ferrous metal plate, a plated metal plate obtained by plating a single metal or various alloys on these, etc. Can be used. For example, hot-rolled steel sheet, cold-rolled steel sheet, stainless steel sheet, etc .; hot-dip galvanized steel sheet, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, electrogalvanized steel sheet, electro-plated Zn-Ni alloy-plated steel sheet, etc .; aluminum, titanium, zinc Non-ferrous metal plates such as the above, or plated non-ferrous metal plates obtained by plating them. These may be subjected to, for example, phosphate treatment, chromate treatment, pickling treatment, alkali treatment, electrolytic reduction treatment, silane coupling treatment, inorganic silicate treatment, etc. as surface treatment. Particularly in the present invention, a plated steel sheet is preferably used.
前記金属板のヤング率Ｅ1は、例えばめっき鋼板であれば、好ましくは１８０〜２４０ＧＰａ、より好ましくは２００〜２１５ＧＰａである。金属板のヤング率Ｅ1が前記範囲内であれば、プレコート金属板の損失係数ηが大きくなるよう、金属板と発泡樹脂層のヤング率の比ｅ2を適切な値に規定することが可能となる。 Young's modulus E 1 of the metal plate, for example, if the plated steel sheet, preferably 180～240GPa, more preferably 200～215GPa. If the Young's modulus E 1 of the metal plate is within the above range, the ratio e 2 of the Young's modulus between the metal plate and the foamed resin layer can be regulated to an appropriate value so that the loss coefficient η of the pre-coated metal plate is increased. It becomes.
３．プレコート金属板の製造方法
本発明のプレコート金属板は、前記発泡性樹脂塗料を前記金属板に塗布した後、加熱し発泡させることによって製造される。
発泡性樹脂塗料を金属板に塗工する方法は特に限定されず、金属板に塗料を塗工する方法、例えば、バーコーター法、ロールコーター法、スプレー法、カーテンフローコーター法等の方法が採用できる。本発明においては、発泡倍率を低く抑えながらも、加熱後の発泡樹脂層は厚くできるよう、前記塗料の塗工厚は好ましくは５０〜５００μｍ、より好ましくは１００〜４００μｍ、さらに好ましくは１５０〜３００μｍである。
3. Manufacturing method of a precoat metal plate The precoat metal plate of this invention is manufactured by applying the said foamable resin coating material to the said metal plate, and then making it heat and foam.
The method of applying the foamable resin paint to the metal plate is not particularly limited, and a method of applying the paint to the metal plate, for example, a bar coater method, a roll coater method, a spray method, a curtain flow coater method or the like is adopted. it can. In the present invention, the coating thickness of the coating is preferably 50 to 500 μm, more preferably 100 to 400 μm, still more preferably 150 to 300 μm so that the foamed resin layer after heating can be thickened while keeping the expansion ratio low. It is.
金属板に発泡性樹脂塗料が塗工された金属板は、前記熱膨張性カプセルの膨張温度未満で加熱する第１加熱工程と、前記熱膨張性カプセルの膨張温度以上で加熱する第２加熱工程との少なくとも２回の加熱工程により加熱することが好ましい。前記第１加熱工程では、樹脂塗料の一部または全部を硬化する。続く第２加熱工程では、前記熱膨張性カプセルの膨張温度以上で加熱することにより、硬化または半硬化状態の樹脂層（以下、「硬化樹脂層」という）を発泡させ、発泡樹脂層を形成する。ただし、第１加熱工程で硬化樹脂層を発泡させると、得られる発泡樹脂層が金属板から剥離しやすくなる。そのため、硬化樹脂層の発泡は、第２加熱工程で行うことが望ましい。 A metal plate in which a foamable resin coating is applied to a metal plate includes a first heating step of heating below the expansion temperature of the thermally expandable capsule and a second heating step of heating above the expansion temperature of the thermally expandable capsule. It is preferable to heat by at least two heating steps. In the first heating step, part or all of the resin paint is cured. In the subsequent second heating step, the resin layer in a cured or semi-cured state (hereinafter referred to as “cured resin layer”) is foamed by heating at a temperature equal to or higher than the expansion temperature of the thermally expandable capsule to form a foamed resin layer. . However, when the cured resin layer is foamed in the first heating step, the obtained foamed resin layer is easily peeled from the metal plate. Therefore, it is desirable to foam the cured resin layer in the second heating step.
第１加熱工程における加熱温度は、前記熱膨張性カプセルの膨張温度未満であれば特に限られない。例えば、熱膨張性カプセルの膨張温度が１３８〜１４８℃の場合、第１加熱工程における加熱温度は、例えば１３５〜１５０℃が好ましい。 The heating temperature in the first heating step is not particularly limited as long as it is lower than the expansion temperature of the thermally expandable capsule. For example, when the expansion temperature of the thermally expandable capsule is 138 to 148 ° C, the heating temperature in the first heating step is preferably 135 to 150 ° C, for example.
また第１加熱工程での加熱時間は、４分以上であることが好ましい。しかし、装置によっては４分以上加熱することが困難な場合もあるため、装置の能力を考慮しながら、少なくとも２分以上加熱することが望ましい。 Moreover, it is preferable that the heating time in a 1st heating process is 4 minutes or more. However, since it may be difficult to heat for more than 4 minutes depending on the apparatus, it is desirable to heat for at least 2 minutes in consideration of the capacity of the apparatus.
前記第２加熱工程における加熱温度は、前記熱膨張性カプセルの膨張温度以上であることが好ましい。第２加熱工程における加熱温度や加熱時間によって、金属板に塗工された発泡性樹脂塗料の発泡倍率を制御することが可能となる。例えば、第２加熱工程での加熱温度は、例えば１７０〜２５０℃であり、より好ましくは１８０〜２４０℃、さらに好ましくは１９０〜２３０℃である。加熱温度が高いほど、熱膨張性カプセルが膨張するため好ましい。ただし、高温で加熱する場合は、樹脂を劣化させないために、加熱時間を適宜調整するとよい。加熱温度が２５０℃より高温の場合、硬化樹脂層の発泡が急激に進行するため、加熱の途中で樹脂層が剥離する虞がある。また、加熱温度が１７０℃より低温の場合では、熱膨張性カプセルの膨張率が悪く、硬化樹脂層を充分に発泡させることができない。このように、発泡が密に進行すると、発泡樹脂層のヤング率が高くなるおそれがある。そのため、プレコート金属板の損失係数を所望の範囲に制御することが困難になる場合がある。 The heating temperature in the second heating step is preferably equal to or higher than the expansion temperature of the thermally expandable capsule. It is possible to control the expansion ratio of the foamable resin coating applied to the metal plate by the heating temperature and the heating time in the second heating step. For example, the heating temperature in a 2nd heating process is 170-250 degreeC, for example, More preferably, it is 180-240 degreeC, More preferably, it is 190-230 degreeC. A higher heating temperature is preferable because the thermally expandable capsule expands. However, in the case of heating at a high temperature, the heating time may be appropriately adjusted in order not to deteriorate the resin. When the heating temperature is higher than 250 ° C., foaming of the cured resin layer proceeds rapidly, so that the resin layer may be peeled off during the heating. When the heating temperature is lower than 170 ° C., the expansion coefficient of the thermally expandable capsule is poor, and the cured resin layer cannot be sufficiently foamed. Thus, when foaming progresses densely, the Young's modulus of the foamed resin layer may be increased. Therefore, it may be difficult to control the loss coefficient of the precoated metal sheet within a desired range.
また、第２加熱工程での加熱時間は、例えば２分以下、好ましくは１分以下である。２分より長く加熱すると、樹脂層が剥離することもあるため好ましくない。 The heating time in the second heating step is, for example, 2 minutes or less, preferably 1 minute or less. Heating for longer than 2 minutes is not preferable because the resin layer may be peeled off.
４．プレコート金属板
上述した製造方法により、硬化樹脂層を加熱して得られた発泡樹脂層は、適度な厚みを有しており、前記発泡樹脂層の金属板に対する厚み比ｈ2は、１０〜３５倍である。厚み比ｈ2の上限は、好ましくは２５倍以下、より好ましくは２０倍以下である。式（１）より、金属板と発泡樹脂層の厚み比ｈ2は、プレコート金属板の制振性を評価するプレコート金属板の損失係数ηを構成するパラメータの一種である。そのため、発泡樹脂層の厚みＨ2の数値が小さいと、この厚み比ｈ2の値に依存するプレコート金属板の損失係数ηの値も小さくなることにより、プレコート金属板が充分な制振性を示すことができなくなる。
4). Pre-coated metal plate The foamed resin layer obtained by heating the cured resin layer by the manufacturing method described above has an appropriate thickness, and the thickness ratio h 2 of the foamed resin layer to the metal plate is 10 to 35. Is double. The upper limit of the thickness ratio h 2 is preferably 25 times or less, more preferably 20 times or less. From equation (1), the thickness ratio h 2 between the metal plate and the foamed resin layer is a kind of parameter that constitutes the loss coefficient η of the pre-coated metal plate for evaluating the vibration damping properties of the pre-coated metal plate. Therefore, if the numerical value of the thickness H 2 of the foamed resin layer is small, the value of the loss factor η of the pre-coated metal plate that depends on the value of the thickness ratio h 2 also becomes small, so that the pre-coated metal plate has sufficient vibration damping properties. It becomes impossible to show.
発泡樹脂層の発泡倍率は、例えば３０〜８０倍、好ましくは３２〜５０倍、より好ましくは３５〜４０倍である。図２にも示した様に、発泡倍率とヤング率Ｅ2はトレードオフの関係にある。そのため、発泡倍率を高めると発泡樹脂層のヤング率Ｅ2が小さくなり、ヤング率Ｅ2に依存するプレコート金属板の損失係数ηが低下する。また、発泡倍率が低いと、発泡樹脂層が薄く、金属板に対する厚み比ｈ2が小さくなる。そのため厚み比ｈ2の数値が小さいと、この厚み比ｈ2の値に依存するプレコート金属板の損失係数ηの値も低くなり、プレコート金属板が充分な制振性を発揮することが難しくなる。 The expansion ratio of the foamed resin layer is, for example, 30 to 80 times, preferably 32 to 50 times, and more preferably 35 to 40 times. As shown in FIG. 2, the expansion ratio and Young's modulus E 2 are in a trade-off relationship. Therefore, when the expansion ratio is increased, the Young's modulus E 2 of the foamed resin layer is decreased, and the loss factor η of the precoated metal sheet depending on the Young's modulus E 2 is decreased. If the expansion ratio is low, the foamed resin layer is thin and the thickness ratio h 2 to the metal plate is small. Therefore, if the numerical value of the thickness ratio h 2 is small, the value of the loss factor η of the precoated metal plate that depends on the value of the thickness ratio h 2 also becomes low, and it becomes difficult for the precoated metal plate to exhibit sufficient vibration damping properties. .
上述した方法により得られたプレコート金属板は、制振性を評価する損失係数ηの値が０．０２０以上という優れた制振性能を発揮する。損失係数ηは、好ましくは０．０２５以上、より好ましくは０．０３０以上である。本発明のプレコート金属板は、複写機、洗濯機、エアコン室外機等の動作音を発する電気機器類や、パソコンやハードディスクドライブ等の吸熱性を要する電子機器類の筐体材料として好ましく適用される。 The precoated metal sheet obtained by the above-described method exhibits excellent vibration damping performance with a loss coefficient η for evaluating vibration damping of 0.020 or more. The loss factor η is preferably 0.025 or more, more preferably 0.030 or more. The pre-coated metal sheet of the present invention is preferably applied as a casing material for electric devices that emit operation noise such as copying machines, washing machines, and air conditioner outdoor units, and electronic devices that require heat absorption such as personal computers and hard disk drives. .
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前記、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。 Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. The present invention is not limited by the following examples, and can of course be implemented with appropriate modifications within a range that can be adapted to the above-described gist. Included in the range.
まず製造例で用いた評価方法について、以下に説明する。 First, the evaluation method used in the production example will be described below.
［各層の厚み］
塗料の塗工厚は、バーコーターを用いて金属板に発泡性樹脂塗料を塗工したときの切断面を、ＳＥＭ観察することによって決定した
また、第２加熱工程終了後の発泡樹脂層の厚みは、１０ｍｍ×２０ｍｍのサンプルを切り出し、デジタルマイクロスコープによる断面観察によって決定した。
[Thickness of each layer]
The coating thickness of the paint was determined by SEM observation of the cut surface when the foamable resin paint was applied to the metal plate using a bar coater. Also, the thickness of the foamed resin layer after completion of the second heating step Was determined by cutting out a 10 mm × 20 mm sample and observing a cross section with a digital microscope.
［発泡倍率］
発泡倍率は、第２加熱工程終了後の発泡樹脂層の厚みを、塗料の塗工厚で除することにより算出した。ただし、塗料の塗工厚は下記式（４）により、塗料中の固形分濃度で換算したものを用いた。
[Foaming ratio]
The expansion ratio was calculated by dividing the thickness of the foamed resin layer after the second heating step by the coating thickness of the paint. However, the coating thickness of the paint used was converted to the solid content concentration in the paint according to the following formula (4).
［厚み比］
厚み比は、第２加熱工程終了後の発泡樹脂層の厚みを、金属板の厚みで除することにより算出した。
[Thickness ratio]
The thickness ratio was calculated by dividing the thickness of the foamed resin layer after completion of the second heating step by the thickness of the metal plate.
［損失係数］
製造されたプレコート金属板を、幅３０ｍｍ、長さ１５０ｍｍに切断し、一端から長さ方向に５ｍｍ、幅方向に１５ｍｍのところを始点として、接着長さ５ｍｍで、長さ方向に糸を接着した。得られた試験片について、ＪＩＳ Ｇ ０６０２（１９９３）に記載のつり下げ打撃加振法を用いて減衰比を測定した。具体的には、支柱から一端までの長さを５００ｍｍとして試験片をつり下げ、上記始点から８０ｍｍ下の位置の金属板側にセンサーを取り付け、センサー中心から２０ｍｍ下（一端からの長さ１０５ｍｍ）で、幅方向に１５ｍｍのところの発泡樹脂層面を、インパルスハンマーを用いて５〜１５Ｎで垂直に打撃する。雰囲気温度は室温とした。上記ＪＩＳ Ｇ ０６０２（１９９３）にあるように、加振力Ｆはハンマーから増幅器を経て解析装置に送られ、応答加速度Ａもセンサーから解析装置に送られる。
今回の分析条件は、分析周波数（上限の周波数）１０ｋＨｚ、サンプリング周波数（データの取り込み速度）２５．６ｋＨｚとし、バンドパスフィルターでのカットオフ周波数を、ハイパスは８５０Ｈｚ、ローパスは９１０Ｈｚとした。求めた減衰比を２倍して損失係数を求めた。
[Loss factor]
The manufactured pre-coated metal plate was cut into a width of 30 mm and a length of 150 mm, and a thread was bonded in the length direction with an adhesion length of 5 mm, starting from 5 mm in the length direction and 15 mm in the width direction from one end. . About the obtained test piece, the damping ratio was measured using the hanging impact excitation method described in JIS G 0602 (1993). Specifically, the length from the support to one end is 500 mm, the test piece is suspended, a sensor is attached to the metal plate side at a position 80 mm below the starting point, and 20 mm below the sensor center (length from one end is 105 mm). Then, the foamed resin layer surface of 15 mm in the width direction is hit vertically with 5 to 15 N using an impulse hammer. The ambient temperature was room temperature. As described in JIS G 0602 (1993), the excitation force F is sent from the hammer through the amplifier to the analysis device, and the response acceleration A is also sent from the sensor to the analysis device.
The analysis conditions this time were an analysis frequency (upper limit frequency) of 10 kHz, a sampling frequency (data acquisition speed) of 25.6 kHz, and a cutoff frequency of the bandpass filter was 850 Hz for the high pass and 910 Hz for the low pass. The loss factor was obtained by doubling the obtained attenuation ratio.
［ヤング率］
発泡樹脂層のヤング率は、下記式（５）によって求められる。
[Young's modulus]
The Young's modulus of the foamed resin layer is determined by the following formula (5).
［金属板］
金属板として、横３０ｍｍ×縦１５０ｍｍ×厚さ０．５ｍｍの鋼板（溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき）を用いた。尚、前記金属板のヤング率は、２０６〜２０８ＧＰａである。
[Metal plate]
A steel plate (hot galvanized, electrogalvanized) having a width of 30 mm, a length of 150 mm, and a thickness of 0.5 mm was used as the metal plate. The Young's modulus of the metal plate is 206 to 208 GPa.
［発泡性樹脂塗料の調製］
以下の試料（１）〜（８）を用い、それぞれを表１に示す組成比でモーター駆動の攪拌羽根を用いてよく混合し、発泡性樹脂塗料を調製した。各成分組成は、発泡性樹脂塗料１００質量％中の百分率を示したものである。
（１）ポリイソシアネート（住化バイエルウレタン社製「デスモジュール（登録商標）ＶＰＬＳ２２５３」）
（２）ポリエステルポリオール（住化バイエルウレタン社製「デスモフェン（登録商標）Ｔ１６６５」）
（３）アミン系架橋促進剤（住友バイエルウレタン社製「デスモフェン（登録商標）ＮＨ１２２０」
（４）液体ガスを内包する熱膨張性カプセル（日本フィライト社製「エクスパンセル９５０ＤＵ８０」、膨張開始温度１３８〜１４８℃）
（５）炭化珪素（信濃電気精錬社製「ＧＰ」、＃１０００（体積基準平均粒径１１．５μｍ）及び＃８００（平均粒径１４．０μｍ））
（６）タルク（日本タルク社製「タルクＭＳ」、体積基準平均粒径１４．０μｍ）
（７）ジブチル錫ジラウレート（和光純薬工業社製）
（８）溶媒（ソルベントナフサ）
[Preparation of foamable resin paint]
Using the following samples (1) to (8), each was mixed well with a motor-driven stirring blade at a composition ratio shown in Table 1 to prepare a foamable resin paint. Each component composition represents a percentage in 100% by mass of the foamable resin coating material.
(1) Polyisocyanate (“Death Module (registered trademark) VPLS 2253” manufactured by Sumika Bayer Urethane Co., Ltd.)
(2) Polyester polyol ("Desmophen (registered trademark) T1665" manufactured by Sumika Bayer Urethane Co., Ltd.)
(3) Amine-based crosslinking accelerator (“Desmophen (registered trademark) NH1220” manufactured by Sumitomo Bayer Urethane Co., Ltd.)
(4) Thermally expandable capsule containing liquid gas ("Expancel 950DU80" manufactured by Nippon Philite Co., Ltd., expansion start temperature: 138 to 148 ° C)
(5) Silicon carbide (“GP” manufactured by Shinano Denki Co., Ltd., # 1000 (volume-based average particle size 11.5 μm) and # 800 (average particle size 14.0 μm))
(6) Talc (“Talc MS” manufactured by Nippon Talc Co., Ltd., volume-based average particle diameter of 14.0 μm)
(7) Dibutyltin dilaurate (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.)
(8) Solvent (solvent naphtha)
［プレコート金属板の作製］
前記発泡性樹脂塗料を、バーコーターを用いて金属板に塗工し、樹脂層を形成する。得られた金属板を表２及び表３に示す第１加熱工程の製造条件で加熱し、金属板に樹脂層を固定した後、さらに表２及び表３に記載の第２加熱工程の製造条件で再度加熱し、樹脂層を発泡させることによりプレコート金属板を作製した。
[Preparation of pre-coated metal sheet]
The foamable resin paint is applied to a metal plate using a bar coater to form a resin layer. After heating the obtained metal plate on the manufacturing conditions of the 1st heating process shown in Table 2 and Table 3, and fixing a resin layer to a metal plate, the manufacturing conditions of the 2nd heating process of Table 2 and Table 3 are further included. The pre-coated metal plate was produced by heating again and foaming the resin layer.
発泡後の金属板について、発泡樹脂層の厚みを測定し、発泡倍率及び厚み比ｈ2を算出した。また、打撃試験法により得られたプレコート金属板の損失係数ηを測定し、さらに発泡樹脂層を金属板から剥がし、この剥がした発泡樹脂層のヤング率Ｅ2と損失係数η2をそれぞれ測定した。測定結果を表２及び表３に示す。
尚、評価は以下の通り行った。
◎：プレコート金属板の損失係数が０．０３０以上である製造例
○：プレコート金属板の損失係数が０．０２０以上０．０３０未満であって、厚み比が１０〜３５倍である製造例
×：上記のいずれにも該当しない製造例
For the metal plate after foaming, the thickness of the foamed resin layer was measured, and the foaming ratio and thickness ratio h 2 were calculated. Further, the loss coefficient η of the pre-coated metal sheet obtained by the impact test method was measured, the foamed resin layer was peeled off from the metal sheet, and the Young's modulus E 2 and the loss coefficient η 2 of the peeled foam resin layer were measured. . The measurement results are shown in Tables 2 and 3.
The evaluation was performed as follows.
◎: Production example in which loss factor of pre-coated metal plate is 0.030 or more ○: Production example in which loss factor of pre-coated metal plate is 0.020 or more and less than 0.030, and thickness ratio is 10 to 35 times × : Manufacturing examples not applicable to any of the above
尚、製造例４で得られたプレコート金属板には、一部に樹脂層の剥離が見られた。これは、金属板への加熱のムラ等に起因するものと思われる。しかしながら、この金属板も、所望の損失係数を発現し、優れた制振性を発揮する。 In addition, peeling of the resin layer was seen in part on the precoated metal plate obtained in Production Example 4. This seems to be caused by unevenness in heating the metal plate. However, this metal plate also exhibits a desired loss factor and exhibits excellent vibration damping properties.
Claims (6)
前記金属板は、鋼板またはめっき鋼板であり、
前記樹脂層は熱膨張性カプセルにより発泡されたウレタン系の発泡樹脂層であり、
前記発泡樹脂層には、フィラーが発泡樹脂層中２０〜４５質量％含有され、
前記金属板に対する前記発泡樹脂層の厚み比が、１０〜３５倍であり、
前記プレコート金属板の損失係数が０．０２０以上であることを特徴とするプレコート金属板。 A pre-coated metal plate in which a resin layer is formed on a metal plate,
The metal plate is a steel plate or a plated steel plate,
The resin layer is a urethane-based foamed resin layer foamed by a thermally expandable capsule,
The foamed resin layer contains a filler in an amount of 20 to 45% by mass in the foamed resin layer,
The thickness ratio of the foamed resin layer to the metal plate is 10 to 35 times,
The precoat metal plate, wherein the precoat metal plate has a loss coefficient of 0.020 or more.
前記金属板の上に、熱膨張性カプセルを含有した発泡性樹脂塗料を塗工したプレコート金属板を、
１３５〜１５０℃で加熱する第１加熱工程と、
前記熱膨張性カプセルの膨張温度以上で加熱する第２加熱工程との少なくとも２回の加熱工程により加熱することを特徴とするプレコート金属板の製造方法。 A method for producing a pre-coated metal plate by forming a resin layer on a metal plate,
On the metal plate, a pre-coated metal plate coated with a foamable resin paint containing a thermally expandable capsule,
A first heating step of heating at 135 to 150 ° C . ;
A method for producing a precoated metal sheet, comprising heating at least two heating steps including a second heating step of heating at or above the expansion temperature of the thermally expandable capsule.
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