JP5558254B2 - Optical device - Google Patents
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Description
本発明は、光学装置に関するものである。 The present invention relates to an optical device.
近年、プリフォームレンズ(原型)を高温で軟化させ、金型でプレス成形することにより、高精度な面形状を有するモールドレンズを生産している。例えば、非球面形状を有する金型に、溶かしたガラスやプラスチック樹脂を流し込んで、その後、冷やして固めてレンズを生成する。 In recent years, a molded lens having a highly accurate surface shape is produced by softening a preform lens (original) at a high temperature and press-molding it with a mold. For example, molten glass or plastic resin is poured into a mold having an aspherical shape, and then cooled and hardened to produce a lens.
特に、樹脂性のプラスチックモールドレンズは、安価であるため、普及がすすんでいる。ここで、プラスチックモールドレンズは温度特性も大きい。
このため、環境温度の変化により、プラスチックモールドレンズの焦点位置も変化してしまう。
また、環境温度の変化により、光学系の空気間隔が所定の設計値から変わってしまう場合もある。
いずれの場合も光学特性が変化してしまうため、なんらかの補正をする必要がある。
In particular, resin-based plastic molded lenses are popular because they are inexpensive. Here, the plastic mold lens has a large temperature characteristic.
For this reason, the focal position of the plastic mold lens also changes due to a change in the environmental temperature.
In addition, the air spacing of the optical system may change from a predetermined design value due to a change in environmental temperature.
In either case, the optical characteristics change, so some correction is required.
このような光学特性の変化を補正する装置、またはレンズを駆動する装置として、以下の特許文献1、2、3に開示された装置が知られている。
特許文献1には、投写画像のアスペクト比と台形歪みを変えることができる投射型表示装置が開示されている。
特許文献2には、フォーカシング機構を有するコンパクトな撮像装置が開示されている。特許文献3には、レンズの間隔を高精度に調整するためのスペーサーが開示されている。
As an apparatus for correcting such a change in optical characteristics or an apparatus for driving a lens, apparatuses disclosed in the following
Patent Document 2 discloses a compact imaging device having a focusing mechanism. Patent Document 3 discloses a spacer for adjusting the distance between lenses with high accuracy.
しかしながら、いずれの特許文献1、2、3にも、環境温度の影響による光学特性の劣化を低減する構成は提案されていない。このため、環境温度が変化した場合、光学特性が劣化(例えば、結像位置と像面がずれる)してしまうという問題を有している。
However, none of
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、環境温度が変化しても、常に安定した光学特性を得ることができる簡易な構成の光学装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above, and an object of the present invention is to provide an optical device having a simple configuration that can always obtain stable optical characteristics even when the environmental temperature changes.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の光学装置は、複数のレンズ群を有し、物体の像を結像する結像光学系と、
結像光学系のうちのレンズを移動可能に保持するための保持枠と、
温度変化によって、その長さが光軸方向に沿う方向に変化する形状記憶合金部材から構成される温度補正用間隔調整部と、
形状記憶合金部材の一端は保持枠に当接し、長さが変化する方向の他端は、移動可能なレンズの有効領域以外に当接し、
さらに、移動可能なレンズに関して温度補正用間隔調整部とは反対側に配置され、形状記憶合金部材の長さが変化する方向に、移動可能なレンズに外力を負荷する弾性部材と、
を有することを特徴とする。
In order to solve the above-described problems and achieve the object, an optical apparatus of the present invention includes a plurality of lens groups, and an imaging optical system that forms an image of an object,
A holding frame for movably holding the lens of the imaging optical system;
A temperature correction interval adjusting unit composed of a shape memory alloy member whose length changes in a direction along the optical axis direction due to a temperature change;
One end of the shape memory alloy member is in contact with the holding frame, and the other end in the direction in which the length is changed is in contact with an area other than the effective area of the movable lens,
Further, an elastic member that is disposed on the opposite side of the temperature correction interval adjustment unit with respect to the movable lens, and that applies an external force to the movable lens in a direction in which the length of the shape memory alloy member changes,
It is characterized by having.
また、本発明の好ましい態様によれば、さらに、結像光学系により結像された像を電気信号に変換する撮像面を有する撮像素を有することが望ましい。 Moreover, according to a preferable aspect of the present invention, it is desirable to further include an imaging element having an imaging surface for converting an image formed by the imaging optical system into an electrical signal.
また、本発明の好ましい態様によれば、複数のレンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングの際、各レンズ群の間の距離が変化するズームレンズであることが望ましい。 According to a preferred aspect of the present invention, it is desirable that the plurality of lens groups are zoom lenses in which the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
また、本発明の好ましい態様によれば、結像光学系は、樹脂からなり非球面を有するレンズを有することが望ましい。 According to a preferred aspect of the present invention, it is desirable that the imaging optical system has a lens made of resin and having an aspherical surface.
また、本発明の好ましい態様によれば、温度補正用間隔調整部は、環境温度の変化による結像光学系の像面の光軸方向の移動量を相殺するように、移動可能なレンズを移動させることが望ましい。 According to a preferred aspect of the present invention, the temperature correction interval adjusting unit moves the movable lens so as to cancel out the amount of movement in the optical axis direction of the image plane of the imaging optical system due to a change in environmental temperature. It is desirable to make it.
また、本発明の好ましい態様によれば、移動可能なレンズは、少なくともレンズとレンズ群の一方であることが望ましい。 According to a preferred aspect of the present invention, it is desirable that the movable lens is at least one of a lens and a lens group.
また、本発明の好ましい態様によれば、温度補正用間隔調整部は、複数のレンズ群に設けられていることが望ましい。 According to a preferred aspect of the present invention, it is desirable that the temperature correction interval adjusting unit is provided in a plurality of lens groups.
また、本発明の好ましい態様によれば、さらに、以下の条件式(1)、(2)、(3)、(4)を満足することが望ましい。
0.50<|fm/fw|<10.00 (1)
0.01<|fm/ft|< 3.00 (2)
0.50<|fc/fw|<10.00 (3)
0.01<|fc/ft|< 3.00 (4)
ここで、
fwは、ズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
ftは、ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
fmは、樹脂からなり非球面を有するレンズの焦点距離、
fcは、移動可能なレンズまたはレンズ群の焦点距離、
である。
Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is further desirable to satisfy the following conditional expressions (1), (2), (3), and (4).
0.50 <| fm / fw | <10.00 (1)
0.01 <| fm / ft | <3.00 (2)
0.50 <| fc / fw | <10.00 (3)
0.01 <| fc / ft | <3.00 (4)
here,
fw is the focal length at the wide-angle end of the entire zoom lens system,
ft is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
fm is a focal length of a lens made of resin and having an aspheric surface,
fc is the focal length of the movable lens or lens group,
It is.
また、本発明の好ましい態様によれば、結像光学系は、物体側から順に、少なくとも、
正屈折力の第1レンズ群と、
負屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、
を有することが望ましい。
According to a preferred aspect of the present invention, the imaging optical system includes at least the order from the object side,
A first lens unit having positive refractive power;
A second lens unit having negative refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens unit having positive refractive power;
It is desirable to have
また、本発明の好ましい態様によれば、第1レンズ群は、光路を屈曲させる反射面をもつ反射部材を有することが望ましい。 According to a preferred aspect of the present invention, it is desirable that the first lens group has a reflecting member having a reflecting surface that bends the optical path.
また、本発明の好ましい態様によれば、結像光学系は、物体側から順に、少なくとも、
負屈折力の第1レンズ群と、
正屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、
を有することが望ましい。
According to a preferred aspect of the present invention, the imaging optical system includes at least the order from the object side,
A first lens unit having negative refractive power;
A second lens group having positive refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens unit having positive refractive power;
It is desirable to have
また、本発明の好ましい態様によれば、形状記憶合金部材は、ニッケル・チタン合金で構成されていることが望ましい。 Moreover, according to the preferable aspect of this invention, it is desirable for the shape memory alloy member to be comprised with the nickel titanium alloy.
本発明によれば、環境温度が変化しても、常に安定した光学特性を得ることができる簡易な構成の光学装置を提供することができるという効果を奏する。 According to the present invention, there is an effect that it is possible to provide an optical device with a simple configuration that can always obtain stable optical characteristics even when the environmental temperature changes.
以下に、本発明にかかる光学装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。 Embodiments of an optical device according to the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.
(デジタルカメラ)
図1〜図3は、後述するズームレンズを撮影光学系101に組み込んだデジタルカメラ100の構成の概念図を示す。図1はデジタルカメラ100の外観を示す前方斜視図、図2は同後方正面図である。図3はデジタルカメラ100の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図1と図3においては、撮影光学系101の非沈胴時を示している。
(Digital camera)
1 to 3 are conceptual diagrams of a configuration of a
デジタルカメラ100は、この例の場合、撮影用光路102を有する撮影光学系101、ファインダー用光路104を有するファインダー光学系103、シャッターボタン105、フラッシュ106、液晶表示モニター109、焦点距離変更ボタン108、設定変更スイッチ118等を含み、撮影光学系101の沈胴時には、カバー107をスライドすることにより、撮影光学系101とファインダー光学系103とフラッシュ106はそのカバー107で覆われる。そして、カバー107を開いてカメラ100を撮影状態に設定すると、撮影光学系101は図3の非沈胴状態になる。カメラ100の上部に配置されたシャッターボタン105を押圧すると、それに連動して撮影光学系101、例えば後述する実施例1のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系101によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルタFとカバーガラスCを介してCCD110の撮像面上に形成される。このCCD110で受光された物体像は、処理手段112を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター109に表示される。また、この処理手段112には記憶手段113が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記憶手段113は処理手段112と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、CCD110に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。
In this example, the
さらに、ファインダー用光路104上にはファインダー用対物光学系114が配置してある。ファインダー用対物光学系114、複数のレンズ群(図の場合は4群)と2つのプリズムからなり、撮影光学系101のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系114によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム115の視野枠116上に形成される。この正立プリズム115の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系117が配置されている。なお、接眼光学系117の射出側にカバー部材111が配置されている。
Further, a finder objective
このように構成されたデジタルカメラ100は、撮影光学系101として、本発明のズームレンズを有している。このため、環境温度が変化しても、常に安定した光学特性を得ることができる。
The
次に、レンズを移動可能に保持する機構について説明する。
図4は、レンズL4とレンズL5との接合レンズ近傍の断面構成を示す図である。レンズL3は、プラスチックモールドレンズである。
保持枠124は、結像光学系のうちのレンズL4、L5を移動可能に保持する。温度補正用間隔調整部120は形状記憶合金で形成されている。そして、その長さが環境温度の変化に応じて光軸102(図1参照)方向に沿う方向に変化する。
Next, a mechanism for holding the lens movably will be described.
FIG. 4 is a diagram showing a cross-sectional configuration in the vicinity of the cemented lens of the lens L4 and the lens L5. The lens L3 is a plastic mold lens.
The holding
温度補正用間隔調整部120の一端は保持枠124に当接している。また、長さが変化する方向の他端は、移動可能なレンズL4の有効領域以外に当接している。さらに、移動可能なレンズL4、L5に関して温度補正用間隔調整部120とは反対側に配置され、温度補正用間隔調整部120の長さが変化する方向に、移動可能なレンズに外力を負荷する弾性部材121が設けられている。
One end of the temperature correction
弾性部材121の一端は、保持枠123に当接している。また、弾性部材121の他端は、移動可能なレンズL4の有効領域以外に当接している。
One end of the
レンズL3は、温度変化に感度の高いプラスチックモールドレンズである。また、上述したように、温度補正用間隔調整部120は、具体的には形状記憶合金材料で構成される。好ましくは、形状記憶合金部材は、ニッケル・チタン合金で構成されている。これにより、温度変化に対して、効率の良いのび率の部材を使用できる。
弾性部材121は、リングまたは圧縮コイルばねを用いることができる。
The lens L3 is a plastic mold lens that is highly sensitive to temperature changes. Further, as described above, the temperature correction
The
次に、本発明に係る光学装置が有する結像光学系の具体例について説明する。 Next, a specific example of the imaging optical system included in the optical device according to the present invention will be described.
以下の結像光学系において、複数のレンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングの際、各レンズ群の間の距離が変化するズームレンズである。これにより、ユーザが所望の撮影倍率を選択できる。 In the following imaging optical system, the plurality of lens groups are zoom lenses in which the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Thereby, the user can select a desired photographing magnification.
また、結像光学系は、樹脂(プラスチック)からなり非球面を有するレンズを有している。これにより、安価で高精度な非球面レンズを得られる。この結果、諸収差を良好に補正できる。 The imaging optical system includes a lens made of resin (plastic) and having an aspheric surface. Thereby, an inexpensive and highly accurate aspherical lens can be obtained. As a result, various aberrations can be corrected satisfactorily.
温度補正用間隔調整部は、環境温度の変化による結像光学系の像面の光軸方向の移動量を相殺するように、移動可能な前記レンズを移動させる。これにより、後の数値実施例で詳述するように、像面移動の変化量を相殺できる。このため、安定した光学特性を得られる。 The temperature correction interval adjusting unit moves the movable lens so as to offset the amount of movement of the image plane of the imaging optical system in the optical axis direction due to a change in environmental temperature. As a result, as will be described in detail later in the numerical examples, the amount of change in image plane movement can be offset. For this reason, stable optical characteristics can be obtained.
移動可能なレンズは、少なくともレンズとレンズ群の一方である。 The movable lens is at least one of a lens and a lens group.
温度補正用間隔調整部120は、複数のレンズ群に設けられていてもよい。これにより、像面位置の調整に効果的なレンズ群を調整することができる。
The temperature correction
さらに、以下の各実施例は、以下の条件式(1)、(2)、(3)、(4)を満足することが望ましい。
0.50<|fm/fw|<10.00 (1)
0.01<|fm/ft|< 3.00 (2)
0.50<|fc/fw|<10.00 (3)
0.01<|fc/ft|< 3.00 (4)
ここで、
fwは、ズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
ftは、ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
fmは、樹脂からなり非球面を有するレンズの焦点距離、
fcは、移動可能なレンズまたはレンズ群の焦点距離、
である。
Furthermore, it is desirable that the following embodiments satisfy the following conditional expressions (1), (2), (3), and (4).
0.50 <| fm / fw | <10.00 (1)
0.01 <| fm / ft | <3.00 (2)
0.50 <| fc / fw | <10.00 (3)
0.01 <| fc / ft | <3.00 (4)
here,
fw is the focal length at the wide-angle end of the entire zoom lens system,
ft is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
fm is a focal length of a lens made of resin and having an aspheric surface,
fc is the focal length of the movable lens or lens group,
It is.
条件式(1)は、モールドレンズの焦点距離と、ズームレンズの広角端の焦点距離との比の適切な範囲を規定している。 Conditional expression (1) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the mold lens and the focal length at the wide-angle end of the zoom lens.
条件式(2)は、モールドレンズの焦点距離と、ズームレンズの望遠端の焦点距離との比の適切な範囲を規定している。 Conditional expression (2) defines an appropriate range of the ratio of the focal length of the mold lens to the focal length of the telephoto end of the zoom lens.
条件式(3)は、調整レンズの焦点距離と、ズームレンズの広角端の焦点距離との比の適切な範囲を規定している。 Conditional expression (3) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the adjustment lens and the focal length at the wide-angle end of the zoom lens.
条件式(4)は、調整レンズの焦点距離と、ズームレンズの望遠端の焦点距離との比の適切な範囲を規定している。
条件式(1)、(2)、(3)及び(4)を総合すると、下限値を下回る場合、レンズのパワーが強すぎると感度が大きすぎて、像面合せの微調整が難しくなる。
また、上限値を上回る場合、レンズのパワーが弱すぎると感度が小さすぎて、調整部材の変化では像面を合わせることができない。
Conditional expression (4) defines an appropriate range of the ratio of the focal length of the adjustment lens to the focal length of the telephoto end of the zoom lens.
When conditional expressions (1), (2), (3), and (4) are combined, if the lens power is too low, the sensitivity is too high if the lens power is too strong, and fine adjustment of image plane matching becomes difficult.
When the upper limit is exceeded, if the lens power is too weak, the sensitivity is too low, and the image plane cannot be adjusted by changing the adjustment member.
以下、本発明のズームレンズの実施例1〜5について説明する。実施例1〜5の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間焦点距離状態(b)、望遠端(c)のレンズ断面図をそれぞれ図5〜図9に示す。図5〜図9中、第1レンズ群はG1、第2レンズ群はG2、明るさ(開口)絞りはS、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はF、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はC、像面はIで示してある。なお、カバーガラスCの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスCにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。
また、各実施例において、調整レンズは、各図(a)に記載する矢印方向に移動する。
Examples 1 to 5 of the zoom lens according to the present invention will be described below. 5 to 9 show lens cross-sectional views of the wide-angle end (a), the intermediate focal length state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 5, respectively. 5 to 9, the first lens group is G1, the second lens group is G2, the brightness (aperture) stop is S, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, and infrared light is limited. The parallel flat plate constituting the low-pass filter to which the wavelength band limiting coat is applied is indicated by F, the parallel flat plate of the cover glass of the electronic image sensor is indicated by C, and the image plane is indicated by I. In addition, you may give the multilayer film for a wavelength range restriction | limiting to the surface of the cover glass C. FIG. Further, the cover glass C may have a low-pass filter action.
In each embodiment, the adjustment lens moves in the direction of the arrow described in each figure (a).
また、各実施例において、明るさ絞りSは第3レンズ群G3と一体で移動する。数値データはいずれも無限遠の被写体に合焦した状態でのデータである。各数値の長さの単位はmm、角度の単位は°(度)である。フォーカシングはいずれの実施例も最も像側のレンズ群の移動により行う。 In each embodiment, the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3. All of the numerical data is data in a state where an object at infinity is focused. The unit of length of each numerical value is mm, and the unit of angle is ° (degree). In any of the embodiments, focusing is performed by moving the lens group closest to the image side.
(実施例1)
実施例1のズームレンズは、図5に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。
Example 1
As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側へ移動し、第2レンズ群G2は物体側へ移動し、第3レンズ群G3は物体側へ移動し、第4レンズ群G4は像側へ移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens Group G4 moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と両凸正レンズL2との接合レンズとからなる。
第2レンズ群G2は、両凹負レンズL3と、両凹負レンズL4と両凸正レンズL5との接合レンズとからなる。
第3レンズ群G3は、両凸正レンズL6と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL7とからなる。
第4レンズ群G4は、両凸正レンズL8からなる。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens formed by a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L2.
The second lens group G2 includes a biconcave negative lens L3 and a cemented lens of a biconcave negative lens L4 and a biconvex positive lens L5.
The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L6 and a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side.
The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L8.
非球面は、両凸正レンズL2の像側の面と、両凹負レンズL3の両面と、両凸正レンズL6の両面と、両凸正レンズL8の物体側の面との6面に用いている。 The aspheric surface is used for six surfaces including the image side surface of the biconvex positive lens L2, both surfaces of the biconcave negative lens L3, both surfaces of the biconvex positive lens L6, and the object side surface of the biconvex positive lens L8. ing.
実施例1において、両凹負レンズL3がプラスチックモールドレンズである。また、両凹負レンズL4と両凸正レンズL5との接合レンズが調整レンズである。 In Example 1, the biconcave negative lens L3 is a plastic mold lens. The cemented lens of the biconcave negative lens L4 and the biconvex positive lens L5 is an adjustment lens.
(実施例2)
実施例2のズームレンズは、図6に示すように、実施例1のズームレンズと諸元値は同一であるので重複する説明は省略する。
実施例2では、両凹負レンズL3がプラスチックモールドレンズである。また、負メニスカスレンズL7が調整レンズである。
(Example 2)
As shown in FIG. 6, the zoom lens according to the second embodiment has the same specification values as the zoom lens according to the first embodiment, and thus a duplicate description is omitted.
In Example 2, the biconcave negative lens L3 is a plastic mold lens. The negative meniscus lens L7 is an adjustment lens.
また、調整レンズ群として、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3との両方を動かしても良い。
例えば、環境温度が高いとき、第2レンズ群G2を調整レンズ群として移動させる。また、環境温度が低いとき、第3レンズ群G3を調整レンズ群として移動させる。これにより、効率よく像面の位置を調整できるため、消費電力を低減できる。
In addition, as the adjustment lens group, both the second lens group G2 and the third lens group G3 may be moved.
For example, when the environmental temperature is high, the second lens group G2 is moved as an adjustment lens group. When the environmental temperature is low, the third lens group G3 is moved as an adjustment lens group. Thereby, since the position of the image plane can be adjusted efficiently, power consumption can be reduced.
(実施例3)
実施例3のズームレンズは、図7に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第1レンズ群G1と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第2レンズ群G2と、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。
(Example 3)
As shown in FIG. 7, the zoom lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, a second lens group G2 having a positive refractive power, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は像側へ移動した後、反転し物体側へ移動し、第2レンズ群G2は物体側へ移動し、第3レンズ群G3は略固定し、第4レンズ群G4は略固定している。 At the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the image side, then reverses and moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 The fourth lens group G4 is substantially fixed.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、両凹負レンズL1と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2とからなる。
第2レンズ群G2は、両凸正レンズL3と、両凸正L4と両凹負レンズL5との接合レンズとからなる。
第3レンズ群G3は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6とからなる。
第4レンズ群G4は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7からなる。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a biconcave negative lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side.
The second lens group G2 includes a biconvex positive lens L3 and a cemented lens of a biconvex positive L4 and a biconcave negative lens L5.
The third lens group G3 includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the image side.
The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side.
非球面は、両凹負レンズL1の像側の面と、正メニスカスレンズL2の両面と、両凸正レンズL3の両面と、正メニスカスレンズL6の像側の面と、正メニスカスレンズL7の物体側の面との7面に用いている。 The aspheric surfaces are the image side surface of the biconcave negative lens L1, the both surfaces of the positive meniscus lens L2, the both surfaces of the biconvex positive lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L6, and the object of the positive meniscus lens L7. It is used for 7 surfaces with the side surface.
実施例3において、両凹負レンズL1がプラスチックモールドレンズである。また、正メニスカスレンズL2が調整レンズである。 In Example 3, the biconcave negative lens L1 is a plastic mold lens. The positive meniscus lens L2 is an adjustment lens.
(実施例4)
実施例4のズームレンズは、図8に示すように、実施例3のズームレンズと諸元値は同一であるので重複する説明は省略する。
実施例4では、両凹負レンズL1がプラスチックモールドレンズである。また、両凸正L4と両凹負レンズL5との接合レンズとの接合レンズが調整レンズである。
(Example 4)
As shown in FIG. 8, the zoom lens of the fourth embodiment has the same specification values as the zoom lens of the third embodiment, so that the duplicate description is omitted.
In Example 4, the biconcave negative lens L1 is a plastic mold lens. A cemented lens formed by a cemented lens of the biconvex positive L4 and the biconcave negative lens L5 is an adjustment lens.
(実施例5)
実施例5のズームレンズは、図9に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、正の屈折力の第3レンズ群G3と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第4レンズ群G4と、負の屈折力の第5レンズ群G5とを配置している。
(Example 5)
As shown in FIG. 9, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. A three-lens group G3, an aperture stop S, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power are arranged.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は固定し、第2レンズ群G2は像面側へ移動し、第3レンズ群G3は略固定し、第4レンズ群G4は物体側へ移動し、第5レンズ群G5は物体側へ移動する。 At the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image plane side, the third lens group G3 is substantially fixed, and the fourth lens group G4 is an object. The fifth lens group G5 moves to the object side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、平凹負レンズL1と、プリズムL2と、平凸正レンズL3と、両凸正レンズL4からなる。
第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と、両凹負レンズL6と両凸正レンズL7との接合レンズとからなる。
第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL8とからなる。
第4レンズ群G4は、両凸正レンズL9と像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズL10との接合レンズと、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズL11とからなる。
第5レンズ群は、両凹負レンズL12からなる。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a planoconcave negative lens L1, a prism L2, a planoconvex positive lens L3, and a biconvex positive lens L4.
The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconcave negative lens L6 and a biconvex positive lens L7.
The third lens group G3 includes a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side.
The fourth lens group G4 includes a cemented lens of a biconvex positive lens L9 and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the image surface.
The fifth lens group includes a biconcave negative lens L12.
非球面は、両凸正レンズL4の両面と、負メニスカスレンズL5の両面と、正メニスカスレンズL8の両面と、正メニスカスレンズL11の両面と、両凹負レンズL12の像側の面と、の9面に設けられている。 The aspherical surface includes both surfaces of the biconvex positive lens L4, both surfaces of the negative meniscus lens L5, both surfaces of the positive meniscus lens L8, both surfaces of the positive meniscus lens L11, and the image side surface of the biconcave negative lens L12. It is provided on 9 sides.
また、正メニスカスレンズL8がプラスチックモールドレンズ、両凸正レンズL9と負メニスカスレンズL10との接合レンズが調整レンズである。 The positive meniscus lens L8 is a plastic mold lens, and the cemented lens of the biconvex positive lens L9 and the negative meniscus lens L10 is an adjustment lens.
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、fは全系焦点距離、BFはバックフォーカス、f1、f2…は各レンズ群の焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角、WEは広角端、STは中間焦点距離状態、TEは望遠端、rは各レンズ面の曲率半径、dは各レンズ面間の間隔、ndは各レンズのd線の屈折率、νdは各レンズのアッベ数である。後述するレンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。BF(バックフォーカス)は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。 Below, the numerical data of each said Example are shown. Symbols are the above, f is the focal length of the entire system, BF is the back focus, f1, f2... Are the focal lengths of the lens groups, FNO is the F number, ω is the half angle of view, WE is the wide angle end, ST is the middle Focal length state, TE is a telephoto end, r is a radius of curvature of each lens surface, d is a distance between the lens surfaces, nd is a refractive index of d-line of each lens, and νd is an Abbe number of each lens. The total lens length described later is obtained by adding back focus to the distance from the lens front surface to the lens final surface. BF (back focus) represents the distance from the last lens surface to the paraxial image plane in terms of air.
なお、非球面形状は、xを光の進行方向を正とした光軸とし、yを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。 The aspherical shape is represented by the following formula, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction orthogonal to the optical axis.
x=(y2 /r)/[1+{1−(K+1)(y/r)2 }1/2 ]
+A4 y4 +A6 y6 +A8 y8 +A10y10+A12y12
ただし、rは近軸曲率半径、Kは円錐係数、A4 、A6 、A8 、A10、A12はそれぞれ4次、6次、8次、10次、12次の非球面係数である。また、非球面係数において、「e−n」(nは整数)は、「10−n」を示している。
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (K + 1) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A4 y 4 + A6 y 6 + A8 y 8 + A10y 10 + A12y 12
Where r is the paraxial radius of curvature, K is the conic coefficient, and A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , and A 12 are the fourth, sixth, eighth, tenth, and twelfth aspheric coefficients, respectively. . In the aspheric coefficient, “e−n” (n is an integer) indicates “10 −n ”.
数値実施例1
なお、数値実施例1は、数値実施例2と共通である。
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 19.348 0.80 1.84666 23.78
2 13.468 3.06 1.58233 59.30
3* -46.885 可変
4* -14.693 0.70 1.52542 55.78
5* 8.596 2.36
6 -7.064 0.41 1.61772 49.81
7 32.985 1.20 1.92286 18.90
8 -32.985 可変
9(絞り) ∞ -0.10
10* 5.318 2.41 1.58233 59.30
11* -9.464 0.34
12 6.861 1.48 1.92286 18.90
13 3.451 可変
14* 19.426 2.47 1.52542 55.78
15 -16.727 可変
16 ∞ 0.50 1.51633 64.14
17 ∞ 0.50
18 ∞ 0.50 1.51633 64.14
19 ∞ 0.59
像面 ∞
非球面データ
第3面
K=-8.273
A4=1.02528e-05,A6=2.23537e-07,A8=-6.92546e-09,A10=6.31578e-11
第4面
K=-71.439
A4=3.06012e-04,A6=2.11113e-05,A8=-1.01947e-06,A10=1.38358e-08
第5面
K=0.975
A4=2.34067e-03,A6=-1.70768e-04,A8=1.65358e-05,A10=-5.19352e-07
第10面
K=-4.225
A4=1.73712e-03,A6=-2.15108e-04,A8=7.54343e-07,A10=6.66853e-09
第11面
K=5.493
A4=7.36536e-04,A6=-8.38739e-05,A8=5.33716e-07,A10=5.34934e-10
第14面
K=-80.176
A4=1.25061e-03,A6=-5.40302e-05,A8=1.77633e-06,A10=-2.69508e-08
ズームデータ
WE ST TE
焦点距離 6.46 14.08 31.22
FNO. 3.70 5.04 5.88
画角2ω 64.77 30.28 13.89
BF 5.89 5.67 5.12
全長 32.97 39.60 45.51
d3 0.41 5.13 11.16
d8 8.59 4.68 1.40
d13 2.94 8.98 12.70
d15 4.12 3.94 3.37
群焦点距離
f1=27.70 f2=-6.44 f3=8.94 f4=17.52
Numerical example 1
Numerical Example 1 is common to Numerical Example 2.
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 19.348 0.80 1.84666 23.78
2 13.468 3.06 1.58233 59.30
3 * -46.885 variable
4 * -14.693 0.70 1.52542 55.78
5 * 8.596 2.36
6 -7.064 0.41 1.61772 49.81
7 32.985 1.20 1.92286 18.90
8 -32.985 Variable
9 (Aperture) ∞ -0.10
10 * 5.318 2.41 1.58233 59.30
11 * -9.464 0.34
12 6.861 1.48 1.92286 18.90
13 3.451 Variable
14 * 19.426 2.47 1.52542 55.78
15 -16.727 Variable
16 ∞ 0.50 1.51633 64.14
17 ∞ 0.50
18 ∞ 0.50 1.51633 64.14
19 ∞ 0.59
Image plane ∞
Aspheric data 3rd surface
K = -8.273
A4 = 1.02528e-05, A6 = 2.23537e-07, A8 = -6.92546e-09, A10 = 6.31578e-11
4th page
K = -71.439
A4 = 3.06012e-04, A6 = 2.11113e-05, A8 = -1.01947e-06, A10 = 1.38358e-08
5th page
K = 0.975
A4 = 2.34067e-03, A6 = -1.70768e-04, A8 = 1.65358e-05, A10 = -5.19352e-07
10th page
K = -4.225
A4 = 1.73712e-03, A6 = -2.15108e-04, A8 = 7.54343e-07, A10 = 6.66853e-09
11th page
K = 5.493
A4 = 7.36536e-04, A6 = -8.38739e-05, A8 = 5.33716e-07, A10 = 5.34934e-10
14th page
K = -80.176
A4 = 1.25061e-03, A6 = -5.40302e-05, A8 = 1.77633e-06, A10 = -2.69508e-08
Zoom data
WE ST TE
Focal length 6.46 14.08 31.22
FNO. 3.70 5.04 5.88
Angle of view 2ω 64.77 30.28 13.89
BF 5.89 5.67 5.12
Total length 32.97 39.60 45.51
d3 0.41 5.13 11.16
d8 8.59 4.68 1.40
d13 2.94 8.98 12.70
d15 4.12 3.94 3.37
Group focal length
f1 = 27.70 f2 = -6.44 f3 = 8.94 f4 = 17.52
数値実施例3
なお、数値実施例3は、数値実施例4と共通である。
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1* -22.854 0.97 1.52542 55.78
2* 4.743 1.54
3* 7.433 1.40 1.63493 23.90
4* 13.330 可変
5(絞り) ∞ 0.70
6* 4.289 1.33 1.53110 55.91
7* -11.463 0.10
8 6.223 1.37 1.58913 61.14
9 -9.415 0.45 1.64769 33.79
10 2.994 可変
11 -116.218 1.70 1.53110 55.91
12* -7.587 可変
13* -20.000 0.60 1.53110 55.91
14 -20.000 0.80
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 0.37
像面 ∞
非球面データ
第1面
K=0.000
A4=5.52404e-04,A6=-1.20527e-05,A8=8.62813e-08
第2面
K=-0.451
A4=1.40911e-04,A6=3.80259e-05,A8=-7.75971e-07
第3面
K=0.000
A4=-9.62631e-04
第4面
K=0.000
A4=-1.04008e-03,A6=-4.97126e-06,A8=-2.42870e-08,A10=-6.79084e-09
第6面
K=-0.278
A4=-1.23389e-03,A6=-3.87694e-06,A8=-9.45601e-06
第7面
K=0.000
A4=5.56121e-04,A6=-7.58513e-06,A8=-8.46415e-06
第12面
K=0.000
A4=9.95377e-04,A6=-3.47152e-05,A8=1.07919e-06,A10=-1.02230e-08
第13面
K=0.000
A4=1.80111e-04,A6=-6.34866e-05,A8=1.91836e-06
ズームデータ
WE ST TE
焦点距離 4.66 8.85 17.77
FNO. 3.01 4.23 6.67
画角2ω 0.00 0.00 0.00
BF 1.53 1.48 1.44
全長 28.36 26.47 32.07
d4 11.30 4.71 0.70
d10 2.59 7.71 17.24
d12 2.78 2.41 2.53
群焦点距離
f1=-11.06 f2=8.68 f3=15.20 f4=3618.76
Numerical Example 3
Numerical Example 3 is common to Numerical Example 4.
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 * -22.854 0.97 1.52542 55.78
2 * 4.743 1.54
3 * 7.433 1.40 1.63493 23.90
4 * 13.330 variable
5 (Aperture) ∞ 0.70
6 * 4.289 1.33 1.53110 55.91
7 * -11.463 0.10
8 6.223 1.37 1.58913 61.14
9 -9.415 0.45 1.64769 33.79
10 2.994 Variable
11 -116.218 1.70 1.53110 55.91
12 * -7.587 variable
13 * -20.000 0.60 1.53110 55.91
14 -20.000 0.80
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 0.37
Image plane ∞
Aspheric data first surface
K = 0.000
A4 = 5.52404e-04, A6 = -1.20527e-05, A8 = 8.62813e-08
Second side
K = -0.451
A4 = 1.40911e-04, A6 = 3.80259e-05, A8 = -7.75971e-07
Third side
K = 0.000
A4 = -9.62631e-04
4th page
K = 0.000
A4 = -1.04008e-03, A6 = -4.97126e-06, A8 = -2.42870e-08, A10 = -6.79084e-09
6th page
K = -0.278
A4 = -1.23389e-03, A6 = -3.87694e-06, A8 = -9.45601e-06
7th page
K = 0.000
A4 = 5.56121e-04, A6 = -7.58513e-06, A8 = -8.46415e-06
12th page
K = 0.000
A4 = 9.95377e-04, A6 = -3.47152e-05, A8 = 1.07919e-06, A10 = -1.02230e-08
13th page
K = 0.000
A4 = 1.80111e-04, A6 = -6.34866e-05, A8 = 1.91836e-06
Zoom data
WE ST TE
Focal length 4.66 8.85 17.77
FNO. 3.01 4.23 6.67
Angle of view 2ω 0.00 0.00 0.00
BF 1.53 1.48 1.44
Total length 28.36 26.47 32.07
d4 11.30 4.71 0.70
d10 2.59 7.71 17.24
d12 2.78 2.41 2.53
Group focal length
f1 = -11.06 f2 = 8.68 f3 = 15.20 f4 = 3618.76
数値実施例5
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 0.60 2.00069 25.46
2 10.749 1.80
3 ∞ 7.60 1.84666 23.78
4 ∞ 0.10
5 ∞ 1.70 1.49700 81.54
6 -15.842 0.10
7* 9.753 2.40 1.52542 55.78
8* -19.574 可変
9* 240.547 0.52 1.88300 40.76
10* 5.445 1.38
11 -14.864 0.53 1.88300 40.76
12 7.876 1.36 1.92286 18.90
13 -72.851 可変
14* 5.150 1.20 1.52542 55.78
15* 12.101 1.10
16(絞り) ∞ 可変
17 5.402 3.30 1.48749 70.23
18 -13.198 0.55 1.92286 18.90
19 -42.412 0.23
20* -27.005 1.91 1.52542 55.78
21* -9.658 可変
22 -14.851 0.55 1.90200 25.10
23* 58.076 可変
24 ∞ 0.50 1.51680 64.20
25 ∞ 0.30
像面 ∞
非球面データ
第7面
K=0.000
A4=-1.27897e-04,A6=-2.18156e-06,A8=1.40894e-08
第8面
K=0.000
A4=7.08593e-06,A6=-5.67775e-07,A8=1.59153e-08
第9面
K=0.000
A4=6.05989e-04,A6=-6.55770e-05,A8=1.43802e-06
第10面
K=0.000
A4=3.74970e-04,A6=-5.84130e-05,A8=-2.87829e-06
第14面
K=-0.596
A4=1.03399e-03,A6=5.12399e-05,A8=1.40482e-05
第15面
K=-10.847
A4=2.37614e-03,A6=1.89488e-05,A8=2.35259e-05
第20面
K=0.000
A4=-1.16900e-03,A6=8.62117e-05
第21面
K=0.000
A4=8.11807e-04,A6=1.25389e-04
第23面
K=0.000
A4=1.71086e-04,A6=-6.09997e-06,A8=2.12654e-06
ズームデータ
WE ST TE
焦点距離 4.46 9.56 22.66
FNO. 3.91 4.40 5.71
画角2ω 90.38 43.16 18.96
BF 9.34 11.13 15.31
全長 52.33 52.34 52.33
d8 0.31 4.66 7.96
d13 8.62 4.28 0.97
d16 6.44 3.95 0.37
d21 0.68 1.40 0.79
d23 8.71 10.49 14.67
群焦点距離
f1=10.88 f2=-4.86 f3=16.11 f4=9.71 f5=-13.06
Numerical Example 5
Unit mm
Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 ∞ 0.60 2.00069 25.46
2 10.749 1.80
3 ∞ 7.60 1.84666 23.78
4 ∞ 0.10
5 ∞ 1.70 1.49700 81.54
6 -15.842 0.10
7 * 9.753 2.40 1.52542 55.78
8 * -19.574 variable
9 * 240.547 0.52 1.88300 40.76
10 * 5.445 1.38
11 -14.864 0.53 1.88300 40.76
12 7.876 1.36 1.92286 18.90
13 -72.851 Variable
14 * 5.150 1.20 1.52542 55.78
15 * 12.101 1.10
16 (Aperture) ∞ Variable
17 5.402 3.30 1.48749 70.23
18 -13.198 0.55 1.92286 18.90
19 -42.412 0.23
20 * -27.005 1.91 1.52542 55.78
21 * -9.658 variable
22 -14.851 0.55 1.90 200 25.10
23 * 58.076 Variable
24 ∞ 0.50 1.51680 64.20
25 ∞ 0.30
Image plane ∞
Aspheric data 7th surface
K = 0.000
A4 = -1.27897e-04, A6 = -2.18156e-06, A8 = 1.40894e-08
8th page
K = 0.000
A4 = 7.08593e-06, A6 = -5.67775e-07, A8 = 1.59153e-08
9th page
K = 0.000
A4 = 6.05989e-04, A6 = -6.55770e-05, A8 = 1.43802e-06
10th page
K = 0.000
A4 = 3.74970e-04, A6 = -5.84130e-05, A8 = -2.87829e-06
14th page
K = -0.596
A4 = 1.03399e-03, A6 = 5.12399e-05, A8 = 1.40482e-05
15th page
K = -10.847
A4 = 2.37614e-03, A6 = 1.89488e-05, A8 = 2.35259e-05
20th page
K = 0.000
A4 = -1.16900e-03, A6 = 8.62117e-05
21st page
K = 0.000
A4 = 8.11807e-04, A6 = 1.25389e-04
23rd page
K = 0.000
A4 = 1.71086e-04, A6 = -6.09997e-06, A8 = 2.12654e-06
Zoom data
WE ST TE
Focal length 4.46 9.56 22.66
FNO. 3.91 4.40 5.71
Angle of view 2ω 90.38 43.16 18.96
BF 9.34 11.13 15.31
Total length 52.33 52.34 52.33
d8 0.31 4.66 7.96
d13 8.62 4.28 0.97
d16 6.44 3.95 0.37
d21 0.68 1.40 0.79
d23 8.71 10.49 14.67
Group focal length
f1 = 10.88 f2 = -4.86 f3 = 16.11 f4 = 9.71 f5 = -13.06
また、図10は、数値実施例1に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との関係を示す図である。図中、環境温度の変化に対する像面位置の変化量は黒い四角で、また、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量は白丸印でそれぞれ示している。以下図11〜図14において同様の記述を行う。また、長さの単位はmm、温度の単位は℃(度)である。 FIG. 10 shows the amount of change in the image plane position with respect to the change in environmental temperature and the amount of change in the image plane position with respect to the change in temperature of the adjustment member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 1. It is a figure which shows the relationship. In the figure, the change amount of the image plane position with respect to the change of the environmental temperature is indicated by a black square, and the change amount of the image plane position with respect to the temperature change of the adjusting member (shape memory alloy) is indicated by a white circle. Hereinafter, the same description will be given in FIGS. The unit of length is mm, and the unit of temperature is ° C. (degrees).
また、表1に、数値実施例1における数値実施例1に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との具体的な数値を掲げる。
なお、以下すべての表1〜表5において、形状記憶合金の幅は4mmで、外気温度が一定に変化した場合を想定したときの値である。
Table 1 shows the amount of change in image plane position with respect to the change in environmental temperature and the image with respect to the change in temperature of the adjustment member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 1 in Numerical Example 1. List specific numerical values for the change in surface position.
In all the following Tables 1 to 5, the width of the shape memory alloy is 4 mm, and the values are based on the assumption that the outside air temperature is constantly changed.
図10と、表1とから明らかなように、調整部材(形状記憶合金)の温度が環境温度に応じて変化することで、環境温度の変化による像面位置の変化を略相殺することができる。これにより、常に安定した光学特性を得ることができる。 As is clear from FIG. 10 and Table 1, the temperature of the adjustment member (shape memory alloy) changes according to the environmental temperature, so that the change in the image plane position due to the change in the environmental temperature can be substantially canceled out. . Thereby, stable optical characteristics can be obtained at all times.
(表1)
実施例1
環境温度の 調整部材の 調整部材温度
像面変化 像面変化
-0.150 0.144 40.0
-0.100 0.103 30.0
-0.001 0.000 20.0
0.081 -0.076 10.0
0.158 -0.155 0.0
0.237 -0.233 -10.0
(Table 1)
Example 1
Environmental temperature adjustment member adjustment member temperature Image plane change Image plane change
-0.150 0.144 40.0
-0.100 0.103 30.0
-0.001 0.000 20.0
0.081 -0.076 10.0
0.158 -0.155 0.0
0.237 -0.233 -10.0
また、図11は、数値実施例2に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との関係を示す図である。 FIG. 11 shows the amount of change in image plane position with respect to the change in environmental temperature and the amount of change in image plane position with respect to the change in temperature of the adjusting member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 2. It is a figure which shows the relationship.
また、表2に、数値実施例2における数値実施例1に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との具体的な数値を掲げる。 Table 2 shows the amount of change in the image plane position with respect to the change in environmental temperature and the image with respect to the change in temperature of the adjustment member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 1 in Numerical Example 2. List specific numerical values for the change in surface position.
図11と、表2とから明らかなように、調整部材(形状記憶合金)の温度が環境温度に応じて変化することで、環境温度の変化による像面位置の変化を相殺することができる。これにより、常に安定した光学特性を得ることができる。 As apparent from FIG. 11 and Table 2, the change in the image plane position due to the change in the environmental temperature can be offset by the temperature of the adjusting member (shape memory alloy) changing in accordance with the environmental temperature. Thereby, stable optical characteristics can be obtained at all times.
(表2)
実施例2
環境温度の 調整部材の 調整部材温度
像面変化 像面変化
-0.030 0.028 40.0
-0.015 0.012 30.0
0.000 0.000 20.0
0.013 -0.010 10.0
0.028 -0.026 0.0
0.050 -0.047 -10.0
(Table 2)
Example 2
Environmental temperature adjustment member adjustment member temperature Image plane change Image plane change
-0.030 0.028 40.0
-0.015 0.012 30.0
0.000 0.000 20.0
0.013 -0.010 10.0
0.028 -0.026 0.0
0.050 -0.047 -10.0
また、図12は、数値実施例3に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との関係を示す図である。 FIG. 12 shows the amount of change in image plane position with respect to the change in environmental temperature and the amount of change in image plane position with respect to the change in temperature of the adjusting member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 3. It is a figure which shows the relationship.
また、表3に、数値実施例3における数値実施例1に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との具体的な数値を掲げる。 Table 3 shows the amount of change in the image plane position with respect to the change in environmental temperature and the image with respect to the change in temperature of the adjusting member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 1 in Numerical Example 3. List specific numerical values for the change in surface position.
図12と、表3とから明らかなように、調整部材(形状記憶合金)の温度が環境温度に応じて変化することで、環境温度の変化による像面位置の変化を相殺することができる。これにより、常に安定した光学特性を得ることができる。 As is apparent from FIG. 12 and Table 3, the change in the image plane position due to the change in the environmental temperature can be offset by the temperature of the adjustment member (shape memory alloy) changing according to the environmental temperature. Thereby, stable optical characteristics can be obtained at all times.
(表3)
実施例3
環境温度の 調整部材の 調整部材温度
像面変化 像面変化
-0.232 0.230 40.0
-0.111 0.110 30.0
0.000 0.000 20.0
0.139 -0.133 10.0
0.268 -0.263 0.0
0.399 -0.392 -10.0
(Table 3)
Example 3
Environmental temperature adjustment member adjustment member temperature Image plane change Image plane change
-0.232 0.230 40.0
-0.111 0.110 30.0
0.000 0.000 20.0
0.139 -0.133 10.0
0.268 -0.263 0.0
0.399 -0.392 -10.0
また、図13は、数値実施例4に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との関係を示す図である。 FIG. 13 shows the amount of change in the image plane position with respect to the change in the environmental temperature and the amount of change in the image plane position with respect to the change in the temperature of the adjusting member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 4. It is a figure which shows the relationship.
また、表4に、数値実施例4における数値実施例1に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との具体的な数値を掲げる。 Table 4 shows the amount of change in the image plane position with respect to the environmental temperature change and the image with respect to the temperature change of the adjusting member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 1 in Numerical Example 4. List specific numerical values for the change in surface position.
図13と、表4とから明らかなように、調整部材(形状記憶合金)の温度が環境温度に応じて変化することで、環境温度の変化による像面位置の変化を相殺することができる。これにより、常に安定した光学特性を得ることができる。
As apparent from FIG. 13 and Table 4, the change in the image plane position due to the change in the environmental temperature can be offset by the temperature of the adjustment member (shape memory alloy) changing according to the environmental temperature. Thereby, stable optical characteristics can be obtained at all times.
(表4)
実施例4
環境温度の 調整部材の 調整部材温度
像面変化 像面変化
-0.232 0.230 40.0
-0.111 0.110 30.0
0.000 0.000 20.0
0.139 -0.135 10.0
0.268 -0.260 0.0
0.399 -0.390 -10.0
(Table 4)
Example 4
Environmental temperature adjustment member adjustment member temperature Image plane change Image plane change
-0.232 0.230 40.0
-0.111 0.110 30.0
0.000 0.000 20.0
0.139 -0.135 10.0
0.268 -0.260 0.0
0.399 -0.390 -10.0
また、図14は、数値実施例5に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との関係を示す図である。 FIG. 14 shows the amount of change in image plane position with respect to changes in environmental temperature and the amount of change in image plane position with respect to changes in temperature of the adjusting member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 5. It is a figure which shows the relationship.
また、表5に、数値実施例5における数値実施例1に係るズームレンズの望遠端状態における、環境温度の変化に対する像面位置の変化量と、調整部材(形状記憶合金)の温度変化に対する像面位置の変化量との具体的な数値を掲げる。 Table 5 shows the amount of change in the image plane position with respect to the change in environmental temperature and the image with respect to the change in temperature of the adjustment member (shape memory alloy) in the telephoto end state of the zoom lens according to Numerical Example 1 in Numerical Example 5. List specific numerical values for the change in surface position.
図14と、表5とから明らかなように、調整部材(形状記憶合金)の温度が環境温度に応じて変化することで、環境温度の変化による像面位置の変化を相殺することができる。これにより、常に安定した光学特性を得ることができる。
As apparent from FIG. 14 and Table 5, the temperature of the adjustment member (shape memory alloy) changes according to the environmental temperature, so that the change in the image plane position due to the change in the environmental temperature can be offset. Thereby, stable optical characteristics can be obtained at all times.
(表5)
実施例5
環境温度の 調整部材の 調整部材温度
像面変化 像面変化
0.196 -0.192 40.0
0.094 -0.090 30.0
0.000 0.000 20.0
-0.115 0.110 10.0
-0.223 0.220 0.0
-0.332 0.330 -10.0
(Table 5)
Example 5
Environmental temperature adjustment member adjustment member temperature Image plane change Image plane change
0.196 -0.192 40.0
0.094 -0.090 30.0
0.000 0.000 20.0
-0.115 0.110 10.0
-0.223 0.220 0.0
-0.332 0.330 -10.0
各実施例における条件式対応値を以下に掲げる。
条件式
(1)0.50<|fm/fw|<10.00
(2)0.01<|fm/ft|<3.00
(3)0.50<fc/fw|<10.00
(4)0.01<fc/ft|<3.00
fw・・・ズームレンズの広角端における焦点距離
ft・・・ズームレンズの望遠端の焦点距離
fm・・・プラスチックモールドレンズの焦点距離
fc・・・調整レンズまたは調整レンズ群の焦点距離
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
モールドレンズに関する条件式
(1)|fm/fw| 1.58 1.58 1.59 1.59 3.61
(2)|fm/ft| 0.33 0.33 0.42 0.42 0.71
調整レンズに関する条件式
(3)|fc/fw| 4.290 1.471 5.204 2.057 2.175
(4)|fc/ft| 0.887 0.304 1.364 0.539 0.428
The values corresponding to the conditional expressions in each example are listed below.
Conditional expression (1) 0.50 <| fm / fw | <10.00
(2) 0.01 <| fm / ft | <3.00
(3) 0.50 <fc / fw | <10.00
(4) 0.01 <fc / ft | <3.00
fw: Focal length at the wide-angle end of the zoom lens
ft: Focal length at the telephoto end of the zoom lens
fm: Focal length of plastic mold lens
fc: Focal length of adjusting lens or adjusting lens group
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
Conditional formula for mold lens (1) | fm / fw | 1.58 1.58 1.59 1.59 3.61
(2) | fm / ft | 0.33 0.33 0.42 0.42 0.71
Conditional expression for adjusting lens (3) | fc / fw | 4.290 1.471 5.204 2.057 2.175
(4) | fc / ft | 0.887 0.304 1.364 0.539 0.428
以上説明した光学装置は、デジタルカメラに限られず、プロジェクタ、携帯電話、ノートPC、車載カメラ、監視カメラにも好適である。 The optical device described above is not limited to a digital camera, but is suitable for a projector, a mobile phone, a notebook PC, an in-vehicle camera, and a surveillance camera.
以上のように、本発明にかかる光学装置は、環境温度の変化に関わらず安定した光学特性を有する、簡易な構成の装置に適している。 As described above, the optical device according to the present invention is suitable for a device with a simple configuration having stable optical characteristics regardless of changes in environmental temperature.
G1…第1レンズ群
G2…第2レンズ群
G3…第3レンズ群
G4…第4レンズ群
S…明るさ絞り
F…ローパスフィルタ
C…カバーガラス
I…像面
100…デジタルカメラ
101…撮影光学系
102…撮影用光路
103…ファインダー光学系
104…ファインダー用光路
105…シャッターボタン
106…フラッシュ
107…カバー部材
108…焦点距離変更ボタン
109…液晶表示モニター
110…CCD
112…処理手段
113…記憶手段
114…ファインダー用対物光学系
115…視野枠
116…正立プリズム
117…接眼光学系
118…設定変更スイッチ
120…温度補正用間隔調整部材(形状記憶合金部材)
121…弾性部材
G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group G3 ... 3rd lens group G4 ... 4th lens group S ... Brightness stop F ... Low pass filter C ... Cover glass I ...
112 ... Processing means 113 ... Storage means 114 ... Finder objective
121. Elastic member
Claims (12)
前記結像光学系のうちのレンズを移動可能に保持するための保持枠と、
温度変化によって、その長さが光軸方向に沿う方向に変化する形状記憶合金部材から構成される温度補正用間隔調整部と、
前記形状記憶合金部材の一端は前記保持枠に当接し、前記長さが変化する方向の他端は、移動可能な前記レンズの有効領域以外に当接し、
さらに、移動可能な前記レンズに関して前記温度補正用間隔調整部とは反対側に配置され、前記形状記憶合金部材の長さが変化する方向に、移動可能な前記レンズに外力を負荷する弾性部材と、
を有することを特徴とする光学装置。 An imaging optical system having a plurality of lens groups and forming an image of an object;
A holding frame for movably holding the lens of the imaging optical system;
A temperature correction interval adjusting unit composed of a shape memory alloy member whose length changes in a direction along the optical axis direction due to a temperature change;
One end of the shape memory alloy member is in contact with the holding frame, and the other end in the direction in which the length is changed is in contact with an area other than the effective area of the movable lens,
And an elastic member that is disposed on the opposite side of the temperature correction interval adjusting unit with respect to the movable lens and that applies an external force to the movable lens in a direction in which the length of the shape memory alloy member changes. ,
An optical device comprising:
0.50<|fm/fw|<10.00 (1)
0.01<|fm/ft|< 3.00 (2)
0.50<|fc/fw|<10.00 (3)
0.01<|fc/ft|< 3.00 (4)
ここで、
fwは、前記ズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
ftは、前記ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
fmは、樹脂からなり非球面を有する前記レンズの焦点距離、
fcは、移動可能な前記レンズまたは前記レンズ群の焦点距離、
である。 Furthermore, the following conditional expression (1), (2), (3), (4) is satisfied, The optical apparatus as described in any one of Claims 3-7 characterized by the above-mentioned.
0.50 <| fm / fw | <10.00 (1)
0.01 <| fm / ft | <3.00 (2)
0.50 <| fc / fw | <10.00 (3)
0.01 <| fc / ft | <3.00 (4)
here,
fw is the focal length at the wide angle end of the entire zoom lens system,
ft is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system;
fm is the focal length of the lens made of resin and having an aspheric surface,
fc is the focal length of the movable lens or lens group,
It is.
正屈折力の第1レンズ群と、
負屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、
を有することを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載の光学装置。 The imaging optical system, at least in order from the object side,
A first lens unit having positive refractive power;
A second lens unit having negative refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens unit having positive refractive power;
The optical apparatus according to claim 1, comprising:
負屈折力の第1レンズ群と、
正屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、
を有することを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載の光学装置。 The imaging optical system, at least in order from the object side,
A first lens unit having negative refractive power;
A second lens group having positive refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens unit having positive refractive power;
The optical apparatus according to claim 1, comprising:
The optical device according to claim 1, wherein the shape memory alloy member is made of a nickel / titanium alloy.
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