JP5503494B2 - Hermetic compressor and refrigerator using the same - Google Patents

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JP5503494B2 JP2010236275A JP2010236275A JP5503494B2 JP 5503494 B2 JP5503494 B2 JP 5503494B2 JP 2010236275 A JP2010236275 A JP 2010236275A JP 2010236275 A JP2010236275 A JP 2010236275A JP 5503494 B2 JP5503494 B2 JP 5503494B2
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Description

本発明は、レシプロ型の密閉型圧縮機およびこれを用いた冷蔵庫に関する。   The present invention relates to a reciprocating hermetic compressor and a refrigerator using the same.

従来の密閉型圧縮機としては、例えば特許文献１に記載のものが知られている。この密閉型圧縮機は、スラスト転がり軸受を備えたもので、スラスト転がり軸受の内径側にはラジアル軸受ハブが延伸した上部管状延長部が位置している。上部管状延長部はスラスト転がり軸受の上レースと重なり部を持っており、この重なり部における上部管状延長部と上レースとの隙間によりスラスト転がり軸受への給油量を規定している。   As a conventional hermetic compressor, for example, the one described in Patent Document 1 is known. This hermetic compressor is provided with a thrust rolling bearing, and an upper tubular extension with a radial bearing hub extending is located on the inner diameter side of the thrust rolling bearing. The upper tubular extension has an overlapping portion with the upper race of the thrust rolling bearing, and the amount of oil supplied to the thrust rolling bearing is defined by the gap between the upper tubular extension and the upper race in the overlapping portion.

また、他の従来の密閉型圧縮機としては、例えば特許文献２に記載のものが知られている。この密閉型圧縮機は、スラスト転がり軸受を、クランクシャフト外表面に設けられたスパイラル溝上端よりも上部に備えたもので、クランクシャフト内部の潤滑油流路からスラスト転がり軸受へ潤滑油を供給するための分岐流路が設けられている。   Further, as another conventional hermetic compressor, for example, the one described in Patent Document 2 is known. This hermetic compressor is provided with a thrust rolling bearing above the upper end of the spiral groove provided on the outer surface of the crankshaft, and supplies lubricating oil to the thrust rolling bearing from the lubricating oil flow path inside the crankshaft. A branch flow path is provided.

特許第４２６８５１９号公報（図４ｂ参照）Japanese Patent No. 4268519 (see FIG. 4b) 特開２００７−３２５６２号公報（図２参照）Japanese Patent Laying-Open No. 2007-32562 (see FIG. 2)

しかしながら、特許文献１および特許文献２に記載された構造を適用した場合、次のような問題があった。すなわち、特許文献１に記載された構造においては、回転運動を行うスラスト転がり軸受の上レースと静止している上部管状延長部とがラジアル方向に接触するため、摺動損失が発生するおそれがあった。また、特許文献１の構造では、スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の内径面が上部管状延長部の外径面と全面で直接摺動する構造になっているため、摺動状況が厳しくなり損失が発生するおそれがあった。   However, when the structures described in Patent Document 1 and Patent Document 2 are applied, there are the following problems. That is, in the structure described in Patent Document 1, since the upper race of the thrust rolling bearing that performs the rotational motion and the stationary upper tubular extension are in contact in the radial direction, there is a risk that sliding loss may occur. It was. Further, in the structure of Patent Document 1, since the inner diameter surface of the cage that holds the rolling elements of the thrust rolling bearing is configured to slide directly on the entire outer diameter surface of the upper tubular extension, the sliding situation is There was a risk of loss due to severe conditions.

また、特許文献２に記載された構造においては、クランクシャフト内部の潤滑油流路からスラスト転がり軸受へ潤滑油を供給するための分岐流路が設けられているため、クランクシャフトの外面がスラスト転がり軸受の内径側の全面と対向している。このため、スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の内径面の全面および転動体の下側を保持する下レース（下部スラスト座金）の内径面の全面がクランクシャフトと摺動するおそれがあり、摺動状況が厳しくなり損失が発生するおそれがあった。   Further, in the structure described in Patent Document 2, since the branch flow path for supplying the lubricating oil from the lubricating oil flow path inside the crankshaft to the thrust rolling bearing is provided, the outer surface of the crankshaft is thrust rolled. It faces the entire inner diameter side of the bearing. For this reason, the entire inner diameter surface of the cage that holds the rolling elements of the thrust rolling bearing and the entire inner diameter surface of the lower race (lower thrust washer) that holds the lower side of the rolling elements may slide with the crankshaft. As a result, the sliding condition became severe and there was a risk of loss.

本発明は、前記した従来の問題を解決するものであり、スラスト転がり軸受に発生する損失を低減することができる密閉型圧縮機およびこれを備えた冷蔵庫を提供することを課題とする。   This invention solves the above-mentioned conventional problem, and makes it a subject to provide the hermetic compressor which can reduce the loss which generate | occur | produces in a thrust rolling bearing, and a refrigerator provided with the same.

本発明は、密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられ、前記ラジアル軸受の端部は、内径側が前記クランクシャフト表面に面し、かつ、外径側が前記スラスト転がり軸受の内径側に面する環状突起部を有し、前記クランクシャフトには、前記環状突起部の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、前記環状突起部の上面は、前記スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の上面と下面の間の高さに位置していることを特徴とする。 The present invention relates to a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container, wherein the electric element includes a stator and a rotor, and the compression element reciprocates a piston in a cylinder. A crankshaft for compressing the refrigerant, and a frame having a radial bearing for supporting the crankshaft, the frame is provided with a thrust rolling bearing for supporting the crankshaft, and an end of the radial bearing is The inner diameter side has an annular protrusion facing the crankshaft surface and the outer diameter side facing the inner diameter side of the thrust rolling bearing, and the crankshaft has a predetermined clearance from the upper surface of the annular protrusion. annular step portion is provided in a corresponding position, the upper surface of the annular projection holds the rolling elements of the thrust rolling bearing holding Te And it is located at a height between the upper and lower surfaces.

本発明によれば、スラスト転がり軸受に発生する損失を低減することができる密閉型圧縮機を提供することができる。さらに、当該密閉型圧縮機を冷蔵庫に搭載すれば、消費電力量の少ない冷蔵庫を提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the hermetic compressor which can reduce the loss which generate | occur | produces in a thrust rolling bearing can be provided. Furthermore, if the hermetic compressor is mounted on a refrigerator, a refrigerator with low power consumption can be provided.

第１実施形態に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。It is a longitudinal section of the hermetic compressor concerning a 1st embodiment. フレーム単体を示す斜視図である。It is a perspective view showing a frame simple substance. クランクシャフトを示す側面図である。It is a side view which shows a crankshaft. クランクシャフトにバランスウェイトおよび給油ピースを組みつけた状態の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the state which assembled | attached the balance weight and the oil supply piece to the crankshaft. シリンダの端面に取り付けられる各部品の分解斜視図である。It is a disassembled perspective view of each component attached to the end surface of a cylinder. スラスト転がり軸受およびその周辺を示す縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view which shows a thrust rolling bearing and its periphery. スラスト転がり軸受およびその周辺をフレーム連通孔および排油溝の位置で切断したときの縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view when a thrust rolling bearing and its periphery are cut | disconnected in the position of a flame | frame communicating hole and an oil drain groove. 密閉型圧縮機が搭載された冷蔵庫の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the refrigerator in which the hermetic compressor is mounted. 密閉型圧縮機の冷媒の流れを示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the flow of the refrigerant | coolant of a hermetic compressor. 第２実施形態に係る密閉型圧縮機におけるスラスト転がり軸受およびその周辺を示す縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view which shows the thrust rolling bearing and its periphery in the hermetic compressor which concerns on 2nd Embodiment.

以下、本発明の実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａ，１００Ｂおよびこれを備えた冷蔵庫６０について図１〜図１０を用いて説明する。なお、各実施形態の図における同一符号は同一物または相当物を示す。   Hereinafter, hermetic compressors 100 </ b> A and 100 </ b> B and a refrigerator 60 including the same will be described with reference to FIGS. 1 to 10. In addition, the same code | symbol in the figure of each embodiment shows the same thing or an equivalent.

（第１実施形態）
図１に示すように、第１実施形態の密閉型圧縮機１００Ａは、圧縮要素２０と電動要素３０とを密閉容器３内に上下に配置して構成されたいわゆるレシプロ圧縮機である。圧縮要素２０及び電動要素３０は、密閉容器３内において複数のコイルバネ９を介して弾性的に支持されている。 (First embodiment)
As shown in FIG. 1, the hermetic compressor 100 </ b> A according to the first embodiment is a so-called reciprocating compressor that is configured by vertically arranging a compression element 20 and an electric element 30 in a hermetic container 3. The compression element 20 and the electric element 30 are elastically supported in the sealed container 3 via a plurality of coil springs 9.

電動要素３０は、フレーム１の下方に配置され、ステータ５及びロータ６を含んで構成されている。ステータ５は、フレーム１に固定され、ロータ６は、後記するクランクシャフト７に固定されている。また、ロータ６は、電磁鋼板が積層したロータコア６ａからなる構造を有している。   The electric element 30 is disposed below the frame 1 and includes the stator 5 and the rotor 6. The stator 5 is fixed to the frame 1 and the rotor 6 is fixed to a crankshaft 7 described later. The rotor 6 has a structure composed of a rotor core 6a in which electromagnetic steel plates are laminated.

圧縮要素２０は、シリンダ１ａ内にピストン４を往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフト７と、このクランクシャフト７を軸支するラジアル軸受１ｂとを備えたフレーム１で構成されている。   The compression element 20 includes a frame 1 including a crankshaft 7 that compresses refrigerant by reciprocating the piston 4 in the cylinder 1a, and a radial bearing 1b that supports the crankshaft 7.

図２に示すように、フレーム１は、シリンダ１ａ、ラジアル軸受１ｂを含んで一体に形成されている。また、フレーム１は、略板状のベース１ｃを有し、シリンダ１ａが該フレーム１（ベース１ｃ）の上部に位置し、ラジアル軸受１ｂがベース１ｃの中央部に位置するように構成されている。   As shown in FIG. 2, the frame 1 is integrally formed including a cylinder 1a and a radial bearing 1b. The frame 1 has a substantially plate-like base 1c, and the cylinder 1a is positioned above the frame 1 (base 1c), and the radial bearing 1b is positioned at the center of the base 1c. .

シリンダ１ａは、その内部にピストン４（図１参照）が往復動するシリンダ室１ｄ（図１参照）を有している。また、シリンダ１ａの外側上面は、クランクシャフト７（図１参照）側に向けて傾斜する傾斜面１ａ１を有している。   The cylinder 1a has a cylinder chamber 1d (see FIG. 1) in which the piston 4 (see FIG. 1) reciprocates. Further, the outer upper surface of the cylinder 1a has an inclined surface 1a1 that is inclined toward the crankshaft 7 (see FIG. 1).

ラジアル軸受１ｂは、クランクシャフト７が軸支される貫通孔１ｅを有する筒状に形成され、ベース１ｃから下方へ突出して形成されている。また、ベース１ｃの上面には、略円形の凹部１ｆが形成され、該凹部１ｆ内に貫通孔１ｅの開口１ｇが位置している。   The radial bearing 1b is formed in a cylindrical shape having a through-hole 1e on which the crankshaft 7 is pivotally supported, and protrudes downward from the base 1c. A substantially circular recess 1f is formed on the upper surface of the base 1c, and the opening 1g of the through hole 1e is located in the recess 1f.

凹部１ｆ内には、開口１ｇの周縁部に、後記するスラスト転がり軸受５０が載置される環状の設置部１ｈが形成されている。また、凹部１ｆ内には、設置部１ｈの周囲に、ベース１ｃを上下方向（鉛直方向）に貫通するフレーム連通孔１ｉ、該フレーム連通孔１ｉと設置部１ｈとを連通するスリット状の排油溝１ｊが形成されている。また、設置部１ｈの底面と排油溝１ｊの底面とは、互いに同じ高さ位置、換言すると互いに同一平面で連通するように構成されている。なお、本実施形態に係るフレーム連通孔１ｉおよび排油溝１ｊは、周方向に向けて等間隔で４箇所に形成されるが、本実施形態に限定されるものではなく適宜変更できる。また、排油溝１ｊの底面は設置部１ｈの底面よりも低い位置としてもよい。   An annular installation portion 1h on which a thrust rolling bearing 50 to be described later is placed is formed in the recess 1f at the periphery of the opening 1g. Further, in the recess 1f, there is a frame communication hole 1i that penetrates the base 1c in the vertical direction (vertical direction) around the installation portion 1h, and a slit-shaped oil discharge that communicates the frame communication hole 1i and the installation portion 1h. A groove 1j is formed. Further, the bottom surface of the installation portion 1h and the bottom surface of the oil drain groove 1j are configured to communicate with each other at the same height position, in other words, on the same plane. The frame communication holes 1i and the oil drain grooves 1j according to the present embodiment are formed at four positions at equal intervals in the circumferential direction, but are not limited to the present embodiment and can be changed as appropriate. The bottom surface of the oil drain groove 1j may be lower than the bottom surface of the installation portion 1h.

図３に示すように、クランクシャフト７は、貫通孔１ｅ（図１参照）からなるラジアル軸受１ｂ（図１参照）に挿通してフレーム１（図１参照）の下方から上方へ延伸し、クランクピン７ａがフレーム１（図１参照）の上方側に位置するように設けられている。クランクピン７ａは、クランクシャフト７の上端部において、該クランクシャフト７の回転中心（回転軸Ｏ、図１参照）から偏心した位置に設けられている。   As shown in FIG. 3, the crankshaft 7 is inserted into a radial bearing 1b (see FIG. 1) including a through hole 1e (see FIG. 1) and extends upward from below the frame 1 (see FIG. 1). The pin 7a is provided so as to be positioned above the frame 1 (see FIG. 1). The crank pin 7a is provided at a position eccentric from the center of rotation of the crank shaft 7 (the rotation axis O, see FIG. 1) at the upper end of the crank shaft 7.

また、クランクシャフト７は、回転軸Ｏ（図１参照）に対して直交する方向（水平方向）に延びるフランジ部７ｈを有している。また、クランクシャフト７の内部には、下端から上方に向けて中ぐり穴７ｂが形成され、中空状の空間となっている。中ぐり穴７ｂは、クランクシャフト７の下端からフランジ部７ｈまでの距離のほぼ中間の位置まで形成されている。なお、中ぐり穴７ｂの位置は、前記中間よりも下側であっても上側であってもよい。また、クランクシャフト７には、中ぐり穴７ｂの上端部から該クランクシャフト７の外部に貫通する下部連通孔７ｃが形成されている。   The crankshaft 7 has a flange portion 7h extending in a direction (horizontal direction) orthogonal to the rotation axis O (see FIG. 1). Further, a bored hole 7b is formed in the crankshaft 7 from the lower end to the upper side, forming a hollow space. The boring hole 7b is formed to a position approximately in the middle of the distance from the lower end of the crankshaft 7 to the flange portion 7h. The position of the boring hole 7b may be below or above the middle. In addition, the crankshaft 7 is formed with a lower communication hole 7c penetrating from the upper end of the boring hole 7b to the outside of the crankshaft 7.

また、クランクシャフト７の外周面には、スパイラル溝７ｄがフランジ部７ｈの下縁部まで形成されている。このスパイラル溝７ｄは、下部連通孔７ｃの径とほぼ同じ幅で形成されている。   A spiral groove 7d is formed on the outer peripheral surface of the crankshaft 7 up to the lower edge of the flange portion 7h. The spiral groove 7d is formed with a width substantially the same as the diameter of the lower communication hole 7c.

図４に示すように、クランクシャフト７には、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊからクランクピン７ａの内部を鉛直方向上方に向けて延びる上部連通穴７ｅが形成されている。この上部連通穴７ｅは、フランジ部７ｈを貫通し、クランクピン７ａの高さ方向の途中まで延びて形成されている。また、上部連通穴７ｅは、クランクピン７ａの軸中心よりもクランクシャフト７の回転軸Ｏ（図１参照）側にずれて形成されている。また、クランクシャフト７は、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊが軸中心に向けて横穴７ｊ１が形成され、該横穴７ｊ１の上面側の一部が上部連通穴７ｅと連通するように構成されている。   As shown in FIG. 4, the crankshaft 7 is formed with an upper communication hole 7e extending from the upper end 7j of the spiral groove 7d to the inside of the crank pin 7a in the vertical direction. The upper communication hole 7e extends through the flange portion 7h and extends partway in the height direction of the crank pin 7a. Further, the upper communication hole 7e is formed so as to be shifted toward the rotation axis O (see FIG. 1) of the crankshaft 7 from the axis center of the crankpin 7a. Further, the crankshaft 7 is configured such that a lateral hole 7j1 is formed with the upper end portion 7j of the spiral groove 7d directed toward the axial center, and a part of the upper surface side of the lateral hole 7j1 communicates with the upper communication hole 7e.

また、クランクピン７ａの内部には、上部連通穴７ｅと連通するとともに、上方に向けて延びるピン部中ぐり穴７ｆが形成されている。このピン部中ぐり穴７ｆは、上端部が開放する開口部７ｆ１を有し、ピン部下連通孔７ｇ、ピン部上連通孔７ｋが形成されている。ピン部下連通孔７ｇは、クランクピン７ａの外周面に形成された溝７ｇ１と連通している。ピン部上連通孔７ｋは、クランクピン７ａの外部に貫通して形成され、バランスウエイト２５に貫通して形成された小孔（図示せず）と連通するように構成されている。なお、バランスウエイト２５は、ウエイト部分がクランクピン７ａとは反対側に位置して、圧縮機の振動を防止している。   Further, inside the crank pin 7a, there is formed a pin portion boring hole 7f that communicates with the upper communication hole 7e and extends upward. The pin portion boring hole 7f has an opening 7f1 whose upper end is open, and a pin portion lower communication hole 7g and a pin portion upper communication hole 7k are formed. The pin portion lower communication hole 7g communicates with a groove 7g1 formed on the outer peripheral surface of the crank pin 7a. The pin upper communication hole 7k is formed to penetrate the crankpin 7a and communicate with a small hole (not shown) formed to penetrate the balance weight 25. The balance weight 25 has a weight portion located on the side opposite to the crankpin 7a to prevent the compressor from vibrating.

また、クランクシャフト７には、中ぐり穴７ｂの開口部に、給油ピース８が嵌め込まれている。この給油ピース８は、縦断面視Ｕ字形状を呈し、先端部（下端部）に給油ピース先端孔８ａが形成されている。また、給油ピース８内には、潤滑油３５を攪拌する攪拌板８ｂが設けられている。   The crankshaft 7 is fitted with an oil supply piece 8 in the opening of the bore 7b. The oil supply piece 8 has a U-shape in a longitudinal sectional view, and an oil supply piece front end hole 8a is formed at the front end (lower end). Further, a stirring plate 8 b that stirs the lubricating oil 35 is provided in the oil supply piece 8.

このように構成されたクランクシャフト７は、図１に示すように、その下部がロータ６と結合され、電動要素３０の動力によりクランクシャフト７が回転するように構成されている。   As shown in FIG. 1, the crankshaft 7 configured as described above is configured such that a lower portion thereof is coupled to the rotor 6 and the crankshaft 7 is rotated by the power of the electric element 30.

圧縮要素２０は、シリンダ室１ｄを形成するシリンダ１ａと、シリンダ室１ｄ内を往復動するピストン４と、このピストン４と連結されるコネクティングロッド２と、シリンダ１ａ端面に組み立てられる吐出弁装置４０と、吐出室空間の一部を形成するヘッドカバー１７とを備えている。   The compression element 20 includes a cylinder 1a that forms a cylinder chamber 1d, a piston 4 that reciprocates in the cylinder chamber 1d, a connecting rod 2 that is coupled to the piston 4, and a discharge valve device 40 that is assembled to the end surface of the cylinder 1a. And a head cover 17 that forms a part of the discharge chamber space.

ピストン４は、コネクティングロッド２の大端部２ｂを介してクランクピン７ａに連結され、クランクピン７ａの偏心回転によりシリンダ室１ｄ内を往復運動する。また、コネクティングロッド２の内部には、大端部２ｂからピストン４に連結される小端部２ｃにかけてコネクティングロッド連通孔２ａが形成されている。コネクティングロッド連通孔２ａの基端部は、クランクピン７ａに形成された前記溝７ｇ１（図４参照）と連通している。   The piston 4 is connected to the crank pin 7a via the large end 2b of the connecting rod 2, and reciprocates in the cylinder chamber 1d by the eccentric rotation of the crank pin 7a. In addition, a connecting rod communication hole 2 a is formed in the connecting rod 2 from the large end 2 b to the small end 2 c connected to the piston 4. The base end portion of the connecting rod communication hole 2a communicates with the groove 7g1 (see FIG. 4) formed in the crank pin 7a.

図５に示すように、シリンダ１ａの端面には、シリンダ１ａ側から順に、トップパッキン４１、吸入弁板４２、バルブプレート４３、パッキン４４、ヘッドカバー１７、吸入サイレンサパッキン４５ａ、吸入サイレンサ４５、吸入サイレンサ固定部材４５ｂの順に配置されている。   As shown in FIG. 5, the top packing 41, the suction valve plate 42, the valve plate 43, the packing 44, the head cover 17, the suction silencer packing 45a, the suction silencer 45, and the suction silencer are arranged on the end surface of the cylinder 1a in this order from the cylinder 1a side. The fixing members 45b are arranged in this order.

また、トップパッキン４１、吸入弁板４２、バルブプレート４３、パッキン４４およびヘッドカバー１７の四隅（一部不図示）にはボルト挿通孔ｂ（一部不図示）が形成され、ボルトＢ（図９参照）が各ボルト挿通孔ｂに挿通され、シリンダ１ａの端面に形成されたボルト締結穴ｃに螺着されることで吐出弁装置４０およびヘッドカバー１７がシリンダ１ａの端面に締結される。ちなみに、バルブプレート４３は、吸入弁板４２と隣り合うことで吸入構造を構成し、バルブプレート４３、パッキン４４およびヘッドカバー１７によって吐出室空間が形成されている。なお、ヘッドカバー１７内の吐出室空間については図示を省略している。   Further, bolt insertion holes b (partially not shown) are formed at four corners (partially not shown) of the top packing 41, the suction valve plate 42, the valve plate 43, the packing 44 and the head cover 17, and the bolt B (see FIG. 9). ) Are inserted into the respective bolt insertion holes b and screwed into bolt fastening holes c formed in the end face of the cylinder 1a, whereby the discharge valve device 40 and the head cover 17 are fastened to the end face of the cylinder 1a. Incidentally, the valve plate 43 is adjacent to the suction valve plate 42 to form a suction structure, and a discharge chamber space is formed by the valve plate 43, the packing 44 and the head cover 17. Note that the discharge chamber space in the head cover 17 is not shown.

図６に示すように、スラスト転がり軸受５０は、クランクシャフト７に形成されたフランジ部７ｈと、フレーム１に形成されたラジアル軸受１ｂの端部１ｂ１との間に設けられている。   As shown in FIG. 6, the thrust rolling bearing 50 is provided between a flange portion 7 h formed on the crankshaft 7 and an end portion 1 b 1 of the radial bearing 1 b formed on the frame 1.

また、スラスト転がり軸受５０は、複数個の転動体５０ａ、保持器５０ｂ、上レース５０ｄおよび下レース５０ｃによって構成され、フレーム１に形成された溝状の設置部１ｈに載置される。転動体５０ａは、周方向に複数個等間隔に配置され、各転動体５０ａが保持器５０ｂによって水平方向（ラジアル方向）の周囲が保持されている。   The thrust rolling bearing 50 includes a plurality of rolling elements 50 a, a cage 50 b, an upper race 50 d and a lower race 50 c, and is placed on a groove-shaped installation portion 1 h formed on the frame 1. A plurality of rolling elements 50a are arranged at equal intervals in the circumferential direction, and each rolling element 50a is held around the horizontal direction (radial direction) by a cage 50b.

保持器５０ｂは、転動体５０ａが該保持器５０ｂの上面５０ｂ１から上方に、下面５０ｂ２から下方にそれぞれ突出するように転動体５０ａを転がり自在に保持されている。また、保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２との間の内径側は、鉛直方向に延びる面５０ｂ３で構成されている。   The cage 50b holds the rolling element 50a such that the rolling element 50a protrudes upward from the upper surface 50b1 and downward from the lower surface 50b2 of the cage 50b. Further, the inner diameter side between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b is constituted by a surface 50b3 extending in the vertical direction.

これにより、スラスト転がり軸受５０を構成する転動体５０ａは、保持器５０ｂとともに、クランクシャフト７の回転に伴って上レース５０ｄおよび下レース５０ｃの間を転がりながらクランクシャフト７のスラスト方向の荷重を軸支するようになっている。   Thus, the rolling element 50a constituting the thrust rolling bearing 50, together with the cage 50b, rotates the load in the thrust direction of the crankshaft 7 while rolling between the upper race 50d and the lower race 50c as the crankshaft 7 rotates. It comes to support.

また、ラジアル軸受１ｂの端部（上端部）１ｂ１には、環状突起部１ｓがフレーム１と一体に形成されている。この環状突起部１ｓは、その内径側がクランクシャフト７の外径面（表面）と相対し、かつ、外径側がスラスト転がり軸受５０の内径側（面５０ｂ３）と相対する向きになる位置関係となるように構成されている。   An annular protrusion 1 s is formed integrally with the frame 1 at the end (upper end) 1 b 1 of the radial bearing 1 b. The annular protrusion 1s has a positional relationship in which the inner diameter side faces the outer diameter surface (surface) of the crankshaft 7 and the outer diameter side faces the inner diameter side (surface 50b3) of the thrust rolling bearing 50. It is configured as follows.

一方、クランクシャフト７には、環状突起部１ｓの上端面１ｓ１と所定の隙間Ｓを持って相対する環状段差部７ｓが形成されている。この環状段差部７ｓは、その外周面７ｓ２がスラスト転がり軸受５０の内径側（面５０ｂ３）と相対する向きになる位置関係となるように構成されている。   On the other hand, the crankshaft 7 is formed with an annular step portion 7s that is opposed to the upper end surface 1s1 of the annular protrusion 1s with a predetermined gap S. The annular stepped portion 7s is configured such that the outer peripheral surface 7s2 is in a positional relationship facing the inner diameter side (surface 50b3) of the thrust rolling bearing 50.

すなわち、スラスト転がり軸受５０の全体の高さをＨｂ、下レース５０ｃの下面５０ｃ１から環状突起部１ｓの上端面１ｓ１までの高さをＨｆ、環状段差部７ｓの下端面７ｓ１から上レース５０ｄの上面５０ｄ３までの高さをＨｓ、隙間Ｓをｈとすると、Ｈｂ＝Ｈｆ+Ｈｓ+ｈが成立する。   That is, the overall height of the thrust rolling bearing 50 is Hb, the height from the lower surface 50c1 of the lower race 50c to the upper end surface 1s1 of the annular protrusion 1s is Hf, and the upper surface of the upper race 50d from the lower end surface 7s1 of the annular step 7s. Assuming that the height up to 50d3 is Hs and the gap S is h, Hb = Hf + Hs + h is established.

さらに、環状突起部１ｓと環状段差部７ｓとの間の隙間Ｓは、保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置するように設定されている。すなわち、環状突起部１ｓの上端面１ｓ１と環状段差部７ｓの下端面７ｓ１は、保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置するように設定されている。   Further, the gap S between the annular protrusion 1s and the annular step 7s is set to be located at a height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b. That is, the upper end surface 1s1 of the annular protrusion 1s and the lower end surface 7s1 of the annular stepped portion 7s are set to be positioned at a height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b.

図７に示すように、フレーム１には、上下に連通したフレーム連通穴１ｉを有し、該フレーム連通穴１ｉが排油溝１ｊを介してスラスト転がり軸受５０が設置される設置部１ｈと連通している。   As shown in FIG. 7, the frame 1 has a frame communication hole 1i communicating with the upper and lower sides, and the frame communication hole 1i communicates with an installation portion 1h in which the thrust rolling bearing 50 is installed via an oil drain groove 1j. doing.

次に、第１実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａの作用について説明する。ロータ６の回転に伴いクランクシャフト７が回転すると、給油ピース８内の潤滑油３５には遠心力が加わり、潤滑油３５はクランクシャフト７の下端に設けられた中ぐり穴７ｂ内を上昇し、さらに下部連通穴７ｃへと運ばれる。   Next, the operation of the hermetic compressor 100A according to the first embodiment will be described. When the crankshaft 7 rotates with the rotation of the rotor 6, centrifugal force is applied to the lubricating oil 35 in the oil supply piece 8, and the lubricating oil 35 rises in the bore hole 7b provided at the lower end of the crankshaft 7, Further, it is carried to the lower communication hole 7c.

下部連通穴７ｃへと到達した潤滑油３５は、スパイラル溝７ｄ（図３参照）へと導かれる。スパイラル溝７ｄの壁面と、ラジアル軸受１ｂ（図１参照）の壁面とで形成される潤滑油通路においては、クランクシャフト７の回転による壁面移動に伴い、潤滑油３５が粘性の効果で壁面に引きずられスパイラル溝７ｄ内を上昇する。このとき、同時に潤滑油３５はラジアル軸受１ｂを潤滑することになる。   The lubricating oil 35 that has reached the lower communication hole 7c is guided to the spiral groove 7d (see FIG. 3). In the lubricating oil passage formed by the wall surface of the spiral groove 7d and the wall surface of the radial bearing 1b (see FIG. 1), the lubricating oil 35 is dragged to the wall surface due to the viscous effect as the wall surface is moved by the rotation of the crankshaft 7. Ascends in the spiral groove 7d. At this time, the lubricating oil 35 simultaneously lubricates the radial bearing 1b.

スパイラル溝７ｄ内を上昇してスパイラル溝７ｄの上端部７ｊに達した潤滑油３５は、再びクランクシャフト７の回転に伴う遠心力によって図４に示す上部連通穴７ｅを通り抜け、ピン部中ぐり穴７ｆへと搬送される。ちなみに、このとき、より効果的にスパイラル溝７ｄでの粘性効果による潤滑油搬送能力を利用するためには、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊの位置を出来るだけフランジ部７ｈに近づけて上部連通穴７ｅの長さを短くすることが好ましい。これは、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊの位置を上部に持っていくことにより粘性効果による潤滑油搬送区間を長くし、潤滑油３５の揚程を稼ぐことができるためである。   The lubricating oil 35 rising in the spiral groove 7d and reaching the upper end 7j of the spiral groove 7d again passes through the upper communication hole 7e shown in FIG. It is conveyed to 7f. Incidentally, at this time, in order to more effectively utilize the lubricating oil conveying ability due to the viscous effect in the spiral groove 7d, the position of the upper end portion 7j of the spiral groove 7d is made as close as possible to the flange portion 7h, and the upper communication hole 7e. It is preferable to shorten the length. This is because by bringing the position of the upper end portion 7j of the spiral groove 7d to the upper portion, the lubricating oil conveying section due to the viscous effect can be lengthened and the head of the lubricating oil 35 can be earned.

ピン部中ぐり穴７ｆには、ピン部下連通穴７ｇが設けられており、ピン部下連通穴７ｇに達した潤滑油３５は、クランクピン７ａの外周面に形成された溝７ｇ１を介してコネクティングロッド連通孔２ａ（図１参照）に運ばれ、コネクティングロッド２とピストン４との摺動部を潤滑する構造になっている。   The pin portion boring hole 7f is provided with a pin portion lower communication hole 7g, and the lubricating oil 35 reaching the pin portion lower communication hole 7g is connected to the connecting rod via a groove 7g1 formed on the outer peripheral surface of the crank pin 7a. It is carried to the communication hole 2a (see FIG. 1), and has a structure for lubricating the sliding portion between the connecting rod 2 and the piston 4.

また、ピン部中ぐり穴７ｆに達した潤滑油３５の一部は、さらに遠心力によって上昇し、ピン部上連通穴７ｋおよびクランクシャフト７の上端のピン部中ぐり穴７ｆの開放端から飛散する。飛散した潤滑油３５の一部は、ピストン４の摺動面へと降りかかることでピストン４とシリンダ１ａとの間の摺動面を潤滑する。また、シリンダ１ａの上面へ飛散した潤滑油３５は、シリンダ１ａの上面に設けられた傾斜面１ａ１に従いピストン４側へ滴下し、ピストン４とシリンダ１ａとの間の潤滑に用いられる。   Further, a part of the lubricating oil 35 that has reached the pin portion boring hole 7f further rises due to centrifugal force and scatters from the open end of the pin portion communicating hole 7k and the pin portion boring hole 7f at the upper end of the crankshaft 7. To do. Part of the scattered lubricating oil 35 falls on the sliding surface of the piston 4 to lubricate the sliding surface between the piston 4 and the cylinder 1a. Further, the lubricating oil 35 scattered on the upper surface of the cylinder 1a is dropped to the piston 4 side according to the inclined surface 1a1 provided on the upper surface of the cylinder 1a, and is used for lubrication between the piston 4 and the cylinder 1a.

次に、スラスト転がり軸受５０周辺の潤滑油の作用について主に図６および図７を参照して説明する。ちなみに、スラスト転がり軸受５０の下レース５０ｃは、フレーム１の設置部１ｈの底面１ｈ１に接するように配置され、上レース５０ｄは、クランクシャフト７のフランジ部７ｈに形成された天井面７ｈ１と接するように配置されている。また、下レース５０ｃは、静止しているフレーム１上に載置されているため、環状突起部１ｓの外径側の面１ｓ２と下レース５０ｃとは摺動することはなく、上レース５０ｄは、クランクシャフト７と一緒に回転して相対速度は同じであるため、環状段差部７ｓの外周面７ｓ２と上レース５０ｄとは摺動しない。   Next, the operation of the lubricating oil around the thrust rolling bearing 50 will be described mainly with reference to FIGS. Incidentally, the lower race 50c of the thrust rolling bearing 50 is disposed so as to be in contact with the bottom surface 1h1 of the installation portion 1h of the frame 1, and the upper race 50d is in contact with the ceiling surface 7h1 formed in the flange portion 7h of the crankshaft 7. Is arranged. Further, since the lower race 50c is placed on the stationary frame 1, the surface 1s2 on the outer diameter side of the annular protrusion 1s and the lower race 50c do not slide, and the upper race 50d Since the relative speed is the same when rotating together with the crankshaft 7, the outer peripheral surface 7s2 of the annular stepped portion 7s and the upper race 50d do not slide.

スパイラル溝７ｄ内を上昇した潤滑油３５は、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊに到達した後、上部連通穴７ｅを上昇する。このとき、潤滑油３５の一部は、環状突起部１ｓと環状段差部７ｓとの間に形成された隙間Ｓからスラスト転がり軸受５０側へと供給される。このときの潤滑油３５の供給量は、環状突起部１ｓと環状段差部７ｓとの間の隙間Ｓの大きさ（上下方向の高さ）により決定することができる。クランクシャフト７の回転時において保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３は、環状突起部１ｓの外径側の面１ｓ２および環状段差部７ｓの外周面７ｓ２と摺動するが、環状突起部１ｓと環状段差部７ｓとの間の隙間Ｓが保持器５０ｂと同じ高さに位置しているため、保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３と環状突起部１ｓの外径側の面１ｓ２および環状段差部７ｓの外周面７ｓ２との摺動面は、遠心力によって潤滑油３５の圧力が前記摺動面に直接にかかるので固体接触しにくい構造、つまり潤滑油３５により潤滑されやすい構造となっている。   The lubricating oil 35 rising in the spiral groove 7d reaches the upper end 7j of the spiral groove 7d and then moves up through the upper communication hole 7e. At this time, a part of the lubricating oil 35 is supplied from the gap S formed between the annular protrusion 1s and the annular step 7s to the thrust rolling bearing 50 side. The supply amount of the lubricating oil 35 at this time can be determined by the size (height in the vertical direction) of the gap S between the annular protrusion 1s and the annular step portion 7s. During rotation of the crankshaft 7, the inner surface 50b3 of the cage 50b slides with the outer surface 1s2 of the annular protrusion 1s and the outer peripheral surface 7s2 of the annular step 7s. Since the gap S between the stepped portions 7s is located at the same height as the cage 50b, the inner surface 50b3 of the cage 50b, the outer surface 1s2 of the annular protrusion 1s and the annular stepped portion 7s. The sliding surface with the outer peripheral surface 7 s 2 has a structure in which the pressure of the lubricating oil 35 is directly applied to the sliding surface by centrifugal force, so that it is difficult to come into solid contact, that is, a structure that is easily lubricated by the lubricating oil 35.

環状突起部１ｓと環状段差部７ｓとの間の隙間Ｓから出た潤滑油３５は、保持器５０ｂおよび転動体５０ａを潤滑した後、スラスト転がり軸受５０の設置部１ｈに大量に溜まることなく排油溝１ｊ（図７参照）を通り、フレーム連通穴１ｉ（図７参照）から滴下することで排油される。ちなみに、潤滑油３５がスラスト転がり軸受５０の設置部１ｈに大量に溜まった場合、転動体５０ａが潤滑油３５中を動き、かき混ぜることで動力損失が発生するが、本実施形態の構造の場合はスラスト転がり軸受５０に給油された潤滑油３５は速やかに排油溝１ｊおよびフレーム連通孔１ｉを介して排油されるため、転動体５０ａによる動力損失の発生を抑制することが可能になる。このことから、密閉型圧縮機１００Ａの高速運転時においてスラスト転がり軸受５０へ潤滑油３５が過剰に供給された場合においても、潤滑油３５を速やかに排出できることで、スラスト転がり軸受５０で発生する損失を抑制することが可能になる。なお、フレーム連通孔１ｉは、フレーム１を上下方向に貫通して形成されており、フレーム連通孔１ｉに排出された潤滑油３５を電動要素３０側に滴下させるようになっている。   Lubricating oil 35 coming out of the gap S between the annular protrusion 1s and the annular step 7s lubricates the cage 50b and the rolling element 50a, and then drains without accumulating a large amount in the installation portion 1h of the thrust rolling bearing 50. Oil passes through the oil groove 1j (see FIG. 7) and is dropped by dropping from the frame communication hole 1i (see FIG. 7). Incidentally, when the lubricating oil 35 accumulates in a large amount in the installation portion 1h of the thrust rolling bearing 50, the rolling element 50a moves in the lubricating oil 35 and stirs, and power loss occurs. However, in the case of the structure of this embodiment, Since the lubricating oil 35 supplied to the thrust rolling bearing 50 is quickly discharged through the oil drain groove 1j and the frame communication hole 1i, it is possible to suppress the generation of power loss by the rolling element 50a. Therefore, even when the lubricating oil 35 is excessively supplied to the thrust rolling bearing 50 during the high-speed operation of the hermetic compressor 100A, the loss generated in the thrust rolling bearing 50 can be achieved by quickly discharging the lubricating oil 35. Can be suppressed. The frame communication hole 1i is formed so as to penetrate the frame 1 in the vertical direction, and the lubricating oil 35 discharged to the frame communication hole 1i is dropped onto the electric element 30 side.

以上説明したように、第１実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａによれば、フレーム１のラジアル軸受１ｂの端部１ｂ１にスラスト転がり軸受５０の内径側に面する位置に環状突起部１ｓを備え、クランクシャフト７に環状突起部１ｓの上端面１ｓ１と隙間Ｓを介して対応する位置に環状段差部７ｓを備えたことにより、スラスト転がり軸受５０に対して潤滑油３５を遠心力を利用して直接に供給することができるので摺動面を従来よりも潤滑し易くなり、摺動抵抗（摺動ロス）を低減することが可能になる。   As described above, according to the hermetic compressor 100A according to the first embodiment, the end portion 1b1 of the radial bearing 1b of the frame 1 is provided with the annular protrusion 1s at the position facing the inner diameter side of the thrust rolling bearing 50. The crankshaft 7 is provided with the annular step 7s at a position corresponding to the upper end surface 1s1 of the annular protrusion 1s via the gap S, so that the lubricating oil 35 is applied to the thrust rolling bearing 50 using centrifugal force. Since it can be directly supplied, the sliding surface can be more easily lubricated than before, and the sliding resistance (sliding loss) can be reduced.

また、第１実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａによれば、環状突起部１ｓの上端面１ｓ１がスラスト転がり軸受５０の転動体５０ａを保持する保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置しているので、環状突起部１ｓの外径側の面１ｓ２と保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３との摺動面積を減らすことができ、この点においても摺動抵抗（摺動ロス）を低減できるようになる。   Further, according to the hermetic compressor 100A according to the first embodiment, the upper end surface 1s1 of the annular protrusion 1s is high between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b that holds the rolling element 50a of the thrust rolling bearing 50. Therefore, the sliding area between the outer surface 1s2 of the annular protrusion 1s and the inner surface 50b3 of the cage 50b can be reduced. Loss) can be reduced.

また、第１実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａによれば、環状段差部７ｓの下端面７ｓ１がスラスト転がり軸受５０の転動体５０ａを保持する保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置しているので、環状段差部７ｓの外周面７ｓ２と保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３との摺動面積を減らすことができ、この点においても摺動抵抗（摺動ロス）を低減できるようになる。   Further, according to the hermetic compressor 100A according to the first embodiment, the lower end surface 7s1 of the annular stepped portion 7s has a height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b that holds the rolling element 50a of the thrust rolling bearing 50. Therefore, the sliding area between the outer peripheral surface 7s2 of the annular stepped portion 7s and the inner surface 50b3 of the cage 50b can be reduced, and the sliding resistance (sliding loss) is also reduced in this respect. Can be reduced.

ところで、潤滑油３５は遠心力による搬送よりも粘性力による搬送の方が安定して供給できることが知られている（例えば、特開２００５−３３７１５８号公報参照）。   By the way, it is known that the lubricating oil 35 can be supplied more stably when transported by viscous force than when transported by centrifugal force (see, for example, JP-A-2005-337158).

しかし、特許文献２に記載された構造においては、以下に示す様々な問題がある。すなわち、特許文献２の構造は、潤滑油はスラスト転がり軸受の下方まではスパイラル溝内をクランクシャフトの回転に伴う粘性力により上昇し、スラスト転がり軸受近傍はクランクシャフト内部に設けられた流路内を遠心力によって上昇する。このため、例えばクランクシャフトのスラスト面までスパイラル溝が延伸したものと比較した場合、潤滑油が粘性力により搬送される区間が短くなり、遠心力により搬送される区間が長くなる。また、圧縮機を低速運転させた場合、潤滑油の搬送能力が不足し、スラスト転がり軸受への給油量が不足するおそれがあった。また、クランクシャフトの上部からピストンに潤滑油を供給する構造においては、クランクシャフト上部への給油量が不足することにより、ピストン摺動面の潤滑性が損なわれるおそれもあった。さらに、スパイラル溝の上端部からクランクシャフト偏心部への潤滑油流路を、クランクシャフトの回転軸側に近い位置に形成する必要があるため、潤滑油経路内で得られる遠心力が小さくなり、圧縮機の低速運転時においてクランクシャフト上部への給油量が不足するおそれがあった。   However, the structure described in Patent Document 2 has the following various problems. That is, in the structure of Patent Document 2, the lubricating oil rises in the spiral groove due to the viscous force accompanying the rotation of the crankshaft to the lower side of the thrust rolling bearing, and the vicinity of the thrust rolling bearing is in the flow path provided inside the crankshaft. Is raised by centrifugal force. For this reason, for example, when compared with the case where the spiral groove extends to the thrust surface of the crankshaft, the section in which the lubricant is transported by the viscous force is shortened, and the section in which the lubricant is transported by the centrifugal force is lengthened. Further, when the compressor is operated at a low speed, there is a fear that the lubricating oil conveying ability is insufficient and the amount of oil supplied to the thrust rolling bearing is insufficient. Further, in the structure in which the lubricating oil is supplied to the piston from the upper part of the crankshaft, there is a possibility that the lubricity of the piston sliding surface may be impaired due to an insufficient amount of oil supplied to the upper part of the crankshaft. Furthermore, since it is necessary to form the lubricating oil flow path from the upper end of the spiral groove to the eccentric part of the crankshaft at a position close to the rotating shaft side of the crankshaft, the centrifugal force obtained in the lubricating oil path is reduced, There was a risk that the amount of oil supplied to the upper part of the crankshaft would be insufficient during low-speed operation of the compressor.

しかし、第１実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａによれば、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊの少なくとも一部がスラスト転がり軸受５０の下レース５０ｃの下面５０ｃ１よりも上方に位置しているので、潤滑油３５を粘性力によってスラスト転がり軸受５０まで上昇させることができ、スラスト転がり軸受５０への潤滑油の給油量が不足するのを防止できる。さらに、第１実施形態によれば、クランクシャフト７の上部への給油量が不足するのを防止できるので、ピストン摺動面の潤滑性が損なわれることがない。なお、ピストン摺動面とは、ピストン４とコネクティングロッド２との摺動面、ピストン４とシリンダ１ａとの摺動面を意味している。   However, according to the hermetic compressor 100A according to the first embodiment, at least a part of the upper end portion 7j of the spiral groove 7d is located above the lower surface 50c1 of the lower race 50c of the thrust rolling bearing 50. The lubricating oil 35 can be raised to the thrust rolling bearing 50 by viscous force, and it is possible to prevent the lubricating oil supply amount to the thrust rolling bearing 50 from being insufficient. Furthermore, according to the first embodiment, since it is possible to prevent the amount of oil supplied to the upper portion of the crankshaft 7 from being insufficient, the lubricity of the piston sliding surface is not impaired. The piston sliding surface means a sliding surface between the piston 4 and the connecting rod 2 and a sliding surface between the piston 4 and the cylinder 1a.

また、第１実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ａによれば、フレーム１に下方へ連通するフレーム連通孔１ｉが形成され、スラスト転がり軸受５０の下レース５０ｃが設置される設置部１ｈからフレーム連通孔１ｉへ排油溝１ｊが連通して形成されているので、スラスト転がり軸受５０に給油された潤滑油３５は速やかに排油溝１ｊおよびフレーム連通孔１ｉを介して排油される。このため、転動体５０ａによる動力損失の発生を抑制することが可能になる。これにより、密閉型圧縮機１００Ａの高速運転時において過剰にスラスト転がり軸受５０へ潤滑油３５が供給された場合においても、スラスト転がり軸受５０で発生する損失を抑えることができる。   Further, according to the hermetic compressor 100A according to the first embodiment, the frame communication hole 1i communicating downward is formed in the frame 1, and the frame communication is performed from the installation portion 1h where the lower race 50c of the thrust rolling bearing 50 is installed. Since the oil drain groove 1j is formed in communication with the hole 1i, the lubricating oil 35 supplied to the thrust rolling bearing 50 is quickly drained through the oil drain groove 1j and the frame communication hole 1i. For this reason, it becomes possible to suppress generation | occurrence | production of the power loss by the rolling element 50a. Thereby, even when the lubricating oil 35 is excessively supplied to the thrust rolling bearing 50 during the high speed operation of the hermetic compressor 100A, the loss generated in the thrust rolling bearing 50 can be suppressed.

次に、密閉型圧縮機１００Ａを搭載した冷蔵庫６０について図８を参照して説明する。図８は本実施形態の密閉型圧縮機１００Ａが搭載された冷蔵庫６０の縦断面図である。   Next, the refrigerator 60 equipped with the hermetic compressor 100A will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a longitudinal sectional view of the refrigerator 60 on which the hermetic compressor 100A of this embodiment is mounted.

図８に示すように、冷蔵庫６０は、冷蔵庫本体６１、冷蔵室６２、上段冷凍室６３、下段冷凍室６４、野菜室６５により構成される。なお、冷蔵室６２、上段冷凍室６３、下段冷凍室６４、野菜室６５の位置関係は図８の限りではない。密閉型圧縮機１００Ａから吐出された冷媒は、冷蔵庫６０内に設けられた凝縮器（不図示）、減圧機構（不図示）を通過し、冷却器６６で冷蔵庫内の熱を吸収して、再び密閉型圧縮機１００Ａ内へと戻される。なお、この密閉型圧縮機１００Ａ、凝縮器、減圧機構及び冷却器６６からなる冷凍サイクルには、プロパンやイソブタンなどの炭化水素系の冷媒が使用されている。   As shown in FIG. 8, the refrigerator 60 includes a refrigerator main body 61, a refrigerator compartment 62, an upper freezer compartment 63, a lower freezer compartment 64, and a vegetable compartment 65. In addition, the positional relationship of the refrigerator compartment 62, the upper freezer compartment 63, the lower freezer compartment 64, and the vegetable compartment 65 is not restricted to FIG. The refrigerant discharged from the hermetic compressor 100A passes through a condenser (not shown) and a decompression mechanism (not shown) provided in the refrigerator 60, absorbs heat in the refrigerator by the cooler 66, and again It is returned to the hermetic compressor 100A. Note that a hydrocarbon refrigerant such as propane or isobutane is used in the refrigeration cycle including the hermetic compressor 100A, the condenser, the decompression mechanism, and the cooler 66.

また、図９を参照して、密閉型圧縮機１００Ａ内の冷媒の流れについて説明する。すなわち、冷却器６６から戻って、密閉容器３を貫通して接続された吸入パイプ３ａから導入された冷媒は、吸入サイレンサ４５の吸入口４５ｃ（図５参照）から吸入された後、ヘッドカバー１７の円形の導入孔１７ａなどを介してシリンダ室１ｄ（図１参照）に導入される。また、シリンダ室１ｄにおいてピストン４によって圧縮された冷媒は、バルブプレート４３、パッキン４４およびヘッドカバー１７で構成された吐出室空間を通って、フレーム１に形成された吐出サイレンサ１ｍ，１ｎおよびパイプ３ｃを通って、吐出パイプ３ｂから凝縮器に送られる。   Moreover, with reference to FIG. 9, the flow of the refrigerant in the hermetic compressor 100A will be described. That is, the refrigerant that has returned from the cooler 66 and is introduced from the suction pipe 3 a that is connected through the sealed container 3 is sucked from the suction port 45 c (see FIG. 5) of the suction silencer 45, and then the head cover 17. It is introduced into the cylinder chamber 1d (see FIG. 1) through a circular introduction hole 17a and the like. The refrigerant compressed by the piston 4 in the cylinder chamber 1d passes through the discharge chamber space formed by the valve plate 43, the packing 44, and the head cover 17, and passes through the discharge silencers 1m, 1n and the pipe 3c formed in the frame 1. It passes through the discharge pipe 3b and is sent to the condenser.

前記したように摺動ロスを低減した密閉型圧縮機１００Ａを冷蔵庫６０に搭載することにより、冷蔵庫６０の運転効率を向上でき、その結果として冷蔵庫６０の消費電力を低減することが可能になる。   As described above, by mounting the hermetic compressor 100A with reduced sliding loss on the refrigerator 60, the operating efficiency of the refrigerator 60 can be improved, and as a result, the power consumption of the refrigerator 60 can be reduced.

ところで、一般に、圧縮機をインバータ駆動とした場合、低速運転時にスラスト転がり軸受５０への給油量が適正になるような給油経路の構造を採用すると、高速運転時においてはスラスト転がり軸受５０への給油量が過多になり、特許文献２に記載されたような構造ではスラスト転がり軸受５０が設置される溝内に排油機構（フレーム連通孔１ｉ、排油溝１ｊに相当するもの）がないため、潤滑油３５の一部がスラスト転がり軸受部５０に滞留し、撹拌することで損失が発生するおそれがある。そのため、広い運転速度域を持った圧縮機に適用することが困難であるという問題があった。   By the way, in general, when the compressor is driven by an inverter, if an oil supply path structure is used so that the amount of oil supplied to the thrust rolling bearing 50 is appropriate during low speed operation, the oil supply to the thrust rolling bearing 50 during high speed operation. Since the amount is excessive and there is no oil draining mechanism (corresponding to the frame communication hole 1i and the oil draining groove 1j) in the groove where the thrust rolling bearing 50 is installed in the structure as described in Patent Document 2, A part of the lubricating oil 35 may stay in the thrust rolling bearing portion 50, and may be lost due to stirring. Therefore, there is a problem that it is difficult to apply to a compressor having a wide operating speed range.

しかし、本実施形態の密閉型圧縮機１００Ａをインバータ駆動として、複数の運転速度（モータの回転速度）で運転するように構成することで、高速運転時にスラスト転がり軸受５０に対して潤滑油が過剰に供給された場合であっても、スラスト転がり軸受５０に供給された潤滑油が排油溝１ｊを介してフレーム連通孔１ｉから速やかに排出されるので、潤滑油３５がスラスト転がり軸受５０に滞留することはなく、損失（転動体５０ａによる動力損失など）が発生するのを抑制することができる。   However, the configuration is such that the hermetic compressor 100A of the present embodiment is driven by an inverter and is operated at a plurality of operating speeds (rotational speeds of the motor), so that the lubricating oil is excessive with respect to the thrust rolling bearing 50 during high-speed operation. Even when the oil is supplied to the thrust rolling bearing 50, the lubricating oil supplied to the thrust rolling bearing 50 is quickly discharged from the frame communication hole 1i through the oil drain groove 1j, so that the lubricating oil 35 stays in the thrust rolling bearing 50. It is possible to prevent the occurrence of loss (such as power loss due to the rolling element 50a).

したがって、本実施形態の密閉型圧縮機１００Ａをインバータ駆動のものとして複数の運転速度で運転できるように構成することで、動力損失を抑制できる。この密閉型圧縮機１００Ａを冷蔵庫６０に適用することで、冷蔵庫６０の消費電力をさらに低減することが可能になる。   Therefore, the power loss can be suppressed by configuring the hermetic compressor 100A of the present embodiment so that it can be operated at a plurality of operating speeds as an inverter driven one. By applying the hermetic compressor 100A to the refrigerator 60, the power consumption of the refrigerator 60 can be further reduced.

（第２実施形態）
次に、第２実施形態の密閉型圧縮機１００Ｂについて図１０を参照して説明する。なお、基本構成は第１実施形態と同様であり、異なる点のみについて説明する。図１０は第２実施形態に係る密閉型圧縮機におけるスラスト転がり軸受およびその周辺を示す縦断面図である。 (Second Embodiment)
Next, the hermetic compressor 100B of the second embodiment will be described with reference to FIG. The basic configuration is the same as that of the first embodiment, and only different points will be described. FIG. 10 is a longitudinal sectional view showing a thrust rolling bearing and its periphery in a hermetic compressor according to the second embodiment.

図１０に示すように、第２実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ｂは、スラスト転がり軸受５０の内径側とクランクシャフト７の外径側との間の隙間に円筒部材７０が配置、すなわち円筒部材７０がクランクシャフト７に外挿されるように構成されている。   As shown in FIG. 10, in the hermetic compressor 100B according to the second embodiment, the cylindrical member 70 is disposed in the gap between the inner diameter side of the thrust rolling bearing 50 and the outer diameter side of the crankshaft 7, that is, the cylindrical member. 70 is configured to be extrapolated to the crankshaft 7.

また、クランクシャフト７は、円筒部材７０の上面７０ａと所定の隙間Ｓを持って相対する環状段差部７ｔを有し、環状段差部７ｔの面（外周面７ｔ２）とスラスト転がり軸受５０の内径側の面が相対する向きになる位置関係となっている。また、第１実施形態と同様に、スラスト転がり軸受５０の高さをＨｂ、下レース５０ｃの下面５０ｃ１から円筒部材７０の上面７０ａまでの高さをＨｆ、環状段差部７ｔの下端面（下面）７ｔ１から上レース５０ｄの上面５０ｄ３までの高さをＨｓとすると、Ｈｂ＝Ｈｆ+Ｈｓ+ｈが成立する。   The crankshaft 7 has an annular step portion 7t facing the upper surface 70a of the cylindrical member 70 with a predetermined gap S. The surface of the annular step portion 7t (outer peripheral surface 7t2) and the inner diameter side of the thrust rolling bearing 50 The positional relationship is such that the surfaces of each face in opposite directions. Similarly to the first embodiment, the height of the thrust rolling bearing 50 is Hb, the height from the lower surface 50c1 of the lower race 50c to the upper surface 70a of the cylindrical member 70 is Hf, and the lower end surface (lower surface) of the annular stepped portion 7t. When the height from 7t1 to the upper surface 50d3 of the upper race 50d is Hs, Hb = Hf + Hs + h is established.

また、密閉型圧縮機１００Ｂは、円筒部材７０と環状段差部７ｔとの隙間Ｓが保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置するようになっている。すなわち、円筒部材７０の上面７０ａと環状段差部７ｔの下端面７ｔ１は、それぞれ保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置するようになっている。   Further, in the hermetic compressor 100B, the gap S between the cylindrical member 70 and the annular step portion 7t is positioned at a height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b. That is, the upper surface 70a of the cylindrical member 70 and the lower end surface 7t1 of the annular step portion 7t are positioned at the height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b, respectively.

第２実施形態における潤滑油３５の作用について説明すると、スパイラル溝７ｄの上端部７ｊに到達した潤滑油３５は、上部連通穴７ｅを上昇するとともに、潤滑油３５の一部は円筒部材７０と環状段差部７ｔとの隙間Ｓからスラスト転がり軸受５０側へと供給される。なお、このときの潤滑油３５の供給量は、円筒部材７０と環状段差部７ｔの隙間Ｓの大きさ（上下方向の高さ）により決定される。クランクシャフト７の回転時において保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３は、円筒部材７０の外径側の面７０ｂおよび環状段差部７ｔの外周面７ｔ２と摺動するが、円筒部材７０と環状段差部７ｔの隙間Ｓが保持器５０ｂと同じ高さに位置しているため、保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３と、円筒部材７０の上面７０ａおよび環状段差部７ｔの外周面７ｔ２との摺動面は、遠心力によって潤滑油３５の圧力が前記摺動面に直接にかかるので固体接触しにくい構造、つまり潤滑油３５により潤滑されやすい構造となっている。   The operation of the lubricating oil 35 in the second embodiment will be described. The lubricating oil 35 that has reached the upper end portion 7j of the spiral groove 7d rises in the upper communication hole 7e, and a part of the lubricating oil 35 is annular with the cylindrical member 70. Supplied from the gap S with the stepped portion 7t to the thrust rolling bearing 50 side. Note that the supply amount of the lubricating oil 35 at this time is determined by the size (the height in the vertical direction) of the gap S between the cylindrical member 70 and the annular stepped portion 7t. When the crankshaft 7 rotates, the inner surface 50b3 of the cage 50b slides with the outer surface 70b of the cylindrical member 70 and the outer peripheral surface 7t2 of the annular step portion 7t. Since the gap S of 7t is located at the same height as the cage 50b, the sliding surface between the inner surface 50b3 of the cage 50b and the outer surface 7t2 of the upper surface 70a of the cylindrical member 70 and the annular stepped portion 7t. Since the pressure of the lubricating oil 35 is directly applied to the sliding surface by centrifugal force, the structure is difficult to come into solid contact, that is, the structure is easily lubricated by the lubricating oil 35.

また、円筒部材７０と環状段差部７ｔの隙間Ｓから出た潤滑油３５は、保持器５０ｂおよび転動体５０ａを潤滑した後に、スラスト転がり軸受５０の設置部１ｈに大量に溜まることなく排油溝１ｊ（図７参照）を通り、フレーム連通穴１ｉ（図７参照）から滴下することで排油される。潤滑油３５がスラスト転がり軸受５０の設置部１ｈに大量に溜まった場合、転動体５０ａが潤滑油３５中を動き、かき混ぜることで動力損失が発生するが、本実施形態の構造の場合はスラスト転がり軸受５０に給油された潤滑油は速やかに排油されるため、転動体５０ａによる動力損失の発生を抑制することが可能になる。このことから、圧縮機圧縮機１００Ｂの高速運転時においてスラスト転がり軸受５０へ潤滑油３５が過剰に供給された場合においても、スラスト転がり軸受５０で発生する損失を抑える事ができる。   Further, the lubricating oil 35 that has come out of the gap S between the cylindrical member 70 and the annular stepped portion 7t is lubricated to the retainer 50b and the rolling element 50a, and then is not collected in a large amount in the installation portion 1h of the thrust rolling bearing 50. Oil passes through 1j (see FIG. 7) and is drained by dropping from the frame communication hole 1i (see FIG. 7). When a large amount of the lubricating oil 35 accumulates in the installation portion 1h of the thrust rolling bearing 50, the rolling element 50a moves in the lubricating oil 35 and stirs, and power loss occurs. Since the lubricating oil supplied to the bearing 50 is quickly drained, it is possible to suppress the occurrence of power loss by the rolling elements 50a. From this, even when the lubricating oil 35 is excessively supplied to the thrust rolling bearing 50 during the high speed operation of the compressor 100B, the loss generated in the thrust rolling bearing 50 can be suppressed.

以上説明したように、第２実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ｂによれば、フレーム１のラジアル軸受１ｂの端部１ｂ１にスラスト転がり軸受５０の内径側に面する位置に円筒部材７０を備え、クランクシャフト７に円筒部材７０の上面７０ａと隙間Ｓを介して対応する位置に環状段差部７ｔを備えたことにより、スラスト転がり軸受５０に対して潤滑油３５を遠心力を利用して直接に供給することができるので摺動面を従来よりも潤滑し易くなり、摺動抵抗（摺動ロス）を低減することが可能になる。   As described above, according to the hermetic compressor 100B according to the second embodiment, the cylindrical member 70 is provided at the position facing the inner diameter side of the thrust rolling bearing 50 at the end 1b1 of the radial bearing 1b of the frame 1. By providing the crankshaft 7 with the annular stepped portion 7t at a position corresponding to the upper surface 70a of the cylindrical member 70 via the gap S, the lubricating oil 35 is directly supplied to the thrust rolling bearing 50 using centrifugal force. Therefore, the sliding surface can be lubricated more easily than before, and the sliding resistance (sliding loss) can be reduced.

また、第２実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ｂによれば、円筒部材７０の上面７０ａがスラスト転がり軸受５０の転動体５０ａを保持する保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置しているので、円筒部材７０の外径側の面７０ｂと保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３との摺動面積を減らすことができ、この点においても摺動抵抗（摺動ロス）を低減できるようになる。   Further, according to the hermetic compressor 100B according to the second embodiment, the upper surface 70a of the cylindrical member 70 is at a height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b that holds the rolling elements 50a of the thrust rolling bearing 50. Therefore, the sliding area between the outer diameter side surface 70b of the cylindrical member 70 and the inner diameter side surface 50b3 of the cage 50b can be reduced. Also in this respect, the sliding resistance (sliding loss) can be reduced. Can be reduced.

また、第２実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ｂによれば、環状段差部７ｔの下端面７ｔ１がスラスト転がり軸受５０の転動体５０ａを保持する保持器５０ｂの上面５０ｂ１と下面５０ｂ２の間の高さに位置しているので、環状段差部７ｔの外周面７ｔ２と保持器５０ｂの内径側の面５０ｂ３との摺動面積を減らすことができ、この点においても摺動抵抗（摺動ロス）を低減できるようになる。   Further, according to the hermetic compressor 100B according to the second embodiment, the lower end surface 7t1 of the annular stepped portion 7t has a height between the upper surface 50b1 and the lower surface 50b2 of the cage 50b that holds the rolling element 50a of the thrust rolling bearing 50. Therefore, the sliding area between the outer peripheral surface 7t2 of the annular stepped portion 7t and the inner surface 50b3 of the cage 50b can be reduced, and the sliding resistance (sliding loss) can be reduced also in this respect. Can be reduced.

また、第２実施形態に係る密閉型圧縮機１００Ｂによれば、円筒部材７０と環状段差部７ｔとの隙間Ｓを、円筒部材７０の長さ（高さ）を変えることによって容易に調整することが可能になる。さらに説明すると、このような構造の密閉型圧縮機１００Ｂでは、様々な部品を重ねることによって構成されているため、積み上げ誤差が大きくなるおそれがある。そこで、第２実施形態によれば、別体で構成された円筒部材７０を備えることにより、高さの異なる円筒部材７０を複数用意しておき、それぞれの部材（密閉型圧縮機１００Ｂ）に合った円筒部材７０を選択することにより、よりクリアランス管理が容易になる。   Further, according to the hermetic compressor 100B according to the second embodiment, the gap S between the cylindrical member 70 and the annular stepped portion 7t can be easily adjusted by changing the length (height) of the cylindrical member 70. Is possible. More specifically, since the hermetic compressor 100B having such a structure is configured by stacking various components, there is a concern that a stacking error may increase. Therefore, according to the second embodiment, by providing the cylindrical member 70 configured separately, a plurality of cylindrical members 70 having different heights are prepared and matched to each member (sealed compressor 100B). By selecting the cylindrical member 70, clearance management becomes easier.

また、第２実施形態の密閉型圧縮機１００Ｂをインバータ駆動のものとして複数の運転速度で運転できるように構成することで、動力損失を抑制できる。また、この密閉型圧縮機１００Ｂを冷蔵庫６０に適用することで、冷蔵庫６０の消費電力を低減することが可能になる。   Further, the power loss can be suppressed by configuring the hermetic compressor 100B of the second embodiment as an inverter-driven one so that it can be operated at a plurality of operating speeds. Further, by applying this hermetic compressor 100 </ b> B to the refrigerator 60, the power consumption of the refrigerator 60 can be reduced.

なお、前記した説明では、密閉型圧縮機１００Ａ，１００Ｂを冷蔵庫６０に搭載した場合を例に挙げて説明したが、冷蔵庫に限定されるものではなく、自動販売機用や冷凍空調用に搭載することができる。   In the above description, the case where the hermetic compressors 100A and 100B are mounted on the refrigerator 60 has been described as an example. However, the present invention is not limited to the refrigerator, and is mounted for a vending machine or a refrigerator / air conditioner. be able to.

１ フレーム
１ｂ ラジアル軸受
１ｉ フレーム連通孔（連通孔）
１ｊ 排油溝
１ｓ 環状突起部
１ｓ１ 上端面（上面）
３ 密閉容器
５ ステータ
６ ロータ
７ クランクシャフト
７ａ クランクピン
７ｄ スパイラル溝
７ｈ フランジ部
７ｊ 上端部
７ｓ，７ｔ 環状段差部
７ｓ１，７ｔ１ 下端面（下面）
２０ 圧縮要素
３０ 電動要素
３５ 潤滑油
５０ スラスト転がり軸受
５０ａ 転動体
５０ｂ 保持器
５０ｃ 下レース
５０ｄ 上レース
６０ 冷蔵庫
７０ 円筒部材
７０ａ 上面
１００Ａ，１００Ｂ 密閉型圧縮機
Ｓ 隙間 1 Frame 1b Radial bearing 1i Frame communication hole (communication hole)
1j Oil drain groove 1s Annular protrusion 1s1 Upper end surface (upper surface)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 3 Sealing container 5 Stator 6 Rotor 7 Crankshaft 7a Crankpin 7d Spiral groove 7h Flange part 7j Upper end part 7s, 7t Annular level | step difference part 7s1, 7t1 Lower end surface (lower surface)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 20 Compression element 30 Electric element 35 Lubricating oil 50 Thrust rolling bearing 50a Rolling body 50b Cage 50c Lower race 50d Upper race 60 Refrigerator 70 Cylindrical member 70a Upper surface 100A, 100B Sealed compressor S Crevice

Claims (9)

密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、
前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、
前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられ、
前記ラジアル軸受の端部は、内径側が前記クランクシャフト表面に面し、かつ、外径側が前記スラスト転がり軸受の内径側に面する環状突起部を有し、
前記クランクシャフトには、前記環状突起部の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、
前記環状突起部の上面は、前記スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の上面と下面の間の高さに位置していることを特徴とする密閉型圧縮機。 In a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container,
The electric element includes a stator and a rotor,
The compression element includes a crankshaft that compresses a refrigerant by reciprocating a piston in a cylinder, and a frame having a radial bearing that supports the crankshaft.
The frame is provided with a thrust rolling bearing that supports the crankshaft,
The end portion of the radial bearing has an annular protrusion whose inner diameter side faces the crankshaft surface and whose outer diameter side faces the inner diameter side of the thrust rolling bearing,
The crankshaft is provided with an annular step at a position corresponding to the upper surface of the annular protrusion with a predetermined gap ,
The hermetic compressor , wherein an upper surface of the annular protrusion is located at a height between an upper surface and a lower surface of a cage that holds a rolling element of the thrust rolling bearing . 密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、
前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、
前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられ、
前記ラジアル軸受の端部は、内径側が前記クランクシャフト表面に面し、かつ、外径側が前記スラスト転がり軸受の内径側に面する環状突起部を有し、
前記クランクシャフトには、前記環状突起部の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、
前記環状段差部の下面は、前記スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の上面と下面の間の高さに位置していることを特徴とする密閉型圧縮機。 In a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container,
The electric element includes a stator and a rotor,
The compression element includes a crankshaft that compresses a refrigerant by reciprocating a piston in a cylinder, and a frame having a radial bearing that supports the crankshaft.
The frame is provided with a thrust rolling bearing that supports the crankshaft,
The end portion of the radial bearing has an annular protrusion whose inner diameter side faces the crankshaft surface and whose outer diameter side faces the inner diameter side of the thrust rolling bearing,
The crankshaft is provided with an annular step at a position corresponding to the upper surface of the annular protrusion with a predetermined gap ,
The hermetic compressor , wherein a lower surface of the annular step portion is positioned at a height between an upper surface and a lower surface of a cage that holds a rolling element of the thrust rolling bearing . 密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、
前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、
前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられるとともに下方へ連通する連通孔が形成され、
前記ラジアル軸受の端部は、内径側が前記クランクシャフト表面に面し、かつ、外径側が前記スラスト転がり軸受の内径側に面する環状突起部を有し、
前記クランクシャフトには、前記環状突起部の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、
前記スラスト転がり軸受の下レースが設置される面から前記連通孔へ排油溝が延伸していることを特徴とする密閉型圧縮機。 In a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container,
The electric element includes a stator and a rotor,
The compression element includes a crankshaft that compresses a refrigerant by reciprocating a piston in a cylinder, and a frame having a radial bearing that supports the crankshaft.
In the frame, communication hole communicating to Rutotomoni downward thrust rolling bearing is provided for supporting the crank shaft is formed,
The end portion of the radial bearing has an annular protrusion whose inner diameter side faces the crankshaft surface and whose outer diameter side faces the inner diameter side of the thrust rolling bearing,
The crankshaft is provided with an annular step at a position corresponding to the upper surface of the annular protrusion with a predetermined gap ,
An hermetic compressor, wherein an oil drain groove extends from a surface on which a lower race of the thrust rolling bearing is installed to the communication hole . 密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、
前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、
前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられ、
前記スラスト転がり軸受の内径側と前記クランクシャフト外径側の隙間には、円筒部材が配置され、
前記クランクシャフトには、前記円筒部材の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、
前記円筒部材の上面は、前記スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の上面と下面の間の高さに位置していることを特徴とする密閉型圧縮機。 In a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container,
The electric element includes a stator and a rotor,
The compression element includes a crankshaft that compresses a refrigerant by reciprocating a piston in a cylinder, and a frame having a radial bearing that supports the crankshaft.
The frame is provided with a thrust rolling bearing that supports the crankshaft,
A cylindrical member is disposed in the gap between the inner diameter side of the thrust rolling bearing and the outer diameter side of the crankshaft,
The crankshaft is provided with an annular step at a position corresponding to the upper surface of the cylindrical member with a predetermined gap ,
The hermetic compressor , wherein an upper surface of the cylindrical member is located at a height between an upper surface and a lower surface of a cage that holds a rolling element of the thrust rolling bearing . 密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、
前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、
前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられ、
前記スラスト転がり軸受の内径側と前記クランクシャフト外径側の隙間には、円筒部材が配置され、
前記クランクシャフトには、前記円筒部材の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、
前記環状段差部の下面は、前記スラスト転がり軸受の転動体を保持する保持器の上面と下面の間の高さに位置していることを特徴とする密閉型圧縮機。 In a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container,
The electric element includes a stator and a rotor,
The compression element includes a crankshaft that compresses a refrigerant by reciprocating a piston in a cylinder, and a frame having a radial bearing that supports the crankshaft.
The frame is provided with a thrust rolling bearing that supports the crankshaft,
A cylindrical member is disposed in the gap between the inner diameter side of the thrust rolling bearing and the outer diameter side of the crankshaft,
The crankshaft is provided with an annular step at a position corresponding to the upper surface of the cylindrical member with a predetermined gap ,
The hermetic compressor , wherein a lower surface of the annular step portion is positioned at a height between an upper surface and a lower surface of a cage that holds a rolling element of the thrust rolling bearing . 密閉容器内に電動要素及び圧縮要素を収納した密閉型圧縮機において、
前記電動要素は、ステータと、ロータとを備え、
前記圧縮要素は、シリンダ内においてピストンを往復動させることで冷媒を圧縮するクランクシャフトと、前記クランクシャフトを軸支するラジアル軸受を有するフレームとを備え、
前記フレームには、前記クランクシャフトを支持するスラスト転がり軸受が設けられるとともに下方へ連通する連通孔が形成され、
前記スラスト転がり軸受の内径側と前記クランクシャフト外径側の隙間には、円筒部材が配置され、
前記クランクシャフトには、前記円筒部材の上面と所定の隙間を持って対応する位置に環状段差部が設けられ、
前記スラスト転がり軸受の下レースが設置される面から前記連通孔へ排油溝が延伸していることを特徴とする密閉型圧縮機。 In a hermetic compressor in which an electric element and a compression element are housed in a hermetic container,
The electric element includes a stator and a rotor,
The compression element includes a crankshaft that compresses a refrigerant by reciprocating a piston in a cylinder, and a frame having a radial bearing that supports the crankshaft.
In the frame, communication hole communicating to Rutotomoni downward thrust rolling bearing is provided for supporting the crank shaft is formed,
A cylindrical member is disposed in the gap between the inner diameter side of the thrust rolling bearing and the outer diameter side of the crankshaft,
The crankshaft is provided with an annular step at a position corresponding to the upper surface of the cylindrical member with a predetermined gap ,
An hermetic compressor, wherein an oil drain groove extends from a surface on which a lower race of the thrust rolling bearing is installed to the communication hole . 前記クランクシャフトはスパイラル溝を有し、
前記スパイラル溝の上端部の少なくとも一部が、前記スラスト転がり軸受の下レースの下面よりも上方に位置することを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。 The crankshaft has a spiral groove;
The hermetic compression according to any one of claims 1 to 6 , wherein at least a part of an upper end portion of the spiral groove is located above a lower surface of a lower race of the thrust rolling bearing. Machine. インバータ駆動によって複数の運転速度にて運転することを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。   The hermetic compressor according to any one of claims 1 to 7, wherein the hermetic compressor is operated at a plurality of operating speeds by inverter drive. 請求項１から請求項８のいずれか１項に記載された密閉型圧縮機を搭載することを特徴とする冷蔵庫。 A refrigerator equipped with the hermetic compressor according to any one of claims 1 to 8 .
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