JP5500077B2 - Molten glass conveying equipment element and glass manufacturing apparatus - Google Patents
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Description
本発明は、減圧脱泡装置のようなガラス製造装置に好適に用いることができる溶融ガラス搬送設備要素、および該溶融ガラス搬送設備要素を含むガラス製造装置に関する。 The present invention relates to a molten glass conveyance equipment element that can be suitably used in a glass production apparatus such as a vacuum degassing apparatus, and a glass production apparatus including the molten glass conveyance equipment element.
減圧脱泡装置のようなガラス製造装置において、溶融ガラスの導管の構成材料は耐熱性および溶融ガラスに対する耐食性に優れていることが求められる。これを満たす材料として、白金または白金合金が用いられている(特許文献1参照)。白金または白金合金製の溶融ガラスの導管の周囲には、該導管を取り囲むように断熱れんがが配置されている。
導管を構成する白金または白金合金と、該導管の周囲に配置する断熱れんがと、は熱膨張係数が異なっているため、加熱時の熱膨張量の差、および冷却時の収縮量の差が問題となる。
このような加熱時の熱膨張量の差、若しくは冷却時の収縮量の差を吸収させるため、温度変化が生じた際に両者がわずかに相対移動できるように、両者の間にはキャスタブルセメントのような不定形のセラミックス材料が充填される。In a glass manufacturing apparatus such as a vacuum degassing apparatus, a constituent material of a molten glass conduit is required to have excellent heat resistance and corrosion resistance to molten glass. As a material that satisfies this requirement, platinum or a platinum alloy is used (see Patent Document 1). A heat insulating brick is disposed around a conduit made of platinum or a platinum alloy molten glass so as to surround the conduit.
The platinum or platinum alloy that composes the conduit and the insulating bricks that are placed around the conduit have different coefficients of thermal expansion, so the difference in the amount of thermal expansion during heating and the amount of contraction during cooling is a problem. It becomes.
In order to absorb the difference in the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling, the castable cement is placed between the two so that the two can move slightly when the temperature changes. Such an irregular ceramic material is filled.
しかしながら、溶融ガラスの導管の配置によっては、不定形のセラミックス材料の充填では、加熱時の熱膨張量の差、若しくは冷却時の収縮量の差を吸収しきれない場合があることを本発明者らは見出した。
図1は、減圧脱泡装置の一構成例を示した断面図である。図1に示す減圧脱泡装置100において、減圧ハウジング120内に減圧脱泡槽130が、その長軸が水平方向に配向するように収納配置されている。減圧脱泡槽130の一端の下面には上昇管140が、他端の下面には下降管150が取り付けられている。減圧ハウジング120内において、減圧脱泡槽130、上昇管140および下降管150の周囲には断熱材160が配設されている。
上昇管140は、導管170、180、および190を介して溶融ガラスの上流側の構造物(図示していない。例えば、ガラス溶解槽。)と接続されている。下降管150は、導管200、220、および240を介して下流側の構造物(図示していない。例えば、フロートバスのような板ガラス成形装置。)と接続されている。より具体的に説明すると、垂直方向の中心軸がある上昇管140は、水平方向に中心軸がある導管170、垂直方向に中心軸がある導管180および水平方向に中心軸がある導管190を介して上流側の構造物と接続されている。一方、垂直方向に中心軸がある下降管150は、水平方向に中心軸がある導管200、垂直方向に中心軸がある導管220および水平方向に中心軸がある導管240を介して下流側の構造物と接続されている。なお、上昇管140、下降管150、導管170、180、190、200、220、および240は白金または白金合金製の管である。However, depending on the arrangement of the molten glass conduit, the present inventor may not be able to absorb the difference in the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling depending on the filling of the irregular ceramic material. Found.
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration example of a vacuum degassing apparatus. In the
The
図示していないが、前記白金または白金合金製の管を取り囲むように断熱れんがが配置されており、該白金または白金合金製の管と、断熱れんがと、の間には不定形のセラミックス材料が充填されている。
このような構造において、垂直方向に中心軸がある管(140、150、180、および220)単独、若しくは水平方向に中心軸がある管(170、190、200、および240)単独の場合、白金または白金合金製の管と、断熱れんがと、の加熱時の熱膨張量の差、若しくは冷却時の収縮量の差は、両者の間に充填された不定形のセラミックス材料で吸収することができる。しかしながら、垂直方向に中心軸がある管と水平方向に中心軸がある管との接合部(上昇管140と導管170との接合部、下降管150と導管200との接合部、導管170と導管180との接合部、導管180と導管190との接合部、導管200と導管220との接合部、および導管220と導管240との接合部。)では、加熱時の熱膨張量の差、若しくは冷却時の収縮量の差を、不定形のセラミックス材料で吸収することができず、該接合部で亀裂が発生するおそれがある。接合部で亀裂が発生すると、該亀裂から漏えいした溶融ガラスによって周囲に配置された断熱れんがが侵食される問題がある。これにより、修復工事による生産性の低下、設備寿命が短くなる等の問題がある。Although not shown, a heat insulating brick is arranged so as to surround the platinum or platinum alloy tube, and an amorphous ceramic material is interposed between the platinum or platinum alloy tube and the heat insulating brick. Filled.
In such a structure, when a tube (140, 150, 180, and 220) having a central axis in the vertical direction alone or a tube (170, 190, 200, and 240) having a central axis in the horizontal direction is used alone, platinum is used. Alternatively, the difference in the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling between the platinum alloy tube and the heat insulating brick can be absorbed by an amorphous ceramic material filled between them. . However, the joint between the pipe having the central axis in the vertical direction and the pipe having the central axis in the horizontal direction (the joint between the rising
本発明は、上記した従来技術の問題点を解決するため、加熱時の熱膨張、若しくは、冷却時の収縮によって、垂直方向に中心軸がある導管と水平方向に中心軸がある導管との接合部で亀裂が発生することが防止され、さらに、何らかの理由で溶融ガラスが漏えいするようなことがあっても、侵食され難いセラミックス構造体を有する溶融ガラス搬送設備要素、および、該溶融ガラス搬送設備要素を含むガラス製造装置を提供することを目的とする。 In order to solve the above-described problems of the prior art, the present invention joins a conduit having a central axis in the vertical direction and a conduit having a central axis in the horizontal direction by thermal expansion during heating or contraction during cooling. And a molten glass conveying equipment element having a ceramic structure that is difficult to be eroded even if the molten glass leaks for some reason, and the molten glass conveying equipment. It aims at providing the glass manufacturing apparatus containing an element.
本発明は、上記の目的を達成するため、垂直方向に中心軸のある第1の導管と、該第1の導管と連通する、水平方向に中心軸のある第2の導管と、を、少なくとも1本ずつ有し、該第1の導管および該第2の導管が白金または白金合金からなる、溶融ガラス用導管構造体と、
前記第1の導管および前記第2の導管の周囲に配される、セラミックス構造体と、を有する、溶融ガラス搬送設備要素であって、
前記セラミックス構造体は、全体組成に対する質量%で酸化ジルコニウムを75wt%以上含有し、かつ、前記酸化ジルコニウムに占める立方晶ジルコニアの割合が80wt%以上であり、
前記セラミックス構造体の平均開気孔率が5〜60%であり、
前記セラミックス構造体の20〜1000℃における線熱膨張係数が8×10−6〜12×10−6/℃であることを特徴とする溶融ガラス搬送設備要素を提供する。To achieve the above object, the present invention provides at least a first conduit having a central axis in the vertical direction and a second conduit having a central axis in the horizontal direction communicating with the first conduit. A molten glass conduit structure comprising one by one, wherein the first conduit and the second conduit are made of platinum or a platinum alloy;
A molten glass transport equipment element having a ceramic structure disposed around the first conduit and the second conduit,
The ceramic structure contains 75 wt% or more of zirconium oxide by mass% with respect to the total composition, and the proportion of cubic zirconia in the zirconium oxide is 80 wt% or more,
The ceramic structure has an average open porosity of 5 to 60%,
Provided is a molten glass transport equipment element, wherein the ceramic structure has a coefficient of linear thermal expansion at 20 to 1000 ° C. of 8 × 10 −6 to 12 × 10 −6 / ° C.
また、本発明は、本発明の溶融ガラス搬送設備要素を含むことを特徴とするガラス製造装置を提供する。 Moreover, this invention provides the glass manufacturing apparatus characterized by including the molten glass conveyance equipment element of this invention.
本発明の溶融ガラス搬送設備要素では、白金または白金合金製の溶融ガラスの導管と、該導管の周囲に配置されるセラミックス構造体と、の線熱膨張係数がほぼ一致しているため、加熱時の熱膨張量、若しくは冷却時の収縮量の差がきわめて小さい。このため、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮によって、垂直方向に中心軸がある導管と水平方向に中心軸がある導管との接合部で亀裂が発生することが防止されている。さらに、何らかの理由で溶融ガラスが漏えいするようなことがあっても、本発明におけるセラミックス構造体は侵食され難い。
なお、従来から加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮による導管接合部での亀裂の発生防止、および、溶融ガラスの漏えいによるセラミックス構造体の侵食防止を両立することは困難であった。
しかし、本発明の溶融ガラス搬送設備要素を含むガラス製造装置は、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮によって、導管接合部での亀裂が発生することが防止されていること、および、何らかの理由で溶融ガラスが漏えいするようなことがあってもセラミックス構造体が侵食され難いことから、信頼性に優れており、長期間にわたって安定してガラスを製造することができる。In the molten glass conveying equipment element of the present invention, the linear thermal expansion coefficients of the molten glass conduit made of platinum or a platinum alloy and the ceramic structure disposed around the conduit are substantially the same. The difference in thermal expansion amount or shrinkage amount during cooling is extremely small. For this reason, cracks are prevented from occurring at the junction between the conduit having the central axis in the vertical direction and the conduit having the central axis in the horizontal direction due to thermal expansion during heating or contraction during cooling. Furthermore, even if the molten glass leaks for some reason, the ceramic structure in the present invention is hardly eroded.
Conventionally, it has been difficult to achieve both prevention of cracks in the conduit joint due to thermal expansion during heating or contraction during cooling, and prevention of erosion of the ceramic structure due to leakage of molten glass.
However, the glass manufacturing apparatus including the molten glass conveyance equipment element of the present invention is prevented from cracking at the conduit joint due to thermal expansion during heating or contraction during cooling, and Even if the molten glass leaks for the reason, the ceramic structure is hard to be eroded. Therefore, it is excellent in reliability, and the glass can be manufactured stably over a long period of time.
以下、図面を参照して本発明について説明する。
図2は、本発明の溶融ガラス搬送設備要素の1構成例を示した断面図である。なお、図2は、図1における導管200、220および240の部分拡大図に相当する。
図2に示す溶融ガラス搬送設備要素において、溶融ガラス用導管構造体1は、垂直方向に中心軸のある第1の導管(以下、「垂直管」という。)1aに対して、水平方向に中心軸のある2本の第2の導管(以下、「水平管」という。)1b,および別の1bが連通した構造である。The present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 2 is a cross-sectional view showing one configuration example of the molten glass conveyance equipment element of the present invention. 2 corresponds to a partially enlarged view of the
In the molten glass conveying equipment element shown in FIG. 2, the molten glass conduit structure 1 is centered in the horizontal direction with respect to a first conduit (hereinafter referred to as “vertical tube”) 1a having a central axis in the vertical direction. Two second conduits (hereinafter referred to as “horizontal pipes”) 1b having shafts and another 1b communicate with each other.
本発明における溶融ガラス搬送設備要素は、垂直管と、垂直管に連通する水平管と、を少なくとも1本ずつ有していればよく、図示した態様に限定されない。例えば、1本の垂直管に対して1本の水平管が連通するものであってもよい。また、1本の垂直管に対して1本の水平管がその一端側で連通しており、かつ、該水平管がその他端側において、さらに別の1本の垂直管と連通するもの(図1における導管150、200および220の組み合わせに相当する構造等。)であってもよく、このような構造にさらに1本以上の垂直管若しくは水平管、またはその両方が連通するもの(図1における導管150、200、220および240の組み合わせに相当する構造等。)であってもよい。
The molten glass conveyance equipment element in the present invention is not limited to the illustrated embodiment as long as it has at least one vertical pipe and at least one horizontal pipe communicating with the vertical pipe. For example, one horizontal pipe may communicate with one vertical pipe. In addition, one horizontal pipe communicates with one vertical pipe at one end side, and the horizontal pipe communicates with another vertical pipe at the other end side (see FIG. 1 or the like, and a structure in which one or more vertical pipes and / or horizontal pipes communicate with each other (in FIG. 1). Or a structure corresponding to a combination of the
また、本発明における垂直管は、その中心軸が厳密な意味で垂直方向であることは必ずしも要求されず、その中心軸が垂直方向に対して傾斜しているものであってもよい。水平管についても同様であり、その中心軸が厳密な意味で水平方向であることは必ずしも要求されず、その中心軸が水平方向に対してある程度傾斜するものであってもよい。要するに、本発明における垂直管および水平管は、それらの相対的な関係を意図したものであり、一方の導管を垂直管とした場合に、これに交差する関係となる導管を水平管とするものである。
なお、前記セラミックス構造体の設置作業性を考慮すると、垂直管と水平管との接合部分において該垂直管と該水平管とがなす角度は90±10°の範囲内であることが好ましい。Further, the vertical pipe in the present invention does not necessarily require that the central axis is in the vertical direction in a strict sense, and the central axis may be inclined with respect to the vertical direction. The same applies to the horizontal pipe, and the central axis is not necessarily required to be in the horizontal direction in a strict sense, and the central axis may be inclined to some extent with respect to the horizontal direction. In short, the vertical pipe and the horizontal pipe in the present invention are intended to have a relative relationship between them, and when one of the pipes is a vertical pipe, the pipe intersecting with the vertical pipe is the horizontal pipe. It is.
In consideration of installation workability of the ceramic structure, it is preferable that an angle formed by the vertical pipe and the horizontal pipe is within a range of 90 ± 10 ° at a joint portion between the vertical pipe and the horizontal pipe.
本発明において、第1の導管および第2の導管は、溶融ガラスの導管として用いられるものであるため、その構成材料は耐熱性および溶融ガラスに対する耐食性に優れていることが求められる。このため、第1の導管および第2の導管は白金、または白金−金合金、白金−ロジウム合金、白金−イリジウム合金のような白金合金からなる。
第1の導管および第2の導管を構成する白金または白金合金は、白金または白金合金にAl2O3、ZrO2、またはY2O3のような金属酸化物粒子を分散させてなる強化白金であることが好ましい。これらの金属酸化物粒子の含有量は、白金合金(100質量%)に対して、0.1〜0.5質量%であり、好ましくは0.15〜0.4質量%である。
強化白金では、白金または白金合金に分散させた金属酸化物粒子が転位や結晶粒の成長を妨げる効果を生じ、これによって機械的強度が高められている。しかしながら、その一方で通常の白金または白金合金に比べて材料の延性が低下しているため、垂直管と水平管との接合部において、管の周囲に配置される断熱れんがとの加熱時の熱膨張量の差、若しくは冷却時の収縮量の差を管材料の伸びにより吸収することができず、該接合部で亀裂が発生しやすい。このため、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮によって生じる前記白金または白金合金と、前記セラミックス構造体と、の熱膨張差がほとんど生じない本発明を適用するのが好ましい。In the present invention, since the first conduit and the second conduit are used as a molten glass conduit, the constituent materials are required to have excellent heat resistance and corrosion resistance to the molten glass. For this reason, the first conduit and the second conduit are made of platinum or a platinum alloy such as a platinum-gold alloy, a platinum-rhodium alloy, or a platinum-iridium alloy.
The platinum or platinum alloy constituting the first conduit and the second conduit is reinforced platinum formed by dispersing metal oxide particles such as Al 2 O 3 , ZrO 2 , or Y 2 O 3 in platinum or a platinum alloy. It is preferable that The content of these metal oxide particles is 0.1 to 0.5 mass%, preferably 0.15 to 0.4 mass%, with respect to the platinum alloy (100 mass%).
In reinforced platinum, metal oxide particles dispersed in platinum or a platinum alloy have an effect of hindering dislocations and growth of crystal grains, thereby increasing mechanical strength. On the other hand, however, the ductility of the material is lower than that of normal platinum or platinum alloy, so the heat during heating of the insulating bricks placed around the pipe at the junction between the vertical pipe and the horizontal pipe is high. The difference in expansion amount or the difference in shrinkage amount during cooling cannot be absorbed by the elongation of the tube material, and cracks are likely to occur at the joint. For this reason, it is preferable to apply the present invention in which there is hardly any difference in thermal expansion between the platinum or platinum alloy generated by thermal expansion during heating or contraction during cooling and the ceramic structure.
図2において、第1の導管1aおよび第2の導管1bの周囲には、セラミックス構造体2が配置されている。
本発明におけるセラミックス構造体2は、全体組成に対する質量%で酸化ジルコニウムを75wt%以上含有し、かつ、酸化ジルコニウムに占める立方晶ジルコニアの割合が80wt%以上である。言い換えると、本発明は、第1の導管および第2の導管の周囲に配置する断熱れんがとして、完全安定化ジルコニアである立方晶ジルコニアを主体とするものを用いたものである。
立方晶ジルコニアを主体とすることにより、加熱時の熱膨張量、若しくは冷却時の収縮量が、第1の導管および第2の導管と、それらの周囲に配置されるセラミックス構造体と、でほぼ等しくなる。この結果、加熱時の熱膨張量若しくは冷却時の収縮量の差がきわめて小さくなり、加熱時の熱膨張若しくは冷却時の収縮によって垂直管と水平管との接合部で亀裂が発生することが防止される。
完全安定化ジルコニアである立方晶ジルコニアは、以下に示すように、20〜1000℃において、該導管を構成する白金または白金合金と極めて近い線熱膨張係数を有するため、前記接合部で亀裂の発生を防止できる。
白金、および白金合金の線熱膨張係数:9.5×10−6/℃〜11×10−6/℃、 立方晶ジルコニアの線熱膨張係数:8.5×10−6/℃〜10.5×10−6/℃。
なお、立方晶ジルコニアのような酸化ジルコニウムは、耐熱性、溶融ガラスの耐食性、および腐食性ガスに対する耐食性等に優れており、溶融ガラスの導管である第1の導管および第2の導管の周囲に配置する断熱れんがとして好適である。In FIG. 2, the
The
By having cubic zirconia as the main component, the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling is approximately the same between the first conduit and the second conduit and the ceramic structure disposed around them. Will be equal. As a result, the difference between the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling is extremely small, and cracks are prevented from occurring at the joint between the vertical tube and the horizontal tube due to thermal expansion during heating or shrinkage during cooling. Is done.
Cubic zirconia, which is a fully stabilized zirconia, has a linear thermal expansion coefficient very close to that of platinum or a platinum alloy constituting the conduit at 20 to 1000 ° C. as shown below. Can be prevented.
Linear thermal expansion coefficient of platinum and platinum alloy: 9.5 × 10 −6 / ° C. to 11 × 10 −6 / ° C. Linear thermal expansion coefficient of cubic zirconia: 8.5 × 10 −6 / ° C. 5 × 10 −6 / ° C.
Zirconium oxide such as cubic zirconia is excellent in heat resistance, corrosion resistance of molten glass, and corrosion resistance against corrosive gas, and the like, around the first and second conduits which are conduits for molten glass. It is suitable as a heat insulating brick to be arranged.
上記の効果を奏するためには、セラミックス構造体の20〜1000℃における線熱膨張係数が8×10−6〜12×10−6/℃であり、9×10−6〜11×10−6/℃であることが好ましく、9.5×10−6〜10.5×10−6/℃であることがより好ましい。
但し、白金または白金合金の線熱膨張係数は組成によって多少異なるので、第1の導管および第2の導管に用いる白金または白金合金の線熱膨張係数に応じてセラミックス構造体の線熱膨張係数を選択することが好ましい。具体的には、セラミックス構造体の20〜1000℃における線熱膨張係数が、第1の導管および第2の導管を構成する白金または白金合金の20〜1000℃における線熱膨張係数の±15%以内であることが好ましく、±10%以内であることがより好ましく、±5%以内であることがさらに好ましい。In order to achieve the above effects, the linear thermal expansion coefficient at 20 to 1000 ° C. of the ceramic structure is 8 × 10 −6 to 12 × 10 −6 / ° C., and 9 × 10 −6 to 11 × 10 −6. / ° C is preferable, and 9.5 × 10 −6 to 10.5 × 10 −6 / ° C. is more preferable.
However, since the linear thermal expansion coefficient of platinum or platinum alloy varies somewhat depending on the composition, the linear thermal expansion coefficient of the ceramic structure is set according to the linear thermal expansion coefficient of platinum or platinum alloy used for the first conduit and the second conduit. It is preferable to select. Specifically, the linear thermal expansion coefficient at 20 to 1000 ° C. of the ceramic structure is ± 15% of the linear thermal expansion coefficient at 20 to 1000 ° C. of platinum or platinum alloy constituting the first conduit and the second conduit. Is preferably within ± 10%, more preferably within ± 10%, and even more preferably within ± 5%.
上記の線熱膨張係数を達成するためには、セラミックス構造体に含まれる酸化ジルコニウムは75wt%以上であり、そのうちに占める立方晶ジルコニアの割合を80wt%以上とする必要がある。セラミックス構造体に含まれる酸化ジルコニウムに占める立方晶ジルコニアの割合が85wt%以上であることが好ましく、90wt%以上であることがより好ましい。 In order to achieve the above linear thermal expansion coefficient, the zirconium oxide contained in the ceramic structure is 75 wt% or more, and the proportion of cubic zirconia in the zirconium oxide needs to be 80 wt% or more. The proportion of cubic zirconia in the zirconium oxide contained in the ceramic structure is preferably 85 wt% or more, and more preferably 90 wt% or more.
本発明のセラミックス構造体2は、酸化ジルコニウムを除いた残部として、酸化ジルコニウムを安定化ジルコニアである立方晶ジルコニアとするために添加する安定化剤を含有する。また、残部としては不可避不純物等が含まれうる。また、本発明に影響を与えない限り、酸化ジルコニウムおよび安定化剤以外の他の成分を合計で8wt%程度まで本発明のセラミックス構造体2に含有させてもよい。このような他の成分としては、例えば焼結性向上のために添加するAl2O3やMgOが挙げられ、これらは合計で5wt%程度まで含有させることができる。
安定化剤としては、酸化イットリウム、酸化セリウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化エルビニウム等があるが、溶融ガラスに対する耐食性に優れる、入手が容易である、長時間高温で保持しても安定である等の理由から酸化イットリウムおよび酸化セリウムが好ましい。
安定化剤として酸化イットリウムおよび酸化セリウムからなる群から選択される少なくとも1つを含有する場合、両者の合計含有率が6wt%以上であることが好ましく、8wt%以上であることがより好ましく、10wt%以上であることがさらに好ましい。
しかしながら、安定化剤の添加量が多すぎると、焼結が難しい、原料費が上がる等の問題がある。このため、両者の合計含有率が25wt%以下であることが好ましく、20wt%以下であることがより好ましい。The
Stabilizers include yttrium oxide, cerium oxide, magnesium oxide, calcium oxide, erbium oxide, etc., but have excellent corrosion resistance to molten glass, are easily available, and are stable even when kept at high temperatures for a long time. For this reason, yttrium oxide and cerium oxide are preferred.
When the stabilizer contains at least one selected from the group consisting of yttrium oxide and cerium oxide, the total content of both is preferably 6 wt% or more, more preferably 8 wt% or more, and 10 wt% % Or more is more preferable.
However, if the amount of stabilizer added is too large, there are problems such as difficulty in sintering and increased raw material costs. For this reason, it is preferable that the total content rate of both is 25 wt% or less, and it is more preferable that it is 20 wt% or less.
セラミックス構造体における酸化ジルコニウムの含有量は、安定化剤の添加量によって異なるが、線熱膨張係数を所定の範囲にするために75wt%以上であり、80wt%以上であることが好ましく、85wt%以上であることがより好ましい。その一方で、安定化剤の添加量との兼ね合いからセラミックス構造体における酸化ジルコニウムの含有量は94wt%程度が上限となる。 The content of zirconium oxide in the ceramic structure varies depending on the added amount of the stabilizer, but is 75 wt% or more, preferably 80 wt% or more in order to bring the linear thermal expansion coefficient into a predetermined range, and preferably 85 wt%. More preferably. On the other hand, the upper limit of the content of zirconium oxide in the ceramic structure is about 94 wt% in consideration of the amount of stabilizer added.
本発明のセラミックス構造体は、平均開気孔率が5〜60%である。本発明のセラミックス構造体は溶融ガラスに対する耐食性に優れているが、平均開気孔率が60%超だと溶融ガラスに対する耐食性が低下する。一方、平均開気孔率が5%未満だと、セラミックス構造体の耐熱衝撃性が低下する。また、熱容量が増加するため、白金または白金合金製の第1の導管1aおよび第2の導管1bと、セラミックス構造体2と、の間で、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮のタイミングにずれが生じやすくなり、垂直管である第1の導管1aと水平管である第2の導管1bとの接合部で亀裂が発生するおそれがある。また、加熱若しくは冷却に要する時間も長くなる。
本発明のセラミックス構造体は、平均開気孔率が25〜60%であることが好ましく、30〜50%であることがより好ましく、35〜45%であることが特に好ましい。
但し、平均気孔率が高めであると、セラミックス構造体内部に、導管からの熱が伝わりにくくなる箇所が発生し、部分的にセラミックス構造体の熱膨張が妨げられ、導管の一部に負荷を与える場合がある。したがって、導管に負荷を与えないようにする場合や、また耐食性をさらに向上させる場合には、セラミックス構造体の平均開気孔率は5〜35%であることが好ましく、8〜30%であることがより好ましく、10〜25%であることが特に好ましい。
セラミックス構造体の平均開気孔率は、アルキメデス法や水銀ポロシメーター(Porosimeter)による測定により求めることができる。
本発明のセラミックス構造体は、部位によって開気孔率が異なっていてもよい。例えば、第1の導管および第2の導管と面する部位を他の部位よりも開気孔率を低くすることで、溶融ガラスに対する耐食性を高めることができる。The ceramic structure of the present invention has an average open porosity of 5 to 60%. The ceramic structure of the present invention is excellent in corrosion resistance to molten glass. However, if the average open porosity exceeds 60%, the corrosion resistance to molten glass is lowered. On the other hand, if the average open porosity is less than 5%, the thermal shock resistance of the ceramic structure is lowered. In addition, since the heat capacity increases, the thermal expansion during heating or the contraction during cooling between the
The ceramic structure of the present invention preferably has an average open porosity of 25 to 60%, more preferably 30 to 50%, and particularly preferably 35 to 45%.
However, if the average porosity is high, there will be places in the ceramic structure where the heat from the conduit will be difficult to transfer, partly hindering the thermal expansion of the ceramic structure and placing a load on part of the conduit. May give. Therefore, when the load is not applied to the conduit or when the corrosion resistance is further improved, the average open porosity of the ceramic structure is preferably 5 to 35%, and preferably 8 to 30%. Is more preferable, and 10 to 25% is particularly preferable.
The average open porosity of the ceramic structure can be determined by measurement using the Archimedes method or a mercury porosimeter.
The ceramic structure of the present invention may have different open porosity depending on the part. For example, the corrosion resistance with respect to molten glass can be improved by lowering the open porosity of the portion facing the first conduit and the second conduit than the other portions.
図2において、第1の導管1aおよび第2の導管1bと、セラミックス構造体2と、の間には間隙3が設けられている。
上述したように、本発明では、加熱時の熱膨張量、若しくは冷却時の収縮量が、第1の導管1aおよび第2の導管1bと、それらの周囲に配置されるセラミックス構造体2と、でほぼ等しくなる。しかしながら、第1の導管1aおよび第2の導管1bを構成する白金または白金合金と、セラミックス構造体2を構成する酸化ジルコニウムと、は熱伝導性が異なるため、加熱条件若しくは冷却条件によっては、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮のタイミングに、両者の間でずれが生じる場合があり、垂直管である第1の導管1aと水平管である第2の導管1bとの接合部で亀裂が発生するおそれがある。
第1の導管1aおよび第2の導管1bと、セラミックス構造体2と、の間に間隙3を設けることで、両者の間での加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮のタイミングのずれを吸収することができ、接合部で亀裂が発生するのを防止できる。
なお、本発明では、加熱時の熱膨張量、若しくは冷却時の収縮量が、第1の導管1aおよび第2の導管1bと、それらの周囲に配置されるセラミックス構造体2と、でほぼ等しくなるので、間隙3に不定形のセラミックス材料を充填する必要はない。In FIG. 2, a
As described above, in the present invention, the amount of thermal expansion during heating or the amount of contraction during cooling is such that the
By providing the
In the present invention, the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling is approximately equal between the
間隙3の幅dは、第1の導管1aおよび第2の導管1bの最大径をr(mm)とするとき、0.5mm以上0.02×r(mm)以下とすることが好ましい。間隙3の幅dが0.5mm未満の場合、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮のタイミングのずれを十分吸収することができないおそれがある。一方、間隙3の幅dが0.02×r(mm)より大きい場合、膨張後に両者の間に大きな隙間が残存し、内部を通過する溶融ガラスにより第1の導管1aおよび第2の導管1bが変形する等の問題がある。
なお、前記最大径rは、60mm以上であることが好ましい。この理由は、最大径rが60mm以上の場合、該導管の剛性確保が難しくなるため、本発明の効果(接合部での亀裂の発生防止)が発揮され、好ましいからである。
なお、前記最大径rは、これらの導管が用いられている部位によっても異なるが、図1に示す上昇管140、下降管150およびこれらに接続する導管170,180,190,200,220,若しくは240の場合、通常 120〜400mmである。
間隙3の幅d(mm)は、1〜3mmであることがより好ましく、1.5〜2.5mmであることがさらに好ましい。The width d of the
The maximum diameter r is preferably 60 mm or more. This is because when the maximum diameter r is 60 mm or more, it is difficult to ensure the rigidity of the conduit, and therefore the effect of the present invention (preventing the occurrence of cracks at the joint) is exhibited, which is preferable.
The maximum diameter r varies depending on the site where these conduits are used, but the ascending
The width d (mm) of the
立方晶ジルコニアは高価な材料であるため、第1の導管および第2の導管の周囲に配置するセラミックス構造体は、必要最小限に留めることがコスト面から好ましい。具体的には、前記セラミックス構造体(以下、「第1のセラミックス構造体」という場合もある。)を配置し、その外側には通常の断熱れんがを第2のセラミックス構造体として配置することが好ましい。この場合、第2のセラミックス構造体としては、アルミナ、マグネシア、ジルコンおよびシリカからなる群から選択される少なくとも1つを主体とする断熱れんがを用いることができる。
第2のセラミックス構造体として用いる断熱れんがの具体例としては、シリカ・アルミナ質断熱れんが、ジルコニア質断熱れんが、マグネシア質断熱れんが等が挙げられる。市販品としては、SP−15(日の丸窯業社製)、LBK3000(イソライト工業社製)等が挙げられる。Since cubic zirconia is an expensive material, it is preferable from the viewpoint of cost that the ceramic structure disposed around the first conduit and the second conduit is kept to the minimum necessary. Specifically, the ceramic structure (hereinafter sometimes referred to as “first ceramic structure”) is disposed, and a normal heat insulating brick is disposed as a second ceramic structure on the outside thereof. preferable. In this case, as the second ceramic structure, a heat insulating brick mainly composed of at least one selected from the group consisting of alumina, magnesia, zircon and silica can be used.
Specific examples of the heat insulating brick used as the second ceramic structure include silica / alumina heat insulating brick, zirconia heat insulating brick, and magnesia heat insulating brick. Examples of commercially available products include SP-15 (manufactured by Hinomaru Ceramics), LBK3000 (manufactured by Isolite Kogyo Co., Ltd.), and the like.
第1のセラミックス構造体の外側に第2のセラミックス構造体を配置する場合、第1のセラミックス構造体の厚さが15mm以上であることが好ましい。第1のセラミックス構造体の厚さが15mm未満だと、第1のセラミックス構造体の加熱時の熱膨張量、若しくは冷却時の収縮量が第2のセラミックス構造体によって妨げられるため、第1の導管および第2の導管と、その周囲に配置したセラミックス構造体と、の間に、加熱時の熱膨張量、若しくは冷却時の収縮量の差が大きくなり、第1の導管と第2の導管との接合部で亀裂が生じやすくなる。
一方、第1の導管1aおよび第2の導管1bの最大径をr(mm)とするとき、第1のセラミックス構造体の厚さが0.3×r(mm)以下であることが、コスト面、施工の容易さ等の理由から好ましい。
第1のセラミックス構造体の厚さは、15〜120mmであることがより好ましく、30〜80mmであることがさらに好ましい。When the second ceramic structure is disposed outside the first ceramic structure, it is preferable that the thickness of the first ceramic structure is 15 mm or more. If the thickness of the first ceramic structure is less than 15 mm, the amount of thermal expansion during heating or the amount of contraction during cooling of the first ceramic structure is hindered by the second ceramic structure. A difference in the amount of thermal expansion during heating or the amount of shrinkage during cooling increases between the conduit and the second conduit and the ceramic structure disposed around the conduit, and the first conduit and the second conduit. Cracks are likely to occur at the joints.
On the other hand, when the maximum diameter of the
The thickness of the first ceramic structure is more preferably 15 to 120 mm, and further preferably 30 to 80 mm.
本発明のガラス製造装置は、溶融ガラスの流路の少なくとも一部として、本発明の溶融ガラス搬送設備要素を用いたものである。本発明のガラス製造装置の一例としては、溶融ガラスの流路の少なくとも一部として、本発明の溶融ガラス搬送設備要素を用いた減圧脱泡装置が挙げられる。図1に示す減圧脱泡装置が本発明のガラス製造装置である場合、上昇管140、導管170、180、および190からなる組み合わせの少なくとも一部として、若しくは下降管150、導管200、220、および240からなる組み合わせの少なくとも一部として、またはこれらの両方として、本発明の溶融ガラス搬送設備要素を含む。
本発明のガラス製造装置は、溶融ガラスの流路の少なくとも一部として、本発明の溶融ガラス搬送設備要素を用いたものであれば特に限定されず、上流側のガラス溶解槽や下流側の板ガラス成形装置(例えば、フロートバス)を含むものであってもよい。The glass manufacturing apparatus of the present invention uses the molten glass transport equipment element of the present invention as at least a part of the flow path of the molten glass. As an example of the glass manufacturing apparatus of this invention, the vacuum degassing apparatus using the molten glass conveyance equipment element of this invention is mentioned as at least one part of the flow path of molten glass. When the vacuum degassing apparatus shown in FIG. 1 is the glass manufacturing apparatus of the present invention, as at least part of the combination of the rising
The glass manufacturing apparatus of the present invention is not particularly limited as long as it uses the molten glass conveying equipment element of the present invention as at least a part of the flow path of the molten glass, and the upstream glass melting tank and the downstream glass sheet A molding apparatus (for example, a float bath) may be included.
以下、本発明の実施例によりさらに詳細に説明するが、これらに限定して解釈されるものではない。
(試験例1)
図3は、試験例1で使用した試験体の断面図である。試験例1では、強化白金製の中空管1cの周囲にセラミックス構造体2を配置し、該セラミックス構造体2の周囲に第2のセラミックス構造体4を配置した状態で該中空管1cを通電加熱することにより、該中空管1cにおける変形やクラックの発生の有無を評価した。Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention should not be construed as being limited thereto.
(Test Example 1)
FIG. 3 is a cross-sectional view of the test body used in Test Example 1. In Test Example 1, a
中空管1cとしては、外径60mm、長さ300mm、厚さ0.5mmの強化白金(白金−ロジウム合金(白金90質量%、ロジウム10質量%)にZrO2粒子を0.16質量%分散させたもの。20〜1000℃における線熱膨張係数10.3×10−6/℃。)製の中空管を使用した。中空管1cの一端から200mmの位置に幅15mm、厚さ1.2mmのフランジ5をTIG(tungsten inert gas)溶接により固定した。また、図4に示すように、中空管1cの上端には通電加熱用の給電部6を溶接した。
図4には示されていないが、中空管1cの下端にも通電加熱用の給電部6を溶接した。なお、フランジ5および給電部6は強化白金(白金−ロジウム合金(白金90質量%、ロジウム10質量%)にZrO2粒子を0.16質量%分散させたもの。)である。As the hollow tube 1c, 0.16% by mass of ZrO 2 particles dispersed in reinforced platinum (platinum-rhodium alloy (platinum 90% by mass, rhodium 10% by mass) having an outer diameter of 60 mm, a length of 300 mm, and a thickness of 0.5 mm. A hollow tube made of a linear thermal expansion coefficient of 10.3 × 10 −6 / ° C. at 20 to 1000 ° C. was used. A
Although not shown in FIG. 4, a
中空管1cの周囲に配置されたセラミックス構造体2は、安定化剤として、酸化イットリウムを酸化ジルコニウムと酸化イットリウムの合計量に対して12質量%添加した酸化ジルコニウム製であり、酸化ジルコニウムの含有率は87wt%であり、酸化ジルコニウムに占める立方晶ジルコニアの割合は95wt%であり、内径×外径×長さ=61mm×150mm×300mmの中空円筒形(縦方向に二つ割りされた半円筒形状のものを組み立てて施工したもの。)であり、20〜1000℃における線熱膨張係数は9.8×10−6/℃である。なお、セラミックス構造体2の平均気孔率については、約8%と約40%の2種類について試験を行なった。なお、中空管1cとセラミックス構造体2との間には0.5mmの空隙を設けた。
また、図3に示すように、セラミックス構造体2は、2つの給電部6に挟まれた状態となっているが、セラミックス構造体2の下端側は給電部6と機械的に固定されている(図示していない。)。
セラミックス構造体2の外側には、市販のシリカ・アルミナ質断熱れんが(SP−15(日の丸窯業社製))を第2のセラミックス構造体4として配置した。
第2のセラミックス構造体4の周囲を金属製の枠材で締め付けたものを試験体とした。The
Further, as shown in FIG. 3, the
On the outside of the
A specimen in which the periphery of the second
フランジ5近傍に配置した熱電対(図示していない。)によって温度を制御しながら、給電部6を用いて中空管1cを通電加熱すること、および該中空管1cを冷却することを繰り返す温度サイクル試験を実施した。なお、昇温速度200℃/時間で加熱した後、1400℃で3時間保持し、その後、200℃まで自然放冷することを20回繰り返した。なお、温度サイクル試験時において、中空管1cおよびセラミックス構造体2の軸方向の膨張および収縮は、給電部6と機械的に固定された下端側、およびフランジ5が設けられた部位を除いて、自由に逃げられるようになっている。
温度サイクル試験後、試験体を解体して中空管1cの状態を確認したが、上記2種類の平均気孔率のセラミックス構造体の場合とも、中空管1cの変形やクラックは認められなかった。但し、平均気孔率約40%のセラミックス構造体の場合には、フランジ5の溶接部直下の一部に円弧状のしわが見られた。また、中空管1cの周囲に配置していた上記2種類の平均気孔率のセラミックス構造体の場合とも、外見はほとんど変化がなかった。したがって、平均気孔率が5〜35%であると、特に導管からセラミックス構造体内部への熱が伝わりやすくなり、導管に負荷を与えることが防止される。While the temperature is controlled by a thermocouple (not shown) arranged near the
After the temperature cycle test, the specimen was disassembled and the state of the hollow tube 1c was confirmed. However, in the case of the ceramic structures having the above-mentioned two types of average porosity, no deformation or crack of the hollow tube 1c was observed. . However, in the case of a ceramic structure having an average porosity of about 40%, arc-shaped wrinkles were found in a part of the
(比較例1)
図5は、比較例1で使用した試験体の断面図である。比較例1で使用した試験体では、中空管1cの周囲にセラミックス構造体2を配置する代わりに、中空管1cの周囲に試験例1で第2のセラミックス構造体4として使用した市販のシリカ・アルミナ質断熱れんが(SP−15(日の丸窯業社製))を約30mmの間隙3を設けて配置し、次いで、該間隙3に中空粒子のアルミナモルタルを水で混練したものを隙間なく充填して不定形のセラミックス材料の層を形成した点を除いて、試験例1と同様の手順で温度サイクル試験を実施した。
温度サイクル試験後、試験体を解体して中空管1cの状態を確認したところ、中空管1cのフランジ5を溶接した部分で微細なクラックが生じていた。また、中空管1cの周囲に配置していたアルミナモルタル層は、固化した後に割れたようにいくつものかけらに分かれていた。(Comparative Example 1)
FIG. 5 is a cross-sectional view of the test body used in Comparative Example 1. In the test body used in Comparative Example 1, instead of placing the
After the temperature cycle test, the specimen was disassembled and the state of the hollow tube 1c was confirmed. As a result, fine cracks were generated at the portion where the
(試験例2)
試験例1のセラミックス構造体2と同じ材料を用いて、平均気孔率が8%と33%と54%の3種の試験サンプル(形状:円筒形(直径20mm、高さ90mm))を作製した。この試験サンプル10を図6に示すように、白金製のるつぼ20内に入った溶融ガラス30(ホウケイ酸ガラス)に大気中で浸漬させる浸漬試験を実施した。この際、溶融ガラスの最高温度は1450℃であり、試験サンプル10の浸漬時間は100時間とした。保持時間終了後、試験サンプル10を取り出して自然放冷した。その後、試験サンプルを縦に切断して断面の状態を確認した。いずれの試験サンプルでもガラスが内部まで浸入することはなく、耐侵食性が確保され、初期の形状が維持されていた。但し、平均気孔率が54%の試験サンプルでは、外周部の一部にガラスが浸入し、セラミックスの表面の一部に剥離が見られた。したがって、平均気孔率が5〜35%であると、特に耐食性が向上する。
(比較例2)
試験例1で第2のセラミックス構造体4として使用した市販のシリカ・アルミナ質断熱れんが(SP−15(日の丸窯業社製))についても同様の手順で溶融ガラスに浸漬させた。侵食により断熱れんがは完全に崩壊してしまい、断面の状態は観察できなかった。(Test Example 2)
Using the same material as the
(Comparative Example 2)
The commercially available silica-alumina insulating brick (SP-15 (manufactured by Hinomaru Ceramics Co., Ltd.)) used as the second
(適用例1)
図1に示す減圧脱泡装置において、上昇管140、導管170、180、および190からなる組み合わせと、下降管150および導管200、220、240からなる組み合わせとを、本発明の溶融ガラス搬送設備要素として構成する。
強化白金製(白金−ロジウム合金(白金90質量%、ロジウム10質量%)にZrO2粒子を0.16質量%分散させたもの。20〜1000℃における線熱膨張係数10.3×10−6/℃。)の上昇管140、下降管150、導管170、180、190、200、220、および240(断面形状:円形、外径:180mm)の周囲に、立方晶ジルコニアを主体とする第1のセラミックス構造体(全体組成に対する酸化ジルコニウムの含有割合は88wt%であり、酸化ジルコニウムに占める立方晶ジルコニアの割合は95wt%であり、さらに安定化剤として酸化イットリウムを12wt%含有し、平均開気孔率は12%または35%、20〜1000℃における線熱膨張係数は9.8×10−6/℃である。厚さは45mmである。)を、管との間に1.5mmの間隙を開けて配置する。
第1のセラミックス構造体の外側には、第2のセラミックス構造体として、シリカ・アルミナ質断熱れんがを配置する。
図1に示す減圧脱泡装置の上流側に溶解槽を、下流側にフロートバスを配置して、板ガラスを製造する。それぞれの垂直管と水平管との接合部では亀裂が発生せず、ガラスを安定して製造することができる。(Application example 1)
In the vacuum degassing apparatus shown in FIG. 1, the combination of the
Made of reinforced platinum (platinum-rhodium alloy (platinum 90% by mass, rhodium 10% by mass) in which 0.16% by mass of ZrO 2 particles is dispersed. Linear thermal expansion coefficient at 20 to 1000 ° C. 10.3 × 10 −6 1) mainly composed of cubic zirconia around the ascending
On the outside of the first ceramic structure, a silica-alumina insulating brick is disposed as the second ceramic structure.
Plate glass is manufactured by disposing a dissolution tank on the upstream side of the vacuum degassing apparatus shown in FIG. 1 and a float bath on the downstream side. Cracks do not occur at the joint between each vertical tube and horizontal tube, and the glass can be manufactured stably.
本発明の溶融ガラス搬送設備要素を含むガラス製造装置は、加熱時の熱膨張、若しくは冷却時の収縮によって、導管接合部での亀裂が発生することが防止されており、また、溶融ガラスが漏えいするようなことがあってもセラミックス構造体は侵食され難く、信頼性に優れており、長期間にわたって安定してガラスを製造することができるなど、産業上有用である。
なお、2008年12月11日に出願された日本特許出願2008−315710号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。The glass manufacturing apparatus including the molten glass conveying equipment element of the present invention is prevented from cracking at the conduit joint due to thermal expansion during heating or contraction during cooling, and the molten glass leaks. Even if this occurs, the ceramic structure is less susceptible to erosion, is excellent in reliability, and can be produced stably over a long period of time, which is industrially useful.
The entire contents of the specification, claims, drawings and abstract of Japanese Patent Application No. 2008-315710 filed on Dec. 11, 2008 are cited herein as disclosure of the specification of the present invention. Incorporated.
1 :溶融ガラス搬送設備要素
1a :第1の導管(垂直管)
1b :第2の導管(水平管)
1c :中空管
2 :セラミックス構造体
3 :間隙
4 :第2のセラミックス構造体
5 :フランジ
6 :給電部
10 :試験サンプル
20 :るつぼ
30 :溶融ガラス
100:減圧脱泡装置
120:減圧ハウジング
130:減圧脱泡槽
140:上昇管
150:下降管
160:断熱材
170、180、190、200、220、240:導管1: Molten glass
1b: Second conduit (horizontal tube)
1c: Hollow tube 2: Ceramic structure 3: Gaps 4: Second ceramic structure 5: Flange 6: Power feeding part 10: Test sample 20: Crucible 30: Molten glass 100: Vacuum degassing apparatus 120: Vacuum housing 130 : Depressurized defoaming tank 140: Ascending pipe 150: Downcomer pipe 160:
Claims (8)
前記第1の導管および前記第2の導管の周囲に配されるセラミックス構造体と、を有する、溶融ガラス搬送設備要素であって、
前記セラミックス構造体は、全体組成に対する質量%で酸化ジルコニウムを75wt%以上含有し、かつ、前記酸化ジルコニウムに占める立方晶ジルコニアの割合が80wt%以上であり、
前記セラミックス構造体の平均開気孔率が5〜60%であり、
前記セラミックス構造体の20〜1000℃における線熱膨張係数が8×10−6〜12×10−6/℃であることを特徴とする溶融ガラス搬送設備要素。At least one first conduit having a central axis in the vertical direction and a second conduit having a central axis in the horizontal direction in communication with the first conduit, the first conduit and A conduit structure for molten glass, wherein the second conduit is made of platinum or a platinum alloy;
A ceramic structure disposed around the first conduit and the second conduit, and a molten glass conveying equipment element,
The ceramic structure contains 75 wt% or more of zirconium oxide by mass% with respect to the total composition, and the proportion of cubic zirconia in the zirconium oxide is 80 wt% or more,
The ceramic structure has an average open porosity of 5 to 60%,
The molten glass conveyance equipment element, wherein the ceramic structure has a coefficient of linear thermal expansion at 20 to 1000 ° C. of 8 × 10 −6 to 12 × 10 −6 / ° C.
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