JP5434496B2 - Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens - Google Patents
Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens Download PDFInfo
- Publication number
- JP5434496B2 JP5434496B2 JP2009257359A JP2009257359A JP5434496B2 JP 5434496 B2 JP5434496 B2 JP 5434496B2 JP 2009257359 A JP2009257359 A JP 2009257359A JP 2009257359 A JP2009257359 A JP 2009257359A JP 5434496 B2 JP5434496 B2 JP 5434496B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- wide
- negative
- angle
- cemented
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
Description
本発明は、撮影光学系に最適な広角レンズ、撮像装置、および広角レンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a wide-angle lens, an imaging device, and a method for manufacturing a wide-angle lens that are optimal for a photographing optical system.
従来、カメラに使用されるレトロフォーカス型広角レンズ（以後、本明細書中では単に「広角レンズ」と記す。）が提案されている（例えば、特許文献１）。 Conventionally, a retrofocus type wide-angle lens (hereinafter simply referred to as “wide-angle lens”) used in a camera has been proposed (for example, Patent Document 1).
しかしながら、従来の広角レンズは、さらに大画角化を実現しようとすると、高い結像性能を維持することが難しいという問題があった。 However, the conventional wide-angle lens has a problem that it is difficult to maintain high imaging performance when it is desired to further increase the angle of view.
上記課題を解決するため、本発明は、
開口絞りより物体側の前群と、該開口絞りより像側の後群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、
前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有する部分群と、正レンズと負レンズと正レンズとの接合よりなる接合レンズと、当該接合レンズと前記開口絞りとの間に配置される像側レンズ群とにより実質的に３個の部分からなり、
前記部分群は、少なくとも３枚の負レンズを有し、当該少なくとも３枚の負レンズのうち少なくとも１枚は非球面負メニスカスレンズであり、
前記非球面負メニスカスレンズは、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有し、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズを提供する。
０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
−１．００ ＜ (Ｒｒ＋Ｒｆ) ／ (Ｒｒ−Ｒｆ) ＜ ０．００
ただし、
Ｒａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径
ｈａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）
Ｒｒ：前記接合レンズ中の前記負レンズの像側レンズ面の曲率半径
Ｒｆ：前記接合レンズ中の前記負レンズの物体側レンズ面の曲率半径
In order to solve the above problems, the present invention provides:
The front group on the object side from the aperture stop and the rear group on the image side from the aperture stop substantially consist of two lens groups ,
The front group includes, in order from the object side, is arranged between the parts group having a negative refractive power, a cemented lens consisting of the junction of a positive lens and a negative lens and a positive lens, and the aperture stop with the cemented lens The image side lens group is substantially composed of three parts,
The partial group includes at least three negative lenses, and at least one of the at least three negative lenses is an aspheric negative meniscus lens,
The aspheric negative meniscus lens has a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the lens center to the periphery,
A wide-angle lens characterized by satisfying the following conditions is provided.
0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
−1.00 <(Rr + Rf) / (Rr−Rf) <0.00
However,
Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspherical surface of the aspherical negative meniscus lens having the shape hasp: Half effective diameter of the aspherical negative meniscus lens having the shape (maximum effective radius)
Rr: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the cemented lens Rf: radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens in the cemented lens
また、本発明は、前記広角レンズを備えたことを特徴とする撮像装置を提供する。 In addition, the present invention provides an imaging apparatus including the wide-angle lens.
また、本発明は、
開口絞りより物体側の前群と、該開口絞りより像側の後群とにより実質的に３個のレンズ群からなる広角レンズの製造方法であって、
前記前群の物体側の部分群に、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズを含む、少なくとも３枚の負レンズを配置し、
前記部分群よりも像側に、正レンズと負レンズと正レンズとの接合よりなる接合レンズを配置し、
前記接合レンズと前記開口絞りとの間に像側レンズ群を配置し、
前記広角レンズが以下の条件を満足するようにしたことを特徴とする広角レンズの製造方法を提供する。
０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
−１．００ ＜ (Ｒｒ＋Ｒｆ) ／ (Ｒｒ−Ｒｆ) ＜ ０．００
ただし、
Ｒａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径
ｈａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）
Ｒｒ：前記接合レンズ中の前記負レンズの像側レンズ面の曲率半径
Ｒｆ：前記接合レンズ中の前記負レンズの物体側レンズ面の曲率半径
The present invention also provides:
A method of manufacturing a wide-angle lens substantially consisting of three lens groups , the front group on the object side from the aperture stop and the rear group on the image side from the aperture stop,
At least three negative lenses including an aspherical negative meniscus lens having a shape in which negative refractive power decreases as it goes from the lens central portion toward the peripheral portion, are disposed in the object group of the front group.
A cemented lens formed by cementing a positive lens, a negative lens, and a positive lens is disposed on the image side of the partial group,
An image side lens group is disposed between the cemented lens and the aperture stop,
A wide-angle lens manufacturing method is provided, wherein the wide-angle lens satisfies the following conditions.
0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
−1.00 <(Rr + Rf) / (Rr−Rf) <0.00
However,
Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspherical surface of the aspherical negative meniscus lens having the shape hasp: Half effective diameter of the aspherical negative meniscus lens having the shape (maximum effective radius)
Rr: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the cemented lens Rf: radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens in the cemented lens
本発明によれば、大画角でありながら高い結像性能を有する広角レンズと、これを有する撮像装置と、広角レンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a wide-angle lens having a high imaging performance while having a large angle of view, an image pickup apparatus having the same, and a method for manufacturing a wide-angle lens.
以下、本発明の実施形態に係る広角レンズについて説明する。なお、以下の実施形態は、発明の理解を容易にするためのものに過ぎず、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲において当業者により実施可能な付加・置換等を施すことを排除することは意図していない。 Hereinafter, a wide-angle lens according to an embodiment of the present invention will be described. The following embodiments are only for facilitating understanding of the invention, and exclude additions and substitutions that can be performed by those skilled in the art without departing from the technical idea of the present invention. Is not intended.
本実施形態に係る広角レンズは、開口絞りより物体側の前群と、開口絞りより像側の後群とを有し、前群は負の屈折力を有する部分群を有し、当該部分群は、最も物体側から順に、少なくとも３枚の負レンズを有し、当該少なくとも３枚の負レンズのうち少なくとも１枚は非球面負メニスカスレンズから構成され、当該非球面負メニスカスレンズは、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有し、前記部分群よりも像側に、正レンズと負レンズと正レンズとの接合よりなる接合レンズを有し、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
（１） ０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
（２）−１．００ ＜ （Ｒｒ＋Ｒｆ） ／ （Ｒｒ−Ｒｆ） ＜ ０．００
ただし、Ｒａｓｐは前記形状を有する非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径、ｈａｓｐは前記形状を有する非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）、Ｒｒは接合レンズ中の負レンズの像側レンズ面の曲率半径、Ｒｆは接合レンズ中の負レンズの物体側レンズ面の曲率半径をそれぞれ示す。
The wide-angle lens according to the present embodiment has a front group on the object side from the aperture stop and a rear group on the image side from the aperture stop, and the front group has a subgroup having negative refractive power, and the subgroup Has at least three negative lenses in order from the most object side, and at least one of the at least three negative lenses is composed of an aspheric negative meniscus lens, and the aspheric negative meniscus lens has a lens center. Having a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the portion toward the periphery, and has a cemented lens formed by cementing a positive lens, a negative lens, and a positive lens on the image side of the partial group, and the following conditions: Expressions (1) and (2) are satisfied.
(1) 0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
(2) -1.00 <(Rr + Rf) / (Rr-Rf) <0.00
Where Rasp is the aspherical paraxial radius of curvature of the aspherical negative meniscus lens having the above-mentioned shape, hasp is 1/2 (the maximum effective radius) of the effective diameter of the aspherical negative meniscus lens having the above-mentioned shape, and Rr is a cemented lens The radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the middle, and Rf indicate the radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens in the cemented lens, respectively.
このような構成により、本広角レンズは、大画角化と小型化を達成するとともに、高い結像性能を得ることができる。 With such a configuration, the wide-angle lens can achieve a large angle of view and a small size, and can obtain high imaging performance.
また、本広角レンズは、前群中の部分群に、非球面量の非常に大きな非球面負メニスカスレンズを少なくとも１枚有し、この非球面負メニスカスレンズによって諸収差の補正を行うことで、大画角化と小型化を達成するとともに、諸収差の補正、特に非点収差、像面湾曲、コマ収差、歪曲収差の補正を良好に行うことができる。なお、「非球面量」とは、非球面の球面からの変位量を示す。 Further, this wide-angle lens has at least one aspherical negative meniscus lens having a very large aspheric amount in a subgroup in the front group, and various aberrations are corrected by the aspherical negative meniscus lens. In addition to achieving a large angle of view and downsizing, various aberrations, particularly astigmatism, curvature of field, coma and distortion can be corrected well. The “aspheric amount” indicates the amount of displacement from the spherical surface of the aspheric surface.
条件式（１）は、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの非球面量の大小に関する条件式である。条件式（１）を満足することにより、小型で大画角を有しつつ高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径（｜Ｒａｓｐ｜）を、当該非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２の値（ｈａｓｐ）で割った値が１．００を下回る場合、球面では半球を超えることとなるが、非球面レンズの場合、この値が小さいほど、非球面量が大きくなることを示す。したがって、この値を規定することは、小型で大画角を有する広角レンズを実現するために重要である。 Conditional expression (1) is a conditional expression relating to the magnitude of the aspherical amount of an aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the central part of the lens toward the peripheral part. By satisfying conditional expression (1), it is possible to achieve a small wide-angle lens that has a high angle of view while having a large angle of view. The aspherical paraxial radius of curvature (| Rasp |) of the aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the central part of the lens toward the peripheral part, is 1 of the effective diameter of the aspherical negative meniscus lens. When the value divided by the value of / 2 (hasp) is less than 1.00, the spherical surface exceeds the hemisphere, but in the case of an aspherical lens, the smaller this value, the larger the aspherical amount. . Therefore, prescribing this value is important for realizing a small-angle wide-angle lens having a large angle of view.
条件式（１）の上限値を上回る場合、非球面量が小さくなり、ひいては半球を超えない形状となり、非球面は非球面量がさらに小さくなる。その結果、本広角レンズの場合、収差補正に必要な非球面量に満たないことになり、諸収差の補正、特に像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正が困難になる。 When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the amount of aspherical surface becomes small, and consequently the shape does not exceed the hemisphere, and the amount of aspherical surface is further reduced. As a result, in the case of this wide-angle lens, the amount of aspherical surface necessary for aberration correction is not reached, and it becomes difficult to correct various aberrations, particularly correction of field curvature, astigmatism, and coma.
なお、条件式（１）の上限値を０．８０にすることにより諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（１）の上限値を０．７３にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（１）の上限値を０．７０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Various aberrations can be corrected satisfactorily by setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.80. Further, various aberrations can be corrected more favorably by setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.73. Further, by setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.70, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（１）の下限値を下回る場合、非球面負メニスカスレンズの非球面量が著しく大きくなり、非球面の製造が困難となる。また、歪曲収差の曲がりが著しく大きくなる。なお、「曲がり」とは、像高の違いによる収差値の差を示す。 If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the aspheric amount of the aspheric negative meniscus lens becomes remarkably large, making it difficult to manufacture the aspheric surface. Further, the distortion aberration becomes extremely large. Note that “bend” indicates a difference in aberration value due to a difference in image height.
なお、条件式（１）の下限値を０．３５にすることにより、歪曲収差の曲がりを抑制することができるとともに、非球面の製造困難性を招来することもない。また、条件式（１）の下限値を０．４０にすることにより、本発明の効果を発揮することができる。また、条件式（１）の下限値を０．５０にすることにより、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 In addition, by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.35, it is possible to suppress the distortion of the distortion and to prevent the difficulty of manufacturing an aspherical surface. Moreover, the effect of this invention can be exhibited by making the lower limit of conditional expression (1) into 0.40. In addition, by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.50, the effects of the present invention can be maximized.
また、条件式（２）は、前群の正負正の接合レンズ中の負レンズの形状因子（ｑファクター）の適切な範囲を規定する条件である。条件式（２）を満足することにより、バックフォーカスを十分に確保しつつ、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (2) is a condition that defines an appropriate range of the shape factor (q factor) of the negative lens in the positive and negative cemented lenses in the front group. By satisfying conditional expression (2), it is possible to achieve a wide-angle lens having high imaging performance while sufficiently ensuring back focus.
負レンズの場合、形状因子が−１．００の値をとると、物体側レンズ面が平面の平凹レンズであり、形状因子が０．００の値をとると、物体側レンズ面と像側レンズ面の曲率半径の絶対値が等しい、すなわち等ｒの両凹形状の負レンズであることを示す。したがって、本広角レンズでは、接合レンズ中の負レンズは、その物体側レンズ面の曲率半径の絶対値が、像側レンズ面の曲率半径の絶対値より必ず大きい両凹形状の負レンズとなる。このような負レンズを有する接合レンズは、諸収差の補正、特にコマ収差、像面湾曲、倍率色収差の補正を良好に行う働きを有し、この負レンズにより、主点を像側に位置させることができる。その結果、接合レンズによるこれらの効果と、前群の部分群中の負レンズによる効果とにより、本広角レンズは、非常に大きいレトロ比を実現し、十分なバックフォーカスを確保している。ここで、「レトロ比」とは、バックフォーカスＢＦに対する全系の焦点距離Ｆ０の比率すなわちＦ０／ＢＦを示す。 In the case of a negative lens, if the shape factor takes a value of -1.00, the object side lens surface is a plano-concave lens, and if the shape factor takes a value of 0.00, the object side lens surface and the image side lens It shows that the absolute value of the radius of curvature of the surface is equal, that is, a negative lens having a biconcave shape of equal r. Therefore, in the present wide-angle lens, the negative lens in the cemented lens is a biconcave negative lens in which the absolute value of the curvature radius of the object side lens surface is always larger than the absolute value of the curvature radius of the image side lens surface. A cemented lens having such a negative lens has a function of satisfactorily correcting various aberrations, particularly coma, curvature of field, and lateral chromatic aberration. By this negative lens, the principal point is positioned on the image side. be able to. As a result, due to these effects of the cemented lens and the effects of the negative lens in the front sub-group, the wide-angle lens achieves a very large retro ratio and ensures a sufficient back focus. Here, the “retro ratio” indicates the ratio of the focal length F0 of the entire system to the back focus BF, that is, F0 / BF.
条件式（２）の上限値を上回る場合、等ｒの両凹のレンズ形状を超えて接合レンズ中の負レンズは、像側レンズ面の曲率半径の絶対値よりも物体側レンズ面の曲率半径の絶対値が小さい両凹形状の負レンズとなるが、このような形状の負レンズでは、主点を像側に位置させることができなくなる。また、コマ収差、像面湾曲、倍率色収差の曲がり（像高ごとの値の差）が悪化するため、大画角化が達成できなくなる。 If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the radius of curvature of the object side lens surface is larger than the absolute value of the radius of curvature of the image side lens surface, and the negative lens in the cemented lens exceeds the biconcave lens shape of equal r This is a negative lens with a biconcave shape having a small absolute value. However, with such a negative lens, the principal point cannot be positioned on the image side. Further, since coma aberration, curvature of field, and chromatic aberration of magnification (difference in value for each image height) are deteriorated, it is impossible to achieve a large angle of view.
なお、条件式（２）の上限値を−０．０１にすることにより、コマ収差、像面湾曲、倍率色収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（２）の上限値を−０．０５にすることによりこれらの収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（２）の上限値を−０．１１にすることによりこれらの収差の補正をさらに良好に行うことができる。また、条件式（２）の上限値を−０．１５にすることにより、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the upper limit value of conditional expression (2) to −0.01, coma aberration, field curvature, and lateral chromatic aberration can be corrected well. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (2) to −0.05, these aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to −0.11, it is possible to correct these aberrations more satisfactorily. Moreover, the effect of this invention can be exhibited to the maximum by making the upper limit of conditional expression (2) into -0.15.
条件式（２）の下限値を下回る場合、接合レンズ中の負レンズは、物体側レンズ面が平面の平凹レンズとなり、さらに下回ると、物体側レンズ面は物体側に凸面を向けたメニスカス形状となる。物体側のレンズ面が凸面になると、接合レンズ中の負レンズの物体側の接合面の収差補正効果が不十分となり、諸収差の補正、特にコマ収差、倍率色収差、球面収差が悪化する。 When the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the negative lens in the cemented lens is a plano-concave lens whose object side lens surface is a plane, and further below, the object side lens surface has a meniscus shape with a convex surface facing the object side. Become. When the lens surface on the object side is convex, the aberration correction effect on the object side cemented surface of the negative lens in the cemented lens becomes insufficient, and various aberration corrections, particularly coma aberration, lateral chromatic aberration, and spherical aberration are deteriorated.
なお、条件式（２）の下限値を−０．９０にすることによりコマ収差等の諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（２）の下限値を−０．８０にすることによりコマ収差等の諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（２）の下限値を−０．７０にすることにより、コマ収差等の諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 It should be noted that various aberrations such as coma can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (2) to −0.90. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to −0.80, various aberrations such as coma can be corrected more favorably. In addition, by setting the lower limit of conditional expression (2) to −0.70, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized. .
また、本広角レンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．００ ＜ Ｆｆ ／ Ｆ０ ＜ １１．００
ただし、Ｆｆは無限遠合焦時における前群の焦点距離、Ｆ０は無限遠合焦時における広角レンズの焦点距離をそれぞれ示す。
In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.00 <Ff / F0 <11.00
Here, Ff represents the focal length of the front lens group at the time of focusing on infinity, and F0 represents the focal length of the wide-angle lens at the time of focusing on infinity.
条件式（３）は、前群の焦点距離の適切な範囲を規定する条件式である。条件式（３）を満足することにより、大画角で高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (3) is a conditional expression that defines an appropriate range of the focal length of the front group. By satisfying conditional expression (3), it is possible to achieve a wide-angle lens having a high angle of view and high imaging performance.
本広角レンズでは、前群の屈折力が正の値をとり、前群に大きい屈折力を持たせている。前群に正の大きい屈折力を持たせることによって、前群だけで一定の屈折力を持つレトロフォーカス型広角レンズを構成することができる。 In this wide-angle lens, the refractive power of the front group takes a positive value, and the front group has a large refractive power. By giving the front group a large positive refractive power, it is possible to construct a retrofocus type wide-angle lens having a constant refractive power only in the front group.
条件式（３）の上限値を上回る場合、前群の屈折力が小さくなりレトロフォーカス屈折力配置が弱まるため、広角レンズの全長が大型化する。ここで無理に小型化すると、球面収差、コマ収差が悪化する。 When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the front group becomes small and the retrofocus refractive power arrangement becomes weak, so that the overall length of the wide-angle lens becomes large. Here, if the size is forcibly reduced, spherical aberration and coma aberration deteriorate.
なお、条件式（３）の上限値を９．００にすることにより、小型化を達成するとともに、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（３）の上限値を７．００にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（３）の上限値を５．００にすることにより、諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the upper limit value of conditional expression (3) to 9.00, it is possible to reduce the size and correct various aberrations satisfactorily. Also, by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 7.00, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 5.00, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（３）の下限値を下回る場合、無限遠合焦時における前群の焦点距離が負の値をとるようになり最適な屈折力配置が崩れ、開口絞りの直前までの前群が負の屈折力を有することとなる。その結果、球面収差、コマ収差、特に上方コマ収差が悪化する。 When the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the focal length of the front group at the time of focusing on infinity takes a negative value and the optimum refractive power arrangement is lost, and the front group up to just before the aperture stop is negative. The refractive power is as follows. As a result, spherical aberration and coma, particularly upper coma, deteriorate.
なお、条件式（３）の下限値を０．１０にすることにより、諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（３）の下限値を０．２０にすることにより、諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（３）の下限値を０．５０にすることにより、諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.10, various aberrations can be corrected satisfactorily. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.20, various aberrations can be corrected more favorably. Also, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.50, various aberrations can be corrected more satisfactorily and the effects of the present invention can be maximized.
また、本広角レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） −０．３０ ＜ Ｆ０ ／ Ｆｂ ＜ ０．５０
ただし、Ｆ０は無限遠合焦時における広角レンズの焦点距離、Ｆｂは接合レンズの焦点距離をそれぞれ示す。
In addition, it is preferable that the wide-angle lens satisfies the following conditional expression (4).
(4) -0.30 <F0 / Fb <0.50
However, F0 represents the focal length of the wide-angle lens at the time of focusing on infinity, and Fb represents the focal length of the cemented lens.
条件式（４）は、前群中の接合レンズの屈折力について適切な範囲を規定している。条件式（４）を満足することにより、小型で大画角を有しつつも高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (4) defines an appropriate range for the refractive power of the cemented lens in the front group. By satisfying conditional expression (4), it is possible to achieve a wide-angle lens that is small and has a high angle of view while having a high angle of view.
本広角レンズは、接合レンズ中の負レンズに大きい屈折力を持たせることによって、接合レンズの正の屈折力を小さくし、又は接合レンズに負の屈折力を持たせているため、小型化と大画角化を実現することができる。 This wide-angle lens reduces the positive refractive power of the cemented lens by imparting a large refractive power to the negative lens in the cemented lens, or the negative lens has a negative refractive power. A large angle of view can be realized.
条件式（４）の上限値を上回る場合、接合レンズ中の負レンズの屈折力は小さくなり、接合レンズ全体での正の屈折力が大きくなる。その結果、レトロ比が小さくなり、バックフォーカスの確保が困難になる。また、倍率色収差が悪化する。 When the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the refractive power of the negative lens in the cemented lens decreases, and the positive refractive power of the entire cemented lens increases. As a result, the retro ratio becomes small and it becomes difficult to ensure the back focus. Further, lateral chromatic aberration is deteriorated.
なお、条件式（４）の上限値を０．４０にすることにより倍率色収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（４）の上限値を０．３０にすることにより倍率色収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（４）の上限値を０．２５にすることにより倍率色収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Note that the chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected by setting the upper limit of conditional expression (4) to 0.40. In addition, the chromatic aberration of magnification can be corrected more satisfactorily by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.30. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.25, the lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（４）の下限値を下回る場合、接合レンズ中の負レンズの屈折力が著しく大きくなるため接合レンズの負の屈折力が大きくなり、像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差の曲がりが悪化する。 When the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the negative lens in the cemented lens becomes significantly large, so the negative refractive power of the cemented lens increases, and the curvature of field curvature, distortion aberration, and lateral chromatic aberration become worse. To do.
なお、条件式（４）の下限値を−０．２０にすることにより諸収差の補正、特に像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（４）の下限値を−０．１０にすることにより諸収差の補正、特に像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差の補正の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（４）の下限値を−０．１５にすることにより諸収差の補正、特に像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差の補正の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 By setting the lower limit of conditional expression (4) to −0.20, various aberrations, particularly field curvature, distortion, and lateral chromatic aberration can be favorably corrected. Further, by setting the lower limit value of the conditional expression (4) to −0.10, various aberrations can be corrected, in particular, correction of curvature of field, distortion, and lateral chromatic aberration. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (4) to −0.15, various aberrations can be corrected, in particular, field curvature, distortion, and lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily. The effect can be maximized.
また、本広角レンズは、部分群が前記非球面負メニスカスレンズとは別に非球面レンズを有することが望ましい。このような構成により、軸外収差の補正、特に歪曲収差、像面湾曲、コマ収差の補正を良好に行うことができる。 In the wide-angle lens, it is preferable that the partial group has an aspheric lens separately from the aspheric negative meniscus lens. With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct off-axis aberrations, in particular distortion, field curvature, and coma.
また、本広角レンズでは、前記非球面レンズは、レンズ中心部よりも周辺部において負の屈折力が大きいことが望ましい。このような非球面レンズと、前述の非球面負メニスカスレンズ（レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる非球面負メニスカスレンズ）は逆の非球面効果を有するため、これらを組み合わせることで、本広角レンズは、大画角を有しつつも像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正を良好に行うことができる。なお、レンズ中心部よりも負の屈折力が大きくなるのは最周辺部であることがより望ましい。 In the wide-angle lens, it is preferable that the aspheric lens has a negative refractive power greater in the peripheral portion than in the lens central portion. Such an aspherical lens and the aspherical negative meniscus lens described above (an aspherical negative meniscus lens whose negative refractive power decreases as it goes from the center to the periphery of the lens) have opposite aspherical effects. When combined, this wide-angle lens can correct field curvature, astigmatism, and coma well while having a large angle of view. It is more desirable that the negative refractive power be larger than that at the center of the lens at the outermost periphery.
また、本広角レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ０．０１ ＜ (−Ｆａ) ／ ＢＦ ＜ ０．８０
ただし、Ｆａは部分群の焦点距離、ＢＦは広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離（バックフォーカス）をそれぞれ示す。
In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.01 <(-Fa) / BF <0.80
Here, Fa represents the focal length of the partial group, and BF represents the distance (back focus) from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image surface of the wide-angle lens.
条件式（５）は、本広角レンズの部分群の焦点距離（屈折力）について適切な範囲を規定する条件式である。条件式（５）を満足することにより、バックフォーカスを確保しつつ、小型で高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (5) is a conditional expression that defines an appropriate range for the focal length (refractive power) of the partial group of the wide-angle lens. By satisfying conditional expression (5), it is possible to achieve a small and wide-angle lens having high imaging performance while ensuring back focus.
条件式（５）の上限値を上回る場合、部分群の焦点距離が長くなり、部分群の屈折力が小さくなる。この場合、レトロ比が小さくなり、バックフォーカスの確保が困難になる。また、前群の大型化、ひいては広角レンズの大型化を招来する。ここで無理な小型化やバックフォーカスの確保を行うと、コマ収差等の軸外収差が悪化する。 When the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the focal length of the partial group becomes long and the refractive power of the partial group becomes small. In this case, the retro ratio becomes small, and it becomes difficult to ensure the back focus. In addition, the size of the front group and the wide-angle lens are increased. If an unreasonable size reduction or a back focus is ensured here, off-axis aberrations such as coma will deteriorate.
なお、条件式（５）の上限値を０．７０にすることにより本発明の効果を確実にすることができる。また、条件式（５）の上限値を０．５０にすることにより本発明の効果をより確実にすることができる。また、条件式（５）の上限値を０．４０にすることにより本発明の効果を最大限に発揮することができる。 The effect of the present invention can be ensured by setting the upper limit value of conditional expression (5) to 0.70. Moreover, the effect of this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (5) 0.50. Moreover, the effect of this invention can be exhibited to the maximum by making the upper limit of conditional expression (5) 0.40.
条件式（５）の下限値を下回る場合、部分群の焦点距離が短くなり、部分群の屈折力が大きくなる。部分群の屈折力が著しく大きくなると、歪曲収差、像面湾曲、コマ収差が悪化する。 When the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the focal length of the subgroup is shortened and the refractive power of the subgroup is increased. When the refractive power of the subgroup is remarkably increased, distortion, field curvature, and coma are deteriorated.
なお、条件式（５）の下限値を０．１０にすることにより諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（５）の下限値を０．１５にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（５）の下限値を０．２０にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Various aberrations can be corrected satisfactorily by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.10. Further, various aberrations can be corrected more favorably by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 0.15. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 0.20, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、本広角レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６） ４．００ ＜ Ｆｒ ／ Ｆ０ ＜ ５０．００
ただし、Ｆｒは無限遠合焦時における後群の焦点距離、Ｆ０は無限遠合焦時における広角レンズの焦点距離をそれぞれ示す。
In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (6).
(6) 4.00 <Fr / F0 <50.00
Here, Fr represents the focal length of the rear group when focused at infinity, and F0 represents the focal length of the wide-angle lens when focused at infinity.
条件式（６）は、後群の焦点距離（屈折力）について適切な範囲を規定する条件式である。条件式（６）を満足することにより、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (6) is a conditional expression that defines an appropriate range for the focal length (refractive power) of the rear group. By satisfying conditional expression (6), a wide-angle lens having high imaging performance can be achieved.
条件式（６）の上限値を上回る場合、後群の屈折力が小さくなり、歪曲収差、コマ収差が悪化する。 When the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the rear group becomes small, and distortion and coma aberration deteriorate.
なお、条件式（６）の上限値を４０．００にすることにより諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（６）の上限値を３５．００にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（６）の上限値を３０．００にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 40.00. Further, various aberrations can be corrected more favorably by setting the upper limit of conditional expression (6) to 35.00. Also, by setting the upper limit of conditional expression (6) to 30.00, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（６）の下限値を下回る場合、後群の屈折力が著しく大きくなり、球面収差、コマ収差が悪化する。 When the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the refractive power of the rear group becomes remarkably large, and spherical aberration and coma aberration deteriorate.
なお、条件式（６）の下限値を４．５０にすることにより諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（６）の下限値を５．１０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（６）の下限値を６．００にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Various aberrations can be corrected well by setting the lower limit of conditional expression (6) to 4.50. Further, various aberrations can be corrected more favorably by setting the lower limit of conditional expression (6) to 5.10. Further, by setting the lower limit of conditional expression (6) to 6.00, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、本広角レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７） ０．０５ ＜ Ｎｎ − ((Ｎｐ１＋Ｎｐ２)／２) ＜ ０．３０
ただし、Ｎｎは接合レンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率、Ｎｐ１は接合レンズ中の物体側正レンズのｄ線に対する屈折率、Ｎｐ２は接合レンズ中の像側正レンズのｄ線に対する屈折率をそれぞれ示す。
In addition, it is desirable that this wide-angle lens satisfies the following conditional expression (7).
(7) 0.05 <Nn − ((Np1 + Np2) / 2) <0.30
Where Nn is the refractive index for the d-line of the negative lens in the cemented lens, Np1 is the refractive index for the d-line of the object-side positive lens in the cemented lens, and Np2 is the refractive index of the image-side positive lens in the cemented lens for the d-line. Respectively.
条件式（７）は、接合レンズ中の２枚の正レンズの平均屈折率と、接合レンズ中の負レンズの屈折率との差について適切な範囲を規定する条件式である。条件式（７）を満足することにより、高い結像性能を有する広角レンズを達成することができる。 Conditional expression (7) is a conditional expression that defines an appropriate range for the difference between the average refractive index of the two positive lenses in the cemented lens and the refractive index of the negative lens in the cemented lens. By satisfying conditional expression (7), a wide-angle lens having high imaging performance can be achieved.
条件式（７）の上限値を上回る場合、接合レンズ中の２枚の正レンズの平均屈折率と、負レンズの屈折率の差が大きくなり、ペッツバール和が最適な値とならず、像面湾曲、非点収差が悪化する。 When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the difference between the average refractive index of the two positive lenses in the cemented lens and the refractive index of the negative lens becomes large, and the Petzval sum is not an optimal value, and the image plane Curvature and astigmatism worsen.
なお、条件式（７）の上限値を０．２５にすることにより諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（７）の上限値を０．２０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（７）の上限値を０．１９にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Various aberrations can be corrected satisfactorily by setting the upper limit of conditional expression (7) to 0.25. Further, various aberrations can be corrected more favorably by setting the upper limit of conditional expression (7) to 0.20. Further, by setting the upper limit of conditional expression (7) to 0.19, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
条件式（７）の下限値を下回る場合、接合レンズ中の２枚の正レンズの平均屈折率と、負レンズの屈折率の差が小さくなり、像面湾曲、コマ収差、球面収差が悪化する。 If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the difference between the average refractive index of the two positive lenses in the cemented lens and the refractive index of the negative lens becomes small, and the field curvature, coma aberration, and spherical aberration deteriorate. .
なお、条件式（７）の下限値を０．０８にすることにより諸収差の補正を良好に行うことができる。また、条件式（７）の下限値を０．１０にすることにより諸収差の補正をより良好に行うことができる。また、条件式（７）の下限値を０．１２にすることにより諸収差の補正をさらに良好に行うことができ、本発明の効果を最大限に発揮することができる。 Various aberrations can be corrected well by setting the lower limit of conditional expression (7) to 0.08. Further, various aberrations can be corrected more favorably by setting the lower limit value of conditional expression (7) to 0.10. Further, by setting the lower limit of conditional expression (7) to 0.12, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present invention can be maximized.
また、本広角レンズは、部分群が負レンズのみからなることが望ましい。このような構成により、前玉径を小径化することができる。また、歪曲収差の曲がりを抑制することができる。 In the wide-angle lens, it is preferable that the partial group includes only a negative lens. With such a configuration, the diameter of the front lens can be reduced. In addition, the distortion aberration can be suppressed.
以下、本実施形態に係る広角レンズの各数値実施例について添付図面に基づいて説明する。 Hereinafter, each numerical example of the wide-angle lens according to the present embodiment will be described with reference to the accompanying drawings.
（第１実施例）
図１は、第１実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(First embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a lens configuration of a wide-angle lens according to a first example.
第１実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群Ｇｒとから構成されている。 The wide-angle lens according to the first example includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは負の屈折力を有する部分群Ｇａを有し、部分群Ｇａは、最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｆ１と、物体側に凸面を向け像側のレンズ面に非球面量が大きい非球面を設けた負メニスカスレンズＬｆ２（Ｌａｓｐ）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｆ３と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬｆ４とから構成されている。負メニスカスレンズＬｆ４は、ガラスレンズと樹脂との複合よりなる複合型非球面レンズで構成される。 The front group Gf includes a subgroup Ga having a negative refractive power. The subgroup Ga includes, in order from the most object side, a negative meniscus lens Lf1 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. A negative meniscus lens Lf2 (Lasp) having an aspheric surface with a large aspheric amount on the lens surface, a negative meniscus lens Lf3 with a convex surface facing the object side, and an aspheric surface on the image side surface with the convex surface facing the object side And a negative meniscus lens Lf4. The negative meniscus lens Lf4 is composed of a composite aspheric lens made of a composite of a glass lens and a resin.
前群Ｇｆは、部分群Ｇａよりも像側に、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｆ５と両凹形状の負レンズＬｆ６と両凸形状の正レンズＬｆ７との接合よりなる接合正レンズＧｂを有し、さらに接合正レンズＧｂより像側に、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｆ８と両凹形状の負レンズＬｆ９との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｆ１０とを有している。 The front group Gf is a cemented positive lens formed by cementing a biconvex positive lens Lf5, a biconcave negative lens Lf6, and a biconvex positive lens Lf7 in order from the object side to the image side of the subgroup Ga. A cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens Lf8 and a biconcave negative lens Lf9 in order from the object side to the image side of the cemented positive lens Gb, and a biconvex positive lens. And a lens Lf10.
後群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｒ１と両凹形状の負レンズＬｒ２との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｒ３と、両凹形状の負レンズＬｒ４と両凸形状の正レンズＬｒ５との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｒ６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｒ７との接合よりなる接合負レンズとから構成されている。 The rear group Gr includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2, a biconvex positive lens Lr3, and a biconcave negative lens. It consists of a cemented negative lens composed of a cemented Lr4 and a biconvex positive lens Lr5, and a cemented negative lens composed of a biconvex positive lens Lr6 and a negative meniscus lens Lr7 having a convex surface facing the image side. ing.
以下の表１に第１実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。 Table 1 below shows specification values of the wide-angle lens according to the first example.
表中の（面データ）において、面番号は物体側から数えたレンズ面の番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、空気の屈折率をｎｄ＝１．００００００と記載している。また、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径の欄には近軸曲率半径を示している。 In (Surface data) in the table, the surface number is the number of the lens surface counted from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the distance between the lens surfaces, and nd is the refraction with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). The ratio, νd, represents the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). The object plane indicates the object plane, (aperture) indicates the aperture stop S, and the image plane indicates the image plane I. The refractive index of air is described as nd = 1.000 000. Further, “∞” in the radius of curvature r column indicates a plane. If the lens surface is aspherical, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the radius of curvature column.
（非球面データ）には、（面データ）に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数を示す。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／[１＋[１−κ（ｙ２／ｒ２）]１／２]
＋Ａ３×｜ｙ｜３＋Ａ４×ｙ４＋Ａ６×ｙ６＋Ａ８×ｙ８＋Ａ１０×ｙ１０
＋Ａ１２×ｙ１２＋Ａ１４×ｙ１４＋Ａ１６×ｙ１６＋Ａ１８×ｙ18
(Aspherical data) shows the aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface shown in (Surface data) is expressed by the following equation.
X (y) = (y 2 / r) / [1+ [1-κ (y 2 / r 2 )] 1/2 ]
+ A3 × | y | 3 + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10
+ A12 × y 12 + A14 × y 14 + A16 × y 16 + A18 × y 18
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量（サグ量）をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10-5」を示す。 Here, the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the displacement (sag amount) in the optical axis direction at the height y is X (y), the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) is r, and the cone The coefficient is κ, and the nth-order aspheric coefficient is An. “En” represents “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” represents “1.234 × 10 −5 ”.
（各種データ）において、Ｆ０は焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは像高、ＴＬはレンズ系の全長、ＢＦはバックフォーカス、ｈａｓｐはレンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズ（Ｌａｓｐ）の有効径の１／２をそれぞれ表している。 In (various data), F0 is the focal length, FNO is the F number, ω is the half angle of view (unit: °), Y is the image height, TL is the total length of the lens system, BF is the back focus, and hasp is from the center of the lens. Each half represents the effective diameter of an aspherical negative meniscus lens (Lasp) having a shape in which the negative refractive power decreases toward the periphery.
（レンズ群データ）は、各レンズ群の始面番号と、各レンズ群の焦点距離をそれぞれ示す。 (Lens group data) indicates the start surface number of each lens group and the focal length of each lens group.
（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。 (Conditional expression corresponding value) indicates the corresponding value of each conditional expression.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これらに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。 In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained, and the present invention is not limited to these. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. Further, these symbols are the same in the other embodiments described below, and the description thereof is omitted.
（表１）第１実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 55.7193 6.0000 1.816000 46.63
2) 35.5890 8.0000 1.000000
3) 38.4103 5.0000 1.744429 49.52
4)* 16.3041 15.2654 1.000000
5) 46.4851 4.0000 1.497820 82.56
6) 26.2269 7.1871 1.000000
7) 243.1206 3.2000 1.816000 46.63
8) 38.0000 0.3000 1.553890 38.09
9)* 47.2922 10.2085 1.000000
10) 89.3594 5.0000 1.620040 36.24
11) -56.6985 2.0000 1.772500 49.61
12) 20.1399 16.2376 1.620040 36.30
13) -44.0814 0.1000 1.000000
14) 182.3038 7.7000 1.516800 64.12
15) -18.4419 1.0000 1.755000 52.29
16) 850.8298 0.1000 1.000000
17) 31.8462 6.0000 1.517420 52.32
18) -28.2936 1.0000 1.000000
19>（絞り） ∞ 1.5000 1.000000
20) 747.4754 5.8000 1.516800 64.12
21) -16.2847 1.0000 1.772500 49.61
22) 133.1446 4.9671 1.000000
23) 79.0725 5.0000 1.516800 64.12
24) -31.8944 0.1000 1.000000
25) -375.6194 1.0000 1.834810 42.72
26) 26.0116 7.5000 1.497820 82.52
27) -36.6478 0.1000 1.000000
28) 4349.6200 9.0000 1.497820 82.52
29) -17.5712 1.0000 1.772500 49.61
30) -54.0317 53.0362 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.2107
A3＝ 0.00
A4＝ 5.35500E-07
A6＝ 2.01830E-08
A8＝ -5.31700E-11
A10＝ 6.83930E-14
A12＝ 0.000
A14＝ -0.47143E-19
A16＝ -0.22240E-22
A18＝ -0.55629E-25
第９面
κ＝ -13.9080
A3＝ 0.81216E-05
A4＝ 2.85450E-05
A6＝ -2.74190E-08
A8＝ -1.66860E-11
A10＝ 2.75060E-13
A12＝ 0.14148E-14
A14＝ -0.93816E-17
A16＝ 0.16488E-19
A18＝ 0.00
（各種データ）
F0 ＝ 17.11
FNO ＝ 4.08
ω ＝ 63.03°
Y ＝ 33.00
TL ＝ 188.30
BF ＝ 53.036
hasp＝ 23.45
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
Gf 1 16.350
Gr 20 355.951
（条件式対応値）
（１）： ｜Ｒａｓｐ｜／ｈａｓｐ ＝ ０．６９５
（２）： (Ｒｒ＋Ｒｆ)／(Ｒｒ−Ｒｆ)＝ −０．４７５
（３）： Ｆｆ／Ｆ０ ＝ ０．９５６
（４）： Ｆ０／Ｆｂ ＝ ０．１８９
（５）： （−Ｆａ）／ＢＦ ＝ ０．２５４
（６）： Ｆｒ／Ｆ０ ＝２０．８１６
（７）： Ｎｎ−（（Ｎｐ１＋Ｎｐ２）／２）＝０．１５３
(Table 1) 1st Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 55.7193 6.0000 1.816000 46.63
2) 35.5890 8.0000 1.000000
3) 38.4103 5.0000 1.744429 49.52
4) * 16.3041 15.2654 1.000000
5) 46.4851 4.0000 1.497820 82.56
6) 26.2269 7.1871 1.000000
7) 243.1206 3.2000 1.816000 46.63
8) 38.0000 0.3000 1.553890 38.09
9) * 47.2922 10.2085 1.000000
10) 89.3594 5.0000 1.620040 36.24
11) -56.6985 2.0000 1.772500 49.61
12) 20.1399 16.2376 1.620040 36.30
13) -44.0814 0.1000 1.000000
14) 182.3038 7.7000 1.516800 64.12
15) -18.4419 1.0000 1.755000 52.29
16) 850.8298 0.1000 1.000000
17) 31.8462 6.0000 1.517420 52.32
18) -28.2936 1.0000 1.000000
19> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
20) 747.4754 5.8000 1.516800 64.12
21) -16.2847 1.0000 1.772500 49.61
22) 133.1446 4.9671 1.000000
23) 79.0725 5.0000 1.516800 64.12
24) -31.8944 0.1000 1.000000
25) -375.6194 1.0000 1.834810 42.72
26) 26.0116 7.5000 1.497820 82.52
27) -36.6478 0.1000 1.000000
28) 4349.6200 9.0000 1.497820 82.52
29) -17.5712 1.0000 1.772500 49.61
30) -54.0317 53.0362 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
4th surface κ = 0.2107
A3 = 0.00
A4 = 5.35500E-07
A6 = 2.01830E-08
A8 = -5.31700E-11
A10 = 6.83930E-14
A12 = 0.000
A14 = -0.47143E-19
A16 = -0.22240E-22
A18 = -0.55629E-25
Surface 9 κ = -13.9080
A3 = 0.81216E-05
A4 = 2.85450E-05
A6 = -2.74190E-08
A8 = -1.66860E-11
A10 = 2.75060E-13
A12 = 0.14148E-14
A14 = -0.93816E-17
A16 = 0.16488E-19
A18 = 0.00
(Various data)
F0 = 17.11
FNO = 4.08
ω = 63.03 °
Y = 33.00
TL = 188.30
BF = 53.036
hasp = 23.45
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
Gf 1 16.350
Gr 20 355.951
(Values for conditional expressions)
(1): | Rasp | / hasp = 0.695
(2): (Rr + Rf) / (Rr−Rf) = − 0.475
(3): Ff / F0 = 0.956
(4): F0 / Fb = 0.189
(5): (−Fa) /BF=0.254
(6): Fr / F0 = 20.816
(7): Nn − ((Np1 + Np2) / 2) = 0.153
図２は、第１実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差図を示す。 FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the wide-angle lens according to the first example when focusing on infinity.
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位：度）、ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、およびｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。また非点収差において、実線はサジタル像面、点線はメリジオナル像面を示す。コマ収差における実線はメリジオナルコマ収差を示す。なお、以下に示す他の実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い以後の説明を省略する。 In each aberration diagram, FNO is an F number, ω is a half angle of view (unit: degree), d is a d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and g is a g-line (wavelength λ = 435.8 nm). . In astigmatism, the solid line indicates the sagittal image plane, and the dotted line indicates the meridional image plane. The solid line in coma indicates meridional coma. In the aberration diagrams of other examples shown below, the same reference numerals as those in this example are used and the description thereof is omitted.
各諸収差図より、第１実施例に係る広角レンズは諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to Example 1 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
（第２実施例）
図３は、第２実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Second embodiment)
FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating the lens configuration of the wide-angle lens according to the second example.
第２実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 The wide-angle lens according to the second example includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは負の屈折力を有する部分群Ｇａを有し、部分群Ｇａは、最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｆ１と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面量が大きい非球面を設けた負メニスカスレンズＬｆ２（Ｌａｓｐ）と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬｆ３とから構成されている。負メニスカスレンズＬｆ３は、ガラスレンズと樹脂との複合よりなる複合型非球面レンズで構成されている。 The front group Gf includes a subgroup Ga having a negative refractive power. The subgroup Ga includes, in order from the most object side, a negative meniscus lens Lf1 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. A negative meniscus lens Lf2 (Lasp) having an aspheric surface with a large aspheric amount on the surface, and a negative meniscus lens Lf3 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side surface. The negative meniscus lens Lf3 is composed of a composite aspheric lens made of a composite of a glass lens and a resin.
また、前群Ｇｆは、部分群Ｇａよりも像側に、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｆ４と両凹形状の負レンズＬｆ５と両凸形状の正レンズＬｆ６との接合よりなる接合正レンズＧｂを有し、さらに接合正レンズＧｂよりも像側に、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｆ７と両凹形状の負レンズＬｆ８との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｆ９とを有している。 In addition, the front group Gf is formed by joining a biconvex positive lens Lf4, a biconcave negative lens Lf5, and a biconvex positive lens Lf6 in order from the object side to the image side of the subgroup Ga. A cemented negative lens having a positive lens Gb, and a biconvex lens formed by cementing a biconvex positive lens Lf7 and a biconcave negative lens Lf8 in order from the object side to the image side of the cemented positive lens Gb; And a positive lens Lf9 having a shape.
後群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｒ１と両凹形状の負レンズＬｒ２との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｒ３と、両凹形状の負レンズＬｒ４と両凸形状の正レンズＬｒ５との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｒ６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｒ７との接合よりなる接合正レンズとから構成されている。 The rear group Gr includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2, a biconvex positive lens Lr3, and a biconcave negative lens. It is composed of a cemented negative lens composed of a cemented Lr4 and a biconvex positive lens Lr5, and a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens Lr6 and a negative meniscus lens Lr7 having a convex surface facing the image side. ing.
以下の表２に第２実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。 Table 2 below shows specification values of the wide-angle lens according to the second example.
（表２）第２実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 42.3831 4.0000 1.816000 46.63
2) 23.2938 6.3000 1.000000
3) 27.5491 3.5000 1.729030 54.04
4)* 9.7702 14.2885 1.000000
5) 273.4999 2.0000 1.755000 52.29
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7)* 55.6948 6.1625 1.000000
8) 49.1830 7.0000 1.672700 32.11
9) -16.1713 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.7963 10.7268 1.620040 36.30
11) -36.6819 0.1000 1.000000
12) 533.9192 5.0000 1.516800 64.12
13) -10.9681 1.0000 1.755000 52.29
14) 233.8827 0.1000 1.000000
15) 26.0608 4.0000 1.517420 52.32
16) -15.6077 1.0000 1.000000
17>（絞り） ∞ 1.0000 1.000000
18) 103.7491 3.8000 1.516800 64.12
19) -11.1953 1.0000 1.772500 49.61
20) 171.1107 3.5000 1.000000
21) 204.9527 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.2930 0.1000 1.000000
23) -82.6214 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.2173 5.5000 1.497820 82.52
25) -24.2790 0.1000 1.000000
26) 84.6349 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.1083 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 38.0998 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.1747
A3＝ 0.00
A4＝ -5.40210E-06
A6＝ 3.09140E-08
A8＝ -1.36590E-10
A10＝ -3.34770E-13
A12＝ -0.37424E-15
A14＝ -0.19508E-18
A16＝ -0.17694E-19
A18＝ -0.21704E-22
第７面
κ＝ -13.1668
A3＝ 0.00
A4＝ 2.72000E-05
A6＝ -5.96150E-08
A8＝ -2.51320E-11
A10＝ 4.73940E-13
A12＝ 0.20073E-14
A14＝ -0.18435E-16
A16＝ 0.60550E-20
A18＝ 0.37962E-21
（各種データ）
F0＝ 10.3
FNO＝ 4.17
ω＝ 64.84°
Y＝ 21.6
TL＝ 132.78
BF＝ 38.10
hasp＝ 16.06
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
Gf 1 17.872
Gr 18 69.147
（条件式対応値）
（１）： ｜Ｒａｓｐ｜／ｈａｓｐ ＝ ０. ６０８
（２）： (Ｒｒ＋Ｒｆ)／(Ｒｒ−Ｒｆ)＝−０．２４６
（３）： Ｆｆ／Ｆ０ ＝ １．７３５
（４）： Ｆ０／Ｆｂ ＝ ０．０４０４
（５）： （−Ｆａ）／ＢＦ ＝ ０．３０１
（６）： Ｆｒ／Ｆ０ ＝ ６．７１４
（７）： Ｎｎ−（(Ｎｐ１＋Ｎｐ２)／２）＝ ０．１６８
(Table 2) 2nd Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 42.3831 4.0000 1.816000 46.63
2) 23.2938 6.3000 1.000000
3) 27.5491 3.5000 1.729030 54.04
4) * 9.7702 14.2885 1.000000
5) 273.4999 2.0000 1.755000 52.29
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7) * 55.6948 6.1625 1.000000
8) 49.1830 7.0000 1.672700 32.11
9) -16.1713 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.7963 10.7268 1.620040 36.30
11) -36.6819 0.1000 1.000000
12) 533.9192 5.0000 1.516800 64.12
13) -10.9681 1.0000 1.755000 52.29
14) 233.8827 0.1000 1.000000
15) 26.0608 4.0000 1.517420 52.32
16) -15.6077 1.0000 1.000000
17> (Aperture) ∞ 1.0000 1.000000
18) 103.7491 3.8000 1.516800 64.12
19) -11.1953 1.0000 1.772500 49.61
20) 171.1107 3.5000 1.000000
21) 204.9527 3.0000 1.516800 64.12
22) -20.2930 0.1000 1.000000
23) -82.6214 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.2173 5.5000 1.497820 82.52
25) -24.2790 0.1000 1.000000
26) 84.6349 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.1083 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 38.0998 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
4th surface κ = 0.1747
A3 = 0.00
A4 = -5.40210E-06
A6 = 3.09140E-08
A8 = -1.36590E-10
A10 = -3.34770E-13
A12 = -0.37424E-15
A14 = -0.19508E-18
A16 = -0.17694E-19
A18 = -0.21704E-22
7th surface κ = -13.1668
A3 = 0.00
A4 = 2.72000E-05
A6 = -5.96150E-08
A8 = -2.51320E-11
A10 = 4.73940E-13
A12 = 0.20073E-14
A14 = -0.18435E-16
A16 = 0.60550E-20
A18 = 0.37962E-21
(Various data)
F0 = 10.3
FNO = 4.17
ω = 64.84 °
Y = 21.6
TL = 132.78
BF = 38.10
hasp = 16.06
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
Gf 1 17.872
Gr 18 69.147
(Values for conditional expressions)
(1): | Rasp | /hasp=0.608
(2): (Rr + Rf) / (Rr−Rf) = − 0.246
(3): Ff / F0 = 1.735
(4): F0 / Fb = 0.0404
(5): (−Fa) /BF=0.301
(6): Fr / F0 = 6.714
(7): Nn − ((Np1 + Np2) / 2) = 0.168
図４は、第２実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差図を示す。 FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations when the wide-angle lens according to Example 2 is in focus at infinity.
各諸収差図より、第２実施例に係る広角レンズは諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
（第３実施例）
図５は、第３実施例に係る広角レンズのレンズ構成を示す断面図である。
(Third embodiment)
FIG. 5 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a wide-angle lens according to the third example.
第３実施例に係る広角レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群Ｇｒとから構成されている。 The wide-angle lens according to the third example includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは負の屈折力を有する部分群Ｇａを有し、部分群Ｇａは、最も物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｆ１と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面量が大きい非球面を設けた負メニスカスレンズＬｆ２（Ｌａｓｐ）と、物体側に凸面を向け像側の面に非球面を設けた負メニスカスレンズＬｆ３とから構成されている。負メニスカスレンズＬｆ３は、ガラスと樹脂との複合よりなる複合型非球面レンズで構成されている。 The front group Gf includes a subgroup Ga having a negative refractive power. The subgroup Ga includes, in order from the most object side, a negative meniscus lens Lf1 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. A negative meniscus lens Lf2 (Lasp) having an aspheric surface with a large aspheric amount on the surface, and a negative meniscus lens Lf3 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side surface. The negative meniscus lens Lf3 is composed of a composite aspheric lens made of a composite of glass and resin.
また、前群Ｇｆは、部分群Ｇａよりも像側に、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｆ４と両凹形状の負レンズＬｆ５と両凸形状の正レンズＬｆ６との接合よりなる接合負レンズＧｂを有し、さらに接合負レンズＧｂよりも像側に、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｆ７と両凹形状の負レンズＬｆ８との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｆ９とを有している。 In addition, the front group Gf is formed by joining a biconvex positive lens Lf4, a biconcave negative lens Lf5, and a biconvex positive lens Lf6 in order from the object side to the image side of the subgroup Ga. A negative lens Gb, and a cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens Lf7 and a biconcave negative lens Lf8 in order from the object side to the image side of the cemented negative lens Gb; And a positive lens Lf9 having a shape.
後群Ｇｒは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬｒ１と両凹形状の負レンズＬｒ２との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｒ３と、両凹形状の負レンズＬｒ４と両凸形状の正レンズＬｒ５との接合よりなる接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬｒ６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬｒ７との接合よりなる接合正レンズとから構成されている。 The rear group Gr includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2, a biconvex positive lens Lr3, and a biconcave negative lens. It is composed of a cemented negative lens composed of a cemented Lr4 and a biconvex positive lens Lr5, and a cemented positive lens composed of a biconvex positive lens Lr6 and a negative meniscus lens Lr7 having a convex surface facing the image side. ing.
以下の表３に第３実施例に係る広角レンズの諸元値を示す。 Table 3 below shows specifications of the wide-angle lens according to the third example.
（表３）第３実施例
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1) 45.0887 4.0000 1.816000 46.63
2) 25.2008 6.3000 1.000000
3) 29.6192 3.5000 1.729030 54.04
4)* 9.8560 15.8448 1.000000
5) 236.1722 2.0000 1.497820 82.56
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7)* 60.5981 6.1625 1.000000
8) 86.9847 8.0000 1.717360 29.52
9) -19.2982 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.6120 10.7268 1.620040 36.30
11) -41.2930 0.8000 1.000000
12) 283.9959 2.5000 1.516800 64.12
13) -10.5331 1.0000 1.755000 52.29
14) 256.1395 0.1000 1.000000
15) 26.8460 4.4394 1.517420 52.32
16) -14.9478 0.5000 1.000000
17>（絞り） ∞ 1.5000 1.000000
18) 102.3075 2.5000 1.516800 64.12
19) -11.1953 0.8000 1.772500 49.61
20) 155.7889 3.5000 1.000000
21) 324.2212 3.0000 1.516800 64.12
22) -19.9279 0.1000 1.000000
23) -80.8508 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.9204 5.5000 1.497820 82.52
25) -23.3970 0.1000 1.000000
26) 103.6067 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.1862 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 38.0981 1.000000
像面 ∞
（非球面データ）
第４面
κ＝ 0.1762
A3＝ 0.00
A4＝ -6.35770E-06
A6＝ 4.44690E-08
A8＝ -7.73560E-11
A10＝ -1.74660E-13
A12＝ -0.21396E-17
A14＝ 0.62903E-18
A16＝ -0.15122E-19
A18＝ -0.21704E-22
第７面
κ＝ -10.5548
A3＝ 0.00
A4＝ 2.43610E-05
A6＝ -4.61180E-08
A8＝ 3.69100E-11
A10＝ 6.01950E-13
A12＝ 0.19444E-14
A14＝ -0.23879E-16
A16＝ -0.22081E-19
A18＝ 0.48172E-21
（各種データ）
F0＝ 10.3
FNO＝ 4.08
ω＝ 64.85°
Y＝ 21.6
TL＝ 132.47
BF＝ 38.10
hasp＝ 16.57
（レンズ群データ）
群 始面 焦点距離
Gf 1 16.756
Gr 18 72.338
（条件式対応値）
（１）： ｜Ｒａｓｐ｜／ｈａｓｐ ＝ ０. ５９５
（２）： (Ｒｒ＋Ｒｆ)／(Ｒｒ−Ｒｆ)＝ −０．３３５
（３）： Ｆｆ／Ｆ０ ＝ １．６２７
（４）： Ｆ０／Ｆｂ ＝ −０．００２１２
（５）： （−Ｆａ）／ＢＦ ＝ ０．３５２
（６）： Ｆｒ／Ｆ０ ＝ ７．０２３
（７）： Ｎｎ−（(Ｎｐ１＋Ｎｐ２)／２）＝ ０．１４７
(Table 3) Third Example (surface data)
Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1) 45.0887 4.0000 1.816000 46.63
2) 25.2008 6.3000 1.000000
3) 29.6192 3.5000 1.729030 54.04
4) * 9.8560 15.8448 1.000000
5) 236.1722 2.0000 1.497820 82.56
6) 40.0000 0.5000 1.553890 38.09
7) * 60.5981 6.1625 1.000000
8) 86.9847 8.0000 1.717360 29.52
9) -19.2982 1.5000 1.816000 46.63
10) 9.6120 10.7268 1.620040 36.30
11) -41.2930 0.8000 1.000000
12) 283.9959 2.5000 1.516800 64.12
13) -10.5331 1.0000 1.755000 52.29
14) 256.1395 0.1000 1.000000
15) 26.8460 4.4394 1.517420 52.32
16) -14.9478 0.5000 1.000000
17> (Aperture) ∞ 1.5000 1.000000
18) 102.3075 2.5000 1.516800 64.12
19) -11.1953 0.8000 1.772500 49.61
20) 155.7889 3.5000 1.000000
21) 324.2212 3.0000 1.516800 64.12
22) -19.9279 0.1000 1.000000
23) -80.8508 1.0000 1.834810 42.72
24) 22.9204 5.5000 1.497820 82.52
25) -23.3970 0.1000 1.000000
26) 103.6067 7.5000 1.497820 82.52
27) -15.1862 1.0000 1.772500 49.61
28) -38.2138 38.0981 1.000000
Image plane ∞
(Aspheric data)
4th surface κ = 0.1762
A3 = 0.00
A4 = -6.35770E-06
A6 = 4.44690E-08
A8 = -7.73560E-11
A10 = -1.74660E-13
A12 = -0.21396E-17
A14 = 0.62903E-18
A16 = -0.15122E-19
A18 = -0.21704E-22
7th surface κ = -10.5548
A3 = 0.00
A4 = 2.43610E-05
A6 = -4.61180E-08
A8 = 3.69100E-11
A10 = 6.01950E-13
A12 = 0.19444E-14
A14 = -0.23879E-16
A16 = -0.22081E-19
A18 = 0.48172E-21
(Various data)
F0 = 10.3
FNO = 4.08
ω = 64.85 °
Y = 21.6
TL = 132.47
BF = 38.10
hasp = 16.57
(Lens group data)
Group Start surface Focal length
Gf 1 16.756
Gr 18 72.338
(Values for conditional expressions)
(1): | Rasp | / hasp = 0.595
(2): (Rr + Rf) / (Rr−Rf) = − 0.335
(3): Ff / F0 = 1.627
(4): F0 / Fb = −0.00212
(5): (−Fa) /BF=0.352
(6): Fr / F0 = 7.023
(7): Nn − ((Np1 + Np2) / 2) = 0.147
図６は、第３実施例に係る広角レンズの無限遠合焦時の諸収差図を示す。 FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations when the wide-angle lens according to Example 3 is focused at infinity.
各諸収差図より、第３実施例に係る広角レンズは諸収差が良好に補正されていることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the wide-angle lens according to Example 3 has various aberrations corrected satisfactorily.
以上の各実施例によれば、包括角２ω＝１２９．７°を超え、さらにＦ４程度の口径を有し、小型で前玉径が小さく、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差が良好に補正された高性能の広角レンズが実現できる。 According to each of the above-described embodiments, the inclusive angle exceeds 2ω = 129.7 °, and has a diameter of about F4, is small and has a small front lens diameter, spherical aberration, field curvature, astigmatism, and coma. A high-performance wide-angle lens with good correction can be realized.
なお、以下の内容は、本願の広角レンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。 In addition, the following content can be appropriately employed as long as the optical performance of the wide-angle lens of the present application is not impaired.
本願の広角レンズの数値実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群等）の広角レンズを構成することもできる。具体的には、本願の広角レンズの最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。 The numerical example of the wide-angle lens of the present application is shown as having a two-group configuration, but the present application is not limited to this, and a wide-angle lens of another group configuration (for example, three groups) can also be configured. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the wide-angle lens of the present application may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval.
また、本願の広角レンズは、無限遠物点から近距離物点への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、又は複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、かかる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。 In addition, the wide-angle lens of the present application uses a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lens groups as a focusing lens group for focusing from an infinite object point to a short-distance object point. It is good also as a structure moved to an axial direction. Such a focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor such as an ultrasonic motor.
また、本願の広角レンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に垂直な成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、本願の広角レンズでは後群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。 In the wide-angle lens of the present application, either the entire lens group or a part thereof is moved so as to include a component perpendicular to the optical axis as an anti-vibration lens group, or rotationally moved in an in-plane direction including the optical axis ( The image blur caused by the camera shake can be corrected by swinging). In particular, in the wide-angle lens of the present application, it is preferable that at least a part of the rear group is an anti-vibration lens group.
また、本願の広角レンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。 The lens surface of the lens constituting the wide-angle lens of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、本願の広角レンズにおいて開口絞りは前群と後群の間に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。 In the wide-angle lens of the present application, the aperture stop is preferably disposed between the front group and the rear group. However, the role may be replaced by a lens frame without providing a member as the aperture stop.
また、本願の広角レンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜が施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。 Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region may be applied to the lens surface of the lens constituting the wide-angle lens of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
次に、本願の広角レンズを備えた撮像装置について図面を参照しつつ説明する。図７は、第１実施例に係る広角レンズを備えた撮像装置（カメラ）の構成を示す図である。 Next, an image pickup apparatus including the wide-angle lens of the present application will be described with reference to the drawings. FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of an imaging apparatus (camera) including the wide-angle lens according to the first example.
本カメラ１は、図７に示すように撮影レンズ２として上記第１実施例に係る広角レンズを備えたデジタル一眼レフカメラである。
This camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with the wide-angle lens according to the first embodiment as a photographing
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された不図示の被写体からの光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７により撮像され、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted to the outside of the optical path, and the light from the subject (not shown) collected by the photographing
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る広角レンズは、上記第１実施例において説明したように、その特徴的なレンズ構成によって、像面湾曲、非点収差、コマ収差が少なく、大画角を有する広角レンズを実現している。これにより本カメラ１は、像面湾曲、非点収差、コマ収差が少なく、大画角を有し広角撮影可能な薄型撮像装置を実現することができる。
Here, as described in the first embodiment, the wide-angle lens according to the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing
なお、上記実施例では第１実施例に係る広角レンズを撮影レンズ２として搭載してカメラ１を構成した例を示したが、上記第１実施例以外の実施例に係る広角レンズを搭載しても上記カメラ１と同様の効果を奏することは言うまでもない。
In the above embodiment, the camera 1 is configured by mounting the wide-angle lens according to the first embodiment as the photographing
以下、本願の広角レンズの製造方法の概略を図８に基づいて説明する。図８は、本願の広角レンズの製造方法を示す図である。 Hereinafter, the outline of the manufacturing method of the wide-angle lens of this application is demonstrated based on FIG. FIG. 8 is a diagram showing a manufacturing method of the wide-angle lens of the present application.
本願の広角レンズの製造方法は、開口絞りより物体側の前群と、該開口絞りより像側の後群とを有する広角レンズの製造方法であって、図８に示す各ステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。 The manufacturing method of the wide-angle lens of the present application is a manufacturing method of a wide-angle lens having a front group closer to the object side than the aperture stop and a rear group closer to the image side than the aperture stop, and includes steps S1 to S3 shown in FIG. Is included.
ステップＳ１：
ステップＳ１は、前群の物体側の部分群に、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズを含む、少なくとも３枚の負レンズを含む光学部材を配置する。
Step S1:
Step S1 includes optical elements including at least three negative lenses, including an aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases in the subgroup on the object side of the front group from the lens central portion toward the peripheral portion. Arrange the members.
ステップＳ２：
ステップＳ２は、部分群よりも像側に、正レンズと負レンズと正レンズとの接合よりなる接合レンズを含む光学部材を配置する。
Step S2:
In step S2, an optical member including a cemented lens formed by cementing a positive lens, a negative lens, and a positive lens is disposed on the image side of the partial group.
ステップＳ３：
ステップＳ３は、広角レンズが、以下の条件式（１）、（２）を満足するように前群、開口絞り、後群を含む光学部材を円筒状の鏡筒内に物体側から配置する。
（１） ０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
（２）−１．００ ＜ (Ｒｒ＋Ｒｆ) ／ (Ｒｒ−Ｒｆ) ＜ ０．００
ただし、Ｒａｓｐはレンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径、ｈａｓｐはレンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）、Ｒｒは接合レンズ中の負レンズの像側レンズ面の曲率半径、Ｒｆは接合レンズ中の負レンズの物体側レンズ面の曲率半径をそれぞれ示す。
Step S3:
In step S3, the optical member including the front group, the aperture stop, and the rear group is disposed in the cylindrical lens barrel from the object side so that the wide-angle lens satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
(2) -1.00 <(Rr + Rf) / (Rr-Rf) <0.00
However, Rasp is the aspherical paraxial radius of curvature of the aspherical negative meniscus lens having a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the lens center to the periphery, and hasp is negative as it goes from the lens center to the periphery. 1/2 of the effective diameter (maximum effective radius) of an aspherical negative meniscus lens having a shape with a small refractive power, Rr is the radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the cemented lens, and Rf is the negative radius in the cemented lens. The radius of curvature of the object side lens surface of the lens is shown.
かかる本願の広角レンズの製造方法によれば、大画角を有し良好な光学性能を備えた広角レンズを製造することができる。 According to the method for producing a wide-angle lens of the present application, it is possible to produce a wide-angle lens having a large angle of view and good optical performance.
なお、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。 In addition, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.
Ｇｆ： 前群
Ｇｒ： 後群
Ｇａ： 部分群
Ｇｂ： 接合レンズ
Ｓ： 開口絞り
Ｉ： 像面
１： カメラ
２： 撮影レンズ
３： クイックリターンミラー
４： 焦点板
５： ペンタプリズム
６： 接眼レンズ
７： 撮像素子
Gf: front group Gr: rear group Ga: subgroup Gb: cemented lens S: aperture stop I: image plane 1: camera 2: taking lens 3: quick return mirror 4: focusing plate 5: pentaprism 6: eyepiece lens 7: Image sensor
Claims (11)
前記前群は、物体側から順に、負の屈折力を有する部分群と、正レンズと負レンズと正レンズとの接合よりなる接合レンズと、当該接合レンズと前記開口絞りとの間に配置される像側レンズ群とにより実質的に３個の部分からなり、
前記部分群は、少なくとも３枚の負レンズを有し、当該少なくとも３枚の負レンズのうち少なくとも１枚は非球面負メニスカスレンズであり、
前記非球面負メニスカスレンズは、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有し、
以下の条件を満足することを特徴とする広角レンズ。
０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
−１．００ ＜ (Ｒｒ＋Ｒｆ) ／ (Ｒｒ−Ｒｆ) ＜ ０．００
ただし、
Ｒａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径
ｈａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）
Ｒｒ：前記接合レンズ中の前記負レンズの像側レンズ面の曲率半径
Ｒｆ：前記接合レンズ中の前記負レンズの物体側レンズ面の曲率半径 The front group on the object side from the aperture stop and the rear group on the image side from the aperture stop substantially consist of two lens groups ,
The front group includes, in order from the object side, is arranged between the parts group having a negative refractive power, a cemented lens consisting of the junction of a positive lens and a negative lens and a positive lens, and the aperture stop with the cemented lens The image side lens group is substantially composed of three parts,
The partial group includes at least three negative lenses, and at least one of the at least three negative lenses is an aspheric negative meniscus lens,
The aspheric negative meniscus lens has a shape in which the negative refractive power decreases as it goes from the lens center to the periphery,
A wide-angle lens that satisfies the following conditions.
0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
−1.00 <(Rr + Rf) / (Rr−Rf) <0.00
However,
Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspherical surface of the aspherical negative meniscus lens having the shape hasp: Half effective diameter of the aspherical negative meniscus lens having the shape (maximum effective radius)
Rr: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the cemented lens Rf: radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens in the cemented lens
０．００ ＜ Ｆｆ ／ Ｆ０ ＜ １１．００
ただし、
Ｆｆ：無限遠合焦時における前記前群の焦点距離
Ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離 The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
0.00 <Ff / F0 <11.00
However,
Ff: Focal length of the front group when focusing on infinity F0: Focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity
−０．３０ ＜ Ｆ０ ／ Ｆｂ ＜ ０．５０
ただし、
Ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離
Ｆｂ：前記接合レンズの焦点距離 The wide angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
−0.30 <F0 / Fb <0.50
However,
F0: Focal length of the wide-angle lens when focused at infinity Fb: Focal length of the cemented lens
０．０１ ＜ (−Ｆａ) ／ ＢＦ ＜ ０．８０
ただし、
Ｆａ：前記部分群の焦点距離
ＢＦ：前記広角レンズの最も像側のレンズ面の頂点から近軸像面までの距離 The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
0.01 <(-Fa) / BF <0.80
However,
Fa: focal length of the partial group BF: distance from the apex of the lens surface closest to the image side to the paraxial image plane of the wide-angle lens
４．００ ＜ Ｆｒ ／ Ｆ０ ＜ ５０．００
ただし、
Ｆｒ：無限遠合焦時における前記後群の焦点距離
Ｆ０：無限遠合焦時における前記広角レンズの焦点距離 The wide-angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
4.00 <Fr / F0 <50.00
However,
Fr: Focal length of the rear group when focusing on infinity F0: Focal length of the wide-angle lens when focusing on infinity
０．０５ ＜ Ｎｎ − ((Ｎｐ１＋Ｎｐ２)／２) ＜ ０．３０
ただし、
Ｎｎ：前記接合レンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率
Ｎｐ１：前記接合レンズ中の物体側正レンズのｄ線に対する屈折率
Ｎｐ２：前記接合レンズ中の像側正レンズのｄ線に対する屈折率 The wide angle lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
0.05 <Nn − ((Np1 + Np2) / 2) <0.30
However,
Nn: Refractive index with respect to d-line of negative lens in the cemented lens Np1: Refractive index with respect to d-line of object-side positive lens in the cemented lens Np2: Refractive index with respect to d-line of image-side positive lens in the cemented lens
前記前群の物体側の部分群に、レンズ中心部から周辺部に向かうにつれて負の屈折力が小さくなる形状を有する非球面負メニスカスレンズを含む、少なくとも３枚の負レンズを配置し、
前記部分群よりも像側に、正レンズと負レンズと正レンズとの接合よりなる接合レンズを配置し、
前記接合レンズと前記開口絞りとの間に像側レンズ群を配置し、
前記広角レンズが以下の条件を満足するようにしたことを特徴とする広角レンズの製造方法。
０．３０ ＜ ｜Ｒａｓｐ｜ ／ ｈａｓｐ ＜ ０．９０
−１．００ ＜ (Ｒｒ＋Ｒｆ) ／ (Ｒｒ−Ｒｆ) ＜ ０．００
ただし、
Ｒａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの非球面の近軸曲率半径
ｈａｓｐ：前記形状を有する前記非球面負メニスカスレンズの有効径の１／２（最大有効半径）
Ｒｒ：前記接合レンズ中の前記負レンズの像側レンズ面の曲率半径
Ｒｆ：前記接合レンズ中の前記負レンズの物体側レンズ面の曲率半径 A method of manufacturing a wide-angle lens substantially consisting of three lens groups , the front group on the object side from the aperture stop and the rear group on the image side from the aperture stop,
At least three negative lenses including an aspherical negative meniscus lens having a shape in which negative refractive power decreases as it goes from the lens central portion toward the peripheral portion, are disposed in the object group of the front group.
A cemented lens formed by cementing a positive lens, a negative lens, and a positive lens is disposed on the image side of the partial group,
An image side lens group is disposed between the cemented lens and the aperture stop,
A method of manufacturing a wide-angle lens, wherein the wide-angle lens satisfies the following conditions.
0.30 <| Rasp | / hasp <0.90
−1.00 <(Rr + Rf) / (Rr−Rf) <0.00
However,
Rasp: Paraxial radius of curvature of the aspherical surface of the aspherical negative meniscus lens having the shape hasp: Half effective diameter of the aspherical negative meniscus lens having the shape (maximum effective radius)
Rr: radius of curvature of the image side lens surface of the negative lens in the cemented lens Rf: radius of curvature of the object side lens surface of the negative lens in the cemented lens
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009257359A JP5434496B2 (en) | 2009-11-10 | 2009-11-10 | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens |
| US12/917,753 US8699143B2 (en) | 2009-11-10 | 2010-11-02 | Wide-angle lens, imaging apparatus, and method for manufacturing wide-angle lens |
| US14/205,570 US9164260B2 (en) | 2009-11-10 | 2014-03-12 | Wide-angle lens, imaging apparatus, and method for manufacturing wide-angle lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009257359A JP5434496B2 (en) | 2009-11-10 | 2009-11-10 | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011102863A JP2011102863A (en) | 2011-05-26 |
| JP5434496B2 true JP5434496B2 (en) | 2014-03-05 |
Family
ID=44193227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009257359A Expired - Fee Related JP5434496B2 (en) | 2009-11-10 | 2009-11-10 | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5434496B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5582913B2 (en) * | 2010-08-06 | 2014-09-03 | キヤノン株式会社 | Single focus lens with anti-vibration function |
| JP5833357B2 (en) * | 2011-07-01 | 2015-12-16 | 株式会社シグマ | Super wide-angle lens system |
| JP5789344B2 (en) | 2012-10-31 | 2015-10-07 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging apparatus |
| JP2019159187A (en) * | 2018-03-15 | 2019-09-19 | 株式会社ニコン | Optical system, optical device, and method of manufacturing optical system |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4278127B2 (en) * | 2001-03-21 | 2009-06-10 | フジノン株式会社 | Wide angle 3 group zoom lens |
| JP4945989B2 (en) * | 2005-09-29 | 2012-06-06 | 株式会社ニコン | Zoom lens |
| JP4683213B2 (en) * | 2005-12-02 | 2011-05-18 | 株式会社ニコン | Fisheye lens and imaging device |
| JP2007225877A (en) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Canon Inc | Zoom lens and image projection apparatus having same |
| JP2008268595A (en) * | 2007-04-20 | 2008-11-06 | Brother Ind Ltd | Wide angle lens for projection and projector equipped therewith |
| JP2008309990A (en) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Fujinon Corp | Projection lens and projection display apparatus using the same |
| JP4372815B2 (en) * | 2007-08-30 | 2009-11-25 | 三菱電機株式会社 | Image projection device |
| JP2009128654A (en) * | 2007-11-26 | 2009-06-11 | Sony Corp | Fisheye system imaging lens |
-
2009
- 2009-11-10 JP JP2009257359A patent/JP5434496B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2011102863A (en) | 2011-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5510634B2 (en) | Wide angle lens and optical apparatus having the wide angle lens | |
| JP5115102B2 (en) | Lens system and optical device | |
| US8867147B2 (en) | Imaging lens, optical apparatus equipped therewith and method for manufacturing imaging lens | |
| JP5017899B2 (en) | Zoom lens, imaging device, zooming method | |
| US7492526B2 (en) | High zoom ratio zoom lens, optical apparatus using the same, and method for varying focal length | |
| US8107174B2 (en) | Wide-angle lens, imaging apparatus, and method for manufacturing wide-angle lens | |
| US8625209B2 (en) | Imaging lens, optical apparatus including imaging lens and method for manufacturing imaging lens | |
| JP5396888B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP5428775B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP5434447B2 (en) | Wide-angle lens and optical equipment | |
| JP5887995B2 (en) | LENS SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND LENS SYSTEM MANUFACTURING METHOD | |
| JP5434496B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP5716995B2 (en) | Optical system and imaging apparatus having this optical system | |
| JP5532853B2 (en) | Method for expanding focal length of teleconverter lens, optical device and master lens | |
| JP5423299B2 (en) | Wide-angle lens and optical equipment | |
| JP5458586B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP5887996B2 (en) | LENS SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND LENS SYSTEM MANUFACTURING METHOD | |
| JP5633287B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP6816370B2 (en) | Optical system and optical equipment | |
| JP5374847B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and imaging method of wide angle lens | |
| JP6554759B2 (en) | Photographic lens, optical apparatus equipped with the photographic lens, and method of manufacturing photographic lens | |
| JP5338345B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP2017161844A (en) | Optical system, optical instrument and method for manufacturing optical system | |
| JP5445040B2 (en) | Wide angle lens, imaging device, and manufacturing method of wide angle lens | |
| JP5903937B2 (en) | OPTICAL SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND OPTICAL SYSTEM MANUFACTURING METHOD |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120625 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130628 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130827 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131022 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131112 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131125 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5434496 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |