JP5419648B2 - Shape control method in kiss rolling - Google Patents
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Description
本発明は、キス圧延における形状制御方法に関する。 The present invention relates to a shape control method in kiss rolling.
周知の如く、箔材などの圧延材を圧延する際には多段圧延機が用いられる。多段圧延機としては、ワークロールを支持する中間ロールと中間ロールを支持するバックアップロールとが葡萄の房のように扇状に広がる「クラスタ型の多段圧延機」などが用いられる。
このような多段圧延機による箔材の圧延では、温度の異なるクーラントを用いた箔材の形状制御が行われている。
As is well known, when rolling a rolled material such as a foil material, a multi-high rolling mill is used. As the multi-high rolling mill, a “cluster type multi-high rolling mill” or the like in which an intermediate roll supporting the work roll and a backup roll supporting the intermediate roll spread in a fan shape like a bunch of straw is used.
In the rolling of the foil material by such a multi-stage rolling mill, the shape control of the foil material using coolants having different temperatures is performed.
特許文献1は、このような技術の典型例であり、圧延ロール出側に板幅方向にn個配置された形状検出器の出力信号により該圧延ロール入側に板幅方向にn個配置されたロール冷却装置の冷却水流量を調整して圧延材の形状を制御するものにおいて、n個の該ロール冷却装置のうち夫々1個のロール冷却装置を調整した場合に、前記板幅方向各部の板形状に与える影響係数を記憶しておき、前記形状検出器の出力信号と該記憶している影響係数とを用いて前記圧延ロール出側の圧延材板幅方向の形状を良好とするに必要な前記n個のロール冷却装置の冷却水量を夫々演算し、該演算結果に基づき前記冷却装置を制御する技術を開示する。 Patent Document 1 is a typical example of such a technique, and n pieces are arranged in the sheet width direction on the inlet side of the rolling roll by an output signal of the shape detector arranged in the sheet width direction on the rolling roll outlet side. In the case of controlling the shape of the rolled material by adjusting the cooling water flow rate of the roll cooling device, when each of the n roll cooling devices is adjusted, Necessary to store the influence coefficient on the plate shape and to make the shape in the width direction of the rolled material sheet on the rolling roll exit side using the output signal of the shape detector and the stored influence coefficient. A technique for calculating the amount of cooling water of each of the n roll cooling devices and controlling the cooling device based on the calculation result is disclosed.
特許文献2は、圧延材を圧延する作業ロールと、少なくとも圧延材の入側でクーラントを供給するクーラント装置と、圧延後の板形状を測定する形状検出器と、板形状を制御する機械的制御手段とを備え、前記作業ロールの直径を、圧延可能な最大板幅の0.16倍以上0.3倍未満とし、前記クーラント装置には、複数のノズルを板幅方向に配置したクーラントヘッダー列と、クーラントの流量及び温度を夫々調整する手段を備えた複数の供給系統と、を設置し、該機械的制御手段及び該クーラント装置を、前記形状検出器の検出値に基づき制御する制御装置を備えた圧延機を開示する。この特許文献2によれば、圧延材の幅Wとワークロール径Dの比D/Wが0.16〜0.3で効率的にクーラント制御が可能であることがわかる。 Patent Document 2 discloses a work roll that rolls a rolled material, a coolant device that supplies coolant at least on the entry side of the rolled material, a shape detector that measures the plate shape after rolling, and mechanical control that controls the plate shape. A coolant header row in which the diameter of the work roll is 0.16 times or more and less than 0.3 times the maximum plate width that can be rolled, and the coolant device includes a plurality of nozzles arranged in the plate width direction. And a plurality of supply systems each having a means for adjusting the flow rate and temperature of the coolant, and a control device for controlling the mechanical control means and the coolant device based on the detection value of the shape detector. Disclosed is a rolling mill. According to Patent Document 2, it can be seen that the ratio D / W of the width W of the rolled material to the work roll diameter D is 0.16 to 0.3, so that the coolant can be controlled efficiently.
また、特許文献3は、圧延機のワ−クロ−ルに向けてク−ラントを噴射することにより圧延薄板の形状制御を行うに際し、ワ−クロ−ルの圧延領域内であつてその所定幅に亘る両端部を除いた領域にワ−クロ−ルの温度より低い温度に設定したク−ラントを噴射せしめる一方、前記両端部と、これに隣接するワ−クロ−ルの非圧延領域であつて前記両端部に隣接する所定幅に亘る領域を除いた領域とにワ−クロ−ルの温度よりも高い温度に設定したク−ラントを噴射せしめる圧延薄板の形状制御方法を開示する。この特許文献4によれば、圧延材の幅より外側にホットクーラントをかけると共に、圧延材の幅方向内側を冷却することにより、過度な耳波を防止することができる。 Further, Patent Document 3 discloses that when a shape of a rolled thin sheet is controlled by spraying a coolant toward a work roll of a rolling mill, the predetermined width is within the work area of the work roll. A coolant set at a temperature lower than the temperature of the work roll is sprayed on the region excluding both ends, and the both ends are adjacent to the non-rolling region of the work roll. A method for controlling the shape of a rolled thin sheet is disclosed in which a coolant set at a temperature higher than the temperature of the workpiece is sprayed into a region excluding a region over a predetermined width adjacent to both ends. According to Patent Document 4, an excessive ear wave can be prevented by applying hot coolant outside the width of the rolled material and cooling the inside in the width direction of the rolled material.
しかしながら、特許文献1〜特許文献3の技術を小径ワークロールを有する多段圧延機に適用するのは困難であるのが実情である。
まず、圧延機のワークロールは小径で、複数のロールが狭い領域内に配備されているため、クーラントノズルを適切に配置することが困難であるため、特許文献1のように、圧延ロール出側に板幅方向にn個の形状検出器を配備し、且つ圧延ロール入側に板幅方向にn個のロール冷却装置を配備することは困難を極める。
However, in reality, it is difficult to apply the techniques of Patent Documents 1 to 3 to a multi-high rolling mill having a small-diameter work roll.
First, since the work roll of the rolling mill has a small diameter and a plurality of rolls are arranged in a narrow region, it is difficult to appropriately arrange the coolant nozzle. It is extremely difficult to arrange n shape detectors in the sheet width direction and n roll cooling devices in the sheet width direction on the rolling roll entrance side.
また、特許文献2の技術は、ワークロール径D=30〜60φmm、板幅W=500mmのような、D/W<0.1の小径ロールには適用が困難であることが、同文献中に開示されている。
特許文献3の技術は、ワ−クロ−ルの圧延領域内の幅方向中央部に低温のク−ラントを噴射し、両端部に高温ク−ラントを噴射するものであり、その温度差や潤滑状態の差により、箔材の幅方向において光沢むらが生じる可能性を否めなかった。加えて、小径ロールに十分な潤滑性を与えるために、ワークロールの圧延材に対応する部分には、多量のクーラントを噴射しており、高温クーラントを噴射しても、多量のクーラントの中で十分サーマルクラウンの制御性が得られないことが現場の実績よりわかっている。加えて、箔材(極薄板)を圧延する場合に、ロールキスと呼ばれる上下ワークロールの接触が発生すると、ワークロールのたわみ変形が抑えられ、圧延板の平坦度の制御が不能となってしまう。
Moreover, it is difficult to apply the technique of Patent Document 2 to a small diameter roll of D / W <0.1, such as a work roll diameter D = 30 to 60 φmm and a plate width W = 500 mm. Is disclosed.
The technique of Patent Document 3 is to inject a low-temperature coolant into the central portion in the width direction in the rolling region of the work roll and to inject a high-temperature coolant into both ends. Due to the difference in state, there was no denying the possibility of uneven gloss in the width direction of the foil material. In addition, in order to give sufficient lubricity to the small-diameter roll, a large amount of coolant is injected to the part corresponding to the rolled material of the work roll, and even if high temperature coolant is injected, It is known from the field results that the thermal crown cannot be controlled sufficiently. In addition, when rolling the foil material (ultra-thin plate), if the contact between the upper and lower work rolls called roll kiss occurs, the deformation of the work roll is suppressed, and the flatness of the rolled plate cannot be controlled.
そこで、本発明は、上記問題点を鑑み、多段圧延機による箔材の圧延、特にキス圧延状況下での箔材の圧延における形状の制御が確実に行える形状制御方法を提供することを目的とする。 Accordingly, in view of the above problems, the present invention aims to provide a shape control method that can reliably control the shape of a foil material rolled by a multi-stage rolling mill, in particular, the rolling of a foil material under a kiss rolling situation. To do.
上述の目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
本発明に係るキス圧延における形状制御方法は、圧延材を圧延するワークロールを有するクラスタ型圧延機を用いて、箔材を圧延する圧延方法であって、前記ワークロールは、その直径が前記箔材の板幅の0.1倍未満とされており、前記ワークロールがキス状態であるに際し、当該ワークロールの両端部であって前記箔材と非接触なワークロールの非圧延部に対して、前記ワークロールの中央部であって箔材と接触している部分に供給されるクーラントより高温となっているクーラントを供給すると共に箔材を圧延し、当該箔材の圧延形状を制御することを特徴とする。
In order to achieve the above-described object, the present invention takes the following technical means.
The shape control method in kiss rolling according to the present invention is a rolling method for rolling a foil material using a cluster type rolling mill having a work roll for rolling the rolled material, and the work roll has a diameter of the foil. When the work roll is in a kiss state, the width of the work roll is less than 0.1 times the width of the work roll, and the non-rolled portion of the work roll that is not in contact with the foil material at both ends of the work roll. Supplying a coolant having a higher temperature than the coolant supplied to the central portion of the work roll and in contact with the foil material, rolling the foil material, and controlling the rolling shape of the foil material It is characterized by.
本発明の形状制御方法を用いることで、ロールキス圧延下での箔材圧延における形状制御が確実に行える。 By using the shape control method of the present invention, shape control in foil material rolling under roll kiss rolling can be reliably performed.
以下、本発明の実施形態を、クラスタ型多段圧延機を例示しつつ、図を基に説明する。
なお、以下の説明では、同一の部品には同一の符号を付してある。それらの名称及び機能も同じである。したがって、それらについての詳細な説明は繰返さない。
図1は、本発明に係るクラスタ型多段圧延機1を示したもので、12段圧延機となっている。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described based on the drawings while illustrating a cluster-type multi-high rolling mill.
In the following description, the same parts are denoted by the same reference numerals. Their names and functions are also the same. Therefore, detailed description thereof will not be repeated.
FIG. 1 shows a cluster type multi-high rolling mill 1 according to the present invention, which is a 12-high rolling mill.
クラスタ型多段圧延機1は、ステンレス材など圧延材2を箔材(例えば、厚さ30〜40μm)などの薄板に圧延加工するもので、上下一対に配置されたワークロール3,3を有している。
各ワークロール3は、その径が40mm程度で通常の圧延機に比して小径なロールであり、ワークロール径D/圧延材幅Wが略0.1以下となっている。
The cluster-type multi-stage rolling mill 1 is for rolling a rolled material 2 such as a stainless steel into a thin plate such as a foil material (for example, a thickness of 30 to 40 μm), and has work rolls 3 and 3 arranged in a pair of upper and lower sides. ing.
Each work roll 3 is a roll having a diameter of about 40 mm and smaller than that of a normal rolling mill, and the work roll diameter D / rolled material width W is about 0.1 or less.
ワークロール3は、複数(2つ)の中間ロール4で支持され、中間ロール4は、最外側に位置する複数(3つ)のバックアップロール5で支持されている。言い換えるならば、図1に示すように、中間ロール4及びバックアップロール5は、ワークロール3,3を中心として葡萄の房のように扇状に広がった配置(クラスタ型)とされている。
最外側のバックアップロール5は、軸受ベアリング等を内蔵した軸支持部6を介して、ミルハウジング7に回転自在に支持されており、他のロールは遊転状態となっている。なお、本実施形態のクラスタ型多段圧延機1は、ワークロール3に接する中間ロール4を駆動モータ(図示せず)で駆動している。
The work roll 3 is supported by a plurality (two) of intermediate rolls 4, and the intermediate roll 4 is supported by a plurality (three) of backup rolls 5 positioned on the outermost side. In other words, as shown in FIG. 1, the intermediate roll 4 and the backup roll 5 are arranged in a fan-like manner (cluster type) like a bunch of straw around the work rolls 3 and 3.
The outermost backup roll 5 is rotatably supported by the mill housing 7 via a shaft support portion 6 incorporating a bearing or the like, and the other rolls are in an idle state. In addition, the cluster type multi-high rolling mill 1 of the present embodiment drives the intermediate roll 4 in contact with the work roll 3 with a drive motor (not shown).
前述した一対のワークロール3,3間を上流側(図1の左側)から下流側(図1の右側)に向けて圧延材(箔材)2が通過しその厚み方向に圧延される。ワークロール3の入側及び出側のそれぞれに、圧延パスラインに沿って圧延材2を円滑に案内するためのストリップガイド機構8が設けられている。
このようなクラスタ型多段圧延機1を用いて、ステンレス材のような高強度の箔材2を圧延する場合、ワークロール3,3がロールキス状態(非圧延部分でワークロール3が接触している)となり、通常のクラウン制御が困難な状況となる。加えて、ワークロール3が小径であるため、サーマル膨張量が少なくクーラント制御(クーラントの幅方向の温度分布を与えることにより、幅方向にロール膨張量に差を与える)は不向きとされている。
A rolling material (foil material) 2 passes between the pair of work rolls 3 and 3 from the upstream side (left side in FIG. 1) to the downstream side (right side in FIG. 1) and is rolled in the thickness direction. A strip guide mechanism 8 for smoothly guiding the rolled material 2 along the rolling pass line is provided on each of the entry side and the exit side of the work roll 3.
When using such a cluster type multi-stage rolling mill 1 to roll a high-strength foil material 2 such as stainless steel, the work rolls 3 and 3 are in a roll kiss state (the work roll 3 is in contact with the non-rolled portion). Thus, it becomes difficult to perform normal crown control. In addition, since the work roll 3 has a small diameter, the amount of thermal expansion is small, and coolant control (giving a temperature distribution in the width direction of the coolant to give a difference in the amount of roll expansion in the width direction) is not suitable.
さらに、ステンレス箔のように表面光沢の厳しい材料でク−ラント制御を行うと高温のクーラントが供給された部分で箔材表面性状が変化し、製品として使えないため、クーラント制御が適用できない場合があった。
そこで、本願発明者らは鋭意研究を重ね、箔材2が存在しない所へ高温クーラントHを噴射すれば、箔材2に対する高温クーラントHの影響を排除できると共に、キス荷重(キス部分に作用するロール反力)を変えることができることを知見した。すなわち、箔材2が存在しない所へ高温クーラントHを供給すれば、非圧延部3Bでのキス荷重分布を変化させることができ、その結果、ワークロール3の曲げ状態を可変とし、圧延材2のクラウン制御が可能となるとの知見に至った。
Furthermore, if the coolant control is performed with a material with severe surface gloss such as stainless steel foil, the surface properties of the foil material change at the part where the high-temperature coolant is supplied and the product cannot be used as a product. there were.
Therefore, the inventors of the present application have made extensive studies, and by injecting the high temperature coolant H to a place where the foil material 2 does not exist, the influence of the high temperature coolant H on the foil material 2 can be eliminated and the kiss load (acts on the kiss portion). It has been found that the roll reaction force can be changed. That is, if the high temperature coolant H is supplied to the place where the foil material 2 does not exist, the kiss load distribution in the non-rolled portion 3B can be changed. As a result, the bending state of the work roll 3 can be changed, and the rolled material 2 It came to the knowledge that crown control becomes possible.
係る知見を基に、クラスタ型多段圧延機1を用いて箔材2をキス圧延するに際しては、ワークロール3の両端部であって箔材2と非接触なワークロール3の非圧延部3Bに対し、所定の温度より高温となっているクーラントHを供給しつつ箔材2を圧延する箔材2の圧延方法に想到した。この圧延方法を用いることで、箔材2の圧延形状を確実に制御することが可能となる。 Based on such knowledge, when the foil material 2 is kiss-rolled using the cluster-type multi-high rolling mill 1, the non-rolled portion 3B of the work roll 3 that is in non-contact with the foil material 2 at both ends of the work roll 3 is used. On the other hand, the inventors have conceived a rolling method for the foil material 2 in which the foil material 2 is rolled while supplying the coolant H having a temperature higher than a predetermined temperature. By using this rolling method, the rolled shape of the foil material 2 can be reliably controlled.
以下、上記したクラスタ型多段圧延機1に採用可能な「キス圧延における形状制御方法」の詳細について述べる。
図2に示すように、クラスタ型多段圧延機1においては、ワークロール3の入側及び出側のそれぞれに設けられたストリップガイド機構8の先端から、ワークロール3の圧延部3A(圧延材2と接触しているワークロール3の部分)に対しては、冷却クーラントC(約30〜50℃(使用するクーラントにより差異はある))を噴射してロール冷却と潤滑油の供給を行う。
Details of the “shape control method in kiss rolling” that can be employed in the cluster-type multi-high rolling mill 1 will be described below.
As shown in FIG. 2, in the cluster type multi-high rolling mill 1, a rolling portion 3 </ b> A (rolled material 2) of the work roll 3 is provided from the tip of the strip guide mechanism 8 provided on each of the entry side and the exit side of the work roll 3. Cooling coolant C (about 30 to 50 ° C. (there is a difference depending on the coolant to be used)) is jetted to cool the roll and supply lubricating oil.
さらに、図2,図3に示す如く、ワークロール3の非圧延部3B(ワークロール3の両端部であって箔材2と非接触な部分)に対しては、冷却クーラントCに比して高温(+5℃以上)のクーラント(高温クーラントH)を供給する。
この高温クーラントHは、非圧延部3B(すなわち、圧延材2の幅方向外側)においてワークロール3に吹きつけられると共に、圧延部3Aに供給される多量の冷却クーラントCにより圧延材2の幅方向外側へ押し出される。そのため、高温クーラントHが箔材2に達することはなく、箔材2の表面性状への影響は殆ど無い。
Furthermore, as shown in FIGS. 2 and 3, the non-rolled portion 3 </ b> B of the work roll 3 (parts at both ends of the work roll 3 that are not in contact with the foil material 2) is compared with the cooling coolant C. Supply high temperature (+ 5 ° C or higher) coolant (high temperature coolant H).
This high-temperature coolant H is sprayed on the work roll 3 in the non-rolled portion 3B (that is, the width direction outside of the rolled material 2), and at the same time in the width direction of the rolled material 2 by a large amount of cooling coolant C supplied to the rolled portion 3A. Pushed outward. Therefore, the high temperature coolant H does not reach the foil material 2 and there is almost no influence on the surface properties of the foil material 2.
図3に模式的に示しているように、この高温クーラントHの供給により、ワークロール3の非圧延部3Bにはロール膨張が起こる。通常の圧延では、このようなロール膨張が起こっても、圧延材2と接触しないため圧延形状への影響は無い。しかしながら、ロールキス圧延のように、ワークロール3の端部同士が接触している部位で係るロール膨張が起こると、ロール膨張が起こった部位の接触荷重が局所的に増加する。この局所荷重によりワークロール3に対する曲げモーメント状況が異なり、ワークロール3のたわみ量が変化する。その結果、箔材2の形状クラウンをコントロールすることが可能となる。 As schematically shown in FIG. 3, roll expansion occurs in the non-rolled portion 3 </ b> B of the work roll 3 by supplying the high-temperature coolant H. In normal rolling, even if such roll expansion occurs, there is no influence on the rolling shape because it does not come into contact with the rolled material 2. However, when roll expansion occurs at a site where the ends of the work roll 3 are in contact with each other as in roll kiss rolling, the contact load at the site where the roll expansion occurs locally increases. The bending moment state with respect to the work roll 3 varies depending on the local load, and the deflection amount of the work roll 3 changes. As a result, the shape crown of the foil material 2 can be controlled.
換言すれば、箔材2の圧延形状を所望のものとするためには、所定のロール曲げ形状とする必要があるが、そのためにはワークロール3に作用する曲げ力を変化させる必要がある。係る曲げ力を変化させるためには、キス状態にあるワークロール3の非圧延部3Bに対して、高温クーラントHを吹きつけるとよい。
図4は、通常圧延におけるワークロール3のサーマル膨張量とロール表面温度である。圧延部分では、加工発熱によりロール温度が上昇し、その分、サーマルクラウンが成長していることがわかる。
In other words, in order to make the rolled shape of the foil material 2 a desired one, it is necessary to have a predetermined roll bending shape. For this purpose, it is necessary to change the bending force acting on the work roll 3. In order to change the bending force, high temperature coolant H may be sprayed on the non-rolled portion 3B of the work roll 3 in a kiss state.
FIG. 4 shows the thermal expansion amount and roll surface temperature of the work roll 3 in normal rolling. It can be seen that in the rolled portion, the roll temperature rises due to the heat generated by processing, and the thermal crown grows accordingly.
これに対して、図5は、ワークロール3の非圧延部3B(ワークロール3の端部50mm)に高温クーラントH(冷却クーラントCの温度42℃より+8℃)を噴射した場合のロール表面温度とサーマルクラウン分布である。この図から、高温クーラントHを噴射した部分がロールが膨張していることがわかる。
また、図4と図5を比較すると、圧延されている部分のロール表面温度は変化が殆ど無く、潤滑性への影響が無いことから表面性状への影響も無いことがわかる。
On the other hand, FIG. 5 shows the roll surface temperature when high temperature coolant H (+ 8 ° C. from the temperature 42 ° C. of the cooling coolant C) is injected to the non-rolled portion 3B of the work roll 3 (end portion 50 mm of the work roll 3). And thermal crown distribution. From this figure, it can be seen that the portion where the high-temperature coolant H is injected expands the roll.
Further, comparing FIG. 4 with FIG. 5, it can be seen that there is almost no change in the roll surface temperature in the rolled part, and there is no influence on the lubricity, and therefore no influence on the surface properties.
図6に、図5の状況下におけるワークロール3の面圧分布を示す。高温クーラントHを噴射しない場合でも、非圧延部3Bにおいても荷重が発生しており、キス圧延状態となっていることがわかる。これに対して、高温クーラントHを噴射することにより、キス荷重分布が変化し、これに伴うロールたわみ変化から圧延部分でも荷重が変化していることがわかる。 FIG. 6 shows the surface pressure distribution of the work roll 3 under the situation of FIG. Even when the high-temperature coolant H is not injected, it can be seen that a load is generated even in the non-rolled portion 3B, and a kiss-rolled state is obtained. On the other hand, by injecting the high-temperature coolant H, the kiss load distribution changes, and it can be seen that the load also changes in the rolled portion from the change in roll deflection associated therewith.
図7に、図5の状況下におけるワークロール3の非圧延部3Bの面圧分布(荷重分布)を示す。高温クーラントHなしの場合は、ロールキス部にサーマルクラウンが存在しないため板端(中心から150mm)から少し離れた部分から均一な接触荷重となっている。これに対して、高温クーラントHを噴射するとサーマルクラウンにより非圧延部3Bでの面圧が局所化され板端に近いところに高い面圧が作用し、板端から遠いところは逆に荷重なくなっている(非接触)ことがわかる。 In FIG. 7, the surface pressure distribution (load distribution) of the non-rolling part 3B of the work roll 3 under the situation of FIG. 5 is shown. In the case without the high-temperature coolant H, there is no thermal crown in the roll kiss portion, so that the contact load is uniform from a portion slightly away from the plate end (150 mm from the center). On the other hand, when the high temperature coolant H is injected, the surface pressure in the non-rolled portion 3B is localized by the thermal crown, and a high surface pressure acts near the plate end, and the load far away from the plate end is lost. It can be seen (non-contact).
すなわち、ワークロール3の非圧延部3Bにおいてサーマル膨張による局所的な面圧増加(面圧分布の変化)が起こると、ワークロール3に加わる曲げモーメントが変化してロールたわみが変化する。それに伴い、サーマル膨張量の大きいロール端部でワークロール3が接触しない領域が発生する。なお、通常の大径ロールでは、このような非圧延部3Bの荷重(キス荷重)の微妙な違いによるロールたわみ変形への影響は少ないが、小径ロールではこのような変化が顕著である。 That is, when a local surface pressure increase (change in surface pressure distribution) due to thermal expansion occurs in the non-rolled portion 3B of the work roll 3, the bending moment applied to the work roll 3 changes and the roll deflection changes. Along with this, a region where the work roll 3 does not come into contact with the end of the roll having a large thermal expansion amount occurs. In the case of a normal large-diameter roll, such a slight difference in the load (kiss load) of the non-rolled portion 3B has little influence on roll deflection deformation, but such a change is significant in a small-diameter roll.
図8は、高温クーラントHの有無による「圧延材2の出側形状」の変化を示したものである。高温クーラントHをワークロール3の非圧延部3Bに供給することにより、ワークロール3に加わる曲げモーメントが変化してワークロール3のたわみが変化し、その結果、圧延材2の端部形状が変化していることがわかる。
図9には、高温クーラントHの温度を変化させた場合における圧延材2の出側形状の変化を示す。
FIG. 8 shows a change in the “outside shape of the rolled material 2” depending on the presence or absence of the high-temperature coolant H. By supplying the high-temperature coolant H to the non-rolled portion 3B of the work roll 3, the bending moment applied to the work roll 3 is changed and the deflection of the work roll 3 is changed. As a result, the end shape of the rolled material 2 is changed. You can see that
In FIG. 9, the change of the outgoing side shape of the rolling material 2 when the temperature of the high temperature coolant H is changed is shown.
この図における圧延条件は、入側板厚25μm、出側板厚21.5μm、板幅300mmのステンレス箔である。またワークロール径はφ46mmとし、ロールバレル長は600mmである。この揚合の、高温クーラントHの噴射位置は、ロール端から50mm(圧延材2の端から100mm位置)からロール縁端にかけて50mmの区間を均等に噴射している。 The rolling conditions in this figure are stainless steel foil with an inlet side plate thickness of 25 μm, an outlet side plate thickness of 21.5 μm, and a plate width of 300 mm. The work roll diameter is 46 mm and the roll barrel length is 600 mm. The injection position of the high-temperature coolant H in this assembling is uniformly injecting a section of 50 mm from the roll end to the roll edge from 50 mm (position 100 mm from the end of the rolled material 2).
図9からわかるように、より温度の高い高温クーラントHをワークロール3の非圧延部3Bに供給することにより、ワークロール3の曲げ形状を大きく変化させることができ、圧延材2の端部形状を大きく変えることができる。
ところで、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
As can be seen from FIG. 9, the bent shape of the work roll 3 can be greatly changed by supplying the high-temperature coolant H having a higher temperature to the non-rolled part 3 </ b> B of the work roll 3. Can be greatly changed.
By the way, it should be thought that embodiment disclosed this time is an illustration and restrictive at no points. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
例えば、本願発明は、ワークロール3の非圧延部3Bに対して高温クーラントHを供給するものであるが、その供給形態は連続的でもよく間欠的でもよい。高温クーラントHを常に噴射しつつ圧延を行ってもよく、必要に応じて間欠的に高温クーラントHを噴射し圧延を行ってもよい。
また、本願発明においては、ワークロール3の非圧延部3Bに高温クーラントHを供給するための具体的な装置構成は、如何なるものであってもよく、限定されるものではない。ストリップガイド機構8に既設のクーラント供給手段を用いてもよく、新たにクーラント供給ノズルを設けてもよい。
For example, although this invention supplies the high temperature coolant H with respect to the non-rolling part 3B of the work roll 3, the supply form may be continuous and may be intermittent. Rolling may be performed while always injecting the high-temperature coolant H, and rolling may be performed by intermittently injecting the high-temperature coolant H as necessary.
Moreover, in this invention, the specific apparatus structure for supplying the high temperature coolant H to the non-rolling part 3B of the work roll 3 may be anything, and is not limited. An existing coolant supply means may be used for the strip guide mechanism 8 or a coolant supply nozzle may be newly provided.
1 クラスタ型多段圧延機
2 圧延材(箔材)
3 ワークロール
3A ワークロールの圧延部
3B ワークロールの非圧延部
4 中間ロール
5 バックアップロール
6 軸支持部
7 ミルハウジング
8 ストリップガイド装置
H 高温クーラント
C 冷却クーラント
1 Cluster-type multi-high rolling mill 2 Rolled material (foil material)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 3 Work roll 3A Roll part of a work roll 3B Non-roll part of a work roll 4 Intermediate roll 5 Backup roll 6 Shaft support part 7 Mill housing 8 Strip guide apparatus H High temperature coolant C Coolant
Claims (1)
前記ワークロールは、その直径が前記箔材の板幅の0.1倍未満とされており、
前記ワークロールがキス状態であるに際し、当該ワークロールの両端部であって前記箔材と非接触なワークロールの非圧延部に対して、前記ワークロールの中央部であって箔材と接触している部分に供給されるクーラントより高温となっているクーラントを供給すると共に箔材を圧延し、当該箔材の圧延形状を制御することを特徴とするキス圧延における形状制御方法。
A rolling method for rolling a foil material using a cluster type rolling mill having a work roll for rolling the rolled material,
The work roll has a diameter of less than 0.1 times the plate width of the foil material,
When the work roll is in a kiss state, it is the center part of the work roll and is in contact with the foil material with respect to the non-rolled part of the work roll that is not in contact with the foil material at both ends of the work roll. A shape control method in kiss rolling, characterized in that a coolant having a temperature higher than that of a coolant supplied to a portion being supplied is supplied, a foil material is rolled, and a rolled shape of the foil material is controlled.
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