JP5418113B2 - Wide angle lens and projector apparatus using the same - Google Patents
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Description
本発明は、画像をスクリーンその他に拡大投射するレンズ口径が小さい広角レンズ及びそれを用いたプロジェクタ装置に関する。 The present invention relates to a wide-angle lens with a small lens aperture for enlarging and projecting an image on a screen or the like, and a projector apparatus using the same.
近年、微小なマイクロミラー（鏡面素子）を画素に対応させて平面上に並べ、マイクロマシン技術を用いて、それぞれの鏡面の角度を機械的に制御することによって画像を表示するＤＭＤ（デジタルマイクロミラーデバイス）が実用化されており、この分野で従来から広く用いられてきた液晶パネルより応答速度が速く、明るい画像が得られるという特徴が、小型で高輝度、高画質であり携帯可能としたプロジェクタ装置を実現するのに適していることから、急速に普及してきている。 In recent years, DMD (digital micromirror device) displays images by arranging microscopic micromirrors (mirror elements) on a plane corresponding to pixels and mechanically controlling the angle of each mirror surface using micromachine technology. ) Has been put to practical use, and is characterized by a faster response speed and a brighter image than a liquid crystal panel that has been widely used in this field. It is rapidly spreading because it is suitable for realizing.
プロジェクタ装置においてライトバルブとしてＤＭＤを用いる場合、同時に使用する投射用レンズに対してはＤＭＤ特有の制約が発生する。第１の制約は小型のプロジェクタ装置を開発する上で最大の制約とも考えられる投射用レンズのＦ値に関するものである。現在、ＤＭＤにおいて、画像を生成する際にマイクロミラーのＯＮ及びＯＦＦを表現するために旋回する角度は±１２°であり、これにより有効な反射光（有効光）と無効な反射光（無効光）とを切り替えている。従って、ＤＭＤをライトバルブとしたプロジェクタ装置においては有効光をとらえる必要があると共に無効光を捉えないことが条件となり、この条件から投射用レンズのＦ値を導くことが出来、すなわちＦ＝２．４となる。実際にはさらに少しでも光量を取り込みたいという要望があるため、実害のない範囲でのコントラストの低下などに配慮した上で更なる小さなＦ値を要求されることも多い。 When a DMD is used as a light valve in a projector device, a DMD-specific restriction occurs for a projection lens that is used simultaneously. The first restriction relates to the F value of the projection lens, which is considered to be the largest restriction in developing a small projector device. Currently, in the DMD, when the image is generated, the turning angle to represent ON and OFF of the micromirror is ± 12 °, which enables effective reflected light (effective light) and invalid reflected light (ineffective light). ). Therefore, in a projector apparatus using a DMD as a light valve, it is necessary to capture effective light and not to catch invalid light. From this condition, the F value of the projection lens can be derived, that is, F = 2. 4 Actually, there is a demand for capturing a light amount as much as possible, and therefore, a smaller F value is often required in consideration of a decrease in contrast in a range where there is no actual harm.
第２の制約は光源系との配置に関するものである。小型化の為には投射用レンズのイメージサークルはなるべく小さくしたい為に、ＤＭＤに投射用の光束を入力する光源系の配置は限られてしまう。前述のＤＭＤからの有効光を投射用レンズに入力するには、光源系を投射用レンズとほぼ同じ方向（隣り合わせ）に設置することとなる。また投射用レンズの最もライトバルブ側レンズとライトバルブとの間（すなわち一般的にはバックフォーカス）を投射系と光源系との両光学系で使用することになり、投射用レンズには大きなバックフォーカスを設けなければならないと同時に、光源からの導光スペースを確保するために、ライトバルブ側のレンズ系を小さく設計する必要が生ずる。このことは投射用レンズの光学設計の立場から考えると、投射用レンズの後方付近にライトバルブ側の瞳位置が来るように設計するという制約となる。その一方で、投射用レンズの性能を向上するためには、多数のレンズを組み合わせる必要があり、多数枚のレンズを配置すると投射用レンズの全長は有る程度の長さが必要となり、投射用レンズの全長が長くなれば、入射瞳位置が後方にあるレンズでは当然のことながら前方のレンズ径が大きくなってしまうという小型化とは相反する問題となる。 The second restriction relates to the arrangement with the light source system. Since the image circle of the projection lens is desired to be as small as possible for miniaturization, the arrangement of the light source system for inputting the projection light beam to the DMD is limited. In order to input effective light from the DMD to the projection lens, the light source system is installed in substantially the same direction (adjacent) as the projection lens. In addition, the projection lens and the light source system are used between the light valve side lens of the projection lens and the light valve (in general, the back focus), and the projection lens has a large back. In addition to providing a focus, it is necessary to design a small lens system on the light valve side in order to secure a light guide space from the light source. From the standpoint of optical design of the projection lens, this is a constraint that the pupil position on the light valve side is located near the rear of the projection lens. On the other hand, in order to improve the performance of the projection lens, it is necessary to combine a large number of lenses, and if a large number of lenses are arranged, the total length of the projection lens needs to be a certain length. If the total length of the lens is increased, the lens having the entrance pupil position on the rear side becomes a problem contrary to the size reduction in which the front lens diameter is naturally increased.
この様に、開発を行う上の大きな制約はあるものの、ライトバルブとしてＤＭＤを採用するプロジェクタ装置は、小型化の上で他の方式よりも有利とされており、現在ではプレゼンテーションを行う際に便利なデータプロジェクタを中心として、携帯可能なコンパクトなものが広く普及してきている。また装置自体をコンパクトに構成するためには、当然のことながら使用される投射用レンズに関しても、コンパクト化の要望は非常に強く、もう一方では、多機能化という要望もあり、諸収差の補正の結果としての画質に関する性能が使用するＤＭＤの仕様を充分満足することはもちろんのこと、ＤＭＤの中心と投射レンズの光軸をずらした、いわゆるシフト構成を採用するためにイメージサークルが大きいものを要求するようになりレンズの画角の大きいものが要求されるようになってきた。このような仕様で開発された投射用レンズは特に前群レンズの口径が要望よりどうしても大きくなりがちで、プロジェクタ装置の厚さ寸法に大きな影響を及ぼすことになる。しかしながら、携帯可能であることを前提としたプロジェクタ装置において厚さ寸法を小さくすることは重要で、ノート型パーソナルコンピュータなどと共に持ち歩くことの多い使われ方をするプロジェクタ装置では、最も重要な要素であるとも言える。この問題を解決する手段として、例えば特開２００４−２７１６６８号公報（特許文献１）に開示されているような投射用レンズのコンパクト化設計方法の一例がある。 In this way, although there are major restrictions on development, a projector device that employs DMD as a light valve is advantageous over other methods in terms of miniaturization, and is now convenient for presentations. Portable portable compact projectors have become widespread, centering on new data projectors. In addition, in order to make the device itself compact, it is natural that there is a strong demand for miniaturization of the projection lens used, and on the other hand, there is also a demand for multi-function, and correction of various aberrations. In addition to satisfying the specifications of the DMD used as a result of the image quality performance as a result of the above, the image circle has a large image circle in order to adopt a so-called shift configuration in which the center of the DMD and the optical axis of the projection lens are shifted. A lens with a large angle of view has been required. In the projection lens developed with such specifications, the aperture of the front lens group tends to be larger than desired, which greatly affects the thickness of the projector device. However, it is important to reduce the thickness of a projector device that is assumed to be portable, and it is the most important factor for projector devices that are often used with laptop personal computers. It can also be said. As means for solving this problem, there is an example of a compact design method for a projection lens as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-271668 (Patent Document 1).
しかしながら、特許文献１の提案では、０．７インチＤＭＤを使用した場合の前玉有効径は３９ｍｍから４２ｍｍとなり、少なくともプロジェクタ装置の厚さを５０ｍｍ以下にすることは出来ない。この厚みは、実際にノート型パーソナルコンピュータなどと共に携帯してみるとまだまだ厚さに不満を感じざるを得ない。 However, according to the proposal of Patent Document 1, the effective diameter of the front lens when 0.7 inch DMD is used is 39 mm to 42 mm, and at least the thickness of the projector device cannot be 50 mm or less. When this thickness is actually carried with a notebook type personal computer or the like, the thickness is still unsatisfactory.
本発明は、前述した事情に鑑み、ＤＭＤなどの光の反射方向を変えて画像を形成するライトバルブの特性に適しており、ライトバルブからの画像をスクリーン上或いはその他の壁面等に拡大投射する用途において結像性能が高く、さらにレンズ口径が小さい広角レンズを実現し、コンパクトで明るく、小さな会議室等の限られたスペースでも大きな画面を投射可能な高画質で携帯に便利な薄型のプロジェクタ装置を提供することを目的としている。 In view of the above-described circumstances, the present invention is suitable for the characteristics of a light valve that forms an image by changing the reflection direction of light, such as DMD, and enlarges and projects an image from the light valve on a screen or other wall surface. Realizing a wide-angle lens with high imaging performance and a small lens diameter for applications, it is compact and bright, and is a thin projector device that is portable and has high image quality that can project a large screen even in a limited space such as a small conference room. The purpose is to provide.
本発明の広角レンズは、拡大側から順に、全体で負の屈折力を有する第１レンズ群、全体で正の屈折力を有する第２レンズ群、全体で正の屈折力を有する第３レンズ群及び全体で正の屈折力を有する第４レンズ群から構成され、前記第１レンズ群は、拡大側から順に、拡大側に凸のメニスカス形状で負の屈折力を有するレンズ（以下負レンズ）、負レンズ、及び正の屈折力を有するレンズ（以下正レンズ）の３枚を配して構成され、前記第２レンズ群は、拡大側から順に負レンズと正レンズの結合系の２枚を配して構成され、前記第３レンズ群は、拡大側から順に正レンズと負レンズの接合系、正レンズ、正レンズの４枚のレンズを配して構成され、前記第４レンズ群は、正レンズ１枚を配して構成されている広角レンズであって、
前記第１レンズ群の合成焦点距離に関して下記条件式（１）を満足しており、
前記第３レンズ群の合成焦点距離に関して下記条件式（２）を満足しており、
前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面と合焦位置までの光軸上の距離に関して下記条件式（３）を満足しており、
前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズのパワーと前記第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズのパワーに関して下記条件式（４）を満足しており、
前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面の形状に関して下記条件式（５）を満足しており、
前記第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズの拡大側面の形状と縮小側面の形状に関して下記条件式（６）を満足しており、
前記第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズと前記第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズに使用される硝材の分散特性に関して下記条件式（７）を満足しており、
前記第３レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズのパワーに関して下記条件式（８）を満足しており、
前記第３レンズ群の拡大側に配置される接合系のレンズの接合面の形状に関して下記条件式（９）を満足しており、
前記第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置されるレンズのパワーと前記第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズのパワーに関して下記条件式（１０）を満足しており、
前記第３レンズ群の最も縮小側に配置されるレンズの縮小側面の形状に関して下記条件式（１１）を満足しており、
前記第３レンズ群を構成する各レンズに使用される硝材の分散特性に関して下記条件式（１２）を満足していることを特徴とする。（請求項１）
（１） −１．０ ＜ ｆ ／ ｆI ＜ −０．５
（２） ０．３ ＜ ｆ ／ ｆIII ＜ ０．７
（３） ５．０ ＜ ＴＬ ／ ｆ ＜ ９．０
（４） ０．５ ＜ ｆ2 ／ ｆ1 ＜ １．０
（５） ０．５ ＜ ｆ ／ ｒ1 ＜ １．０
（６） −１．８ ＜ ｒ3 ／ ｒ4 ＜ −０．８
（７） ４５ ＜（Ｖ1＋Ｖ2）／ ２
（８） −１．５ ＜ ｆ ／ ｆ7 ＜ −０．６
（９） −１．７ ＜ ｆ／ ｒ11 ＜ −０．８
（１０） ０．７ ＜ ｆ8 ／ ｆ9 ＜ １．４
（１１） −１．１ ＜ ｆ ／ ｒ16 ＜ −０．６
（１２） ３０ ＜（Ｖ6＋Ｖ8＋Ｖ9）／ ３ − Ｖ7
ｆ ：レンズ全系の合成焦点距離
（第１レンズ群の最も拡大側面からの拡大側物体距離７００ｍｍに合焦状態）
ｆI ：第１レンズ群の合成焦点距離
ｆIII ：第３レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ ：第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面と合焦位置までの光軸上の距離
（第１レンズ群の最も拡大側面からの拡大側物体距離７００ｍｍに合焦状態）
ｆ1 ：第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの焦点距離
ｆ2 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの焦点距離
ｒ1 ：第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面の曲率半径
ｒ3 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの拡大側面の曲率半径
ｒ4 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの縮小側面の曲率半径
Ｖ1 ：第１レンズ群で最も拡大側に配置される負レンズのアッベ数
Ｖ2 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置される負レンズのアッベ数
ｆ7 ：第３レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの焦点距離
ｒ11 ：第３レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズと拡大側から２枚目に配置されるレンズの接合面の曲率半径
ｆ8 ：第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置されるレンズの焦点距離
ｆ9 ：第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズの焦点距離
ｒ16 ：第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズの縮小側面の曲率半径
Ｖ6 ：第３レンズ群で最も拡大側に配置される正レンズのアッベ数
Ｖ7 ：第３レンズ群で拡大側から２枚目に配置される負レンズのアッベ数
Ｖ8 ：第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置される正レンズのアッベ数
Ｖ9 ：第３レンズ群で最も縮小面側に配置される正レンズのアッベ数
The wide-angle lens of the present invention includes, in order from the magnification side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, and a third lens group having a positive refractive power as a whole. And a fourth lens group having a positive refractive power as a whole. The first lens group is a lens having a negative meniscus shape convex to the enlargement side in order from the enlargement side (hereinafter, negative lens), The second lens group is composed of a negative lens and a lens having a positive refractive power (hereinafter referred to as a positive lens). The second lens group includes a negative lens and a positive lens coupling system in order from the magnification side. The third lens group is configured by arranging a positive lens and a negative lens cementing system, a positive lens, and a positive lens in order from the magnification side, and the fourth lens group includes a positive lens and a positive lens. A wide-angle lens composed of a single lens,
The following conditional expression (1) is satisfied with respect to the composite focal length of the first lens group:
The following conditional expression (2) is satisfied with respect to the combined focal length of the third lens group:
The following conditional expression (3) is satisfied with respect to the distance on the optical axis from the magnifying side surface of the lens arranged on the most magnifying side of the first lens group to the in-focus position:
The following conditional expression (4) is satisfied with respect to the power of the lens arranged closest to the magnification side of the first lens group and the power of the lens arranged second from the magnification side of the first lens group,
The following conditional expression (5) is satisfied with respect to the shape of the magnifying side surface of the lens arranged closest to the magnifying side of the first lens group,
The following conditional expression (6) is satisfied with respect to the shape of the enlargement side surface and the shape of the reduction side surface of the second lens arranged from the enlargement side of the first lens group,
The following conditional expression (7) is satisfied with respect to the dispersion characteristics of the glass material used for the lens arranged closest to the magnification side in the first lens group and the second lens arranged from the magnification side in the first lens group. And
The following conditional expression (8) is satisfied for the power of the second lens arranged from the magnification side of the third lens group,
The following conditional expression (9) is satisfied with respect to the shape of the cemented surface of the cemented lens disposed on the enlargement side of the third lens group,
The following conditional expression (10) is satisfied with respect to the power of the lens disposed on the third lens from the magnification side in the third lens group and the power of the lens disposed on the most reduction side in the third lens group,
The following conditional expression (11) is satisfied with respect to the shape of the reduction side surface of the lens disposed on the most reduction side of the third lens group,
The following conditional expression (12) is satisfied regarding the dispersion characteristics of the glass material used for each lens constituting the third lens group. (Claim 1)
(1) -1.0 <f / f I <-0.5
(2) 0.3 <f / f III <0.7
(3) 5.0 <TL / f <9.0
(4) 0.5 <f 2 / f 1 <1.0
(5) 0.5 <f / r 1 <1.0
(6) −1.8 <r 3 / r 4 <−0.8
(7) 45 <(V 1 + V 2 ) / 2
(8) -1.5 <f / f 7 <-0.6
(9) -1.7 <f / r 11 <-0.8
(10) 0.7 <f 8 / f 9 <1.4
(11) -1.1 <f / r 16 <-0.6
(12) 30 <(V 6 + V 8 + V 9 ) / 3−V 7
f : Combined focal length of the entire lens system (focused on the magnifying side object distance of 700 mm from the most magnifying side of the first lens group)
f I : Synthetic focal length of the first lens group f III : Synthetic focal length of the third lens group TL: On the optical axis from the magnifying side of the lens arranged closest to the magnifying side in the first lens group to the in-focus position Distance (focused on the object distance 700mm on the enlargement side from the most enlargement side of the first lens group)
f 1 : Focal length of the lens arranged closest to the enlargement side in the first lens group f 2 : Focal length r 1 of the lens arranged on the second lens from the enlargement side in the first lens group: Most in the first lens group The radius of curvature r 3 of the magnifying side surface of the lens arranged on the magnifying side: The radius of curvature r 4 of the magnifying side surface of the second lens arranged from the magnifying side in the first lens group: 2 from the magnifying side of the first lens group The radius of curvature V 1 of the reduction side of the lens arranged on the first lens: Abbe number V 2 of the negative lens arranged closest to the enlargement side in the first lens group: The second lens from the enlargement side on the first lens group Abbe number f 7 of the negative lens: focal length r 11 of the lens arranged second from the magnification side in the third lens group: the lens arranged closest to the magnification side in the third lens group and two lenses from the magnification side The radius of curvature f 8 of the cemented surface of the lens placed on the eye: the third lens from the magnification side in the third lens group Focal length f 9 of the lens arranged in the lens: Focal length r 16 of the lens arranged closest to the reduction side in the third lens group: Radius of curvature V of the reduction side surface of the lens arranged closest to the reduction side in the third lens group 6 : Abbe number V 7 of the positive lens arranged closest to the magnification side in the third lens group V 7 : Abbe number V 8 of the negative lens arranged second from the magnification side in the third lens group: In the third lens group Abbe number V 9 of the positive lens arranged on the third lens from the magnification side: Abbe number of the positive lens arranged closest to the reduction surface in the third lens group
条件式（１）は、第１レンズ群のパワーに関する条件である。第１レンズ群は強い負のパワーを持ち、ＤＭＤ等のライトバルブを照明するための光学系を配する為の空間を第３レンズ群と第４レンズ群の空気間隔部分に確保する目的を持っている。上限を超えると、第１レンズ群の負のパワーが小さくなり、第３レンズ群と第４レンズ群の空気間隔を確保するのが困難になり、下限を超えると負のパワーが大きくなり第３レンズ群の正のパワーを強めなければならず、諸収差のバランスを取るのが困難になる。 Conditional expression (1) is a condition regarding the power of the first lens group. The first lens group has a strong negative power, and has a purpose of securing a space for arranging an optical system for illuminating a light valve such as a DMD in an air space portion between the third lens group and the fourth lens group. ing. When the upper limit is exceeded, the negative power of the first lens group becomes small, and it becomes difficult to ensure the air gap between the third lens group and the fourth lens group. When the upper limit is exceeded, the negative power increases and the third power increases. The positive power of the lens group must be strengthened, making it difficult to balance various aberrations.
条件式（２）は、第３レンズ群のパワーに関する条件であり、小型化と性能のバランスの条件となる。条件式（２）の上限を超えると第３レンズ群の正パワーが強くなり小型化には有利であるが収差の補正が困難になり、下限を超えるとレンズの正パワーが弱くなり小型化にすることが困難になる。 Conditional expression (2) is a condition relating to the power of the third lens group, and is a condition for a balance between miniaturization and performance. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the positive power of the third lens group will become strong and advantageous for miniaturization, but it will be difficult to correct aberrations. If the lower limit is exceeded, the positive power of the lens will become weak and miniaturization will occur. It becomes difficult to do.
条件式（３）は、第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面と合焦位置までの光軸上の距離の条件であり、小型、小径化の条件となる。上限を超えると第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面と合焦位置までの距離が大きくなり、またレンズが大口径になり、小型、小径化を損ねてしまい、下限を超えると、諸収差のバランスを取るのが困難になる。 Conditional expression (3) is a condition of the distance on the optical axis from the magnifying side surface of the lens arranged closest to the magnifying side in the first lens group to the in-focus position, and is a condition for reducing the size and diameter. If the upper limit is exceeded, the distance from the magnifying side of the first lens group located on the most magnifying side to the in-focus position will increase, and the lens will have a large aperture, which will impair the reduction in size and diameter, and the lower limit. If it exceeds, it becomes difficult to balance various aberrations.
条件式（４）は、第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズのパワーと、拡大側から２枚目に配置されるレンズのパワーに関する条件である。前述のように、第１レンズ群の拡大側に配置されるレンズの負パワーを増大することは、第３レンズ群と第４レンズ群の間の空気間隔を確保し、かつ小型化に有効なレトロフォーカスタイプの特徴であるが、１枚のレンズでは性能を確保しつつ、小型化を実現するのが困難であり、２枚のレンズに負パワーを適切に配分する必要がある。上限を超えると第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズのパワーが強くなりコマ収差の補正が困難になり、下限を超えると歪曲収差の補正が困難になる。 Conditional expression (4) is a condition relating to the power of the lens arranged closest to the magnification side in the first lens group and the power of the lens arranged second from the magnification side. As described above, increasing the negative power of the lens disposed on the enlargement side of the first lens group secures an air space between the third lens group and the fourth lens group and is effective for miniaturization. Although it is a feature of the retrofocus type, it is difficult to achieve downsizing while securing performance with one lens, and it is necessary to appropriately distribute negative power to the two lenses. If the upper limit is exceeded, the power of the lens arranged closest to the enlargement side of the first lens group becomes strong, making it difficult to correct coma, and if the lower limit is exceeded, correcting distortion is difficult.
条件式（５）は、第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面の形状に関する条件であり、レンズ全系の歪曲収差とコマ収差補正のための条件式である。強いパワーを持たせながら、拡大側の光線束に対して概ね同心的形状とし、根本的に収差の発生を抑えた形状としている。したがって上限を超えると、球面収差、コマ収差が補正不足となり、下限を超えると逆に補正過剰になる。 Conditional expression (5) is a condition relating to the shape of the magnifying side surface of the lens arranged closest to the magnifying side of the first lens group, and is a conditional expression for correcting distortion and coma aberration of the entire lens system. While having strong power, the shape is generally concentric with respect to the light beam on the enlargement side, and the shape is basically suppressed from generating aberrations. Therefore, when the upper limit is exceeded, spherical aberration and coma aberration are undercorrected, and when the lower limit is exceeded, overcorrection is conversely performed.
条件式（６）は、第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズの形状に関する条件であり、球面収差、コマ収差の補正に関する条件である。前述のように、第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズと、第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズとで強い負のパワーを配分しており、第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズの拡大側面の形状と縮小側面の形状を概ね対称にすることにより、収差の発生を抑えた形状にしている。したがって上限、下限を超えると、球面収差、コマ収差の補正が困難になる。 Conditional expression (6) is a condition relating to the shape of the second lens arranged from the magnification side of the first lens group, and is a condition relating to correction of spherical aberration and coma aberration. As described above, strong negative power is distributed between the lens arranged closest to the magnification side of the first lens group and the second lens arranged from the magnification side of the first lens group. The shape of the enlargement side surface and the reduction side surface of the second lens arranged from the enlargement side of the lens group are made substantially symmetrical so that the occurrence of aberration is suppressed. Therefore, if the upper and lower limits are exceeded, it becomes difficult to correct spherical aberration and coma.
条件式（７）は、第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズと前記第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズに使用される硝材の分散特性に関する条件であり、第１レンズ群内での色収差補正のための条件である。色収差を補正するには、各レンズのパワーが過大とならないことが必要で、そのためには条件式（７）を満たす正レンズのアッベ数であることが必要な条件となる。下限を超えると、色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (7) is a condition relating to the dispersion characteristics of the glass material used for the lens arranged closest to the magnification side of the first lens group and the second lens arranged from the magnification side in the first lens group. This is a condition for correcting chromatic aberration in the first lens group. In order to correct chromatic aberration, it is necessary that the power of each lens does not become excessive. For that purpose, the Abbe number of the positive lens that satisfies the conditional expression (7) is necessary. When the lower limit is exceeded, it becomes difficult to correct chromatic aberration.
条件式（８）は、第３レンズ群の拡大側から３枚目に配置されるレンズのパワーに関する条件であり、倍率色収差の補正の条件である。第３レンズ群は強い正パワーが必要であり正レンズ３枚と負レンズ１枚で構成されている。正レンズのみでは倍率色収差の補正が出来ないため、適切なパワーを有する負レンズを配置する必要がある。上限を超えると負レンズのパワーが弱くなり、下限を超えると負レンズのパワーが強くなり、倍率色収差の補正が困難になる。 Conditional expression (8) is a condition relating to the power of the third lens arranged from the magnification side of the third lens group, and is a condition for correcting the lateral chromatic aberration. The third lens group needs a strong positive power and is composed of three positive lenses and one negative lens. Since only the positive lens cannot correct the lateral chromatic aberration, it is necessary to dispose a negative lens having an appropriate power. If the upper limit is exceeded, the power of the negative lens becomes weak, and if the upper limit is exceeded, the power of the negative lens becomes strong, making it difficult to correct lateral chromatic aberration.
条件式（９）は、第３レンズ群の拡大側に配置される接合系のレンズの接合面の形状に関する条件であり、倍率色収差の補正、コマ収差の補正に関する条件である。第３レンズ群の最も拡大側に配置される正レンズと第３レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズは、接合系にすることにより倍率色収差、コマ収差を補正しており、上限を超えると面のパワーが小さくなり、下限を超えると面のパワーが大きくなり倍率色収差、コマ収差の補正が困難になる。 Conditional expression (9) is a condition related to the shape of the cemented surface of the cemented lens disposed on the magnification side of the third lens group, and is a condition related to correction of lateral chromatic aberration and correction of coma aberration. The positive lens arranged on the most magnifying side of the third lens group and the lens arranged on the second lens from the magnifying side of the third lens group are corrected for chromatic aberration of magnification and coma by using a cemented system. If the upper limit is exceeded, the surface power decreases, and if the lower limit is exceeded, the surface power increases, making it difficult to correct lateral chromatic aberration and coma.
条件式（１０）は、第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置されるレンズのパワーと第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズのパワーに関する条件であり、球面収差の補正とコマ収差の補正に関する条件である。第３レンズ群の縮小側には、強い正のパワーのレンズを配置して、第２レンズ群を射出する光線束を収束する状態へと導く必要があるが、正レンズ１枚では収差補正が困難のため、正レンズ２枚にパワーを分割する必要がある。上限を超えると、第３レンズ群の最も縮小側に配置されるレンズのパワーが強くなり、アンダーの球面収差が大きくなり、下限を超えると、第３レンズ群の最も縮小側に配置されるレンズのパワーが弱くなり、オーバーの球面収差が大きくなり、周辺でのコマ収差の発生が著しくなり、収差の補正が困難になる。 Conditional expression (10) is a condition relating to the power of the lens disposed on the third lens from the magnification side in the third lens group and the power of the lens disposed on the most reduction side in the third lens group, and correction of spherical aberration. And conditions for correction of coma aberration. Although it is necessary to arrange a strong positive power lens on the reduction side of the third lens group to guide the light bundle emitted from the second lens group to a converged state, aberration correction is performed with one positive lens. Because of the difficulty, it is necessary to divide the power into two positive lenses. If the upper limit is exceeded, the power of the lens arranged on the most reduction side of the third lens group becomes strong, and the under spherical aberration becomes large. If the upper limit is exceeded, the lens arranged on the most reduction side of the third lens group The power of the lens becomes weak, the over-spherical aberration increases, the occurrence of coma around the periphery becomes significant, and correction of the aberration becomes difficult.
条件式（１１）は、第３レンズ群の最も縮小側に配置されるレンズの縮小側面の形状に関する条件であり、レンズ全系における球面収差、コマ収差をきめ細かく補正するための条件式である。強いパワーを持たせながら、拡大側の光線束に対して概ね同心的形状とし、根本的に収差の発生を抑えた形状として、第３レンズ群の拡大側面から３枚のレンズで補正しきれずに残存する球面収差、コマ収差を補正している。上限を超えると球面収差、コマ収差が補正不足となり、下限を超えると逆に補正過剰となる。 Conditional expression (11) is a condition relating to the shape of the reduction side surface of the lens arranged closest to the reduction side of the third lens group, and is a conditional expression for finely correcting spherical aberration and coma aberration in the entire lens system. While having strong power, it has a concentric shape with respect to the light beam on the enlargement side, and a shape that fundamentally suppresses the occurrence of aberrations, and cannot be corrected with three lenses from the enlargement side of the third lens group. The remaining spherical aberration and coma are corrected. If the upper limit is exceeded, spherical aberration and coma aberration will be undercorrected, and if the lower limit is exceeded, overcorrection will occur.
条件式（１２）は、第３レンズ群内での色収差補正のための条件である。軸上色収差、及び倍率色収差を補正するには、各レンズのパワーが過大とならないことが必要で、そのためには条件式（１２）を満たす正レンズ、負レンズのアッベ数であることが必要な条件となる。下限を超えると、色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (12) is a condition for correcting chromatic aberration in the third lens group. In order to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, it is necessary that the power of each lens does not become excessive. For that purpose, the Abbe numbers of a positive lens and a negative lens satisfying conditional expression (12) are required. It becomes a condition. When the lower limit is exceeded, it becomes difficult to correct chromatic aberration.
また、前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの縮小側面は、光軸に垂直な方向への距離が大きくなるに従って、近軸曲率半径の面パワーよりも非球面の面パワーが弱くなる非球面形状であることが好ましい。（請求項２） Further, the reduction side surface of the lens arranged on the most enlargement side of the first lens group has an aspheric surface power that is larger than the surface power of the paraxial radius of curvature as the distance in the direction perpendicular to the optical axis increases. A non-spherical shape that weakens is preferred. (Claim 2)
前述のように、第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの負パワーを増大することは、第３レンズ群と第４レンズ群の間の空気間隔を確保し、かつ小型化に有効であるが、球面形状では像面湾曲を含んだ諸収差補正は困難であるため、第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの縮小面側を非球面形状にすることで、像面湾曲を含んだ諸収差補正が可能になる。 As described above, increasing the negative power of the lens disposed closest to the enlargement side in the first lens group secures an air space between the third lens group and the fourth lens group, and is effective for miniaturization. However, since it is difficult to correct various aberrations including curvature of field with the spherical shape, the reduction surface side of the lens arranged on the most enlargement side of the first lens group is made an aspherical shape. Various aberrations including curvature can be corrected.
また、前記第３レンズ群の拡大側から３枚目に配置されるレンズの拡大側面は、光軸に垂直な方向への距離が大きくなるに従って、近軸曲率半径の面パワーよりも非球面の面のパワーが強くなる非球面形状を有し、縮小側面は、光軸に垂直な方向への距離が大きくなるに従って、面のパワーが正パワーから負パワーへ変化する非球面形状であることが好ましい。（請求項３） In addition, the magnification side surface of the third lens arranged from the magnification side of the third lens group has an aspherical surface with a surface power with a paraxial radius of curvature as the distance in the direction perpendicular to the optical axis increases. It has an aspheric shape that increases the power of the surface, and the reduced side surface has an aspheric shape in which the power of the surface changes from positive power to negative power as the distance in the direction perpendicular to the optical axis increases. preferable. (Claim 3)
第３レンズ群は、第２レンズ群を射出する発散光線束を集束する状態へと導くための強い正パワーを有しており、球面収差等の諸収差が発生する。第３レンズ群を構成するレンズは、拡大面側から正レンズ、負レンズ、正レンズ、正レンズの４枚での構成として諸収差の補正をしているが、第３レンズ群の正パワーが強いため収差補正不足になるため、第３レンズ群の拡大側から３枚目に配置されるレンズの拡大側面と縮小側面を非球面形状にすることで、レンズ全系の大口径比を確保し、レンズ全系の小径化と球面収差等の補正が可能になる。 The third lens group has a strong positive power for guiding the divergent light beam emitted from the second lens group to a focused state, and various aberrations such as spherical aberration are generated. The lens constituting the third lens group corrects various aberrations as a constitution of four lenses of a positive lens, a negative lens, a positive lens, and a positive lens from the enlargement surface side, but the positive power of the third lens group is Since this lens is strong, aberration correction is insufficient, and the large-aperture ratio of the entire lens system is ensured by making the enlargement side and reduction side of the third lens arranged from the enlargement side of the third lens group aspherical. This makes it possible to reduce the diameter of the entire lens system and correct spherical aberration and the like.
また、第３レンズ群を移動させてフォーカシングすることが好ましい。（請求項４） Further, it is preferable to perform focusing by moving the third lens group. (Claim 4)
拡大側物体距離を変えて投影する場合には、フォーカシング必要であり、フォーカシングの方法としては、第１レンズ群を移動させる方法、第２レンズ群を移動させる方法、第３レンズ群を移動させる方法、第１レンズ群から第３レンズ群までを一体として移動させる方法、あるいは第１レンズ群から第３レンズ群に配置されたレンズを、本発明と異なる群に分けて移動させる方法を取ることも可能である。しかし、拡大側物体距離を３００ｍｍ程度から３０００ｍｍ程度までに設定した場合、前記フォーカシングの方法によっては拡大側物体距離における性能が悪くなる場合があり、第３レンズ群を移動させる方法が拡大側物体距離による性能変化を少なくすることが可能になる。 When projection is performed while changing the magnification side object distance, focusing is necessary. As a focusing method, a method of moving the first lens group, a method of moving the second lens group, and a method of moving the third lens group Also, a method of moving the first lens group to the third lens group as a unit, or a method of moving the lenses arranged in the first lens group to the third lens group separately into groups different from the present invention may be used. Is possible. However, when the enlargement-side object distance is set from about 300 mm to about 3000 mm, the performance at the enlargement-side object distance may be deteriorated depending on the focusing method, and the method of moving the third lens group is the enlargement-side object distance. It is possible to reduce the change in performance due to.
このように本発明による広角レンズをプロジェクタ装置に搭載することにより装置全体を小型化することが可能となり（請求項５）、携帯にも便利な薄型のプロジェクタ装置を提供することが出来る。 Thus, by mounting the wide-angle lens according to the present invention on the projector device, the entire device can be reduced in size (claim 5), and a thin projector device that is convenient for carrying can be provided.
本発明によれば、ＤＭＤなどのライトバルブの特性に適した結像性能が高くコンパクトな広角レンズを実現し、小型、薄型で明るく、高画質のプロジェクタを提供することが出来る。 According to the present invention, a compact wide-angle lens with high imaging performance suitable for the characteristics of a light valve such as a DMD can be realized, and a small, thin, bright and high-quality projector can be provided.
以下、具体的な数値実施例について、本発明を説明する。以下の第１実施例から第８実施例の広角レンズでは拡大側から順に、全体で負の屈折力を有する第１レンズ群（レンズ群名称ＬＧ１）、全体で正の屈折力を有する第２レンズ群（レンズ群名称ＬＧ２）、全体で正の屈折力を有する第３レンズ群（レンズ群名称ＬＧ３）、全体で正の屈折力を有する第４レンズ群（レンズ群名称ＬＧ４）から構成され、前記第１レンズ群ＬＧ１は、拡大側から順に、拡大側に凸のメニスカス形状の負レンズ（レンズ名称をＬ１１、拡大側面の名称を１０１、縮小側面の名称を１０２とする）、負レンズ（レンズ名称Ｌ１２、拡大側面１０３、縮小側面１０４）、正レンズ（レンズ名称Ｌ１３、拡大側面１０５、縮小側面１０６）を配して構成され、前記第２レンズ群ＬＧ２は、拡大側から順に、正レンズ（レンズ名称Ｌ２１、拡大側面２０１、縮小側の接合面２０２）と負レンズ（レンズ名称Ｌ２２、拡大側の接合面２０２、縮小側面２０３）の接合系を配して構成され、前記第３レンズ群ＬＧ３は、拡大側から順に、正レンズ（レンズ名称Ｌ３１、拡大側面３０１、縮小側の接合面３０２）と負レンズ（レンズ名称Ｌ３２、拡大側の接合面３０２、縮小側面３０３）の接合系、正レンズ（レンズ名称Ｌ３３、拡大側面３０４、縮小側面３０５）及び正レンズ（レンズ名称Ｌ３４、拡大側面３０６、縮小側面３０７）を配して構成され、前記第４レンズ群ＬＧ４は、正レンズ一枚（レンズ名称Ｌ４１、拡大側面４０１、縮小側面４０２）を配して構成され、続いて前記第４レンズ群ＬＧ４の縮小側とライトバルブ面との間には僅かな空気間隔をおいて配置されるＤＭＤ等のライトバルブの構成部品であるカバーガラスＣＧ（拡大側面Ｃ０１、縮小側面Ｃ０２）を配して構成されている。
Hereinafter, the present invention will be described with respect to specific numerical examples. In the wide-angle lenses of the following first to eighth embodiments, in order from the magnifying side, a first lens group (lens group name LG1) having a negative refractive power as a whole and a second lens having a positive refractive power as a whole A group (lens group name LG2), a third lens group having a positive refractive power as a whole (lens group name LG3), and a fourth lens group having a positive refractive power as a whole (lens group name LG4), The first lens group LG1 includes, in order from the magnification side, a meniscus negative lens convex on the magnification side (L11 is a lens name, 101 is a name of a magnification side surface, and 102 is a name of a reduction side surface), a negative lens (lens name) L12, an
各実施例において使用している非球面については、周知のごとく、光軸方向にＺ軸、光軸と直交する方向にＹ軸をとるとき、非球面式：
Ｚ＝（Ｙ２／ｒ）／〔１＋√｛１−（１＋Ｋ）（Ｙ／ｒ）２｝〕
＋Ａ４・Ｙ４＋Ａ６・Ｙ６＋Ａ８・Ｙ８＋Ａ１０・Ｙ１０＋Ａ１２・Ｙ１２
で与えられる曲線を光軸の回りに回転して得られる曲面で、近軸曲率半径：ｒ、円錐定数：Ｋ、高次の非球面係数：Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２ を与えて形状を定義する。尚表中の円錐定数及び高次の非球面係数の表記において「Ｅとそれに続く数字」は「１０の累乗」を表している。例えば、「Ｅ−４」は１０−４を意味し、この数値を直前の数値に掛ければ良い。
As is well known, the aspherical surface used in each embodiment has an aspherical formula when taking the Z axis in the optical axis direction and the Y axis in the direction orthogonal to the optical axis:
Z = (Y 2 / r) / [1 + √ {1- (1 + K) (Y / r) 2 }]
+ A4 · Y 4 + A6 · Y 6 + A8 · Y 8 + A10 · Y 10 + A12 · Y 12
Is a curved surface obtained by rotating the curve given by around the optical axis, giving a paraxial radius of curvature: r, a conic constant: K, and higher-order aspherical coefficients: A4, A6, A8, A10, A12. Define In the notation of the conic constant and the higher-order aspheric coefficient in the table, “E and the number following it” represent “power of 10”. For example, “E-4” means 10 −4 , and this numerical value may be multiplied by the immediately preceding numerical value.
本発明の広角レンズの第１実施例について数値例を表１に示す。また図１は、そのレンズ構成図、図２はその諸収差図である。表及び図面中、ｆは広角レンズ全系の焦点距離、ＦnoはＦナンバー、２ωは広角レンズの全画角を表す。また、ｒは曲率半径、ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、ｎｄはｄ線に対する屈折率、νｄはｄ線のアッベ数を示す（ただし、表中の合焦動作により変化する数値は１０１面からの物体距離を７００ｍｍとした合焦状態での数値）。諸収差図中の球面収差図におけるＣＡ１、ＣＡ２、ＣＡ３はそれぞれＣＡ１＝５５０．０ｎｍ、ＣＡ２＝４５０．０ｎｍ、ＣＡ３＝６２０．０ｎｍの波長における収差曲線である。非点収差図におけるＳはサジタル、Ｍはメリディオナルを示している。また、全般に亘り特別に記載のない限り、諸値の計算に使用している波長はＣＡ１＝５５０．０ｎｍである。 Table 1 shows numerical examples of the first embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 1 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 2 is a diagram showing various aberrations thereof. In the tables and drawings, f represents the focal length of the entire wide-angle lens system, F no represents the F number, and 2ω represents the total angle of view of the wide-angle lens. In addition, r is a radius of curvature, d is a lens thickness or a lens interval, n d is a refractive index with respect to the d line, and ν d is an Abbe number of the d line (however, the numerical value that changes due to the focusing operation in the table is 101 plane) In the in-focus state where the object distance from the center is 700 mm). CA1, CA2, and CA3 in the spherical aberration diagrams in the various aberration diagrams are aberration curves at wavelengths of CA1 = 550.0 nm, CA2 = 450.0 nm, and CA3 = 620.0 nm, respectively. In the astigmatism diagram, S indicates sagittal and M indicates meridional. In addition, unless otherwise specified throughout, the wavelength used for calculation of various values is CA1 = 550.0 nm.
本発明の広角レンズの第２実施例について数値例を表２に示す。また図３は、そのレンズ構成図、図４はその諸収差図である。 Table 2 shows numerical examples of the second embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 3 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 4 is a diagram showing various aberrations thereof.
本発明の広角レンズの第３実施例について数値例を表３に示す。また図５は、そのレンズ構成図、図６はその諸収差図である。 Table 3 shows numerical examples of the third embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 5 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 6 is a diagram showing various aberrations.
本発明の広角レンズの第４実施例について数値例を表４に示す。また図７は、そのレンズ構成図、図８はその諸収差図である。 Table 4 shows numerical examples of the fourth embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 7 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 8 is a diagram showing various aberrations.
本発明の広角レンズの第５実施例について数値例を表５に示す。また図９は、そのレンズ構成図、図１０はその諸収差図である。 Table 5 shows numerical examples of the fifth embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 9 is a lens configuration diagram, and FIG. 10 is a diagram showing various aberrations.
本発明の広角レンズの第６実施例について数値例を表６に示す。また図１１は、そのレンズ構成図、図１２はその諸収差図である。 Table 6 shows numerical examples of the sixth embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 11 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 12 is a diagram showing various aberrations.
本発明の広角レンズの第７実施例について数値例を表７に示す。また図１３は、そのレンズ構成図、図１４はその諸収差図である。 Table 7 shows numerical examples of the seventh embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 13 is a lens configuration diagram thereof, and FIG. 14 is a diagram showing various aberrations thereof.
本発明の広角レンズの第８実施例について数値例を表８に示す。また図１５は、そのレンズ構成図、図１６はその諸収差図である。 Table 8 shows numerical examples of the eighth embodiment of the wide-angle lens of the present invention. FIG. 15 is a lens configuration diagram, and FIG. 16 is a diagram showing various aberrations.
次に第１実施例から第８実施例に関して条件式（１）から条件式（１２）に対応する値を、まとめて表９に示す。表９から明らかなように、第１実施例から第８実施例の各実施例に関する数値は条件式（１）から（１２）を満足しているとともに、各実施例における収差図からも明らかなように、各収差とも良好に補正されている。 Next, Table 9 collectively shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (12) regarding the first to eighth embodiments. As is clear from Table 9, the numerical values for the first to eighth embodiments satisfy the conditional expressions (1) to (12), and are also apparent from the aberration diagrams in the respective embodiments. Thus, each aberration is corrected well.
Claims (5)
前記第１レンズ群の合成焦点距離に関して下記条件式（１）を満足しており、
前記第３レンズ群の合成焦点距離に関して下記条件式（２）を満足しており、
前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面と合焦位置までの光軸上の距離に関して下記条件式（３）を満足しており、
前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズのパワーと前記第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズのパワーに関して下記条件式（４）を満足しており、
前記第１レンズ群の最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面の形状に関して下記条件式（５）を満足しており、
前記第１レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズの拡大側面の形状と縮小面側の形状に関して下記条件式（６）を満足しており、
前記第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズと前記第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズに使用される硝材の分散特性に関して下記条件式（７）を満足しており、
前記第３レンズ群の拡大側から２枚目に配置されるレンズのパワーに関して下記条件式（８）を満足しており、
前記第３レンズ群の拡大側に配置される接合系のレンズの接合面の形状に関して下記条件式（９）を満足しており、
前記第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置されるレンズのパワーと前記第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズのパワーに関して下記条件式（１０）を満足しており、
前記第３レンズ群の最も縮小側に配置されるレンズの縮小側面の形状に関して下記条件式（１１）を満足しており、
前記第３レンズ群を構成ずる各レンズに使用される硝材の分散特性に関して下記条件式（１２）を満足していることを特徴とする広角レンズ。
（１） −１．０ ＜ ｆ ／ ｆI ＜ −０．５
（２） ０．３ ＜ ｆ ／ ｆIII ＜ ０．７
（３） ５．０ ＜ ＴＬ ／ ｆ ＜ ９．０
（４） ０．５ ＜ ｆ2 ／ ｆ1 ＜ １．０
（５） ０．５ ＜ ｆ ／ ｒ1 ＜ １．０
（６） −１．８ ＜ ｒ3 ／ ｒ4 ＜ −０．８
（７） ４５ ＜（Ｖ1 ＋ Ｖ2）／ ２
（８） −１．５ ＜ ｆ ／ ｆ7 ＜ −０．６
（９） −１．７ ＜ ｆ ／ ｒ11 ＜ −０．８
（１０） ０．７ ＜ ｆ8 ／ ｆ9 ＜ １．４
（１１） −１．１ ＜ ｆ ／ ｒ16 ＜ −０．６
（１２） ３０ ＜（Ｖ6 ＋ Ｖ8 ＋ Ｖ9）／ ３ − Ｖ7
ｆ ：レンズ全系の合成焦点距離
（第１レンズ群の最も拡大側面からの拡大側物体距離７００ｍｍに合焦状態）
ｆI ：第１レンズ群の合成焦点距離
ｆIII ：第３レンズ群の合成焦点距離
ＴＬ ：第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面と合焦位置までの光軸上の距離
（第１レンズ群の最も拡大側面からの拡大側物体距離７００ｍｍに合焦状態）
ｆ1 ：第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの焦点距離
ｆ2 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの焦点距離
ｒ1 ：第１レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズの拡大側面の曲率半径
ｒ3 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの拡大側面の曲率半径
ｒ4 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの縮小側面の曲率半径
Ｖ1 ：第１レンズ群で最も拡大側に配置される負レンズのアッベ数
Ｖ2 ：第１レンズ群で拡大側から２枚目に配置される負レンズのアッベ数
ｆ7 ：第３レンズ群で拡大側から２枚目に配置されるレンズの焦点距離
ｒ11 ：第３レンズ群で最も拡大側に配置されるレンズと拡大側から２枚目に配置されるレンズの接合面の曲率半径
ｆ8 ：第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置されるレンズの焦点距離
ｆ9 ：第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズの焦点距離
ｒ16 ：第３レンズ群で最も縮小側に配置されるレンズの縮小側面の曲率半径
Ｖ6 ：第３レンズ群で最も拡大側に配置される正レンズのアッベ数
Ｖ7 ：第３レンズ群で拡大側から２枚目に配置される負レンズのアッベ数
Ｖ8 ：第３レンズ群で拡大側から３枚目に配置される正レンズのアッベ数
Ｖ9 ：第３レンズ群で最も縮小面側に配置される正レンズのアッベ数 In order from the magnifying side, a first lens group having a negative refractive power as a whole, a second lens group having a positive refractive power as a whole, a third lens group having a positive refractive power as a whole, and a positive refractive power as a whole The first lens group includes, in order from the magnifying side, a meniscus lens convex to the magnifying side (hereinafter referred to as a negative lens), a negative lens, and a positive refracting lens. The second lens group is configured by arranging two negative lens and positive lens coupling systems in order from the magnifying side. The three lens groups are composed of a positive lens-negative lens cemented system, a positive lens, and a positive lens in order from the enlargement side, and the fourth lens group includes one positive lens. A wide-angle lens,
The following conditional expression (1) is satisfied with respect to the composite focal length of the first lens group:
The following conditional expression (2) is satisfied with respect to the combined focal length of the third lens group:
The following conditional expression (3) is satisfied with respect to the distance on the optical axis from the magnifying side surface of the lens arranged on the most magnifying side of the first lens group to the in-focus position:
The following conditional expression (4) is satisfied with respect to the power of the lens arranged closest to the magnification side of the first lens group and the power of the lens arranged second from the magnification side of the first lens group,
The following conditional expression (5) is satisfied with respect to the shape of the magnifying side surface of the lens arranged closest to the magnifying side of the first lens group,
The following conditional expression (6) is satisfied with respect to the shape of the enlargement side surface and the shape of the reduction surface side of the second lens arranged from the enlargement side of the first lens group,
The following conditional expression (7) is satisfied with respect to the dispersion characteristics of the glass material used for the lens arranged closest to the magnification side in the first lens group and the second lens arranged from the magnification side in the first lens group. And
The following conditional expression (8) is satisfied for the power of the second lens arranged from the magnification side of the third lens group,
The following conditional expression (9) is satisfied with respect to the shape of the cemented surface of the cemented lens disposed on the enlargement side of the third lens group,
The following conditional expression (10) is satisfied with respect to the power of the lens disposed on the third lens from the magnification side in the third lens group and the power of the lens disposed on the most reduction side in the third lens group,
The following conditional expression (11) is satisfied with respect to the shape of the reduction side surface of the lens disposed on the most reduction side of the third lens group,
A wide-angle lens characterized in that the following conditional expression (12) is satisfied with respect to dispersion characteristics of a glass material used for each lens constituting the third lens group.
(1) -1.0 <f / f I <-0.5
(2) 0.3 <f / f III <0.7
(3) 5.0 <TL / f <9.0
(4) 0.5 <f 2 / f 1 <1.0
(5) 0.5 <f / r 1 <1.0
(6) −1.8 <r 3 / r 4 <−0.8
(7) 45 <(V 1 + V 2 ) / 2
(8) -1.5 <f / f 7 <-0.6
(9) -1.7 <f / r 11 <-0.8
(10) 0.7 <f 8 / f 9 <1.4
(11) -1.1 <f / r 16 <-0.6
(12) 30 <(V 6 + V 8 + V 9) / 3 - V 7
f: Combined focal length of the entire lens system (focused on the magnifying side object distance of 700 mm from the most magnifying side of the first lens group)
f I : Synthetic focal length of the first lens group f III : Synthetic focal length of the third lens group TL: On the optical axis from the magnifying side of the lens arranged closest to the magnifying side in the first lens group to the in-focus position Distance (focused on the object distance 700mm on the enlargement side from the most enlargement side of the first lens group)
f 1 : Focal length of the lens arranged closest to the enlargement side in the first lens group f 2 : Focal length r 1 of the lens arranged on the second lens from the enlargement side in the first lens group: Most in the first lens group The radius of curvature r 3 of the magnifying side surface of the lens arranged on the magnifying side: The radius of curvature r 4 of the magnifying side surface of the lens arranged on the second lens from the magnifying side in the first lens group: 2 The radius of curvature V 1 of the reduction side of the lens arranged on the first lens: Abbe number V 2 of the negative lens arranged closest to the enlargement side in the first lens group: The second lens from the enlargement side on the first lens group Abbe number f 7 of the negative lens: focal length r 11 of the lens arranged second from the magnification side in the third lens group: the lens arranged closest to the magnification side in the third lens group and two lenses from the magnification side The radius of curvature f 8 of the cemented surface of the lens placed on the eye: the third lens from the magnification side in the third lens group Focal length f 9 of the lens arranged in the lens: Focal length r 16 of the lens arranged closest to the reduction side in the third lens group: Radius of curvature V of the reduction side surface of the lens arranged closest to the reduction side in the third lens group 6 : Abbe number V 7 of the positive lens arranged closest to the magnification side in the third lens group V 7 : Abbe number V 8 of the negative lens arranged second from the magnification side in the third lens group: In the third lens group Abbe number V 9 of the positive lens arranged on the third lens from the magnification side: Abbe number of the positive lens arranged closest to the reduction surface in the third lens group
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