JP5408525B2 - チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 - Google Patents
チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5408525B2 JP5408525B2 JP2008286589A JP2008286589A JP5408525B2 JP 5408525 B2 JP5408525 B2 JP 5408525B2 JP 2008286589 A JP2008286589 A JP 2008286589A JP 2008286589 A JP2008286589 A JP 2008286589A JP 5408525 B2 JP5408525 B2 JP 5408525B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium alloy
- content
- transformation point
- strength
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Description
このようなチタン合金部材には、さらなる軽量化と強度の向上が求められている。
しかし、この特許文献1における取り組みでは、密度に関して十分な考慮がなされていないことから軽量で且つ高強度なチタン合金部材を作製するのに有用なチタン合金を得ることが困難である。
以上のようにしてTi−Al−Sn−Cr−V系にてその元素の割合を検討して本発明を完成させた。
すなわち、チタン合金部材にかかる本発明は、上記のようなチタン合金が用いられて形成されてなり、初析α相の平均粒径が0.1μm以上、10μm以下となるよう形成されていることを特徴としている。
A={(ε1 2+ε2 2+ε3 2)×2/3}0.5
(ただし、ε1、ε2、及びε3は、主方向の対数ひずみを表す。)
また、本発明によれば加工性に優れたチタン合金部材を得ることができる。
なお、以下には詳述しないが、板状以外の形状(棒、線、アングル、形鍛造品など)のチタン合金部材についても同様である。
しかも、本実施形態におけるチタン合金板は、初析α相が平均粒径で0.1μm以上、10μm以下のいずれかの大きさで存在する状態となるように形成されている。
また、Alの含有量が上記範囲よりも少ないと低いヤング率のチタン合金板しか得られなくなるおそれがある。
一方で、Alの含有量が上記範囲よりも多くなるとTi3Alが生成しやすくなりチタン合金板が脆くなるおそれがある。
このようにチタン合金板を形成するチタン合金に含有させるAlが上記のような範囲とされているのは、チタン合金板の軽量化と高強度化を図るためであり、チタン合金板の軽量化と高強度化をより確実に達成させ得る点において、チタン合金におけるAlの含有量は、5.5%以上、6.5%以下の範囲の内のいずれかとされることが好ましい。
ただし、含有量を多くし過ぎると、前記Alとの関係でTi3Alの生成を促してしまうおそれがあるばかりでなく、チタン合金の密度を必要以上に大きさせるおそれがある。
したがって、チタン合金板の軽量化と高強度化をより確実に達成させ得る点において、チタン合金におけるSnの含有量は、1.5%以上、2.5%以下の範囲の内のいずれかとされることが好ましい。
また、またAlとの関係でTi3Alの生成の防止を図る観点から、AlとSnの含有量(質量%)を、それぞれXAl、XSnとしたときに、(10/3)≦(XAl+XSn/3)≦7となる割合でAlとSnとを含有させることが好ましい。
その一方で、上記範囲を超えて含有させると、チタン合金の密度を上昇させるばかりでなくヤング率の低下を招くおそれがある。
なお、Crは、Vよりもβ安定化能が高いため、VとCrの含有量(質量%)を、それぞれXV、XCrとしたときに、2.5≦(XV+1.5XCr)≦12となる割合でVとCrとを含有させることが好ましい。
条件1:(−25XAl+22XSn+16XCr+12XV)≦32
条件2:(−25XAl−2XSn+29XCr+27XV)≦120
条件3:(16XAl+2XSn+11XCr+2XV)≧100
この条件1によって各成分の含有量からチタン合金の密度を一義的に求めることが可能であり、例えば、上限値である“32”とした場合、密度は4.56g/cm3となる。
高い強度を有する一般的なα+β型チタン合金では、通常、密度が4.6g/cm3以上であることから、この条件1を満足させるように各成分を含有させることによってチタン合金の密度を4.56g/cm3以下とすることができ、チタン合金板の軽量化において奏される効果をより確実なものとさせ得る。
条件1’:(−25XAl+22XSn+16XCr+12XV)≦12
条件1”:(−25XAl+22XSn+16XCr+12XV)≦−12
この条件2を満足させることで純チタンと同等以上のヤング率を有するものが得られ、具体的には、106GPa以上のヤング率のものを得ることができる。
さらに好ましくは110GPa以上のヤング率のものとなるように下記条件2’を満足させることが望ましく、114GPa以上となるように下記条件2”を満足させることがさらに望ましい。
条件2’:(−25XAl−2XSn+29XCr+27XV)≦80
条件2”:(−25XAl−2XSn+29XCr+27XV)≦40
なお、このチタン合金のヤング率については、(β変態点−200℃)以上、(β変態点−30℃)以下の温度で圧延した後、圧延方向について共振法で求めたものである。
上記条件3を満足させるようにAl、Sn、CrおよびVの含有量が決定されることによって、該チタン合金を用いた部材をβ変態点未満の加熱温度で熱間加工して形成した場合に、そのビッカース硬度を320以上とさせることができる。
この不可避不純物としては、O、C、N、H、Feなどが挙げられる。
この内、O、C、Nは、チタン合金においてα安定化元素であり、不純物として含有され得る量は、それぞれ、質量でOが0.03〜0.5%、Cが0.0005〜0.2%、Nが0.0005〜0.2%である。
なお、これらはその含有量を増大させることでチタン合金板の強度を向上させる傾向とはなるものの上記範囲を超えてしまうと延性が大幅に低下させることとなる。
一方で、上記範囲未満となるようにその含有量を必要以上に低下させてもチタン合金の延性の改善にそれ以上の効果が発揮されないばかりか、特別な材料や、特別な装置による製造を必要としてチタン合金やチタン合金板のコストアップにつながることとなる。
また、Cの含有量は、0.0005〜0.08%であることが好ましく、0.0005〜0.01%であることがさらに好ましい。
さらに、Nの含有量は、0.0005〜0.05%であることが好ましく、0.0005〜0.02%であることがさらに好ましい。
このHについては、上記のようにTiとの水素化物を形成するおそれがあるものの、主としてチタン合金板中には、チタン合金板を製造する際の熱処理や、熱間加工における加熱処理や、スケールを除去するための酸洗処理において吸収されるものであり、必要以上にその含有量を低下させようとすると、特別な製造方法によってチタン合金板を作製しなければならなくなってチタン合金板のコストアップを招いてしまうおそれがある。
このようなことから、Hの含有量は、0.0005〜0.015%のいずれかとされることが好ましい。
Feは、偏析しやすい元素であるため、含有量が多くなるとチタン合金板に偏析の影響が出やすくなってしまう。特にα+β型チタン合金である本実施形態のチタン合金は、Feの含有量が多くなるとβフレックと呼ばれるβ単相に近い相が生じてしまうことがある。そのためにFeの含有量が多くなると機械的性質にバラツキが生じたり、ヤング率の低下や、密度の増大を招いたりするおそれがある。しかし、Feは、スポンジチタンやスクラップ材に含まれている成分であり、チタン合金板を安価に製造するためにはある程度の量を含有させる必要がある。
このような点において、Feの含有量は、0.05%以上、0.3%未満の範囲の内のいずれかとされることが好ましい。
なお、初析α粒の粒径を10μm以下としているのは、チタン合金板に優れた延性を付与して加工性を良好にさせるためであり、0.1μm以上としているのは、初析α相の平均粒径を0.1μm未満にするためには特殊な製造方法が必要になってチタン合金板の製造コストを上昇させる可能性があるためである。
また、上記によらず、ミクロ組織写真から初析α相のみを選出して、個々の円相当径を求め、その平均を求めるようにしてもよい。その場合には、手作業では要する手間が膨大なものとなることから画像処理によって求めても良い。
本実施形態におけるチタン合金板は、一般的なチタン合金板と同様の製造方法で作製することができる。
例えば、一般的にα+β型チタン合金は真空アーク再溶解法(VAR)や電子ビーム溶解法(EB)などで製造した鋳塊(インゴット)を熱間鍛造等による熱間加工で所定の形状に加工していることから本実施形態のチタン合金板もこのような方法を採用して製造することができる。
本実施形態におけるチタン合金板は、組織を微細化させて二次加工などが施される際における優れた加工性が付与されるべく、先述のような組成のチタン合金でインゴットを作製し、該インゴットをβ変態点以上、(β変態点+200℃)以下の温度で熱間加工を実施した後に、(β変態点−200℃)以上、(β変態点−30℃)以下の温度で下記式における相当ひずみ量の値(A)が0.5以上となるように熱間加工を実施して作製されることが好ましい。
A={(ε1 2+ε2 2+ε3 2)×2/3}0.5
(ただし、ε1、ε2、及びε3は、主方向の対数ひずみを表す。)
また、熱間圧延の際は、クロス圧延を行うことにより機械的性質の異方性を解消させたり、逆に一方向の圧延によって特定の方向のみ特性を変化させたりすることもできる。
これらの熱間加工は、一回の加熱で実施しても良いが、温度低下防止や再結晶を促すために熱間加工を途中で中断して加熱するような複数回の加熱で実施しても良い。
また、上記のインゴットの粗鍛造前に(β変態点−200℃)以上、(β変態点−30℃)以下の温度で予ひずみを加えることで、鍛造組織の破壊を促しても良い。
さらに、本実施形態に係るチタン合金においては、微細化を図る必要がない状況(例えば、耐クリープ特性が必要な場合)を得ることが可能で、仕上げの熱間加工を全てβ変態点以上、(β変態点+200℃)以下にすることができる。
これらの方法は、単独でも、組み合わせて行っても良い。
このときの焼鈍条件としては、例えば、(β変態点−30℃)以下の温度に1分以上加熱した後に冷却する条件を採用することができる。
また、時効処理は、熱間加工後直接実施しても良いし、溶体化処理を施した後時効処理しても良い。
このときの冷却方法は、空冷でも良いが、より効果を得るためには水冷や油冷が望ましい。
その効果をより顕著にするためには、10%以上の加工率を与えることが重要であるが、加工率が高すぎる場合には、割れを生じるおそれがある。
このようなことから、加工率は50%以下であることが好ましい。
また、中間焼鈍を実施しながら冷間加工を実施してもよい。また、冷間加工後に時効処理を行い、時効硬化を促進させても良い。さらには、これらの冷間加工の前には機械的、あるいは、化学的に酸素濃化層を取り除いておくことが好ましい。
また、ショットピーニングなどの加工では、最表層のみ冷間加工を行うことが可能である。そして、この後さらに熱処理を行えば、表層のみ特性の異なる部材を製造することが可能である。
特に、本実施形態に係るチタン合金は、結晶粒が微細となることから、機械的な研磨性が良好になるため、鏡面仕上げが可能となる点において優れている。
(実施例1〜6、比較例1〜6)
ボタンアーク溶解により、表1に示す成分を含有するチタン合金にてスラブを作製し、該スラブを850℃で熱延し、4.0mm厚さの板状試料を作製した。
この板状試料の密度、ヤング率、及びビッカース硬度を測定した。なお、このとき密度については、水中吊り下げ法(アルキメデス法)、ヤング率は、共振法に基づいて求めた。結果を、併せて表1に示す。
なお、比較例2においては、圧延中に割れが生じたため密度等の測定は実施しなかった。
表1における実施例3のチタン合金(Ti−6Al−2Sn−2Cr−4V:β変態点910℃)を用いてVARによってインゴットを作製し、β変態点以上、(β変態点+200℃)以下の1050℃に加熱して鍛造を実施し18mm厚みの厚板を作製した。
この厚板を表2に示す加熱温度に熱して、表2に示す相当ひずみが加えられた状態となるように熱間圧延を実施して平板を作製し、この平板から引張試験片を切り出してASTMに準拠して引張試験を実施した。
結果を、表2に示す。
また、β変態点以上の加工後に相当ひずみが0.5以上となる熱間加工をβ変態点未満の温度で実施することで、伸びと強度とに優れたチタン合金板を製造し得ることがわかる。
なお、β変態点未満の温度であっても、(β変態点−200℃)を下回る実験例6では、変形抵抗が大きすぎて厚板を平板に加工すること自体が困難であった。
このように、β変態点以上、(β変態点+200℃)以下の温度で熱間加工を実施した後に、(β変態点−200℃)以上、(β変態点−30℃)以下の温度で上記相当ひずみ量の値が0.5以上となるように熱間加工を実施してチタン合金部材を作製することで、軽量で高強度であるばかりでなく加工性に優れたものを製造可能であることがわかる。
Claims (4)
- 質量で、Alの含有量が3〜7%、Snの含有量が1〜4%、Crの含有量が1〜5%、Vの含有量が1〜8%であり、VとCrの含有量を、それぞれX V (%)、X Cr (%)としたときに、2.5≦(X V +1.5X Cr )≦12となる割合でVとCrとが含有され、Al、Sn、CrおよびVの含有量を、それぞれXAl(%)、XSn(%)、XCr(%)、XV(%)としたときに、(−25XAl+22XSn+16XCr+12XV)≦32となり、且つ(−25X Al −2X Sn +29X Cr +27X V )≦120となり、且つ(16X Al +2X Sn +11X Cr +2X V )≧100となる割合でAl、Sn、CrおよびVが含有され、残部がTiおよび不可避不純物からなることを特徴とするチタン合金。
- AlとSnの含有量を、それぞれXAl(%)、XSn(%)としたときに、10/3≦(XAl+XSn/3)≦7となる割合でAlとSnとが含有されている請求項1記載のチタン合金。
- 請求項1又は2記載のチタン合金が用いられて形成されてなり、初析α相の平均粒径が0.1μm以上、10μm以下となるよう形成されていることを特徴とするチタン合金部材。
- 請求項1又は2記載のチタン合金が用いられてなるインゴットを作製し、該インゴットをβ変態点以上、(β変態点+200℃)以下の温度で熱間加工を実施した後に、(β変態点−200℃)以上、(β変態点−30℃)以下の温度で下記式における相当ひずみ量の値(A)が0.5以上となるように熱間加工を実施してチタン合金部材を作製することを特徴とするチタン合金部材製造方法。
A={(ε1 2+ε2 2+ε3 2)×2/3}0.5
(ただし、ε1、ε2、及びε3は、主方向の対数ひずみを表す。)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008286589A JP5408525B2 (ja) | 2008-11-07 | 2008-11-07 | チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008286589A JP5408525B2 (ja) | 2008-11-07 | 2008-11-07 | チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010111928A JP2010111928A (ja) | 2010-05-20 |
JP5408525B2 true JP5408525B2 (ja) | 2014-02-05 |
Family
ID=42300711
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008286589A Expired - Fee Related JP5408525B2 (ja) | 2008-11-07 | 2008-11-07 | チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5408525B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5953370B2 (ja) * | 2011-06-17 | 2016-07-20 | テイタニウム メタルス コーポレイシヨンTitanium Metals Corporation | アルファ−ベータTi−Al−V−Mo−Fe合金シートの製造方法 |
JP5960090B2 (ja) * | 2013-05-16 | 2016-08-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間押出鍛造方法 |
WO2023214503A1 (ja) * | 2022-05-02 | 2023-11-09 | 株式会社プロテリアル | 圧延材 |
CN117210718B (zh) * | 2023-10-20 | 2024-02-20 | 南京工业大学 | 一种α型钛合金及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0339430A (ja) * | 1989-07-05 | 1991-02-20 | Daido Steel Co Ltd | 高強度チタン合金 |
JP2008212982A (ja) * | 2007-03-05 | 2008-09-18 | Kanto Yakin Kogyo Co Ltd | チタンの連続ろう付け方法 |
-
2008
- 2008-11-07 JP JP2008286589A patent/JP5408525B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010111928A (ja) | 2010-05-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6104164B2 (ja) | 高強度および延性アルファ/ベータチタン合金 | |
US10400311B2 (en) | Wrought material comprising Cu—Al—Mn-based alloy excellent in stress corrosion resistance and use thereof | |
US10913242B2 (en) | Titanium material for hot rolling | |
WO2020075667A1 (ja) | α+β型チタン合金線材及びα+β型チタン合金線材の製造方法 | |
US20150147225A1 (en) | Beta-type titanium alloy having low elastic modulus and high strength | |
JP5620336B2 (ja) | 高疲労強度、高靭性機械構造用鋼部品およびその製造方法 | |
JP2009138218A (ja) | チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法 | |
JP6719216B2 (ja) | α−β型チタン合金 | |
JP5005889B2 (ja) | 高強度低ヤング率チタン合金とその製造方法 | |
JP5201202B2 (ja) | ゴルフクラブフェース用チタン合金 | |
JP5408525B2 (ja) | チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 | |
JP2005307246A (ja) | 結晶粒の微細な複合組織高張力鋼 | |
CN113508183A (zh) | 棒材 | |
JP5144269B2 (ja) | 加工性を改善した高強度Co基合金及びその製造方法 | |
JP6432328B2 (ja) | 高強度チタン板およびその製造方法 | |
JP7077477B2 (ja) | フェライト系ステンレス棒状鋼材 | |
JP2019157250A (ja) | チタン合金板およびゴルフクラブヘッド | |
JP6673121B2 (ja) | α+β型チタン合金棒およびその製造方法 | |
JP5668712B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた硬質純チタン板及びその製造方法。 | |
JP2017179478A (ja) | オーステナイト系耐熱合金部材およびその製造方法 | |
JP2005126817A (ja) | 疲労特性および被削性に優れた機械構造用鋼材およびその製造方法と高周波焼入れ用素材 | |
JP2000273598A (ja) | 加工性に優れた高強度コイル冷延Ti合金板の製法 | |
TWI701343B (zh) | 鈦合金板及高爾夫球桿頭 | |
JP2024518681A (ja) | 高強度ファスナを製造するための材料およびそれを製造するための方法 | |
JP2017218660A (ja) | チタン合金鍛造材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110225 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20121026 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20121106 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20130524 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130724 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20130806 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20130724 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20130819 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131011 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131024 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5408525 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |