JP5402529B2 - Steel for mold - Google Patents

Description

この発明はプラスチックやゴムの射出成形，低圧鋳造，鍛造等の金型、特にダイカスト用の金型に適用して好適な金型用鋼に関する。   The present invention relates to a mold steel suitable for being applied to a mold for plastic or rubber injection molding, low pressure casting, forging, or the like, in particular, a die casting mold.

近年、プラスチックやゴムの射出成形品，ダイカスト品，低圧鋳造品，鍛造品等の製品コストの低廉化のニーズが高まっている。
そのための手段として最も端的で有効なのは製品の製造効率を高め、また不良率を低減することである。
例えばダイカストを例にとると、製品成形のハイサイクル化を図ること、即ち１サイクルの製品成形に要する時間を短縮し、単位時間あたりに製造可能な個数を多くすることである。 In recent years, there has been a growing need for lower product costs for plastic and rubber injection molded products, die cast products, low pressure cast products, forged products, and the like.
The simplest and most effective means for that purpose is to increase the production efficiency of the product and reduce the defect rate.
For example, taking die casting as an example, it is to increase the cycle of product molding, that is, to reduce the time required for one cycle of product molding and increase the number of products that can be manufactured per unit time.

ダイカストとは、金型に形成されたキャビティ（成形空間）内に金属溶湯を充填し、凝固させて取り出す鋳造方法であり、キャビティの形状によって鋳造品の形状を自由に制御でき、生産性が高い特長を有する。特にAl合金のダイカストは自動車産業の発展に呼応して大きく成長してきた。   Die-casting is a casting method in which molten metal is filled into a cavity (molding space) formed in a mold and solidified to be taken out. The shape of the cast product can be freely controlled by the shape of the cavity, resulting in high productivity. Has features. In particular, die casting of Al alloy has grown greatly in response to the development of the automobile industry.

このダイカストの製造工程は、給湯→射出→凝固→型開き→製品取出し→離型剤塗布→型締め→給湯の順で行われる。
このようなダイカストにおけるハイサイクル化は、金型の冷却速度（冷却に対する応答性）を高めることによって実現することができる。
金型の冷却速度を高めることなく単純にダイカスト製品の製造をハイサイクル化した場合、金型の冷却時間が十分に確保されないまま（型の温度が下がりきらないうちに）、次の鋳造サイクルを迎えることとなり、必然的に金型の表面温度が高くなる。 This die casting manufacturing process is performed in the order of hot water supply → injection → solidification → mold opening → product removal → release agent application → mold clamping → hot water supply.
Such a high cycle in die casting can be realized by increasing the mold cooling rate (responsiveness to cooling).
If the die casting product is simply made into a high cycle without increasing the mold cooling rate, the next casting cycle will be continued without sufficient cooling time of the mold (before the mold temperature has dropped). The surface temperature of the mold will inevitably increase.

金型表面の高温度化は、鋳造品の凝固速度の低下を招くため、鋳造品質の劣化に直結する重大な問題である。
またより高温で金型から取り出された鋳造品は、その後の冷却による熱収縮が大きく、寸法精度に悪影響が及ぶ。更に高温で取り出された製品はその後の冷却中に変形を生じ易い。 The increase in the temperature of the mold surface causes a decrease in the solidification rate of the cast product, and is therefore a serious problem that directly leads to deterioration of the casting quality.
In addition, the cast product taken out from the mold at a higher temperature has a large thermal shrinkage due to subsequent cooling, which adversely affects the dimensional accuracy. In addition, products removed at high temperatures are prone to deformation during subsequent cooling.

このような問題に対し、金型の冷却速度を速くできれば、１回の鋳造サイクルを終えた段階で金型の表面温度を低くでき、上記の不具合を是正することができる。   With respect to such a problem, if the mold cooling rate can be increased, the surface temperature of the mold can be lowered at the stage where one casting cycle is completed, and the above-described problems can be corrected.

金型の冷却速度を速くすること即ち急速冷却は、鋳造品の急速凝固も可能とする。
而して鋳造品を急速凝固することができれば、鋳巣の発生を抑制できて鋳造製品の品質を高め、また不良率を低減できて歩留りを高めることができ、ハイサイクル化の効果と相俟って製品コスト低減に大きく寄与する。 Increasing the mold cooling rate, or rapid cooling, also allows rapid solidification of the casting.
Thus, if the cast product can be rapidly solidified, it is possible to suppress the formation of cast holes, improve the quality of the cast product, reduce the defect rate, and increase the yield. This greatly contributes to product cost reduction.

鋳造製品のコストを低減する上で金型寿命も大きな要因である。
金型寿命が長ければ１つの金型にて製造できる製品の個数が多くなり、製品１個あたりのコストを低減することができる。
逆に金型寿命が短ければ製品１個あたりに占める金型コストの比率が大となり、製品コストを上昇せしめる。 Mold life is also a major factor in reducing the cost of cast products.
If the mold life is long, the number of products that can be manufactured with one mold increases, and the cost per product can be reduced.
On the contrary, if the mold life is short, the ratio of the mold cost per product becomes large, and the product cost is increased.

ところで、製品製造のハイサイクル化は金型に負荷される引張りの熱応力を増大させ、金型表面のヒートチェックを助長する結果をもたらしかねない。
ヒートチェックは摩耗，溶損，腐食等によって発生した表面の微小な切欠部に熱応力（特に溶湯充填により高温度化した金型表面に対するその後の強制冷却による引張応力）が作用して亀裂が発生及び進展する現象で、加熱・冷却に伴う熱疲労現象であり、製品製造のハイサイクル化の下では、こうした現象が助長される傾向となる。 By the way, the high cycle of product manufacturing may increase the tensile thermal stress applied to the mold, which may result in promoting the heat check of the mold surface.
In the heat check, cracks are generated by the application of thermal stress (particularly tensile stress due to subsequent forced cooling to the mold surface heated to a high temperature by filling the molten metal) to the minute notch on the surface caused by wear, melting damage, corrosion, etc. It is a phenomenon that develops and is a thermal fatigue phenomenon that accompanies heating / cooling, and this phenomenon tends to be promoted under the high cycle of product manufacturing.

このようなヒートチェックが生ずると、製品表面にこれが転写されてしまい、製品によっては品質が著しく損なわれるか又はゼロとなってしまう。
この意味において金型表面に生ずるヒートチェックは金型寿命を決する大きな要因となる。
従って金型には、このようなハイサイクル化の下でもヒートチェックの発生が抑制されるものであることが求められる。 When such a heat check occurs, it is transferred to the product surface, and depending on the product, the quality is significantly impaired or becomes zero.
In this sense, the heat check generated on the mold surface is a major factor that determines the mold life.
Accordingly, the mold is required to suppress the occurrence of heat check even under such a high cycle.

その他に、金型としては鋳造の際に金型への鋳造製品の焼付きを抑制できるものであることが求められる。
このような焼付きが生じると製品の取出しが困難となり、またメンテナンスも必要となって、生産性を低下させる要因となる。 In addition, the mold is required to be capable of suppressing seizure of the cast product to the mold during casting.
When such seizure occurs, it becomes difficult to take out the product and maintenance is required, which becomes a factor of reducing productivity.

以上の諸問題は、金型の熱伝導率を高くすることで解決することが可能である。
即ち、金型の熱伝導率を高くすることで金型の急速冷却を可能とし得、製品製造のハイサイクル化を実現することができるとともに、ハイサイクル化を行った場合においても金型の表面温度を低くでき、更に鋳造製品の急速凝固を可能とし得、またそのことによって製品の鋳巣の発生を抑制し得て製品の品質を高め、また不良率を少なくし得て歩留りを高め、製品製造のコストを低減することができる。
更に金型の熱伝導率を高くすることで、加熱・冷却に伴う熱応力を低減し得てヒートチェックを抑制でき、また製品の焼付きの現象も抑制することができる。 The above problems can be solved by increasing the thermal conductivity of the mold.
That is, by increasing the thermal conductivity of the mold, it is possible to rapidly cool the mold, and to achieve a high cycle of product manufacturing, and even when the high cycle is performed, the surface of the mold The temperature can be lowered, and the cast product can be rapidly solidified, which can suppress the occurrence of casting voids in the product, improve the quality of the product, reduce the defect rate, and increase the yield. Manufacturing costs can be reduced.
Furthermore, by increasing the thermal conductivity of the mold, it is possible to reduce the thermal stress accompanying heating and cooling, to suppress heat check, and to suppress the phenomenon of product seizure.

一方、金型を低廉化する上で被削性を確保することも重要である。
特にダイカスト用の金型は構造が複雑であり、削り難ければ金型製造に手間と時間がかかり、金型作製のための所要コストが高くなってしまう。
また金型としては必要な強度，靭性（衝撃値），高温強度も確保することが必要であり、しかも金型用の素材（金型用鋼）コストを低廉に維持するために希少金属の添加量も少なく抑えることが必要である。
尚、説明は省略したが上記の状況はプラスチック，ゴムの射出成形，低圧鋳造や鍛造の分野においても同様である。 On the other hand, it is also important to ensure machinability in order to reduce the cost of the mold.
In particular, the die casting mold has a complicated structure, and if it is difficult to cut, it takes time and labor to manufacture the mold, and the required cost for the mold manufacturing becomes high.
In addition, it is necessary to secure the necessary strength, toughness (impact value), and high-temperature strength for the mold, and addition of rare metals to keep the cost of the mold material (mold steel) low. It is necessary to keep the amount small.
Although the explanation is omitted, the above situation is the same in the fields of plastic and rubber injection molding, low pressure casting and forging.

本発明に対する先行技術として、下記特許文献１には、熱疲労特性及び軟化抵抗を高めることによってヒートチェック，水冷孔割れを抑制し、金型寿命を高寿命化することのできる金型用鋼を提供することを目的として、鋼の組成を「質量％でC：0.1〜0.6，Si：0.01〜0.8，Mn：0.1〜2.5，Cu：0.01〜2.0，Ni：0.01〜2.0，Cr：0.1〜2.0，Mo:0.01〜2.0，V，W，Nb及びTaのうち１種類若しくは２種以上を合計で：0.01〜2.0，Al：0.002〜0.04，N：0.002〜0.04，O：0.005以下残部Fe及び不可避的不純物」の組成を有するものとした点が開示されている。   As prior art to the present invention, Patent Document 1 below discloses a mold steel that can improve heat fatigue characteristics and softening resistance, thereby suppressing heat check and water-cooled hole cracking and extending the mold life. For the purpose of providing, the composition of the steel is “mass% C: 0.1 to 0.6, Si: 0.01 to 0.8, Mn: 0.1 to 2.5, Cu: 0.01 to 2.0, Ni: 0.01 to 2.0, Cr: 0.1 to 2.0. , Mo: 0.01 to 2.0, one or more of V, W, Nb and Ta in total: 0.01 to 2.0, Al: 0.002 to 0.04, N: 0.002 to 0.04, O: 0.005 or less, remaining Fe and inevitable It is disclosed that it has a composition of “impurity impurities”.

この特許文献１に開示のものでは、熱伝導率への着眼がなされているものの、各添加成分と熱伝導率との関係及び熱伝導率に対する添加量の影響について具体的に開示されておらず、更にCrの含有量が本発明とは異なっており、本発明とは別異のものである。   In the one disclosed in Patent Document 1, although attention is paid to the thermal conductivity, the relationship between each additive component and the thermal conductivity and the influence of the added amount on the thermal conductivity are not specifically disclosed. Further, the Cr content is different from that of the present invention, which is different from the present invention.

また下記特許文献２には、焼入れ性が良好で所要の衝撃値が得られ、金型寿命を高寿命化し得るとともに、球状化焼鈍性も良好で切削加工が容易な質量５００ｋｇ以上の大型の金型に適用される金型用鋼を提供することを目的として、金型用鋼を「質量％で、C：0.2〜0.6％，Si：0.01〜1.5％，Mn：0.1〜2.0％，Cu：0.01〜2.0％，Ni：0.01〜2.0％，Cr：0.1〜8.0％，Mo：0.01〜5.0％，VとWとNbとTaのうち１種若しくは２種以上の合計：0.01〜2.0％，Al：0.002〜0.04％，N：0.002〜0.04％，残部Fe及び不可避的不純物」の組成を有するものとした点が開示されている。   In Patent Document 2 below, a large metal having a mass of 500 kg or more that has good hardenability and can obtain a required impact value, can increase the life of a mold, has good spheroidizing annealing, and is easy to cut. For the purpose of providing mold steel to be applied to the mold, the mold steel is “mass%, C: 0.2 to 0.6%, Si: 0.01 to 1.5%, Mn: 0.1 to 2.0%, Cu: 0.01 to 2.0%, Ni: 0.01 to 2.0%, Cr: 0.1 to 8.0%, Mo: 0.01 to 5.0%, Total of one or more of V, W, Nb and Ta: 0.01 to 2.0%, Al : 0.002 to 0.04%, N: 0.002 to 0.04%, balance Fe and unavoidable impurities ".

この特許文献２に開示のものにおいては、特許請求の範囲におけるMn，Crの添加量範囲が本発明と重複しているものの、本発明で規定する範囲内のMn，Crを含有したものが実施例中で開示されておらず、加えてこの特許文献２に記載のものにおいては、添加成分と熱伝導率との関係については言及されておらず、本発明と別異のものである。   In the one disclosed in Patent Document 2, although the Mn and Cr addition amount ranges in the claims overlap with those of the present invention, those containing Mn and Cr within the range defined by the present invention were implemented. In the example described in Patent Document 2 which is not disclosed in the examples, the relationship between the additive component and the thermal conductivity is not mentioned, which is different from the present invention.

更に下記特許文献３には、希少金属の含有量が少ないにも拘らず軟化抵抗が高く、熱疲労特性や耐摩耗性に優れた型材用鋼を提供することを目的として、型材用鋼の組成を、「C：0.15〜0.55質量％、Si：0.01〜2.0質量％、Mn：0.01〜2.5質量％、Cu：0.01〜2.0質量％、Ni：0.01〜2.0質量％、Cr：0.01〜2.5質量％、Mo：0.01〜3.0質量％、及び、V及びWからなる群から選ばれる少なくとも１種の総量：0.01〜1.0質量％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物」の組成とした点が開示されている。   Furthermore, in Patent Document 3, the composition of the steel for the mold material is provided for the purpose of providing a steel for the mold material which has a high softening resistance despite its low rare metal content and is excellent in thermal fatigue characteristics and wear resistance. "C: 0.15-0.55 mass%, Si: 0.01-2.0 mass%, Mn: 0.01-2.5 mass%, Cu: 0.01-2.0 mass%, Ni: 0.01-2.0 mass%, Cr: 0.01-2.5 mass% , Mo: 0.01 to 3.0% by mass, and a total amount of at least one selected from the group consisting of V and W: 0.01 to 1.0% by mass, with the balance being Fe and inevitable impurities ” Has been.

しかしながらこの特許文献３に記載のものには、本発明で規定する範囲内のMn，Moを含有した実施例が開示されておらず、またこの特許文献３に記載のものにおいても、添加成分と熱伝導率との関係について何等開示されておらず、この特許文献３に記載のものも本発明とは別異のものである。   However, the example described in Patent Document 3 does not disclose an example containing Mn and Mo within the range specified in the present invention. No relationship is disclosed with respect to the thermal conductivity, and the one described in Patent Document 3 is also different from the present invention.

特開２００８−５６９８２号公報JP 2008-56982 A 特開２００８−１２１０３２号公報JP 2008-121032 A 特開２００８−１６９４１１号公報JP 2008-169411 A

本発明は以上のような事情を背景とし、金型の熱伝導率を高くし得て金型の急速冷却を可能とし、製品製造のハイサイクル化を実現可能とするとともに、ハイサイクル化の下でも製品の品質を高め、不良率を低減することができ、更に金型の熱応力を低減し得て金型寿命を延長でき、しかも希少元素の添加量を少なく抑えつつ、金型として必要な強度，靭性，高温特性を得ることのできる金型用鋼を提供することを目的としてなされたものである。   In the background of the above circumstances, the present invention makes it possible to increase the thermal conductivity of the mold, enable rapid cooling of the mold, realize a high cycle of product manufacturing, and reduce the cycle. However, it is possible to improve the quality of the product, reduce the defective rate, further reduce the thermal stress of the mold, extend the mold life, and reduce the amount of rare elements added, while being necessary as a mold It was made for the purpose of providing a steel for molds that can obtain strength, toughness, and high temperature characteristics.

而して請求項１のものは、質量％で0.35 ＜ C ≦ 0.50，0.01 ≦ Si ＜ 0.19，1.50 ＜ Mn ＜ 1.78，2.00 ＜ Cr ＜ 3.05，0.51 ＜ Mo ＜ 1.25，0.30 ＜ V ＜ 0.80，0.004 ≦ N ≦ 0.040，残部Fe及び不可避的不純物の組成を有することを特徴とする。   Thus, in claim 1, the mass% is 0.35 <C ≦ 0.50, 0.01 ≦ Si <0.19, 1.50 <Mn <1.78, 2.00 <Cr <3.05, 0.51 <Mo <1.25, 0.30 <V <0.80, 0.004. ≦ N ≦ 0.040, characterized by having a composition of balance Fe and inevitable impurities.

請求項２のものは、請求項１において、質量％で0.30 ≦ W ≦ 4.00を更に含有して成ることを特徴とする。   A second aspect of the present invention is characterized in that, in the first aspect, 0.30 ≦ W ≦ 4.00 is further contained in mass%.

請求項３のものは、請求項１，２の何れかにおいて、質量％で0.30 ≦ Co ≦ 3.00を更に含有して成ることを特徴とする。   A third aspect of the present invention is characterized in that in any one of the first and second aspects, 0.30 ≦ Co ≦ 3.00 is further contained in mass%.

請求項４のものは、請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で0.004 ≦ Nb ≦ 0.100，0.004 ≦ Ta ≦ 0.100，0.004 ≦ Ti ≦ 0.100，0.004 ≦ Zr ≦ 0.100，0.004 ≦ Al ≦ 0.050のうち少なくとも１種以上を更に含有して成ることを特徴とする。   A fourth aspect of the present invention is as defined in any one of the first to third aspects, wherein 0.004 ≦ Nb ≦ 0.100, 0.004 ≦ Ta ≦ 0.100, 0.004 ≦ Ti ≦ 0.100, 0.004 ≦ Zr ≦ 0.100, 0.004 ≦ Al ≦ 0.050 by mass%. Of these, it further comprises at least one or more.

請求項５のものは、請求項１〜４の何れかにおいて、質量％で0.15 ≦ Cu ≦ 1.50，0.15 ≦ Ni ≦ 1.50，0.0010 ≦ B ≦ 0.0100のうち少なくとも１種以上を更に含有して成ることを特徴とする。   Claim 5 further comprises at least one of 0.15 ≦ Cu ≦ 1.50, 0.15 ≦ Ni ≦ 1.50, 0.0010 ≦ B ≦ 0.0100 by mass% in any one of claims 1 to 4. It is characterized by.

請求項６のものは、請求項１〜５の何れかにおいて、質量％で0.010 ≦ S ≦ 0.50，0.0005 ≦ Ca ≦ 0.2000，0.03 ≦ Se ≦ 0.50，0.005 ≦ Te ≦ 0.100，0.01 ≦ Bi ≦ 0.30，0.03 ≦ Pb ≦ 0.50のうち少なくとも１種以上を更に含有して成ることを特徴とする。   A sixth aspect of the present invention provides the method according to any one of the first to fifth aspects, wherein 0.010 ≦ S ≦ 0.50, 0.0005 ≦ Ca ≦ 0.2000, 0.03 ≦ Se ≦ 0.50, 0.005 ≦ Te ≦ 0.100, 0.01 ≦ Bi ≦ 0.30 in mass%. It is characterized by further containing at least one of 0.03 ≦ Pb ≦ 0.50.

請求項７のものは、請求項１〜６の何れかに記載のダイカスト用の金型用鋼であることを特徴とする。   According to a seventh aspect of the present invention, there is provided a die casting steel according to any one of the first to sixth aspects.

発明の作用・効果Effects and effects of the invention

本発明者は、金型用鋼に対し各種添加成分の熱伝導率に及ぼす影響を調べたところ、Si，Mn，Crが添加量の増大とともに熱伝導率を低くすること、特にSiの場合ある値を超えると急激に熱伝導率を低下させることを見出した。
一方Siは鋼の被削性を高める有用な成分であり、被削性に与える効果はSiの添加量が多くなるにつれて増大する。
またMn，Crは添加量の増大によって焼入れ性を高め、鋼の衝撃値を高める働きを有する。
従って単にSi，Mn，Crの添加量を少なくするだけであると、それら被削性，衝撃値の特性が悪化してしまう。 The present inventor examined the influence of various additive components on the thermal conductivity of mold steel, and Si, Mn, Cr decreased the thermal conductivity as the amount of addition increased, especially in the case of Si. It has been found that when the value is exceeded, the thermal conductivity is rapidly reduced.
On the other hand, Si is a useful component that enhances the machinability of steel, and the effect on machinability increases as the amount of Si added increases.
In addition, Mn and Cr increase the hardenability by increasing the amount added, and have the function of increasing the impact value of steel.
Therefore, if the addition amount of Si, Mn, and Cr is simply reduced, the machinability and impact value characteristics deteriorate.

そこでSi，Mn，Crの熱伝導率に及ぼす影響の度合い（程度）と、Siの被削性に及ぼす影響の程度、及びMn，Crの衝撃値に及ぼす影響の程度を勘案し、それらの添加量を適正にバランスさせることで、即ちSi，Mn，Crの添加量をそれぞれ一定の上限値以下に規制することで、それら全体の効果として鋼の熱伝導率を効果的に所望の値以上確保できること、併せてSiの添加量を設定した上限値以下の範囲内で多く添加することで被削性を十分に確保できること、またMn，Crの添加量を設定した上限値以下の範囲内で一定量多く添加することで衝撃値を十分に確保できること等の知見を得た。
本発明はこのような知見に基づいてなされたものである。 Therefore, considering the degree (degree) of influence on the thermal conductivity of Si, Mn, and Cr, the degree of influence on the machinability of Si, and the degree of influence on the impact value of Mn and Cr, they are added. By properly balancing the amounts, that is, by regulating the amount of Si, Mn, and Cr added below a certain upper limit, as a whole, the thermal conductivity of the steel is effectively secured above the desired value. In addition, it is possible to ensure sufficient machinability by adding a large amount within the range below the set upper limit of Si addition, and constant within the range below the set upper limit of Mn and Cr. The knowledge that the impact value can be sufficiently secured by adding a large amount was obtained.
The present invention has been made based on such findings.

本発明では、Vを必須の添加成分として鋼に添加する。
添加したVは、鋼の凝固時に炭窒化物となって（ピン止め粒子となって）微細に分散し、そのピンニング効果によって結晶粒を微細化し、鋼の靭性を高める働きをなす。
但し、Vは希少元素であってコストも高く、また多く添加すると粗大な晶出物を生じ、これが異物となって鋼の靭性を却って劣化させる。
そこで本発明では、Vの添加量を0.80％未満の少ない量に規制する。
但しVを少なくしただけであるとピン止め効果を発揮する微細なVの炭窒化物が十分に生成せず、衝撃値を十分に高めることができない。 In the present invention, V is added to steel as an essential additive component.
The added V becomes carbonitrides (pinning particles) during the solidification of the steel and finely disperses, and the pinning effect refines the crystal grains and increases the toughness of the steel.
However, V is a rare element and high in cost, and when added in a large amount, coarse crystallized matter is formed, which becomes a foreign substance and deteriorates the toughness of the steel.
Therefore, in the present invention, the amount of V added is restricted to a small amount of less than 0.80%.
However, if only V is reduced, the fine V carbonitride that exhibits the pinning effect is not sufficiently generated, and the impact value cannot be sufficiently increased.

そこで本発明では、V添加量の少量化と併せてNを積極的に0.040％以下の量で添加している。
そしてこのNの積極的な添加を行うことによって、Vの添加量を少量とした場合であってもピン止め粒子として有効な微細なVの炭窒化物を十分に生成させることができ、鋼の靭性を高めることができる。 Therefore, in the present invention, N is positively added in an amount of 0.040% or less in conjunction with a reduction in the amount of V added.
By actively adding N, fine V carbonitrides that are effective as pinning particles can be sufficiently produced even when the amount of V added is small, and the steel Toughness can be increased.

ここで添加したVのうち凝固に際して１次炭化物を生じない余剰のVは焼入れ時に鋼に固溶し、そして焼戻しの際に炭化物を析出して鋼を２次硬化させる働きをなし、金型の強度を高める働きをなす。   Of the V added here, the surplus V that does not produce primary carbide during solidification dissolves in the steel during quenching, and precipitates carbide during tempering and serves to secondary harden the steel. It works to increase strength.

以上のような本発明によれば、例えばダイカスト品製造に際して製品製造をハイサイクル化することができ、製品製造の効率を高めることができるとともに、その際に急速凝固を可能として製品の品質を高めることができ、不良品の発生を低減し得て歩留りを高めることができ、製品製造コストを低減することができる。   According to the present invention as described above, for example, when manufacturing a die-cast product, the product manufacturing can be made into a high cycle, and the efficiency of the product manufacturing can be increased. The generation of defective products can be reduced, the yield can be increased, and the product manufacturing cost can be reduced.

また金型の加熱・冷却に伴う熱応力を低減して、金型のヒートチェックの発生を抑制でき、更に金型への製品焼付きを抑制することができる。
更に金型作製の際の被削性，金型の強度，靭性等の特性も良好に確保することができ、また希少元素の添加量を少量とすることで素材コストも低減できる効果を奏する。 Moreover, the thermal stress accompanying heating / cooling of the mold can be reduced, generation of heat check of the mold can be suppressed, and product seizure to the mold can be further suppressed.
Furthermore, it is possible to secure good properties such as machinability, mold strength, and toughness during mold fabrication, and to reduce the material cost by reducing the amount of rare elements added.

次に本発明における各化学成分及びその限定理由等について以下に詳述する。
0.35 ＜ C ≦ 0.50
0.35％以下では、所望の硬さ４３ＨＲＣ以上を焼入れ速度が低下した場合に得にくい。0.50％を越えると、炭窒化物の量が過度となり、衝撃値を劣化させる。好適な範囲は、硬さと衝撃値のバランスに優れた0.37 ≦ C ≦ 0.43である。 Next, each chemical component in the present invention and reasons for limitation thereof will be described in detail below.
0.35 <C ≤ 0.50
If it is 0.35% or less, it is difficult to obtain a desired hardness of 43 HRC or more when the quenching speed is lowered. If it exceeds 0.50%, the amount of carbonitride becomes excessive and the impact value is deteriorated. A preferable range is 0.37 ≦ C ≦ 0.43, which is excellent in balance between hardness and impact value.

0.01 ≦ Si ＜ 0.19
0.01％未満では被削性の劣化が著しく、金型形状への加工が非常に難しくなる。0.19％以上になると、熱伝導率の低下が大きい。好適な範囲は、高い熱伝導率が得られ、かつ工業的な被削性が確保できるSi≦0.15である。特に高い熱伝導率が必要な場合は、Si＜0.10がさらに好ましい範囲となる。 0.01 ≤ Si <0.19
If it is less than 0.01%, the machinability is remarkably deteriorated, and it becomes very difficult to process into a mold shape. When it is 0.19% or more, the decrease in thermal conductivity is large. A preferable range is Si ≦ 0.15, in which high thermal conductivity is obtained and industrial machinability can be secured. When particularly high thermal conductivity is required, Si <0.10 is a more preferable range.

これらの様子を示したものが図１と図２である。
図１は0.40C-1.67Mn-2.02Cr-1.08Mo-0.59V-0.021N-Si鋼を切削した場合に、切削工具が寿命となるまでに削った距離をSi量に対して示す。試験片は５５ｍｍ×５５ｍｍ×２００ｍｍの角材であり、長さ２００ｍｍの方向に切削を繰り返し、切削工具の横逃げ面最大磨耗量が３００μｍとなった時点(累積切削距離)を寿命と判定した。切削距離が大きいほど、良く削れて好ましい。 These are shown in FIGS. 1 and 2. FIG.
FIG. 1 shows the distance of cutting until the cutting tool reaches the end of life when 0.40C-1.67Mn-2.02Cr-1.08Mo-0.59V-0.021N-Si steel is cut with respect to the amount of Si. The test piece was a square material of 55 mm × 55 mm × 200 mm, and cutting was repeated in the direction of 200 mm in length, and when the maximum amount of side flank wear of the cutting tool reached 300 μm (cumulative cutting distance), the life was determined. The larger the cutting distance, the better the cutting.

Siが0.01％未満では、切削距離が極端に小さくなっている。Siの増加によって切削距離は大きくなる。しかしSiが0.19％を越えると、依然としてSiが多いほど良く削れる傾向はあるものの、低Si側に比べれば改善効果は顕著でない。   When Si is less than 0.01%, the cutting distance is extremely small. The cutting distance increases as Si increases. However, when Si exceeds 0.19%, there is a tendency that the more Si is, the better the cutting is, but the improvement effect is not significant compared to the low Si side.

なお、被削性評価用の素材は以下の手順で作成した。まず、真空中で溶解・精錬した溶鋼を２ｔｏｎのインゴットに鋳込んだ。このインゴットに、１２５０℃で１８Ｈｒ加熱する均質化熱処理を施した。その後、横断面が２５０ｍｍ×２５０ｍｍのブロックを、このインゴットの熱間鍛造によって製造した。鍛造後の高温状態にあるブロックは室温まで放冷し、６７０℃における６Ｈｒの加熱後に８２０℃へ再加熱し、４Ｈｒの保持後に１０℃／Ｈｒでゆっくりと冷却した。ブロックが６２０℃になった時点でゆっくりとした冷却を中止し、ブロックを炉から出して室温まで放冷した。このような一連の処理によって、硬さが９５ＨＲＢ程度と軟質で組織の均一な状態のブロックを製造した。このブロックを素材として、５５ｍｍ×５５ｍｍ×２００ｍｍの試験片を作成し、被削性を調査した結果を示したのが図１である。   In addition, the material for machinability evaluation was created in the following procedures. First, molten steel melted and refined in vacuum was cast into a 2 ton ingot. The ingot was subjected to a homogenization heat treatment by heating at 1250 ° C. for 18 hours. Thereafter, a block having a cross section of 250 mm × 250 mm was manufactured by hot forging of the ingot. The block in the high-temperature state after forging was allowed to cool to room temperature, reheated to 820 ° C. after heating for 6 hours at 670 ° C., and slowly cooled at 10 ° C./Hr after holding for 4 hours. When the block reached 620 ° C., the slow cooling was stopped, and the block was removed from the furnace and allowed to cool to room temperature. Through such a series of treatments, a block having a hardness of about 95 HRB and a soft and uniform structure was manufactured. FIG. 1 shows the result of making a 55 mm × 55 mm × 200 mm test piece using this block as a raw material and examining the machinability.

図１の試験に用いたと同じ素材の同じ部位から削りだしたφ１１ｍｍ×５０ｍｍの丸棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この丸棒からφ１０ｍｍ×２ｍｍの熱伝導率測定用試験片を作成した。レーザーフラッシュ法によって室温で測定した熱伝導率を、Si量に対して示せば図２の通りである。熱伝導率が大きいほど、金型となった場合の冷却能に優れるため好ましい。
JIS SKD61(熱伝導率２４Ｗ／ｍ／Ｋ)と比較して、冷却能が劇的に改善する３３Ｗ／ｍ／Ｋ以上の熱伝導率を得るため、本発明ではSi量を0.19％未満とする。 A round bar of φ11 mm × 50 mm cut out from the same part of the same material used in the test of FIG. 1 was heated to 1030 ° C., rapidly cooled, tempered and tempered to 43 HRC. Further, a test piece for measuring thermal conductivity of φ10 mm × 2 mm was prepared from this round bar. FIG. 2 shows the thermal conductivity measured at room temperature by the laser flash method with respect to the amount of Si. Higher thermal conductivity is preferable because of excellent cooling ability when it becomes a mold.
Compared with JIS SKD61 (thermal conductivity 24 W / m / K), in order to obtain a thermal conductivity of 33 W / m / K or more, which dramatically improves the cooling capacity, in the present invention, the Si content is less than 0.19%. .

1.50 ＜ Mn ＜ 1.78
1.50％以下では焼き入れ性が不足し、金型が大きくなった(焼入れ速度が小さくなった)場合の硬さや衝撃値の確保が困難である。1.78％以上では高い熱伝導率の維持が困難となる。 1.50 <Mn <1.78
If it is 1.50% or less, the hardenability is insufficient, and it is difficult to ensure the hardness and impact value when the mold becomes large (quenching speed decreases). If it is 1.78% or more, it is difficult to maintain high thermal conductivity.

これらの様子を示したものが図３と図４である。
0.40C-0.10Si-2.55Cr-1.11Mo-0.60V-0.020N-Mn鋼から作成した１００ｍｍ×１００ｍｍ×６０ｍｍのブロックを１０３０℃に加熱して急冷，焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、このブロックの中央部から１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍのJIS 3号衝撃試験片を作成し、衝撃値を室温で測定した。 These are shown in FIGS. 3 and 4. FIG.
A 100 mm × 100 mm × 60 mm block made from 0.40C-0.10Si-2.55Cr-1.11Mo-0.60V-0.020N-Mn steel was heated to 1030 ° C., rapidly cooled and tempered, and tempered to 43 HRC. Further, a 10 mm × 10 mm × 55 mm JIS No. 3 impact test piece was prepared from the central portion of the block, and the impact value was measured at room temperature.

図３は，衝撃値をMn量に対してプロットしている。衝撃値が大きいほど、金型となった場合に割れにくいため好ましい。Mn含有量が少ない鋼は，ブロック中央部まで焼きが入り難い(焼入れ性が悪い)ため、粗大な組織となりやすく、低衝撃値である。Mn量の増加によって焼入れ性が改善されるため、衝撃値は上昇する。そして、Mn量が1.50％を越えると衝撃値は高位安定となっている。   FIG. 3 plots the impact value against the amount of Mn. A larger impact value is preferable because it is less likely to break when it becomes a mold. Steel with low Mn content is hard to harden to the center of the block (poor hardenability), so it tends to have a coarse structure and has a low impact value. Since the hardenability is improved by increasing the amount of Mn, the impact value increases. When the Mn content exceeds 1.50%, the impact value is highly stable.

なお、衝撃値評価用の素材は以下の手順で作成した。まず、真空中で溶解・精錬した溶鋼を２ｔｏｎのインゴットに鋳込んだ。このインゴットに、１２５０℃で１８Ｈｒ加熱する均質化熱処理を施した。その後、横断面が２５０ｍｍ×２５０ｍｍのブロックを、このインゴットの熱間鍛造によって製造した。鍛造後の高温状態にあるブロックは室温まで放冷し、６７０℃における６Ｈｒの加熱後に８２０℃へ再加熱し、４Ｈｒの保持後に１０℃／Ｈｒでゆっくりと冷却した。ブロックが６２０℃になった時点でゆっくりとした冷却を中止し、ブロックを炉から出して室温まで放冷した。このような一連の処理によって、硬さが９５ＨＲＢ程度と軟質で組織の均一な状態のブロックを製造した。このブロックを素材として、その横断面中央付近から１１ｍｍ×１１ｍｍ×６０ｍｍの角棒を作成し、この角棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この角棒から１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍのJIS 3号衝撃試験片を作成し、JIS Z 2242に準拠してシャルピー衝撃値を調査した。調査した結果を示したのが図３である。   In addition, the material for impact value evaluation was created in the following procedures. First, molten steel melted and refined in vacuum was cast into a 2 ton ingot. The ingot was subjected to a homogenization heat treatment by heating at 1250 ° C. for 18 hours. Thereafter, a block having a cross section of 250 mm × 250 mm was manufactured by hot forging of the ingot. The block in the high-temperature state after forging was allowed to cool to room temperature, reheated to 820 ° C. after heating for 6 hours at 670 ° C., and slowly cooled at 10 ° C./Hr after holding for 4 hours. When the block reached 620 ° C., the slow cooling was stopped, and the block was removed from the furnace and allowed to cool to room temperature. Through such a series of treatments, a block having a hardness of about 95 HRB and a soft and uniform structure was manufactured. Using this block as a raw material, a square bar of 11 mm × 11 mm × 60 mm was prepared from the vicinity of the center of the cross section, and this square bar was heated to 1030 ° C., rapidly cooled, tempered, and tempered to 43 HRC. Furthermore, a 10 mm × 10 mm × 55 mm JIS No. 3 impact test piece was prepared from this square bar, and the Charpy impact value was investigated in accordance with JIS Z 2242. FIG. 3 shows the result of the investigation.

図３の試験に用いたと同じ素材の同じ部位から削りだしたφ１１ｍｍ×５０ｍｍの丸棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この丸棒からφ１０ｍｍ×２ｍｍの熱伝導率測定用試験片を作成した。レーザーフラッシュ法によって室温で測定した熱伝導率を、Mn量に対して示せば図４の通りである。
JIS SKD61(熱伝導率２４Ｗ／ｍ／Ｋ)と比較して，冷却能が劇的に改善する３３Ｗ／ｍ／Ｋ以上の熱伝導率を得るため、本発明ではMn量を1.78％未満とする。 A round bar of φ11 mm × 50 mm cut out from the same part of the same material used in the test of FIG. 3 was heated to 1030 ° C., rapidly cooled, tempered, and tempered to 43 HRC. Further, a test piece for measuring thermal conductivity of φ10 mm × 2 mm was prepared from this round bar. FIG. 4 shows the thermal conductivity measured at room temperature by the laser flash method with respect to the amount of Mn.
Compared with JIS SKD61 (thermal conductivity 24 W / m / K), in order to obtain a thermal conductivity of 33 W / m / K or more that dramatically improves the cooling capacity, the present invention sets the Mn content to less than 1.78%. .

2.00 ＜ Cr ＜ 3.05
2.00％以下では焼き入れ性が不足し、金型が大きくなった(焼入れ速度が小さくなった)場合の硬さと衝撃値が充分に得られない。一方で、Cr量が3.05％以上では、高い熱伝導率の維持が困難となる。好適な範囲は、硬さと衝撃値と熱伝導率のバランスに優れた2.00 ＜ Cr ≦ 2.70である。 2.00 <Cr <3.05
If it is 2.00% or less, the hardenability is insufficient, and the hardness and impact value when the mold becomes large (quenching speed decreases) cannot be obtained sufficiently. On the other hand, if the Cr content is 3.05% or more, it is difficult to maintain high thermal conductivity. A preferable range is 2.00 <Cr ≦ 2.70, which is excellent in the balance of hardness, impact value, and thermal conductivity.

これらの様子を示したものが図５と図６である。
0.40C-0.08Si-1.51Mn-1.10Mo-0.60V-0.019N-Cr鋼から作成した１００ｍｍ×１００ｍｍ×６０ｍｍのブロックを１０３０℃に加熱して急冷，焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、このブロックの中央部から１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍのJIS 3号衝撃試験片を作成し、衝撃値を室温で測定した。 FIG. 5 and FIG. 6 show these states.
A 100 mm × 100 mm × 60 mm block made from 0.40C-0.08Si-1.51Mn-1.10Mo-0.60V-0.019N-Cr steel was heated to 1030 ° C., rapidly cooled and tempered, and tempered to 43 HRC. Further, a 10 mm × 10 mm × 55 mm JIS No. 3 impact test piece was prepared from the central portion of the block, and the impact value was measured at room temperature.

図５は、室温における衝撃値を、Cr量に対してプロットしている。Cr含有量が少ない鋼は、ブロック中央部まで焼きが入り難い(焼入れ性が悪い)ため、粗大な組織となりやすく、低衝撃値である。特に、Crが2.00％以下では衝撃値の低下が顕著である。
なお、衝撃値評価用の素材は上述したMnの影響を調べた場合と同様の手順で作成した。 FIG. 5 plots the impact value at room temperature against the Cr content. Steel with low Cr content is hard to harden to the center of the block (poor hardenability), so it tends to be a coarse structure and has a low impact value. In particular, when Cr is 2.00% or less, the impact value is significantly reduced.
In addition, the material for impact value evaluation was created in the same procedure as the case where the influence of Mn mentioned above was investigated.

図５の試験に用いたと同じ素材の同じ部位から削りだしたφ１１ｍｍ×５０ｍｍの丸棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この丸棒からφ１０ｍｍ×２ｍｍの熱伝導率測定用試験片を作成した。レーザーフラッシュ法によって室温で測定した熱伝導率を、Cr量に対して示せば図６の通りである。
JIS SKD61(熱伝導率２４Ｗ／ｍ／Ｋ)と比較して，冷却能が劇的に改善する３３Ｗ／ｍ／Ｋ以上の熱伝導率を得るため、本発明ではCr量を3.05％未満とする。なお、JIS SKD61のCr量は4.5〜5.5である。 A round bar of φ11 mm × 50 mm cut out from the same part of the same material used in the test of FIG. 5 was heated to 1030 ° C., rapidly cooled, tempered, and tempered to 43 HRC. Further, a test piece for measuring thermal conductivity of φ10 mm × 2 mm was prepared from this round bar. FIG. 6 shows the thermal conductivity measured at room temperature by the laser flash method with respect to the Cr content.
Compared with JIS SKD61 (thermal conductivity 24 W / m / K), in order to obtain a thermal conductivity of 33 W / m / K or more that dramatically improves the cooling capacity, in the present invention, the Cr content is less than 3.05%. . In addition, the Cr amount of JIS SKD61 is 4.5 to 5.5.

0.51 ＜ Mo ＜ 1.25
0.51％以下では、充分な高温強度が得られない。1.25％以上では、脆化して衝撃値が低下する。好適な範囲は、0.75 ≦ Mo ≦ 1.15である。 0.51 <Mo <1.25
If it is 0.51% or less, sufficient high-temperature strength cannot be obtained. If it is 1.25% or more, it becomes brittle and the impact value decreases. A preferred range is 0.75 ≦ Mo ≦ 1.15.

この様子を示したものが図７と図８である。
0.40C-0.08Si-1.53Mn-2.01Cr-0.59V-0.022N-Mo鋼から作成したφ１５ｍｍ×５０ｍｍの丸棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この丸棒からφ１４ｍｍ×２１ｍｍの変形抵抗測定用試験片を作成し、試験片を５℃／ｓで６００℃に加熱して１００ｓの保持後、ひずみ速度１０ｓ^−１で加工して変形抵抗(高温強度)を測定した。この時の変形抵抗をMo量に対して示せば、図７の通りである。
高変形抵抗であるほど強度が高いため、磨耗しにくく好ましい。変形抵抗(高温強度)は、Mo量が0.51％以下では急減しており、この範囲を避けることが耐磨耗性の確保には必須と考えられる。 This is shown in FIG. 7 and FIG.
A φ15 mm × 50 mm round bar made from 0.40C-0.08Si-1.53Mn-2.01Cr-0.59V-0.022N-Mo steel was heated to 1030 ° C., quenched, tempered and tempered to 43HRC. Further, a test piece for measuring deformation resistance of φ14 mm × 21 mm was prepared from this round bar, the test piece was heated to 600 ° C. at 5 ° C./s, held for 100 s, and then processed at a strain rate of 10 s ⁻¹ for deformation resistance. (High temperature strength) was measured. If the deformation resistance at this time is shown with respect to the amount of Mo, it is as FIG.
The higher the deformation resistance, the higher the strength. Deformation resistance (high-temperature strength) decreases sharply when the Mo content is 0.51% or less, and avoiding this range is considered essential for ensuring wear resistance.

なお、変形抵抗評価用の素材は以下の手順で作成した。まず、真空中で溶解・精錬した溶鋼を２ｔｏｎのインゴットに鋳込んだ。このインゴットに、１２５０℃で１８Ｈｒ加熱する均質化熱処理を施した。その後、横断面が２５０ｍｍ×２５０ｍｍのブロックを、このインゴットの熱間鍛造によって製造した。鍛造後の高温状態にあるブロックは室温まで放冷し、６７０℃における６Ｈｒの加熱後に８２０℃へ再加熱し、４Ｈｒの保持後に１０℃／Ｈｒでゆっくりと冷却した。ブロックが６２０℃になった時点でゆっくりとした冷却を中止し、ブロックを炉から出して室温まで放冷した。このような一連の処理によって、硬さが９５ＨＲＢ程度と軟質で組織の均一な状態のブロックを製造した。このブロックを素材として、その横断面中央付近からφ１５ｍｍ×５０ｍｍの丸棒を削りだし、この丸棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この丸棒からφ１４ｍｍ×２１ｍｍの試験片を作成し、変形抵抗を調査した結果を示したのが図７である。   The material for evaluating deformation resistance was prepared by the following procedure. First, molten steel melted and refined in vacuum was cast into a 2 ton ingot. The ingot was subjected to a homogenization heat treatment by heating at 1250 ° C. for 18 hours. Thereafter, a block having a cross section of 250 mm × 250 mm was manufactured by hot forging of the ingot. The block in the high-temperature state after forging was allowed to cool to room temperature, reheated to 820 ° C. after heating for 6 hours at 670 ° C., and slowly cooled at 10 ° C./Hr after holding for 4 hours. When the block reached 620 ° C., the slow cooling was stopped, and the block was removed from the furnace and allowed to cool to room temperature. Through such a series of treatments, a block having a hardness of about 95 HRB and a soft and uniform structure was manufactured. Using this block as a raw material, a round bar of φ15 mm × 50 mm was shaved from near the center of the cross section, this round bar was heated to 1030 ° C., rapidly cooled, tempered and tempered to 43 HRC. Further, FIG. 7 shows the result of preparing a test piece of φ14 mm × 21 mm from this round bar and examining the deformation resistance.

図７の試験に用いたと同じ素材の同じ部位から１１ｍｍ×１１ｍｍ×６０ｍｍの角棒を作成し、この角棒を１０３０℃に加熱して急冷し、焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、この角棒から１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍのJIS 3号衝撃試験片を作成して衝撃値を調査した。図８は衝撃値をMo量に対してプロットしている。
Mo量が0.4％程度までは、高Mo材の方が高衝撃値であるが、Mo量が1.25％以上では脆化が無視できない。また、汎用鋼として考えると、Mo量が1.25％以上ではコスト増が工業的な問題となる。なお、JIS SKD61のMo量は1.0〜1.5である。 A square bar of 11 mm × 11 mm × 60 mm was prepared from the same part of the same material used in the test of FIG. 7, this square bar was heated to 1030 ° C., quenched, tempered and tempered to 43 HRC. Furthermore, a 10 mm × 10 mm × 55 mm JIS No. 3 impact test piece was prepared from this square bar, and the impact value was investigated. FIG. 8 plots the impact value against the Mo amount.
Up to about 0.4% Mo, the high Mo material has a higher impact value, but embrittlement cannot be ignored if the Mo amount is 1.25% or more. Further, when considered as general-purpose steel, an increase in cost becomes an industrial problem when the Mo content is 1.25% or more. The Mo amount of JIS SKD61 is 1.0 to 1.5.

0.30 ＜ V ＜ 0.80
0.30％以下では、焼入れ時の結晶粒が粗大化して衝撃値を低下させる。一方、0.80％以上では粗大な炭窒化物の量が過度となって衝撃値を低下させる。また、V量が0.80％以上ではコスト増が工業的な問題となる。好適な範囲は、0.50 ≦ V ≦ 0.70である。 0.30 <V <0.80
If it is 0.30% or less, the crystal grains at the time of quenching become coarse and the impact value is lowered. On the other hand, if it is 0.80% or more, the amount of coarse carbonitride becomes excessive and the impact value is lowered. Further, when the V amount is 0.80% or more, an increase in cost becomes an industrial problem. A preferred range is 0.50 ≦ V ≦ 0.70.

この様子を示したものが図９である。
0.40C-0.09Si-1.52Mn-2.02Cr-1.09Mo-0.021N-V鋼から作成した１００ｍｍ×１００ｍｍ×６０ｍｍのブロックを１０３０℃に加熱して急冷，焼戻して４３ＨＲＣに調質した。さらに、このブロックの中央部から１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍのJIS 3号衝撃試験片を作成し、衝撃値を室温で測定した。図９は、室温における衝撃値を、V量に対してプロットしている。V≦0.30における衝撃値の低下は結晶粒の粗大化が原因であり、0.80≦Vにおける衝撃値低下の原因は粗大な炭窒化物の増加である。なお、JIS SKD61のV量は0.8〜1.2である。
なお、衝撃値評価用の素材は上述したMnの影響を調べた場合と同様の手順で作成した。 This is shown in FIG.
A 100 mm × 100 mm × 60 mm block made from 0.40C-0.09Si-1.52Mn-2.02Cr-1.09Mo-0.021NV steel was heated to 1030 ° C., rapidly cooled and tempered, and tempered to 43 HRC. Further, a 10 mm × 10 mm × 55 mm JIS No. 3 impact test piece was prepared from the central portion of the block, and the impact value was measured at room temperature. FIG. 9 plots the impact value at room temperature against the V amount. The decrease in impact value at V ≦ 0.30 is caused by the coarsening of crystal grains, and the cause at impact value decrease at 0.80 ≦ V is an increase in coarse carbonitride. Note that the V amount of JIS SKD61 is 0.8 to 1.2.
In addition, the material for impact value evaluation was created in the same procedure as the case where the influence of Mn mentioned above was investigated.

0.004 ≦ N ≦ 0.040
0.004％未満では、焼入れ時の結晶粒が粗大化しやすく、衝撃値は低下する。0.040％を越えると、粗大な炭窒化物が増えることによって衝撃値は低下する。好適な範囲は、0.007≦N≦0.028である。 0.004 ≤ N ≤ 0.040
If it is less than 0.004%, the crystal grains at the time of quenching tend to become coarse and the impact value decreases. If it exceeds 0.040%, the impact value decreases due to an increase in coarse carbonitride. A preferred range is 0.007 ≦ N ≦ 0.028.

これらの様子を示したものが図１０である。
0.40C-0.08Si-1.53Mn-2.01Cr-1.10Mo-0.64V-N鋼から作成した１１ｍｍ×１１ｍｍ×６０ｍｍの角棒を１０３０℃に加熱し、６０ｍｉｎの保持後に急冷した。さらに、６１０℃で焼戻して４３ＨＲＣに調質した。この角棒から１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍの衝撃試験片(JIS 3号)を作成し、室温で測定した衝撃値をN量に対してプロットすれば、図１０の通りである。
Nが0.004％未満の場合に衝撃値が低い理由は、結晶粒が粗大となるためである。Nが0.040％を越えると衝撃値が減少する理由は、粗大なVCNを起点とした亀裂が発生しやすくなるためである。
なお、衝撃値評価用の素材は上述したMnの影響を調べた場合と同様の手順で作成した。 FIG. 10 shows these states.
An 11 mm × 11 mm × 60 mm square bar made from 0.40C-0.08Si-1.53Mn-2.01Cr-1.10Mo-0.64VN steel was heated to 1030 ° C. and rapidly cooled after holding for 60 min. Furthermore, it was tempered at 610 ° C. and tempered to 43 HRC. 10 mm × 10 mm × 55 mm impact test pieces (JIS No. 3) are prepared from this square bar, and the impact values measured at room temperature are plotted against the N amount, as shown in FIG.
The reason that the impact value is low when N is less than 0.004% is that the crystal grains become coarse. The reason that the impact value decreases when N exceeds 0.040% is that cracks starting from coarse VCN tend to occur.
In addition, the material for impact value evaluation was created in the same procedure as the case where the influence of Mn mentioned above was investigated.

本発明では、不純物成分について以下のように規制することができる。尚数値は質量％である。
W ＜ 0.30
Co ＜ 0.30
Nb ＜ 0.004
Ta ＜ 0.004
Ti ＜ 0.004
Zr ＜ 0.004
Al ＜ 0.004
Cu ＜ 0.15
Ni ＜ 0.15
B ＜ 0.0010
S ＜ 0.010
Ca ＜ 0.0005
Se ＜ 0.03
Te ＜ 0.005
Bi ＜ 0.01
Pb ＜ 0.03
Mg ＜ 0.005
O ＜ 0.0080 In the present invention, the impurity component can be regulated as follows. The numerical value is mass%.
W <0.30
Co <0.30
Nb <0.004
Ta <0.004
Ti <0.004
Zr <0.004
Al <0.004
Cu <0.15
Ni <0.15
B <0.0010
S <0.010
Ca <0.0005
Se <0.03
Te <0.005
Bi <0.01
Pb <0.03
Mg <0.005
O <0.0080

本発明では、炭化物の析出によって強度を上げるため、必要に応じて下記範囲でWを添加することができる。
0.30 ≦ W ≦ 4.00
0.30％未満では高強度化の効果が小さく、4.00％を越えると効果の飽和と著しいコスト増を招く。 In the present invention, since strength is increased by precipitation of carbides, W can be added in the following range as necessary.
0.30 ≤ W ≤ 4.00
If it is less than 0.30%, the effect of increasing the strength is small, and if it exceeds 4.00%, the effect is saturated and the cost is significantly increased.

本発明ではまた、母材への固溶によって強度を上げるため、必要に応じて下記範囲でCoを添加することができる。
0.30 ≦ Co ≦ 3.00
0.30％未満では高強度化の効果が小さく、3.00％を越えると効果の飽和とコストの著しい増加を招く。 In the present invention, since strength is increased by solid solution in the base material, Co can be added in the following range as necessary.
0.30 ≤ Co ≤ 3.00
If it is less than 0.30%, the effect of increasing the strength is small, and if it exceeds 3.00%, the effect is saturated and the cost is significantly increased.

本発明では更に、VCNによる結晶粒微細化の効果が充分でない場合、更なる細粒化を目的として，必要に応じ以下のうち少なくとも１種を添加することができる。
0.004 ≦ Nb ≦ 0.100
0.004 ≦ Ta ≦ 0.100
0.004 ≦ Ti ≦ 0.100
0.004 ≦ Zr ≦ 0.100
0.004 ≦ Al ≦ 0.050
いずれの元素も、所定量未満では強度と靭性の改善効果が小さい。また所定量を越えると炭化物や窒化物や酸化物が過度に生成し、かえって靭性の低下を招く。 Further, in the present invention, when the effect of crystal grain refinement by VCN is not sufficient, at least one of the following can be added as necessary for the purpose of further refinement.
0.004 ≦ Nb ≦ 0.100
0.004 ≤ Ta ≤ 0.100
0.004 ≤ Ti ≤ 0.100
0.004 ≤ Zr ≤ 0.100
0.004 ≤ Al ≤ 0.050
If any element is less than a predetermined amount, the effect of improving strength and toughness is small. On the other hand, when the amount exceeds a predetermined amount, carbides, nitrides, and oxides are excessively generated, which causes a decrease in toughness.

本発明では、焼入れ性を向上させるため、必要に応じ以下のうち少なくとも１種を添加することができる。
0.15 ≦ Cu ≦ 1.50
0.15 ≦ Ni ≦ 1.50
0.0010 ≦ B ≦ 0.0100
いずれの元素も、所定量未満では焼入れ性の改善効果が小さい。また、所定量を越えると効果が飽和して実益に乏しい。さらに、CuとNiについては，過度の添加は熱伝導率を低下させる。 In this invention, in order to improve hardenability, at least 1 sort (s) of the following can be added as needed.
0.15 ≤ Cu ≤ 1.50
0.15 ≤ Ni ≤ 1.50
0.0010 ≤ B ≤ 0.0100
If any element is less than the predetermined amount, the effect of improving the hardenability is small. On the other hand, if the amount exceeds a predetermined amount, the effect is saturated and the actual profit is poor. Furthermore, for Cu and Ni, excessive addition reduces the thermal conductivity.

本発明では、被削性を向上するため、必要に応じ以下のうち少なくとも１種を添加することができる。
0.010 ≦ S ≦ 0.500
0.0005 ≦ Ca ≦ 0.2000
0.03 ≦ Se ≦ 0.50
0.005 ≦ Te ≦ 0.100
0.01 ≦ Bi ≦ 0.30
0.03 ≦ Pb ≦ 0.50
いずれの元素も、所定量未満では被削性の改善効果が小さい。また、所定量を越えると熱間加工性が著しく劣化するため、塑性加工における割れが多発して生産性と歩留まりを低下させる。 In the present invention, in order to improve machinability, at least one of the following can be added as necessary.
0.010 ≤ S ≤ 0.500
0.0005 ≤ Ca ≤ 0.2000
0.03 ≤ Se ≤ 0.50
0.005 ≤ Te ≤ 0.100
0.01 ≤ Bi ≤ 0.30
0.03 ≤ Pb ≤ 0.50
If any element is less than a predetermined amount, the machinability improving effect is small. Moreover, since hot workability will deteriorate remarkably when it exceeds predetermined amount, the crack in plastic processing will occur frequently and productivity and a yield will be reduced.

Si含有量と切削性との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Si content and machinability. Si含有量と熱伝導率との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Si content and thermal conductivity. Mn含有量と衝撃値との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Mn content and an impact value. Mn含有量と熱伝導率との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Mn content and thermal conductivity. Cr含有量と衝撃値との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Cr content and an impact value. Cr含有量と熱伝導率との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Cr content and thermal conductivity. Mo含有量と６００℃での強度との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Mo content and the intensity | strength in 600 degreeC. Mo含有量と衝撃値との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between Mo content and an impact value. V含有量と衝撃値との関係を示した図である。It is the figure which showed the relationship between V content and an impact value. N含有量と衝撃値との関係示した図である。It is the figure which showed the relationship between N content and an impact value. 鍛造組織の代表的な顕微鏡写真の図である。It is a figure of the typical microscope picture of a forge structure.

次に本発明の実施形態を以下に詳しく説明する。
表１および表２に示す４５鋼種を真空中で溶解し、それぞれ６ｔのインゴットに鋳込んだ。これらのインゴットに対して１２６０℃×２４Ｈｒの均質化処理を施した後、熱間鍛造によって横断面が２６０ｍｍ×３２０ｍｍのブロックを製造した。鍛造完了後の高温状態にあるブロックを室温まで放冷し、引き続き６７０℃で焼戻した後、更に８２０℃へ再加熱して４Ｈｒ保持し、そこから１０℃／Ｈｒで徐冷することによって９５ＨＲＢ程度に軟化させた。 Next, embodiments of the present invention will be described in detail below.
The 45 steel types shown in Table 1 and Table 2 were melted in vacuum and cast into 6t ingots. After these ingots were homogenized at 1260 ° C. × 24 Hr, blocks having a cross section of 260 mm × 320 mm were manufactured by hot forging. After the forging is completed, the block in a high temperature state is allowed to cool to room temperature, subsequently tempered at 670 ° C., reheated to 820 ° C. and held for 4 hours, and then gradually cooled at 10 ° C./Hr to about 95 HRB. Softened.

このブロックから概略形状が２５５ｍｍ×３０５ｍｍ×６０ｍｍのダイカスト金型(荒加工品)を削りだした。
この金型を真空炉中で１０３０℃に加熱して１Ｈｒ保持した後、炉内に導入した窒素ガスを強制対流させることによって金型を冷却し、金型に焼きを入れた。 A die-casting die (rough processed product) having a schematic shape of 255 mm × 305 mm × 60 mm was cut out from this block.
The mold was heated to 1030 ° C. in a vacuum furnace and held for 1 hour, and then the mold was cooled by forced convection of nitrogen gas introduced into the furnace, and the mold was baked.

この金型を５８０℃×４Ｈｒで焼戻し、さらに５８０℃〜６２０℃×４Ｈｒ〜８Ｈｒの焼戻しを施して４３ＨＲＣに調質した。焼戻しの温度と時間は成分によって適正な条件を選択し、４３ＨＲＣが得られるようにした。なお、比較鋼Ａ０１は炭素量が少ないうえ、金型の焼入れ速度の問題から焼きが十分に入らず，硬さは４０ＨＲＣに留まった。
調質された金型の一部(あらかじめ設けてあった余肉部)から、各種特性を評価するための試験片を切出すと同時に、精加工によってダイカスト金型を完成させた。 The mold was tempered at 580 ° C. × 4 Hr, and further tempered at 580 ° C. to 620 ° C. × 4 Hr to 8 Hr to be tempered to 43 HRC. Appropriate conditions were selected for the tempering temperature and time depending on the components, and 43 HRC was obtained. The comparative steel A01 had a small amount of carbon and was not sufficiently quenched due to the problem of the quenching speed of the mold, and the hardness remained at 40 HRC.
A test piece for evaluating various properties was cut out from a part of the tempered mold (the surplus portion provided in advance), and at the same time, a die casting mold was completed by precision machining.

＜基礎特性＞
ダイカスト金型から切出した試験片の特性調査結果を表３および表４に示す。衝撃値・熱伝導率・高温強度の評価方法は先述の通りである。なお、比較鋼Ａ１５はJIS SKD61に相当する。衝撃値に関しては２０Ｊ／ｃｍ^２以上を「○」と判断する。熱伝導率については、JIS SKD61(比較鋼Ａ１５，熱伝導率２４Ｗ／ｍ／Ｋ)と比較して冷却能が劇的に改善する３３Ｗ／ｍ／Ｋ以上を「○」と判断する。高温強度は、９４０ＭＰａ以上を「◎」，９２０ＭＰａ以下を「×」，それ以外を「○」とする。 <Basic characteristics>
Tables 3 and 4 show the results of the characteristic investigation of the test pieces cut out from the die casting mold. The evaluation method of impact value, thermal conductivity, and high temperature strength is as described above. Comparative steel A15 corresponds to JIS SKD61. Regarding the impact value, 20 J / cm ² or more is judged as “◯”. As for thermal conductivity, 33 W / m / K or more at which the cooling ability is dramatically improved as compared with JIS SKD61 (comparative steel A15, thermal conductivity 24 W / m / K) is judged as “◯”. The high temperature strength is “◎” when 940 MPa or more, “×” when 920 MPa or less, and “◯” otherwise.

＜基礎特性の判定＞
発明鋼３０種は全項目において良好な特性を示し、評価は「○」である。これは、化学成分のバランスが適正であることの証明である。比較鋼においては、Ａ０３以外は、いずれかの特性に問題がある。
Vが0.9％を越える比較鋼Ａ１２とＡ１５、さらにNが0.04％を越える比較鋼Ａ１４は、亀裂発生の起点となる炭窒化物が多いため衝撃値は低い。Cが0.50％を越えており、Vが比較的高い比較鋼Ａ０２についても同様である。
Vの低い比較鋼Ａ１１及びNの低い比較鋼Ａ１３の場合には、結晶粒界の移動(粒成長)を抑制する炭窒化物が少ないため組織が粗大となり、衝撃値が低下している。
また、焼入れ速度があまり大きくなかったため、CrやMnが少なく焼入れ性が低い比較鋼Ａ０５と比較鋼Ａ０７も低衝撃値である。
比較鋼Ａ１０は、Mo量が適正な範囲を外れているため衝撃値が低い。
熱伝導率は、Si，Mn，Crが過多の比較鋼Ａ０４，Ａ０６，Ａ０８で低い値となっている。
また高温強度は、所定の硬さが得られなかった比較鋼Ａ０１と、所定硬さには到達したがMo含有量の少ない比較鋼Ａ０９で低くなっている。 <Determination of basic characteristics>
Inventive steel 30 shows good characteristics in all items, and the evaluation is “◯”. This is proof that the balance of chemical components is appropriate. In the comparative steel, there is a problem in any of the properties other than A03.
Comparative Steels A12 and A15 with V exceeding 0.9% and Comparative Steel A14 with N exceeding 0.04% have a low impact value because there are many carbonitrides from which cracks start. The same applies to the comparative steel A02 in which C exceeds 0.50% and V is relatively high.
In the case of the comparative steel A11 having a low V and the comparative steel A13 having a low N, the structure becomes coarse due to a small amount of carbonitride that suppresses the movement of grain boundaries (grain growth), and the impact value is lowered.
Further, since the quenching speed was not so high, Comparative Steel A05 and Comparative Steel A07 with low Cr and Mn and low hardenability also have low impact values.
Comparative steel A10 has a low impact value because the amount of Mo is outside the proper range.
The thermal conductivity is low in the comparative steels A04, A06, A08 in which Si, Mn, and Cr are excessive.
Further, the high temperature strength is low in the comparative steel A01 in which the predetermined hardness was not obtained and in the comparative steel A09 that reached the predetermined hardness but had a small Mo content.

製造したダイカスト型は、より大きな金型に嵌めこんで使う構造になっている。すなわち、製造したダイカスト型は入子として使われる。この入子は、鋳造製品中で凝固が最も遅い部位と接している。そして、凝固を早めるための強い冷却能が入子には要求される。そこで、ここでは入子として水冷孔を設けたものを使用し、そしてこの金型(入子)を他の金型とともにダイカストマシンに組み付け、１００００ショットの鋳造をおこなった。
鋳造したアルミ合金はADC12，溶解保持炉の温度は６８０℃である。ダイカスト品の重量は約８ｋｇ，１サイクルは５５ｓである。
入子の損傷状況，入子と接触していた部位の鋳造品組織，鋳造サイクル短縮の可否を表５および表６に示す。 The manufactured die casting mold is structured to be used by fitting into a larger mold. In other words, the manufactured die casting mold is used as a nesting. This nest is in contact with the slowest solidifying portion of the cast product. Nesting requires strong cooling ability to accelerate solidification. Therefore, here, a mold provided with water cooling holes was used, and this mold (nesting) was assembled in a die-casting machine together with other molds, and 10000 shots were cast.
The cast aluminum alloy is ADC12, and the temperature of the melting and holding furnace is 680 ° C. The weight of the die-cast product is about 8 kg, and one cycle is 55 s.
Tables 5 and 6 show the damage status of the insert, the structure of the cast product in contact with the insert, and the possibility of shortening the casting cycle.

＜入子の損傷状況＞
ヒートチェックは、目視観察と亀裂の最大深さによって評価する。まず、目視観察によって，ヒートチェックが最も顕著な部位を選定する。次に、その部位を、型表面から内部にかけての領域が観察できるように切出す。そして、切断面に観察された亀裂(型内部へ進展したヒートチェック)のうちで最も深いものに着目し、開口部(型表面)から先亀裂端までの距離を測定する。これを亀裂の最大深さとする。亀裂の最大深さが０．３ｍｍ以下であれば、亀裂の開口部も狭く、したがってアルミが差し込みにくいため、この製品であれば表面品質が問題になることは無い。そこで、評価は「○」とする。最大の亀裂深さが１ｍｍ以上になると、亀裂の開口部が広く、したがってアルミが差し込みやすいため、製品の表面品質が問題となって不良品になる。さらに、この深い亀裂は型の大割れを助長する危険性が高い。そこで，評価は「×」とする。亀裂の最大深さが０．３ｍｍを越え１ｍｍ未満の場合は評価を「△」とする。 <Damage damage>
The heat check is evaluated by visual observation and the maximum crack depth. First, the most prominent part of the heat check is selected by visual observation. Next, the part is cut out so that a region from the mold surface to the inside can be observed. Then, paying attention to the deepest crack observed in the cut surface (heat check that has advanced into the mold), the distance from the opening (mold surface) to the tip of the tip crack is measured. This is the maximum crack depth. If the maximum depth of the crack is 0.3 mm or less, the opening of the crack is also narrow, so that it is difficult to insert aluminum, so the surface quality is not a problem with this product. Therefore, the evaluation is “◯”. When the maximum crack depth is 1 mm or more, the crack opening is wide, and therefore aluminum can be easily inserted, so that the surface quality of the product becomes a problem and becomes a defective product. Furthermore, this deep crack has a high risk of promoting large cracks in the mold. Therefore, the evaluation is “×”. When the maximum crack depth exceeds 0.3 mm and is less than 1 mm, the evaluation is “Δ”.

射出されたAlによる磨耗は、製品の寸法規格への影響度で判定する。磨耗が顕著でなく製品が寸法規格を外れなければ「○」、型の形状が局部的に変わるほど磨耗して製品が寸法規格を外れていれば「×」とした。
さらに、１００００ショットの鋳造が完了するまでの間、顕著な焼付きが発生したかどうかも評価した。
焼付きが軽度で金型のメンテナンスも数回以下と散発的であれば「○」、鋳造を中断して焼付きを除去しなければならない状態が２００〜２０００ショットごとにと頻繁であれば「×」とした。 Wear due to injected Al is determined by the degree of influence on the dimensional standard of the product. If the wear was not significant and the product did not deviate from the dimensional standard, “◯” was indicated. If the product was worn out to a local extent and the product deviated from the dimensional standard, “X” was indicated.
Furthermore, it was also evaluated whether or not significant seizure occurred until 10000 shot casting was completed.
If the seizure is mild and the maintenance of the mold is sporadically less than several times, “O”, if the casting must be interrupted to remove seizure every 200 to 2000 shots, × ”.

＜入子と接触していた部位の鋳造品組織＞
鋳造組織は、様々なサイズの鋳巣が多く、組織も粗い場合を「×」とする。このような製品は、強度や延性に乏しく不良率も高い。一方、鋳巣があるものの小さく、その数も少ない場合を「○」とする。このような製品は組織も微細で、適正な機械的性質を具備しており、不良率も低い。さらに、鋳巣のサイズや数が非常に少なく、組織も極めて微細な場合を「◎」とする。このような製品は理想的と言え、機械的性質や不良率が問題になることも稀である。
上記の「×○◎」の評価に対応する代表的な組織(鋳造品の表面付近)を図１１に例示した。発明鋼の場合には熱伝導率が高く、また水冷孔を設けているため金型が冷え易く、これにより鋳造品組織は微細であり、鋳造製品の機械的性質が向上する効果が得られる。
尚本発明は、最も冷却が必要とされる部分に用いられる、重量が５０ｋｇ以下で冷却用の水冷回路（水冷孔）を有する金型ないし金型部品、例えばスプールコア（分流子），プランジャーチップ，入子，鋳抜きピン等に好適に適用することができる。 <Casting structure of the part in contact with the insert>
The cast structure has “x” when there are many cast holes of various sizes and the structure is rough. Such products have poor strength and ductility and a high defect rate. On the other hand, if there are cast holes but small and the number is small, “◯” is given. Such a product is fine in structure, has appropriate mechanical properties, and has a low defect rate. Furthermore, the case where the size and number of the cast holes are very small and the structure is extremely fine is designated as “◎”. Such products are ideal, but mechanical properties and defect rates are rare.
A typical structure (near the surface of the cast product) corresponding to the above evaluation of “× ○ ◎” is illustrated in FIG. In the case of the invention steel, the heat conductivity is high, and since the water cooling holes are provided, the mold can be easily cooled. As a result, the structure of the cast product is fine, and the mechanical properties of the cast product are improved.
The present invention is used for a part that needs the most cooling, and is a mold or a mold part having a weight of 50 kg or less and having a water cooling circuit (water cooling hole) for cooling, such as a spool core (a diverter), a plunger. It can be suitably applied to chips, inserts, cast pins, and the like.

＜鋳造サイクル短縮の可否＞
通常は１サイクルが５５秒であるが、そのうち、射出から型開きまでの凝固時間を短縮できるか否かを検証した。凝固時間を短縮した時の鋳造組織が、短縮前と同等であれば合格(○◎)、短縮前より悪ければ不合格(×)である。短縮可能な時間が１秒未満の場合は「×」とした。事実上、鋳造サイクル短縮は難しい。
一方、短縮可能な時間が１秒以上で２秒以下の場合を「○」とした。さらに、短縮可能な時間が２秒を越えて３秒以下の場合を「◎」とする。短縮時間が大きいほど、生産性が改善するため好ましい。 <Whether casting cycle can be shortened>
Usually, one cycle is 55 seconds, and it was verified whether or not the solidification time from injection to mold opening could be shortened. If the cast structure when the solidification time is shortened is the same as before the shortening, it is acceptable (◯ ◎), and if it is worse than before shortening, it is unacceptable (x). When the time that can be shortened was less than 1 second, “x” was assigned. In practice, it is difficult to shorten the casting cycle.
On the other hand, the case where the shortenable time was 1 second or more and 2 seconds or less was set as “◯”. Furthermore, the case where the shortenable time exceeds 2 seconds and is 3 seconds or less is defined as “「 ”. A larger shortening time is preferable because productivity is improved.

＜被削性＞
被削性の評価は、実際にダイカスト金型を切削した時の作業効率と切削工具の損耗状態から判断した。被削性が悪い鋼を切削すると、切削工具には局部的な異常磨耗や欠けを生じやすいため、切削工具の頻繁な交換による作業効率の低下と、多量の切削工具を使うことによるコストの増加を余儀なくされる。今回はダイカスト金型として最も良く使われるJIS SKD61を削った場合との比較によって被削性を評価した。
切削工具の損耗状態や加工効率がJIS SKD61と同等であれば「○」、切削工具の交換が頻繁で加工効率がJIS SKD61の半分以下となった場合は「×」、JIS SKD61よりは被削性(切削効率)は下がるが実用上の問題がほとんどなければ「△」とした。 <Machinability>
The evaluation of machinability was judged from the work efficiency when the die casting die was actually cut and the wear state of the cutting tool. Cutting steel with poor machinability tends to cause local abnormal wear and chipping in the cutting tool, resulting in lower work efficiency due to frequent replacement of the cutting tool and increased cost due to the use of a large number of cutting tools. Will be forced. This time, machinability was evaluated by comparison with the case of cutting JIS SKD61, which is most often used as a die casting mold.
“○” if the wear state and machining efficiency of the cutting tool are equivalent to JIS SKD61, “X” if the cutting tool is frequently replaced and the machining efficiency is less than half that of JIS SKD61. Although the property (cutting efficiency) decreased, there were few practical problems.

＜実用性能の判定＞
発明鋼３０種には大きな問題が無く、被削性を除いた全項目が「○」の評価である。また、被削性についても、実用上は問題にならないと判断された。すなわち、発明鋼３０種が型性能とコストの両面に優れた金型用鋼であることは明らかである。 <Determination of practical performance>
There are no major problems with the inventive steel type 30, and all items excluding machinability are evaluated as “◯”. Further, it was judged that machinability was not a problem in practical use. That is, it is clear that the inventive steel 30 is a mold steel excellent in both mold performance and cost.

発明鋼を用いた金型は熱伝導率が高いため、過熱が抑制されてアルミの焼付は激減した。またヒートチェックが発生しにくい理由は、熱伝導率が高いことから熱応力が小さくなるためである。高速で射出されたアルミによる磨耗も極めて僅かであり、高温強度の高さに対応している。CrやVなどの希少元素量は少ないが、発明鋼は優れた型性能を発揮した。   Since the metal mold using the inventive steel has high thermal conductivity, overheating is suppressed and aluminum seizure is drastically reduced. Moreover, the reason why the heat check is difficult to occur is that the thermal stress is small because the thermal conductivity is high. The wear caused by the aluminum injected at high speed is very small and corresponds to the high temperature strength. Although the amount of rare elements such as Cr and V is small, the invention steel demonstrated excellent mold performance.

また鋳造品の組織を調査した結果、従来よりも微細化していることが確認された。これは金型温度が低下したため、凝固速度が大きくなったことによる。さらに、凝固が早くなるため。鋳造のサイクルを２〜３ｓｅｃ短縮できることも明らかとなった。   Moreover, as a result of investigating the structure of the cast product, it was confirmed that it was made finer than before. This is due to the increase in the solidification rate because the mold temperature decreased. In addition, it will solidify faster. It was also revealed that the casting cycle can be shortened by 2 to 3 seconds.

一方、比較鋼１５種は何らかの問題を抱えている。全体的な傾向としては、熱伝導率の低い鋼種は焼付とヒートチェックが顕著である。また、衝撃値が低い鋼種は、ヒートチェックが助長されている。   On the other hand, the comparative steel 15 type has some problems. As a general tendency, seizure and heat check are remarkable in the steel types having low thermal conductivity. In addition, a heat check is promoted for a steel type having a low impact value.

比較鋼Ａ０１と比較鋼Ａ０９は、高温強度が低いためヒートチェックと磨耗に問題がある。比較鋼Ａ０２・比較鋼Ａ０４・比較鋼Ａ０６・比較鋼Ａ０８・比較鋼Ａ１４・比較鋼Ａ１５は、熱伝導率が低いためヒートチェックと焼付が顕著である。比較鋼Ａ０５・比較鋼Ａ０７・比較鋼Ａ１１・比較鋼Ａ１２・比較鋼Ａ１３は、衝撃値が低いためヒートチェックが顕著である。比較鋼Ａ０３は、極低Siのため被削性が悪く、金型製造コストの増大を招いた。比較鋼Ａ１０は高温強度と熱伝導率が高いものの、耐ヒートチェック性が充分でなく、素材コストの観点からも推奨できない。   Since the comparative steel A01 and the comparative steel A09 have low high-temperature strength, there are problems in heat check and wear. Since the comparative steel A02, comparative steel A04, comparative steel A06, comparative steel A08, comparative steel A14, and comparative steel A15 have low thermal conductivity, heat check and seizure are remarkable. Since the comparative steel A05, the comparative steel A07, the comparative steel A11, the comparative steel A12, and the comparative steel A13 have low impact values, the heat check is remarkable. Since comparative steel A03 had extremely low Si, its machinability was poor, and the mold manufacturing cost was increased. Although the comparative steel A10 has high temperature strength and high thermal conductivity, the heat check resistance is not sufficient, and it cannot be recommended from the viewpoint of material cost.

以上本発明をダイカスト金型に適用した場合の実施形態について詳述したが、これはあくまで一例示であり、本発明は金型表面の加熱・冷却が繰返し行われ、金型表面が熱負荷にさらされる低圧鋳造，プラスチックやゴムの射出成形，鋳造の金型用鋼にも適用可能である等、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能である。   Although the embodiment in the case where the present invention is applied to a die casting mold has been described in detail above, this is merely an example, and the present invention repeatedly heats and cools the mold surface, and the mold surface is subjected to a thermal load. The present invention can be implemented in variously modified forms within a range not departing from the gist of the present invention, such as being applicable to low pressure casting, plastic or rubber injection molding, and casting mold steel.

Claims (7)

質量％で
0.35 ＜ C ≦ 0.50
0.01 ≦ Si ＜ 0.19
1.50 ＜ Mn ＜ 1.78
2.00 ＜ Cr ＜ 3.05
0.51 ＜ Mo ＜ 1.25
0.30 ＜ V ＜ 0.80
0.004 ≦ N ≦ 0.040
残部Fe及び不可避的不純物の組成を有する金型用鋼。 In mass%
0.35 <C ≤ 0.50
0.01 ≤ Si <0.19
1.50 <Mn <1.78
2.00 <Cr <3.05
0.51 <Mo <1.25
0.30 <V <0.80
0.004 ≤ N ≤ 0.040
Mold steel having a composition of the balance Fe and inevitable impurities. 請求項１において、質量％で
0.30 ≦ W ≦ 4.00
を更に含有して成る金型用鋼。 In Claim 1, in mass%
0.30 ≤ W ≤ 4.00
A mold steel further comprising 請求項１，２の何れかにおいて、質量％で
0.30 ≦ Co ≦ 3.00
を更に含有して成る金型用鋼。 In any one of Claims 1 and 2,
0.30 ≤ Co ≤ 3.00
A mold steel further comprising 請求項１〜３の何れかにおいて、質量％で
0.004 ≦ Nb ≦ 0.100
0.004 ≦ Ta ≦ 0.100
0.004 ≦ Ti ≦ 0.100
0.004 ≦ Zr ≦ 0.100
0.004 ≦ Al ≦ 0.050
のうち少なくとも１種以上を更に含有して成る金型用鋼。 In any one of Claims 1-3, In mass%
0.004 ≦ Nb ≦ 0.100
0.004 ≤ Ta ≤ 0.100
0.004 ≤ Ti ≤ 0.100
0.004 ≤ Zr ≤ 0.100
0.004 ≤ Al ≤ 0.050
Steel for molds further comprising at least one of them. 請求項１〜４の何れかにおいて、質量％で
0.15 ≦ Cu ≦ 1.50
0.15 ≦ Ni ≦ 1.50
0.0010 ≦ B ≦ 0.0100
のうち少なくとも１種以上を更に含有して成る金型用鋼。 In any one of Claims 1-4, In mass%
0.15 ≤ Cu ≤ 1.50
0.15 ≤ Ni ≤ 1.50
0.0010 ≤ B ≤ 0.0100
Steel for molds further comprising at least one of them. 請求項１〜５の何れかにおいて、質量％で
0.010 ≦ S ≦ 0.50
0.0005 ≦ Ca ≦ 0.2000
0.03 ≦ Se ≦ 0.50
0.005 ≦ Te ≦ 0.100
0.01 ≦ Bi ≦ 0.30
0.03 ≦ Pb ≦ 0.50
のうち少なくとも１種以上を更に含有して成る金型用鋼。 In any one of Claims 1-5 in mass%
0.010 ≤ S ≤ 0.50
0.0005 ≤ Ca ≤ 0.2000
0.03 ≤ Se ≤ 0.50
0.005 ≤ Te ≤ 0.100
0.01 ≤ Bi ≤ 0.30
0.03 ≤ Pb ≤ 0.50
Steel for molds further comprising at least one of them. 請求項１〜６の何れかに記載のダイカスト用の金型用鋼。   The die-casting steel for die-casting in any one of Claims 1-6.