JP5393467B2 - Fine particle production method, jet mill and classifier therefor, and operation method thereof - Google Patents
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Description
本発明は、独立請求項の前文に記載された、一体化されたダイナミック空気分級器を具えたジェットミルによって微粒子を生成する方法およびこのような空気分級器を具えたジェットミル並びに空気分級器およびその動作方法に関する。 The present invention relates to a method for producing particulates by means of a jet mill with an integrated dynamic air classifier, a jet mill with such an air classifier and an air classifier as described in the preamble of the independent claim It relates to the operation method.
分類すべき又は粉砕すべき材料は粗粒子および微粒子からなり、空気流で運ばれ、ジェットミルの空気分級器のハウジング内に導入される製品フローを形成する。製品フローは半径方向に空気分級器の分級ホイールに入射する。分級ホイールにおいて、粗粒子が空気流から分離され、空気流は微粒子とともに分級ホイールから軸方向に流出管を経て出て行く。次に、フィルタ処理すべき又は生成すべき粒子を有する空気流をフィルタに供給し、例えば空気のような流体と微粒子を互いに分離することができる。 The material to be classified or comminuted consists of coarse and fine particles that are carried in a stream of air to form a product flow that is introduced into the housing of a jet mill air classifier. The product flow enters the air classifier's classification wheel in the radial direction. In the classification wheel, coarse particles are separated from the air stream, and the air stream leaves the classification wheel axially through the outlet pipe along with the particulates. Next, an air stream having particles to be filtered or produced can be supplied to the filter to separate fluids and particulates, such as air, from one another.
特許文献１から、その粉砕室内に少なくとも１つの過熱水蒸気のエネルギーリッチ粉砕ジェットを高い流動エネルギーで付加的に導入するジェットミルが既知である。このジェットミルでは、粉砕室は、前記少なくとも１つの粉砕ジェットのための入口装置を除き、粉砕すべき材料のための入口と製品のための出口を具え、粉砕すべき材料と少なくとも１つの過熱水蒸気の粉砕ジェットとの衝突領域において粉砕すべき材料は少なくともほぼ同一の温度を有する。 From Patent Document 1, a jet mill is known in which at least one superheated steam energy-rich pulverized jet is additionally introduced into the pulverization chamber with high flow energy. In this jet mill, the grinding chamber comprises an inlet for the material to be ground and an outlet for the product, excluding the inlet device for said at least one grinding jet, and the material to be ground and at least one superheated steam. The material to be crushed has at least approximately the same temperature in the region of impact with the pulverizing jet.
更に、ジェットミル用に好適な対応する空気分級器が、例えば特許文献２から既知である。この空気分級器およびその動作方法は原則として極めて満足である。 Furthermore, a corresponding air classifier suitable for a jet mill is known, for example, from US Pat. This air classifier and its method of operation are in principle very satisfactory.
従って、本発明の目的は、ジェットミルによって微粒子を生成する方法及び一体化された空気分級器付きジェットミルを更に最適にすることにある。 Accordingly, it is an object of the present invention to further optimize the method of producing particulates by a jet mill and an integrated jet mill with an air classifier.
この目的は、請求項１に記載の微粒子生成方法および請求項１４に記載のジェットミルにより達成される。
This object is achieved by the fine particle production method according to claim 1 and the jet mill according to
本発明による、分級ホイール、分級ホイール軸及び分級ハウジングを備え、前記分級ホイールと前記分級器ハウジングとの間に分級器空隙が形成され、前記分級ホイール軸と前記分級器ハウジングとの間に軸通路が形成される、一体化されたダイナミック空気分級器を具えたジェットミルによって微粒子を生成する一般的方法は、低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙及び／又は前記軸通路の空隙洗浄（フラッシング）を行うこと及びエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口、例えば好ましくは粉砕ノズル又はそこに含まれる粉砕ノズル、が存在することを特徴とする。 According to the present invention, a classifying wheel, a classifying wheel shaft, and a classifying housing are provided, and a classifier gap is formed between the classifying wheel and the classifier housing, and a shaft path is formed between the classifying wheel shaft and the classifier housing. A general method for producing fine particles by a jet mill with an integrated dynamic air classifier is formed by cleaning the classifier gap and / or the axial passage with a compressed gas of low energy content (flushing). ) And a pulverizing jet inlet, for example, preferably a pulverizing nozzle or a pulverizing nozzle contained therein, which is supplied with energy-rich superheated steam.
好ましくは、この方法では、更に、ミル内部圧力より高い、最高で少なくとも約０．４バールまで、好ましくは最高で少なくとも約０．３バールまで、より好ましくは最高で約０．２バールまでの圧力を有する洗浄（フラッシング）ガスを使用することができる。ここで、ミル内部圧力は、少なくともほぼ０．１バール〜０．５バールの範囲内とすることができる。 Preferably, the method further comprises a pressure higher than the mill internal pressure, up to at least about 0.4 bar, preferably up to at least about 0.3 bar, more preferably up to about 0.2 bar. A flushing gas can be used. Here, the mill internal pressure can be at least approximately in the range of 0.1 bar to 0.5 bar.
更に、約８０℃〜約１２０℃の温度、好ましくは約１００℃の温度を有する洗浄ガスを使用する、及び／又は、前記洗浄ガスとして約０．３バール〜約０．４バールの圧力を有する低エネルギー圧縮空気を使用すると好適である。 Further, a cleaning gas having a temperature of about 80 ° C. to about 120 ° C., preferably about 100 ° C. is used, and / or the cleaning gas has a pressure of about 0.3 bar to about 0.4 bar. It is preferred to use low energy compressed air.
更に、前記過熱水蒸気は、少なくとも約１２バール、好ましくは少なくとも約２５バール、更に好ましくは少なくとも約４０バールの圧力を有すること、及び／又は、前記過熱水蒸気の温度は、プロセスの終了時にそれが乾燥状態で存在するように選択することが好ましい。 Further, the superheated steam has a pressure of at least about 12 bar, preferably at least about 25 bar, more preferably at least about 40 bar, and / or the temperature of the superheated steam is such that it is dry at the end of the process. It is preferred to choose to exist in a state.
本発明による、分級ホイール、分級ホイール軸及び分級ハウジングを備え、前記分級器ハウジングと前記分級器ハウジングとの間に分級器空隙が形成され、前記分級ホイール軸と前記分級器ハウジングとの間に軸通路が形成される、微粒子を生成するためのダイナミック空気分級器を備えたジェットミルは、低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙及び／又は軸通路の空隙洗浄を行う洗浄装置が付加され、更にエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口、例えば好ましくは粉砕ノズル又はそこに含まれる粉砕ノズル、が存在することを特徴とする。 According to the present invention, a classifying wheel, a classifying wheel shaft and a classifying housing are provided, a classifier gap is formed between the classifier housing and the classifier housing, and a shaft is provided between the classifying wheel shaft and the classifier housing. A jet mill equipped with a dynamic air classifier for generating fine particles in which a passage is formed is added with a cleaning device for cleaning the classifier gap and / or the axial passage with a compressed gas having a low energy content, Furthermore, there is a pulverization jet inlet, for example preferably a pulverization nozzle or a pulverization nozzle contained therein, which is supplied with superheated steam rich in energy.
より好ましくは、更に、前記洗浄装置は、ミル内部圧力より高い、最高で少なくとも約０．４バールまで、好ましくは最高で少なくとも約０．３バールまで、より好ましくは最高で約０．２バールまでの圧力を有する洗浄ガスを使用するように設計することができる。ここで、ミル内部圧力は、少なくともほぼ０．１バール〜０．５バールの範囲内とするのが更に好適である。 More preferably, further, the cleaning device is above the mill internal pressure, up to at least about 0.4 bar, preferably up to at least about 0.3 bar, more preferably up to about 0.2 bar. It can be designed to use a cleaning gas having a pressure of Here, the mill internal pressure is more preferably at least approximately in the range of 0.1 bar to 0.5 bar.
他の実施例においては、前記洗浄ガスは約８０℃〜約１２０℃の温度、好ましくは約１００℃の温度を有するものを用いること、及び／又は、約０．３バール〜約０．４バールの圧力を有する低エネルギー圧縮空気を前記洗浄ガスとして用いることを特徴とする。 In another embodiment, the cleaning gas is one having a temperature of about 80 ° C. to about 120 ° C., preferably about 100 ° C., and / or about 0.3 bar to about 0.4 bar. A low-energy compressed air having a pressure of 5 is used as the cleaning gas.
更に他の好ましい実施例においては、前記過熱水蒸気は、少なくとも約１２バール、好ましくは少なくとも約２５バール、更に好ましくは少なくとも約４０バールの圧力を有すること、及び／又は、前記過熱水蒸気の温度は、プロセスの終了時にそれが乾燥状態で存在するように選択されること、及び／又は、動作媒体として熱蒸気の供給源、例えばタンクが設けられていることを特徴とする。 In yet another preferred embodiment, the superheated steam has a pressure of at least about 12 bar, preferably at least about 25 bar, more preferably at least about 40 bar, and / or the temperature of the superheated steam is: It is characterized in that it is selected so that it exists in the dry state at the end of the process and / or a source of hot steam, for example a tank, is provided as working medium.
前記ジェットミルは、更に発展させて、流体化ベッドジェットミル又は高密度ベッドジェットミルとすることができる。 The jet mill can be further developed into a fluidized bed jet mill or a high density bed jet mill.
更に好適な実施例においては、伸縮ベンドが設けられた蒸気供給管路、例えば管路装置に連結された粉砕ノズルが設けられる。ここでは、蒸気供給管路は蒸気供給源に連結するのが有利である。 In a further preferred embodiment, a steam supply line provided with a telescopic bend, for example a crushing nozzle connected to a line device is provided. Here, the steam supply line is advantageously connected to a steam supply source.
更に、前記ジェットミルはその表面積をできるだけ小さくすることができる。 Further, the surface area of the jet mill can be made as small as possible.
更に別の好ましい発展例においては、分級ロータ又は分級ホイールが半径の減少に伴い増大するクリアハイトを有することを特徴とする。ここでは、分級ロータ又はホイールの空気流が通る部分が少なくともほぼ一定になるようにするのが好ましい。 In a further preferred development, the classifying rotor or classifying wheel has a clear height that increases with decreasing radius. Here, it is preferable that the portion of the classification rotor or wheel through which the air flow passes is at least substantially constant.
更に、分級ロータ又は分級ホイールは交換可能な共回転イマージョン管を備えること、及び／又は、空気流の方向に断面拡大部分を備える微粒子材料出口室を設けるのが好ましい。 Furthermore, the classifying rotor or classifying wheel is preferably provided with a replaceable co-rotating immersion tube and / or provided with a particulate material outlet chamber with an enlarged section in the direction of air flow.
更に、流路に少なくともほとんど突部がない場合及び／又はジェットミルの構成要素が塊状化を回避するように設計されている場合特に有利である。他の好ましい実施例では、ジェットミルの構成要素が凝縮を回避するように設計される、及び／又は、凝縮を回避する手段が設けられる。 Furthermore, it is particularly advantageous if the flow path has at least few protrusions and / or if the components of the jet mill are designed to avoid agglomeration. In other preferred embodiments, the components of the jet mill are designed to avoid condensation and / or means for avoiding condensation are provided.
更に、本発明によるジェットミルは、特許文献２による空気分級器の個々の特徴又はそれらの組み合わせを含む空気分級器を有利に含むことができる。同一部分の単なる援用を避けるために、この特許文献を参照することによってこの特許文献の全内容がここに含まれるものとする。より好ましくは、空気分級器は特許文献２による流れの周方向成分を除去する手段を含むことができる。より好ましくは、イマージョン管として具体化される空気分級器の分級ホイールと関連する出口連結部は、渦流の形成を回避するために、好ましくは丸められる拡大断面部分を備えることができる。 Furthermore, the jet mill according to the invention can advantageously comprise an air classifier comprising the individual features of the air classifier according to US Pat. In order to avoid the mere incorporation of the same parts, the entire contents of this patent document are hereby incorporated by reference. More preferably, the air classifier can include means for removing the circumferential component of the flow according to US Pat. More preferably, the outlet connection associated with the classifier wheel of the air classifier embodied as an immersion tube can comprise an enlarged cross-sectional portion that is preferably rounded to avoid the formation of vortices.
本発明による、分級ホイール又は分級ホイール、分級ホイール軸及び分級器ハウジングを備え、前記分級器ハウジングと前記分級器ハウジングとの間に分級器空隙が形成され、前記分級ホイール軸と前記分級器ハウジングとの間に軸通路が形成される、ダイナミック空気分級器は、低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙及び／又は軸通路の空隙洗浄を行う洗浄装置が付加され、エネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口、例えば好ましくは粉砕ノズル又はそこに含まれる粉砕ノズル、が存在することを特徴とする。 According to the present invention, a classifying wheel or a classifying wheel, a classifying wheel shaft, and a classifier housing, wherein a classifier gap is formed between the classifier housing and the classifier housing, the classifying wheel shaft and the classifier housing, A dynamic air classifier, in which an axial passage is formed, is provided with a cleaning device for cleaning the classifier gap and / or the axial passage with a compressed gas having a low energy content to supply energy-rich superheated steam. Characterized by the presence of a pulverizing jet inlet, for example, preferably a pulverizing nozzle or a pulverizing nozzle contained therein.
このダイナミック空気分級器は、更に、前記洗浄装置を、ミル内部圧力より高い、最高で少なくとも約０．４バールまで、好ましくは最高で少なくとも約０．３バールまで、より好ましくは最高で約０．２バールまでの圧力を有する洗浄ガスを使用するように設計することができる。その代わりに又はそれに加えて、ミル内部圧力は、少なくともほぼ０．１バール〜０．５バールの範囲内とすることができる。 The dynamic air classifier further allows the scrubber to be above the mill internal pressure, up to at least about 0.4 bar, preferably up to at least about 0.3 bar, more preferably up to about 0. It can be designed to use a cleaning gas having a pressure of up to 2 bar. Alternatively or in addition, the mill internal pressure can be at least approximately in the range of 0.1 bar to 0.5 bar.
更に、約８０℃〜約１２０℃の温度、好ましくは約１００℃の温度を有する洗浄ガスを用いると好適であり、及び／又は、洗浄ガスとして約０．３バール〜約０．４バールの圧力を有する低エネルギー圧縮空気を用いると好適である。 Further, it is preferred to use a cleaning gas having a temperature of about 80 ° C. to about 120 ° C., preferably about 100 ° C. and / or a pressure of about 0.3 bar to about 0.4 bar as the cleaning gas. It is preferable to use low energy compressed air having
別の好ましい実施例においては、エネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ノズルが存在することを特徴とする。この例では、前記過熱水蒸気は、少なくとも約１２バール、好ましくは少なくとも約２５バール、更に好ましくは少なくとも約４０バールの圧力を有すること、及び／又は、前記過熱水蒸気の温度は、プロセスの終了時にそれが乾燥状態で存在するように選択することが好ましい。 In another preferred embodiment, there is a grinding nozzle that is supplied with energy-rich superheated steam. In this example, the superheated steam has a pressure of at least about 12 bar, preferably at least about 25 bar, more preferably at least about 40 bar, and / or the temperature of the superheated steam is at the end of the process. Is preferably selected to be present in a dry state.
更に、動作媒体として過熱水蒸気の供給源、例えばタンクを含める又は設けるのが好ましい。 Furthermore, it is preferable to include or provide a source of superheated steam, such as a tank, as the working medium.
更に別の好ましい実施例においては、半径の減少に伴い増大するクリアハイトを有する分級ロータ又は分級ホイールを含むことを特徴とする。この例では、空気流が通る分級ロータ又はホイールの部分が少なくともほぼ一定になるようにするのが好ましい。 Yet another preferred embodiment is characterized by including a classification rotor or classification wheel having a clear height that increases with decreasing radius. In this example, it is preferred that the portion of the classification rotor or wheel through which the air flow passes is at least approximately constant.
更に、交換可能な共回転イマージョン管を備える分級ロータ又は分級ホイールを含むこと、及び／又は、空気流の方向に断面拡大部分を備える微粒子材料出口室を設けることが好ましい。その代わりに又はそれに加えて、流路に突部が少なくとも殆どないようにすることができる。 Furthermore, it is preferred to include a classification rotor or classification wheel with replaceable co-rotating immersion tubes and / or to provide a particulate material outlet chamber with an enlarged section in the direction of air flow. Alternatively or additionally, the flow path can be at least substantially free of protrusions.
本発明によれば、分級ホイール、分級ホイール軸及び分級ハウジングを備え、前記分級器ハウジングと前記分級器ハウジングとの間に分級器空隙が形成され、前記分級ホイール軸と前記分級器ハウジングとの間に軸通路が形成される、微粒子を生成するための空気分級器を動作させる方法において、低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙及び／又は軸通路の空隙洗浄を行うこと及びエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口、例えば好ましくは粉砕ノズル又はそこに含まれる粉砕ノズル、が存在することを特徴とする。 According to the present invention, a classifying wheel, a classifying wheel shaft, and a classifying housing are provided, and a classifier gap is formed between the classifier housing and the classifier housing, and between the classifying wheel shaft and the classifier housing. A method of operating an air classifier for generating particulates in which an axial passage is formed in the shaft, wherein the classifier void and / or the axial passage is cleaned with a compressed gas of low energy content and energy rich overheating. It is characterized by the presence of a pulverization jet inlet to which water vapor is supplied, for example, preferably a pulverization nozzle or a pulverization nozzle contained therein.
この方法は、更に、ミル内部圧力より高い、最高で少なくとも約０．４バールまで、好ましくは最高で少なくとも約０．３バールまで、より好ましくは最高で約０．２バールまでの圧力を有する洗浄ガスを使用することができる。ここで、ミル内部圧力は、少なくともほぼ０．１バール〜０．５バールの範囲内とするのが好ましい。 The method further includes cleaning having a pressure above the mill internal pressure of up to at least about 0.4 bar, preferably up to at least about 0.3 bar, more preferably up to about 0.2 bar. Gas can be used. Here, the mill internal pressure is preferably at least approximately in the range of 0.1 bar to 0.5 bar.
別の好適な実施例においては、約８０℃〜約１２０℃の温度、好ましくは約１００℃の温度を有する洗浄ガスを用いることを特徴とする。その代わりに又はそれに加えて、前記洗浄ガスとして約０．３バール〜約０．４バールの圧力を有する低エネルギー圧縮空気を用いることがより好ましい。 In another preferred embodiment, a cleaning gas having a temperature of about 80 ° C. to about 120 ° C., preferably about 100 ° C., is used. Alternatively or additionally, it is more preferred to use low energy compressed air having a pressure of about 0.3 bar to about 0.4 bar as the cleaning gas.
更に、前記過熱水蒸気は、少なくとも約１２バール、好ましくは少なくとも約２５バール、更に好ましくは少なくとも約４０バールの圧力を有することができ、及び／又は、前記過熱水蒸気の温度は、プロセスの終了時にそれが乾燥状態で存在するように選択することができる。 Further, the superheated steam can have a pressure of at least about 12 bar, preferably at least about 25 bar, more preferably at least about 40 bar, and / or the temperature of the superheated steam is at the end of the process. Can be selected to exist in a dry state.
一般に特別な構成では、この方法は粉砕システム（粉砕装置）、好ましくはジェットミル、特に好ましくはカウンタフロージェットミルを備える粉砕システムにおいて実施される。この目的のために、粉砕すべき原料が高速の膨張ガスジェットで加速され、粒子相互の衝突により粉砕される。ジェットミルとして、流体化ベッドカウンタフロージェットミル又は高密度ベッドジェットミル又はスパイラルジェットミルを使用するのが特に極めて好ましい。この特に極めて好ましい流体化ベッドカウンタフロージェットミルの場合には、粉砕室の下１／３の位置に２つ以上の粉砕ジェット入口、好ましくは粉砕ノズルが、好ましくは一水平面内に位置している。粉砕ジェット入口は、特に好ましくは、できれば丸いミル管器の周囲に、すべての粉砕ジェットが粉砕管器の内部の１点に集中するように配置される。より好ましくは、粉砕ジェット入口は粉砕管器の周囲に均等に分布される。３つの粉砕ジェット入口の場合には、互いに１２０°間隔になる。 In general, in a special configuration, the method is carried out in a grinding system (grinding device), preferably a jet mill, particularly preferably a grinding system comprising a counterflow jet mill. For this purpose, the raw material to be pulverized is accelerated by a high-speed expanding gas jet and pulverized by collision between particles. It is very particularly preferred to use a fluidized bed counterflow jet mill or a high density bed jet mill or a spiral jet mill as the jet mill. In this particularly preferred fluidized bed counterflow jet mill, two or more grinding jet inlets, preferably grinding nozzles, are preferably located in one horizontal plane in the lower third of the grinding chamber. . The grinding jet inlet is particularly preferably arranged around a round mill tube if possible, so that all the grinding jets are concentrated at one point inside the grinding tube. More preferably, the grinding jet inlets are evenly distributed around the grinding tube. In the case of three grinding jet inlets, they are spaced 120 ° apart from each other.
本発明による方法の特別な実施例では、粉砕システム（粉砕装置）は、分級器、好ましくはダイナミック分級器、特に好ましくはダイナミックバケットホイール分級器又は図２及び図３による分級器を備える。このダイナミック空気分級器は、分級ホイール及び分級ホイール軸並びに分級器ハウジングを備え、分級ホイールと分級器ハウジングとの間に分級器空隙が形成され、分級ホイール軸と分級器ハウジングとの間に軸通路が形成されており、低エネルギーの圧縮ガスによる前記分級器空隙及び／又は前記軸通路の空隙洗浄が行われることに特徴がある。 In a particular embodiment of the method according to the invention, the grinding system (grinding device) comprises a classifier, preferably a dynamic classifier, particularly preferably a dynamic bucket wheel classifier or a classifier according to FIGS. The dynamic air classifier includes a classifying wheel, a classifying wheel shaft, and a classifier housing, wherein a classifier gap is formed between the classifying wheel and the classifier housing, and an axial passage is formed between the classifying wheel shaft and the classifier housing. The classifier gap and / or the axial passage is cleaned with a low-energy compressed gas.
本発明による条件の下で動作する、ジェットミルと組み合わされた分級器を用いることによって、粗大粒子が制限され、膨張ガスと一緒に上昇する製品粒子が粉砕管器の中心部から分級器へ導かれ、次いで適度の微粉度を有する製品が分級器及びミルから放出される。粗すぎる粒子は粉砕領域に戻され、更に粉砕される。 By using a classifier in combination with a jet mill operating under the conditions according to the invention, coarse particles are restricted and product particles rising with the expanding gas are introduced from the center of the grinding tube into the classifier. The product with moderate fineness is then discharged from the classifier and mill. Particles that are too coarse are returned to the grinding area and further ground.
粉砕システムにおいては、分級器は別個のユニットとしてミルの下流側に連結することができるが、一体化された分級器を使用するのが好ましい。 In the grinding system, the classifier can be connected to the downstream side of the mill as a separate unit, but it is preferred to use an integrated classifier.
本発明による方法の更に可能な特徴は、実際の粉砕ステップの上流で加熱フェーズを実行し、この加熱フェーズにおいて、粉砕室、特に水及び／又は蒸気が凝縮し得るミル及び／又は粉砕システムの、好ましくはすべての構成要素を、それらの温度が蒸気の露点より高くなるように加熱することにある。原理的には、加熱は任意の過熱方法で実行できる。しかし、加熱は、ホットガスがミル及び／又は全粉砕システムを通過するように実行して、ミル出口のガス温度が蒸気の露点より高くなるようにするのが好ましい。この場合、ホットガスは蒸気と接触するミル及び／又は全粉砕システムのすべての構成要素を適度に加熱するようにするのが特に好ましい。 A further possible feature of the method according to the invention is that a heating phase is carried out upstream of the actual grinding step, in which the grinding chamber, in particular a mill and / or grinding system in which water and / or steam can condense, Preferably all the components are heated so that their temperature is higher than the dew point of the steam. In principle, heating can be carried out by any superheating method. However, the heating is preferably performed so that hot gas passes through the mill and / or the entire grinding system so that the gas temperature at the mill outlet is higher than the dew point of the steam. In this case, it is particularly preferred that the hot gas moderately heats all the components of the mill and / or the entire grinding system that come into contact with the steam.
原理的には、加熱ガスとして任意のガス及び／又はガス混合物を使用できるが、ホットエア及び／又は燃焼ガス及び／又は不活性ガスが好適に使用される。優先的には、ホットガスの温度は水蒸気の露点より高くする。原理的には、ホットガスは粉砕室に任意の方法で導入できる。好ましくは、この目的のために入口又はノズルが粉砕室内に配置される。これらの入口又はノズルは粉砕フェーズ中粉砕ジェットを導入する入口又はノズル（粉砕ノズル）と同一にすることができる。しかし、別個の入口又はノズル（加熱ノズル）を粉砕室内に設け、そこからホットガス及び／又はガス混合物を導入することもできる。好適実施例では、加熱ガス又は加熱混合ガスは、一平面内に配置された少なくとも２つ、好ましくは３つ以上の入口又はノズルを経て導入され、これらの入口又はノズルは、好ましくは丸いミル管器の周囲に、すべてのジェットが粉砕管器の内部の１点に集まるように配置される。より好ましくは、これらの入口又はノズルは粉砕管器の周囲に均等に分布される。 In principle, any gas and / or gas mixture can be used as the heating gas, but hot air and / or combustion gases and / or inert gases are preferably used. Preferentially, the hot gas temperature is higher than the dew point of water vapor. In principle, the hot gas can be introduced into the grinding chamber by any method. Preferably, an inlet or nozzle is arranged for this purpose in the grinding chamber. These inlets or nozzles can be identical to the inlets or nozzles (grinding nozzles) that introduce the grinding jet during the grinding phase. However, it is also possible to provide a separate inlet or nozzle (heating nozzle) in the grinding chamber from which hot gas and / or gas mixture is introduced. In a preferred embodiment, the heated gas or heated gas mixture is introduced via at least two, preferably three or more inlets or nozzles arranged in one plane, which inlets or nozzles are preferably round mill tubes. Around the vessel, all the jets are arranged to gather at one point inside the grinding tube. More preferably, these inlets or nozzles are evenly distributed around the grinding tube.
粉砕中、ガス及び／又は蒸気、好ましくは水蒸気及び／又はガスと水蒸気の混合物が好ましくは粉砕ノズルの形の粉砕ジェット入口を経て膨張される。この動作媒体は一般に空気の音速（３４３ｍ／ｓ）より相当高い音速、好ましくは４５０ｍ／ｓ以上の音速を有する。動作媒体は、水蒸気及び／又は水素ガス及び／又はアルゴン及びヘリウムを含むのが有利である。特に過熱水蒸気が好ましい。極めて微細な粉砕を達成するためには、１５〜２５０バール、特に好ましくは２０〜１５０バール、特に極めて好ましくは３０〜７０バール、より好ましくは４０〜６５バールの圧力を有する動作媒体をミル内で膨張させるのが有利であることが証明された。同様に、動作媒体は２００〜８００℃、特に好ましくは２５０〜６００℃、より好ましくは３００〜４００℃の温度を有するのが特に好ましい。 During grinding, gas and / or steam, preferably water vapor and / or a mixture of gas and water vapor, is expanded via a grinding jet inlet, preferably in the form of a grinding nozzle. This working medium generally has a sound speed substantially higher than that of air (343 m / s), preferably a sound speed of 450 m / s or more. The working medium advantageously comprises water vapor and / or hydrogen gas and / or argon and helium. Superheated steam is particularly preferable. In order to achieve very fine grinding, a working medium having a pressure of 15 to 250 bar, particularly preferably 20 to 150 bar, particularly preferably 30 to 70 bar, more preferably 40 to 65 bar, is placed in the mill. It proved advantageous to inflate. Similarly, it is particularly preferred that the working medium has a temperature of 200 to 800 ° C., particularly preferably 250 to 600 ° C., more preferably 300 to 400 ° C.
本発明の更に好適な及び／又は有利な構成が請求項、それらの組み合わせ並びに利用可能なすべての特許文献から得られる。 Further preferred and / or advantageous configurations of the invention are obtained from the claims, their combinations and all available patent documents.
以下に、本発明を図面を参照しながら代表的な実施例により、単なる模範としてより詳細に説明する。 In the following, the invention will be described in more detail by way of example only by means of representative embodiments with reference to the drawings.
本発明は、以下に説明される図示の実施例及び応用例によって、単に模範となるように詳細に説明されているにすぎず、本発明はこれらの実施例及び応用例に限定されず、また個々の実施例及び代表的な応用例におけるそれぞれの特徴の組み合わせに限定されない。いずれの場合にも、方法及び装置の特徴は装置及び方法のそれぞれの記載からも同様に得られる。 The present invention has been described in detail by way of example only with the illustrated examples and applications described below, and the present invention is not limited to these examples and applications, and It is not limited to the respective feature combinations in the individual embodiments and typical applications. In any case, the features of the method and apparatus can be obtained from the respective descriptions of the apparatus and method as well.
具体的な代表的実施例と関連して記載し示す個々の特徴は、これらの代表的な実施例に限定されず、またこれらの代表的な実施例の残りの特徴との組み合わせにも限定されないが、これらの特徴が本願明細書内で個別にカバーされない場合でも、技術的に可能な範囲内において任意の他の偏向と組み合わせることができる。 Individual features described and shown in connection with specific exemplary embodiments are not limited to these exemplary embodiments, nor are they limited to combinations of the remaining features of these exemplary embodiments. However, even if these features are not individually covered in this specification, they can be combined with any other deflection within the technical scope.
図面の各図内の同一の参照符号は同一もしくは類似の構成要素もしくは同一に又は類似に作用する構成要素を示す。参照符号が付与されてない特徴部分は、このような特徴が以下において説明されるか否かとは無関係に、図の表示によって明らかになる。他方、本明細書内に含まれるが図面に見られない又は示されていない特徴は当業者に容易に理解可能である。 The same reference numbers in each of the drawings indicate the same or similar components or components that act the same or similarly. Features that are not given reference signs will become apparent from the display of the figure, regardless of whether such features are described below. On the other hand, features that are included in this specification but not seen or shown in the drawings are readily apparent to those skilled in the art.
図１はジェットミル１の代表的な実施例を示し、このミルは粉砕室３を包囲する円筒ハウジング２、粉砕室３の高さのほぼ半分の位置に設けられた粉砕ストックフィーダ４、粉砕室３の下部領域に設けられた少なくとも１つの粉砕ジェット入口５および粉砕室３の上部領域に設けられた製品出口６を具える。回転分級ホイール８を具える空気分級器７が配置され、この分級器によって粉砕ストック（図示せず）を分級して、所定の粒度より小さい粉砕ストックのみを粉砕室３の製品出口６を経て放出し、選択された値より大きい粒径を有する粉砕ストックをさらなる粉砕プロセスへ送る。
FIG. 1 shows a typical embodiment of a jet mill 1, which comprises a
空気分級器の分級ホイール８は慣例の分級ホイールとすることができ、その羽根は半径方向に向いた羽根チャネルを限定し、その外端で分級空気が入力し、小さい粒子サイズおよび質量の粒子を中心流出口および製品出口６へと引き出すが、大きな粒子又は大きな質量の粒子は遠心力の影響の下で除去される。より好ましくは、空気分級器７及び／又は少なくともその分級ホイール８は特許文献１による少なくとも１つの具体的特徴を備えている。 The classifier 8 of the air classifier can be a conventional classification wheel, whose vanes define a radially oriented vane channel, at the outer end of which classification air is input, and particles of small particle size and mass are Withdrawing to the central outlet and product outlet 6, large particles or large mass particles are removed under the influence of centrifugal force. More preferably, the air classifier 7 and / or at least its classification wheel 8 comprises at least one specific feature according to US Pat.
単一の粉砕ジェット１０を、粉砕ストックフィーダ４から高いエネルギーを有する粉砕ジェット１０の領域に到達する粉砕ストック粒子と衝突させるために、例えば単一の半径方向に向いた入口又は入口ノズル９からなるただ１つの粉砕ジェット入口５を設け、これにより粉砕ストック粒子を小さい部分粒子に粉砕し、部分粒子を分級ホイール８により吸引し、それらの粒子が相応に小さいサイズ又は質量を有する限り、製品出口６を経て外部へ搬送することができる。しかし、もっとよい結果が直径方向に互いに対向して位置する粉砕ジェット入口５の対によって達成され、この粉砕ジェット入口の対は互いに衝突する２つの粉砕ジェット１０を形成し、１つの粉砕ジェット１０のみの場合より遥かに強力な粒子の粉砕をもたらし、複数対の粉砕ジェットを発生させれば更に好ましい。
In order to collide a single pulverized jet 10 with pulverized stock particles reaching the region of the high energy pulverized jet 10 from the pulverized stock feeder 4, it consists, for example, of a single radially oriented inlet or inlet nozzle 9. Only one grinding
好ましくは２つ以上の粉砕ジェット入口、優先的には粉砕ノズルを用い、さらに好ましくは、粉砕室の好ましくは円筒状のハウジングの下１／３の位置に取り付けられた３，４，５，６，７，８，９，１０個の粉砕ジェット入口を用いる。これらの粉砕ジェット入口は理想的には平面内に配置し、粉砕室の周囲に均等に分布させて、すべての粉砕ジェットが粉砕室の内部の一点に集まるようにようにする。更に、入口又はノズルは粉砕室の周囲に均等に分布させるのが好ましい。３つの粉砕ジェットの場合には、それぞれの入口又はノズル間の角度を１２０°とする。一般に、粉砕室が大きくなるほど、使用される入口又はノズルが多くなるということができる。 Preferably three or more grinding jet inlets, preferentially using a grinding nozzle, more preferably 3, 4, 5, 6 mounted in the lower third of the grinding chamber, preferably in the lower third of the housing. , 7, 8, 9, 10 crushing jet inlets are used. These crushing jet inlets are ideally arranged in a plane and distributed evenly around the crushing chamber so that all the crushing jets are collected at a single point inside the crushing chamber. Furthermore, the inlets or nozzles are preferably distributed evenly around the grinding chamber. In the case of three grinding jets, the angle between each inlet or nozzle is 120 °. In general, it can be said that the larger the grinding chamber, the more inlets or nozzles are used.
本発明の方法の好適実施例では、粉砕室は、粉砕ジェット入口に加えて、好ましくは加熱ノズルの形態の加熱開口５ａを含むことができ、この加熱ノズルによって高温ガスを加熱フェーズ中にミル内に供給することができる。すでに説明したように、これらのノズル又は開口は粉砕開口又はノズル５と同一の平面に配置することができる。１つ、好ましくは複数個、特に好ましくは２，３，４，５，６，７又は８個の加熱開口又はノズルを含むことができる。
In a preferred embodiment of the method according to the invention, the grinding chamber can comprise a heating opening 5a, preferably in the form of a heating nozzle, in addition to the grinding jet inlet, which allows hot gas to enter the mill during the heating phase. Can be supplied to. As already explained, these nozzles or openings can be arranged in the same plane as the grinding openings or
極めて特別に好適実施例では、ミルは２つの加熱ノズル又は加熱開口と、３つの粉砕ノズル又は粉砕開口を含む。 In a very particularly preferred embodiment, the mill comprises two heating nozzles or heating openings and three grinding nozzles or grinding openings.
更に、例えば処理温度は、粉砕ストックフィーダ４と粉砕ジェット１０の領域との間に位置する内部加熱源１１又は粉砕ストックフィーダ４の外部領域に位置する適切な加熱源１２の使用によって制御でき、またどこかですでに加熱された粉砕ストックの粒子の処理によって制御することができ、この加熱された粉砕ストック粒子を熱損失を受けることなく粉砕ストックフィーダ４に入力するためにフィードパイプ１３を断熱ジャケット１４で包囲する。加熱源１１又は１２は、使用する場合には、基本的には、目的に合わせて、市場で入手できる任意のものを選択できるので、この点についてはこれ以上説明しない。
Further, for example, the processing temperature can be controlled by the use of an internal heating source 11 located between the grinding stock feeder 4 and the area of the grinding jet 10 or a
温度については、１つ又は２つの粉砕ジェット１０の温度は関連させるのが好ましく、粉砕ストックの温度はこの粉砕ジェット温度に少なくともほぼ一致させるべきである。 With respect to temperature, the temperature of one or two grinding jets 10 is preferably related, and the temperature of the grinding stock should at least approximately match this grinding jet temperature.
粉砕ジェット入口５を経て粉砕室３内に導入される粉砕ジェット１０を形成するために、この代表的な実施例では過熱水蒸気を用いる。ここで、それぞれの粉砕ジェット入口５の入口ノズル９の後における水蒸気の熱容量は入口ノズル９の前よりも大きく減少していないものと仮定しなければならない。衝突粉砕のために必要なエネルギーは流動エネルギーとして主として利用できる必要があるから、入口ノズル９の入口１５とその出口１６との間の圧力降下が重要である（圧力エネルギーは大部分流動エネルギーに変換される）が、温度降下も重要である。この温度降下は、粉砕ストックの加熱によって、粉砕ストックと粉砕ジェット１０が、少なくとも２つの粉砕ジェット１０又はその倍数の粉砕ジェットが互いに衝突する粉砕室３の中心部１７において同一温度を有するように補償する必要がある。
In order to form a pulverized jet 10 which is introduced into the pulverizing
過熱水蒸気の粉砕ジェットの処理を好ましくは閉鎖システムの形で構成し実行するためには、特許文献２を参照されたい。この文献の全内容はこの点に関してここに含まれているものとする。この閉鎖システムによって、例えば粉砕ストックとしてホットスラグの粉砕が最適な効率で可能になる。 Reference is made to U.S. Pat. No. 6,057,028 to configure and carry out the processing of a superheated steam grinding jet, preferably in the form of a closed system. The entire contents of this document are hereby included in this regard. This closed system allows hot slag to be crushed with optimum efficiency, for example as a crushed stock.
ジェットミル１のこの代表的な実施例では、動作媒体Ｂの供給のために、例えばタンク１８ａのような貯蔵器又は発生装置１８を示し、これから動作媒体Ｂが１つ又は複数の粉砕ジェット１０を形成するために管路装置１９を経て１つ又は複数の粉砕ジェット入口５に供給される。
In this exemplary embodiment of the jet mill 1, a reservoir or generator 18, such as a
更に好ましくは、動作媒体Ｂとして過熱水蒸気を用いるときは、伸縮ベンド(図示せず)が設けられた管路装置１９を入口又は粉砕ノズル９に設けるのが有利であり、この場合には入口又は粉砕ノズルも水蒸気供給管路として示されるべきであり、この水蒸気供給管路は貯蔵器又は発生装置のような水蒸気供給源に接続される。
More preferably, when superheated steam is used as the working medium B, it is advantageous to provide a
動作媒体Ｂとして水蒸気を用いる際の他の有利な点は、ジェットミル１にできるだけ小さい表面積を与えることができる、換言すればジェットミルを、できるだけ小さい表面積に関して最適化することができることにある。特に、動作媒体Ｂとしての水蒸気と関連して、システム内における熱交換又は熱損失、従ってエネルギー損失を避けるのが特に有利である。この目的は、追加の代替手段又は追加の設定手段によっても達成され、即ち塊状化を回避するようにジェットミル１の構成要素を設計することによって又は前記ミルをこの効果のために最適化することによって達成される。これは、例えば管路装置１９の結合部内に薄いフランジを用いることによって実現することができる。
Another advantage when using water vapor as the working medium B is that the jet mill 1 can be given as little surface area as possible, in other words the jet mill can be optimized for as little surface area as possible. In particular, it is particularly advantageous to avoid heat exchange or heat loss and thus energy loss in the system in connection with water vapor as the working medium B. This object is also achieved by additional alternative means or additional setting means, i.e. by designing the components of the jet mill 1 to avoid agglomeration or optimizing the mill for this effect. Achieved by: This can be achieved, for example, by using a thin flange in the coupling part of the
エネルギー損失および他のフロー関連障害も、ジェットミル１の構成要素を凝縮が回避できるように設計又は最適化すれば避けることができる。塊状化を回避できる特別な装置(図示せず)をこの目的のために含めることもできる。更に、流路を少なくともほとんど突部がないようにする又はこの効果のために最適化すると有利である。換言すれば、凝縮が起こる低温になり得るあらゆる事態をできるだけ回避する原理がこれらの実施例の変形例によって個別に又は任意の組み合わせで実施される。 Energy loss and other flow related obstacles can also be avoided if the components of the jet mill 1 are designed or optimized to avoid condensation. Special devices (not shown) that can avoid agglomeration can also be included for this purpose. Furthermore, it is advantageous if the flow path is at least substantially free of protrusions or optimized for this effect. In other words, the principle of avoiding as much as possible all the possible cold temperatures at which condensation occurs is implemented individually or in any combination by variations of these embodiments.
更に、分級ロータを半径の減少とともに増大する、即ちその軸方向に増大するクリアハイトを有するものとすると有利であり好ましい。この構成では、より好ましくは、貫流にさらされる分級ロータの区域をほぼ一定にする。加えて又は代わりに、流れ方向に拡大断面部を備える微粒材料出口室を設けることもできる。 Furthermore, it is advantageous and preferred if the classifying rotor has a clear height which increases with decreasing radius, ie increases in its axial direction. In this configuration, more preferably, the area of the classification rotor that is exposed to the flow through is substantially constant. In addition or alternatively, a fine material outlet chamber with an enlarged cross-section in the flow direction can be provided.
ジェットミル１の特に好適な実施例は、分級ロータ８が交換可能な共回転イマージョン管２０を備えることにある。
A particularly preferred embodiment of the jet mill 1 is that the classification rotor 8 comprises a replaceable
単なる説明とともに総合的な理解を深めるために、材料から生成され好適に処理される粒子を以下に更に検討する。例えば、ジェットミル１で微細化されるものとして、非晶質ＳｉＯ２又は他の非晶質化学製品がある。他の材料として、ケイ酸、ケイ素含有ゲル又はケイ酸塩がある。 In order to deepen the overall understanding with mere explanations, the particles produced from the material and suitably processed are further discussed below. For example, what is refined by the jet mill 1 is amorphous SiO 2 or other amorphous chemical products. Other materials include silicic acid, silicon-containing gels or silicates.
一般に、このために使用され具体化された本発明による方法および装置は、極めて小さい平均粒径および狭い粒径分布を有する粉状非晶質又は結晶質固体、それらの製造方法並びにそれらの使用に関する。 In general, the method and apparatus according to the invention used and embodied for this purpose relate to powdered amorphous or crystalline solids having a very small average particle size and narrow particle size distribution, methods for their production and their use. .
微細な非晶質ケイ酸およびケイ酸塩は数十年間工業的に製造されている。達成可能な粒径は粒子の衝突速度の逆数の平方根に比例する。衝突速度は使用するノズルからのそれぞれの粉砕媒体の膨張ガスジェットにより決まる。この理由のために、極めて小さい粒径を発生させるために過熱水蒸気を使用するのが好ましく、それは、水蒸気の加速能力が空気より約５０％大きいためである。しかし、水蒸気の使用は、特にミルの始動時に粉砕システムの至るところで凝縮が起こり、その結果として粉砕処理中に一般に凝塊および外殻の形成を生じ得るという欠点を有する。 Fine amorphous silicic acid and silicates have been produced industrially for decades. The achievable particle size is proportional to the square root of the reciprocal of the particle impact velocity. The impact velocity is determined by the expanding gas jet of the respective grinding media from the nozzle used. For this reason, it is preferred to use superheated steam to generate very small particle sizes because the steam acceleration capability is about 50% greater than air. However, the use of water vapor has the disadvantage that condensation can occur throughout the grinding system, especially at the start of the mill, resulting in the formation of agglomerates and shells generally during the grinding process.
非晶質ケイ酸、ケイ酸塩又はシリカゲルの粉砕のために慣例のジェットミルを使用したとき達成される平均粒径ｄ50はこれまでは明らかに１μｍ以上であった。 The average particle size d 50 achieved so far when using a conventional jet mill for the grinding of amorphous silicic acid, silicates or silica gel has been clearly above 1 μm.
更に、従来技術による過去の方法及び装置による処理後の粒子は、例えば０．１〜５．５μｍの広い粒径範囲及び１５〜２０％の２μｍ未満（＜２μｍ）の粒子の占有率を有している。大きな粒子、即ち２μｍを超える（＞２μｍ）粒子の高い占有率は、滑らかな表面を有する薄い膜を生成できないので、塗装系に不利である。これと対照的に、本発明による方法及び適切な装置によれば、固体を１．５μｍより小さい平均粒径ｄ50に粉砕することができ、更に極めて狭い粒径分布を達成できる。更に好ましくは、１．５μｍ未満の平均粒径ｄ50及び／又は２μｍ未満のｄ90値及び／又は２μｍ未満のｄ99値を有する非晶質又は結晶質固体を達成できる。 Furthermore, the particles after treatment by past methods and devices according to the prior art have, for example, a wide particle size range of 0.1-5.5 μm and a 15-20% particle occupancy of less than 2 μm (<2 μm). ing. The high occupancy of large particles, i.e. particles> 2 μm (> 2 μm), is disadvantageous for the coating system as it cannot produce a thin film with a smooth surface. In contrast, the method according to the invention and the appropriate apparatus allow the solids to be ground to an average particle size d 50 of less than 1.5 μm and a much narrower particle size distribution can be achieved. More preferably, an amorphous or crystalline solid can be achieved having an average particle size d 50 of less than 1.5 μm and / or a d 90 value of less than 2 μm and / or a d 99 value of less than 2 μm.
非晶質固体はゲルとし得るが、例えば凝集塊の粒子及び／又は凝結体のような異なるタイプの構造を有するゲルとすることもできる。好ましくは、非晶質固体は少なくとも１つの金属及び／又は少なくとも１つの金属酸化物を含む又はからなる固体、より好ましくは元素周期律表の第３族及び第４族の金属の非晶質酸化物に関する。これはゲルにも、他の残留非晶質固体、特に凝集塊の粒子及び／又は凝結体を含む固体にもあてはまる。特に、沈降ケイ酸、発熱ケイ酸、ケイ酸塩及びシリカゲルが好適であり、ここでシリカゲルはヒドロゲル、エアロゲル及びキセロゲルを含む。一般に１．５μｍ未満の平均粒径ｄ50及び／又は２μｍ未満のｄ90値及び／又は２μｍ未満のｄ99値を有するこの種の非晶質固体が例えば表面塗装系に使用される。
Amorphous solids can be gels, but can also be gels having different types of structures such as aggregate particles and / or aggregates. Preferably, the amorphous solid comprises a solid comprising or consisting of at least one metal and / or at least one metal oxide, more preferably an amorphous oxidation of metals of
従来の方法、好ましくはウェット粉砕と比較すると、本発明による方法は、ドライ粉砕方法であり、極めて小さい平均粒径を有するとともに、特に高い気孔率も有することができる粉状製品を直接もたらすという利点を有する。粉砕の下流で乾燥工程を必要としないため、乾燥中の再塊状化は問題にならない。一つの好適実施例における本発明による方法の他の利点は、粉砕を乾燥と同時に行うことができるため、例えばフィルタ処理をその直後に行うことができる点にある。これは、追加の乾燥工程を省き、同時に空間−時間歩留まりを増大する。この好適実施例では、本発明による方法は更に、粉砕システムの始動時に、凝集が粉砕システム内、特にミル内に生じないか極く僅か生じるのみであるという利点を有する。冷却中に乾燥したガスを使用することができる。従って、冷却中も粉砕システム内に凝集物が形成されず、冷却フェーズを大幅に短くできる。従って、実効加工時間を短縮できる。最後に、始動中に凝集が粉砕システム内に形成されないか極く僅か形成されるのみであるため、予め乾燥した粉砕ストックが再び湿ることが防止され、その結果として粉砕処理中に凝集塊及び外殻の形成が防止される。 Compared to conventional processes, preferably wet milling, the process according to the invention is a dry milling process that directly leads to a powdered product that has a very small average particle size and can also have a particularly high porosity. Have Since a drying step is not required downstream of the grinding, re-agglomeration during drying is not a problem. Another advantage of the method according to the invention in one preferred embodiment is that, for example, the filtering can be carried out immediately after the grinding can take place simultaneously with the drying. This saves an additional drying step and at the same time increases the space-time yield. In this preferred embodiment, the method according to the invention further has the advantage that at the start of the grinding system, agglomeration does not occur in the grinding system, in particular in the mill, or only very little. A dry gas can be used during cooling. Therefore, no agglomerates are formed in the grinding system during cooling, and the cooling phase can be greatly shortened. Therefore, the effective machining time can be shortened. Finally, during start-up, agglomeration is not formed or only very little formed in the grinding system, so that the pre-dried grinding stock is prevented from getting wet again, so that the agglomerates and Formation of the outer shell is prevented.
本発明による方法によって生成された非晶質粉状固体は、極めて特定の一意の平均粒径及び粒径分布を有するために、表面塗装系に使用するために特に良好な特性を有し、例えばレオロジー補助剤、ペーパ塗膜剤及びペンキ又はワニスに使用できる。こうして得られた製品は、極めて小さい平均粒径及び更に好ましくは低いｄ90値及びｄ99値のために、例えば極めて薄い塗膜を生成することができる。 The amorphous pulverulent solid produced by the method according to the invention has particularly good properties for use in surface coating systems because it has a very specific unique average particle size and particle size distribution, for example Can be used in rheology aids, paper coatings and paints or varnishes. The products thus obtained can produce, for example, very thin coatings due to the very small average particle size and more preferably the low d 90 and d 99 values.
粉末及び粉状固体なる語は本発明の範囲内では同義語として用い、小さな乾燥粒子の微細化された固体物質を表わし、ここで乾燥粒子とは、外部的に乾燥した粒子に関するものであることを意味する。これらの粒子は一般に水分を有するが、この水分は粒子に又はそれらの毛細管に強く結合されるため、室温及び大気圧で開放されない。換言すれば、光学的方法で識別可能な粒子状物質に関係し、懸濁又は分散に関係しない。更に、表面修飾固体にも非表面修飾固体にも関係する。表面修飾は好ましくは炭素を含有する塗膜剤を用いて実行され、粉砕の前でも後でも行うことができる。 The terms powder and pulverulent solid are used synonymously within the scope of the present invention and refer to finely divided solid material of small dry particles, where dry particles refer to externally dried particles. Means. These particles generally have moisture, but since this moisture is strongly bound to the particles or their capillaries, they are not released at room temperature and atmospheric pressure. In other words, it relates to particulate matter that can be identified by optical methods, not suspension or dispersion. Furthermore, it relates to both surface-modified solids and non-surface-modified solids. The surface modification is preferably carried out using a coating agent containing carbon and can be carried out before or after grinding.
本発明によれば、固体はゲル又は凝集塊及び／又は凝結体を含む粒子として存在してよい。ゲルとは、その固体が一次粒子の好ましくは均一な立体（３次元）網からなることを意味する。この例は、例えばシリカゲルである。 According to the invention, the solid may be present as particles comprising gels or agglomerates and / or aggregates. Gel means that the solid consists of a preferably three-dimensional (three-dimensional) network of primary particles. An example of this is silica gel.
本発明においては凝結体及び／又は凝集塊を含む粒子は少なくとも粒子全体に亘って広がる一次粒子の３次元網又は少なくも一次元網を持たない。その代わりに、それらは一次粒子の凝結体及び凝集塊である。この例は沈降ケイ酸及び発熱ケイ酸である。 In the present invention, particles containing aggregates and / or agglomerates do not have a three-dimensional network of primary particles or at least a one-dimensional network extending at least over the entire particle. Instead, they are aggregates and agglomerates of primary particles. Examples of this are precipitated silicic acid and exothermic silicic acid.
沈降Ｓｉ０２と比較したシリカゲルの構造の差の記述は非特許文献１に見られる。この刊行物の内容は本願明細書に明確に含まれているものとする。 A description of the difference in structure of silica gel compared to precipitated SiO 2 can be found in Non-Patent Document 1. The contents of this publication are expressly included in the present specification.
本発明の技術によれば、任意の粒子、より好ましくは非晶質粒子を、１．５μｍ未満の平均粒径ｄ50及び／又は２μｍ未満のｄ90値及び／又は２μｍ未満のｄ99値を有する粉末状固体が得られるように粉砕できる。より好ましくは、これらの粒径および粒径分布をドライ粉砕によって達成できる。 According to the technique of the present invention, any particles, more preferably amorphous particles, have an average particle size d 50 of less than 1.5 μm and / or a d 90 value of less than 2 μm and / or a d 99 value of less than 2 μm. It can be pulverized to obtain a powdered solid. More preferably, these particle sizes and particle size distributions can be achieved by dry grinding.
このようなより好ましい非晶質固体は、１．５μｍ未満の平均粒径（ＴＥＭ）ｄ50、好ましくは１μｍ未満のｄ50、特に好ましくは０．０１〜１μｍのｄ50、極めて特に好ましくは０．０５〜０．９μｍのｄ50、より好ましくは０．０５〜０．８μｍのｄ50、特別に好ましくは０．０５〜０．５μｍのｄ50及び極めて特別に好ましくは０．０８〜０．２５μｍのｄ50、及び／又は、２μｍ未満のｄ90値、好ましくは１．８μｍ未満のｄ90、特に好ましくは０．１〜１．５μｍのｄ90、極めて特に好ましくは０．１〜１．０μｍのｄ90及びより好ましくは０．１〜０．５μｍのｄ90、及び／又は、２μｍ未満のｄ99値、好ましくは１．８μｍ未満のｄ99、特に好ましくは１．５μｍ未満のｄ99、極めて特に好ましくは０．１〜１．０μｍのｄ99及びより好ましくは０．２５〜１．０μｍのｄ99を有することを特徴とする。上述したすべての粒径はＴＥＭ分析及びイメージ評価による粒径決定に関連する。 Such more preferred amorphous solids have an average particle size (TEM) d 50 of less than 1.5 μm, preferably a d 50 of less than 1 μm, particularly preferably a d 50 of 0.01 to 1 μm , very particularly preferably 0. D 50 of 0.05 to 0.9 μm , more preferably d 50 of 0.05 to 0.8 μm , particularly preferably d 50 of 0.05 to 0.5 μm and very particularly preferably 0.08 to 0.0. A d 50 value of 25 μm and / or a d 90 value of less than 2 μm, preferably a d 90 of less than 1.8 μm, particularly preferably a d 90 of 0.1 to 1.5 μm , very particularly preferably 0.1 to 1. d 90 and more preferably 0.1~0.5μm of d 90 of 0 .mu.m, and / or, d 99 value of less than 2 [mu] m, preferably d 99 of less than 1.8 .mu.m, d 99 particularly preferably less than 1.5μm , very particularly preferably from d 99 and 0.1~1.0μm Mashiku are characterized by having a d 99 of 0.25～1.0Myuemu. All the particle sizes mentioned above are related to particle size determination by TEM analysis and image evaluation.
これらの固体はゲルとし得るが、他の種類の非晶質又は結晶質固体とすることもできる。好ましくは、少なくとも金属及び／又は金属酸化物、より好ましくは元素周期律表の第３族及び第４族の金属の非晶質酸化物を含む又はからなる固体に関する。これはゲルにも、異なるタイプの構造を有する非晶質又は結晶質固体にもあてはまる。特に、沈降ケイ酸、発熱ケイ酸、ケイ酸塩及びシリカゲルが好適であり、ここでシリカゲルはヒドロゲル、エアロゲル及びキセロゲルを含む。
These solids can be gels, but can also be other types of amorphous or crystalline solids. Preferably, it relates to a solid comprising or consisting of at least a metal and / or a metal oxide, more preferably an amorphous oxide of a metal of
関連する固体の第１の特別な例は、凝結体及び／又は凝集塊を含む粒子状固体、より好ましくは沈降ケイ酸及び／又は発熱ケイ酸及び／又はケイ酸塩及び／又はそれらの混合物であって、１．５μｍ未満の平均粒径ｄ50、好ましくは１μｍ未満のｄ50、特に好ましくは０．０１〜１μｍのｄ50、極めて特に好ましくは０．０５〜０．９μｍのｄ50、より好ましくは０．０５〜０．８μｍのｄ50、特別に好ましくは０．０５〜０．５μｍのｄ50及び極めて特別に好ましくは０．１〜０．２５μｍのｄ50、及び／又は、２μｍ未満のｄ90値、好ましくは１．８μｍ未満のｄ90、特に好ましくは０．１〜１．５μｍのｄ90、極めて特に好ましくは０．１〜１．０μｍのｄ90、より好ましくは０．１〜０．５μｍのｄ90及び特別に好ましくは０．２〜０．４μｍのｄ90、及び／又は、２μｍ未満のｄ99値、好ましくは１．８μｍ未満のｄ99、特に好ましくは１．５μｍ未満のｄ99、極めて特に好ましくは０．１〜１．０μｍのｄ99、より好ましくは０．２５〜１．０μｍのｄ99及び特別に好ましくは０．２５〜０．８μｍのｄ99を有するものである。ここで極めて特に好適なのは沈降ケイ酸であり、蓋しこれらは発熱ケイ酸と比較して大幅に費用効率が高いためである。上述したすべての粒径はＴＥＭ（透過電子顕微鏡）解析及びイメージ評価による粒径決定に関連する。 A first particular example of a relevant solid is a particulate solid containing aggregates and / or agglomerates, more preferably precipitated silicic acid and / or exothermic silicic acid and / or silicates and / or mixtures thereof. An average particle size d 50 of less than 1.5 μm, preferably a d 50 of less than 1 μm, particularly preferably a d 50 of 0.01 to 1 μm , very particularly preferably a d 50 of 0.05 to 0.9 μm , and more Preferably a d 50 of 0.05 to 0.8 μm , particularly preferably a d 50 of 0.05 to 0.5 μm and very particularly preferably a d 50 of 0.1 to 0.25 μm and / or less than 2 μm D 90 value, preferably a d 90 of less than 1.8 μm, particularly preferably a d 90 of 0.1 to 1.5 μm , very particularly preferably a d 90 of 0.1 to 1.0 μm , more preferably 0.1 d of ~0.5μm 90 and particularly preferably 0.2 to 0.4 m of d 90, and / or, d 99 value of less than 2 [mu] m, preferably d 99 of less than 1.8 .mu.m, particularly preferably d 99 of less than 1.5 [mu] m, very particularly preferably of 0.1 to 1.0 [mu] m d 99, more preferably d 99 of 0.25 to 1.0 μm and particularly preferably d 99 of 0.25 to 0.8 μm. Very particularly preferred here are precipitated silicic acids, which are capped and are significantly more cost effective than pyrogenic silicic acids. All the particle sizes mentioned above relate to particle size determination by TEM (transmission electron microscope) analysis and image evaluation.
第２の特別な例では、関連する固体はゲル、好ましくはシリカゲル、より好ましくはキセロゲル又はアエロゲルであって、１．５μｍ未満の平均粒径ｄ50、好ましくは１μｍ未満のｄ50、特に好ましくは０．０１〜１μｍのｄ50、極めて特に好ましくは０．０５〜０．９μｍのｄ50、より好ましくは０．０５〜０．８μｍのｄ50、特別に好ましくは０．０５〜０．５μｍのｄ50、極めて特別に好ましくは０．１〜０．２５μｍのｄ50及び／又は、及び／又は、２μｍ未満のｄ90値、好ましくは１．８μｍ未満のｄ90、特に好ましくは０．１〜１．５μｍのｄ90、極めて特に好ましくは０．１〜１．０μｍのｄ90、より好ましくは０．１〜０．５μｍのｄ90及び特別に好ましくは０．２〜０．４μｍのｄ90、及び／又は、２μｍ未満のｄ99値、好ましくは１．８μｍ未満のｄ99、特に好ましくは１．５μｍ未満のｄ99、極めて特に好ましくは０．１〜１．０μｍのｄ99、より好ましくは０．２５〜１．０μｍのｄ99及び特別に好ましくは０．２５〜０．８μｍのｄ99を有するものである。上述したすべての粒径はＴＥＭ（透過電子顕微鏡）解析及びイメージ評価による粒径決定に関連する。 In a second particular example, the relevant solid is a gel, preferably silica gel, more preferably a xerogel or an aerogel, having an average particle size d 50 of less than 1.5 μm, preferably a d 50 of less than 1 μm, particularly preferably D 50 of 0.01 to 1 μm , very particularly preferably d 50 of 0.05 to 0.9 μm , more preferably d 50 of 0.05 to 0.8 μm, particularly preferably 0.05 to 0.5 μm. d 50, very particularly preferably d 50 and / or of 0.1-0.25, and / or, d 90 value of less than 2 [mu] m, preferably d 90 of less than 1.8 .mu.m, particularly preferably 0.1 1.5μm of d 90, very particularly preferably 0.1~1.0μm of d 90, more preferably d 90 and the special 0.1~0.5μm preferably d 90 of 0.2~0.4μm And / or a d 99 value of less than 2 μm, preferably The d 99 of less than 1.8 .mu.m, particularly preferably d 99 of less than 1.5 [mu] m, very particularly preferably d 99 of 0.1 to 1.0 [mu] m, more preferably d 99 and special 0.25~1.0μm Preferably, it has d 99 of 0.25 to 0.8 μm. All the particle sizes mentioned above relate to particle size determination by TEM (transmission electron microscope) analysis and image evaluation.
更に他のより特別な例では、関連する固体は密多孔性キセロゲルであり、該ゲルは、前段落に記載の代表的な例に含まれるｄ50，ｄ90，ｄ99値に加えて、０．２〜０．７ml/g、好ましくは０．３〜０．４ml/gの細孔容積を有する。他の代替例は、上記の第２の代表的な例と関連して含まれるｄ50，ｄ90，ｄ99値に加えて、０．８〜１．４ml/g、好ましくは０．９〜１．２ml/gの細孔容積を有する。上記の第２の代表的な例に含まれる更に他の他の代替例では、関連する固体は、上記のｄ50，ｄ90，ｄ99値に加えて、１．５〜２．１ml/g、好ましくは１．７〜１．９ml/gの細孔容積を有するキセロゲルである。 In yet another more specific example, the relevant solid is a dense porous xerogel, which is in addition to the d 50 , d 90 , d 99 values included in the representative examples described in the previous paragraph. It has a pore volume of 2 to 0.7 ml / g, preferably 0.3 to 0.4 ml / g. Other alternatives include 0.8-1.4 ml / g, preferably 0.9-, in addition to the d 50 , d 90 , d 99 values included in connection with the second representative example above. It has a pore volume of 1.2 ml / g. In yet another alternative included in the second representative example above, the associated solids are in the range of 1.5 to 2.1 ml / g in addition to the d 50 , d 90 , and d 99 values above. Xerogel having a pore volume of 1.7 to 1.9 ml / g is preferable.
図２及び図３を参照しながら、ジェットミル１及びその構成要素の代表的な実施例のさらなる詳細及び変形例を以下に説明する。 Further details and variations of the exemplary embodiment of the jet mill 1 and its components are described below with reference to FIGS.
図２の概略図から明らかなように、ジェットミル１は一体化された空気分級器７を含む。この分級器は、ジェットミル１が例えば流動化ベッドジェットミルとして又は高密度ベッドジェットミルとして設計される場合には、ダイナミック空気分級器７に関連し、ジェットミル１の粉砕室３の中心に有利に配置される。粉砕ストックの目標微粉度は粉砕ガス流量と分級器回転速度の関数として制御できる。
As is apparent from the schematic diagram of FIG. 2, the jet mill 1 includes an integrated air classifier 7. This classifier is associated with the dynamic air classifier 7 when the jet mill 1 is designed, for example, as a fluidized bed jet mill or as a high density bed jet mill, and is advantageous in the center of the grinding
図２によるジェットミル１の空気分級器７の場合には、垂直空気分級器７全体が実質上ハウジング上部２２とハウジング下部２３とからなる分級器ハウジング２１により包囲される。ハウジング上部２２及びハウジング下部２３には上端及び下端に外向きの円周フランジ２４及び２５がそれぞれ設けられる。両円周フランジ２４，２５は、空気分級器８の設置状態又は作動状態において互いに重なり、適切な手段によって互いに固定される。適切な固定手段は例えばねじ込み接続(図示せず)である。クランプ(図示せず)等も取り外し可能な締結手段として使用できる。
In the case of the air classifier 7 of the jet mill 1 according to FIG. 2, the entire vertical air classifier 7 is surrounded by a classifier housing 21 consisting essentially of a housing
両円周フランジ２４及び２５は実際上フランジ円周上の任意の点で継手２６により互いに結合されているため、フランジ締結手段の解放後に、ハウジング上部２２をハウジング下部２３に対して矢２７の方向に上方に旋回でき、ハウジング上部２２及びハウジング下部２３に上から及び下から接近できる。ハウジング下部２３自体は２つの部分で具現され、上端に円周フランジ２５を有する円筒状の分級室ハウジング２８と、下端に向かって円錐状に先細にされた放出コーン部２９とからなる。放出コーン部２９及び分級室ハウジング２８はその上端及び下端のフランジ３０，３１で互いに重なり、放出コーン部２９及び分級室ハウジング２８の２つのフランジ３０，３１は、円周フランジ２４，２５と同様に、取り外し可能な締結手段(図示せず)などによって互いに結合される。このように組み立てられた分級ハウジング２１は、ジェットミル１の空気分級器７の分級器ハウジング又はコンプレッサハウジング２１の周囲に好ましくは等間隔に分布され、分級室ハウジング２８に作用する複数の支持アーム２８ａで懸垂支持される。
Since both
空気分級器７のハウジング据え付けの主要部は分級ホイール８であり、この分級ホイールは上部カバー円板３２と、該円板３２に対して軸方向に離れた流出側の下部カバー円板３３と、２つのカバー円板の外縁間に、これらの円板に永久結合され且つ分級ホイールの周囲に均等に分布された羽根３４を備える。この空気分級器７では、分級ホイール８の駆動は上部カバー円板３２によりもたらされ、下部カバー円板３３は流出側のカバー円板である。分級ホイール８の軸受は、実際上強制的に駆動される分級ホイール軸３５を備え、この軸はその上端が分級ハウジング２１から引き出され、その下端が分級ホイール８を分級ハウジング２１内に片持ち取り付けにより回転可能に固定支持している。分級器ハウジング２１からの分級ホイール軸３５の引き出しは２つの加工板３６，３７で行われ、これらの加工板は、円錐状に先端に向かって走るハウジング端部３８の上端で分級器ハウジング２１を閉じ、分級ホイール軸３５を案内し、分級ホイール軸３５の回転運動を妨げることなくこの軸の貫通部を密封している。実際上、上板３６はホイール軸３５にフランジとして配置し固定するとともに、回転軸受３５ａを介して下板３７に回転可能に支持し、下板３７をハウジング端部３８に配置することができる。流出側のカバー円板３３の下面は、分級ホイール８全体が開閉可能なハウジング上部２２内に配置されるように円周フランジ２４及び２５間の共通平面に位置する。円錐ハウジング端部３８の円錐ハウジング領域内に、ハウジング上部２２は更に粉砕ストックフィーダ４の製品供給管３９を備える。この製品供給管３９は、その縦軸が分級ホイール８の回転軸４０およびその駆動軸又は分級ホイール軸３５と平行に、好ましくは分級ホイール８のこの回転軸４０およびその駆動軸又は分級ホイール軸３５から遠く離れて延在し、ハウジング上部２２に半径方向の外側位置に配置される。
The main part of the housing for the air classifier 7 is a classifying wheel 8, which is an
更に、ジェットミル１の一体化されたダイナミック空気分級器７は、既に説明したように、分級ホイール８、分級ホイール軸３５及び分級器ハウジング２１を含む。この場合、分級ホイール８と分級器ハウジング２１との間に分級器空隙８ａが規定され、分級ホイール８と分級器ハウジング２１との間に軸通路３５ｂが規定される(図２及び図３参照)。この種の空気分級器７を備えたジェットミル１（代表的な実施例はこの点に関して模範としてのみ理解し、限定的に理解すべきでない）に基づいて、微粒子を発生させる方法が一体化されたダイナミック空気分級器７を備えたこのジェットミル１で実行される。慣例のジェットミルと比較した技術的革新は、低いエネルギー容量の圧縮ガスによる分級器空隙８ａ及び／又は軸通路３５ａの空隙洗浄が行われることにある。この実施例の特質はまさに、エネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口５、より好ましくは粉砕ジェット又はそこに含まれる粉砕ジェットが存在していることとの組み合わせにある。このように高エネルギー媒体と低エネルギー媒体が同時に使用される。
Further, the integrated dynamic air classifier 7 of the jet mill 1 includes the classifying wheel 8, the
分級器ハウジング２１は、分級ホイール８と同軸配置された管状出口連結部２０を収容する。この出口連結部２０はその上端が分級ホイール８の流出側カバー円板３３の下に近接して位置するが、円板３３と連結されない。管として具体化される出口連結部２０の下端に出口室４１が同軸的に取り付けられる。出口室４１は同様に管状であるが、その直径は出口連結部２０の直径より大幅に大きく、本実施例では出口連結部２０の直径の少なくとも２倍である。従って、出口連結部２０と出口室４１との移行部に明確な直径変化部が存在する。出口連結部２０は出口室４１の上部カバー板４２に挿入される。出口室４１は底面が取り外し可能な蓋４３により閉じられる。出口連結部２０及び出口室４１の構成単位は複数の支持アーム４４で保持される。これらの支持アームは、該構成単位の周囲に放射状に均等に配置され、それらの内端で出口連結部２０の領域において該構成単位と永久連結され、それらの外端で分級器ハウジングに固定される。
The classifier housing 21 accommodates the tubular
出口連結部２０は円錐状の環状ハウジング４５により包囲され、その下端の大きい外径は少なくとも出口室の直径に相当し、またその上端小さい外径は少なくとも分級ホイール８の直径に相当する。支持アーム４４は環状ハウジングの円錐状の壁で終わり、出口連結部２０と出口室４１の構成単位の一部分である前記壁と永久連結される。
The
支持アーム４４と環状ハウジング４５は洗浄空気装置(図示せず)の一部分であり、その洗浄空気が、分級器ハウジング２１の内部空間から分級ホイール又は正確にはその下部カバー円板３３と出口連結部２０との間の空隙への物質の侵入を防止する。この洗浄空気を環状ハウジング４５内に供給し、そこから前記空隙に侵入させて清浄に保つために、支持アーム４４は管として具体化され、それらの外端部が分級器ハウジング２１の壁を貫通し、吸気フィルタ４６を介して洗浄空気源（図示せず）に連結される。環状ハウジング４５は上側で有孔板４７により閉じられ、前記空隙自体は有孔板４７と分級ホイール８の下部カバー円板３３との間の領域において軸方向に調整可能な環状円板によって調整可能にすることができる。
The
出口室４１からの出口は、外部から分級器ハウジング２１に導入され、出口室４１に接線方向に連結された微粒子放出管４８で形成される。この微粒子放出管４８は製品出口６の一部分である。偏向円錐体４９は微粒子放出管４８と出口室４１との接合部を覆う役目をなす。
The outlet from the
円錐ハウジング下部２３の下端において、渦巻き状分級空気入口５０及び粗粒材料放出口５１がハウジング下部に水平配置に取り付けられる。渦巻き状分級空気入口５０の回転方向は分級ホイール８の回転方向と反対である。粗粒材料放出口５１はハウジング端部に取り外し可能に取り付けられ、本例ではフランジ５２がハウジング下部２３の下端に取り付けられ、フランジ５３が粗粒材料放出口５１の上端に取り付けられ、両フランジ５２及び５３は、空気分級器７が動作の準備ができているとき、既知の手段によって互いに取り外し可能に結合される。
At the lower end of the conical housing
構成すべき分散ゾーンが５４で示されている。滑らかな流れ制御及び簡単なライニングのために内縁が加工された(面取りされた)フランジが５５で示されている。 The dispersion zone to be configured is indicated at 54. An inner edged (chamfered) flange is shown at 55 for smooth flow control and simple lining.
最後に、出口連結部２０の内壁に磨耗部分として交換可能な保護管５６がライニングされ、また出口室４１の内壁に類似の交換可能な保護管５７をライニングすることができる。
Finally, a replaceable
図示の動作状態において、分級器の動作開始時に、圧力差を受けた渦巻き状の分級空気入口５０を介して、適切に選択された入力速度で空気分級器に分級空気が導入される。特にハウジング下部２３の円錐と関連して級空気を分渦巻き状に導入する結果として、分級空気は分級ホイールの領域内を渦巻き状に上方に上昇する。同時に種々の質量の固体粒子からなる「製品」が製品供給管３９を介して分級ハウジング２１内に供給される。この製品から粗粒材料、即ち大きな質量を有する粒子成分が分級空気に逆らって粗粒材料放出口５１の領域に到達し、さらなる処理のために収容される。微粒子、即ち小さい質量を有する粒子成分は分級空気と混合され、外方から内方へ半径方向に分級ホイールを通過して出口連結部２０に入り、出口室４１に入り、最後に微粒子出口管４８に入り、更にそこからフィルタに入り、例えば空気のような流体の形態の動作媒体と微粒子が互に分離される。粗い微粒子成分は、粗粒材料を分級ハウジング２１から出すために又は粗粒材料が分級空気とともに放出される粒径に微細化されるまで分級ハウジング２１内を循環させるために、分級ホイール８から外へ半径方向に飛ばされ、粗粒材料に混合される。
In the illustrated operating state, at the start of operation of the classifier, classified air is introduced into the air classifier at an appropriately selected input speed through a spiral classified
出口連結部２０から出口室４１への急激な横断面の増大の結果として、微粒子−空気混合物の流速の明らかな減少が生ずる。従って、この混合物は、出口室４１から微粒子出口管４８を経て微粒子出口５８に非常に低い流速で達し、出口室４１の壁に極少量の磨耗を生ずるのみとなる。この理由のために、保護管５７は高度に予防的な手段にすぎない。しかし、良好な分離技術のために放出管２０において分級ホイール内の高い流速が依然として必要とされるので、保護管５６は保護管５７よりも重要である。特に、出口連結部２０から出口室４１への移行部で直径の急激に増大することが重要である。
As a result of the abrupt increase in cross section from the
その他については、分級器７は上述したように分級ハウジング２１の細分化及び分級器構成要素を個々の部分に割り当てることによりメインテナンスが容易になり、故障した構成要素を比較的僅かな労力及び短いメインテナンス時間で交換することができる。 In other cases, the classifier 7 can be easily maintained by subdividing the classifying housing 21 and assigning the classifier components to individual parts as described above, and the failed components can be maintained with relatively little effort and short maintenance. Can be exchanged in time.
図２の概略図には、平行に対面配置された２つのカバー円板３２及び３３と、それらの間に配置された羽根３４を有する羽根リング５９とを備える分級ホイール８が通常の形で示されているが、さらに有利な空気分級器７の他の模範的な実施例の分級ホイール８が図３に示されている。
In the schematic diagram of FIG. 2, the classification wheel 8 is shown in the usual form, comprising two
図３によるこの分級ホイール８は、羽根３４が設けられた羽根リング５９に加えて、上部カバー円板３２とこれに対して軸方向に離間された下部流出側カバー円板３３とを含み、回転軸４０、すなわち空気分級器７の縦軸を中心に回転可能である。分級ホイール８の直径拡大部は、回転軸４０、すなわち空気分級器７の縦軸が垂直に立っているか水平に走っているかと無関係に、回転軸４０、すなわち空気分級器の縦軸に垂直に配置される。下部流出側カバーは出口連結部２０を同心的に包囲する。羽根３４は２つのカバー円板３２及び３３に連結される。２つのカバー円板３２及び３３は、従来技術から相違して、円錐形に具体化され、すなわち好ましくは、上部カバー円板３２と流出側カバー円板３３との間隔がリング５９から内方、すなわち回転軸４０の方向に向かって、たとえば直線的に又は非直線的に大きくなるように構成され、さらに好ましくは、貫流にさらされる円筒シェル面が羽根出口エッジと出口連結部２０との間のすべての半径について少なくともほぼ一定になるように構成される。この解決法によれば、既知の解決法の場合には半径が小さい結果として小さくなる流出速度が少なくともほぼ一定に維持される。
This classifying wheel 8 according to FIG. 3 comprises, in addition to a
図３につき上述した上部カバー円板３２及び下部カバー円板３３の実施例の変形以外に、これらの２つのカバー円板３２又は３３のいずれか一方を上述のように円錐形に具体化し、他方のカバー円板３３又は３２を、図２による代表的な実施例と関連する両カバー円板の場合のように、平坦にすることもできる。さらに好ましくは、非平行に対面したカバー円板を、貫流にさらされる円筒シェル面が羽根出口エッジと出口連結部２０との間のすべての半径について少なくともほぼ一定になるように形成することができる。
In addition to the modification of the embodiment of the
以下の例は本発明を例証し、詳細に説明するものであるが、本発明を何ら限定するものではない。 The following examples illustrate the invention in detail and are not intended to limit the invention in any way.
原料：
シリカ１：
以下のように製造された沈降ケイ酸を粉砕すべき原料として使用した。
シリカ１の製造に関する以下の説明の各所で使用される水ガラス及び硫酸は以下の通りである。
水ガラス： 密度 1.348kg/l，27.0重量％SiO2，8.05重量％Na2O3
硫酸： 密度 1.83kg/l，94重量％
material:
Silica 1:
Precipitated silicic acid produced as follows was used as a raw material to be crushed.
The water glass and sulfuric acid used in various places in the following explanation regarding the production of silica 1 are as follows.
Water glass: density 1.348kg / l, 27.0 wt% SiO 2, 8.05 wt% Na 2 O 3
Sulfuric acid: Density 1.83kg / l, 94% by weight
傾斜台、ＭＩＧ傾斜刃攪拌システム及びエカト分流タービンを備える１５０ｍ3の沈降容器を１１７ｍ3の水で満たし、２．７ｍ3の水ガラスを加える。水ガラス対水の比は、７のアルカリ数が得られるように選択する。これに続いて、その中身を９０度に加熱する。その温度に到達したら、水ガラスと硫酸をそれぞれ１０．２ｍ3／ｈおよび１．５５ｍ3／ｈの投与速度で７５分間同時に加える。その後、水ガラスと硫酸をそれぞれ１８．８ｍ3／ｈおよび１．５５ｍ3／ｈの投与速度で更に７５分間攪拌しながら同時に加える。この全添加時間の間、硫酸の投与速度を、この期間中７のアルカリ数が維持されるように、必要に応じ補正する。 Ramp, a sedimentation vessel 150 meters 3 with a MIG inclined blade stirrer system and Ekato shunt turbine filled with water of 117m 3, add water glass in 2.7 m 3. The ratio of water glass to water is selected so that an alkali number of 7 is obtained. Following this, the contents are heated to 90 degrees. Upon reaching that temperature, added water glass and sulfuric acid simultaneously respectively 10.2 m 3 / h and 1.55 m 3 / h 75 min at a dose rate of. Then, further added with stirring at the same time 75 min water glass and sulfuric acid at a dose rate of each 18.8m 3 / h and 1.55 m 3 / h. During this total addition time, the sulfuric acid dosing rate is corrected as necessary to maintain an alkali number of 7 during this period.
その後、水ガラスの投与をスイッチオフする。これに続いて、８．５のｐＨ値が得られるように、硫酸を１５分間以内加える。このｐＨ値で、懸濁液を３０分間攪拌する。その後、懸濁液のｐＨ値を約１２分間以内の硫酸の添加によって３．８に設定する。この沈降、エージング及び酸性化中、沈降懸濁液の温度を９０℃に維持する。得られた懸濁液をダイアフラムフィルタプレスでろ過し、ろ過ケーキを脱イオン水で、１０ms/cm未満の導電率が先浄水に検出されるまで、洗浄する。このとき得られるろ過ケーキは２５％未満の固体含有量を有する。ろ過ケーキをスピンフラッシュドライヤで乾燥させる。
シリカ１のデータは表１に示される。
Thereafter, the administration of water glass is switched off. This is followed by the addition of sulfuric acid within 15 minutes so that a pH value of 8.5 is obtained. At this pH value, the suspension is stirred for 30 minutes. Thereafter, the pH value of the suspension is set to 3.8 by addition of sulfuric acid within about 12 minutes. During this settling, aging and acidification, the temperature of the settling suspension is maintained at 90 ° C. The resulting suspension is filtered with a diaphragm filter press and the filter cake is washed with deionized water until a conductivity of less than 10 ms / cm is detected in the pre-purified water. The filter cake obtained at this time has a solids content of less than 25%. The filter cake is dried with a spin flash dryer.
The data for silica 1 is shown in Table 1.
ヒドロゲル：製造
シリカゲル（＝ヒドロゲル）は水ガラス（密度 1.348kg/l，27.0重量％SiO2，8.05重量％Na2O3）と４５％の硫酸から製造される。このために、４５重量％の硫酸とナトリウム水ガラスを、過剰の酸（０．２５Ｎ）に対応する反応比及び１８．５％のＳｉＯ２濃度が得られるように、集中的に混合する。このように生成されたヒドロゲルは一晩（約１２時間）保存した後、約１ｃｍの粒子サイズに粉砕する。得られたヒドロゲルは脱イオン水で、先浄水の導電率が５ms/cm以下になるまで洗浄する。
Hydrogel: Production Silica gel (= hydrogel) is produced from water glass (density 1.348 kg / l, 27.0 wt% SiO 2, 8.05 wt% Na 2 O 3 ) and 45% sulfuric acid. For this purpose, 45% by weight of sulfuric acid and sodium water glass are intensively mixed so that a reaction ratio corresponding to excess acid (0.25N) and a SiO 2 concentration of 18.5% are obtained. The hydrogel thus produced is stored overnight (about 12 hours) and then ground to a particle size of about 1 cm. The resulting hydrogel is washed with deionized water until the conductivity of the pre-purified water is 5 ms / cm or less.
シリカ２（ヒドロゲル）
上述したように製造されたヒドロゲルを、アンモニアを添加してｐＨ９及び８０℃で１０−１２時間熟成させ、次いで４５重量％の硫酸でｐＨ３に設定する。このとき、ヒドロゲルの含有量は３４−３５％になる。その後、これをピンミル（Alpine Type 160Z）で約１５０μｍの粒子サイズに粉砕する。このヒドロゲルは６７％の残留水分を有する。
シリカ２のデータは表１に示される。
Silica 2 (hydrogel)
The hydrogel produced as described above is aged at pH 9 and 80 ° C. for 10-12 hours with the addition of ammonia and then set to
The data for
シリカ３ａ：
シリカ２をスピンフラッシュドライヤ（Anhydro A/S, APV, Type SFD47, Tin=350℃, Tout＝130℃）によって、乾燥後の最終水分が約２％になるように乾燥する。
シリカ３ａのデータは表1に示される。
Silica 3a:
The data for silica 3a is shown in Table 1.
シリカ３ｂ：
上述したように製造されたヒドロゲルを更に約８０度で、先浄水の導電率が２mS/ｃｍ以下になるまで、洗浄を行い、更に循環空気乾燥キャビネット（Fresenberger POH 1600.200）内において１６０℃で５％以下の残留水分まで乾燥させる。均一な投与動作及び粉砕結果を達成するために、ヒドロゲルを１００μｍ以下の粒子サイズに予め粉砕する（Alpine AFG 200）。
シリカ３ｂのデータは表１に示される。
Silica 3b:
The hydrogel produced as described above is further washed at about 80 ° C. until the conductivity of the pre-purified water is 2 mS / cm or less, and further 5% at 160 ° C. in a circulating air drying cabinet (Fresenberger POH 1600.200). Dry to the following residual moisture. In order to achieve uniform dosing behavior and grinding results, the hydrogel is pre-ground to a particle size of 100 μm or less (Alpine AFG 200).
The data for silica 3b is shown in Table 1.
シリカ３ｃ：
上述したようにアンモニアの添加を受けて製造されたヒドロゲルをｐＨ９及び８０℃で４時間熟成させ、次いで４５重量％の硫酸で約ｐＨ３に設定し、更に循環空気乾燥キャビネット（Fresenberger POH 1600.200）内において１６０℃で５％以下の残留水分まで乾燥させる。均一な投与動作及び粉砕結果を達成するために、ヒドロゲルを１００μｍ以下の粒子サイズに予め粉砕する（Alpine AFG 200）。
シリカ３ｃのデータは表１に示される。
Silica 3c:
The hydrogel produced by adding ammonia as described above was aged at pH 9 and 80 ° C. for 4 hours, then set to about
The data for silica 3c is shown in Table 1.
表１：まだ粉砕されてない原料の物理的−化学的データ
シリカ１ シリカ２ シリカ3a シリカ3b シリカ3c
レーザ回折による粒径分布（Horiba LA 920）：
ｄ50[μｍ] 22.3 n.d. n.d. n.d. n.d
ｄ99[μｍ] 85.1 n.d. n.d. n.d. n.d
ｄ10[μｍ] 8.8 n.d. n.d. n.d. n.d
Table 1: Physical-chemical data of raw materials not yet ground
Silica 1
Particle size distribution by laser diffraction (Horiba LA 920):
d 50 [μm] 22.3 ndndndnd
d 99 [μm] 85.1 ndndndnd
d 10 [μm] 8.8 ndndndnd
篩い分析による粒径分布：
>250μｍ％ n.d. n.d. n.d. 0.0. 0.2
>125μｍ％ n.d. n.d. n.d. 1.06 2.8
<63μｍ％ n.d. n.d. n.d. 43.6 57.8
>45μｍ％ n.d. n.d. n.d. 44.0 36.0
<45μｍ％ n.d. n.d. n.d. 10.8. 2.9
Particle size distribution by sieve analysis:
> 250μm% ndndnd 0.0. 0.2
> 125μm% ndndnd 1.06 2.8
<63μm% ndndnd 43.6 57.8
> 45μm% ndndnd 44.0 36.0
<45μm% ndndnd 10.8. 2.9
水分％ 4.8 67 <3 <5 <5
pH値 6.7 n.d. n.d. n.d. n.d
ここで、n.d.＝not determined(決定されなかった)である。
Moisture% 4.8 67 <3 <5 <5
pH value 6.7 ndndndnd
Here, nd = not determined (not determined).
例１−３：本発明による粉砕
過熱水蒸気による実際の粉砕を実行するには、図１、図２及び図３による流体化ベッドカウンタフロージェットミルが、最初に、１０バール及び１６０℃のホット圧縮空気が供給される２つの加熱ノズル５ａ（図１には１つのみが示されている）によって約１０５℃のミル出口温度にまで加熱される。
Example 1-3: Grinding according to the invention To carry out the actual grinding with superheated steam, a fluidized bed counterflow jet mill according to FIGS. 1, 2 and 3 is first hot-compressed at 10 bar and 160 ° C. It is heated to a mill exit temperature of about 105 ° C. by two heating nozzles 5a (only one shown in FIG. 1) fed with air.
粉砕ストックを分離するために、フィルタシステムがミル１の下流側に連結され（図１に示されていない）、そのフィルタハウジングは下１／３の位置において同様に６バールの飽和水蒸気を用いる加熱コイルにより間接的に加熱され、凝縮を防止する。ミルの分離フィルタおよび水蒸気およびホット圧縮空気の供給管路の領域における全ての装置表面が特別に分離される。 In order to separate the grinding stock, a filter system is connected downstream of the mill 1 (not shown in FIG. 1) and its filter housing is also heated with 6 bar saturated steam in the lower third position. Heated indirectly by the coil to prevent condensation. All equipment surfaces in the area of the mill separation filter and the supply lines of steam and hot compressed air are specially separated.
所望の加熱温度に到達したら、加熱ノズルへのホット圧縮空気の供給がスイッチオフされ、３つの粉砕ノズルへの過熱水蒸気（３８バール、３３０℃）の供給が開始される。 When the desired heating temperature is reached, the supply of hot compressed air to the heating nozzles is switched off and the supply of superheated steam (38 bar, 330 ° C.) to the three grinding nozzles is started.
分離フィルタに使用されているフィルタ手段を保護するとともに、粉砕ストックの残留水分を好ましくは２〜６％の規定値に設定するために、始動フェーズ及び粉砕中水は圧縮空気動作の２−物質ノズルを介してミル出口温度の関数としてミルの粉砕室内に注入される。 In order to protect the filter means used in the separation filter and to set the residual moisture of the grinding stock to a specified value of preferably 2-6%, the starting phase and the water during grinding are two-substance nozzles with compressed air operation. Through the mill as a function of mill exit temperature.
製品供給は、関連するプロセスパラメータ（表２参照）が一定になるとき開始する。その供給量は生じる分級フローの関数として制御される。分級フローはその供給量を、定格フローの約７０％を超えないように制御する。 Product supply begins when the relevant process parameters (see Table 2) become constant. The feed rate is controlled as a function of the resulting classification flow. The classification flow is controlled so that the supply amount does not exceed about 70% of the rated flow.
速度制御されるセルホイールが、加圧粉砕室への気圧封鎖体として作用する周期的ロックを介して貯蔵容器からの材料供給を行う入力機関として作用する。 The speed-controlled cell wheel acts as an input engine that feeds material from the storage container via a periodic lock that acts as a pressure seal to the pressure crushing chamber.
粗粒材料が膨張水蒸気ジェット(粉砕ジェット)内で粉砕される。膨張粉砕ガスと一緒に製品粒子がミル容器の中心部を分級ホイールに向かって上昇する。前記分級器速度及び粉砕水蒸気量(表２)に依存して、適切な微粉度を有する粒子が粉砕水蒸気とともに部粒子出口に到達し、そこから下流に接続された分離システムに供給されるが、粗大すぎる粒子は粉砕領域に戻され、再度粉砕される。分離フィルタにより分離された微粒子の放出及び後続の貯蔵及びパッケージングはセルホイールロックによって行われる。 Coarse grain material is crushed in an expanding water vapor jet (grinding jet). The product particles together with the expanding pulverized gas rise in the center of the mill vessel toward the classification wheel. Depending on the classifier speed and the amount of pulverized water vapor (Table 2), particles having an appropriate fineness reach the partial particle outlet together with the pulverized water vapor, and are supplied to the separation system connected downstream from there. Too coarse particles are returned to the grinding area and ground again. Release of particulates separated by the separation filter and subsequent storage and packaging is performed by a cell wheel lock.
ダイナミック羽根ホイール分級器の速度と連動して生じる粉砕ノズルにおける粉砕ガスの粉砕圧力及び粉砕ガス量によって粒径分布関数の微粉度並びにオーバサイズリミットが決まる。 The fineness of the particle size distribution function and the oversize limit are determined by the pulverization pressure and the amount of pulverization gas in the pulverization nozzle generated in conjunction with the speed of the dynamic blade wheel classifier.
関連するプロセスパラメータは表２から得られ、製品パラメータは表３から得られる。 The relevant process parameters are obtained from Table 2, and the product parameters are obtained from Table 3.
表２
例１ 例２ 例３ 例４ 例５
原料：
シリカ１ シリカ２ シリカ3a シリカ3b シリカ3c
ノズル径［mm］：
2.5 2.5 2.5 2.5 2.5
ノズルタイプ：
ラバル ラバル ラバル ラバル ラバル
量（単位）：
３ ３ ３ ３ ３
ミル内部圧力［bar abs.］：
1.306 1.305 1.305 1.304 1,305
入口圧力［bar abs.］：
37.9 37.5 36.9 37.0 37.0
入口温度［℃］：
325 284 327 324 326
ミル出口温度［℃］：
149.8 117 140.3 140.1 139.7
分級器回転速度［min-1］：
5619 5500 5419 5497 5516
分級器フロー［A％］：
54.5 53.9 60.2 56.0 56.5
イマージョン管径［mm］：
100 100 100 100 100
Table 2
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
material:
Silica 1
Nozzle diameter [mm]:
2.5 2.5 2.5 2.5 2.5
Nozzle type:
Raval Raval Raval Raval Raval amount (unit):
3 3 3 3 3
Mill internal pressure [bar abs.]:
1.306 1.305 1.305 1.304 1,305
Inlet pressure [bar abs.]:
37.9 37.5 36.9 37.0 37.0
Inlet temperature [° C]:
325 284 327 324 326
Mill outlet temperature [° C]:
149.8 117 140.3 140.1 139.7
Classifier rotation speed [min -1 ]:
5619 5500 5419 5497 5516
Classifier flow [A%]:
54.5 53.9 60.2 56.0 56.5
Immersion pipe diameter [mm]:
100 100 100 100 100
表3
例１ 例２ 例３ 例４ 例５
ｄ50 １） 125 106 136 140 89
ｄ90 １） 275 175 275 250 200
ｄ99 １） 525 300 575 850 625
ＢＥＴ表面積m2/g：
122 354 345 539 421
Ｎ２細孔容積ml/g：
n.d. 1.51 1.77 0.36 0.93
平均細孔サイズnm：
n.d. 17.1 20.5 2.7 8.8
ＤＢＰ（water-free）g/l：
235 293 306 124 202
タンプ密度g/l：
42 39 36 224 96
乾燥損失％：
4.4 6.1 5.5 6.3 6.4
１）透過電子顕微鏡法及びイメージ解析によって決定された粒子分布（nm）
Table 3
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
d 50 1) 125 106 136 140 89
d 90 1) 275 175 275 250 200
d 99 1) 525 300 575 850 625
BET surface area m 2 / g:
122 354 345 539 421
N2 pore volume ml / g:
nd 1.51 1.77 0.36 0.93
Average pore size nm:
nd 17.1 20.5 2.7 8.8
DBP (water-free) g / l:
235 293 306 124 202
Tamping density g / l:
42 39 36 224 96
Drying loss%:
4.4 6.1 5.5 6.3 6.4
1) Particle distribution determined by transmission electron microscopy and image analysis (nm)
本明細書及び図面において、本発明は模範的な実施例について示され、説明されているだけであり、これらの例に限定されず、本発明は、本明細書、特に特許請求の範囲、本明細書の導入部の一般的説明代表的な実施例の説明並びに図面におけるそれらの表現から、当業者が自身の専門知識と組み合わせて推測することができるすべての変形、変更、代替及び組み合わせを含むものである。特に、本発明の個々の特徴及び構成の可能性並びにそれらの実施の変形例はすべて組み合わせることが可能である。 In the present specification and drawings, the present invention has been shown and described only by way of exemplary embodiments, and is not limited to these examples. The present invention, in particular, the claims, the present invention, General description of the introductory part of the description All variations, modifications, substitutions and combinations that can be inferred by those skilled in the art in combination with their own expertise from the description of the exemplary embodiments and their representation in the drawings It is a waste. In particular, the individual features and construction possibilities of the invention and their implementation variants can all be combined.
１ ジェットミル
２ 円筒状ハウジング
３ 粉砕室
４ 粉砕ストックフィーダ
５ 粉砕ジェット入口
６ 製品出口
７ 空気分級器
８ 分級ホイール
８ａ 分級器空隙
９ 入口開口又は入口ノズル
１０ 粉砕ジェット
１１ 加熱源
１２ 加熱源
１３ フィード管
１４ 断熱ジャケット
１５ 入口
１６ 出口
１７ 粉砕室の中心線
１８ 貯蔵器又は発生装置
１９ 管路装置
２０ 出口連結部
２１ 分級器ハウジング
２２ ハウジング上部
２３ ハウジング下部
２４ 周囲フランジ
２５ 周囲フランジ
２６ 接合部
２７ 矢印
２８ 分級室ハウジング
２８ａ 支持アーム
２９ 放出コーン部
３０ フランジ
３１ フランジ
３２ カバー円板
３３ カバー円板
３４ 羽根
３５ 分級ホイール軸
３５ａ 回転軸受
３５ｂ 軸通路
３６ 上部加工板
３７ 下部加工板
３８ ハウジング端部
３９ 製品供給管
４０ 回転軸
４１ 出口室
４２ 上部カバー板
４３ 取り外し可能な蓋
４４ 支持アーム
４５ コーン状リングハウジング
４６ 吸気フィルタ
４７ 有孔板
４８ 微粒子放出管
４９ 偏向円錐体
５０ 渦巻き状分級空気入口
５１ 粗粒材料放出口
５２ フランジ
５３ フランジ
５４ 放出領域
５５ フランジ及び内縁上のライニング加工（面取り）内縁
５６ 交換可能な保護管
５７ 交換可能な保護管
５８ 微粒子出口
５９ 羽根リング
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (74)
低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙（８ａ）及び／又は前記軸通路（３５ｂ）の空隙洗浄を行うこと及びエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口（５）が存在することを特徴とする微粒子生成方法。 Classifying wheel (8), provided with a classifying wheel shaft (35) and classifying the housing (21), a classifier gap (8a) is formed between the divided Kyuha Ujingu said classifying wheel (8) (21), the axial passage (35b) is formed, integral jet mill comprising a dynamic air classifier (7) (1) between the classifying wheel shaft (35) and the partial Kyuha Ujingu (21) In a method for producing fine particles,
That the classifier gap (8a) and / or the axial passage (35b) is cleaned with a compressed gas of low energy content and that there is a pulverized jet inlet (5) supplied with energy-rich superheated steam. A method for producing fine particles.
低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙（８ａ）及び／又は前記軸通路（３５ｂ）の空隙洗浄を行う洗浄装置が設けられ、且つエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口（５）が存在することを特徴とするジェットミル。 A fine particle generating jet mill having an integrated dynamic air classifier (7), wherein the dynamic air classifier (7) includes a classification wheel (8), a classification wheel shaft (35), and a classification housing ( It comprises a 21), the classification classifier gap between the wheel (8) and the fraction Kyuha Ujingu (21) (8a) is formed, the classification wheel axis (35) and the partial Kyuha Ujingu (21) In the jet mill (1) in which an axial passage (35b) is formed between
Grinding jet inlet (5) provided with a cleaning device for cleaning the classifier gap (8a) and / or the axial passage (35b) with a compressed gas having a low energy content and supplied with energy-rich superheated steam A jet mill characterized by the presence of
低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙（８ａ）及び／又は前記軸通路（３５ｂ）の空隙洗浄を行う洗浄装置が設けられ、且つエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口（５）が存在することを特徴とするダイナミック空気分級器。 Classifying wheel (8), provided with a classifying wheel shaft (35) and classifying the housing (21), a classifier gap (8a) is formed between the divided Kyuha Ujingu said classifying wheel (8) (21), in dynamic air classifier for the axial passage (35b) is formed between the classifying wheel shaft (35) and the partial Kyuha Ujingu (21),
Grinding jet inlet (5) provided with a cleaning device for cleaning the classifier gap (8a) and / or the axial passage (35b) with a compressed gas having a low energy content and supplied with energy-rich superheated steam Dynamic air classifier characterized by the presence of
低いエネルギー含量の圧縮ガスによる前記分級器空隙（８ａ）及び／又は前記軸通路（３５ｂ）の空隙洗浄を行うこと及びエネルギーリッチな過熱水蒸気が供給される粉砕ジェット入口（５）が存在することを特徴とするジェットミルの動作方法。 Classifying wheel (8), provided with a classifying wheel shaft (35) and classifying the housing (21), a classifier gap (8a) is formed between the divided Kyuha Ujingu said classifying wheel (8) (21), axis passage (35b) is formed between the classifying wheel shaft (35) and the partial Kyuha Ujingu (21), a method of operating an air classifier (7),
That the classifier gap (8a) and / or the axial passage (35b) is cleaned with a compressed gas of low energy content and that there is a pulverized jet inlet (5) supplied with energy-rich superheated steam. A method of operating a jet mill.
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