JP5389850B2 - Pavement construction method - Google Patents
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Description
本発明は、舗装体の施工方法に関する。 The present invention relates to a pavement construction method.
従来、通常アスファルト混合物、中温化アスファルト混合物、及び、カットバックアスファルト混合物が知られている（特許文献１、非特許文献１参照）。
なお、通常アスファルト混合物は、骨材と、ストレートアスファルトや改質アスファルト等の通常アスファルトバインダとを混合したものである。中温化アスファルト混合物は、骨材と、前記通常アスファルトに中温化剤を添加した中温化アスファルトバインダとを混合し、混合温度、敷き均し温度、締め固め温度等を中温化、つまり、低下させたものである。カットバックアスファルト混合物は、骨材と、ストレートアスファルトにオイル（重油等）を添加したカットバックアスファルトとを混合したものである（非特許文献１〜２参照）。
Conventionally, a normal asphalt mixture, a medium temperature asphalt mixture, and a cutback asphalt mixture are known (see Patent Document 1 and Non-Patent Document 1).
The normal asphalt mixture is a mixture of aggregate and a normal asphalt binder such as straight asphalt or modified asphalt. The medium temperature asphalt mixture is a mixture of the aggregate and the medium temperature asphalt binder obtained by adding a temperature increasing agent to the above normal asphalt, and the mixing temperature, leveling temperature, compaction temperature, etc. are medium temperature, that is, reduced. Is. The cutback asphalt mixture is a mixture of aggregate and cutback asphalt obtained by adding oil (heavy oil or the like) to straight asphalt (see Non-Patent Documents 1 and 2).
しかしながら、アスファルトは、限りのある資源であり、また、アスファルト混合物（舗装体）において、アスファルトバインダは最も高価であるから、その量の低減が望まれている。 However, asphalt is a limited resource, and asphalt binders (pavements) are the most expensive in asphalt binders, so it is desirable to reduce that amount.
そこで、本発明は、耐流動性及び安定性（マーシャル安定度等）を良好としつつアスファルトバインダ量を低減可能な舗装体の施工方法を提供することを課題とする。 Then, this invention makes it a subject to provide the construction method of the pavement which can reduce the amount of asphalt binders, making fluid resistance and stability (Marshall stability etc.) favorable.
前記課題を解決するための手段として、本発明は、密粒度のアスファルト混合物用であって乾燥状態の骨材と、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）のアスファルトバインダとを、通常に対して前記アスファルトバインダを５〜３０％低減し混合物全体に対して４〜４．５％で混合し、アスファルト混合物を製造する第１工程と、前記アスファルト混合物を敷き均し、空隙率が６〜１２％となるように締め固めて舗装体を得る第２工程と、を含むことを特徴とする舗装体の施工方法である。 As a means for solving the above-mentioned problems, the present invention generally uses a dry aggregate and a asphalt binder having a penetration of 150 to 1000 (1/10 mm) for a dense particle size asphalt mixture. On the other hand, the asphalt binder is reduced by 5 to 30% and mixed at 4 to 4.5% with respect to the whole mixture, and the asphalt mixture is produced, and the asphalt mixture is spread and the porosity is 6 to 6%. And a second step of obtaining a pavement by compacting to 12%.
このような舗装体の施工方法によれば、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）の軟らかいアスファルトバインダを使用するので、通常に対してアスファルトバインダを５〜３０％低減しつつ、アスファルト混合物において良好な混合性を確保することができる。例えば、密粒度混合物（１３）では、通常、アスファルトバインダ量が約５．５％であるところ、本発明によれば、５〜３０％低減し、混合物全体に対して、４〜４．５％程度にできる。
また、骨材とアスファルトバインダとの混合温度（アスファルト混合物の製造温度）や６０℃粘度を下げることができ、アスファルト混合物の製造時における加熱量を少なくでき、その結果、加熱に伴う二酸化炭素の生成量を削減できる。
According to such a pavement construction method, since a soft asphalt binder having a penetration of 150 to 1000 (1/10 mm) is used, the asphalt mixture is reduced by 5 to 30% as compared with a normal amount. Good mixing properties can be ensured. For example, in the dense particle size mixture (13), the amount of asphalt binder is usually about 5.5%, but according to the present invention, it is reduced by 5 to 30%, and 4 to 4.5% based on the whole mixture. To the extent possible.
Moreover, the mixing temperature of the aggregate and the asphalt binder (production temperature of the asphalt mixture) and the viscosity at 60 ° C. can be lowered, and the amount of heating during the production of the asphalt mixture can be reduced. As a result, the generation of carbon dioxide accompanying heating The amount can be reduced.
また、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）であり、アスファルトバインダの粘度が低いので、アスファルト混合物の敷き均し温度、締め固め温度も下げることができ、良好な施工性を確保できる。 Further, since the penetration is 150 to 1000 (1/10 mm) and the viscosity of the asphalt binder is low, the leveling temperature and compaction temperature of the asphalt mixture can be lowered, and good workability can be secured.
そして、このようなアスファルト混合物を敷き均し、締め固めて得た舗装体は、空隙率が６〜１２％であり、良好な耐流動性を有する。すなわち、通常に対して、アスファルトバインダ量を５〜３０％低減しつつ、舗装体の良好な供用性を確保できる。 And the pavement obtained by spreading and compacting such an asphalt mixture has a porosity of 6 to 12% and has good flow resistance. That is, it is possible to ensure good serviceability of the pavement while reducing the amount of asphalt binder by 5 to 30% as compared with usual.
また、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）であり、アスファルトバインダが軟らかいので、供用に伴う劣化により、アスファルトバインダが硬くなっても、舗装体の安定性を良好に保持できる。
さらに、このようなアスファルトバインダを使用して施工された舗装体の撓み性は高くなり、ひび割れ（クラック）が発生し難くなり、発生したとしてもひび割れの拡大を遅延できる。
Moreover, since the penetration is 150 to 1000 (1/10 mm) and the asphalt binder is soft, even if the asphalt binder becomes hard due to deterioration due to service, the stability of the pavement can be maintained well.
Furthermore, the flexibility of a pavement constructed using such an asphalt binder becomes high and cracks (cracks) hardly occur, and even if they occur, the expansion of the cracks can be delayed.
また、前記舗装体の施工方法において、前記アスファルトバインダは、ストレートアスファルトに、芳香族成分が６０％以上の添加剤を添加したものであることが好ましい。 In the pavement construction method, it is preferable that the asphalt binder is obtained by adding an additive having an aromatic component of 60% or more to straight asphalt.
このような舗装体の施工方法によれば、アスファルトバインダは、ストレートアスファルトに、芳香族成分が６０％以上の添加剤を添加したものであるから、アスファルトバインダが劣化し難くなり、舗装体の耐候性（耐久性）を高めることができる。
なぜなら、舗装体の供用後、アスファルトバインダの芳香族成分がアスファルテンに変化すると、アスファルトバインダが脆くなり、舗装体の耐久性（耐候性）が低下するが、このようなアスファルトバインダでは、芳香族成分が多いためである。
According to such a pavement construction method, since the asphalt binder is obtained by adding an additive having an aromatic component of 60% or more to straight asphalt, the asphalt binder is hardly deteriorated, and the weather resistance of the pavement is reduced. Property (durability) can be improved.
Because if the asphalt binder aromatic component changes to asphaltene after the pavement is put in service, the asphalt binder becomes brittle and the durability (weather resistance) of the pavement decreases, but with such asphalt binders, the aromatic component This is because there are many.
本発明によれば、耐流動性及び安定性（マーシャル安定度等）を良好としつつアスファルトバインダ量を低減可能な舗装体の施工方法を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the construction method of the pavement which can reduce the amount of asphalt binders while making fluid resistance and stability (Marshall stability etc.) favorable can be provided.
以下、本発明の一実施形態について説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described.
≪舗装体の施工方法≫
本実施形態に係る舗装体の施工方法は、アスファルトバインダを製造するアスファルトバインダ製造工程と、アスファルト混合物を製造する第１工程と、アスファルト混合物を敷き均し、空隙率が６〜１２％となるように締め固めて舗装体を得る第２工程と、を含む。
≪Pavement construction method≫
As for the construction method of the pavement according to the present embodiment, the asphalt binder manufacturing process for manufacturing the asphalt binder, the first process for manufacturing the asphalt mixture, the asphalt mixture is spread and the porosity becomes 6 to 12%. A second step of compacting to obtain a paved body.
＜アスファルトバインダ製造工程＞
アスファルトバインダ製造工程は、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）の軟らかいアスファルトバインダを製造する工程である。
具体的に例えば、このようなアスファルトバインダは、ストレートアスファルト（６０／８０等）に、石油系炭化水素をベースとし芳香族成分が６０％以上である添加剤を、ストレートアスファルトに外添加で、５〜２５％にて添加することで製造される。
このようなアスファルトバインダの一般的性状を表１に例示する。
<Asphalt binder manufacturing process>
The asphalt binder manufacturing process is a process of manufacturing a soft asphalt binder having a penetration of 150 to 1000 (1/10 mm).
Specifically, for example, such an asphalt binder is obtained by adding an additive containing 60% or more of an aromatic component based on petroleum hydrocarbon to straight asphalt (60/80 or the like) and adding 5% or more to straight asphalt. Manufactured by adding at ~ 25%.
Table 1 illustrates the general properties of such asphalt binders.
＜第１工程＞
第１工程は、乾燥状態の骨材と、前記工程で製造したアスファルトバインダとを混合し、アスファルト混合物を製造する工程である。
<First step>
The first step is a step of producing an asphalt mixture by mixing dry aggregate and the asphalt binder produced in the above step.
乾燥状態の骨材は、粗骨材（６号砕石、７号砕石等）と、細骨材（粗砂、細砂、砕砂等）と、石粉（フィラー）とが、所定の配合比で混合されたものである。具体的に例えば、表２に示す配合比で、表３に示す密粒度混合物（１３）を使用できる。なお、粗骨材、細骨材は、ドライヤ等で加熱され、乾燥状態のものを使用する。 The aggregate in the dry state is a mixture of coarse aggregate (No. 6 crushed stone, No. 7 crushed stone, etc.), fine aggregate (coarse sand, fine sand, crushed sand, etc.) and stone powder (filler) at a predetermined blending ratio. It has been done. Specifically, for example, the dense particle size mixture (13) shown in Table 3 can be used at the compounding ratio shown in Table 2. The coarse and fine aggregates are heated with a dryer or the like and used in a dry state.
また、アスファルトバインダの添加量は、通常に対して、５〜３０％低減した量とする。例えば、密粒度アスファルト混合物（１３）の場合、一般的な添加量（５．５％程度）から５〜３０％低減し、４〜４．５％程度とする。 Moreover, the addition amount of an asphalt binder shall be the quantity reduced 5 to 30% with respect to usual. For example, in the case of a dense particle size asphalt mixture (13), it is reduced by 5 to 30% from the general addition amount (about 5.5%) to about 4 to 4.5%.
＜第２工程＞
第２工程は、アスファルト混合物を敷き均し、空隙率が６〜１２％となるように締め固めて舗装体を得る工程である。
第１工程で得たアスファルト混合物を、敷き均し機械（アスファルトフィニッシャ等）を使用して、所定の敷き均し厚さで敷き均す。その後、締め固め機械（鉄輪ローラ、タイヤローラ等）によって転圧し、空隙率が６〜１２％となるように締め固めて舗装体を得る。
<Second step>
The second step is a step of obtaining a pavement by spreading and leveling the asphalt mixture and compacting so that the porosity is 6 to 12%.
The asphalt mixture obtained in the first step is leveled with a predetermined leveling thickness using a leveling machine (asphalt finisher or the like). Then, it compacts by a compaction machine (an iron wheel roller, a tire roller, etc.), and compacts so that the porosity may be 6-12%, and a pavement is obtained.
≪舗装体の施工方法の効果≫
このような舗装体の施工方法によれば、次の効果を得る。
針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）の軟らかく、粘度の低いアスファルトバインダを使用するので、アスファルト混合物の製造温度（混合温度）を下げることができる。これにより、アスファルト混合物の製造時における加熱量を少なくでき、加熱に伴う二酸化炭素の生成量を削減できる。
また、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）であり、アスファルトバインダの粘度が低いので、アスファルト混合物の敷き均し温度、締め固め温度を下げることができ、施工性を高めることができる。
≪Effect of pavement construction method≫
According to such a pavement construction method, the following effects are obtained.
Since a soft and low-viscosity asphalt binder having a penetration of 150 to 1000 (1/10 mm) is used, the production temperature (mixing temperature) of the asphalt mixture can be lowered. Thereby, the heating amount at the time of manufacture of an asphalt mixture can be decreased, and the production amount of carbon dioxide accompanying heating can be reduced.
Moreover, since the penetration is 150 to 1000 (1/10 mm) and the viscosity of the asphalt binder is low, the leveling temperature and compaction temperature of the asphalt mixture can be lowered, and workability can be improved.
そして、締め固め後の舗装体は、通常に対してアスファルトバインダを５〜３０％低減したことで、その空隙率が６〜１２％となり、良好な耐流動性を有する。
例えば、密粒度アスファルト混合物（１３）の場合、通常のアスファルトバインダ量（５．５％程度）を１００％としたとき、５〜３０％低減し、混合物に対して４〜４．５％のアスファルトバインダ量にすることができる。これにより、高価なアスファルトバインダの使用量が減るので、舗装体を安価で構築できる。
And the pavement after the compacting has reduced the asphalt binder by 5 to 30% with respect to the usual, so that the porosity becomes 6 to 12% and has good flow resistance.
For example, in the case of a dense particle size asphalt mixture (13), when the amount of ordinary asphalt binder (about 5.5%) is 100%, it is reduced by 5 to 30%, and the asphalt is 4 to 4.5% with respect to the mixture. The amount of binder can be set. Thereby, since the usage-amount of an expensive asphalt binder reduces, a pavement can be constructed | assembled cheaply.
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されず、適宜に設計変更できる。
前記した実施形態では、アスファルト混合物を製造する第１工程の前のアスファルトバインダ製造工程において、ストレートアスファルトに添加剤を添加し、針入度が１５０〜１０００（１／１０ｍｍ）のアスファルトバインダを製造する構成を例示したが、その他に例えば、アスファルト混合物を製造する第１工程において、ストレートアスファルトと骨材を混合しつつ、添加剤を添加する構成としてもよい。すなわち、アスファルトバインダは、プレミックス型、プラントミックス型のどちらでもよい。
As mentioned above, although one Embodiment of this invention was described, this invention is not limited to this, A design change can be carried out suitably.
In the above-described embodiment, in the asphalt binder manufacturing step before the first step of manufacturing the asphalt mixture, an additive is added to the straight asphalt to manufacture an asphalt binder having a penetration of 150 to 1000 (1/10 mm). Although the configuration is exemplified, for example, in the first step of manufacturing the asphalt mixture, the additive may be added while mixing the straight asphalt and the aggregate. That is, the asphalt binder may be either a premix type or a plant mix type.
次に、実施例を参照して、さらに具体的に説明する。 Next, a more specific description will be given with reference to examples.
（１）アスファルトバインダ、混合物、供試体（舗装体）の作製
ストレートアスファルト（６０／８０）に、芳香族成分が６０％以上である添加剤を添加し、表４に示すように、実施例１に係るアスファルトバインダを作製した。そして、このアスファルトバインダを使用して、アスファルトバインダ量を４％として、密粒度アスファルト混合物体（１３）を作製した。なお、空隙率は７％であった。
(1) Preparation of asphalt binder, mixture, specimen (pavement) To straight asphalt (60/80), an additive having an aromatic component of 60% or more was added, and as shown in Table 4, Example 1 An asphalt binder according to the above was produced. And this asphalt binder was used, the amount of asphalt binders was made into 4%, and the fine-grained asphalt mixed object (13) was produced. The porosity was 7%.
ストレートアスファルト（６０／８０）をそのまま使用し、アスファルトバインダ量５．５％で通常に密粒度アスファルト混合物体（１３）を作製したものを比較例１、アスファルトバインダ量を単に減じて４．５％としたものを比較例２、とした（表４参照）。 A straight asphalt (60/80) was used as it was, and a normally fine-grained asphalt mixed body (13) was prepared with an asphalt binder amount of 5.5%. Comparative Example 1, the amount of asphalt binder was simply reduced to 4.5% This was designated as Comparative Example 2 (see Table 4).
（２−１）試験−初期（劣化なし）
実施例１、比較例１〜２について、マーシャル試験、ホイールトラッキング試験、圧裂試験、曲げ疲労試験、曲げ試験を行った。試験結果を表４に示す。
なお、曲げ疲労試験は、４×４×４０ｃｍの供試体に対して、２０℃において、４点支持方式で、４００μｍ・５Ｈｚにて歪みを与えた。
(2-1) Test-Initial stage (no deterioration)
About Example 1 and Comparative Examples 1-2, the Marshall test, the wheel tracking test, the crush test, the bending fatigue test, and the bending test were done. The test results are shown in Table 4.
In the bending fatigue test, a 4 × 4 × 40 cm specimen was strained at 400 μm · 5 Hz in a four-point support system at 20 ° C.
（２−２）試験−劣化Ａ
実施例１、比較例２について、練り落とし後かつ締め固め前の混合物を容器（バット）に敷き均し、乾燥炉により、１１０℃、７２時間にて養生・劣化し、その後、締め固めて供試体を作製し、圧裂試験、曲げ試験を行った。試験結果を表４に示す。
(2-2) Test-deterioration A
For Example 1 and Comparative Example 2, the mixture after kneading and before compaction was spread on a container (bat), cured and deteriorated in a drying furnace at 110 ° C. for 72 hours, and then compacted. A specimen was prepared and subjected to a crush test and a bending test. The test results are shown in Table 4.
（２−３）試験−劣化Ｂ
実施例１、比較例２について、練り落とし後に締め固めた供試体を、真空乾燥炉を利用して、雰囲気を酸素に置換後、６０℃、２４時間にて放置することを１サイクルとし、これを５サイクル繰り返した後、圧裂試験、曲げ試験を行った。試験結果を表４に示す。
(2-3) Test-deterioration B
For Example 1 and Comparative Example 2, the specimens that were compacted after kneading off were replaced with oxygen using a vacuum drying furnace and left at 60 ° C. for 24 hours as one cycle. After repeating 5 cycles, a crush test and a bending test were performed. The test results are shown in Table 4.
（２−４）試験−ひび割れ治癒能力（ヒーリング特性試験）
実施例１、比較例２について、練り落とし後に締め固めた供試体（３０×３０×５ｃｍ）について（図１（ａ）参照）、締め固め方向の略中央にひび割れ（クラック）を形成した。ひび割れは、供試体を乾燥炉等によって適度に暖めた後、折り曲げることで形成した（図１（ｂ）参照）。その他、前記供試体の略中央部をカッタ等で切断した後、切断面を両外側とし、供試体の締め固め方向端面（型枠で形成された面）同士を突き合わせ、この突き合せ面をひび割れとしてもよい。
(2-4) Test-Crack healing ability (Healing characteristics test)
About Example 1 and Comparative Example 2, for the specimen (30 × 30 × 5 cm) compacted after kneading (see FIG. 1A), a crack (crack) was formed at the approximate center in the compaction direction. The crack was formed by bending the specimen after it was warmed appropriately by a drying furnace or the like (see FIG. 1B). In addition, after cutting the substantially central part of the specimen with a cutter or the like, the cut surfaces are both outside, the end faces in the compaction direction of the specimen (surfaces formed by the mold) are butted together, and the butted surfaces are cracked. It is good.
そして、ひび割れを形成した実施例１、比較例２に係る供試体に対して、ホイールトラッキング試験と同様の試験条件（載荷重、時間（１時間）等）で、ひび割れを跨ぐように車輪をトラバース（全面）走行させた（図１（ｃ）参照）。ただし、１時間のトラバース走行は、３０℃、４０℃、６０℃でそれぞれ行った。
なお、このようにひび割れを跨ぐように車輪をトラバース走行させるので、ニーディング作用により、ひび割れが徐々に治癒（ヒーリング）される可能性がある。
For the specimens according to Example 1 and Comparative Example 2 in which cracks were formed, the wheels were traversed so as to straddle the cracks under the same test conditions as the wheel tracking test (loading time, time (1 hour), etc.). The vehicle was run (entire surface) (see FIG. 1C). However, traversing for 1 hour was performed at 30 ° C., 40 ° C., and 60 ° C., respectively.
Since the wheels are traversed so as to straddle the cracks in this way, the cracks may be gradually healed (healing) by the kneading action.
そして、トラバース後の供試体について、曲げ試験を行い（図１（ｄ）参照）、トラバース後の曲げ応力比（％）を算出した。トラバース後の曲げ応力（％）は、ひび割れを形成していない供試体の曲げ応力（基準曲げ応力）に対するトラバース走行後の曲げ応力の割合（％）であり、これが大きくなるにつれて、ひび割れが治癒したことになる。試験結果を表５に示す。 Then, the specimen after traversing was subjected to a bending test (see FIG. 1D), and the bending stress ratio (%) after traversing was calculated. The bending stress (%) after traverse is the ratio (%) of the bending stress after traverse running to the bending stress (reference bending stress) of the specimen not forming a crack, and the crack healed as it increased. It will be. The test results are shown in Table 5.
（３）考察
表４に示すように、初期値を比較すると、実施例１は、比較例１〜２に対して、アスファルトバインダ量を４％に低減しているものの、マーシャル試験による安定度は７．４ｋＮ（推奨４．９ｋＮ以上）であって、良好な動的安定度（５００（回／ｍｍ））を有し、つまり、良好な安定性（マーシャル安定度等）、耐流動性を有し、軽交通量（Ｎ４交通量）程度までの施工箇所に対応可能であることが分かる。
(3) Consideration As shown in Table 4, when comparing the initial values, although Example 1 has reduced the amount of asphalt binder to 4% compared to Comparative Examples 1 and 2, the stability by the Marshall test is 7.4 kN (recommended 4.9 kN or more) and good dynamic stability (500 (times / mm)), that is, good stability (Marshall stability, etc.) and fluid resistance In addition, it can be seen that it is possible to deal with construction sites up to the light traffic volume (N4 traffic volume).
また、圧裂試験結果を参照すると、実施例１では、劣化Ａ、劣化Ｂ後の歪み（１.１８、１．１）が、初期歪み（０．９２）と同等以上であることに対して、比較例２では「１．８２」から「１．３９、１．７５」へと７６〜９６％程度に小さくなっていた。 Further, referring to the result of the crush test, in Example 1, the strain after degradation A and degradation B (1.18, 1.1) is equal to or greater than the initial strain (0.92). In Comparative Example 2, the value decreased from “1.82” to “1.39, 1.75” to about 76 to 96%.
さらに、曲げ試験結果を参照すると、劣化Ａ及び劣化Ｂのいずれにおいても、実施例１の歪みは、比較例２の歪みの２〜３倍程度大きく、仕事量も３〜４倍程度大きいことが分かる。 Furthermore, referring to the bending test results, in both degradation A and degradation B, the strain of Example 1 is about 2 to 3 times larger than that of Comparative Example 2, and the work amount is about 3 to 4 times larger. I understand.
次に、表５に示すように、実施例１は、比較例２に対して、トラバース後の曲げ応力比（％）が大きくなり、ひび割れが治癒されていることが分かる。また、表５は、試験時間を１時間とした場合の結果であるから、試験時間が長くなると、つまり、交通輪通過回数が増加すると、ひび割れの治癒はさらに進むと予想される。
なお、比較例２について、３０℃、４０℃でのトラバース後、曲げ試験前に供試体が破断したため、曲げ試験は不能であった。
Next, as shown in Table 5, it can be seen that in Example 1, the bending stress ratio (%) after traversing is larger than that in Comparative Example 2, and cracks are healed. Further, Table 5 shows the results when the test time is 1 hour. Therefore, it is expected that the healing of cracks further progresses as the test time becomes longer, that is, when the number of passages of the traffic wheel increases.
In Comparative Example 2, since the specimen was broken after traversing at 30 ° C. and 40 ° C. and before the bending test, the bending test was impossible.
また、実施例１では、トラバース温度が３０℃、４０℃、６０℃と高くなるにつれて、曲げ応力比が大きくなり、ひび割れの治癒が進んでいることが確認された。これにより、実施例１によれば、３０℃程度の路面温度下において、交通荷重によるニーディング作用によって、アスファルトバインダが骨材に再付着し、ひび割れが治癒される可能性があると推察される。そして、このようにひび割れが治癒されると、舗装体のシール機能が回復し、舗装体内部への埃や雨水の浸入が抑制され、ひび割れの進行が抑制されると期待される。 In Example 1, it was confirmed that as the traverse temperature increased to 30 ° C., 40 ° C., and 60 ° C., the bending stress ratio increased and crack healing progressed. Thereby, according to Example 1, under the road surface temperature of about 30 ° C., it is assumed that the asphalt binder may be reattached to the aggregate due to the kneading action due to traffic load, and cracks may be cured. . And when a crack is healed in this way, the sealing function of a pavement body will be recovered | restored, the penetration | invasion of the dust and rain water to the inside of a pavement body will be suppressed, and it is anticipated that the progress of a crack will be suppressed.
Claims (2)
前記アスファルト混合物を敷き均し、空隙率が６〜１２％となるように締め固めて舗装体を得る第２工程と、
を含む
ことを特徴とする舗装体の施工方法。 For asphalt mixtures with a fine particle size, dry aggregate and asphalt binder with a penetration of 150 to 1000 (1/10 mm), the asphalt binder is reduced by 5 to 30% compared to normal, and the entire mixture A first step of mixing at 4 to 4.5% to produce an asphalt mixture;
A second step of laying and leveling the asphalt mixture and compacting so that the porosity is 6 to 12% to obtain a pavement;
A pavement construction method characterized by comprising:
ことを特徴とする請求項１に記載の舗装体の施工方法。 The pavement construction method according to claim 1, wherein the asphalt binder is obtained by adding an additive having an aromatic component of 60% or more to straight asphalt.
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