JP5389474B2 - 硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材、プレス用金型、及び硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材の製造方法 - Google Patents
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前記窒素ガスの供給を止め、前記炭化水素ガスのみを供給することによりTiC層を形成する工程とを備えることが好ましい。このような方法によれば、さらに高い硬質被膜の密着力が得られる。
C:3.5%、Si:2.3%、Mn:0.5%、P:<0.05%、S:<0.02%、Mg:0.05%、Cu:0.4%(何れも質量%)の配合物500kgを高周波誘導電気炉で溶融することにより溶湯とした。そして、上記溶湯を1350〜1450℃で、図3に示すような形状を得るための砂型内に流し込み、1150〜950℃の温度範囲を約350℃/分の冷却速度で冷却した後、自然放冷して鋳物を得た。そして、得られた鋳物の表面に切削加工を施すことにより、図3に示したようなオス側金型母材20a及びメス側金型母材21aを作製した。
ロックウェル圧痕試験(圧子:ロックウェルCスケール、押し付け荷重:1470N(150kgf))を行い、圧痕周辺部の皮膜の状態から、以下の基準で密着性を評価した。なお、このときの圧痕の光学顕微鏡写真を図5に示す。
優:試験箇所の圧痕周辺部に剥離等の欠陥が認められなかった
良:試験箇所の圧痕周辺部に1箇所の欠陥が認められた
劣:試験箇所の圧痕周辺部の少なくとも2箇所の剥離等の欠陥が認められた
[ビード引抜き特性]
図4に示すように、20×300×1.4mmの高張力鋼材CR980Y(100k級ハイテン)からなる鋼板30をオス側金型20及びメス側金型21に挟み込んだ。そして、鋼板30を挟み込んだオス側金型20及びメス側金型21からなるプレス用金型を固定された小型プレス機にセットした。そして、小型プレス機によりオス側金型20及びメス側金型21を徐々に加圧しながら、挟み込まれた鋼板30の一端を定速(500mm/min)で引っ張った。そして、鋼板30が破断したときの引抜荷重F及び小型プレス機の押付荷重Pを測定した。
実施例1において、オス側金型母材20a及びメス側金型母材21aの作成時の1150〜950℃の温度範囲の冷却速度を約290℃/分にした以外は実施例1と同様にして窒化層が形成された表面粗さ(Ra)約0.05μmのオス側金型母材20a及びメス側金型母材21aを得た。得られた表面を金属顕微鏡で観察したところ、各粒子の粒子径の範囲が28〜32μmで、平均粒子径が30μmの球状黒鉛が観察された。そして、実施例1と同様にして評価した。結果を表1に示す。
実施例1において、オス側金型母材20a及びメス側金型母材21aの作成時の1150〜950℃の温度範囲の冷却速度を約160℃/分にした以外は実施例1と同様にして窒化層が形成された表面粗さ(Ra)約0.05μmのオス側金型母材20a及びメス側金型母材21aを得た。得られた表面を金属顕微鏡で観察したところ、各粒子の粒子径の範囲が38〜42μmで、平均粒子径が40μmの球状黒鉛が観察された。そして、実施例1と同様にして評価した。結果を表1に示す。また、このとき得られた、ロックウェル圧痕テストにおける圧痕の光学顕微鏡写真を図5に示す。
実施例1において、オス側金型母材20a及びメス側金型母材21aの作成時の1150〜950℃の温度範囲の冷却速度を約60℃/分にした以外は実施例1と同様にして窒化層が形成された表面粗さ(Ra)約0.05μmのオス側金型母材20a及びメス側金型母材21aを得た。得られた表面を金属顕微鏡で観察したところ、各粒子の粒子径の範囲が53〜58μmで、平均粒子径が55μmの球状黒鉛が観察された。そして、実施例1と同様にして評価した。結果を表1に示す。
実施例1において、オス側金型母材20a及びメス側金型母材21aの作成時の冷却速度を約30℃/分にした以外は実施例1と同様にして窒化層が形成された表面粗さ(Ra)約0.05μmのオス側金型母材20a及びメス側金型母材21aを得た。得られた表面を金属顕微鏡で観察したところ、各粒子の粒子径の範囲が65〜73μmで、平均粒子径が70μmの球状黒鉛が観察された。そして、実施例1と同様にして評価した。結果を表1に示す。また、実施例1及び2、比較例1〜3における密着力の評価結果をプロットしたグラフを図7に示す。
1a 窒化層
2 チタン系硬質被膜
10 真空チャンバ
11 回転テーブル
12a ガス導入口
12b ガス排気口
13,14 チタン蒸発源
13a,14a アーク電源
13b,14b 陽極
15 バイアス電源
20 オス側金型
20a オス側金型母材
21 メス側金型
21a メス側金型母材
30 鋼板
Claims (7)
- 窒化処理された球状化黒鉛鋳鉄の表面にチタン系硬質被膜が形成されており、
前記表面における球状黒鉛の平均粒子径が30μm以下であることを特徴とする硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材。 - 前記チタン系硬質被膜が前記表面からTiN層、前記TiN層表面に形成されるTi(CxNy)層(但し、x+y=1,x<1で、前記TiN層表面から遠ざかるにつれてxが1に近づくように徐々に増大する)、及び前記Ti(CxNy)層表面に形成されたTiC層からなる請求項1に記載の硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材。
- 前記チタン系硬質被膜がPVD法を用いて形成された被膜である請求項1または2に記載の硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材。
- 前記PVD法がアークイオンプレーティング法である請求項3に記載の硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材。
- 請求項1〜4の何れか1項に記載の硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材からなるプレス用金型。
- 球状化黒鉛鋳鉄からなる母材を窒化処理する窒化処理工程と、前記窒化処理された母材表面にPVD法によりチタン系被膜を形成する被膜形成工程とを備え、
前記母材表面における、球状黒鉛の平均粒子径が30μm以下であることを特徴とする硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材の製造方法。 - 前記被膜形成工程が、前記母材とチタン蒸発源が載置された真空チャンバ内に窒素ガスを供給し、前記チタン蒸発源にアーク放電することによりチタンを蒸発させてプラズマを発生させ、前記プラズマによりイオン化された窒素イオン及びチタンイオンをバイアス電圧により加速させて前記金型母材表面に窒素イオン及びチタンイオンを被着させてTiN膜を形成する工程と、
前記窒素ガスの供給を徐々に減少させるとともに、炭化水素ガスを供給量を徐々に増加させながら供給することによりTiCN膜を形成する工程と、
前記窒素ガスの供給を止め、前記炭化水素ガスのみを供給することによりTiC層を形成する工程とを備える請求項6に記載の硬質被膜を有する球状化黒鉛鋳鉄材の製造方法。
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