JP5382541B2

JP5382541B2 - Resonator

Info

Publication number: JP5382541B2
Application number: JP2010116345A
Authority: JP
Inventors: 和宏林
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2010-05-20
Filing date: 2010-05-20
Publication date: 2014-01-08
Anticipated expiration: 2030-05-20
Also published as: JP2011241787A

Description

本発明は、内燃機関（以下、内燃機関を「エンジン」という。）のレゾネータに関する。 The present invention relates to a resonator for an internal combustion engine (hereinafter, the internal combustion engine is referred to as an “engine”).

従来、車両のエンジンの吸気系に、吸気の騒音を抑制するためのレゾネータを備えたものが公知である。
特許文献１に記載の発明では、エンジン回転時にサージタンク空間とレゾネータ空間との連通路の断面積およびレゾネータ室の容積を変えることによって、レゾネータの共振周波数を変化させ、エンジンへの吸気の促進を図っている。
特許文献２に記載の発明では、可動首壁を回転させ、首部断面積および首部長さを変えることによって、レゾネータの共振周波数を変化させる。 2. Description of the Related Art Conventionally, a vehicle engine in which an intake system is provided with a resonator for suppressing intake noise is known.
In the invention described in Patent Document 1, by changing the cross-sectional area of the communication path between the surge tank space and the resonator space and the volume of the resonator chamber during engine rotation, the resonance frequency of the resonator is changed to promote the intake of air into the engine. I am trying.
In the invention described in Patent Document 2, the resonance frequency of the resonator is changed by rotating the movable neck wall and changing the neck cross-sectional area and the neck length.

特開２００７−７７９１１JP2007-77911 特開２００５−１２０８３３JP2005-120833

特許文献１に記載の発明では、スロットル開度が部分開のとき、正圧で吸気をエンジン内に押し込むと同時に、サージタンク内の圧力が低下する。このため、ポンピングロスが増大し燃費が悪化するおそれがある。
また、特許文献１に記載の発明は連通路の長さが固定され、特許文献２に記載の発明は容積部の容積が固定されているため、共振周波数の可変幅が少ない。
そこで、本発明の目的は、共振周波数の可変幅を増大し、エンジン出力の向上およびポンピングロスの低減を両立可能なレゾネータを提供することにある。 In the invention described in Patent Document 1, when the throttle opening is partially open, the intake air is pushed into the engine with a positive pressure, and at the same time, the pressure in the surge tank decreases. For this reason, there is a possibility that pumping loss increases and fuel consumption deteriorates.
Moreover, since the length of the communication path is fixed in the invention described in Patent Document 1 and the volume of the volume portion is fixed in the invention described in Patent Document 2, the variable width of the resonance frequency is small.
SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a resonator capable of increasing the variable range of the resonance frequency and achieving both improvement in engine output and reduction in pumping loss.

請求項１に記載の発明は、共振周波数を変更可能なレゾネータである。このレゾネータは、エンジンに吸気を供給する吸気通路を形成する吸気管、および、吸気通路を開閉可能なスロットルを有する吸気系に設けられる。レゾネータは、容積部、連通部、および共振周波数切換手段を備える。連通部は、吸気管と容積部とを接続し、吸気通路と容積部の容積室とを連通する連通路を有する。共振周波数切換手段は、容積部の容積、連通路の断面積、および、連通路の長さを変更することでレゾネータの共振周波数を切り換える。また、共振周波数切換手段は、スロットルの開度およびエンジンの回転数に応じて共振周波数を第１所定周波数、または、第１所定周波数より周波数の高い第２所定周波数に切り換える。
エンジンが回転すると吸気管に流れる吸気の圧力の高低が周期的に現れることによって吸気の脈動が発生する。吸気の脈動の周波数は、エンジンの回転数によって変化し、吸気系に設けられているレゾネータの共振周波数の影響を受けて変化する。このため、レゾネータの共振周波数を切り換えることによって吸気の脈動の周波数を変更することができる。 The invention described in claim 1 is a resonator capable of changing the resonance frequency. The resonator is provided in an intake system having an intake pipe that forms an intake passage for supplying intake air to the engine and a throttle that can open and close the intake passage. The resonator includes a volume part, a communication part, and resonance frequency switching means. The communication portion connects the intake pipe and the volume portion, and has a communication passage that communicates the intake passage and the volume chamber of the volume portion. The resonance frequency switching means switches the resonance frequency of the resonator by changing the volume of the volume portion, the cross-sectional area of the communication path, and the length of the communication path. The resonance frequency switching means switches the resonance frequency to the first predetermined frequency or a second predetermined frequency that is higher than the first predetermined frequency in accordance with the throttle opening and the engine speed.
When the engine rotates, the intake air pulsation is generated by periodically appearing the pressure level of the intake air flowing through the intake pipe. The frequency of intake pulsation changes depending on the engine speed, and changes under the influence of the resonance frequency of a resonator provided in the intake system. For this reason, the frequency of the intake pulsation can be changed by switching the resonance frequency of the resonator.

ここで、連通路は、第１連通路、第２連通路、および第３連通路を含む。第１連通路および第２連通路は、吸気通路と容積部の容積室とを連通する。第３連通路は第１連通路と第２連通路とを連通する。共振周波数切換手段は、第１仕切板、第２仕切板、容積可変仕切板、および駆動部を有する。第１仕切板は第１連通路と吸気通路とを遮断することができる。第２仕切板は、第２連通路と容積部の容積室とを遮断することができる。容積可変仕切板は容積部内で回動することにより容積部の容積を変更する。駆動部は第１仕切板と第２仕切板と容積可変仕切板とを駆動する。Here, the communication path includes a first communication path, a second communication path, and a third communication path. The first communication passage and the second communication passage communicate the intake passage and the volume chamber of the volume portion. The third communication path communicates the first communication path and the second communication path. The resonance frequency switching means includes a first partition plate, a second partition plate, a variable volume partition plate, and a drive unit. The first partition plate can block the first communication passage and the intake passage. The 2nd partition plate can interrupt | block the 2nd communicating path and the volume chamber of a volume part. The volume variable partition plate changes the volume of the volume part by rotating in the volume part. The drive unit drives the first partition plate, the second partition plate, and the variable volume partition plate.
第１所定周波数は、第１仕切板により第１連通路と吸気通路とが遮断され第２仕切板により第２連通路と容積室とが遮断されることによって連通路の断面積および長さが第１断面積および第１長さとなり、かつ、容積可変仕切板により容積部の容積が第１容積となるときのレゾネータの共振周波数である。The first predetermined frequency has a cross-sectional area and a length of the communication path by blocking the first communication path and the intake path by the first partition plate and blocking the second communication path and the volume chamber by the second partition plate. This is the resonance frequency of the resonator when the first sectional area and the first length are obtained, and the volume of the volume portion becomes the first volume by the variable volume partition plate.
第２所定周波数は、第１連通路と吸気通路とが連通し第２連通路と容積室とが連通することによって連通路の断面積が第１断面積よりも大きい第２断面積となり連通路の長さが第１長さよりも短い第２長さとなり、かつ、容積可変仕切板が回転することによって容積部の容積が第１容積よりも小さい第２容積となるときのレゾネータの共振周波数である。The second predetermined frequency is such that the first communication passage communicates with the intake passage and the second communication passage communicates with the volume chamber, whereby the cross-sectional area of the communication passage becomes a second cross-sectional area larger than the first cross-sectional area. The resonance frequency of the resonator when the length of the volume portion becomes the second length shorter than the first length and the volume of the volume portion becomes the second volume smaller than the first volume by rotating the variable volume partition plate. is there.

また、請求項２に記載の発明によると、吸気系はスロットルの下流側にサージタンクをさらに有する。そして、連通部はサージタンクに設けられる。このため、レゾネータの共振周波数を切り換えることによって吸気の脈動の周波数を効率よく変更することができる。ここで、エンジンの吸気バルブが閉弁する直前に、吸気通路の吸気バルブ側の圧力が高まるよう、吸気の脈動の周波数を調整すれば慣性過給によってエンジンの体積効率を向上させることができる。According to the second aspect of the present invention, the intake system further includes a surge tank on the downstream side of the throttle. The communication portion is provided in the surge tank. For this reason, the frequency of the intake pulsation can be efficiently changed by switching the resonance frequency of the resonator. Here, immediately before the intake valve of the engine is closed, the volume efficiency of the engine can be improved by inertia supercharging if the frequency of the intake pulsation is adjusted so that the pressure on the intake valve side of the intake passage increases.

請求項３に記載の発明では、共振周波数切換手段は、スロットルの開度が全開のとき、エンジンの回転数が閾値未満の場合、共振周波数を第１所定周波数に設定し、エンジンの回転数が閾値以上の場合、共振周波数を第２所定周波数に設定する。According to a third aspect of the present invention, the resonance frequency switching means sets the resonance frequency to the first predetermined frequency when the opening of the throttle is fully open and the engine speed is less than the threshold value, and the engine speed is If it is equal to or greater than the threshold, the resonance frequency is set to the second predetermined frequency.
ここで、第１所定周波数というのは、エンジン回転数が閾値未満の場合、エンジンの吸気バルブが閉弁する直前に、吸気通路の吸気バルブ側の圧力が高まるよう、吸気の脈動を変化させる周波数である。また、第２所定周波数というのは、エンジン回転数が閾値以上の場合、エンジンの吸気バルブが閉弁する直前に、吸気通路の吸気バルブ側の圧力が高まるよう、吸気の脈動を変化させる周波数である。また、閾値の値は、レゾネータの第１所定共振周波数および第２所定共振周波数に関わる値である。レゾネータの第１所定共振周波数および第２所定共振周波数に基づいて閾値の値を決めても良いし、決められた閾値に基づいてレゾネータの第１所定共振周波数および第２所定共振周波数を設定しても良い。Here, the first predetermined frequency is a frequency that changes the pulsation of the intake air so that the pressure on the intake valve side of the intake passage increases immediately before the intake valve of the engine closes when the engine speed is less than the threshold value. It is. The second predetermined frequency is a frequency that changes the pulsation of the intake air so that the pressure on the intake valve side of the intake passage increases immediately before the intake valve of the engine closes when the engine speed is equal to or greater than the threshold value. is there. The threshold value is a value related to the first predetermined resonance frequency and the second predetermined resonance frequency of the resonator. The threshold value may be determined based on the first predetermined resonance frequency and the second predetermined resonance frequency of the resonator, or the first predetermined resonance frequency and the second predetermined resonance frequency of the resonator are set based on the determined threshold value. Also good.

よって、スロットルの開度が全開のとき、エンジンの吸気バルブが閉弁する直前に、吸気通路の吸気バルブ側の圧力が高まるよう、吸気の脈動の周波数を調整し、慣性過給によるエンジンの体積効率を向上させることができる。このため、スロットル全開時に、エンジンの回転数に応じて、レゾネータの共振周波数を切り換えることによって、エンジンの出力を増大させることができる。Therefore, when the throttle opening is fully open, the intake pulsation frequency is adjusted so that the pressure on the intake valve side of the intake passage increases immediately before the intake valve of the engine closes, and the volume of the engine due to inertia supercharging is increased. Efficiency can be improved. Therefore, when the throttle is fully opened, the output of the engine can be increased by switching the resonance frequency of the resonator according to the engine speed.

また、請求項４に記載の発明では、共振周波数切換手段は、スロットルの開度が部分開のとき、エンジンの回転数が閾値未満の場合、共振周波数を第２所定周波数に設定し、エンジンの回転数が閾値以上の場合、共振周波数を第１所定周波数に設定する。According to a fourth aspect of the present invention, the resonance frequency switching means sets the resonance frequency to the second predetermined frequency when the throttle opening is partially open and the engine speed is less than the threshold value, When the rotation speed is equal to or higher than the threshold, the resonance frequency is set to the first predetermined frequency.
ここで、部分開というのは、スロットルの開度が全閉以上、かつ全開未満であることを意味する。スロットルの開度が部分開のとき、スロットルの上流側と下流側との圧力差によってポンピングロスが発生する。そこで、エンジンの回転数が閾値未満の場合、共振周波数を第２所定周波数に設定し、エンジンの回転数が閾値以上の場合、共振周波数を第１所定周波数に設定すると、スロットルの下流側のサージタンク内の圧力を向上させ、ポンピングロスを抑制することができる。Here, “partially open” means that the opening degree of the throttle is not less than fully closed and less than fully open. When the throttle opening is partially open, a pumping loss occurs due to a pressure difference between the upstream side and the downstream side of the throttle. Therefore, when the engine speed is less than the threshold value, the resonance frequency is set to the second predetermined frequency, and when the engine speed is equal to or greater than the threshold value, the resonance frequency is set to the first predetermined frequency. The pressure in the tank can be improved and pumping loss can be suppressed.

ここで、請求項５に記載の発明では、連通部は、第１連通路と第２連通路とが略平行となるよう形成され、駆動部は、第１仕切板および第２仕切板を互いに異なる方向に回転させることで連通路の断面積および長さを変更する。
In the fifth aspect of the present invention, the communication portion is formed such that the first communication passage and the second communication passage are substantially parallel, and the drive portion connects the first partition plate and the second partition plate to each other. The cross-sectional area and length of the communication path are changed by rotating in different directions.

また、請求項６に記載の発明では、連通部は、第１連通路と第２連通路とが交わって立体交差となるよう形成され、駆動部は、第１仕切板および第２仕切板を同じ方向に回転させることで連通路の断面積および長さを変更する。このような構成は、第１仕切板および第２仕切板が同じ方向に回転することによって、請求項６に記載の発明によるレゾネータよりも簡単に連通路の断面積および長さを変更することができる。
In the invention according to claim 6 , the communication portion is formed so that the first communication passage and the second communication passage intersect to form a three-dimensional intersection, and the drive portion includes the first partition plate and the second partition plate. The cross-sectional area and length of the communication path are changed by rotating in the same direction. In such a configuration, the first partition plate and the second partition plate rotate in the same direction, so that the cross-sectional area and the length of the communication path can be changed more easily than the resonator according to the invention of claim 6. it can.

請求項７に記載の発明では、レゾネータは、エンジンに吸気を供給する吸気通路を形成する吸気管、および、吸気通路を開閉可能なスロットルを有する吸気系に設けられる。レゾネータは、容積部、連通部、および共振周波数切換手段を備える。連通部は、吸気管と容積部とを接続し、吸気通路と容積部の容積室とを連通する連通路を有する。共振周波数切換手段は、容積部の容積、連通路の断面積、および、連通路の長さを変更することでレゾネータの共振周波数を切り換える。また、共振周波数切換手段は、スロットルの開度およびエンジンの回転数に応じて共振周波数を第１所定周波数、または、第１所定周波数より周波数の高い第２所定周波数に切り換える。
共振周波数切換手段は、共振周波数切換ロータおよび駆動部を有する。共振周波数切換ロータは、容積部の容積室に収容され、連通部の連通路に嵌合可能であり、内部に略Ｓ字状の通路が形成される。駆動部は、共振周波数切換ロータが連通路に嵌合するように共振周波数切換ロータを駆動する。共振周波数切換ロータが連通路に嵌合したとき、略Ｓ字状の通路は連通路の一部を構成する。
第１所定周波数は、駆動部により共振周波数切換ロータが連通路に嵌合することによって連通路の断面積および長さが第１断面積および第１長さとなり容積部の容積が第１容積となるときの共振周波数である。
第２所定周波数は、駆動部により共振周波数切換ロータが連通路から抜け出し容積部に収容されるよう駆動されることによって連通路の断面積が第１断面積よりも大きい第２断面積となり、連通路の長さが第１長さよりも短い第２長さとなり、容積部の容積が第１容積よりも小さい第２容積となるときの共振周波数である。 According to a seventh aspect of the present invention, the resonator is provided in an intake system having an intake pipe that forms an intake passage that supplies intake air to the engine and a throttle that can open and close the intake passage. The resonator includes a volume part, a communication part, and resonance frequency switching means. The communication portion connects the intake pipe and the volume portion, and has a communication passage that communicates the intake passage and the volume chamber of the volume portion. The resonance frequency switching means switches the resonance frequency of the resonator by changing the volume of the volume portion, the cross-sectional area of the communication path, and the length of the communication path. The resonance frequency switching means switches the resonance frequency to the first predetermined frequency or a second predetermined frequency that is higher than the first predetermined frequency in accordance with the throttle opening and the engine speed.
The resonance frequency switching means has a resonance frequency switching rotor and a drive unit. The resonance frequency switching rotor is accommodated in the volume chamber of the volume part, can be fitted into the communication path of the communication part, and a substantially S-shaped path is formed inside. The drive unit drives the resonance frequency switching rotor so that the resonance frequency switching rotor is fitted in the communication path. When the resonance frequency switching rotor is fitted into the communication path, the substantially S-shaped path forms a part of the communication path.
The first predetermined frequency is such that when the resonance frequency switching rotor is fitted into the communication path by the drive unit, the cross-sectional area and the length of the communication path become the first cross-sectional area and the first length, and the volume of the volume part is the first volume. Is the resonance frequency.
The second predetermined frequency is driven by the drive unit so that the resonance frequency switching rotor is pulled out of the communication path and accommodated in the volume part, so that the cross-sectional area of the communication path becomes a second cross-sectional area larger than the first cross-sectional area. This is the resonance frequency when the length of the passage is the second length shorter than the first length, and the volume of the volume portion is the second volume smaller than the first volume.

本発明の第１実施形態の吸気系を示す模式図。The schematic diagram which shows the intake system of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態のレゾネータを示す模式図。The schematic diagram which shows the resonator of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態のレゾネータを示す模式図。The schematic diagram which shows the resonator of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態の特性図。The characteristic view of 1st Embodiment of this invention. 本発明の第２実施形態のレゾネータを示す模式図。The schematic diagram which shows the resonator of 2nd Embodiment of this invention. 図１１をＺ方向から見た側面図。The side view which looked at FIG. 11 from the Z direction. 図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線断面図。XIII-XIII sectional view taken on the line of FIG. 図１２のＸＩＶ−ＸＩＶ線断面図。The XIV-XIV sectional view taken on the line of FIG. 図１２のＸＶ−ＸＶ線断面図。XV-XV sectional view taken on the line of FIG. 図１２のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面図。XVI-XVI sectional view taken on the line of FIG. 図１２のＸＶＩＩ−ＸＶＩＩ線断面図。XVII-XVII sectional view taken on the line of FIG. 本発明の第２実施形態のレゾネータを示す模式図。The schematic diagram which shows the resonator of 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態のレゾネータを示す模式図。The schematic diagram which shows the resonator of 3rd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態のレゾネータを示す模式図。The schematic diagram which shows the resonator of 3rd Embodiment of this invention.

以下、本発明の複数の実施形態によるレゾネータを図に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態は、エンジンに吸気を供給する吸気通路を形成する吸気系に取り付けられているレゾネータに適用したものである。本発明の第１実施形態による吸気系を図１に示す。吸気系１は、吸入管６、スロットル５、サージタンク７、複数の分配管８、およびレゾネータ１０を備える。 Hereinafter, resonators according to a plurality of embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. Note that, in a plurality of embodiments, substantially the same components are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.
(First embodiment)
The first embodiment of the present invention is applied to a resonator attached to an intake system that forms an intake passage for supplying intake air to an engine. An intake system according to a first embodiment of the present invention is shown in FIG. The intake system 1 includes an intake pipe 6, a throttle 5, a surge tank 7, a plurality of distribution pipes 8, and a resonator 10.

吸入管６は、内部に吸入通路６０を形成している。サージタンク７は、吸入管６に接続し、複数の分配管８が分岐している。吸入管６は、サージタンク７と反対側の端部が図示しない吸入口を経由して大気に開放している。分配管８は、サージタンク７とエンジン９の各気筒９１とをそれぞれ接続している。サージタンク７は、内部にタンク室７０を形成している。分配管８は、内部に分配通路８０を形成している。これにより、吸入管６の図示しない吸入口から吸入された空気は、吸入通路６０、タンク室７０および分配通路８０を経由してエンジン９の各気筒９１へ供給される。吸入管６、サージタンク７、および複数の分配管８は、特許請求の範囲に記載の吸気管を構成する。また、吸入通路６０、タンク室７０および分配通路８０は、特許請求の範囲に記載の「吸気通路」を構成している。 The suction pipe 6 forms a suction passage 60 therein. The surge tank 7 is connected to the suction pipe 6 and a plurality of distribution pipes 8 are branched. The end of the suction pipe 6 opposite to the surge tank 7 is open to the atmosphere via a suction port (not shown). The distribution pipe 8 connects the surge tank 7 and each cylinder 91 of the engine 9 respectively. The surge tank 7 forms a tank chamber 70 therein. The distribution pipe 8 forms a distribution passage 80 therein. Thereby, air sucked from a suction port (not shown) of the suction pipe 6 is supplied to each cylinder 91 of the engine 9 via the suction passage 60, the tank chamber 70 and the distribution passage 80. The suction pipe 6, the surge tank 7, and the plurality of distribution pipes 8 constitute an intake pipe described in the claims. The suction passage 60, the tank chamber 70, and the distribution passage 80 constitute an “intake passage” described in the claims.

本実施形態では、レゾネータ１０をサージタンク７に取り付ける。レゾネータ１０は、容積部１２、連通部１１、および、共振周波数切換手段１３を備える。
図２に示すように、容積部１２は、例えば樹脂などで筒状に形成される。容積部１２の内部には、中心軸線に沿って径方向に立設する固定仕切板１２５を有する。固定仕切板１２５、および、後述する容積可変仕切板１３６は容積が変更可能な容積室１２０を形成する。容積室１２０は、第１開口１２１および第２開口１２２を介して連通部１１の内部空間に繋がる。 In the present embodiment, the resonator 10 is attached to the surge tank 7. The resonator 10 includes a volume portion 12, a communication portion 11, and resonance frequency switching means 13.
As shown in FIG. 2, the volume portion 12 is formed in a cylindrical shape with, for example, resin. Inside the volume portion 12, there is a fixed partition plate 125 erected in the radial direction along the central axis. The fixed partition plate 125 and the variable volume partition plate 136 described later form a volume chamber 120 whose volume can be changed. The volume chamber 120 is connected to the internal space of the communication unit 11 via the first opening 121 and the second opening 122.

連通部１１は、サージタンク７と容積部１２とを接続し、容積部１２よりも小径の筒状である。連通部１１の内部には、中心軸線に沿って径方向に立設する第１側面穴１１７を有する第１側面仕切板１１４、第２側面仕切板１１５、および、第２側面穴１１８を有する第３側面仕切板１１６を有する。第１側面仕切板１１４と第２側面仕切板１１５と第３側面仕切板１１６とは、連通部１１の内部空間を同様の扇形横断面を有する三つの連通路に仕切る。ここで、第１側面仕切板１１４と第２側面仕切板１１５との間、第２側面仕切板１１５と第３側面仕切板との間、および、第３側面仕切板１１６と第１側面仕切板１１４との間には、それぞれ第１連通路１４、第２連通路１５、および第３連通路１６が略平行に形成される。本実施形態では、第１連通路１４、第２連通路１５、および第３連通路１６によって、容積室１２０とタンク室７０とを連通する連通路１１０を形成する。 The communication part 11 connects the surge tank 7 and the volume part 12 and has a cylindrical shape with a smaller diameter than the volume part 12. Inside the communication portion 11, a first side surface partition plate 114 having a first side surface hole 117 erected in the radial direction along the central axis, a second side surface partition plate 115, and a second side surface hole 118 having a second side surface hole 118. A three-sided partition plate 116 is provided. The 1st side surface partition plate 114, the 2nd side surface partition plate 115, and the 3rd side surface partition plate 116 partition the internal space of the communication part 11 into the three communication paths which have the same fan-shaped cross section. Here, between the 1st side surface partition plate 114 and the 2nd side surface partition plate 115, between the 2nd side surface partition plate 115 and the 3rd side surface partition plate, and the 3rd side surface partition plate 116 and the 1st side surface partition plate. 114, the first communication path 14, the second communication path 15, and the third communication path 16 are formed substantially parallel to each other. In the present embodiment, the first communication path 14, the second communication path 15, and the third communication path 16 form a communication path 110 that connects the volume chamber 120 and the tank chamber 70.

第１連通路１４は、軸方向の両端部に第１タンク室側開口１４１および第１容積室側開口１４２を有する。第１連通路１４は、第１タンク室側開口１４１を介してタンク室７０に繋がり、第１容積室側開口１４２を介して容積室１２０に繋がる。 The first communication path 14 has a first tank chamber side opening 141 and a first volume chamber side opening 142 at both ends in the axial direction. The first communication path 14 is connected to the tank chamber 70 via the first tank chamber side opening 141 and is connected to the volume chamber 120 via the first volume chamber side opening 142.

第２連通路１５は、軸方向の両端部に第２タンク室側開口１５１および第２容積室側開口１５２を有する。第２連通路１５は、第２タンク室側開口１５１を介してタンク室７０に繋がり、第２容積室側開口１５２を介して容積室１２０に繋がる。 The second communication path 15 has a second tank chamber side opening 151 and a second volume chamber side opening 152 at both ends in the axial direction. The second communication path 15 is connected to the tank chamber 70 via the second tank chamber side opening 151, and is connected to the volume chamber 120 via the second volume chamber side opening 152.

第３連通路１６は、軸方向の両端部が閉塞され、第１側面穴１１７および第２側面穴１１８を介して、第１連通路１４と第２連通路１５とを連通する。本実施形態では、第１側面穴１１７は第１側面仕切板１１４のタンク室７０側に形成され、第２側面穴１１８は第３側面仕切板１１６の容積室１２０側に形成される。 The third communication path 16 is closed at both ends in the axial direction, and communicates the first communication path 14 and the second communication path 15 via the first side surface hole 117 and the second side surface hole 118. In the present embodiment, the first side hole 117 is formed on the tank chamber 70 side of the first side partition plate 114, and the second side hole 118 is formed on the volume chamber 120 side of the third side partition plate 116.

共振周波数切換手段１３は、第１シャフト１３１、第２シャフト１３２、方向転換部材１３３、アクチュエータ１３７、および、コントロールユニット（以下、コントロールユニットを「ＥＣＵ」という）１００を含む。第１シャフト１３１には第１扇形仕切板１３４が設けられ、第２シャフト１３２には第２扇形仕切板１３５および容積可変仕切板１３６が設けられる。 The resonance frequency switching means 13 includes a first shaft 131, a second shaft 132, a direction changing member 133, an actuator 137, and a control unit (hereinafter, the control unit is referred to as “ECU”) 100. The first shaft 131 is provided with a first sector divider 134, and the second shaft 132 is provided with a second sector divider 135 and a variable volume divider 136.

第１シャフト１３１および第２シャフト１３２は、連通部１１および容積部１２の軸心に沿って回転可能に設けられる。第２シャフト１３２は、アクチュエータ１３７に設けられ、アクチュエータ１３７に駆動され回転する。方向転換部材１３３は、第１シャフト１３１と第２シャフト１３２との間に設けられ、第１シャフト１３１と第２シャフト１３２との回転方向を転換する。よって、例えば、第２シャフト１３２がアクチュエータ１３７に駆動され図２に示すＸ方向に回転すると、第１シャフト１３１は図２に示すＹ方向に回転する。アクチュエータ１３７は、特許請求の範囲に記載の「駆動部」に相当する。 The first shaft 131 and the second shaft 132 are provided so as to be rotatable along the axial centers of the communication portion 11 and the volume portion 12. The second shaft 132 is provided in the actuator 137 and is driven by the actuator 137 to rotate. The direction changing member 133 is provided between the first shaft 131 and the second shaft 132 and changes the rotation direction of the first shaft 131 and the second shaft 132. Therefore, for example, when the second shaft 132 is driven by the actuator 137 and rotates in the X direction shown in FIG. 2, the first shaft 131 rotates in the Y direction shown in FIG. The actuator 137 corresponds to a “drive unit” recited in the claims.

第１扇形仕切板１３４は、第１シャフト１３１に固定され、第３連通路１６の軸方向のタンク室７０側に収容可能な扇形である。第１シャフト１３１が回転すると、第１扇形仕切板１３４は、第３連通路１６と第１連通路１４との間で回動する。第１扇形仕切板１３４は、第１連通路１４に位置すると、第１タンク室側開口１４１を閉塞し、第１連通路１４とタンク室７０との間の空気の流れを遮断する。第１扇形仕切板１３４は、特許請求の範囲に記載の「第１仕切板」に相当する。 The first sector partition plate 134 is fixed to the first shaft 131 and has a sector shape that can be accommodated on the tank chamber 70 side in the axial direction of the third communication passage 16. When the first shaft 131 rotates, the first fan-shaped partition plate 134 rotates between the third communication path 16 and the first communication path 14. When the first fan-shaped partition plate 134 is positioned in the first communication path 14, the first tank chamber side opening 141 is closed and the flow of air between the first communication path 14 and the tank chamber 70 is blocked. The first sector partition plate 134 corresponds to a “first partition plate” recited in the claims.

第２扇形仕切板１３５は、第２シャフト１３２に固定され、第３連通路１６の軸方向の容積室１２０側に収容可能な扇形である。第２シャフト１３２が回転すると、第２扇形仕切板１３５は、第３連通路１６と第２連通路１５との間で回動する。第２扇形仕切板１３５は、第２連通路１５に位置すると、第２容積室側開口１５２を閉塞し、第２連通路１５と容積室１２０との間の空気の流れを遮断する。第２扇形仕切板１３５は、特許請求の範囲に記載の「第２仕切板」に相当する。 The second sector-shaped partition plate 135 is fixed to the second shaft 132 and has a sector shape that can be accommodated on the volume chamber 120 side in the axial direction of the third communication passage 16. When the second shaft 132 rotates, the second fan-shaped partition plate 135 rotates between the third communication path 16 and the second communication path 15. When the second fan-shaped partition plate 135 is positioned in the second communication path 15, the second volume chamber side opening 152 is closed, and the air flow between the second communication path 15 and the volume chamber 120 is blocked. The second sector-shaped partition plate 135 corresponds to a “second partition plate” recited in the claims.

容積可変仕切板１３６は、第第１シャフト１３１の軸方向に沿って形成される略矩形の板である。容積可変仕切板１３６は、容積室１２０に収容され、第１シャフト１３１が回転することによって回動する。容積可変仕切板１３６がＸ方向に回動すると、容積室１２０の容積が小さくなり、容積可変仕切板１３６がＹ方向に回動すると、容積室１２０の容積が大きくなる。 The variable volume partition plate 136 is a substantially rectangular plate formed along the axial direction of the first shaft 131. The variable volume partition plate 136 is accommodated in the volume chamber 120 and rotates when the first shaft 131 rotates. When the variable volume partition plate 136 rotates in the X direction, the volume of the volume chamber 120 decreases, and when the variable volume partition plate 136 rotates in the Y direction, the volume of the volume chamber 120 increases.

ここで、図２および図３に基づいて、共振周波数切換手段１３によるレゾネータ１０の作動について説明する。
本実施形態の共振周波数切換手段１３は、容積部１２の容積室１２０の容積、タンク室７０と容積室１２０とを連通する連通路１１０の長さおよび断面積を全て変更することで、レゾネータ１０の共振周波数を切り換える。 Here, based on FIG. 2 and FIG. 3, the operation | movement of the resonator 10 by the resonant frequency switching means 13 is demonstrated.
The resonance frequency switching means 13 of the present embodiment changes the volume of the volume chamber 120 of the volume portion 12, the length and cross-sectional area of the communication path 110 that communicates the tank chamber 70 and the volume chamber 120, and thereby the resonator 10. Switch the resonance frequency of.

容積室１２０の容積は、容積可変仕切板１３６がＸ方向またはＹ方向に回動することによって変化する。本実施形態では、容積可変仕切板１３６がＹ方向に回動し、図３に示すように、固定仕切板１２５とほぼ重なる場合、容積室１２０の容積はＶ１となる。また、容積可変仕切板１３６がＸ方向に回動し、図２に示すように、容積可変仕切板１３６と第１側面仕切板１１４との軸方向の投影がほぼ一致する場合、容積室１２０の容積がＶ２となる。 The volume of the volume chamber 120 changes when the volume variable partition plate 136 rotates in the X direction or the Y direction. In the present embodiment, when the variable volume partition plate 136 rotates in the Y direction and substantially overlaps with the fixed partition plate 125 as shown in FIG. 3, the volume of the volume chamber 120 is V1. Further, when the variable volume partition plate 136 rotates in the X direction and the axial projections of the variable volume partition plate 136 and the first side surface partition plate 114 substantially coincide as shown in FIG. The volume is V2.

タンク室７０と容積室１２０とを連通する連通路１１０の長さおよび断面積は、第１扇形仕切板１３４と第２扇形仕切板１３５とが互いに背反する方向に回動することによって変化する。
本実施形態では、図３に示すように、第１扇形仕切板１３４が第１タンク室側開口１４１を閉塞し、第２扇形仕切板１３５が第２容積室側開口１５２を閉塞する場合、第１連通路１４とタンク室７０とは第１扇形仕切板１３４によって遮断され、第２連通路１５と容積室１２０とは第２扇形仕切板１３５によって遮断される。この場合、タンク室７０と容積室１２０とは、第２タンク室側開口１５１、第２連通路１５、第２側面穴１１８、第３連通路１６、第１側面穴１１７、第１連通路１４、第１容積室側開口１４２、および第１開口１２１を介して連通される。このとき、連通路１１０の長さおよび断面積がＬ１およびＳ１となる。 The length and cross-sectional area of the communication passage 110 that communicates between the tank chamber 70 and the volume chamber 120 change as the first fan-shaped partition plate 134 and the second fan-shaped partition plate 135 rotate in directions opposite to each other.
In the present embodiment, as shown in FIG. 3, when the first sector partition plate 134 closes the first tank chamber side opening 141 and the second sector partition plate 135 closes the second volume chamber side opening 152, The first communication path 14 and the tank chamber 70 are blocked by the first fan-shaped partition plate 134, and the second communication path 15 and the volume chamber 120 are blocked by the second fan-shaped partition plate 135. In this case, the tank chamber 70 and the volume chamber 120 include the second tank chamber side opening 151, the second communication path 15, the second side surface hole 118, the third communication path 16, the first side surface hole 117, and the first communication path 14. The first volume chamber side opening 142 and the first opening 121 communicate with each other. At this time, the length and cross-sectional area of the communication path 110 are L1 and S1.

そして、図２に示すように、第１扇形仕切板１３４および第２扇形仕切板１３５が第３連通路１６の軸方向両端部に位置する場合、タンク室７０と容積室１２０とは、第１連通路１４および第２連通路１５によって連通される。このとき、連通路１１０の長さおよび断面積はＬ２およびＳ２となる。 As shown in FIG. 2, when the first fan-shaped partition plate 134 and the second fan-shaped partition plate 135 are located at both axial ends of the third communication path 16, the tank chamber 70 and the volume chamber 120 have the first The communication path 14 and the second communication path 15 communicate with each other. At this time, the length and cross-sectional area of the communication path 110 are L2 and S2.

図２に示すように、容積室１２０の容積がＶ２となり、連通路１１０の長さおよび断面積がＬ２およびＳ２となる場合、ヘルムホルツ共鳴の原理に基づいた式ｆ＝（ｃ／２π）・（Ｓ／Ｌ・Ｖ）^1/2によって、レゾネータ１０は第２所定共振周波数ｆ２＝（ｃ／２π）・（Ｓ２／Ｌ２・Ｖ２）^1/2を有する。
また、図３に示すように、容積室１２０の容積がＶ１となり、タンク室７０と容積室１２０とを連通する連通路の長さおよび断面積がＬ１およびＳ１となる場合、レゾネータ１０は第１所定共振周波数ｆ１＝（ｃ／２π）・（Ｓ１／Ｌ１・Ｖ１）^1/2を有する。ここで、Ｓ１＜Ｓ２、Ｌ１＞Ｌ２、およびＶ１＞Ｖ２であるため、第１所定共振周波数ｆ１は第２所定共振周波数ｆ２よりも小さい。 As shown in FIG. 2, when the volume of the volume chamber 120 is V2 and the length and cross-sectional area of the communication path 110 are L2 and S2, the formula f = (c / 2π) · (based on the principle of Helmholtz resonance Due to (S / L · V) ^1/2 , the resonator 10 has a second predetermined resonance frequency f 2 = (c / 2π) · (S 2 / L 2 · V ² ) ^1/2 .
Further, as shown in FIG. 3, when the volume of the volume chamber 120 is V1, and the length and the cross-sectional area of the communication path that connects the tank chamber 70 and the volume chamber 120 are L1 and S1, the resonator 10 is It has a predetermined resonance frequency f1 = (c / 2π) · (S1 / L1 · V1) ^1/2 . Here, since S1 <S2, L1> L2, and V1> V2, the first predetermined resonance frequency f1 is smaller than the second predetermined resonance frequency f2.

本実施形態の場合、第１所定共振周波数ｆ１は、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭの爆発１次成分に相当する６６．３Ｈｚである。また、第２所定共振周波数ｆ２は、エンジン９の回転数が３０００ＲＰＭの爆発１次成分に相当する１００Ｈｚである。 In the case of the present embodiment, the first predetermined resonance frequency f1 is 66.3 Hz corresponding to an explosion primary component with the engine 9 rotating speed of 2000 RPM. The second predetermined resonance frequency f2 is 100 Hz corresponding to an explosion primary component with the engine 9 rotating at 3000 RPM.

続いて、レゾネータ１０の制御について説明する。
本実施形態では、スロットル５の開度が全開となるとき、出力アップを狙う制御を行う。エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ未満の場合、共振周波数切換手段１３によって、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定する。また、エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ以上の場合、共振周波数切換手段１３によって、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定する。 Next, control of the resonator 10 will be described.
In the present embodiment, when the opening degree of the throttle 5 is fully opened, control for increasing the output is performed. When the rotational speed of the engine 9 is less than 2700 RPM, the resonance frequency switching means 13 sets the resonance frequency of the resonator 10 to 66.3 Hz. When the rotational speed of the engine 9 is 2700 RPM or more, the resonance frequency switching means 13 sets the resonance frequency of the resonator 10 to 100 Hz.

スロットル５の開度が全開となり、エンジン９の回転数が３０００ＲＰＭである場合、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定すると、分配通路８０内の吸気の脈動とタンク室７０内の吸気の脈動とは図４に示すようになる。図４（ａ）に示すように、レゾネータ１０によって発生する反射波Ｈと、吸気がエンジン９に吸い込まれることによって発生する透過波Ｔとは重なって重合波ＨＴを形成する。重合波ＨＴの山は、吸気工程の後半に分配通路８０に戻ってくる。このため、吸気バルブが閉弁する直前に、分配通路８０内の吸気の圧力が高くなる。 When the opening degree of the throttle 5 is fully opened and the rotational speed of the engine 9 is 3000 RPM, if the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz, the intake air pulsation in the distribution passage 80 and the intake air pulsation in the tank chamber 70 are As shown in FIG. As shown in FIG. 4A, the reflected wave H generated by the resonator 10 and the transmitted wave T generated when the intake air is sucked into the engine 9 overlap to form a superposition wave HT. The peak of the superposition wave HT returns to the distribution passage 80 in the second half of the intake process. For this reason, the pressure of the intake air in the distribution passage 80 increases immediately before the intake valve is closed.

また、スロットル５の開度が全閉以上、かつ全開未満であるとき、ポンピングロスを狙う制御を行う。エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ未満の場合、共振周波数切換手段１３によって、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定する。また、エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ以上の場合、共振周波数切換手段１３によって、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定する。 Further, when the opening of the throttle 5 is not less than fully closed and less than fully open, control for aiming at a pumping loss is performed. When the rotation speed of the engine 9 is less than 2700 RPM, the resonance frequency switching means 13 sets the resonance frequency of the resonator 10 to 100 Hz. When the rotational speed of the engine 9 is 2700 RPM or more, the resonance frequency switching means 13 sets the resonance frequency of the resonator 10 to 66.3 Hz.

スロットル５の開度が全閉以上かつ全開未満となり、エンジン９の回転数が３０００ＲＰＭである場合、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定すると、分配通路８０内の吸気の脈動とタンク室７０内の吸気の脈動とは図５に示すようになる。図５（ｂ）に示すように、重合波ＨＴの山は、吸気工程の後半にタンク室７０に戻ってくる。このため、タンク室７０内の吸気の圧力が反射波Ｈによって低下することを抑制することができる。したがって、スロットル５の開度が全閉以上かつ全開未満のとき、タンク室７０内の吸気の圧力を高めることができる。 When the opening degree of the throttle 5 is not less than fully closed and less than fully open and the rotational speed of the engine 9 is 3000 RPM, if the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz, the pulsation of the intake air in the distribution passage 80 and the tank chamber 70 The intake air pulsation is as shown in FIG. As shown in FIG. 5B, the peak of the superposition wave HT returns to the tank chamber 70 in the latter half of the intake process. For this reason, it is possible to suppress the pressure of the intake air in the tank chamber 70 from being reduced by the reflected wave H. Therefore, when the opening of the throttle 5 is not less than fully closed and less than fully open, the pressure of intake air in the tank chamber 70 can be increased.

ここで、図６〜図１０に基づいて、本実施形態の効果について説明する。
スロットル５の開度が全開となり、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭである場合、分配通路８０内の圧力の変化を図６に示す。レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定した場合、分配通路８０内の圧力の変化をＰ１で示す。また、レゾネータを備えていない場合、分配通路８０内の圧力の変化をＰ０で示す。図６に示すように、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定した場合、吸気工程の後半において、吸気バルブが閉弁する直前に、分配通路８０内の吸気の圧力が高まる。そのため、吸気バルブが閉弁する直前まで、吸気がエンジン９の気筒９１内に押し込まれる。よって、エンジン９の体積効率を向上させることができる。 Here, the effect of this embodiment is demonstrated based on FIGS.
FIG. 6 shows a change in pressure in the distribution passage 80 when the opening of the throttle 5 is fully opened and the engine 9 has a rotational speed of 2000 RPM. When the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz, a change in pressure in the distribution passage 80 is indicated by P1. Further, when the resonator is not provided, a change in pressure in the distribution passage 80 is indicated by P0. As shown in FIG. 6, when the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz, the pressure of the intake air in the distribution passage 80 increases immediately before the intake valve closes in the second half of the intake process. Therefore, the intake air is pushed into the cylinder 91 of the engine 9 until just before the intake valve is closed. Therefore, the volume efficiency of the engine 9 can be improved.

スロットル５の開度が全開であるとき、エンジン９の異なる回転数に応じて変化する体積効率を図７に示す。レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定した場合のエンジン９の体積効率の変化をＦ１で示す。レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定した場合のエンジン９の体積効率の変化をＦ２で示す。レゾネータを備えていない場合のエンジン９の体積効率の変化をＦ０で示す。図７に示すように、エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ未満であれば、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定した場合、エンジン９の体積効率が高い。また、エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ以上であれば、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定した場合、エンジン９の体積効率が高い。
これは、エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ未満の場合、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定し、エンジン９の回転数が２７００ＲＰＭ以上の場合、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定することによって、体積効率を向上させることができるということを説明する。このため、スロットル５の開度が全開となるとき、エンジン９の回転数に応じて、レゾネータ１０の共振周波数を切り換えることによって、エンジン９の体積効率を高め、エンジン９の出力を向上させることができる。 FIG. 7 shows the volumetric efficiency that changes according to the different rotational speeds of the engine 9 when the opening of the throttle 5 is fully open. F1 represents a change in volume efficiency of the engine 9 when the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz. A change in volumetric efficiency of the engine 9 when the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz is indicated by F2. A change in volumetric efficiency of the engine 9 when no resonator is provided is indicated by F0. As shown in FIG. 7, if the rotational speed of the engine 9 is less than 2700 RPM, the volume efficiency of the engine 9 is high when the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz. Further, if the rotational speed of the engine 9 is 2700 RPM or more, the volume efficiency of the engine 9 is high when the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz.
This is because the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz when the rotation speed of the engine 9 is less than 2700 RPM, and the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz when the rotation speed of the engine 9 is 2700 RPM or more. Explain that volumetric efficiency can be improved. For this reason, when the opening degree of the throttle 5 is fully opened, the volume efficiency of the engine 9 can be increased and the output of the engine 9 can be improved by switching the resonance frequency of the resonator 10 according to the rotational speed of the engine 9. it can.

スロットル５の開度を２５％にし、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭであるとき、分配通路８０内の吸気の圧力変化を図８に示す。レゾネータ１０を備えていない場合、分配通路８０内の吸気の圧力変化をＰ０で示す。レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定した場合、分配通路８０内の吸気の圧力変化をＰ１で示す。レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定した場合、分配通路８０内の吸気の圧力変化をＰ２で示す。
スロットル５の開度を２５％にし、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭであるとき、タンク室７０内の圧力の変化を図９に示す。レゾネータ１０を備えていない場合、タンク室７０内の吸気の圧力変化をＰ０で示す。レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定した場合、タンク室７０内の吸気の圧力変化をＰ１で示す。レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定した場合、タンク室７０内の吸気の圧力変化をＰ２で示す。 FIG. 8 shows a change in pressure of the intake air in the distribution passage 80 when the opening degree of the throttle 5 is 25% and the rotational speed of the engine 9 is 2000 RPM. When the resonator 10 is not provided, the pressure change of the intake air in the distribution passage 80 is indicated by P0. When the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz, the pressure change of the intake air in the distribution passage 80 is indicated by P1. When the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz, the pressure change of the intake air in the distribution passage 80 is indicated by P2.
FIG. 9 shows a change in pressure in the tank chamber 70 when the opening degree of the throttle 5 is 25% and the rotational speed of the engine 9 is 2000 RPM. When the resonator 10 is not provided, the pressure change of the intake air in the tank chamber 70 is indicated by P0. When the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz, the pressure change of the intake air in the tank chamber 70 is indicated by P1. When the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz, the pressure change of the intake air in the tank chamber 70 is indicated by P2.

図８および図９に示すように、スロットル５の開度を２５％にし、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭである場合、吸気工程の後半において、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定すれば分配通路８０内の圧力が高くなり、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定すればタンク室７０内の圧力が高くなる。 As shown in FIGS. 8 and 9, when the opening degree of the throttle 5 is set to 25% and the rotational speed of the engine 9 is 2000 RPM, the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz in the latter half of the intake process. If the pressure in the distribution passage 80 increases and the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz, the pressure in the tank chamber 70 increases.

ここで、スロットル５の開度を２５％にし、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭであるとき、レゾネータがない吸気系、レゾネータ１０の共振周波数を６６．３Ｈｚに設定する吸気系、および、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定する吸気系のポンプ損失平均有効圧を図１０に示す。図１０に示すように、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定する吸気系のポンプ損失平均有効圧が一番低い。 Here, when the opening degree of the throttle 5 is set to 25% and the rotational speed of the engine 9 is 2000 RPM, the intake system without the resonator, the intake system in which the resonance frequency of the resonator 10 is set to 66.3 Hz, and the resonator 10 FIG. 10 shows the pump loss average effective pressure of the intake system in which the resonance frequency is set to 100 Hz. As shown in FIG. 10, the pump loss average effective pressure of the intake system that sets the resonance frequency of the resonator 10 to 100 Hz is the lowest.

よって、スロットル５の開度を２５％にし、エンジン９の回転数が２０００ＲＰＭであるとき、レゾネータ１０の共振周波数を１００Ｈｚに設定すれば、タンク室７０内の圧力が高くなり、ポンプ損失平均有効圧が低くなる。このため、スロットル５の開度が全閉以上、かつ全開未満のとき、エンジン９の回転数に応じて、レゾネータ１０の共振周波数を切り換えることによって、エンジン９のポンプ損失平均有効圧を低減することができる。 Therefore, when the opening degree of the throttle 5 is set to 25% and the rotational speed of the engine 9 is 2000 RPM, if the resonance frequency of the resonator 10 is set to 100 Hz, the pressure in the tank chamber 70 increases, and the pump loss average effective pressure Becomes lower. For this reason, when the opening degree of the throttle 5 is not less than fully closed and less than fully open, the pump loss average effective pressure of the engine 9 is reduced by switching the resonance frequency of the resonator 10 according to the rotational speed of the engine 9. Can do.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態によるレゾネータ２０を図１１〜図１８に示す。第２実施形態では、連通部の形状が第１実施形態と異なる。ここでは、第１実施形態と異なる部分のみを説明し、第１実施形態と同様の構成についての説明を割愛する。また、同様の構成部分については同一の符号を付す。 (Second Embodiment)
A resonator 20 according to a second embodiment of the present invention is shown in FIGS. In 2nd Embodiment, the shape of a communication part differs from 1st Embodiment. Here, only a different part from 1st Embodiment is demonstrated, and the description about the structure similar to 1st Embodiment is omitted. Moreover, the same code | symbol is attached | subjected about the same component.

連通部２１の内部には、図１１に示すように、第１連通路２４、第２連通路２５、および第３連通路２６を有する。本実施形態では、第１連通路２４、第２連通路２５、および第３連通路２６によって、容積室１２０とタンク室７０とを連通する連通路２１０を形成する。第１連通路２４と第２連通路２５とは、中間部５０によって互いに交わって立体交差するように形成される。
まず、図１１〜図１７に基づいて、本実施形態の連通部２１の第１連通路２４および第２連通路２５について詳細に説明する。 As shown in FIG. 11, the communication unit 21 includes a first communication path 24, a second communication path 25, and a third communication path 26. In the present embodiment, the first communication path 24, the second communication path 25, and the third communication path 26 form a communication path 210 that connects the volume chamber 120 and the tank chamber 70. The first communication path 24 and the second communication path 25 are formed so as to cross each other at the intermediate portion 50 and to form a three-dimensional intersection.
First, based on FIGS. 11-17, the 1st communicating path 24 and the 2nd communicating path 25 of the communication part 21 of this embodiment are demonstrated in detail.

図１１および図１３に示すように、第１連通路２４は第１タンク室側開口２４１を介してタンク室７０と繋がり、第２連通路２５は第２タンク室側開口２５１を介してタンク室７０と繋がる。 As shown in FIGS. 11 and 13, the first communication path 24 is connected to the tank chamber 70 via the first tank chamber side opening 241, and the second communication path 25 is connected to the tank chamber via the second tank chamber side opening 251. Connected to 70.

図１４に示すように、連通部２１のＸＩＶ−ＸＩＶ線断面には、第１切口５１、第１切口５２、および第３切口５３を有する。図１５に示すように、連通部２１のＸＶ−ＸＶ線断面には、第４切口５４、第５切口５５、および第６切口５６を有する。図１６に示すように、連通部２１のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面には、第７切口５７、第８切口５８、および第９切口５９を有する。 As shown in FIG. 14, the cross section XIV-XIV of the communication portion 21 has a first cut 51, a first cut 52, and a third cut 53. As shown in FIG. 15, the XV-XV line cross section of the communication portion 21 has a fourth cut 54, a fifth cut 55, and a sixth cut 56. As shown in FIG. 16, the XVI-XVI line cross section of the communication portion 21 has a seventh cut 57, an eighth cut 58, and a ninth cut 59.

ここで、第１切口５１と第４切口５４と第８切口５８とは、第１連通路２４の切口であり、第２切口５２と第５切口５５と第７切口５７とは、第２連通路２５の切口である。また、第３切口５３と第６切口５６と第９切口５９とは、第３連通路２６の切口である。 Here, the first cut 51, the fourth cut 54, and the eighth cut 58 are cuts of the first communication path 24, and the second cut 52, the fifth cut 55, and the seventh cut 57 are the second cut. It is a cut of the passage 25. Further, the third cut 53, the sixth cut 56, and the ninth cut 59 are cuts of the third communication path 26.

図１１および図１７に示すように、第１連通路２４の第１容積室側開口２４２と容積室１２０の第２開口１２２とが繋がり、第２連通路２５の第２容積室側開口２５２と容積室１２０の第１開口１２１とが繋がる。 11 and 17, the first volume chamber side opening 242 of the first communication passage 24 and the second opening 122 of the volume chamber 120 are connected, and the second volume chamber side opening 252 of the second communication passage 25 The first opening 121 of the volume chamber 120 is connected.

よって、第１タンク室側開口２４１と第２開口１２２とは、第１切口５１、第４切口５４、第８切口５８、および、第１容積室側開口２４２を介して連通される。そして、第２タンク室側開口２５１と第１開口１２１とは、第２切口５２、第５切口５５、第７切口５７、および、第２容積室側開口２５２を介して連通される。このように、第１連通路２４と第２連通路２５とは、互いに交わって立体交差するように形成される。 Therefore, the first tank chamber side opening 241 and the second opening 122 are communicated with each other through the first cut 51, the fourth cut 54, the eighth cut 58, and the first volume chamber opening 242. The second tank chamber side opening 251 and the first opening 121 communicate with each other via the second cut 52, the fifth cut 55, the seventh cut 57, and the second volume chamber side opening 252. Thus, the 1st communicating path 24 and the 2nd communicating path 25 are formed so that it may mutually intersect and a three-dimensional intersection may be carried out.

第３連通路２６は、両端が閉塞され、連通部２１の中心軸に沿って形成される。第２連通路２５と第３連通路２６とは第１側面穴１６１によって連通され、第１連通路２４と第３連通路２６とは第２側面穴１６２によって連通される。よって、第３連通路２６は、第１連通路２４と第２連通路２５とを連通する通路となる。 The third communication passage 26 is closed at both ends and is formed along the central axis of the communication portion 21. The second communication path 25 and the third communication path 26 are in communication with each other through the first side hole 161, and the first communication path 24 and the third communication path 26 are in communication with each other through the second side hole 162. Therefore, the third communication path 26 is a path that connects the first communication path 24 and the second communication path 25.

続いて、本実施形態の共振周波数切換手段２３について説明する。
図１１に示すように、共振周波数切換手段２３は、シャフト２３３と、アクチュエータ２３４と、ＥＣＵ１００とを含む。アクチュエータ２３４はＥＣＵ１００により制御され、シャフト２３３を駆動する。シャフト２３３は、第１扇形仕切板２３１、第２扇形仕切板２３２、および容積可変仕切板２３５を有する。 Subsequently, the resonance frequency switching means 23 of the present embodiment will be described.
As shown in FIG. 11, the resonance frequency switching means 23 includes a shaft 233, an actuator 234, and the ECU 100. Actuator 234 is controlled by ECU 100 to drive shaft 233. The shaft 233 includes a first sector divider 231, a second sector divider 232, and a variable volume divider 235.

第１扇形仕切板２３１は、シャフト２３３に固定され、第３連通路２６の軸方向のタンク室７０側に収容可能な扇形である。シャフト２３３が回転すると、第１扇形仕切板２３１は、第３連通路２６と第２連通路２５との間で回動する。第１扇形仕切板２３１は、第２連通路２５に位置すると、第２タンク室側開口２５１を閉塞し、第２連通路２５とタンク室７０との間の空気の流れを遮断する。 The first sector partition plate 231 is fixed to the shaft 233 and has a sector shape that can be accommodated on the tank chamber 70 side in the axial direction of the third communication passage 26. When the shaft 233 rotates, the first sector partition plate 231 rotates between the third communication path 26 and the second communication path 25. When the first fan-shaped partition plate 231 is positioned in the second communication passage 25, the first sector chamber partition plate 231 closes the second tank chamber side opening 251 and blocks the flow of air between the second communication passage 25 and the tank chamber 70.

第２扇形仕切板２３２は、シャフト２３３に固定され、第３連通路２６の軸方向の容積室１２０側に収容可能な扇形である。シャフト２３３が回転すると、第２扇形仕切板２３２は、第３連通路２６と第１連通路２４との間で回動する。第２扇形仕切板２３２は、第１連通路２４に位置すると、第１容積室側開口２４２および第２開口１２２を閉塞し、第１連通路２４と容積室１２０との間の空気の流れを遮断する。 The second sector partition plate 232 is fixed to the shaft 233 and has a sector shape that can be accommodated on the volume chamber 120 side in the axial direction of the third communication passage 26. When the shaft 233 rotates, the second fan-shaped partition plate 232 rotates between the third communication path 26 and the first communication path 24. When the second fan-shaped partition plate 232 is located in the first communication path 24, the first volume chamber-side opening 242 and the second opening 122 are closed, and the air flow between the first communication path 24 and the volume chamber 120 is blocked. Cut off.

容積可変仕切板２３５は、シャフト２３３の軸方向に沿って形成される略矩形の板である。容積可変仕切板２３５は、容積室１２０に収容され、シャフト２３３が回転することによって回動する。容積可変仕切板２３５がＸ方向に回動すると、容積室１２０の容積が小さくなり、容積可変仕切板２３５がＹ方向に回動すると、容積室１２０の容積が大きくなる。 The variable volume partition plate 235 is a substantially rectangular plate formed along the axial direction of the shaft 233. The variable volume partition plate 235 is accommodated in the volume chamber 120 and rotates as the shaft 233 rotates. When the variable volume partition plate 235 rotates in the X direction, the volume of the volume chamber 120 decreases, and when the variable volume partition plate 235 rotates in the Y direction, the volume of the volume chamber 120 increases.

ここで、図１１および図１８に基づいて、共振周波数切換手段２３によるレゾネータ２０の作動について説明する。
本実施形態の共振周波数切換手段２３は、第１実施形態に記載の共振周波数切換手段１３と同様に、容積部１２の容積室１２０の容積、連通部２１の連通路２１０の長さおよび断面積を全て変更することで、レゾネータ１０の共振周波数を切り換える。 Here, based on FIG. 11 and FIG. 18, the operation of the resonator 20 by the resonance frequency switching means 23 will be described.
The resonance frequency switching means 23 of the present embodiment is similar to the resonance frequency switching means 13 described in the first embodiment, in that the volume of the volume chamber 120 of the volume portion 12, the length of the communication path 210 of the communication portion 21, and the cross-sectional area. Is changed, the resonance frequency of the resonator 10 is switched.

図１１に示すように、第１扇形仕切板２３１および第２扇形仕切板２３２は第３連通路２６に収容され、タンク室７０と容積室１２０とは第１連通路２４および第２連通路２５により連通される。また、容積可変仕切板２３５は、第１開口１２１と第２扇形仕切板２３１との間に位置する。この場合、容積室１２０の容積はＶ２となり、連通路２１０の長さおよび断面積がＬ２およびＳ２となる。 As shown in FIG. 11, the first sector partition plate 231 and the second sector partition plate 232 are accommodated in the third communication passage 26, and the tank chamber 70 and the volume chamber 120 are connected to the first communication passage 24 and the second communication passage 25. Communicated by Further, the variable volume partition plate 235 is located between the first opening 121 and the second fan-shaped partition plate 231. In this case, the volume of the volume chamber 120 is V2, and the length and cross-sectional area of the communication path 210 are L2 and S2.

図１８に示すように、第１扇形仕切板２３１が第２タンク室側開口２５１を閉塞し、第２扇形仕切板２３２が第１容積室側開口２４２および第２開口１２２を閉塞する。この場合、第２連通路２５とタンク室７０とは第１扇形仕切板２３１によって遮断され、第１連通路２４と容積室１２０とは第２扇形仕切板２３２によって遮断される。よって、タンク室７０と容積室１２０とは、第１連通路２４、第２側面穴１６２、第３連通路２６、第１側面穴１６１、および第２連通路２５によって連通される。このとき、連通路２１０の長さおよび断面積がＬ１およびＳ１となる。また、容積可変仕切板２３５と固定仕切板１２５とはほぼ重なり、容積室１２０の容積はＶ１となる。 As shown in FIG. 18, the first sector partition plate 231 closes the second tank chamber side opening 251, and the second sector partition plate 232 closes the first volume chamber side opening 242 and the second opening 122. In this case, the second communication path 25 and the tank chamber 70 are blocked by the first fan-shaped partition plate 231, and the first communication path 24 and the volume chamber 120 are blocked by the second fan-shaped partition plate 232. Therefore, the tank chamber 70 and the volume chamber 120 are communicated by the first communication path 24, the second side surface hole 162, the third communication path 26, the first side surface hole 161, and the second communication path 25. At this time, the length and cross-sectional area of the communication path 210 are L1 and S1. Further, the variable volume partition plate 235 and the fixed partition plate 125 substantially overlap, and the volume of the volume chamber 120 is V1.

本実施形態の場合、スロットル５の開度が全開となるとき、および、スロットル５の開度が全閉以上かつ全開未満のとき、レゾネータ２０の共振周波数を切り換えることによって、第１実施形態と同様な効果を得ることができる。
本実施形態では、シャフト２３３が回転すると、第１扇形仕切板２３１および第２扇形仕切板２３２が同じ方向に回動することによって、連通路２１０の長さを切り換えることができる。このため、第１実施形態に記載の方向転換部材１３３を使用せず、より簡単な共振周波数切換手段２３でレゾネータ２０の共振周波数を切り換えることができる。 In the case of the present embodiment, when the opening degree of the throttle 5 is fully opened, and when the opening degree of the throttle 5 is not less than fully closed and less than fully open, the resonance frequency of the resonator 20 is switched to be the same as in the first embodiment. Effects can be obtained.
In the present embodiment, when the shaft 233 rotates, the length of the communication path 210 can be switched by the first fan-shaped partition plate 231 and the second fan-shaped partition plate 232 rotating in the same direction. For this reason, the resonance frequency of the resonator 20 can be switched by the simpler resonance frequency switching means 23 without using the direction changing member 133 described in the first embodiment.

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態によるレゾネータ３０を図１９および図２０に示す。
本実施形態では、レゾネータ３０は、サージタンク７に設けられる。レゾネータ３０は、連通部３１、容積室３２、および共振周波数切換手段３３を備える。 (Third embodiment)
A resonator 30 according to a third embodiment of the present invention is shown in FIGS.
In the present embodiment, the resonator 30 is provided in the surge tank 7. The resonator 30 includes a communication unit 31, a volume chamber 32, and resonance frequency switching means 33.

容積部３２は例えば樹脂で形成され、図１９に示すように、内部に容積室３２０を有する。連通部３１は、サージタンク７と容積部３２とを接続し、略湾曲する筒状である。連通部３１の内部は、タンク室７０と容積室３２０とを連通する連通路３１０を形成する。 The volume portion 32 is formed of, for example, resin, and has a volume chamber 320 inside as shown in FIG. The communication part 31 connects the surge tank 7 and the volume part 32 and has a substantially curved cylindrical shape. Inside the communication portion 31, a communication path 310 that connects the tank chamber 70 and the volume chamber 320 is formed.

共振周波数切換手段３３は、容積部３２と連通部３１とが接続する位置に設けられ、アクチュエータ３３１、共振周波数切換ロータ３３２、およびＥＣＵを有する。アクチュエータ３３１はＥＣＵに制御され共振周波数切換ロータ３３２を回動可能に駆動する。共振周波数切換ロータ３３２は連通部３１の連通路３１０に嵌合可能であり、容積部３２の容積室３２０に収容される。共振周波数切換ロータ３３２の内部には、略Ｓ字状の湾曲通路３３３を有する。湾曲通路３３３の一端は容積室側口３３４が形成され、他端はタンク室側口３３５が形成される。 The resonance frequency switching means 33 is provided at a position where the volume portion 32 and the communication portion 31 are connected, and includes an actuator 331, a resonance frequency switching rotor 332, and an ECU. The actuator 331 is controlled by the ECU and drives the resonance frequency switching rotor 332 to be rotatable. The resonance frequency switching rotor 332 can be fitted into the communication path 310 of the communication portion 31 and is accommodated in the volume chamber 320 of the volume portion 32. Inside the resonance frequency switching rotor 332, there is a substantially S-shaped curved passage 333. A volume chamber side port 334 is formed at one end of the curved passage 333 and a tank chamber side port 335 is formed at the other end.

図１９に示すように、共振周波数切換ロータ３３２が容積室３２０に収容されると、タンク室７０と容積室３２０とは連通路３１０により連通される。このとき、容積室３２０の容積はＶ２となり、タンク室７０と容積室３２０とを連通する連通路の長さおよび断面積はＬ２およびＳ２となる。 As shown in FIG. 19, when the resonance frequency switching rotor 332 is accommodated in the volume chamber 320, the tank chamber 70 and the volume chamber 320 are communicated with each other through the communication path 310. At this time, the volume of the volume chamber 320 is V2, and the length and cross-sectional area of the communication path that connects the tank chamber 70 and the volume chamber 320 are L2 and S2.

また、図２０に示すように、共振周波数切換ロータ３３２が連通部３１の連通路３１０に嵌合すると、タンク室７０と容積室３２０とは湾曲通路３３３により連通される。このとき、容積室３２０容積はＶ１となり、タンク室７０と容積室３２０とを連通する連通路の長さおよび断面積はＬ１およびＳ１となる。ここで、Ｖ１＞Ｖ２、Ｌ１＞Ｌ２、および、Ｓ１＜Ｓ２である。よって、第１共振周波数ｆ１＝（ｃ／２π）・（Ｓ１／Ｌ１・Ｖ１）^1/2は、第２共振周波数ｆ２＝（ｃ／２π）・（Ｓ２／Ｌ２・Ｖ２）^1/2より小さい。 As shown in FIG. 20, when the resonance frequency switching rotor 332 is fitted into the communication path 310 of the communication portion 31, the tank chamber 70 and the volume chamber 320 are communicated with each other through the curved path 333. At this time, the volume of the volume chamber 320 is V1, and the length and cross-sectional area of the communication path that connects the tank chamber 70 and the volume chamber 320 are L1 and S1. Here, V1> V2, L1> L2, and S1 <S2. Therefore, the first resonance frequency f1 = (c / 2π) · (S1 / L1 · V1) ^1/2 is smaller than the second resonance frequency f2 = (c / 2π) · (S2 / L2 · V2) ^1/2. .

本実施形態の場合、スロットル５の開度が全開となるとき、および、スロットル５の開度が全閉以上かつ全開未満のとき、レゾネータ３０の共振周波数を切り換えることによって、第１実施形態と同様な制御を行う。また、第１実施形態と同様な効果を得ることができる。 In the case of the present embodiment, when the opening degree of the throttle 5 is fully opened, and when the opening degree of the throttle 5 is not less than fully closed and less than fully open, the resonance frequency of the resonator 30 is switched to be the same as in the first embodiment. Control. Moreover, the same effect as 1st Embodiment can be acquired.

（他の実施形態）
上記形態では、容積室の容積、容積室とタンク室とを連通する連通路の断面積および長さを全て変更することでレゾネータの共振周波数を切り換える構成であるが、容積室の容積、容積室とタンク室とを連通する連通路の断面積および長さのうち、いずれか一つまたは二つを変更することでレゾネータの共振周波数を切り換える構成にしても良い。
上記形態では、レゾネータがサージタンクに取り付けられているが、分配管または吸入管に取り付けても良い。
上記形態では、第２扇形仕切板が第３連通路内に収容されているが、容積室内に位置しても良い。また、第１扇形仕切板は第３連通路内に収容されているが、タンク室内に位置しても良い。
上記形態では、第１連通路、第２連通路、および第３連通路の断面が扇形または四角形であるが、例えば円形であっても良い。
以上説明した本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。 (Other embodiments)
In the above embodiment, the resonance frequency of the resonator is switched by changing all the volume of the volume chamber, the cross-sectional area and the length of the communication passage communicating the volume chamber and the tank chamber. The resonance frequency of the resonator may be switched by changing any one or two of the cross-sectional area and the length of the communication passage communicating with the tank chamber.
In the above embodiment, the resonator is attached to the surge tank, but it may be attached to a distribution pipe or a suction pipe.
In the said form, although the 2nd fan-shaped partition plate is accommodated in the 3rd communicating path, you may be located in a volume chamber. Moreover, although the 1st fan-shaped partition plate is accommodated in the 3rd communicating path, you may be located in a tank chamber.
In the said form, although the cross section of a 1st communicating path, a 2nd communicating path, and a 3rd communicating path is a fan shape or a rectangle, a circular shape may be sufficient, for example.
The present invention described above is not limited to the above-described embodiment, and can be applied to various embodiments without departing from the gist thereof.

１・・・吸気系、
５・・・スロットル、
６・・・吸入管、（吸気管）
７・・・サージタンク、（吸気管）
８・・・分配管、（吸気管）
９・・・エンジン（内燃機関）、
１０、２０、３０・・・レゾネータ、
１１、２１、３１・・・連通部、
１２、２２、３２・・・容積部、
１３、２３、３３・・・共振周波数切換手段、
１１０・・・連通路。 1 ... Intake system,
5 ・・・ Throttle,
6 ・・・ Intake pipe, (Intake pipe)
7: Surge tank (intake pipe)
8 ... Distribution pipe (intake pipe)
9 ... Engine (internal combustion engine),
10, 20, 30 ... resonators,
11, 21, 31 ... communication part,
12, 22, 32 ... volume part,
13, 23, 33 ... resonance frequency switching means,
110: Communication path.

Claims

内燃機関に吸気を供給する吸気通路を形成する吸気管、および、前記吸気通路の開度を調節可能なスロットルを有する吸気系に設けられる、共振周波数を切り換え可能なレゾネータであって、
容積部と、
前記吸気管と前記容積部とを接続し、前記吸気通路と前記容積部の容積室とを連通する連通路を有する連通部と、
前記容積部の容積、前記連通路の断面積、および、前記連通路の長さのいずれか一以上を変更することで前記共振周波数を切り換える共振周波数切換手段と、
を備え、
前記連通路は、前記吸気通路と前記容積部の容積室とを連通する第１連通路および第２連通路、ならびに、前記第１連通路と前記第２連通路とを連通する第３連通路を含み、
前記共振周波数切換手段は、前記第１連通路と前記吸気通路とを遮断可能な第１仕切板、前記第２連通路と前記容積部の容積室とを遮断可能な第２仕切板、前記容積部内で回動することにより前記容積部の容積を変更することが可能な容積可変仕切板、および、前記第１仕切板と前記第２仕切板と前記容積可変仕切板とを駆動する駆動部を有し、前記スロットルの開度および前記内燃機関の回転数に応じて前記共振周波数を第１所定周波数、または、当該第１所定周波数より周波数の高い第２所定周波数に切り換え、
前記第１所定周波数は、前記第１仕切板により前記第１連通路と前記吸気通路とが遮断され前記第２仕切板により前記第２連通路と前記容積室とが遮断されることによって前記連通路の断面積および長さが第１断面積および第１長さとなり、かつ、前記容積可変仕切板により前記容積部の容積が第１容積となるときの前記共振周波数であり、
前記第２所定周波数は、前記第１連通路と前記吸気通路とが連通し前記第２連通路と前記容積室とが連通することによって前記連通路の断面積が前記第１断面積よりも大きい第２断面積となり前記連通路の長さが前記第１長さよりも短い第２長さとなり、かつ、前記容積可変仕切板が回転することによって前記容積部の容積が前記第１容積よりも小さい第２容積となるときの前記共振周波数であることを特徴とするレゾネータ。 A resonator capable of switching a resonance frequency, provided in an intake pipe having an intake passage for supplying intake air to an internal combustion engine, and an intake system having a throttle capable of adjusting an opening degree of the intake passage,
A volume,
A communicating portion that connects the intake pipe and the volume portion, and has a communication passage that communicates the intake passage and the volume chamber of the volume portion;
Resonance frequency switching means for switching the resonance frequency by changing any one or more of the volume of the volume part, the cross-sectional area of the communication path, and the length of the communication path;
With
The communication path includes a first communication path and a second communication path that connect the intake passage and the volume chamber of the volume portion, and a third communication path that connects the first communication path and the second communication path. Including
The resonance frequency switching means includes a first partition plate capable of blocking the first communication passage and the intake passage, a second partition plate capable of blocking the second communication passage and the volume chamber of the volume portion, and the volume. A volume variable partition plate capable of changing the volume of the volume portion by rotating in the unit, and a drive unit for driving the first partition plate, the second partition plate, and the volume variable partition plate And switching the resonance frequency to a first predetermined frequency or a second predetermined frequency higher than the first predetermined frequency according to the opening of the throttle and the rotational speed of the internal combustion engine,
The first predetermined frequency is determined by blocking the first communication path and the intake passage by the first partition plate and blocking the second communication path and the volume chamber by the second partition plate. The cross-sectional area and the length of the passage are the first cross-sectional area and the first length, and the resonance frequency when the volume of the volume portion becomes the first volume by the volume variable partition plate,
The second predetermined frequency is such that the first communication passage and the intake passage communicate with each other, and the second communication passage and the volume chamber communicate with each other so that a cross-sectional area of the communication passage is larger than the first cross-sectional area. The second cross-sectional area becomes a second length shorter than the first length, and the volume of the volume portion is smaller than the first volume due to the rotation of the volume variable partition plate. resonator, wherein the resonant frequency der Rukoto when the second volume.

前記吸気系は、前記スロットルの下流側にサージタンクをさらに有し、
前記連通部は、前記サージタンクに設けられることを特徴とする請求項１に記載のレゾネータ。 The intake system further includes a surge tank downstream of the throttle,
The resonator according to claim 1, wherein the communication portion is provided in the surge tank.

前記共振周波数切換手段は、前記スロットルの開度が全開のとき、
前記内燃機関の回転数が閾値未満の場合、前記共振周波数を前記第１所定周波数に設定し、
前記内燃機関の回転数が前記閾値以上の場合、前記共振周波数を前記第２所定周波数に設定することを特徴とする請求項１または２に記載のレゾネータ。 The resonance frequency switching means, when the opening of the throttle is fully open,
When the rotational speed of the internal combustion engine is less than a threshold value, the resonance frequency is set to the first predetermined frequency,
3. The resonator according to claim 1, wherein when the rotational speed of the internal combustion engine is equal to or greater than the threshold value, the resonance frequency is set to the second predetermined frequency. 4.

前記共振周波数切換手段は、前記スロットルの開度が部分開のとき、
前記内燃機関の回転数が前記閾値未満の場合、前記共振周波数を前記第２所定周波数に設定し、
前記内燃機関の回転数が前記閾値以上の場合、前記共振周波数を前記第１所定周波数に設定することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のレゾネータ。 The resonance frequency switching means, when the throttle opening is partially open,
When the rotational speed of the internal combustion engine is less than the threshold, the resonance frequency is set to the second predetermined frequency,
The resonator according to any one of claims 1 to 3, wherein when the rotational speed of the internal combustion engine is equal to or greater than the threshold value, the resonance frequency is set to the first predetermined frequency.

前記連通部は、前記第１連通路と前記第２連通路とが略平行となるよう形成され、
前記駆動部は、前記第１仕切板および前記第２仕切板を互いに異なる方向に回転させることで前記連通路の断面積および長さを変化させることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のレゾネータ。 The communication part is formed so that the first communication path and the second communication path are substantially parallel to each other,
The said drive part changes the cross-sectional area and length of the said communicating path by rotating the said 1st partition plate and the said 2nd partition plate in a mutually different direction, The any one of Claims 1-4 characterized by the above-mentioned. The resonator according to one item .

前記連通部は、前記第１連通路と前記第２連通路とが交わって立体交差となるよう形成され、
前記駆動部は、前記第１仕切板および前記第２仕切板を同じ方向に回転させることで前記連通路の断面積および長さを変化させることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のレゾネータ。 The communication part is formed such that the first communication path and the second communication path intersect to form a three-dimensional intersection,
The said drive part changes the cross-sectional area and length of the said communicating path by rotating the said 1st partition plate and the said 2nd partition plate in the same direction, The any one of Claims 1-4 characterized by the above-mentioned. The resonator according to item .

内燃機関に吸気を供給する吸気通路を形成する吸気管、および、前記吸気通路の開度を調節可能なスロットルを有する吸気系に設けられる、共振周波数を切り換え可能なレゾネータであって、
容積部と、
前記吸気管と前記容積部とを接続し、前記吸気通路と前記容積部の容積室とを連通する連通路を有する連通部と、
前記容積部の容積、前記連通路の断面積、および、前記連通路の長さのいずれか一以上を変更することで前記共振周波数を切り換える共振周波数切換手段と、
を備え、
前記共振周波数切換手段は、
前記容積部の容積室に収容され、前記連通部の前記連通路に嵌合可能であり、内部に略Ｓ字状の湾曲通路が形成される共振周波数切換ロータと、
前記共振周波数切換ロータを前記連通路に嵌合させるよう駆動する駆動部と、を有し、
前記スロットルの開度および前記内燃機関の回転数に応じて前記共振周波数を第１所定周波数、または、当該第１所定周波数より周波数の高い第２所定周波数に切り換え、
前記湾曲通路は、前記共振周波数切換ロータが前記連通路に嵌合したとき、前記連通路の一部を構成し、
前記第１所定周波数は、前記駆動部により前記共振周波数切換ロータが前記連通路に嵌合することによって前記連通路の断面積および長さが第１断面積および第１長さとなり前記容積部の容積が第１容積となるときの前記共振周波数であり、
前記第２所定周波数は、前記駆動部により前記共振周波数切換ロータが前記連通路から抜け出し前記容積部に収容されるよう駆動されることによって前記連通路の断面積が前記第１断面積よりも大きい第２断面積となり、前記連通路の長さが前記第１長さよりも短い第２長さとなり、前記容積部の容積が前記第１容積よりも小さい第２容積となるときの前記共振周波数であることを特徴とするレゾネータ。 A resonator capable of switching a resonance frequency, provided in an intake pipe having an intake passage for supplying intake air to an internal combustion engine, and an intake system having a throttle capable of adjusting an opening degree of the intake passage,
A volume,
A communicating portion that connects the intake pipe and the volume portion, and has a communication passage that communicates the intake passage and the volume chamber of the volume portion;
Resonance frequency switching means for switching the resonance frequency by changing any one or more of the volume of the volume part, the cross-sectional area of the communication path, and the length of the communication path;
With
The resonance frequency switching means is
A resonant frequency switching rotor that is accommodated in the volume chamber of the volume part, fits in the communication path of the communication part, and has a substantially S-shaped curved path formed therein;
A drive unit that drives the resonance frequency switching rotor to fit in the communication path;
The resonance frequency is switched to a first predetermined frequency or a second predetermined frequency that is higher than the first predetermined frequency according to the opening of the throttle and the rotational speed of the internal combustion engine,
The curved path constitutes a part of the communication path when the resonance frequency switching rotor is fitted into the communication path,
The first predetermined frequency is such that when the resonance frequency switching rotor is fitted into the communication path by the drive unit, a cross-sectional area and a length of the communication path become a first cross-sectional area and a first length. The resonance frequency when the volume becomes the first volume,
The second predetermined frequency is driven by the drive unit so that the resonance frequency switching rotor comes out of the communication path and is accommodated in the volume part, whereby a cross-sectional area of the communication path is larger than the first cross-sectional area. At the resonance frequency when the second cross-sectional area is reached, the length of the communication path is a second length shorter than the first length, and the volume of the volume portion is a second volume smaller than the first volume. characterized in that there are a, Relais Zoneta.

前記吸気系は、前記スロットルの下流側にサージタンクをさらに有し、The intake system further includes a surge tank downstream of the throttle,
前記連通部は、前記サージタンクに設けられることを特徴とする請求項７に記載のレゾネータ。The resonator according to claim 7, wherein the communication portion is provided in the surge tank.

前記共振周波数切換手段は、前記スロットルの開度が全開のとき、The resonance frequency switching means, when the opening of the throttle is fully open,
前記内燃機関の回転数が閾値未満の場合、前記共振周波数を前記第１所定周波数に設定し、When the rotational speed of the internal combustion engine is less than a threshold value, the resonance frequency is set to the first predetermined frequency,
前記内燃機関の回転数が前記閾値以上の場合、前記共振周波数を前記第２所定周波数に設定することを特徴とする請求項７または８に記載のレゾネータ。9. The resonator according to claim 7, wherein when the rotational speed of the internal combustion engine is equal to or greater than the threshold value, the resonance frequency is set to the second predetermined frequency.

前記共振周波数切換手段は、前記スロットルの開度が部分開のとき、The resonance frequency switching means, when the throttle opening is partially open,
前記内燃機関の回転数が前記閾値未満の場合、前記共振周波数を前記第２所定周波数に設定し、When the rotational speed of the internal combustion engine is less than the threshold, the resonance frequency is set to the second predetermined frequency,
前記内燃機関の回転数が前記閾値以上の場合、前記共振周波数を前記第１所定周波数に設定することを特徴とする請求項７〜９のいずれか一項に記載のレゾネータ。10. The resonator according to claim 7, wherein when the rotational speed of the internal combustion engine is equal to or greater than the threshold value, the resonance frequency is set to the first predetermined frequency. 11.