JP5358348B2 - Hybrid relay - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a hybrid relay for actualizing lower power consumption by operating a semiconductor switch only when opening/closing a mechanical contact switch of a latching type which is installed on a feed line to a load. <P>SOLUTION: The hybrid relay 1 is provided with: the first mechanical contact switch 12 of the latching type having a contact portion S1 to be connected at both ends to terminals 10, 11; and a second mechanical contact switch 13 having a magnetic coil L3 separate from magnetic coils L1, L2 of the first mechanical contact switch 12. Only when selecting ON/OFF operation of the first mechanical contact switch 12, the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14 are turned ON. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&amp;INPIT

Description

本発明は、機械式接点スイッチと半導体スイッチとを備えたハイブリッドリレーに関する。   The present invention relates to a hybrid relay including a mechanical contact switch and a semiconductor switch.

従来より、照明器具などといった、インバータ制御を行うインバータ回路を備えた負荷への電力の供給と遮断とを切り換えるために、並列に接続された機械式接点スイッチと半導体スイッチとを備えるハイブリッドリレーが使用される。そして、インバータ回路を備えた負荷は、交流電圧を直流電圧に変換するために大容量の平滑コンデンサが付設されており、交流電源から負荷への電源投入時には、この平滑コンデンサに大電流が流れ込むため、負荷への突入電流が発生する。特に、電源電圧が高く、高負荷とされる状況下では、負荷に流れ込む突入電流が大きくなるため、負荷と交流電源との間に接続されるハイブリッドリレーにおいても、この突入電流に基づく大電流が流れることとなる。   Conventionally, hybrid relays with mechanical contact switches and semiconductor switches connected in parallel have been used to switch between power supply and interruption to loads equipped with inverter circuits that perform inverter control, such as lighting fixtures. Is done. The load provided with the inverter circuit is provided with a large-capacity smoothing capacitor for converting AC voltage into DC voltage, and a large current flows into the smoothing capacitor when power is supplied from the AC power source to the load. Inrush current to the load occurs. In particular, when the power supply voltage is high and the load is high, the inrush current flowing into the load increases. Therefore, even in a hybrid relay connected between the load and the AC power supply, a large current based on the inrush current is large. It will flow.

そのため、このような負荷と接続されるハイブリッドリレーにおいては、まず、半導体スイッチのみをＯＮ（閉）として、突入電流を半導体スイッチに流した後、負荷に供給される電流が定常状態となったときに、機械式接点スイッチをＯＮ（閉）とする（特許文献１参照）。このように動作させることによって、ハイブリッドリレー内の機械式接点スイッチに大電流が流れることを抑制できるため、接点対の接触直前におけるアークの発生による接点溶着を回避できる。   Therefore, in a hybrid relay connected to such a load, when only the semiconductor switch is turned on (closed) and an inrush current is passed through the semiconductor switch, the current supplied to the load becomes a steady state. In addition, the mechanical contact switch is turned on (closed) (see Patent Document 1). By operating in this way, it is possible to suppress a large current from flowing through the mechanical contact switch in the hybrid relay, so that it is possible to avoid contact welding due to generation of an arc immediately before the contact of the contact pair.

このように、ハイブリッドリレーは、機械式接点スイッチにおける接点溶着を防止するために半導体スイッチを備えた構造とされるが、機械式接点スイッチをＯＮとし、半導体スイッチをＯＦＦ（開）として、負荷への電力供給を開始する。又、機械式接点スイッチ（「第１スイッチ」とする）をＯＮとする前に、半導体スイッチをＯＮとするための機械式接点スイッチ（「第２スイッチ」とする）を更に追加した構成のハイブリッドリレーが提案されている（特許文献２参照）。   As described above, the hybrid relay is structured to include the semiconductor switch in order to prevent contact welding in the mechanical contact switch. However, the mechanical contact switch is turned on and the semiconductor switch is turned off (opened) to the load. Start supplying power. Moreover, before turning on the mechanical contact switch (referred to as “first switch”), a hybrid in which a mechanical contact switch (referred to as “second switch”) for further turning on the semiconductor switch is further added. A relay has been proposed (see Patent Document 2).

特開平１１−２３８４４１号公報JP 11-238441 A 特開平０５−０５４７７２号公報Japanese Patent Laid-Open No. 05-054772

特許文献２におけるハイブリッドリレーは、第１及び第２スイッチそれぞれの機械式接点スイッチを常時励磁型の機械式接点スイッチとし、又、それぞれに使用する磁気コイルを共通のものとしている。そして、第１及び第２スイッチそれぞれの接点間距離を異なるものとすることで、第１スイッチよりも第２スイッチが先にＯＮとなるように、第１及び第２スイッチそれぞれの開閉タイミングを設定している。そのため、第１及び第２スイッチそれぞれの接点間距離と磁気コイルとの設計を正確に行う必要があり、その製造作業も煩雑なものとなる。   The hybrid relay in Patent Document 2 uses a mechanical contact switch for each of the first and second switches as a normally-excited mechanical contact switch, and uses a common magnetic coil for each. By setting the distance between the contacts of the first and second switches to be different, the opening and closing timings of the first and second switches are set so that the second switch is turned on before the first switch. doing. Therefore, it is necessary to accurately design the distance between the contacts of each of the first and second switches and the magnetic coil, and the manufacturing work is complicated.

又、第１及び第２スイッチそれぞれを常時励磁型の機械式接点スイッチとするため、第１及び第２スイッチをＯＮ（閉）とする間、磁気コイルへの電流供給が常に必要となる。よって、特許文献２のハイブリッドリレーのように、第１スイッチとして常時励磁型の機械式接点スイッチを用いた構成は、負荷の電力供給時にハイブリッドリレーにも電力供給を維持する必要があるため、省電力化の妨げとなる。   Since the first and second switches are always energized mechanical contact switches, current supply to the magnetic coil is always required while the first and second switches are turned on (closed). Therefore, the configuration using the normally-excited mechanical contact switch as the first switch like the hybrid relay of Patent Document 2 needs to maintain power supply to the hybrid relay when supplying power to the load. This hinders electric power generation.

更に、半導体スイッチについては、第１スイッチの接点溶着などの影響を与えるアーク電流の発生する、第１スイッチの開閉時においてＯＮとなればよく、第１スイッチがＯＦＦからＯＮに切り替わった後は、第２スイッチがＯＦＦとなっても構わない。しかしながら、第１及び第２スイッチを開閉させる磁気コイルが共通のものであるため、第１スイッチがＯＮとなっている間、第２スイッチもＯＮとなっている。そして、共通の磁気コイルにより第１及び第２スイッチ双方の接点を磁気吸引させているため、第１及び第２スイッチそれぞれのバネ負荷による合成力よりも大きな吸引力を発生する必要があり、その電流量が増大することから、消費電力量も大きくなってしまう。   Furthermore, the semiconductor switch may be turned on when the first switch is opened / closed, which generates an arc current that affects the contact welding of the first switch, etc. After the first switch is switched from OFF to ON, The second switch may be turned off. However, since the magnetic coils for opening and closing the first and second switches are common, the second switch is also ON while the first switch is ON. And since the contacts of both the first and second switches are magnetically attracted by the common magnetic coil, it is necessary to generate an attraction force larger than the combined force by the spring load of each of the first and second switches. Since the amount of current increases, the amount of power consumption also increases.

このような問題を鑑みて、本発明は、負荷への給電路上に設置される機械式接点スイッチをラッチング型のものとし、この機械式接点スイッチを開閉するときにのみ半導体スイッチを動作させることで、低消費電力化を実現できるハイブリッドリレーを提案することを目的とする。   In view of such problems, the present invention provides a latching type mechanical contact switch installed on a power supply path to a load, and operates the semiconductor switch only when opening and closing the mechanical contact switch. An object of the present invention is to propose a hybrid relay that can realize low power consumption.

上記目的を達成するために、本発明のハイブリッドリレーは、第１駆動部により接点が開閉される第１機械式接点スイッチと、前記第１駆動部とは別体の第２駆動部により接点が開閉される第２機械式接点スイッチと、該第２機械式接点スイッチと直列に接続する半導体スイッチと、を備え、電源より負荷に供給する給電路上で、前記第２機械式接点スイッチと前記半導体スイッチとによる直列回路が前記第１機械式接点スイッチと並列に接続されるハイブリッドリレーであって、前記第１機械式接点スイッチが、その接点が開閉されるときに前記第１駆動部に電流が供給されるラッチング型の機械式接点スイッチであり、前記第２機械式接点スイッチが、その接点を閉じるときに常に前記第２駆動部に電流が供給される常時励磁型の機械式接点スイッチであり、前記半導体スイッチが、光信号を発生する発光素子を有し、該発光素子の光信号に基づいて導通及び非導通が制御されるフォトカプラであり、前記第２駆動部と前記発光素子とを直列に接続して、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを同時に導通させた状態とするとき、共通の電流により前記第２駆動部と前記発光素子とを駆動させ、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチは、前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉を切り換える前には、それぞれが導通し、前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉を切り換えた後は、それぞれが非導通となることを特徴とする。
In order to achieve the above object, the hybrid relay of the present invention has a contact by a first mechanical contact switch whose contact is opened and closed by a first drive unit and a second drive unit separate from the first drive unit. A second mechanical contact switch that is opened and closed; and a semiconductor switch that is connected in series with the second mechanical contact switch. The second mechanical contact switch and the semiconductor A hybrid relay in which a series circuit including a switch is connected in parallel with the first mechanical contact switch, and when the first mechanical contact switch is opened and closed, a current is supplied to the first drive unit. a latch type mechanical contact switch supplied, the second mechanical contact switch is always energized type mechanical current is supplied always the second driving unit when closing the contacts A point switch, and the semiconductor switch is a photocoupler that has a light emitting element that generates an optical signal, and that is controlled to be conductive and nonconductive based on the optical signal of the light emitting element. When the light emitting element is connected in series and the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are in a conductive state at the same time, the second drive unit and the light emitting element are driven by a common current, Each of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch becomes conductive before switching the opening and closing of the contact of the first mechanical contact switch, and after the switching of the opening and closing of the contact of the first mechanical contact switch Are characterized by being non-conductive.

このような構成のハイブリッドリレーにおいて、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させるとき、前記第２機械式接点スイッチの接点を閉じた後に、前記半導体スイッチを導通し、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを非導通とするとき、前記半導体スイッチを非導通とした後に、前記第２機械式接点スイッチの接点を開く。   In the hybrid relay having such a configuration, when the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on, the semiconductor switch is turned on after closing the contact of the second mechanical contact switch, and the second When each of the mechanical contact switch and the semiconductor switch is turned off, the contact of the second mechanical contact switch is opened after the semiconductor switch is turned off.

そして、前記半導体スイッチが、前記交流電源から供給される電圧が中心電圧となるときに導通する、ゼロクロス点弧機能を備えた半導体スイッチとすることで、中心電圧となったときに前記半導体スイッチが導通する。これにより、前記半導体スイッチが導通する際に前記電源から前記負荷に流れ込む突入電流量を、前記半導体スイッチを導通させる制御動作のタイミングに関係なく、一定の電流量とすることができる。   Then, the semiconductor switch is a semiconductor switch having a zero-cross firing function that conducts when the voltage supplied from the AC power supply becomes the center voltage. Conduct. As a result, the amount of inrush current that flows from the power source to the load when the semiconductor switch is conductive can be made constant, regardless of the timing of the control operation that causes the semiconductor switch to conduct.

又、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを非導通とするとき、前記半導体スイッチを非導通とした後に、前記交流電源による交流電圧の半周期以上となる時間が経過したとき、前記第２機械式接点スイッチの接点を開くものとすることで、前記半導体スイッチにトライアックが用いられる場合に、確実にトライアックが非導通となってから前記第２機械式接点スイッチの接点を開くことができる。よって、前記負荷への電流供給がなされているときに、前記第２機械式接点スイッチにより遮断されないような構成とできる。   Further, when each of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch is made non-conductive, after the semiconductor switch is made non-conductive, when a time that is longer than a half cycle of the AC voltage by the AC power source has passed, By opening the contact of the second mechanical contact switch, when a triac is used for the semiconductor switch, the contact of the second mechanical contact switch can be opened reliably after the triac becomes non-conductive. it can. Therefore, when the current is supplied to the load, the second mechanical contact switch is not cut off.

又、前記第１機械式接点スイッチの接点を閉じる場合は、前記第２機械式接点スイッチの接点を閉じた後に前記半導体スイッチを導通させて、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させた状態で、前記第１機械式接点スイッチの接点を閉じた後、前記第２機械式接点スイッチの接点を開くと同時に前記半導体スイッチを非導通とし、前記第１機械式接点スイッチの接点を開く場合は、前記第２機械式接点スイッチの接点を閉じると同時に前記半導体スイッチを導通させて、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させた状態で、前記第１機械式接点スイッチの接点を開いた後、前記半導体スイッチを非導通とした後に前記第２機械式接点スイッチの接点を開くものとしてもよい。   When closing the contact of the first mechanical contact switch, the semiconductor switch is turned on after closing the contact of the second mechanical contact switch, and each of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch is turned on. After closing the contact of the first mechanical contact switch in a conductive state, the contact of the second mechanical contact switch is opened, and at the same time, the semiconductor switch is turned off, and the contact of the first mechanical contact switch When opening the first mechanical contact switch, the contact of the second mechanical contact switch is closed and the semiconductor switch is turned on at the same time, and the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on. After the contact of the contact switch is opened, the contact of the second mechanical contact switch may be opened after the semiconductor switch is turned off.

このとき、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを非導通の状態から同時に導通させる場合は、前記発光素子及び前記第２駆動部のそれぞれに、第１電流を供給し、前記第２機械式接点スイッチが導通状態であるときに、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させる場合は、前記発光素子及び前記第２駆動部のそれぞれに、前記第１電流より電流量の小さい第２電流を供給するものとしてもよい。更に、前記第２機械式接点スイッチの前記第２接点部を閉じるとき、前記第２駆動部に第１電流を流す一方で、前記第２機械式接点スイッチの前記第２接点部を閉じた後は、前記第２駆動部に第１電流よりも電流値の小さい第２電流を流すものとしてもよい。   At this time, when both the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on simultaneously from a non-conductive state, a first current is supplied to each of the light emitting element and the second drive unit, and the second When the mechanical contact switch is in a conducting state, when the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on, a current amount from the first current to each of the light emitting element and the second driving unit is determined. It is good also as what supplies a 2nd electric current with small. Further, when the second contact portion of the second mechanical contact switch is closed, the first current is supplied to the second drive portion while the second contact portion of the second mechanical contact switch is closed. May flow a second current having a current value smaller than the first current through the second driving unit.

又、前記第２機械式接点スイッチを、その接点が開閉されるときに前記第２駆動部に電流が供給されるラッチング型の機械式接点スイッチとしてもよい。   The second mechanical contact switch may be a latching mechanical contact switch that supplies current to the second drive unit when the contact is opened or closed.

又、上述のいずれかのハイブリッドリレーにおいて、前記第２機械式接点スイッチにおける接点圧力が、前記第１機械式接点スイッチにおける接点圧力よりも小さく、且つ、前記第２機械式接点スイッチにおける接点間距離が、前記第１機械式接点スイッチにおける接点間距離よりも短いものとする。   In any of the hybrid relays described above, the contact pressure in the second mechanical contact switch is smaller than the contact pressure in the first mechanical contact switch, and the distance between the contacts in the second mechanical contact switch. Is shorter than the distance between the contacts in the first mechanical contact switch.

又、前記第１機械式接点スイッチが、その接点が閉じて短絡電流が流れたときに該接点を閉じる方向に電磁吸引力を形成する磁気回路を、該接点が設けられた接点端子に有するものとし、ラッチング型の前記第１機械式接点スイッチが、その接点を閉じているときに、接点が離れないようにできる。   The first mechanical contact switch has a magnetic circuit that forms an electromagnetic attractive force in a direction to close the contact when the contact is closed and a short-circuit current flows in the contact terminal provided with the contact. The first mechanical contact switch of the latching type can prevent the contact from being separated when the contact is closed.

更に、前記第１機械式接点スイッチが、その接点が閉じて短絡電流が流れたときに該接点を閉じる方向に電磁吸引力を形成する磁気回路を、該接点が設けられた接点端子に有するものとしてもよい。   Furthermore, the first mechanical contact switch has a magnetic circuit that forms an electromagnetic attractive force in a direction to close the contact when the contact is closed and a short-circuit current flows in the contact terminal provided with the contact It is good.

又、本発明の制御端末装置は、上述のいずれかにおけるハイブリッドリレーを複数有し、複数の前記ハイブリッドリレーそれぞれの前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉を同時に切り換える場合、所定数のハイブリッドリレー毎に、前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉の切換動作を行うことを特徴とする。   The control terminal device according to the present invention includes a plurality of hybrid relays according to any one of the above, and a predetermined number of hybrid relays when simultaneously switching the opening and closing of the contacts of the first mechanical contact switch of each of the plurality of hybrid relays. Each time, the switching operation of opening and closing at the contact of the first mechanical contact switch is performed.

本発明によると、第１機械式接点スイッチと第２機械式接点スイッチとについて、その接点の開閉を行う第１及び第２駆動部を別体とするとともに、第１機械式接点スイッチをラッチング型とすることで、第１機械式接点スイッチの接点の切換時にのみ、それぞれの駆動部を駆動するだけでよい。即ち、第２機械式接点スイッチ及び半導体スイッチについては、第１機械式接点スイッチの開閉を切り換える際にだけ駆動させるだけでよく、第１機械式接点スイッチの第１駆動部についても、第１機械式接点スイッチの開閉を切り換える際にだけ駆動電流を供給するだけでよい。よって、ハイブリッドリレーにおける電力消費量を低減でき、又、第２機械式接点スイッチ及び半導体スイッチを備えることで、第１機械式接点スイッチにおいて、その開閉時における接点溶着を防止できる。   According to the present invention, the first mechanical contact switch and the second mechanical contact switch are separated from the first and second drive units for opening and closing the contacts, and the first mechanical contact switch is a latching type. Thus, it is only necessary to drive the respective driving units only at the time of switching the contacts of the first mechanical contact switch. That is, the second mechanical contact switch and the semiconductor switch need only be driven when switching the opening and closing of the first mechanical contact switch, and the first drive portion of the first mechanical contact switch is also used for the first mechanical contact switch. It is only necessary to supply the drive current when switching the opening and closing of the contact switch. Therefore, the power consumption in the hybrid relay can be reduced, and by providing the second mechanical contact switch and the semiconductor switch, contact welding at the time of opening and closing of the first mechanical contact switch can be prevented.

は、本発明の第１の実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図である。These are the schematic circuit diagrams which show the internal structure of the hybrid relay of the 1st Embodiment of this invention. は、図１に示すハイブリッドリレーにおける各部の状態の遷移を示すタイミングチャートである。These are timing charts showing the transition of the state of each part in the hybrid relay shown in FIG. は、図１に示すハイブリッドリレーにおける各部の状態と交流電源からの交流電圧との関係を示すタイミングチャートである。These are timing charts which show the relationship between the state of each part in the hybrid relay shown in FIG. 1, and the alternating voltage from alternating current power supply. は、ラッチング型の機械式接点スイッチにおける接点部の一例を示す概略斜視図である。These are the schematic perspective views which show an example of the contact part in a latching type mechanical contact switch. は、図４に示す構成の接点部を導通させたときの状態を示す概略断面図である。These are schematic sectional drawings which show a state when the contact part of the structure shown in FIG. 4 is made conductive. は、常時励磁型の機械式接点スイッチにおける接点部の一例を示す概略断面図である。These are schematic sectional drawings which show an example of the contact part in a continuous excitation type mechanical contact switch. は、トライアックの一構成例を示す概略図である。These are the schematic diagrams which show one structural example of a triac. は、トライアックの別の構成例を示す概略図である。These are the schematics which show another structural example of a triac. は、トライアックの別の構成例を示す概略図である。These are the schematics which show another structural example of a triac. は、本発明の第２の実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図である。These are the schematic circuit diagrams which show the internal structure of the hybrid relay of the 2nd Embodiment of this invention. は、図１０に示すハイブリッドリレーにおける各部の状態の遷移を示すタイミングチャートである。FIG. 11 is a timing chart showing the state transition of each part in the hybrid relay shown in FIG. 10. は、本発明の第３の実施形態のハイブリッドリレーにおける各部の状態の遷移を示すタイミングチャートである。These are timing charts which show the transition of the state of each part in the hybrid relay of the 3rd Embodiment of this invention. は、本発明の第４の実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図である。These are the schematic circuit diagrams which show the internal structure of the hybrid relay of the 4th Embodiment of this invention. は、図１３に示すハイブリッドリレーにおける各部の状態の遷移を示すタイミングチャートである。FIG. 14 is a timing chart showing the state transition of each part in the hybrid relay shown in FIG. 13. は、本発明の第５の実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図である。These are the schematic circuit diagrams which show the internal structure of the hybrid relay of the 5th Embodiment of this invention. は、図１５に示すハイブリッドリレーにおける各部の状態の遷移を示すタイミングチャートである。FIG. 16 is a timing chart showing state transition of each part in the hybrid relay shown in FIG. 15. は、本発明の第６の実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図である。These are the schematic circuit diagrams which show the internal structure of the hybrid relay of the 6th Embodiment of this invention. は、図１７に示すハイブリッドリレーにおける各部の状態の遷移を示すタイミングチャートである。FIG. 18 is a timing chart showing the state transition of each part in the hybrid relay shown in FIG. 17.

＜第１の実施形態＞
本発明における第１の実施形態となるハイブリッドリレーについて、図面を参照して説明する。図１は、本実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図であり、図２は、図１のハイブリッドリレーにおける各部における状態遷移を示すタイミングチャートである。 <First Embodiment>
A hybrid relay according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic circuit diagram showing the internal configuration of the hybrid relay of the present embodiment, and FIG. 2 is a timing chart showing state transitions at various parts in the hybrid relay of FIG.

１．ハイブリッドリレーの構成
図１に示すように、本実施形態のハイブリッドリレー１は、直列に接続された交流電源２及び負荷３のそれぞれの一端に接続されることで、交流電源２及び負荷３と閉回路を形成する。即ち、交流電源２から負荷３への電源の投入及び遮断が、ハイブリッドリレー１のＯＮ（閉）／ＯＦＦ（開）によって決定される。そして、交流電源２は、例えば、１００Ｖの商用電源などとされ、負荷３は、例えば、蛍光灯や白熱球を含む照明器具又は換気扇などとされる。 1. Configuration of Hybrid Relay As shown in FIG. 1, the hybrid relay 1 of the present embodiment is connected to one end of each of the AC power supply 2 and the load 3 connected in series, thereby closing the AC power supply 2 and the load 3. Form a circuit. That is, the turning on and off of the power supply from the AC power supply 2 to the load 3 is determined by ON (closed) / OFF (open) of the hybrid relay 1. The AC power source 2 is, for example, a commercial power source of 100 V, and the load 3 is, for example, a lighting fixture or a ventilation fan that includes a fluorescent lamp or an incandescent bulb.

ハイブリッドリレー１は、負荷３の一端に一端が接続された交流電源２の他端と接続される端子１０と、負荷３の他端に接続される端子１１と、端子１０，１１に両端が接続される接点部Ｓ１を有する第１機械式接点スイッチ１２と、端子１０と接点部Ｓ１の一端との接続ノードに一端が接続された接点部Ｓ２を有する第２機械式接点スイッチ１３と、接点部Ｓ２の他端にＴ１電極が接続されるとともに端子１１にＴ２電極が接続されたトライアックＳ３を有する半導体スイッチ１４と、第１及び第２機械式接点スイッチ１２，１３と半導体スイッチ１４のそれぞれのＯＮ（閉）／ＯＦＦ（開）制御を行う信号処理回路１６と、を備える。   The hybrid relay 1 has a terminal 10 connected to the other end of the AC power supply 2 having one end connected to one end of the load 3, a terminal 11 connected to the other end of the load 3, and both ends connected to the terminals 10 and 11. A first mechanical contact switch 12 having a contact portion S1, a second mechanical contact switch 13 having a contact portion S2 having one end connected to a connection node between the terminal 10 and one end of the contact portion S1, and a contact portion. The semiconductor switch 14 having the triac S3 having the T1 electrode connected to the other end of S2 and the T2 electrode connected to the terminal 11, the first and second mechanical contact switches 12, 13 and the semiconductor switch 14 being turned on. And a signal processing circuit 16 that performs (close) / OFF (open) control.

このハイブリッドリレー１の回路構成の詳細について、更に説明する。ハイブリッドリレー１は、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２と半導体スイッチ１４のトライアックＳ３とによって構成される直列回路と、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１とが、端子１０，１１間で並列に接続される。第１機械式接点スイッチは、ラッチング型の機械式接点スイッチであり、接点部Ｓ１をＯＮ（閉）に切り換えるための電磁力を発生する磁気コイルＬ１と、接点部Ｓ１をＯＦＦ（開）に切り換えるための電磁力を発生する磁気コイルＬ２と、を備える。一方、第２機械式接点スイッチ１３は、常時励磁型の機械式接点スイッチであり、接点部Ｓ２をＯＮ（閉）で保持するための電磁力を発生する磁気コイルＬ３を備える。即ち、磁気コイルＬ１，Ｌ２が、第１機械式接点スイッチ１２の第１駆動部を構成し、磁気コイルＬ３が、第２機械式接点スイッチ１３の第２駆動部を構成する。   Details of the circuit configuration of the hybrid relay 1 will be further described. The hybrid relay 1 includes terminals 10 and 11 having a series circuit constituted by a contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 and a triac S3 of the semiconductor switch 14 and a contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12. Are connected in parallel. The first mechanical contact switch is a latching mechanical contact switch, and switches the contact S1 to OFF (open) and a magnetic coil L1 that generates electromagnetic force for switching the contact S1 to ON (closed). And a magnetic coil L2 that generates electromagnetic force for the purpose. On the other hand, the second mechanical contact switch 13 is a normally-excited mechanical contact switch, and includes a magnetic coil L3 that generates an electromagnetic force for holding the contact portion S2 in an ON (closed) state. That is, the magnetic coils L1 and L2 constitute a first drive part of the first mechanical contact switch 12, and the magnetic coil L3 constitutes a second drive part of the second mechanical contact switch 13.

そして、第１機械式接点スイッチ１２において、磁気コイルＬ１の一端が、アノード電極が信号処理回路１６に接続されたダイオードＤ３のカソード電極に接続される一方で、磁気コイルＬ２の一端が、アノード電極が信号処理回路１６に接続されたダイオードＤ４のカソード電極に接続される。この磁気コイルＬ１，Ｌ２の他端同士が接続され、この磁気コイルＬ１，Ｌ２の接続ノードは、接地される（尚、本実施形態を含めた各実施形態における「接地」は、ハイブリッドリレー内における基準電圧に接続することを意味する。）とともに、ダイオードＤ１，Ｄ２それぞれのアノード電極に接続される。又、ダイオードＤ１，Ｄ２それぞれのカソード電極は、ダイオードＤ３，Ｄ４それぞれのカソード電極に接続される。   In the first mechanical contact switch 12, one end of the magnetic coil L1 is connected to the cathode electrode of the diode D3 whose anode electrode is connected to the signal processing circuit 16, while one end of the magnetic coil L2 is connected to the anode electrode. Is connected to the cathode electrode of the diode D 4 connected to the signal processing circuit 16. The other ends of the magnetic coils L1 and L2 are connected to each other, and a connection node of the magnetic coils L1 and L2 is grounded (note that “grounding” in each embodiment including this embodiment is within the hybrid relay. It is connected to the reference voltage.) And is connected to the anode electrodes of the diodes D1 and D2. The cathode electrodes of the diodes D1 and D2 are connected to the cathode electrodes of the diodes D3 and D4.

このように、第１機械式接点スイッチ１２は、直列に接続された磁気コイルＬ１，Ｌ２と、アノード電極同士が接続されるダイオードＤ１，Ｄ２と、アノード電極が信号処理回路１６に接続されたダイオードＤ３，Ｄ４とによって構成される。一方、第２機械式接点スイッチ１３は、１つの磁気コイルＬ３と、磁気コイルＬ３と並列に接続されたダイオードＤ５とによって構成される。そして、磁気コイルＬ３の一端とダイオードＤ５のアノード電極とによる接続ノードが接地され、磁気コイルＬ３の他端とダイオードＤ５のカソード電極とによる接続ノードが信号処理回路１６に接続される。   As described above, the first mechanical contact switch 12 includes the magnetic coils L1 and L2 connected in series, the diodes D1 and D2 in which the anode electrodes are connected to each other, and the diode in which the anode electrode is connected to the signal processing circuit 16. D3 and D4. On the other hand, the second mechanical contact switch 13 includes one magnetic coil L3 and a diode D5 connected in parallel with the magnetic coil L3. A connection node formed by one end of the magnetic coil L3 and the anode electrode of the diode D5 is grounded, and a connection node formed by the other end of the magnetic coil L3 and the cathode electrode of the diode D5 is connected to the signal processing circuit 16.

又、半導体スイッチ１４は、トライアックＳ３と、トライアックＳ３のＴ２電極とゲート電極との間に並列に接続された抵抗Ｒ１及びコンデンサＣ１と、トライアックＳ３のＴ１電極に一端が接続された抵抗Ｒ２と、抵抗Ｒ２の他端にＴ１電極が接続されたフォトトライアックＳ４を備えたフォトトライアックカプラ１５とによって構成される。そして、フォトトライアックカプラ１５は、信号処理回路１６に対して抵抗Ｒ３を介してアノード電極が接続されるとともにカソード電極が接地された発光ダイオードＬＤを更に備え、Ｔ２電極がトライアックＳ３のゲート電極に接続されたフォトトライアックＳ４に、発光ダイオードＬＤからの光信号が入光される構造となる。更に、フォトトライアックＳ４は、ゼロクロス機能を備えた半導体スイッチング素子であり、発光ダイオードＬＤからの光信号が入光されたとき、Ｔ２電極側に交流電源２による交流電圧の中心電圧（基準電圧）を検出して初めて導通（ＯＮ）する。   The semiconductor switch 14 includes a triac S3, a resistor R1 and a capacitor C1 connected in parallel between the T2 electrode and the gate electrode of the triac S3, a resistor R2 having one end connected to the T1 electrode of the triac S3, The phototriac coupler 15 includes a phototriac S4 having a T1 electrode connected to the other end of the resistor R2. The phototriac coupler 15 further includes a light emitting diode LD whose anode electrode is connected to the signal processing circuit 16 via a resistor R3 and whose cathode electrode is grounded, and the T2 electrode is connected to the gate electrode of the triac S3. The phototriac S4 is configured so that an optical signal from the light emitting diode LD is incident thereon. Further, the phototriac S4 is a semiconductor switching element having a zero-cross function, and when an optical signal from the light emitting diode LD is incident, the center voltage (reference voltage) of the AC voltage by the AC power source 2 is applied to the T2 electrode side. It becomes conductive (ON) only after detection.

２．ハイブリッドリレーによる電源投入
このように構成されるハイブリッドリレー１における、交流電源２から負荷３への電源投入及び遮断それぞれを行うときの動作について、図２のタイミングチャートを参照にして、以下に説明する。まず、交流電源２から負荷３へ電源を投入することが信号処理回路１６に指示された際の、ハイブリッドリレー１内の各部の動作について説明する。図２のタイミングチャートに示すように、信号処理回路１６より磁気コイルＬ３に対して駆動電流が供給されると、磁気コイルＬ３により電磁吸引力が発生し、この磁気コイルＬ３と共に第２機械式接点スイッチ１３を構成する接点部Ｓ２がＯＮとなる。尚、磁気コイルＬ３と並列に接続されたダイオードＤ５は、磁気コイルＬ３を流れる電流が逆流することを防止するための逆流防止ダイオードとして機能する。 2. Turning on the power by the hybrid relay The operation of the hybrid relay 1 configured as described above when the power is turned on and off from the AC power supply 2 to the load 3 will be described below with reference to the timing chart of FIG. . First, the operation of each part in the hybrid relay 1 when the signal processing circuit 16 is instructed to turn on the power from the AC power supply 2 to the load 3 will be described. As shown in the timing chart of FIG. 2, when a drive current is supplied from the signal processing circuit 16 to the magnetic coil L3, an electromagnetic attracting force is generated by the magnetic coil L3, and the second mechanical contact with the magnetic coil L3. The contact portion S2 constituting the switch 13 is turned on. The diode D5 connected in parallel with the magnetic coil L3 functions as a backflow prevention diode for preventing the current flowing through the magnetic coil L3 from flowing back.

このように、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２がＯＮとされると、信号処理回路１６は、次に、発光ダイオードＬＤに対して駆動電流を与える。これにより、フォトトライアックカプラ１５では、発光ダイオードＬＤが発光して、その発光による光信号をフォトトライアックＳ４が受光する。このとき、フォトトライアックＳ４は、ゼロクロス機能を備えるため、図３のタイミングチャートに示すように、交流電源２からの交流電圧が中心電圧（基準電圧）となったことを検出したときに、フォトトライアックＳ４が導通状態（ＯＮ）となる。尚、図３は、交流電源２からの交流電圧と、第１及び第２機械式接点スイッチ１２，１３及び半導体スイッチ１４における各部の動作状態との関係を示すタイミングチャートである。   As described above, when the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 is turned ON, the signal processing circuit 16 then applies a drive current to the light emitting diode LD. Thereby, in the phototriac coupler 15, the light emitting diode LD emits light, and the phototriac S4 receives an optical signal generated by the light emission. At this time, since the phototriac S4 has a zero cross function, as shown in the timing chart of FIG. 3, when detecting that the AC voltage from the AC power supply 2 becomes the center voltage (reference voltage), S4 becomes conductive (ON). FIG. 3 is a timing chart showing the relationship between the AC voltage from the AC power supply 2 and the operation states of the respective parts of the first and second mechanical contact switches 12 and 13 and the semiconductor switch 14.

フォトトライアックＳ４の導通により、抵抗Ｒ１及びコンデンサＣ１による並列回路に対して、交流電源２からの交流電流が、抵抗Ｒ２及びフォトトライアックＳ４を介して流れる。これにより、抵抗Ｒ１及びコンデンサＣ１による並列回路が動作して、トライアックＳ３のゲート電極に電流を供給し、トライアックＳ３が導通状態（ＯＮ）となる。これによって、負荷３が、ハイブリッドリレー１内の第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４を介して、交流電源２と電気的に接続されるため、負荷３には、交流電源２による電源が投入される。   Due to the conduction of the phototriac S4, an alternating current from the AC power supply 2 flows through the resistor R2 and the phototriac S4 to the parallel circuit including the resistor R1 and the capacitor C1. As a result, a parallel circuit including the resistor R1 and the capacitor C1 operates to supply a current to the gate electrode of the triac S3, and the triac S3 is turned on (ON). As a result, the load 3 is electrically connected to the AC power source 2 via the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14 in the hybrid relay 1. It is thrown.

このとき、交流電源２から負荷３に対して突入電流が流れ込むため、導通状態となったトライアックＳ３及びフォトトライアックＳ４のそれぞれについても、この突入電流に基づく大電流が流れることとなる。この突入電流は、フォトトライアックＳ４がゼロクロス機能を備えることで、フォトトライアックＳ４が導通するタイミングが、交流電源２からの交流電圧の周期に対してバラツキがなくなるため、その電流量におけるバラツキを抑制できる。又、この突入電流が第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２に流れるが、接点部Ｓ２における接点が閉じた状態で流れるため、接点の開閉切換時におけるアークの発生はなく、この第２機械式接点スイッチ１３における接点溶着などによる接点消耗を防止できる。   At this time, since an inrush current flows from the AC power supply 2 to the load 3, a large current based on the inrush current flows also in each of the triac S3 and the phototriac S4 that are in the conductive state. Since the phototriac S4 has a zero-cross function, the inrush current does not vary with respect to the cycle of the AC voltage from the AC power supply 2 because the phototriac S4 is turned on. . Further, this inrush current flows to the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13, but since the contact in the contact portion S2 flows in a closed state, no arc is generated at the time of switching the contact opening and closing. Contact consumption due to contact welding or the like in the type contact switch 13 can be prevented.

このようにして、半導体スイッチ１４内のトライアックＳ３をＯＮとし、交流電源２からの電源が負荷３へ投入された後、信号処理回路１６は、駆動電流となるパルス電流を、ダイオードＤ３を介して磁気コイルＬ１に与える。このとき、第１機械式接点スイッチ１２では、ダイオードＤ１が磁気コイルＬ１へ流れる電流が逆流することを防ぐ逆流防止ダイオードとして機能し、磁気コイルＬ２へ電流が流れることをダイオードＤ４が防止する。これにより、磁気コイルＬ１にパルス電流が流れて、一時的に電磁吸引力が働き、第１機械式接点スイッチ１２における接点部Ｓ１がＯＮとなる。尚、第１機械式接点スイッチ１２はラッチング型であるため、図２に示すように、磁気コイルＬ１への電流供給がなくなった後も、接点部Ｓ１がＯＮのままで保持される。   In this way, after the triac S3 in the semiconductor switch 14 is turned ON and the power from the AC power supply 2 is turned on to the load 3, the signal processing circuit 16 sends a pulse current as a drive current via the diode D3. This is applied to the magnetic coil L1. At this time, in the first mechanical contact switch 12, the diode D1 functions as a backflow prevention diode that prevents the current flowing to the magnetic coil L1 from flowing back, and the diode D4 prevents the current from flowing to the magnetic coil L2. As a result, a pulse current flows through the magnetic coil L1, and an electromagnetic attractive force temporarily works, so that the contact portion S1 in the first mechanical contact switch 12 is turned on. Since the first mechanical contact switch 12 is a latching type, as shown in FIG. 2, even after the current supply to the magnetic coil L1 is stopped, the contact portion S1 is kept ON.

このように、第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４によって、交流電源２から負荷３への給電路が確保された後に、第１機械式接点スイッチ１２がＯＮとされるため、その接点部Ｓ１へ突入電流が流れることを防止できる。よって、第１機械式接点スイッチ１２は、接点溶着の要因となる、突入電流に基づく接点バウンズを防止できる。そして、この第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１を介した交流電源２による負荷３への電力供給が開始されると、半導体スイッチ１４における給電路を遮断するために、信号処理回路１６は、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止する。そのため、発光ダイオードＬＤの発光動作が停止し、フォトトライアックＳ４への光信号の照射が停止されるため、フォトトライアックＳ４は、交流電源２からの交流電圧が中心電圧（基準電圧）となったときに動作を停止し、非導通状態（ＯＦＦ）となる。   As described above, since the first mechanical contact switch 12 is turned on after the power supply path from the AC power supply 2 to the load 3 is secured by the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14, the contact portion It is possible to prevent an inrush current from flowing into S1. Therefore, the first mechanical contact switch 12 can prevent contact bounce based on the inrush current, which causes contact welding. When the supply of power to the load 3 by the AC power supply 2 via the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is started, the signal processing circuit 16 Then, the supply of the drive current to the light emitting diode LD is stopped. For this reason, the light emitting operation of the light emitting diode LD is stopped and the irradiation of the optical signal to the phototriac S4 is stopped. The operation is stopped at this time, and a non-conduction state (OFF) is established.

そして、フォトトライアックＳ４がＯＦＦとなると、トライアックＳ３のゲート電極へ電流供給がなくなるため、トライアックＳ３が非導通状態となり、半導体スイッチ１４がＯＦＦとなる。この半導体スイッチ１４がＯＦＦとなった後、信号処理回路１６は、第２機械式接点スイッチ１３の磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止する。即ち、磁気コイルＬ３への電流供給が停止されるため、常時励磁型の第２機械式接点スイッチ１３は、磁気コイルＬ３による電磁吸引力がなくなって、接点部Ｓ２がＯＦＦとなる。これにより、半導体スイッチ１４がＯＦＦした後に第２機械式接点スイッチ１３がＯＦＦとなるため、第２機械式接点スイッチ１３は、電流が流れていない状態で接点部Ｓ２の接点を開く。よって、第２機械式接点スイッチ１３をＯＦＦとするときに、接点部Ｓ２の接点間におけるアークの発生が防止できるため、第２機械式接点スイッチ１３における接点溶着を防止できる。   When the phototriac S4 is turned off, no current is supplied to the gate electrode of the triac S3, so that the triac S3 is turned off and the semiconductor switch 14 is turned off. After the semiconductor switch 14 is turned off, the signal processing circuit 16 stops supplying the drive current to the magnetic coil L3 of the second mechanical contact switch 13. That is, since the current supply to the magnetic coil L3 is stopped, the normally-excited second mechanical contact switch 13 loses the electromagnetic attractive force by the magnetic coil L3, and the contact portion S2 is turned off. Accordingly, since the second mechanical contact switch 13 is turned OFF after the semiconductor switch 14 is turned OFF, the second mechanical contact switch 13 opens the contact of the contact portion S2 in a state where no current flows. Therefore, when the second mechanical contact switch 13 is turned off, the occurrence of an arc between the contacts of the contact portion S2 can be prevented, so that contact welding at the second mechanical contact switch 13 can be prevented.

このようにして、交流電源２からの負荷３への電源投入が行われるとき、信号処理回路１６は、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに駆動電流を供給するタイミングを、図３のようにすることで、上述のように、第２機械式接点スイッチ１３における接点溶着などによる接点消耗を防止できる。即ち、１周期Ｔとなる交流電圧が、交流電源２より供給されるとき、発光ダイオードＬＤへ駆動電流の供給を停止してから磁気コイルＬ３へ駆動電流の供給を停止するまでの時間ｔ２を、交流電圧の半周期Ｔ／２よりも長い時間とする。   In this way, when power is supplied to the load 3 from the AC power supply 2, the signal processing circuit 16 sets the timing for supplying the drive current to each of the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD as shown in FIG. As a result, contact wear due to contact welding or the like in the second mechanical contact switch 13 can be prevented as described above. That is, when an AC voltage having one cycle T is supplied from the AC power supply 2, a time t2 from when the supply of the drive current to the light emitting diode LD is stopped until the drive current is stopped to the magnetic coil L3 is The time is longer than the half cycle T / 2 of the AC voltage.

これにより、フォトトライアックカプラ１５におけるフォトトライアックＳ４をＯＦＦとすることで、トライアックＳ３を完全にＯＦＦした後に、第２機械式接点スイッチ１３をＯＦＦとすることができる。又、フォトトライアックカプラ１５におけるフォトトライアックＳ４がゼロクロス機能を備えることで、トライアックＳ３をＯＮとしたときの突入電流のバラツキを抑制できるが、磁気コイルＬ３へ駆動電流の供給を開始してから発光ダイオードＬＤへ駆動電流の供給を開始するまでの時間ｔ１を、交流電圧の半周期Ｔ／２よりも長い時間として、突入電流のバラツキをより確実に抑制できるものとしてもよい。   Thus, by turning off the photo triac S4 in the photo triac coupler 15, the second mechanical contact switch 13 can be turned off after the triac S3 is completely turned off. In addition, the phototriac S4 in the phototriac coupler 15 has a zero cross function, so that variation in inrush current when the triac S3 is turned on can be suppressed. However, the light emitting diode is started after the supply of drive current to the magnetic coil L3 is started. The time t1 until the supply of the drive current to the LD is set to a time longer than the half cycle T / 2 of the AC voltage, and the variation of the inrush current can be more reliably suppressed.

３．ハイブリッドリレーによる電源遮断
一方、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１がＯＮであり、交流電源２より負荷３へ電力供給がなされているときに、信号処理回路１６に対して、負荷３への電源の遮断が指示されると、図２のタイミングチャートに示すように、信号処理回路１６が、磁気コイルＬ３へ駆動電流を供給する。これにより、負荷３への電源投入時と同様、第２機械式接点スイッチ１３における接点部Ｓ２がＯＮとなる。その後、時間ｔ１が経過すると、信号処理回路１６が発光ダイオードＬＤに駆動電流を供給する。この発光ダイオードＬＤが発光して光信号をフォトトライアックＳ４に照射するため、フォトトライアックＳ４が、交流電源２からの交流電圧が中心電圧（基準電圧）となったときに導通し、トライアックＳ３が導通して、半導体スイッチ１４がＯＮとなる。 3. On the other hand, when the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is ON and power is supplied from the AC power source 2 to the load 3, the signal processing circuit 16 is connected to the load 3. 2 is supplied, the signal processing circuit 16 supplies a drive current to the magnetic coil L3 as shown in the timing chart of FIG. As a result, the contact portion S2 in the second mechanical contact switch 13 is turned on, as in the case of power-on to the load 3. Thereafter, when the time t1 elapses, the signal processing circuit 16 supplies a drive current to the light emitting diode LD. Since this light emitting diode LD emits light and irradiates the phototriac S4 with an optical signal, the phototriac S4 becomes conductive when the AC voltage from the AC power supply 2 becomes the center voltage (reference voltage), and the triac S3 becomes conductive. Then, the semiconductor switch 14 is turned on.

これにより、交流電源２から負荷３への給電路として、第１機械式接点スイッチ１２を介した給電路と、第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４を介した給電路とが、ハイブリッドリレー１内に形成される。即ち、第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４を介した給電路が確保されるため、負荷３へ流れる電流の一部が、第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４に流れて、第１機械式接点スイッチ１２に流れる電流量を低減できる。又、第２機械式接点スイッチ１３をＯＮとしてから半導体スイッチ１４をＯＮとするため、接点部Ｓ２においてアークの発生を回避できるため、第２機械式接点スイッチ１３における接点溶着などによる接点消耗を防止できる。   Thereby, as a power feeding path from the AC power source 2 to the load 3, a power feeding path via the first mechanical contact switch 12 and a power feeding path via the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14 are hybrid relays. 1 is formed. That is, since a power feeding path through the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14 is secured, a part of the current flowing to the load 3 flows to the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14, and The amount of current flowing through the single mechanical contact switch 12 can be reduced. In addition, since the second mechanical contact switch 13 is turned on and then the semiconductor switch 14 is turned on, it is possible to avoid the generation of an arc at the contact portion S2, thereby preventing contact wear due to contact welding in the second mechanical contact switch 13. it can.

その後、信号処理回路１６が、駆動電流となるパルス電流を、ダイオードＤ４を介して磁気コイルＬ２に与えて、磁気コイルＬ２を一時的に励磁させることで、接点部Ｓ１をＯＦＦに切り換える。このとき、接点部Ｓ１は、電流量が小さくなった状態で接点を開くため、アークの発生を抑制することができ、第１機械式接点スイッチ１２における接点溶着などによる接点消耗を防止できる。又、第１機械式接点スイッチ１２では、ダイオードＤ２が磁気コイルＬ２へ流れる電流が逆流することを防ぐ逆流防止ダイオードとして機能し、磁気コイルＬ１へ電流が流れることをダイオードＤ３が防止する。   Thereafter, the signal processing circuit 16 applies a pulse current as a drive current to the magnetic coil L2 via the diode D4 to temporarily excite the magnetic coil L2, thereby switching the contact portion S1 to OFF. At this time, since the contact portion S1 opens the contact in a state where the amount of current is small, the generation of arc can be suppressed and contact wear due to contact welding or the like in the first mechanical contact switch 12 can be prevented. In the first mechanical contact switch 12, the diode D2 functions as a backflow prevention diode that prevents the current flowing to the magnetic coil L2 from flowing back, and the diode D3 prevents the current from flowing to the magnetic coil L1.

このようにして、第１機械式接点スイッチ１２における接点部Ｓ１がＯＦＦとなると、まず、信号処理回路１６は、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止する。これにより、フォトトライアックＳ４に対する発光ダイオードＬＤからの光信号の照射がなくなるため、交流電源２からの交流電圧が中心電圧（基準電圧）となったときに、フォトトライアックＳ４がＯＦＦとなる。このフォトトライアックＳ４の非導通に連動して、トライアックＳ３が非導通となるため、半導体スイッチ１４がＯＦＦとなる。よって、交流電源２から負荷３への給電路が遮断されるため、交流電源２による負荷３への電力供給が停止される。   Thus, when the contact portion S1 in the first mechanical contact switch 12 is turned off, first, the signal processing circuit 16 stops the supply of the drive current to the light emitting diode LD. This eliminates the irradiation of the optical signal from the light emitting diode LD to the phototriac S4, so that the phototriac S4 is turned off when the AC voltage from the AC power supply 2 becomes the center voltage (reference voltage). In conjunction with the non-conduction of the phototriac S4, the triac S3 becomes non-conductive, so that the semiconductor switch 14 is turned off. Therefore, since the power supply path from the AC power supply 2 to the load 3 is interrupted, the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is stopped.

又、信号処理回路１６は、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止してから時間ｔ２が経過すると、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止する。即ち、半導体スイッチ１４がＯＦＦとなった後に、磁気コイルＬ３による励磁が停止されて接点部Ｓ２の接点を開くことにより、第２機械式接点スイッチ１３をＯＦＦとする。このとき、既に半導体スイッチ１４がＯＦＦとなり、第２機械式接点スイッチ１３に電流が流れることがないため、接点部Ｓ２の接点を開いても、アークの発生がなく、その接点消耗を防止できる。   Further, the signal processing circuit 16 stops the supply of the drive current to the magnetic coil L3 when the time t2 elapses after the supply of the drive current to the light emitting diode LD is stopped. That is, after the semiconductor switch 14 is turned off, the excitation by the magnetic coil L3 is stopped and the contact of the contact portion S2 is opened, thereby turning off the second mechanical contact switch 13. At this time, since the semiconductor switch 14 is already turned off and no current flows through the second mechanical contact switch 13, even when the contact of the contact portion S2 is opened, no arc is generated, and contact consumption can be prevented.

４．第１機械式接点スイッチ１２における接点部Ｓ１の構成例
上述のようなハイブリッドリレー１に具備される第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１の構成例について、図４を参照して説明する。図４に示すように、接点部Ｓ１は、一端が固定された固定接点端子１０１と、一端が固定されるとともに不図示の駆動部材により他端が変位する可動接点端子１０２とによって構成される。この固定接点端子１０１及び可動接点端子１０２のそれぞれは、導体材料によって形成され、更に、可動接点端子１０２は、不図示の駆動部材によって押圧されたときに他端が変位するように、可橈性を備えた導体材料で形成される。そして、固定接点端子１０１の他端には、可動接点端子１０２に相対する面上に、固定接点１０３が凸設され、可動接点端子１０２の他端には、可動接点端子１０２に相対する面上に、可動接点１０４が凸設される。 4). Configuration Example of Contact Part S1 in First Mechanical Contact Switch 12 A configuration example of the contact part S1 of the first mechanical contact switch 12 included in the hybrid relay 1 as described above will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 4, the contact portion S1 includes a fixed contact terminal 101 having one end fixed and a movable contact terminal 102 having one end fixed and the other end displaced by a driving member (not shown). Each of the fixed contact terminal 101 and the movable contact terminal 102 is formed of a conductive material, and the movable contact terminal 102 is flexible so that the other end is displaced when pressed by a driving member (not shown). It is formed with the conductor material provided with. The other end of the fixed contact terminal 101 is provided with a fixed contact 103 on the surface facing the movable contact terminal 102, and the other end of the movable contact terminal 102 is on the surface facing the movable contact terminal 102. Further, the movable contact 104 is projected.

又、固定接点端子１０１は、その一端と固定接点１０３との間に、固定接点１０３の設置された面と逆側の面と両側面を覆うＵ字型断面の固定鉄片１０５を装着する。可動接点端子１０２の可動接点１０４の設置された面と逆側の面には、固定接点端子１０１の延設方向に沿って固定接点端子１０１の一端に向かって延びるように、可動接点端子１０２の他端から押圧部１０７が延設される。更に、固定接点端子１０１と可動接点端子１０２の押圧部１０７との間において、固定鉄片１０５の両端に接触可能な位置に、可動鉄片１０６が設置される。そして、固定鉄片１０５の両端は、固定接点端子１０１の可動接点端子１０２に対向する面よりも可動接点端子１０２に向かって突出している。又、固定鉄片１０５及び可動鉄片１０６のそれぞれは、磁性体材料によって形成される。   In addition, a fixed iron piece 105 having a U-shaped cross section that covers a surface opposite to the surface on which the fixed contact 103 is installed and both side surfaces is mounted between the fixed contact terminal 101 and the fixed contact 103. On the surface of the movable contact terminal 102 opposite to the surface on which the movable contact 104 is installed, the movable contact terminal 102 extends toward the one end of the fixed contact terminal 101 along the extending direction of the fixed contact terminal 101. A pressing portion 107 extends from the other end. Further, the movable iron piece 106 is installed between the fixed contact terminal 101 and the pressing portion 107 of the movable contact terminal 102 at a position where it can come into contact with both ends of the fixed iron piece 105. Then, both ends of the fixed iron piece 105 protrude toward the movable contact terminal 102 from the surface of the fixed contact terminal 101 facing the movable contact terminal 102. Each of the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106 is formed of a magnetic material.

このように構成される接点部Ｓ１は、不図示の駆動部材によって可動接点端子１０２が押圧されると、可動接点端子１０２の他端が固定接点端子１０１の他端に向かって変位し、図５に示すように、可動接点１０４が固定接点１０３に当接することで導通する。このとき、可動接点端子１０２の押圧部１０７によって可動鉄片１０６が押圧されるため、可動接点端子１０２における可動接点１０４と共に、可動鉄片１０６が固定接点端子１０１に向かって変位する。   In the contact portion S1 configured in this manner, when the movable contact terminal 102 is pressed by a driving member (not shown), the other end of the movable contact terminal 102 is displaced toward the other end of the fixed contact terminal 101, and FIG. As shown in FIG. 4, the movable contact 104 is brought into contact with the fixed contact 103 to conduct. At this time, since the movable iron piece 106 is pressed by the pressing portion 107 of the movable contact terminal 102, the movable iron piece 106 is displaced toward the fixed contact terminal 101 together with the movable contact 104 in the movable contact terminal 102.

よって、固定接点１０３と可動接点１０４とが接触して、接点部Ｓ１が導通したとき、固定鉄片１０５と可動鉄片１０６が接触することで、その外周側を周回する磁性体が、固定接点端子１０１の周りに設置されることとなる。即ち、固定鉄片１０５及び可動鉄片１０６によるリング状の磁性体は、固定接点端子１０１を流れる電流を周回するように形成する。そのため、固定鉄片１０５及び可動鉄片１０６に、固定接点端子１０１を流れる電流を中心とする同心円状の誘導磁束が発生する。この誘導磁束の発生により、固定鉄片１０５と可動鉄片１０６とは、互いに吸引し合う。   Therefore, when the fixed contact 103 and the movable contact 104 come into contact with each other and the contact portion S1 becomes conductive, the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106 come into contact with each other, so that the magnetic body that circulates around the outer peripheral side is Will be installed around. That is, the ring-shaped magnetic body formed by the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106 is formed so as to circulate the current flowing through the fixed contact terminal 101. Therefore, concentric induction magnetic fluxes centering on the current flowing through the fixed contact terminal 101 are generated in the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106. Due to the generation of the induced magnetic flux, the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106 attract each other.

又、接点部Ｓ１は、固定接点１０３と可動接点１０４とを接触して導通させたときに、固定接点１０３及び可動接点１０４それぞれを流れる電流が逆方向に平行となるため、固定接点端子１０１と稼動接点端子１０２との間には、電磁反発力が発生する。これに対して、図４に示すように、固定鉄片１０５及び可動鉄片１０６を備えた構成とすることで、固定鉄片１０５と可動鉄片１０６とによる電磁吸引力が発生することで、固定接点１０３及び可動接点１０４を流れる逆方向の平行電流による電磁反発力が打ち消される。これにより、接点部Ｓ１における接点バウンズを抑制できるだけでなく、磁気コイルＬ１，Ｌ２を含む可動接点端子１０２を変位させる第１駆動部を小型化でき、第１機械式接点スイッチ１２自体をも小型化できる。   Further, since the current flowing through each of the fixed contact 103 and the movable contact 104 becomes parallel in the opposite direction when the fixed contact 103 and the movable contact 104 are brought into conduction with each other, the contact portion S1 is connected to the fixed contact terminal 101 and the movable contact 104. An electromagnetic repulsive force is generated between the working contact terminals 102. On the other hand, as shown in FIG. 4, by adopting a configuration including the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106, an electromagnetic attraction force is generated by the fixed iron piece 105 and the movable iron piece 106, whereby the fixed contact 103 and The electromagnetic repulsive force due to the parallel current in the reverse direction flowing through the movable contact 104 is canceled out. Thereby, not only the contact bounce in the contact part S1 can be suppressed, but also the first drive part for displacing the movable contact terminal 102 including the magnetic coils L1 and L2 can be downsized, and the first mechanical contact switch 12 itself can be downsized. it can.

５．第２機械式接点スイッチ１３における接点部Ｓ２の構成例
次に、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２の構成例について、図面を参照して説明する。この第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２は、その接点間距離が、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１よりも短く、又、接点圧力が、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１よりも小さい。これにより、第２機械式接点スイッチ１３の磁気コイルＬ３のコイル巻数を少なくすることができ、磁気コイルＬ３を小型化できる。更に、接点部Ｓ２を、本出願人による特願２００７−１６６５２３号に示す各構成とすることで、接点部Ｓ２をも小型化できることから、第２機械式接点スイッチ１３自体を小型化できる。 5. Configuration Example of Contact Portion S2 in Second Mechanical Contact Switch 13 Next, a configuration example of the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 will be described with reference to the drawings. The contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 is shorter in the distance between the contacts than the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12, and the contact pressure is the contact of the first mechanical contact switch 12. It is smaller than the part S1. Thereby, the number of coil turns of the magnetic coil L3 of the second mechanical contact switch 13 can be reduced, and the magnetic coil L3 can be reduced in size. Furthermore, since the contact portion S2 is configured as shown in Japanese Patent Application No. 2007-166523 by the present applicant, the contact portion S2 can also be reduced in size, so that the second mechanical contact switch 13 itself can be reduced in size.

この第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２の構成例を、図６に示す。尚、図６に示す例を以下で説明するが、小型化可能であれば、例えば、特願２００７−１６６５２３号において、第２駆動部を圧電素子や形状記憶合金により形成することで、駆動コイルＬ３を省略できる構成などといった他の構成としてもよい。まず、図６に示す接点部Ｓ２の構成について、以下に説明する。図６に示す接点部Ｓ２は、導体材料で形成される２つの固定接点端子２０１，２０２と、この２つの固定接点端子２０１，２０２を架橋するように接触可能な導体材料による可動接点部材２０３と、可動接点部材２０３を固定接点端子２０１，２０２側に押圧する絶縁材料による駆動部材２０４と、を備える。   A configuration example of the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 is shown in FIG. The example shown in FIG. 6 will be described below. If the size can be reduced, for example, in Japanese Patent Application No. 2007-166523, the second drive unit is formed of a piezoelectric element or a shape memory alloy, so that the drive coil Other configurations such as a configuration in which L3 can be omitted may be used. First, the configuration of the contact portion S2 shown in FIG. 6 will be described below. The contact portion S2 shown in FIG. 6 includes two fixed contact terminals 201 and 202 formed of a conductor material, and a movable contact member 203 made of a conductor material that can be contacted so as to bridge the two fixed contact terminals 201 and 202. And a drive member 204 made of an insulating material that presses the movable contact member 203 toward the fixed contact terminals 201 and 202.

固定接点端子２０１，２０２及び可動接点部材２０３のそれぞれは、導体板によって形成されるとともに、固定接点端子２０１，２０２は、筐体２０５の底面側に、それぞれが接触しないように配置される。又、可動接点部材２０３は、その４隅に設けられた略逆Ｕ字状の屈曲部２０６で筐体２０５に支持され、駆動部材２０４による押圧がないときは、筐体２０５内部の中空で、固定接点端子２０１，２０２から離間した位置に配置される。更に、筐体２０５が絶縁材料で形成されることで、駆動部材２０４による押圧がないときは、固定接点端子２０１，２０２及び可動接点部材２０３それぞれの間は絶縁された状態となる。   Each of the fixed contact terminals 201 and 202 and the movable contact member 203 is formed of a conductive plate, and the fixed contact terminals 201 and 202 are arranged on the bottom surface side of the housing 205 so as not to contact each other. In addition, the movable contact member 203 is supported by the casing 205 by substantially inverted U-shaped bent portions 206 provided at the four corners thereof, and when there is no pressing by the driving member 204, the movable contact member 203 is hollow inside the casing 205. It is arranged at a position separated from the fixed contact terminals 201 and 202. Further, since the housing 205 is formed of an insulating material, the fixed contact terminals 201 and 202 and the movable contact member 203 are insulated from each other when the drive member 204 is not pressed.

このように構成される接点部Ｓ２は、駆動部材２０４によって可動接点部材２０３が押圧されると、可動接点部材２０３は、屈曲部２０６の可橈性により、その中心部分が固定接点端子２０１，２０２に向かって変位する。これにより、可動接点部材２０３が固定接点端子２０１，２０２と接触するため、可動接点部材２０３が、固定接点端子２０１，２０２を架橋する。よって、固定接点端子２０１は、可動接点部材２０３を介して、固定接点端子２０２と電気的に接続できるため、接点部Ｓ２が導通状態となる。   When the movable contact member 203 is pressed by the drive member 204, the contact portion S <b> 2 configured as described above has the central portion of the movable contact member 203 due to the flexibility of the bent portion 206. Displace towards As a result, the movable contact member 203 contacts the fixed contact terminals 201 and 202, so that the movable contact member 203 bridges the fixed contact terminals 201 and 202. Therefore, since the fixed contact terminal 201 can be electrically connected to the fixed contact terminal 202 via the movable contact member 203, the contact portion S2 becomes conductive.

６．トライアックＳ３及びフォトトライアックＳ４の構成例
更に、トライアックＳ３及びフォトトライアックＳ４の構成について、図７〜図９を参照して以下に説明する。尚、以下では、図７〜図９に示したトライアックＳ３の内部構造に基づいて、トライアックＳ３の構成について説明するが、ゲート電極の構成以外については、フォトトライアックＳ４についても同様の構成とすることで実現できる。 6). Configuration Example of Triac S3 and Photo Triac S4 Further, the configuration of the triac S3 and the photo triac S4 will be described below with reference to FIGS. In the following, the configuration of the triac S3 will be described based on the internal structure of the triac S3 shown in FIGS. 7 to 9. However, the phototriac S4 has the same configuration except for the configuration of the gate electrode. Can be realized.

まず、図７に示すトライアックＳ３は、表面層にＴ１電極３０１とゲート電極３０２が設けられるとともに裏面層にＴ２電極（不図示）が設けられた、双方向制御整流型の半導体チップ３００を備える。この半導体チップ３００は、第２リード端子３０４ａを一部として有するリードフレーム３０４の表面上にＴ２電極を構成する裏面側全体が当接するようにして、リードフレーム３０４に半田接続される。そして、その表面上に半導体チップ３００の裏面側のＴ２電極が接続されたリードフレーム３０４は、放熱部３０３ａを兼ねたステム３０３上に半田により接合され、電流導通時の半導体チップ３００の裏面（Ｔ２電極）側における熱が放熱される。   First, the triac S3 shown in FIG. 7 includes a bidirectionally controlled rectification type semiconductor chip 300 in which a T1 electrode 301 and a gate electrode 302 are provided on the front surface layer, and a T2 electrode (not shown) is provided on the back surface layer. The semiconductor chip 300 is solder-connected to the lead frame 304 so that the entire back surface side constituting the T2 electrode is in contact with the surface of the lead frame 304 having the second lead terminal 304a as a part. The lead frame 304, to which the T2 electrode on the back surface side of the semiconductor chip 300 is connected, is soldered onto the stem 303 that also serves as the heat radiating portion 303a, and the back surface (T2) of the semiconductor chip 300 when current is conducted. Heat on the electrode) side is dissipated.

又、半導体チップ３００は、その表面側において、Ｔ１電極３０１には、それぞれの他端が第１リード端子３０１ａに超音波接続された２本の線状ワイヤ３０１ｂそれぞれの一端が超音波接続される。そして、ゲート電極３０２には、他端がゲートリード端子３０２ａに超音波接続された線状ワイヤ３０２ｂの一端が超音波接続される。更に、半導体チップ３００の表面側で、Ｔ１電極３０１が一つの角部を除去した略矩形状に形成されるとともに、その除去した角部に、Ｔ１電極３０１との境界となる外周部分がＴ１電極３０１と絶縁されたゲート電極３０２が形成される。   In addition, on the surface side of the semiconductor chip 300, one end of each of the two linear wires 301b whose other end is ultrasonically connected to the first lead terminal 301a is ultrasonically connected to the T1 electrode 301. . Then, one end of a linear wire 302b whose other end is ultrasonically connected to the gate lead terminal 302a is ultrasonically connected to the gate electrode 302. Further, on the surface side of the semiconductor chip 300, the T1 electrode 301 is formed in a substantially rectangular shape from which one corner is removed, and an outer peripheral portion serving as a boundary with the T1 electrode 301 is formed on the removed corner. A gate electrode 302 insulated from 301 is formed.

このように、ゲート電極３０２が１本の線状ワイヤ３０２ｂで接続されるのに対して、Ｔ１電極３０１が２本の線状ワイヤ３０１ｂで接続されるため、そのＴ１電極３０１での接続面積がゲート電極３０２での接続面積より広くなる。このとき、２本の線状ワイヤ３０１ｂそれぞれについて、超音波接続によるＴ１電極３０１との接続箇所を複数箇所とすることで、その接続面積を更に広くできる。又、半導体チップ３００の裏側がリードフレーム３０４と面接続された状態となるため、Ｔ２電極（不図示）におけるリードフレーム３０４との接続面積についても、ゲート電極３０２における線状ワイヤ３０２ｂとの接続面積に比べて広くなる。   In this way, the gate electrode 302 is connected by one linear wire 302b, whereas the T1 electrode 301 is connected by two linear wires 301b. The connection area at the gate electrode 302 is larger. At this time, for each of the two linear wires 301b, the connection area with the T1 electrode 301 by ultrasonic connection is set to a plurality of locations, so that the connection area can be further increased. Further, since the back side of the semiconductor chip 300 is in surface connection with the lead frame 304, the connection area between the T2 electrode (not shown) and the lead frame 304 is also the connection area between the gate electrode 302 and the linear wire 302b. Wider than

そのため、突入電流がトライアックＳ３に流れた場合であっても、トライアックＳ３のＴ１電極３０１及びＴ２電極３０２では、その接合部分の面積が広くなるため、この接合部分での電流が分散される。これにより、トライアックＳ３では、局部的な電流集中による絶縁破壊を防止でき、結果、トライアックＳ３の突入電流に対する耐量を向上できる。尚、この局部的な電流集中による絶縁破壊を防止するために、Ｔ１電極３０１が、３本以上の線状ワイヤ３０１ｂが接続されるものとしてもよいし、その断面積が線状ワイヤ３０１ｂよりも広いリボン状ワイヤによって接続されるものとしてもよい。   For this reason, even when an inrush current flows to the triac S3, the area of the junction portion of the T1 electrode 301 and the T2 electrode 302 of the triac S3 is widened, so that the current at the junction portion is dispersed. Thereby, in triac S3, the dielectric breakdown by local current concentration can be prevented, and as a result, the tolerance to the inrush current of triac S3 can be improved. In order to prevent dielectric breakdown due to this local current concentration, the T1 electrode 301 may be connected to three or more linear wires 301b, and the cross-sectional area may be larger than that of the linear wires 301b. It may be connected by a wide ribbon-like wire.

又、図８のように、２本の線状ワイヤ３０１ｂが接続されたＴ１電極３０１に更に、断面形状が略台形状となるブロック状の放熱ブロック３１０を接合することで、トライアックＳ３のＴ１電極における放熱効率を向上できる。よって、突入電流がトライアックＳ３に流れた場合に、その突入電流による温度上昇を抑制できるため、結果、トライアックＳ３の突入電流に対する耐量を向上できる。更に、図９のように、Ｔ１電極３０１での接合面積を広くするとともに放熱効果を向上させるために、線状ワイヤ３０１ｂの代わりに、第１リード端子３０１ａを有するリードフレーム３０１ｃをＴ１電極３０１に半田接続するものとしてもよい。   Further, as shown in FIG. 8, a T1 electrode 301 of the triac S3 is joined by further joining a block-shaped heat radiation block 310 having a substantially trapezoidal cross section to the T1 electrode 301 to which two linear wires 301b are connected. The heat dissipation efficiency can be improved. Therefore, when the inrush current flows to the triac S3, the temperature rise due to the inrush current can be suppressed, and as a result, the tolerance of the triac S3 against the inrush current can be improved. Furthermore, as shown in FIG. 9, in order to increase the bonding area at the T1 electrode 301 and improve the heat dissipation effect, a lead frame 301c having a first lead terminal 301a is used as the T1 electrode 301 in place of the linear wire 301b. Solder connection may be used.

＜第２の実施形態＞
本発明における第２の実施形態となるハイブリッドリレーについて、図面を参照して説明する。図１０は、本実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図であり、図１１は、図１０のハイブリッドリレーにおける各部における状態遷移を示すタイミングチャートである。尚、図１０のハイブリッドリレーにおいて、図１のハイブリッドリレーにおける構成と同一の部分については同一の符号を付して、その詳細な説明は省略する。 <Second Embodiment>
A hybrid relay according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 10 is a schematic circuit diagram showing the internal configuration of the hybrid relay of this embodiment, and FIG. 11 is a timing chart showing state transitions at various parts in the hybrid relay of FIG. In the hybrid relay of FIG. 10, the same components as those in the hybrid relay of FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

本実施形態のハイブリッドリレー１ａは、図１０に示すように、第２機械式接点スイッチ１３の磁気コイルＬ３と、半導体スイッチ１４の一部となるフォトトライアックカプラ１５の発光ダイオードＬＤとを、直列に接続することで、第１の実施形態のハイブリッドリレー１（図１参照）と比べて、駆動電流量を低減した構成とする。即ち、ハイブリッドリレー１における信号処理回路１６の代わりに信号処理回路１６ａを備え、この信号処理回路１６ａに一端が接続された抵抗Ｒ３の他端に磁気コイルＬ３の一端が接続され、この磁気コイルＬ３の他端に発光ダイオードＬＤのアノード電極が接続される。   As shown in FIG. 10, the hybrid relay 1 a of this embodiment includes a magnetic coil L <b> 3 of the second mechanical contact switch 13 and a light emitting diode LD of the phototriac coupler 15 that is a part of the semiconductor switch 14 in series. By connecting, it is set as the structure which reduced the amount of drive currents compared with the hybrid relay 1 (refer FIG. 1) of 1st Embodiment. That is, a signal processing circuit 16a is provided instead of the signal processing circuit 16 in the hybrid relay 1, and one end of the magnetic coil L3 is connected to the other end of the resistor R3 having one end connected to the signal processing circuit 16a. The anode electrode of the light emitting diode LD is connected to the other end of the LED.

又、磁気コイルＬ３の両端に接続されて磁気コイルＬ３の逆流防止として機能するダイオードＤ５は、カソード電極が抵抗Ｒ３と接続されるとともに、アノード電極が発光ダイオードＬＤのアノード電極と接続される。そして、ハイブリッドリレー１ａは、発光ダイオードＬＤのアノード電極と磁気コイルＬ３との接続ノードに一端が接続された抵抗Ｒ４と、発光ダイオードＬＤのカソード電極に一端が接続された抵抗Ｒ５と、抵抗Ｒ４，Ｒ５それぞれの他端にコレクタ電極が接続されるとともにエミッタ電極が接地されたｎｐｎ型のトランジスタＴｒ１，Ｔｒ２とが追加された構成となる。又、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２のベース電極には、信号処理回路１６ａより制御信号が与えられる。その他の構成については、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と同様の構成となるので、その詳細については省略する。   The diode D5 connected to both ends of the magnetic coil L3 and functioning as a backflow prevention for the magnetic coil L3 has a cathode electrode connected to the resistor R3 and an anode electrode connected to the anode electrode of the light emitting diode LD. The hybrid relay 1a includes a resistor R4 having one end connected to a connection node between the anode electrode of the light emitting diode LD and the magnetic coil L3, a resistor R5 having one end connected to the cathode electrode of the light emitting diode LD, and resistors R4, R4. In this configuration, npn transistors Tr1 and Tr2 having collector electrodes connected to the other ends of R5 and grounded emitter electrodes are added. A control signal is given from the signal processing circuit 16a to the base electrodes of the transistors Tr1 and Tr2. Since other configurations are the same as those of the hybrid relay 1 of the first embodiment, the details thereof are omitted.

このように構成されるハイブリッドリレー１ａの動作について、図２及び図１１に示すタイミングチャートを参照して以下に説明する。ハイブリッドリレー１ａは、第１の実施形態におけるハイブリッドリレー１と同様、磁気コイルＬ１〜Ｌ３及び発光ダイオードＬＤへ駆動電流の供給するタイミング、接点部Ｓ１，Ｓ２それぞれのＯＮ／ＯＦＦタイミング、及び、トライアックＳ３とフォトトライアックＳ４それぞれのＯＮ／ＯＦＦタイミングのそれぞれが、図２のタイミングチャートにおけるタイミングとなる。   The operation of the hybrid relay 1a configured as described above will be described below with reference to the timing charts shown in FIGS. As with the hybrid relay 1 in the first embodiment, the hybrid relay 1a is configured to supply driving current to the magnetic coils L1 to L3 and the light emitting diode LD, ON / OFF timings of the contact portions S1 and S2, and the triac S3. Each of the ON / OFF timings of the phototriac S4 is the timing in the timing chart of FIG.

即ち、交流電源２により負荷３へ電源投入する際は、磁気コイルＬ３に駆動電流を与えて、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮとした後に、発光ダイオードＬＤを発光させてフォトトライアックＳ４とトライアックＳ３とを導通させて半導体スイッチ１４をＯＮとする。このように、第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４をＯＮとした状態で、パルス電流となる駆動電流を磁気コイルＬ１に与えることで、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＮに切り換える。その後、発光ダイオードＬＤへの駆動電流を停止して、フォトトライアックＳ４とトライアックＳ３とを非導通にして半導体スイッチ１４をＯＦＦとした後に、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止して、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＦＦとする。   That is, when power is supplied to the load 3 by the AC power source 2, a driving current is applied to the magnetic coil L3 to turn on the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13, and then the light emitting diode LD is caused to emit light to make a photo. The triac S4 and the triac S3 are brought into conduction, and the semiconductor switch 14 is turned ON. In this way, with the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14 turned on, a drive current as a pulse current is applied to the magnetic coil L1, thereby turning on the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12. Switch to. Thereafter, the drive current to the light emitting diode LD is stopped, the phototriac S4 and the triac S3 are made non-conductive and the semiconductor switch 14 is turned off, and then the supply of the drive current to the magnetic coil L3 is stopped. 2. The contact portion S2 of the mechanical contact switch 13 is turned OFF.

一方、交流電源２による負荷３への電力供給を遮断する際は、同様に、磁気コイルＬ３に駆動電流を与えて、第２機械式接点スイッチ１３をＯＮとした後に、発光ダイオードＬＤを発光させて半導体スイッチ１４をＯＮとする。そして、パルス電流となる駆動電流を磁気コイルＬ２に与えることで、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＦＦに切り換える。その後、発光ダイオードＬＤへの駆動電流を停止して、半導体スイッチ１４をＯＦＦとした後に、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止して、第２機械式接点スイッチ１３をＯＦＦとする。   On the other hand, when the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is cut off, similarly, a driving current is supplied to the magnetic coil L3 to turn on the second mechanical contact switch 13, and then the light emitting diode LD is caused to emit light. The semiconductor switch 14 is turned on. And the drive part used as a pulse current is given to the magnetic coil L2, and the contact part S1 of the 1st mechanical contact switch 12 is switched OFF. Thereafter, the drive current to the light emitting diode LD is stopped and the semiconductor switch 14 is turned OFF, and then the supply of the drive current to the magnetic coil L3 is stopped and the second mechanical contact switch 13 is turned OFF.

このとき、本実施形態のハイブリッドリレー１ａは、図１１のタイミングチャートに示すように、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２のベース電極に制御信号を与えるタイミングを決定することで、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに駆動電流を与えるタイミングを決定する。よって、以下では、信号処理回路１６ａによる、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２のベース電極に与える制御信号の出力タイミングと、磁気コイルＬ２及び発光ダイオードＬＤへ駆動電流の発生タイミングとの関係について、図１１のタイミングチャートを参照して説明する。   At this time, as shown in the timing chart of FIG. 11, the hybrid relay 1a of the present embodiment determines the timing at which the control signal is applied to the base electrodes of the transistors Tr1 and Tr2, and thereby each of the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD. The timing at which the drive current is applied to is determined. Therefore, in the following, the relationship between the output timing of the control signal given to the base electrodes of the transistors Tr1 and Tr2 by the signal processing circuit 16a and the generation timing of the drive current to the magnetic coil L2 and the light emitting diode LD is shown in the timing chart of FIG. Will be described with reference to FIG.

図１１のタイミングチャートに示すように、信号処理回路１６ａは、まず、トランジスタＴｒ１のベース電極に制御信号を与えることで、トランジスタＴｒ１を導通状態（ＯＮ）とし、抵抗Ｒ３，Ｒ４と磁気コイルＬ３とによる直列回路を駆動させる。即ち、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ１をＯＮとすることで、磁気コイルＬ３のみに駆動電流を与える。これにより、上述したように、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮとする。   As shown in the timing chart of FIG. 11, the signal processing circuit 16a first applies a control signal to the base electrode of the transistor Tr1, thereby turning on the transistor Tr1 and turning on the resistors R3 and R4 and the magnetic coil L3. To drive the series circuit. That is, the signal processing circuit 16a applies a drive current only to the magnetic coil L3 by turning on the transistor Tr1. Thereby, as described above, the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 is turned ON.

そして、トランジスタＴｒ１をＯＮとしてから時間ｔ１が経過すると、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ１のゲート電極に対する制御信号の供給を停止すると同時に、トランジスタＴｒ２のゲート電極に対する制御信号の供給を開始する。即ち、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ２をＯＮとして、抵抗Ｒ３，Ｒ５と磁気コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとによる直列回路を駆動させる。これにより、信号処理回路１６ａから、直列に接続された磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに対して、駆動電流が供給されるため、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２がＯＮの状態のままで、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＮとできる。   When the time t1 elapses after the transistor Tr1 is turned on, the signal processing circuit 16a stops supplying the control signal to the gate electrode of the transistor Tr1 and starts supplying the control signal to the gate electrode of the transistor Tr2. That is, simultaneously with turning off the transistor Tr1, the transistor Tr2 is turned on to drive a series circuit including the resistors R3 and R5, the magnetic coil L3, and the light emitting diode LD. As a result, since the drive current is supplied from the signal processing circuit 16a to each of the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD connected in series, the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 is in the ON state. In this state, the triac S3 of the semiconductor switch 14 can be turned on.

又、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と異なり、磁気コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとが直列に接続されるため、それぞれを流れる駆動電流が共通のものとなる。よって、磁気コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとを並列に接続した、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と比べて、磁気コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとを同時に駆動するときの駆動電流量を低減できるため、その消費電力量が抑制される。そして、発光ダイオードＬＤに駆動電流を与えて、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＮとした後、上述したように、信号処理回路１６ａは、磁気コイルＬ１，Ｌ２のいずれかにパルス電流となる駆動電流を供給する。即ち、負荷３へ電源投入する場合は、磁気コイルＬ１に駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＮに切り換える一方で、負荷３への電源を遮断する場合は、磁気コイルＬ２に駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＦＦに切り換える   Further, unlike the hybrid relay 1 of the first embodiment, the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD are connected in series, so that the drive currents flowing through them are common. Therefore, compared to the hybrid relay 1 of the first embodiment in which the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD are connected in parallel, the amount of drive current when the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD are driven simultaneously can be reduced. The power consumption is suppressed. Then, after applying a drive current to the light emitting diode LD and turning on the triac S3 of the semiconductor switch 14, as described above, the signal processing circuit 16a generates a drive current that becomes a pulse current in one of the magnetic coils L1 and L2. Supply. That is, when power is supplied to the load 3, a drive current is supplied to the magnetic coil L1, and the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is turned on, while the power to the load 3 is shut off. The drive current is supplied to the magnetic coil L2, and the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is switched off.

このようにして、第１機械式接点スイッチ１２のＯＮ／ＯＦＦを切り換えると、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ２のゲート電極に対する制御信号の供給を停止すると同時に、トランジスタＴｒ１のゲート電極に対する制御信号の供給を開始する。即ち、トランジスタＴｒ２をＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ１をＯＮとして、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止し、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＦＦとする。このとき、トランジスタＴｒ１がＯＮであることより、磁気コイルＬ３に対しては、駆動電流が引き続き供給されているため、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２はＯＮのままである。そして、トランジスタＴｒ２をＯＦＦとしてから時間ｔ２が経過すると、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ１のゲート電極に対する制御信号の供給を停止する。即ち、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとして、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止し、第２機械式接点スイッチ１３をＯＦＦとする。   In this way, when the first mechanical contact switch 12 is switched ON / OFF, the signal processing circuit 16a stops supplying the control signal to the gate electrode of the transistor Tr2, and at the same time, the control signal for the gate electrode of the transistor Tr1. Start supplying. That is, simultaneously with turning off the transistor Tr2, the transistor Tr1 is turned on, the supply of the drive current to the light emitting diode LD is stopped, and the triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned off. At this time, since the transistor Tr1 is ON, the drive current is continuously supplied to the magnetic coil L3, so that the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 remains ON. When the time t2 elapses after the transistor Tr2 is turned off, the signal processing circuit 16a stops supplying the control signal to the gate electrode of the transistor Tr1. That is, the transistor Tr1 is turned off, the supply of drive current to the magnetic coil L3 is stopped, and the second mechanical contact switch 13 is turned off.

本実施形態のように、駆動コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとを直列に接続した構成することで、第２機械式接点スイッチ１３及び半導体スイッチ１４を同時にＯＮとする場合に、駆動コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤに対して共通の駆動電流を流せる。よって、駆動コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとを並列に接続した場合と比べて、信号処理回路１６ａより供給する駆動電流量を低減できるため、ハイブリッドリレー１ａにおける消費電力をも低減できる。   When the second mechanical contact switch 13 and the semiconductor switch 14 are simultaneously turned on by configuring the drive coil L3 and the light emitting diode LD in series as in this embodiment, the drive coil L3 and the light emitting diode are turned on. A common drive current can be supplied to the LD. Therefore, compared to the case where the drive coil L3 and the light emitting diode LD are connected in parallel, the amount of drive current supplied from the signal processing circuit 16a can be reduced, so that the power consumption in the hybrid relay 1a can also be reduced.

又、本実施形態において、トランジスタＴｒ２をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値を、トランジスタＴｒ１をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値よりも小さくなるように、抵抗Ｒ４，Ｒ５の抵抗値を設定するものとしてもよい。即ち、抵抗Ｒ４，Ｒ５それぞれの抵抗値がＲｒ４，Ｒｒ５であり、発光ダイオードＤ５の降下電圧がＶｄであり、トランジスタＴｒ１をＯＮとたときに磁気コイルＬ３に流れる電流がＩｌであるとき、抵抗Ｒ５の抵抗値Ｒｒ５が、抵抗値Ｒｒ４−Ｖｄ／Ｉｌより大きくなるように設定される。   In this embodiment, the resistances R4 and R5 are set so that the current value flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr2 is turned on is smaller than the current value flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr1 is turned on. The resistance value may be set. That is, when the resistance values of the resistors R4 and R5 are Rr4 and Rr5, the voltage drop of the light emitting diode D5 is Vd, and the current flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr1 is turned on is Il, the resistor R5 The resistance value Rr5 is set to be larger than the resistance value Rr4-Vd / Il.

このように抵抗Ｒ４，Ｒ５の抵抗値が設定されることにより、トランジスタＴｒ１をＯＮとし、磁気コイルＬ３に十分に大きな電流を流して、第２機械式接点スイッチ１３をＯＮとできる。そして、第２機械式接点スイッチ１３をＯＮの状態で保持して、半導体スイッチ１４をＯＮとする場合には、トランジスタＴｒ２をＯＮとして、第２機械式接点スイッチ１３をＯＮに切り換えるときよりも低い電流を流すものとできる。これにより、図１１のタイミングチャートで、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２を動作させるための駆動電流の総量を抑制することができ、低消費電力化を図ることができる。   By setting the resistance values of the resistors R4 and R5 in this way, the transistor Tr1 can be turned on, a sufficiently large current can be passed through the magnetic coil L3, and the second mechanical contact switch 13 can be turned on. When the second mechanical contact switch 13 is held in the ON state and the semiconductor switch 14 is turned ON, the transistor Tr2 is turned ON and lower than when the second mechanical contact switch 13 is turned ON. A current can be passed. Accordingly, in the timing chart of FIG. 11, the total amount of drive current for operating the transistors Tr1 and Tr2 can be suppressed, and power consumption can be reduced.

＜第３の実施形態＞
本発明における第３の実施形態となるハイブリッドリレーについて、図面を参照して説明する。尚、本実施形態のハイブリッドリレーの内部構成は、第２の実施形態と同様、図１０に示す構成となる。又、図１２は、本実施形態のハイブリッドリレーにおける各部における状態遷移を示すタイミングチャートである。本実施形態では、第２の実施形態と同じ構成のハイブリッドリレー１ａを用いるが、第２の実施形態と異なり、第１機械式接点スイッチ１２のＯＮ切換時及びＯＦＦ切換時それぞれにおいて異なるタイミングで、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２それぞれを駆動させる。よって、以下では、図１２のタイミングチャートを参照して、本実施形態のハイブリッドリレー１ａの動作について説明する。 <Third Embodiment>
A hybrid relay according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In addition, the internal structure of the hybrid relay of this embodiment becomes a structure shown in FIG. 10 similarly to 2nd Embodiment. FIG. 12 is a timing chart showing the state transition in each part of the hybrid relay of this embodiment. In the present embodiment, the hybrid relay 1a having the same configuration as that of the second embodiment is used. However, unlike the second embodiment, the first mechanical contact switch 12 is switched at ON timing and at OFF switching timing, respectively. Each of the transistors Tr1 and Tr2 is driven. Therefore, hereinafter, the operation of the hybrid relay 1a of the present embodiment will be described with reference to the timing chart of FIG.

図１２のタイミングチャートに示すように、負荷３へ電源投入する際は、第２の実施形態と同様、まず、信号処理回路１６ａがトランジスタＴｒ１をＯＮとして、磁気コイルＬ３に駆動電流を供給し、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮとする。その後、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとすると同時にトランジスタＴｒ２をＯＮとし、磁気コイルＬ３と発光ダイオードＬＤとに駆動電流を供給する。これにより、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２がＯＮの状態のままで、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３がＯＮとなる。このように、半導体スイッチ１４内のトライアックＳ３をＯＮとして、交流電源２からの電源が負荷３へ投入されると、信号処理回路１６ａは、磁気コイルＬ１にパルス電流となる駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＮとする。   As shown in the timing chart of FIG. 12, when power is supplied to the load 3, first, the signal processing circuit 16a turns on the transistor Tr1 to supply a drive current to the magnetic coil L3, as in the second embodiment. The contact part S2 of the second mechanical contact switch 13 is turned ON. Thereafter, the signal processing circuit 16a turns off the transistor Tr1 and simultaneously turns on the transistor Tr2, and supplies a drive current to the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD. As a result, the triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned on while the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 remains in the ON state. Thus, when the triac S3 in the semiconductor switch 14 is turned ON and the power supply from the AC power supply 2 is turned on to the load 3, the signal processing circuit 16a supplies the magnetic coil L1 with a drive current that becomes a pulse current. The contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is turned ON.

そして、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１を介した交流電源２による負荷３への電力供給が開始されると、半導体スイッチ１４における給電路を遮断するために、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ２をＯＦＦとして、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止する。即ち、本実施形態では、負荷３へ電源投入する際において、第１機械式接点スイッチ１２をＯＮとした後は、第２の実施形態と異なり、トランジスタＴｒ１をＯＮとして磁気コイルＬ３のみに駆動電流を供給する期間を除くこととなる。これにより、本実施形態の電源投入時の動作を行うことで、第２の実施形態の動作と比べて、第１機械式接点スイッチ１２をＯＮとした後に、トランジスタＴｒ１をＯＮとして、磁気コイルＬ３に駆動電流を供給する分に相当する、消費電力を低減できる。   Then, when the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 via the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is started, the signal processing circuit 16a The transistor Tr2 is turned off, and the supply of drive current to the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD is stopped. That is, in this embodiment, when the first mechanical contact switch 12 is turned on when power is applied to the load 3, unlike the second embodiment, the transistor Tr1 is turned on and only the magnetic coil L3 is driven. Will be excluded. Thereby, by performing the operation at the time of power-on of the present embodiment, the transistor Tr1 is turned on after the first mechanical contact switch 12 is turned on, and the magnetic coil L3 is turned on, as compared with the operation of the second embodiment. The power consumption corresponding to the amount of driving current supplied to can be reduced.

一方、交流電源２による負荷３への電力供給を遮断する際は、第２の実施形態と異なり、信号処理回路１６ａは、まず、トランジスタＴｒ２をＯＮとして、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに駆動電流を供給し、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＮとする。このように、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４内のトライアックＳ３を介した給電路が確立されると、信号処理回路１６ａは、パルス電流となる駆動電流を磁気コイルＬ２に供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＦＦとする。   On the other hand, when the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is cut off, unlike the second embodiment, the signal processing circuit 16a first turns on the transistor Tr2 to each of the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD. A drive current is supplied, and the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 and the triac S3 of the semiconductor switch 14 are turned ON. As described above, when the power supply path is established through the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 and the triac S3 in the semiconductor switch 14, the signal processing circuit 16a transmits the drive current as the pulse current to the magnetic coil L2. And the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is turned OFF.

この第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１を介した給電路を遮断すると、第２の実施形態と同様、信号処理部１６ａは、トランジスタＴｒ２をＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ１をＯＮとして、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止し、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＦＦとする。これにより、交流電源２による負荷３への電力供給が、遮断される。その後、信号処理回路１６ａは、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとして、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止し、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＦＦとする。   When the power supply path through the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is interrupted, the signal processing unit 16a turns off the transistor Tr2 and turns on the transistor Tr1 at the same time as in the second embodiment. The supply of drive current to the diode LD is stopped, and the triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned off. Thereby, the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is cut off. Thereafter, the signal processing circuit 16a turns off the transistor Tr1, stops the supply of drive current to the magnetic coil L3, and turns off the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13.

即ち、本実施形態では、負荷３への電力供給を遮断する際において、第２の実施形態と異なり、半導体スイッチ１４をＯＮとする前の、第２機械式接点スイッチ１２のみをＯＮとする期間を除くこととなる。これにより、本実施形態の電源遮断時の動作を行うことで、第２の実施形態の動作と比べて、半導体スイッチ１４をＯＮとする前に、トランジスタＴｒ１をＯＮとして、磁気コイルＬ３に駆動電流を供給する分に相当する、消費電力を低減できる。   That is, in the present embodiment, when the power supply to the load 3 is cut off, unlike the second embodiment, the period in which only the second mechanical contact switch 12 is turned on before the semiconductor switch 14 is turned on. Will be excluded. As a result, by performing the operation at the time of power-off of the present embodiment, the transistor Tr1 is turned on before the semiconductor switch 14 is turned on, and the drive current to the magnetic coil L3 is compared with the operation of the second embodiment. The power consumption corresponding to the amount of supply can be reduced.

＜第４の実施形態＞
本発明における第４の実施形態となるハイブリッドリレーについて、図面を参照して説明する。図１３は、本実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図であり、図１４は、図１３のハイブリッドリレーにおける各部における状態遷移を示すタイミングチャートである。尚、図１３のハイブリッドリレーにおいて、図１０のハイブリッドリレーにおける構成と同一の部分については同一の符号を付して、その詳細な説明は省略する。 <Fourth Embodiment>
A hybrid relay according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 13 is a schematic circuit diagram showing the internal configuration of the hybrid relay of this embodiment, and FIG. 14 is a timing chart showing state transitions at various parts in the hybrid relay of FIG. In the hybrid relay of FIG. 13, the same components as those in the hybrid relay of FIG. 10 are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

本実施形態のハイブリッドリレー１ｂは、図１３に示すように、ハイブリッドリレー１ａ（図１０参照）の構成に、抵抗Ｒ５ａ、及びトランジスタＴｒ２ａによる直列回路を、発光ダイオードＬＤのカソード電極に更に接続した構成となる。即ち、発光ダイオードＬＤのカソード電極と抵抗Ｒ５との接続ノードに一端が接続された抵抗Ｒ５ａの他端に、エミッタ電極が接地されたｎｐｎ型のトランジスタＴｒ２ａのコレクタが接続される。又、ハイブリッドリレー１ｂは、信号処理回路１６ａの代わりに、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２，Ｔｒ２ａのゲート電極、及び、磁気コイルＬ１，Ｌ２それぞれに電流信号を与える信号処理回路１６ｂを備える。   As shown in FIG. 13, the hybrid relay 1b of the present embodiment has a configuration in which a series circuit including a resistor R5a and a transistor Tr2a is further connected to the cathode electrode of the light emitting diode LD in the configuration of the hybrid relay 1a (see FIG. 10). It becomes. In other words, the collector of the npn transistor Tr2a having the emitter electrode grounded is connected to the other end of the resistor R5a whose one end is connected to the connection node between the cathode electrode of the light emitting diode LD and the resistor R5. Further, the hybrid relay 1b includes a signal processing circuit 16b that supplies current signals to the gate electrodes of the transistors Tr1, Tr2, and Tr2a and the magnetic coils L1 and L2 instead of the signal processing circuit 16a.

このように構成されるハイブリッドリレー１ｂにおいて、発光ダイオードＬＤに接続される抵抗Ｒ５，Ｒ５ａそれぞれの抵抗値Ｒｒ５，Ｒｒ５ａの関係は、Ｒｒ５＜Ｒｒ５ａとなる。又、抵抗Ｒ４の抵抗値がＲｒ４であり、発光ダイオードＤ５の降下電圧がＶｄであり、トランジスタＴｒ１をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流がＩｌであるとき、抵抗Ｒ５の抵抗値Ｒｒ５は、抵抗値Ｒｒ４−Ｖｄ／Ｉｌとなる。このように抵抗Ｒ５，Ｒ５ａの抵抗値Ｒｒ５，Ｒｒ５ａを設定することで、トランジスタＴｒ１をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値と、トランジスタＴｒ２をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値とを等しくするとともに、トランジスタＴｒ２ａをＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値を小さくすることができる。   In the hybrid relay 1b configured as described above, the relationship between the resistance values Rr5 and Rr5a of the resistors R5 and R5a connected to the light emitting diode LD is Rr5 <Rr5a. When the resistance value of the resistor R4 is Rr4, the voltage drop of the light emitting diode D5 is Vd, and the current flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr1 is turned on is Il, the resistance value Rr5 of the resistor R5 is The resistance value is Rr4-Vd / Il. By setting the resistance values Rr5 and Rr5a of the resistors R5 and R5a in this way, the current value that flows through the magnetic coil L3 when the transistor Tr1 is turned on and the current value that flows through the magnetic coil L3 when the transistor Tr2 is turned on The current value flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr2a is turned on can be reduced.

以下では、図１４のタイミングチャートを参照して、本実施形態のハイブリッドリレー１ｂの動作について説明する。図１４のタイミングチャートに示すように、負荷３へ電源投入する際は、第３の実施形態と同様、まず、信号処理回路１６ｂがトランジスタＴｒ１をＯＮとして、磁気コイルＬ３に駆動電流を供給し、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮとする。このようにして、磁気コイルＬ３に十分な駆動電流を与えて接点部Ｓ２をＯＮとした後は、接点部Ｓ２をＯＮ状態で保持するために必要な電流量の駆動電流を、磁気コイルＬ３に流せばよく、その電流量を低くすることができる。よって、第３の実施形態と異なり、信号処理回路１６ｂは、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとすると同時にトランジスタＴｒ２ａをＯＮとし、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤに、トランジスタＴｒ１をＯＮとしたときよりも電流量の小さい駆動電流を供給する。   Below, with reference to the timing chart of FIG. 14, operation | movement of the hybrid relay 1b of this embodiment is demonstrated. As shown in the timing chart of FIG. 14, when power is supplied to the load 3, first, the signal processing circuit 16b turns on the transistor Tr1 to supply a drive current to the magnetic coil L3, as in the third embodiment. The contact part S2 of the second mechanical contact switch 13 is turned ON. In this way, after sufficient driving current is applied to the magnetic coil L3 and the contact portion S2 is turned on, a driving current having an amount of current necessary to hold the contact portion S2 in the ON state is applied to the magnetic coil L3. The amount of current can be reduced. Therefore, unlike the third embodiment, the signal processing circuit 16b turns off the transistor Tr1 and at the same time turns on the transistor Tr2a, and the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD have a current amount higher than that when the transistor Tr1 is turned on. Supply small drive current.

これにより、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２がＯＮの状態のままで、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３がＯＮとなる。このようにして、交流電源２からの電源が負荷３へ投入されると、信号処理回路１６ｂは、第３の実施形態と同様、磁気コイルＬ１にパルス電流となる駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＮとする。その後、半導体スイッチ１４における給電路を遮断するために、信号処理回路１６ｂは、トランジスタＴｒ２ａをＯＦＦとして、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止する。   As a result, the triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned on while the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 remains in the ON state. In this way, when the power source from the AC power source 2 is turned on to the load 3, the signal processing circuit 16b supplies the magnetic coil L1 with a drive current as a pulse current, as in the third embodiment. 1 The contact portion S1 of the mechanical contact switch 12 is turned ON. Thereafter, in order to cut off the power supply path in the semiconductor switch 14, the signal processing circuit 16b turns off the transistor Tr2a and stops the supply of drive current to the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD.

一方、交流電源２による負荷３への電力供給を遮断する際は、第３の実施形態と同様、信号処理回路１６ｂは、まず、トランジスタＴｒ２をＯＮとして、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに駆動電流を供給する。このようにして、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＮとすると、次に、磁気コイルＬ３に流す駆動電流を低減できるので、信号処理部１６ｂは、トランジスタＴｒ２をＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ２ａをＯＮとする。このように、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに供給する駆動電流を小さくした状態で、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４のトライアックＳ３のＯＮ状態を保持した後、信号処理回路１６ｂは、パルス電流となる駆動電流を磁気コイルＬ２に供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＦＦとする。   On the other hand, when the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is cut off, as in the third embodiment, the signal processing circuit 16b first turns on the transistor Tr2 to each of the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD. Supply drive current. In this way, when the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 and the triac S3 of the semiconductor switch 14 are turned ON, the drive current that flows next to the magnetic coil L3 can be reduced. At the same time as turning off Tr2, the transistor Tr2a is turned on. Thus, after maintaining the ON state of the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 and the triac S3 of the semiconductor switch 14 with the drive current supplied to each of the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD being reduced, The signal processing circuit 16b supplies a drive current as a pulse current to the magnetic coil L2, and turns off the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12.

この第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１を介した給電路を遮断すると、信号処理部１６ｂは、トランジスタＴｒ２ａをＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ１をＯＮとして、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止し、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＦＦとする。これにより、第３の実施形態と同様、交流電源２による負荷３への電力供給が、遮断される。その後、信号処理回路１６ｂは、第３の実施形態と同様、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとして、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止し、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＦＦとする。   When the power supply path through the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is interrupted, the signal processing unit 16b turns off the transistor Tr2a and simultaneously turns on the transistor Tr1 to supply drive current to the light emitting diode LD. And TRIAC S3 of the semiconductor switch 14 is turned OFF. Thereby, similarly to the third embodiment, power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is interrupted. Thereafter, as in the third embodiment, the signal processing circuit 16b turns off the transistor Tr1, stops the supply of drive current to the magnetic coil L3, and turns off the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13. .

このように、本実施形態では、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮとするときにのみ、磁気コイルＬ３へ供給する駆動電流の電流量を大きくするとともに、第２機械式設定スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮの状態に保持するときは、磁気コイルＬ３へ供給する駆動電流の電流量を低くすることができる。よって、本実施形態のハイブリッドリレー１ｂを使用することで、第３の実施形態の場合と比べて、その消費電力を更に低減できる。   Thus, in the present embodiment, only when the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 is turned ON, the amount of drive current supplied to the magnetic coil L3 is increased, and the second mechanical setting switch When the 13 contact portions S2 are held in the ON state, the amount of drive current supplied to the magnetic coil L3 can be reduced. Therefore, by using the hybrid relay 1b of this embodiment, the power consumption can be further reduced as compared with the case of the third embodiment.

＜第５の実施形態＞
本発明における第５の実施形態となるハイブリッドリレーについて、図面を参照して説明する。図１５は、本実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図であり、図１６は、図１５のハイブリッドリレーにおける各部における状態遷移を示すタイミングチャートである。尚、図１５のハイブリッドリレーにおいて、図１３のハイブリッドリレーにおける構成と同一の部分については同一の符号を付して、その詳細な説明は省略する。 <Fifth Embodiment>
A hybrid relay according to a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 15 is a schematic circuit diagram showing the internal configuration of the hybrid relay of this embodiment, and FIG. 16 is a timing chart showing state transitions at various parts in the hybrid relay of FIG. In the hybrid relay of FIG. 15, the same components as those in the hybrid relay of FIG. 13 are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

本実施形態のハイブリッドリレー１ｃは、図１５に示すように、ハイブリッドリレー１ｂ（図１３参照）の構成に、抵抗Ｒ４ａ及びトランジスタＴｒ１ａによる直列回路を、磁気コイルＬ３と抵抗Ｒ４との接続ノードに更に接続した構成となる。即ち、磁気コイルＬ３と抵抗Ｒ４との接続ノードに抵抗Ｒ４ａの一端が接続され、抵抗Ｒ４ａの他端にエミッタ電極が接地されたｎｐｎ型のトランジスタＴｒ１ａのコレクタが接続される。又、ハイブリッドリレー１ｃは、信号処理回路１６ｂの代わりに、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ１ａ，Ｔｒ２，Ｔｒ２ａのゲート電極、及び、磁気コイルＬ１，Ｌ２それぞれに電流信号を与える信号処理回路１６ｃを備える。   As shown in FIG. 15, the hybrid relay 1c of the present embodiment further includes a series circuit including a resistor R4a and a transistor Tr1a in the configuration of the hybrid relay 1b (see FIG. 13) and a connection node between the magnetic coil L3 and the resistor R4. Connected configuration. That is, one end of the resistor R4a is connected to the connection node between the magnetic coil L3 and the resistor R4, and the other end of the resistor R4a is connected to the collector of an npn transistor Tr1a whose emitter electrode is grounded. Further, the hybrid relay 1c includes a signal processing circuit 16c that supplies current signals to the gate electrodes of the transistors Tr1, Tr1a, Tr2, and Tr2a and the magnetic coils L1 and L2 instead of the signal processing circuit 16b.

又、抵抗Ｒ４，Ｒ４ａそれぞれの抵抗値Ｒｒ４、Ｒｒ４ａは、抵抗Ｒ５，Ｒ５ａの抵抗値Ｒｒ５，Ｒｒ５ａとの関係と同様、Ｒｒ４＜Ｒｒ４ａとなる。即ち、トランジスタＴｒ１をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値と、トランジスタＴｒ２をＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値とを等しくするとともに、トランジスタＴｒ１ａをＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値と、トランジスタＴｒ２ａをＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値とを等しくする。そして、トランジスタＴｒ１，Ｔｒ２のいずれかをＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値に比べて、トランジスタＴｒ１ａ，Ｔｒ２ａのいずれかをＯＮとしたときに磁気コイルＬ３に流れる電流値を小さくすることができる。   Further, the resistance values Rr4 and Rr4a of the resistors R4 and R4a respectively satisfy Rr4 <Rr4a, as in the relationship between the resistance values Rr5 and Rr5a of the resistors R5 and R5a. That is, the current value flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr1 is turned on is equal to the current value flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr2 is turned on, and the magnetic coil is turned on when the transistor Tr1a is turned on. The current value flowing through L3 is made equal to the current value flowing through the magnetic coil L3 when the transistor Tr2a is turned on. The current value flowing through the magnetic coil L3 when one of the transistors Tr1a and Tr2a is turned on is made smaller than the current value flowing through the magnetic coil L3 when either the transistor Tr1 or Tr2 is turned on. Can do.

このようなハイブリッドリレー１ｃの動作について、図１６のタイミングチャートを参照して、以下に説明する。図１６のタイミングチャートに示すように、負荷３へ電源投入する際は、第４の実施形態と同様、まず、信号処理回路１６ｂがトランジスタＴｒ１をＯＮとして、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＮとする。そして、信号処理回路１６ｂは、トランジスタＴｒ１をＯＮとしたときよりも電流量の小さい駆動電流を供給するために、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとすると同時にトランジスタＴｒ２ａをＯＮとして、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２がＯＮの状態のままで、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３がＯＮとなる。このようにして、交流電源２からの電源が負荷３へ投入されると、信号処理回路１６ｃは、第３の実施形態と同様、磁気コイルＬ１にパルス電流となる駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＮとした後、トランジスタＴｒ２ａをＯＦＦとして、磁気コイルＬ３及び発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止する。   The operation of the hybrid relay 1c will be described below with reference to the timing chart of FIG. As shown in the timing chart of FIG. 16, when power is supplied to the load 3, as in the fourth embodiment, first, the signal processing circuit 16 b turns on the transistor Tr <b> 1 and contacts the second mechanical contact switch 13. S2 is turned ON. Then, the signal processing circuit 16b turns off the transistor Tr1 and simultaneously turns on the transistor Tr2a in order to supply a driving current having a smaller amount of current than when the transistor Tr1 is turned on. The triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned on while the contact portion S2 remains in the ON state. In this way, when the power source from the AC power source 2 is turned on to the load 3, the signal processing circuit 16c supplies the drive current as the pulse current to the magnetic coil L1, as in the third embodiment, 1 After turning on the contact portion S1 of the mechanical contact switch 12, the transistor Tr2a is turned off to stop supplying the drive current to the magnetic coil L3 and the light emitting diode LD.

一方、交流電源２による負荷３への電力供給を遮断する際は、第４の実施形態と同様、信号処理回路１６ｂは、まず、トランジスタＴｒ２をＯＮとして、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＮとした後、信号処理部１６ｂは、トランジスタＴｒ２をＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ２ａをＯＮとする。このように、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４のトライアックＳ３がＯＮとなっている間に、信号処理回路１６ｃは、パルス電流となる駆動電流を磁気コイルＬ２に供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＦＦとする。   On the other hand, when the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is cut off, the signal processing circuit 16b first turns on the transistor Tr2 and turns on the contact portion of the second mechanical contact switch 13 as in the fourth embodiment. After turning on S2 and the triac S3 of the semiconductor switch 14, the signal processing unit 16b turns off the transistor Tr2 and at the same time turns on the transistor Tr2a. As described above, while the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13 and the triac S3 of the semiconductor switch 14 are ON, the signal processing circuit 16c supplies a drive current as a pulse current to the magnetic coil L2. Thus, the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is turned OFF.

この第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１を介した給電路を遮断すると、第４の実施形態と異なり、信号処理部１６ｂは、トランジスタＴｒ２ａをＯＦＦとすると同時に、トランジスタＴｒ１ａをＯＮとして、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止し、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＦＦとする。即ち、交流電源２による負荷３への電力供給を遮断したときにおいても、磁気コイルＬ３に供給する駆動電流を、トランジスタＴｒ２ａをＯＮとしたときと同様、小さい駆動電流とすることができる。よって、第４の実施形態と比べて、その消費電力を更に低減できる。その後、信号処理回路１６ｃは、トランジスタＴｒ１ａをＯＦＦとして、磁気コイルＬ３への駆動電流の供給を停止し、第２機械式接点スイッチ１３の接点部Ｓ２をＯＦＦとする。   When the power supply path via the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is interrupted, unlike the fourth embodiment, the signal processing unit 16b turns off the transistor Tr2a and simultaneously turns on the transistor Tr1a to emit light. The supply of drive current to the diode LD is stopped, and the triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned off. That is, even when the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is interrupted, the drive current supplied to the magnetic coil L3 can be made small as in the case where the transistor Tr2a is turned on. Therefore, the power consumption can be further reduced as compared with the fourth embodiment. Thereafter, the signal processing circuit 16c turns off the transistor Tr1a, stops the supply of drive current to the magnetic coil L3, and turns off the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13.

尚、本実施形態のハイブリッドリレー１ｃの構成から、抵抗Ｒ５ａ、及びトランジスタＴｒ２ａによる直列回路を省いた構成としてもよい。このように構成した場合、負荷３へ電源投入する際には、第３の実施形態と同様、トランジスタＴｒ１をＯＦＦとすると同時にトランジスタＴｒ２をＯＮとする。一方、負荷３への電力供給を遮断する際には、第３の実施形態と同様、トランジスタＴｒ２をＯＮとした状態で、磁気コイルＬ２に駆動電流を供給する。   In addition, it is good also as a structure which abbreviate | omitted the series circuit by resistance R5a and transistor Tr2a from the structure of the hybrid relay 1c of this embodiment. In this configuration, when power is supplied to the load 3, the transistor Tr1 is turned off and the transistor Tr2 is turned on at the same time as in the third embodiment. On the other hand, when the power supply to the load 3 is cut off, the drive current is supplied to the magnetic coil L2 with the transistor Tr2 turned on, as in the third embodiment.

上述の第２〜第５の実施形態それぞれにおけるハイブリッドリレーによると、発光ダイオードＬＤと、磁気コイルＬ３とに駆動電流を流しているときに、磁気コイルＬ１，Ｌ２のいずれかに駆動電流を流したとき、その駆動電流の総量が大きくなる。即ち、磁気コイルＬ１，Ｌ２のいずれかに駆動電流を流したとき、ハイブリッドリレーの駆動回路に供給する駆動電流が一時的にピークとなる。そのため、電源線により伝送制御装置と通信を行う制御端末装置が、上述のハイブリッドリレーを複数備えた構成となる場合、複数のハイブリッドリレーそれぞれによる電源投入又は電源遮断を行うときに、それぞれのハイブリッドリレーを同一タイミングで動作させると、このピーク時の駆動電流が制御端末装置に供給されることとなる。よって、複数のハイブリッドリレーそれぞれによる電源投入又は電源遮断を行う場合、諸定数（例えば、２つ）のハイブリッドリレー毎に同一タイミングで動作させるようにすることで、ピークとなる駆動電流を分散させることができ、制御端末装置への供給電圧の極端な電圧降下を抑制できる。   According to the hybrid relay in each of the second to fifth embodiments described above, when a drive current is passed through the light emitting diode LD and the magnetic coil L3, a drive current is passed through either the magnetic coils L1 or L2. When the total amount of the drive current increases. That is, when a drive current is passed through either one of the magnetic coils L1 and L2, the drive current supplied to the hybrid relay drive circuit temporarily peaks. Therefore, when the control terminal device that communicates with the transmission control device through the power supply line has a configuration including a plurality of the hybrid relays described above, when each of the plurality of hybrid relays performs power-on or power-off, each hybrid relay Are operated at the same timing, the driving current at the peak time is supplied to the control terminal device. Therefore, when power is turned on or off by each of the plurality of hybrid relays, the driving current that reaches the peak is dispersed by operating the hybrid relays of various constants (for example, two) at the same timing. And an extreme voltage drop in the supply voltage to the control terminal device can be suppressed.

＜第６の実施形態＞
本発明における第６の実施形態となるハイブリッドリレーについて、図面を参照して説明する。図１７は、本実施形態のハイブリッドリレーの内部構成を示す概略回路図であり、図１８は、図１７のハイブリッドリレーにおける各部における状態遷移を示すタイミングチャートである。尚、図１７のハイブリッドリレーにおいて、図１のハイブリッドリレーにおける構成と同一の部分については同一の符号を付して、その詳細な説明は省略する。 <Sixth Embodiment>
A hybrid relay according to a sixth embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 17 is a schematic circuit diagram showing the internal configuration of the hybrid relay of this embodiment, and FIG. 18 is a timing chart showing state transitions at various parts in the hybrid relay of FIG. In the hybrid relay of FIG. 17, the same components as those in the hybrid relay of FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

本実施形態のハイブリッドリレー１ｄは、図１７に示すように、ハイブリッドリレー１（図１参照）における第２機械式接点スイッチ１３の代わりに、第１機械式接点スイッチ１２と同様のラッチング型となる第２機械式接点スイッチ１３ａを備える。即ち、第２機械式接点スイッチ１３ａは、接点部Ｓ２をＯＮに切り換えるための電磁力を発生する磁気コイルＬ３ａと、接点部Ｓ２をＯＦＦに切り換えるための電磁力を発生する磁気コイルＬ３ｂと、を備える。この磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂは直列に接続され、その接続ノードが接地される。よって、本実施形態では、磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂが、第２機械式接点スイッチ１３ａの第２駆動部を構成する。   As shown in FIG. 17, the hybrid relay 1 d of this embodiment is a latching type similar to the first mechanical contact switch 12 instead of the second mechanical contact switch 13 in the hybrid relay 1 (see FIG. 1). A second mechanical contact switch 13a is provided. That is, the second mechanical contact switch 13a includes a magnetic coil L3a that generates an electromagnetic force for switching the contact portion S2 to ON, and a magnetic coil L3b that generates an electromagnetic force for switching the contact portion S2 to OFF. Prepare. The magnetic coils L3a and L3b are connected in series, and the connection node is grounded. Accordingly, in the present embodiment, the magnetic coils L3a and L3b constitute the second drive unit of the second mechanical contact switch 13a.

更に、磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂを備えた第２機械式接点スイッチ１３ａは、第１機械式接点スイッチ１２におけるダイオードＤ１〜Ｄ４に相当するダイオードＤ６〜Ｄ９を備える。即ち、そのアノード電極が接地されたダイオードＤ６，Ｄ７のそれぞれが、磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂそれぞれに並列に接続されるとともに、そのアノード電極が信号処理回路１６ｄに接続されたダイオードＤ８，Ｄ９それぞれのカソード電極が、ダイオードＤ６，Ｄ７それぞれのカソード電極に接続される。その他の構成については、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と同様の構成となるので、その詳細については省略する。   Further, the second mechanical contact switch 13a including the magnetic coils L3a and L3b includes diodes D6 to D9 corresponding to the diodes D1 to D4 in the first mechanical contact switch 12. That is, the diodes D6 and D7 whose anode electrodes are grounded are connected in parallel to the magnetic coils L3a and L3b, respectively, and the cathodes of the diodes D8 and D9 whose anode electrodes are connected to the signal processing circuit 16d. The electrodes are connected to the cathode electrodes of the diodes D6 and D7. Since other configurations are the same as those of the hybrid relay 1 of the first embodiment, the details thereof are omitted.

ハイブリッドリレー１ｄは、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１、第２機械式接点スイッチ１３ａの接点部Ｓ２、及び、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３それぞれにおけるＯＮ／ＯＦＦの切換タイミングが、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と同様となる。即ち、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と同一の構成となる第１機械式接点スイッチ１２及び半導体スイッチ１４それぞれにおける、磁気コイルＬ１，Ｌ２及び発光ダイオードＬＤについては、信号処理回路１６ｂから駆動電流が供給されるタイミングが、第１の実施形態と同様となる。よって、以下では、ハイブリッドリレー１ｄの動作について、第２機械式接点スイッチ１３ａのＯＮ／ＯＦＦを中心に、図１８のタイミングチャートを参照して説明する。   The hybrid relay 1d has ON / OFF switching timings in the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12, the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13a, and the triac S3 of the semiconductor switch 14, respectively. This is the same as the hybrid relay 1 of the embodiment. In other words, the magnetic coils L1 and L2 and the light emitting diode LD in the first mechanical contact switch 12 and the semiconductor switch 14 having the same configuration as the hybrid relay 1 of the first embodiment are driven from the signal processing circuit 16b by the drive current. Is supplied in the same manner as in the first embodiment. Therefore, hereinafter, the operation of the hybrid relay 1d will be described with reference to the timing chart of FIG. 18, focusing on ON / OFF of the second mechanical contact switch 13a.

図１８のタイミングチャートに示すように、負荷３へ電源投入する際は、第２機械式接点スイッチ１３ａの接点部Ｓ２をＯＮとするために、信号処理回路１６ｄから磁気コイルＬ３ａに、パルス電流となる駆動電流が供給される。これにより、第２機械式接点スイッチ１３ａの接点部Ｓ２がＯＮに切りかわると、磁気コイルＬ３ａに駆動電流を供給してから時間ｔ１が経過したときに、信号処理回路１６ｄより、発光ダイオードＬＤに駆動電流が供給される。よって、第１の実施形態のハイブリッドリレー１と同様、第２機械式接点スイッチ１３ａがＯＮとなった後に、交流電源２からの交流電圧が中心電圧（基準電圧）となったときに、半導体スイッチ１４内で、フォトトライアックＳ４の導通に連動して、トライアックＳ３がＯＮとなり、半導体スイッチがＯＮとされる。   As shown in the timing chart of FIG. 18, when power is applied to the load 3, in order to turn on the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13a, a pulse current and a current are supplied from the signal processing circuit 16d to the magnetic coil L3a. A driving current is supplied. Thereby, when the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13a is switched to ON, when the time t1 has elapsed since the drive current was supplied to the magnetic coil L3a, the signal processing circuit 16d changes the light emitting diode LD. A drive current is supplied. Therefore, like the hybrid relay 1 of the first embodiment, when the AC voltage from the AC power source 2 becomes the center voltage (reference voltage) after the second mechanical contact switch 13a is turned ON, the semiconductor switch 14, the triac S3 is turned on in conjunction with the conduction of the phototriac S4, and the semiconductor switch is turned on.

このようにして、第２機械式接点スイッチ１３ａと半導体スイッチ１４とがＯＮとなって、交流電源２による負荷３への電力供給が開始すると、信号処理回路１６ｄが磁気コイルＬ１に、パルス電流となる駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＮとする。そして、第１機械式接点スイッチ１２がＯＮに切りかわると、信号処理回路１６ｄは、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止する。これにより、半導体スイッチ１４では、交流電源２からの交流電圧が中心電圧（基準電圧）となったとき、トライアックＳ３及びフォトトライアックＳ４のそれぞれが非導通となり、半導体スイッチ１４がＯＦＦとなる。   In this way, when the second mechanical contact switch 13a and the semiconductor switch 14 are turned on and the power supply to the load 3 by the AC power supply 2 is started, the signal processing circuit 16d causes the pulse current and the magnetic coil L1 to The contact current S1 of the first mechanical contact switch 12 is turned on. Then, when the first mechanical contact switch 12 is switched to ON, the signal processing circuit 16d stops supplying the drive current to the light emitting diode LD. Thereby, in the semiconductor switch 14, when the AC voltage from the AC power supply 2 becomes the center voltage (reference voltage), each of the triac S3 and the phototriac S4 is turned off, and the semiconductor switch 14 is turned off.

又、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止してから時間ｔ２が経過すると、信号処理回路１６ｄは、第２機械式接点スイッチ１３ａの磁気コイルＬ３ｂに対して、パルス電流となる駆動電流を供給する。これにより、第２機械式接点スイッチ１３ａでは、接点部Ｓ２がＯＦＦに切りかわる。このように動作することで、第２機械式接点スイッチ１３ａをＯＮとしてからＯＦＦとするまでの間に、半導体スイッチ１４をＯＮとすることができる。又、信号処理回路１６ｄは、第２機械式接点スイッチ１３ａのＯＮ／ＯＦＦを切り換えるときのみ、磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂに駆動電流を供給する。即ち、半導体スイッチ１４の発光ダイオードＬＤへ駆動電流を供給するタイミングと、磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂに駆動電流を供給するタイミングとを、異なるタイミングとしている。   When the time t2 has elapsed since the supply of the drive current to the light emitting diode LD is stopped, the signal processing circuit 16d supplies a drive current that becomes a pulse current to the magnetic coil L3b of the second mechanical contact switch 13a. Supply. Thereby, in the 2nd mechanical contact switch 13a, contact part S2 switches to OFF. By operating in this way, the semiconductor switch 14 can be turned on after the second mechanical contact switch 13a is turned on. Further, the signal processing circuit 16d supplies a drive current to the magnetic coils L3a and L3b only when the second mechanical contact switch 13a is switched ON / OFF. That is, the timing for supplying the drive current to the light emitting diode LD of the semiconductor switch 14 is different from the timing for supplying the drive current to the magnetic coils L3a and L3b.

そして、負荷３への電力供給を遮断する際においても、信号処理回路１６ｄは、第２機械式接点スイッチ１３ａのＯＮ／ＯＦＦを切り換えるときのみ、磁気コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂに、パルス電流となる駆動電流を供給する。即ち、まず、磁気コイルＬ３ａに駆動電流を供給して、第２機械式接点スイッチ１３ａの接点部Ｓ２をＯＮとした後、発光ダイオードＬＤに駆動電流を供給して、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＮとする。その後、磁気コイルＬ２に駆動電流を供給して、第１機械式接点スイッチ１２の接点部Ｓ１をＯＦＦとすると、まず、発光ダイオードＬＤへの駆動電流の供給を停止して、半導体スイッチ１４のトライアックＳ３をＯＦＦとする。そして、磁気コイルＬ３ｂに駆動電流を供給して、第２機械式接点スイッチ１３ａの接点部Ｓ２をＯＦＦとする。   Even when the power supply to the load 3 is interrupted, the signal processing circuit 16d applies a drive current that becomes a pulse current to the magnetic coils L3a and L3b only when the second mechanical contact switch 13a is switched ON / OFF. Supply. That is, first, a drive current is supplied to the magnetic coil L3a to turn on the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13a, then a drive current is supplied to the light emitting diode LD, and the triac S3 of the semiconductor switch 14 is turned on. Set to ON. After that, when the drive current is supplied to the magnetic coil L2 and the contact portion S1 of the first mechanical contact switch 12 is turned OFF, the supply of the drive current to the light emitting diode LD is stopped first, and the triac of the semiconductor switch 14 is stopped. S3 is turned OFF. Then, a drive current is supplied to the magnetic coil L3b, and the contact portion S2 of the second mechanical contact switch 13a is turned off.

本実施形態のように、第２機械式接点スイッチ１３ａをラッチング型の機械式接点スイッチとすることで、駆動コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂにパルス電流となる駆動電流を供給するだけで、接点部Ｓ２のＯＮ／ＯＦＦを切り換えることができる。よって、駆動コイルＬ３ａ，Ｌ３ｂ及び発光ダイオードＬＤのそれぞれに対して、信号処理回路１６ｄより同時に駆動電流が流れることがない。よって、常時励磁型の第２機械式接点スイッチ１３を備えた第１の実施形態のハイブリッドリレー１と比べて、小型化に対する妨げはあるものの、信号処理回路１６ｄより供給する駆動電流量を低減できるため、ハイブリッドリレー１ｂにおける消費電力をも低減できる。   As in the present embodiment, the second mechanical contact switch 13a is a latching mechanical contact switch, so that the contact portion S2 is turned on only by supplying a drive current as a pulse current to the drive coils L3a and L3b. / OFF can be switched. Therefore, the drive current does not flow simultaneously from the signal processing circuit 16d to each of the drive coils L3a and L3b and the light emitting diode LD. Therefore, the amount of drive current supplied from the signal processing circuit 16d can be reduced, although there is a hindrance to downsizing as compared with the hybrid relay 1 of the first embodiment provided with the always-excited second mechanical contact switch 13. Therefore, the power consumption in the hybrid relay 1b can also be reduced.

尚、上述の各実施形態において、第１機械式接点スイッチ１２が、主接点となる接点部Ｓ１と連動して開閉動作を行う容量の小さい補助接点を有するものとし、補助接点の開閉を信号処理回路１６，１６ａ〜１６ｄそれぞれが確認することで、接点部Ｓ１の導通／非導通を検知するものとしてもよい。この補助接点を有する第１機械式接点スイッチ１２を備える構成とすることで、接点部Ｓ１の導通／非導通を確実に検出して、第２機械式接点スイッチ１３，１３ａの接点部Ｓ２及び半導体スイッチ１４それぞれの遮断動作に移行させることができる。   In each of the above-described embodiments, the first mechanical contact switch 12 has an auxiliary contact with a small capacity for performing an opening / closing operation in conjunction with the contact portion S1 serving as a main contact, and the opening / closing of the auxiliary contact is signal-processed. It is good also as what detects conduction | electrical_connection / non-conduction of contact part S1 by each circuit 16, 16a-16d confirming. By including the first mechanical contact switch 12 having the auxiliary contact, it is possible to reliably detect conduction / non-conduction of the contact portion S1, and the contact portion S2 of the second mechanical contact switches 13 and 13a and the semiconductor. It is possible to shift to the shut-off operation of each switch 14.

１，１ａ〜１ｄ ハイブリッドリレー
２ 交流電源
３ 負荷
１０，１１ 端子
１２ 第１機械式接点スイッチ
１３，１３ａ 第２機械式接点スイッチ
１４ 半導体スイッチ
１５ フォトトライアックカプラ
１６，１６ａ〜１６ｄ 信号処理回路
Ｃ１ コンデンサ
Ｄ１〜Ｄ９ ダイオード
Ｌ１〜Ｌ３ 磁気コイル
Ｌ３ａ，Ｌ３ｂ 磁気コイル
ＬＤ 発光ダイオード
Ｒ１〜Ｒ５ 抵抗
Ｒ４ａ，Ｒ５ａ 抵抗
Ｓ１，Ｓ２ 接点部
Ｓ３ トライアック
Ｓ４ フォトトライアック
Ｔｒ１，Ｔｒ２ トランジスタ
Ｔｒ１ａ，Ｔｒ２ａ トランジスタ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1,1a-1d Hybrid relay 2 AC power supply 3 Load 10, 11 Terminal 12 1st mechanical contact switch 13, 13a 2nd mechanical contact switch 14 Semiconductor switch 15 Phototriac coupler 16, 16a-16d Signal processing circuit C1 Capacitor D1 D9 Diode L1-L3 Magnetic coil L3a, L3b Magnetic coil LD Light emitting diode R1-R5 Resistor R4a, R5a Resistor S1, S2 Contact part S3 Triac S4 Phototriac Tr1, Tr2 transistor Tr1a, Tr2a transistor

Claims (12)

第１駆動部により接点が開閉される第１機械式接点スイッチと、
前記第１駆動部とは別体の第２駆動部により接点が開閉される第２機械式接点スイッチと、
該第２機械式接点スイッチと直列に接続する半導体スイッチと、を備え、
電源より負荷に供給する給電路上で、前記第２機械式接点スイッチと前記半導体スイッチとによる直列回路が前記第１機械式接点スイッチと並列に接続されるハイブリッドリレーであって、
前記第１機械式接点スイッチが、その接点が開閉されるときに前記第１駆動部に電流が供給されるラッチング型の機械式接点スイッチであり、
前記第２機械式接点スイッチが、その接点を閉じるときに常に前記第２駆動部に電流が供給される常時励磁型の機械式接点スイッチであり、
前記半導体スイッチが、光信号を発生する発光素子を有し、該発光素子の光信号に基づいて導通及び非導通が制御されるフォトカプラであり、
前記第２駆動部と前記発光素子とを直列に接続して、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを同時に導通させた状態とするとき、共通の電流により前記第２駆動部と前記発光素子とを駆動させ、
前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチは、
前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉を切り換える前には、それぞれが導通し、
前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉を切り換えた後は、それぞれが非導通となることを特徴とするハイブリッドリレー。 A first mechanical contact switch whose contact is opened and closed by a first drive unit;
A second mechanical contact switch whose contact is opened and closed by a second drive unit separate from the first drive unit;
A semiconductor switch connected in series with the second mechanical contact switch,
A hybrid relay in which a series circuit of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch is connected in parallel to the first mechanical contact switch on a power supply path that supplies power to a load from a power source,
The first mechanical contact switch is a latching type mechanical contact switch in which a current is supplied to the first drive unit when the contact is opened and closed;
The second mechanical contact switch is a normally-excited mechanical contact switch in which current is always supplied to the second drive unit when the contact is closed;
The semiconductor switch has a light emitting element that generates an optical signal, and is a photocoupler in which conduction and non-conduction are controlled based on the optical signal of the light emitting element,
When the second driving unit and the light emitting element are connected in series so that the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are simultaneously turned on, the second driving unit and the light emitting element are connected to each other by a common current. Drive the light emitting element,
The second mechanical contact switch and the semiconductor switch are:
Before switching the opening and closing at the contact of the first mechanical contact switch, each is conducted,
The hybrid relay according to claim 1, wherein after switching between opening and closing of the contact of the first mechanical contact switch, each becomes non-conductive. 請求項１において、
前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させるとき、前記第２機械式接点スイッチの接点を閉じた後に、前記半導体スイッチを導通し、
前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを非導通とするとき、前記半導体スイッチを非導通とした後に、前記第２機械式接点スイッチの接点を開くことを特徴とするハイブリッドリレー。 In claim 1,
When each of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch is conducted, after closing the contact of the second mechanical contact switch, the semiconductor switch is conducted,
A hybrid relay characterized in that when each of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch is turned off, the contact of the second mechanical contact switch is opened after the semiconductor switch is turned off. 請求項２において、
前記電源が交流電源であるとともに、
前記半導体スイッチが、前記交流電源から供給される電圧が中心電圧となるときに導通する、ゼロクロス点弧機能を備えた半導体スイッチであることを特徴とするハイブリッドリレー。 In claim 2,
The power source is an AC power source,
2. The hybrid relay according to claim 1, wherein the semiconductor switch is a semiconductor switch having a zero-cross firing function that conducts when a voltage supplied from the AC power supply becomes a center voltage. 請求項２又は請求項３において、
前記電源が交流電源であるとともに、
前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを非導通とするとき、前記半導体スイッチを非導通とした後に、前記交流電源による交流電圧の半周期以上となる時間が経過したとき、前記第２機械式接点スイッチの接点を開くことを特徴とするハイブリッドリレー。 In claim 2 or claim 3,
The power source is an AC power source,
When each of the second mechanical contact switch and the semiconductor switch is made non-conductive, after the semiconductor switch is made non-conductive, when a time that is longer than a half cycle of the AC voltage by the AC power source has passed, A hybrid relay characterized by opening the contact of a mechanical contact switch. 請求項１において、
前記第１機械式接点スイッチの接点を閉じる場合は、前記第２機械式接点スイッチの接点を閉じた後に前記半導体スイッチを導通させて、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させた状態で、前記第１機械式接点スイッチの接点を閉じた後、前記第２機械式接点スイッチの接点を開くと同時に前記半導体スイッチを非導通とし、
前記第１機械式接点スイッチの接点を開く場合は、前記第２機械式接点スイッチの接点を閉じると同時に前記半導体スイッチを導通させて、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させた状態で、前記第１機械式接点スイッチの接点を開いた後、前記半導体スイッチを非導通とした後に前記第２機械式接点スイッチの接点を開くことを特徴とするハイブリッドリレー。 In claim 1,
When closing the contact of the first mechanical contact switch, the semiconductor switch is turned on after the contact of the second mechanical contact switch is closed, and the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on. In the state, after closing the contact of the first mechanical contact switch, at the same time as opening the contact of the second mechanical contact switch, the semiconductor switch is made non-conductive,
When opening the contact of the first mechanical contact switch, the contact of the second mechanical contact switch is closed, and at the same time, the semiconductor switch is turned on, and the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on. In a state where the first mechanical contact switch is opened, the contact of the second mechanical contact switch is opened after the semiconductor switch is turned off. 請求項１乃至５のいずれか一項において、
前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを非導通の状態から同時に導通させる場合は、前記発光素子及び前記第２駆動部のそれぞれに、第１電流を供給し、
前記第２機械式接点スイッチが導通状態であるときに、前記第２機械式接点スイッチ及び前記半導体スイッチそれぞれを導通させる場合は、前記発光素子及び前記第２駆動部のそれぞれに、前記第１電流より電流量の小さい第２電流を供給することを特徴とするハイブリッドリレー。 In any one of Claims 1 thru | or 5 ,
In the case where the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on simultaneously from the non-conductive state, a first current is supplied to the light emitting element and the second drive unit, respectively.
When the second mechanical contact switch and the semiconductor switch are turned on when the second mechanical contact switch is in a conductive state, the first current is supplied to each of the light emitting element and the second drive unit. A hybrid relay characterized by supplying a second current having a smaller current amount. 請求項１乃至６のいずれか一項において、
前記第２機械式接点スイッチの前記第２接点部を閉じるとき、前記第２駆動部に第１電流を流す一方で、前記第２機械式接点スイッチの前記第２接点部を閉じた後は、前記第２駆動部に第１電流よりも電流値の小さい第２電流を流すことを特徴とするハイブリッドリレー。 In any one of Claims 1 thru | or 6 ,
When closing the second contact portion of the second mechanical contact switch, while passing a first current through the second drive unit, while closing the second contact portion of the second mechanical contact switch, A hybrid relay, wherein a second current having a current value smaller than a first current is allowed to flow through the second drive unit. 請求項１乃至請求項４のいずれか一項において、
前記第２機械式接点スイッチが、その接点が開閉されるときに前記第２駆動部に電流が供給されるラッチング型の機械式接点スイッチであることを特徴とするハイブリッドリレー。 In any one of Claims 1 thru | or 4,
The hybrid relay, wherein the second mechanical contact switch is a latching type mechanical contact switch in which a current is supplied to the second drive unit when the contact is opened and closed. 請求項１乃至請求項８のいずれか一項において、
前記第２機械式接点スイッチにおける接点圧力が、前記第１機械式接点スイッチにおける接点圧力よりも小さく、且つ、前記第２機械式接点スイッチにおける接点間距離が、前記第１機械式接点スイッチにおける接点間距離よりも短いことを特徴とするハイブリッドリレー。 In any one of Claims 1 thru | or 8 ,
The contact pressure in the second mechanical contact switch is smaller than the contact pressure in the first mechanical contact switch, and the distance between the contacts in the second mechanical contact switch is the contact in the first mechanical contact switch. A hybrid relay characterized by being shorter than the distance. 請求項１乃至請求項９のいずれか一項において、
前記第１機械式接点スイッチが、その接点が閉じて短絡電流が流れたときに該接点を閉じる方向に電磁吸引力を形成する磁気回路を、該接点が設けられた接点端子に有することを特徴とするハイブリッドリレー。 In any one of Claims 1 thru | or 9 ,
The first mechanical contact switch has a magnetic circuit that forms an electromagnetic attraction force in a direction to close the contact when the contact is closed and a short-circuit current flows, at the contact terminal provided with the contact. Hybrid relay. 請求項１乃至請求項１０のいずれか一項において、
前記第１機械式接点スイッチが、その接点と連動する補助接点を有し、
当該補助接点の開閉に基づいて、前記第１機械式接点スイッチの接点による導通又は非導通が検知されることを特徴とするハイブリッドリレー。 In any one of Claims 1 to 10 ,
The first mechanical contact switch has an auxiliary contact interlocking with the contact;
A hybrid relay, wherein conduction or non-conduction due to a contact of the first mechanical contact switch is detected based on opening and closing of the auxiliary contact. 請求項１乃至請求項１１のいずれか一項におけるハイブリッドリレーを複数有し、
複数の前記ハイブリッドリレーそれぞれの前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉を同時に切り換える場合、所定数のハイブリッドリレー毎に、前記第１機械式接点スイッチの接点における開閉の切換動作を行うことを特徴とする制御端末装置。
A plurality of hybrid relays according to any one of claims 1 to 11 are provided,
When simultaneously switching the opening and closing of the contacts of the first mechanical contact switch of each of the plurality of hybrid relays, the switching operation of the opening and closing of the contacts of the first mechanical contact switch is performed for each predetermined number of hybrid relays. Control terminal device.
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