JP5309675B2 - Impact sound generator - Google Patents
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Description
本発明は、飛翔体の発射訓練、有害鳥獣の撃退、雪崩の誘発等に用いられる衝撃音発生装置に関するものである。さらに詳しくは、衝撃音発生時に固形物の放出が抑制されると同時に、燃焼容器内の緊塞圧力及び衝撃音の音量が環境温度に影響され難い衝撃音発生装置に関するものである。 The present invention relates to an impact sound generating device used for flying object launch training, repelling harmful birds and beasts, avalanche induction, and the like. More specifically, the present invention relates to an impact sound generating device that suppresses the release of a solid substance when an impact sound is generated, and at the same time, the tightening pressure in the combustion container and the volume of the impact sound are hardly affected by the environmental temperature.
従来から音を発生させ、その音を利用した各種装置が知られている。例えば、有害な鳥獣を撃退するための鳥獣撃退装置が数多く知られている。この鳥獣撃退装置は、樹脂（高分子）フィルム製の袋体に２対１のモル比で水素ガスと酸素ガスとを封入し、この混合ガスを点火手段により反応させて衝撃音を発生させ有害鳥獣等を撃退するものである。この鳥獣撃退装置は構造が簡単で、反応時に水が生成するだけであるため環境面で優れているという特徴がある。しかしながら、構造が簡単であっても、この鳥獣撃退装置を複数回作動させるためには、各ガスを貯蔵するボンベが必要となり、そのため例えば山岳地帯等の足場の悪い場所での使用には操作性の観点から問題があった。また、音が四方に伝搬するために音の指向性という観点からも問題があった。 Conventionally, various devices that generate sound and use the sound are known. For example, many birds and beast repelling devices for repelling harmful birds and beasts are known. This bird-and-life repelling device encloses hydrogen gas and oxygen gas in a 2: 1 molar ratio in a bag made of a resin (polymer) film and reacts the mixed gas with an ignition means to generate an impact sound and is harmful. It repels birds and beasts. This bird and animal repelling device has a simple structure and is characterized in that it is excellent in terms of environment because it only generates water during the reaction. However, even if the structure is simple, in order to operate this bird and animal repelling device multiple times, it is necessary to have a cylinder for storing each gas. For this reason, it is easy to use for use in places with poor scaffolding such as mountainous areas. There was a problem from the point of view. In addition, since sound propagates in all directions, there is a problem from the viewpoint of sound directivity.
また、山岳地帯等で使用される衝撃音発生装置として、人工的に小規模な雪崩を予め誘発させ、大規模な雪崩を防止するための装置として雪崩誘発弾も知られている。但し、この雪崩誘発弾は、音で雪崩を誘発するというよりは、弾頭部に爆薬を収納し、それを推進薬の燃焼により飛翔させて雪面に撃ち込んで爆薬を***させる雪崩誘導弾であって、***の衝撃により小規模の雪崩を発生させるものである。 An avalanche inducing bullet is also known as a device for artificially inducing a small avalanche in advance and preventing a large avalanche as an impact sound generator used in mountainous areas. However, this avalanche-inducing bullet is not an avalanche-induced bullet, but rather an avalanche-inducing bullet that contains explosives in the warhead and shoots it into the snow surface by burning propellants to blast the explosives. Therefore, a small avalanche is generated by the impact of the blast.
さらに、音を利用する装置として、飛翔体の発射訓練等において実際の飛翔体を使用しないで音だけを発生させることにより、発射装薬の取扱者やその他の訓練者に臨場感を与えるための音の発生装置も知られている。例えば、仮比重の小さい薄い板状物を積層した蓋栓を用いて発射装置内の空包薬から発生するガスを密閉し、密閉されたガス圧によって蓋栓が破壊するときに音を発生させるものである。しかし、この音発生装置は、蓋栓が破壊するときに音の発生と同時に破片が前方に飛び出すことが避けられず、取扱性の面で改良の余地があった。 Furthermore, as a device that uses sound, in order to give a sense of reality to propellant handlers and other trainees by generating only sound without using an actual flying object in flying object launch training, etc. Sound generators are also known. For example, the gas generated from the empty medicine in the launching device is sealed using a lid stopper in which thin plate-like objects with a low temporary specific gravity are laminated, and a sound is generated when the lid stopper breaks due to the sealed gas pressure. Is. However, this sound generator inevitably has a room for improvement in terms of handleability, because it is inevitable that fragments will pop out at the same time as the sound is generated when the lid stopper breaks.
近年、これらの問題点を解決するための提案がなされている。具体的には、音発生装置として、空包容器、ガス発生剤、着火部、点火部、空包容器に固定された破裂板を有する空包であって、破裂板の中央部を破裂板周辺部よりガス発生剤の燃焼で壊れやすい構造とした空包が知られている（例えば、特許文献１を参照）。この空包によれば、破裂板の中央部を選択的に壊れやすくすることにより、破裂板破片量の低減及び飛散距離の低減を図ることができる。 In recent years, proposals for solving these problems have been made. Specifically, as a sound generator, an empty package having an empty container, a gas generating agent, an ignition part, an ignition part, a rupturable plate fixed to the empty container, the central part of the rupturable plate being the periphery of the rupturable plate An empty package having a structure that is easily broken by combustion of a gas generating agent is known (see, for example, Patent Document 1). According to this empty package, by making the central part of the rupturable plate selectively fragile, it is possible to reduce the amount of rupturable plate fragments and the scattering distance.
さらに、本願出願人等は、次のような発射音発生装置を提案した（例えば、特許文献２を参照）。すなわち、発射音発生装置は、底壁及び底壁の周囲より立設された周壁並びに周壁の前端部に蓋をして内部に収容空間を形成する蓋体からなる筐体によって構成され、該筐体の底壁に設けられる点火具と、収容空間の点火具に近接する位置に配置される着火薬と、収容空間に装填されるガス発生剤とを備えている。前記筐体は飛翔体が装填されない訓練用の発射装置に組み込まれるものであり、筐体の周壁又は蓋体にガス発生剤の燃焼ガスにより筐体内に緊塞圧力を生じるように構成されたガス排出孔を複数有している。この発射音発生装置によれば、緊塞部の破片が放出されるのを防止でき、取扱性を良好にできると共に、発射音を周辺へ十分に到達させることができる。
しかしながら、特許文献１に記載の空包や特許文献２に記載の発射音発生装置においては、前方への破片の飛散は抑制されるものの、使用時における環境温度によって燃焼容器内の燃焼圧力が変化すると共に、それに伴って発生する衝撃音の音量も大きく変化するという欠点があった。さらに、高温環境下ではガス発生剤の燃焼による燃焼圧力の過度の上昇によって燃焼容器が損傷を受けたり、その一方低温環境下ではガス発生剤が燃焼しても燃焼圧力の不足によって破裂板が破裂しなかったりする場合があるという問題も抱えていた。 However, in the empty package described in Patent Document 1 and the projecting sound generator described in Patent Document 2, although the scattering of debris to the front is suppressed, the combustion pressure in the combustion container changes depending on the environmental temperature during use. At the same time, there is a drawback that the volume of the impact sound generated greatly changes. Furthermore, in a high temperature environment, the combustion vessel is damaged due to an excessive increase in the combustion pressure due to combustion of the gas generant. On the other hand, in a low temperature environment, even if the gas generant burns, the rupture disk bursts due to insufficient combustion pressure. I also had the problem of not doing it.
そこで、本発明の目的とするところは、衝撃音発生時に固形物の放出が有効に抑制されると共に、燃焼容器内の緊塞圧力及び衝撃音の音量が環境温度に影響され難い衝撃音発生装置を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide an impact sound generation device in which the release of solid matter is effectively suppressed when impact sound is generated, and the tightening pressure and the volume of the impact sound in the combustion container are hardly affected by the environmental temperature. Is to provide.
本発明者らは、上記課題を解決するために、燃焼容器の構成について鋭意研究した結果、蓋体のガス排出孔が燃焼容器内の圧力により変形し、ガス排出孔の開口面積を調整できる構造とすることにより、前記目的が達成されることを見出し、本発明を完成した。 In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have intensively studied the structure of the combustion container. As a result, the structure is such that the gas discharge hole of the lid is deformed by the pressure in the combustion container and the opening area of the gas discharge hole can be adjusted. Thus, the inventors have found that the object can be achieved and completed the present invention.
すなわち、本発明における第１の発明の衝撃音発生装置は、底壁と、該底壁の周囲より立設された筒状の周壁と、該周壁の前端部に取着されガス排出孔を設けた板状の蓋体とにより燃焼容器が構成され、該燃焼容器内にガス発生剤が収容されると共に、前記底壁にはガス発生剤を燃焼させるための点火部材を備えたものである。そして、前記燃焼容器内でのガス発生剤の燃焼に基づく燃焼容器内の緊塞圧力の増大により、ガス排出孔が拡大してその開口面積が増加し、緊塞圧力が１５〜３０ＭＰａに調整されるように構成され、前記ガス排出孔は、開口を有する交差する複数のスリットにより構成され、前記緊塞圧力は、該開口を有するスリットにより調整されることを特徴とする。 That is, the impact sound generator of the first invention in the present invention is provided with a bottom wall, a cylindrical peripheral wall standing upright from the periphery of the bottom wall, and a gas exhaust hole attached to the front end portion of the peripheral wall. A combustion vessel is constituted by the plate-shaped lid body, the gas generating agent is accommodated in the combustion vessel, and an ignition member for burning the gas generating agent is provided on the bottom wall. And, by increasing the tightening pressure in the combustion container based on the combustion of the gas generating agent in the combustion container, the gas discharge hole is enlarged and the opening area thereof is increased, and the tightening pressure is adjusted to 15 to 30 MPa. is configured so that, the gas discharge hole is composed of a plurality of slits intersecting with an opening, it said緊塞pressure is adjusted by a slit having the opening, characterized in Rukoto.
第２の発明の衝撃音発生装置は、第１の発明において、前記燃焼容器内の温度が−５０℃以上０℃以下の場合には緊塞圧力が１５〜２０ＭＰａ及び燃焼容器内の温度が０℃を超え、６０℃以下の場合には緊塞圧力が２０〜３０ＭＰａとなるように構成されていることを特徴とする。 The impact sound generating device according to a second aspect of the present invention is the impact noise generating device according to the first aspect, wherein the tightening pressure is 15 to 20 MPa and the temperature in the combustion container is 0 when the temperature in the combustion container is −50 ° C. or more and 0 ° C. or less. When the temperature is higher than 60 ° C. and lower than 60 ° C., the tightening pressure is 20-30 MPa.
第３の発明の衝撃音発生装置は、第１又は第２の発明において、前記燃焼容器内の温度が５１℃の場合の緊塞圧力と−３２℃の場合の緊塞圧力との差が１０ＭＰａ以内であり、かつ燃焼容器内の温度が５１℃の場合の衝撃音の音量と−３２℃の場合の衝撃音の音量との差が１２ｄＢ以内となるように構成されていることを特徴とする。 The impact sound generator of the third invention is the first or second invention, wherein the difference between the tightening pressure when the temperature in the combustion vessel is 51 ° C. and the tightening pressure when the temperature is −32 ° C. is 10 MPa. And the difference between the volume of the impact sound when the temperature in the combustion container is 51 ° C. and the volume of the impact sound when the temperature inside the combustion container is −32 ° C. is within 12 dB. .
第４の発明の衝撃音発生装置は、第１から第３のいずれか１項に記載の発明において、前記ガス排出孔は、開口面積が０．５〜３ｃｍ ２ であり、蓋体の中心部から放射状に延びるスリットにより構成されていることを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the impact sound generating device according to any one of the first to third aspects, wherein the gas discharge hole has an opening area of 0.5 to 3 cm 2 and a central portion of the lid. It is comprised by the slit extended radially from.
第５の発明の衝撃音発生装置は、第１から第４のいずれか１項に記載の発明において、前記蓋体は、鉄系材料により形成され、その厚さが１〜５ｍｍに形成されていることを特徴とする。 According to a fifth aspect of the present invention, there is provided the impact sound generating device according to any one of the first to fourth aspects, wherein the lid is made of an iron-based material and has a thickness of 1 to 5 mm. It is characterized by being.
本発明によれば、次のような効果を発揮することができる。
第１の発明の衝撃音発生装置においては、燃焼容器内でのガス発生剤の燃焼に基づく燃焼容器内の緊塞圧力の増大により、ガス排出孔が拡大してその開口面積が増加するように構成されている。このため、蓋体が燃焼容器内の緊塞圧力の増大を受け、破裂してその破片が飛散するのを効果的に抑えることができる。さらに、燃焼容器内の緊塞圧力が１５〜３０ＭＰａに調整されることから、環境温度によって燃焼容器内の緊塞圧力及び衝撃音の音量が大きく変化するのを抑制することができる。
According to the present invention, the following effects can be exhibited.
In the impact sound generator of the first aspect of the invention, the gas exhaust hole is enlarged and the opening area thereof is increased by the increase of the tightening pressure in the combustion container based on the combustion of the gas generating agent in the combustion container. It is configured. For this reason, it can suppress effectively that a cover body receives the increase in the tightening pressure in a combustion container, bursts, and the fragment | piece is scattered. Furthermore, since the tightening pressure in the combustion container is adjusted to 15 to 30 MPa, it is possible to suppress a large change in the tightening pressure in the combustion container and the volume of the impact sound due to the environmental temperature.
従って、衝撃音発生装置では、衝撃音発生時に固形物の放出が有効に抑制されると共に、燃焼容器内の緊塞圧力及び衝撃音の音量が環境温度に影響され難いという効果を発揮することができる。 Therefore, the impact sound generation device can effectively suppress the release of solid matter when the impact sound is generated, and can exert the effect that the tightening pressure in the combustion container and the volume of the impact sound are hardly affected by the environmental temperature. it can.
第２の発明の衝撃音発生装置では、燃焼容器内の温度が−５０℃以上０℃以下の場合には緊塞圧力が１５〜２０ＭＰａ及び燃焼容器内の温度が０℃を超え、６０℃以下の場合には緊塞圧力が２０〜３０ＭＰａとなるように構成されている。このため、第１の発明の効果に加えて、燃焼容器内の緊塞圧力は燃焼容器内の温度、すなわち環境温度が低温である場合及び高温である場合に応じて適切に設定され、衝撃音の音量を環境温度に拘らず一定に近づけることができる。 In the impact sound generator of the second invention, when the temperature in the combustion container is -50 ° C. or more and 0 ° C. or less, the tightening pressure is 15 to 20 MPa and the temperature in the combustion container exceeds 0 ° C. and 60 ° C. or less. In this case, the tightening pressure is 20 to 30 MPa. For this reason, in addition to the effect of the first invention, the tightening pressure in the combustion container is appropriately set according to the temperature in the combustion container, that is, when the environmental temperature is low and when the environmental temperature is high. The volume of the sound can be kept constant regardless of the environmental temperature.
第３の発明の衝撃音発生装置では、前記燃焼容器内の温度が５１℃の場合の緊塞圧力と−３２℃の場合の緊塞圧力との差が１０ＭＰａ以内であり、かつ燃焼容器内の温度が５１℃の場合の衝撃音の音量と−３２℃の場合の衝撃音の音量との差が１２ｄＢ以内となるように構成されている。従って、第１又は第２の発明の効果に加えて、燃焼容器内の温度、すなわち環境温度の変化に対して緊塞圧力及び衝撃音の音量の変化を十分に抑制することができる。 In the impact sound generator of the third invention, the difference between the tightening pressure when the temperature in the combustion container is 51 ° C. and the tightening pressure when the temperature is −32 ° C. is within 10 MPa, and The difference between the volume of the impact sound when the temperature is 51 ° C. and the volume of the impact sound when the temperature is −32 ° C. is within 12 dB. Accordingly, in addition to the effects of the first or second invention, changes in the tightening pressure and the volume of the impact sound can be sufficiently suppressed with respect to changes in the temperature in the combustion container, that is, the environmental temperature.
第４の発明の衝撃音発生装置では、ガス排出孔は蓋体の中心部から放射状に延びるスリットにより構成されている。このため、第１から第３のいずれかの発明の効果に加えて、環境温度の変化に伴う緊塞圧力及び衝撃音の音量の変化を容易に抑制することができると共に、燃焼ガスの排出に伴う圧力を均一に分散させることができる。 In the impact sound generator of the fourth aspect of the invention, the gas discharge hole is constituted by slits extending radially from the center of the lid. For this reason, in addition to the effects of any one of the first to third inventions, it is possible to easily suppress the change in the tightening pressure and the volume of the impact sound due to the change in the environmental temperature, and to discharge the combustion gas. The accompanying pressure can be dispersed uniformly.
第５の発明の衝撃音発生装置では、蓋体が鉄系材料により形成され、その厚さが１〜５ｍｍに形成されている。このため、第１から第４のいずれかの発明の効果を一層有効に発揮させることができる。 In the impact sound generator of the fifth invention, the lid is made of an iron-based material and has a thickness of 1 to 5 mm. For this reason, the effect of any one of the first to fourth inventions can be more effectively exhibited.
以下、本発明の最良の形態と思われる実施形態について詳細に説明する。
図１に示すように、発射装置１０は通常の火砲（砲弾）を模して作製されたもので、後端側（図１の下端側）の直径の大きな円筒状をなす薬室部（燃焼室）１１と前端側の直径の小さな円筒状をなす砲身部１２とが中間のテーパ部１３を介して接続され、後端部が鎖栓１４により密閉されるように構成されている。この発射装置１０は、訓練用の空包などの射撃に使用される。該発射装置１０の薬室部１１の後端部には衝撃音発生装置１５が収容されている。なお、前記鎖栓１４は発射装置１０の軸線と直交方向に移動可能に構成され、衝撃音発生装置１５を発射装置１０内に装填及び取り出しできるようになっている。
Hereinafter, embodiments that are considered to be the best modes of the present invention will be described in detail.
As shown in FIG. 1, the launching
図２に示すように、衝撃音発生装置１５を構成する燃焼容器１６は、底壁１７と、該底壁１７の周囲より立設された円筒状の周壁１８と、該周壁１８の前端部にガス排出孔１９を設けた蓋をして内部に収容空間２０を形成する有蓋円筒状の蓋体２１とから構成されている。その周壁１８前端の外周面には雄ねじ部２２が螺刻されると共に、蓋体２１はその周板２３内周面に雌ねじ部２４を有し、該雌ねじ部２４が周壁１８前端の雄ねじ部２２に螺合されることにより、燃焼容器１６の前端部に固定されている。
As shown in FIG. 2, the
図２及び図３に示すように、蓋体２１の中心部には、十字状に交差して延びるスリット２５により形成されたガス排出孔１９が設けられている。該ガス排出孔１９のスリット２５が交差する部分には円弧部２６が形成され、ガス排出孔１９の開口面積が拡げられている。この円弧部２６が形成されていることにより、蓋体２１の中心部に円形状の空孔が設けられ、燃焼容器１６内からのガスの排出が容易になって緊塞圧力の抑制が促進されるようになっている。ガス排出孔１９の形状は、該ガス排出孔１９の総開口面積、ガス排出孔１９の加工性などに基づいて設定される。
As shown in FIGS. 2 and 3, a
この燃焼容器１６を構成する底壁１７、周壁１８及び蓋体２１の材料としては、衝撃音発生装置１５が作動するときに生じるガスの圧力や熱に対して耐え得る必要があり、炭素鋼、ステンレス鋼等の鉄系材料、アルミニウム系材料、真鍮等の銅系材料などの金属材料が使用可能である。これらの材料の中では、ガス発生剤の急速な燃焼による衝撃に対する強度と燃焼ガスに対する耐熱性の面から鉄系材料を用いるのが最も好ましい。また、蓋体２１の厚さは、その強度を保持すると共に、燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大によってガス排出孔１９が拡大してその開口面積を増加させるべく変形させるために、１〜５ｍｍであることが好ましい。蓋体２１の厚さが１ｍｍより薄い場合には、蓋体２１の強度が不足し、燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大に耐えきれなくなって破断する。そのため、所望とする衝撃音が得られなくなり、また破片が前方に飛び出し取扱性の面で問題が生じる。その一方、５ｍｍより厚い場合には、燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大に伴ってガス排出孔１９を形成する蓋体２１の部分が変形し難くなり、ガス排出孔１９の開口面積が増加せず、緊塞圧力が過大になったり、衝撃音が異常に高くなったりして好ましくない。
As a material of the
ここで、ガス排出孔１９の開口面積は、次のような手順で決定される。まず、所定の開口面積をもつガス排出孔１９を備えた衝撃音発生装置１５について、環境温度が常温（例えば＋２１℃）である場合の試験を実施する。その結果、燃焼容器１６内の緊塞圧力が高い場合には、ガス排出孔１９の開口面積を拡げて再度試験を行い、燃焼容器１６内の緊塞圧力が２３ＭＰａ程度となるように開口面積を設定する。次に、環境温度が低温（例えば−３２℃）である場合、及び高温（例えば＋５１℃）である場合の試験を実施する。そして、燃焼容器１６内の緊塞圧力が１５〜３０ＭＰａ及び衝撃音の音量が１０８〜１２８ｄＢ（デシベル）となるように、最も適切な開口面積を決定する。
Here, the opening area of the
ガス排出孔１９の開口面積は、０．５〜３ｃｍ２程度であることが好ましい。この開口面積が０．５ｃｍ２未満の場合には、燃焼容器１６内の緊塞圧力が過度に上昇する傾向が強く、衝撃音の音量も高くなり過ぎて好ましくない。一方、３ｃｍ２を超える場合には、燃焼容器１６内の緊塞圧力が不足し、所望とする衝撃音が得られなくなって好ましくない。
The opening area of the
燃焼容器１６の底壁１７の中心部には雌ねじ孔２７が設けられ、その雌ねじ孔２７には点火部材としての点火具２８の雄ねじ２８ａが螺合されている。なお、前記鎖栓１４には貫通孔１４ａが透設され、点火具２８に接続される図示しないリード線が挿通されるようになっている。その点火具２８の前方位置の収容空間２０には点火部材を構成する伝火薬２９が配置されている。収容空間２０の伝火薬２９より前方位置にはガス発生剤３０が装填されている。
A
燃焼容器１６は発射装置１０内に装填可能なようにその外径は発射装置１０の薬室部１１の内径と同等以下であり、燃焼容器１６の長さも発射装置１０の薬室部１１内に装填できる長さが適宜選択される。燃焼容器１６の外径は、発射装置１０内に円滑に着脱でき、かつ発射装置１０内に位置決めできるように発射装置１０の内径より１〜２ｍｍ小さいことが好ましい。
The outer diameter of the
また、コスト面や取扱性から燃焼容器１６の外径を小さく設計する場合には、図４に示したように燃焼容器１６の外側に筒状の装填ガイド３１を設けた構造とすることが好ましい。すなわち、燃焼容器１６の底壁１７は拡径され、その外周面に雄ねじ１７ａが形成され、該雄ねじ１７ａに装填ガイド３１の下端部内周面の雌ねじ３１ａが螺合され、連結されている。装填ガイド３１の外径は、発射装置１０内に円滑に着脱でき、かつ発射装置１０内に位置決めできるように発射装置１０の内径より１〜２ｍｍ小さく設定することが好ましい。
Further, when designing the outer diameter of the
燃焼容器１６の長さは、発射装置１０の薬室部１１の長さに対して１／２以下であることが好ましい。その理由は、燃焼容器１６の重量を軽減し、発射装置１０への燃焼容器１６の装填及び取り出しを容易にするためである。また、コスト面や取扱性から燃焼容器１６の長さを短く設計した場合には、前述のように燃焼容器１６の外側に装填ガイド３１を設けることが好ましく、その場合の装填ガイド３１の長さは、発射装置１０への燃焼容器１６の装填及び取り出しを容易にするために発射装置１０の薬室部１１の長さに対して１／２以下であることが好ましい。
The length of the
燃焼容器１６内の容積は、燃焼容器１６の外径及び長さに基づいて決定されるが、発射装置１０の容積の１／２以下であることが好ましい。そして、点火具２８が点火されると点火具２８前方に配置されている伝火薬２９が着火され、さらに伝火薬２９の着火による火炎でガス発生剤３０全体が燃焼されるようになっている。点火具２８としては、発射装置１０の外部からの電気信号又は打撃によって点火する***が好ましい。
Although the volume in the
伝火薬２９は点火具２８の点火により速やかに点火されてガス発生剤３０に火炎を伝播する。伝火薬２９の種類は黒色火薬、ニトロセルロ−スを主成分とするシングルベース系点火薬、ボロン硝石系点火薬、又はマグネシウムとフッ素樹脂（ポリテトラフルオロエチレン）との混合系点火薬等が使用できるが、一般に弾薬に用いられている黒色火薬やシングルベ−ス系点火薬が好ましい。特に好ましい伝火薬２９は、黒色火薬である。
The
ガス発生剤３０は伝火薬２９の着火により燃焼容器１６内にガスを発生させるものであり、伝火薬２９の着火後、急速にガスを発生させることができるものであればいかなるものでも使用できるが、発射薬や推進薬等の火薬を用いたものが好ましい。ガス発生剤３０は、組成及び形状によって燃焼容器１６内におけるガス発生速度が変化する。また、使用する際の環境温度によってもガス発生速度が大きく変化する。但し、ガス排出孔１９を設けた蓋体２１が、燃焼容器１６内の緊塞圧力により変形し、ガス排出孔１９の面積が調整されることにより燃焼容器１６内圧力を一定に保てるため、一般に用いられている既存の組成や形状のものが使用でき、また温度変化やガス発生剤量にあまり影響されずにほぼ一定の衝撃音の音量を得ることができる。
The
ガス発生剤３０の燃焼によるガス発生速度は、＋２１℃の２０ＭＰａ時において１５〜３５ｍｍ／秒であることが好ましい。このガス発生速度が１５ｍｍ／秒より遅い場合、衝撃音発生装置１５の衝撃音の音量が小さくなると共に、燃焼残渣が発生する傾向を示して好ましくない。その一方、３５ｍｍ／秒より速い場合、衝撃音の音量が過大になる上に、蓋体２１が破損するおそれがあって好ましくない。
The gas generation rate by combustion of the
ガス発生剤３０として具体的には、ニトロセルロ−スを主とするシングルベ−ス系、ニトロセルロ−ス及びニトログリセリンを主とするダブルベ−ス系、又はニトロセルロ−ス、ニトログリセリン及びニトログアニジンを主とするとトリプルベ−ス系のガス発生剤が使用できる。また、過塩素酸アンモニウム、過塩素酸カリウム、硝酸アンモニウム、ニトラミン等の酸化剤と、ポリブタジエン、ポリエ−テルやポリエステル等の燃料兼粘結剤とからなるコンポジット系ガス発生剤を使用することもできる。これらの中では発射装置１０に腐食等の影響を及ぼさない燃焼ガスを生成するという点から、シングルベース系、ダブルベース系又はトリプルベ−ス系の無煙火薬で構成されるガス発生剤３０が好ましい。
Specifically, the
ガス発生剤３０の形状としては、一般にガス発生剤３０に用いられている溝付き長管状、単孔管状、棒状、球状、板状、多孔管状等の形状が採用されるが、ガス発生剤３０の安定な燃焼を確保するためには燃焼開始から終了まで燃焼面積が変化しない形状が好ましい。そのような観点から、溝付き長管状又は単孔管状が好ましい。さらに、燃焼途中のガス発生剤３０がガス排出孔１９から放出されないようにするためには、ガス発生剤３０の粒子径がガス排出孔１９の孔径より大きいことが好ましい。
As the shape of the
ガス排出孔１９の位置は、ガス排出に伴い衝撃音発生装置１５及び発射装置１０に加わる圧力（反動）を均一に分散させるために、蓋体２１の中心部に配置することが好ましい。ガス排出孔１９の形状やその開口面積の総計は、燃焼容器１６内に生じるガス発生速度と衝撃音を発生させるのに必要な緊塞圧力に応じて適宜設定される。ガス排出孔１９の形状は、ガス排出孔１９の開口面積が所定範囲であればその形状は特に制限されないが、蓋体２１の中心部から放射状に延びるスリット２５（図３、図５（ａ）などを参照）により構成されることが好ましい。この場合、環境温度の変化に基づく緊塞圧力及び衝撃音の音量の変化を抑えることができると同時に、燃焼ガスの排出に伴う圧力を均一に分散させることができる。係るスリット２５としては、蓋体２１の強度や変形具合を考慮すれば十字状であることが最も好ましい。また、燃焼容器１６内のガス発生剤３０、伝火薬２９及び点火具２８の吸湿を防止するため、ガス排出孔１９には、アルミニウム製のテープ等の吸湿防止用シールテープを貼り付けることも可能である。
The position of the
ガス発生剤３０が小粒状の場合、ガス排出孔１９から未燃焼のガス発生剤３０が飛び出し、発射装置１０外に放出されて発射装置１０前方の良好な取り扱い性が確保できなくなる。そのため、ガス発生剤３０の前方位置の収容空間２０に未燃焼のガス発生剤３０が飛び出さないようにするための多孔板を配置することも可能である。
When the
前記燃焼容器１６内の緊塞圧力は、主にガス排出孔１９の総開口面積と燃焼容器１６内のガス発生速度の組み合わせによって決定される。なお、ガス排出孔１９の総開口面積は、蓋体２１の平面形状における総開口面積を意味する。より具体的には、燃焼容器１６内のガス発生剤３０の燃焼により、あるガス発生速度で燃焼容器１６内にガスが生成する。燃焼容器１６内で生成するガス発生量がガス排出孔１９から排出されるガスの排出量より大きい燃焼初期では、燃焼容器１６内の圧力は増加してガスが緊塞された状態になる。一方、燃焼容器１６内のガス発生量がガス排出孔１９から排出されるガスの排出量より小さくなる燃焼後期では、燃焼容器１６内の圧力は低下し始める。主要な衝撃音は燃焼容器１６内の圧力が最大圧力を経過した後、緊塞圧力が急激に低下しながら燃焼容器１６の外にガスが一気に排出されるときに生じる。また、一般に緊塞圧力が高いほど発生する音は大きくなる傾向にある。
The tightening pressure in the
本実施形態では、燃焼容器１６内でのガス発生剤３０の燃焼に基づく燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大により、ガス排出孔１９が拡大してその開口面積が増加したとき、緊塞圧力が１５〜３０ＭＰａに調整されるように構成されている。緊塞圧力をこの範囲で管理することにより、衝撃音発生装置１５の周辺に十分な音を到達させることができ、また異常な圧力上昇による燃焼容器１６の破壊を防ぐことができる。緊塞圧力が３０ＭＰａより高い場合には、燃焼容器１６内で生じた燃焼ガスが円滑にガス排出孔１９から排出されず、異常な圧力上昇の原因となる。その一方、緊塞圧力が１５ＭＰａより低い場合には、所望とする十分な衝撃音を発生させることができなくなる。なお、この緊塞圧力の範囲は、燃焼中の燃焼容器１６内の圧力が全てこの範囲に維持されるのではなく、最大圧力がこの範囲内に抑えられるという意味である。
In the present embodiment, the tightening pressure is increased when the
ガス発生剤３０の燃焼によって発生した燃焼ガスにより燃焼容器１６が破壊されないようにするためには、燃焼容器１６の底壁１７と周壁１８の強度及び蓋体２１の強度に加え、周壁１８と蓋体２１の接合強度の合計強度が燃焼容器１６内の燃焼ガスの発生圧力（３０ＭＰａ）に耐え得る強度を上回ることが必要である。
In order to prevent the
また、燃焼容器１６内の温度が−５０℃以上０℃以下の場合には緊塞圧力が１５〜２０ＭＰａとなるように構成され、燃焼容器１６内の温度が０℃を超え、６０℃以下の場合には緊塞圧力が２０〜３０ＭＰａとなるように構成されている。この場合、緊塞圧力は燃焼容器１６内が低温の場合と高温の場合とに対応して設定され、衝撃音の音量を温度によらず一定範囲に保持することができる。なお、燃焼容器１６内の温度は、ガス発生剤３０の燃焼前には環境温度に相当する。
Further, when the temperature in the
さらに、燃焼容器１６内の温度が５１℃の場合の緊塞圧力と−３２℃の場合の緊塞圧力との差が１０ＭＰａ以内となるように構成され、燃焼容器１６内の温度が５１℃の場合の衝撃音の音量と−３２℃の場合の衝撃音の音量との差が１２ｄＢ以内となるように構成されている。このように構成することにより、燃焼容器１６内の温度変化、つまり環境温度の変化に対して緊塞圧力及び衝撃音の音量の変化を極力抑えることができる。
Further, the difference between the tightening pressure when the temperature inside the
さて、衝撃音発生装置１５を用いて衝撃音を発生させる場合には、まず発射装置１０の外部からの電気信号によって点火具２８が点火される。この点火具２８の点火により、その前方に位置する伝火薬２９が着火され、その火炎によってガス発生剤３０が燃焼して燃焼ガスが発生する。
When an impact sound is generated using the impact
ガス発生剤３０の燃焼初期には、燃焼容器１６内の燃焼ガスによる圧力が増大して燃焼ガスが燃焼容器１６内に緊塞された状態になり、その後燃焼容器１６内の緊塞圧力が最大圧力に到達する。このとき、燃焼容器１６内の緊塞圧力が増大するに従ってガス排出孔１９の開口面積が徐々に大きくなり、緊塞圧力が次第に開放される。このため、ガス発生剤３０の燃焼後期には、燃焼容器１６内の緊塞圧力は低下する。この過程で、燃焼容器１６内の緊塞圧力が最大圧力を経過した後、緊塞圧力が急激に低下しながらガス排出孔１９から燃焼容器１６外にガスが一気に排出されるときに衝撃音が発生する。その結果、衝撃音発生装置１５から側方３０ｍ地点にて１０８〜１２８ｄＢ程度の衝撃音が得られ、衝撃音発生装置１５の周辺に十分なる音を到達させることができる。
At the initial stage of combustion of the
以上の実施形態により発揮される作用及び効果につき、以下にまとめて記載する。
・ 本実施形態における衝撃音発生装置１５においては、ガス発生剤３０の燃焼に基づく燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大により、ガス排出孔１９を形成する切片２１ａが外方へ反り返るように変形し（図６（ｂ）参照）、ガス排出孔１９が拡大してその開口面積が増加し、燃焼ガスの排出が容易になる。このため、蓋体２１が燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大を受け、破裂してその破片が飛散するのを効果的に抑えることができる。さらに、燃焼容器１６内の緊塞圧力が環境温度に拘らず１５〜３０ＭＰａに調整されることから、環境温度の変化によって燃焼容器１６内の緊塞圧力及び衝撃音の音量が大きく変化するのを抑えることができる。
The actions and effects exerted by the above embodiment are collectively described below.
The
従って、衝撃音発生装置１５では、衝撃音発生時に蓋体２１の破片等の固形物の放出が有効に抑制されると共に、燃焼容器１６内の緊塞圧力及び衝撃音の音量が環境温度に影響され難いという効果を発揮することができる。よって、緩慢なガス発生条件でも十分な音量の衝撃音を発することができ、逆に急激かつ多量のガス発生条件でも燃焼容器１６の蓋体２１が破壊されることを抑制することができる。このため、衝撃音発生装置１５を飛翔体の発射訓練のほか、有害鳥獣の撃退、雪崩の誘発等に好適に使用することができる。
Therefore, in the impact
・ また、燃焼容器１６内の温度が−５０℃以上０℃以下の場合には緊塞圧力が１５〜２０ＭＰａ及び燃焼容器１６内の温度が０℃を超え、６０℃以下の場合には緊塞圧力が２０〜３０ＭＰａとなるように構成されている。このため、燃焼容器１６内の緊塞圧力が燃焼容器１６内の温度が低温である場合及び高温である場合に応じて適切な範囲に設定され、衝撃音の音量を環境温度に拘らず一定に近づけることができる。
In addition, when the temperature in the
・ さらに、燃焼容器１６内の温度が５１℃の場合の緊塞圧力と−３２℃の場合の緊塞圧力との差が１０ＭＰａ以内であり、かつ燃焼容器１６内の温度が５１℃の場合の衝撃音の音量と−３２℃の場合の衝撃音の音量との差が１２ｄＢ以内となるように構成されている。従って、環境温度の変化に対して緊塞圧力及び衝撃音の音量の変化を十分に抑制することができる。
Furthermore, the difference between the tightening pressure when the temperature in the
・ 前記ガス排出孔１９は蓋体２１の中心部から放射状に延びるスリット２５により構成され、ガス排出孔１９の開口面積を容易に拡げることができるようになっている。このため、環境温度の変化に伴う緊塞圧力及び衝撃音の音量の変化を容易に抑制することができると共に、燃焼ガスの排出に伴う圧力を均一に分散させることができる。
The
・ 前記蓋体２１が鉄系材料により形成され、その厚さが１〜５ｍｍに形成されていることにより、蓋体２１の強度を保持しつつ、燃焼容器１６内の燃焼ガスに基づく緊塞圧力の増大によるガス排出孔１９の開口面積の増加を図ることができる。
The tightening pressure based on the combustion gas in the
以下、実施例及び比較例を挙げて前記実施形態をさらに具体的に説明するが、本発明はそれら実施例の範囲に限定されるものではない。
（実施例１）
本実施例１の衝撃音発生装置１５として、図５（ａ）、（ｂ）に示す構造の装置を製作した。図５（ａ）はガス排出孔１９を設けた蓋体２１を示す平面図であり、図５（ｂ）は衝撃音発生装置１５を示す断面図である。
Hereinafter, although the said embodiment is described further more concretely by giving an Example and a comparative example, this invention is not limited to the range of these Examples.
Example 1
As the impact
燃焼容器１６の底壁１７及び周壁１８を鋼鉄（炭素鋼、Ｓ２５Ｃ）を用いて作製した。燃焼容器１６の蓋体２１も同じ材質を用い、蓋体２１の雌ねじ部２４を周壁１８の雄ねじ部２２に螺合して蓋体２１を周壁１８に固定した。蓋体２１は厚さ３ｍｍの鋼鉄を使用し、先端部には１５ＭＰａ以上になるとガス排出孔１９の開口面積が増加し始めるように図５（ａ）に示したような幅２ｍｍの十字状（断面積：１.５７ｃｍ２）となるガス排出孔１９を形成した。燃焼容器１６の周壁１８の内径は約５７ｍｍ、長さは約１６０ｍｍで、収容空間２０の容積は約４００ｃｍ3とした。なお、ガス排出孔１９を形成する円弧部２６ａは、蓋体２１の中心部側が凸となるように円弧状に形成されている。
The
ガス発生剤３０の組成として、ニトロセルロ−スとニトログリセリンを主成分とするダブルベ−ス系ガス発生剤を用いた。ガス発生剤３０は外径約８.５ｍｍ、内径約２.５ｍｍ、長さ１００ｍｍの単孔管状薬であり、薬量は１７０ｇとした。燃焼容器１６の底壁１７には、電気式***からなる点火具２８を取り付け、ガス発生剤３０に均一に着火させるため伝火薬２９として黒色火薬１０ｇを点火具２８近傍に配置した。そして、ポリエチレン袋に入れたガス発生剤３０を燃焼容器１６内に配置した後、蓋体２１を取り付けた。その後、燃焼容器１６を＋５１℃に設定されている恒温槽内に入れて２４時間の調温を行った。
As a composition of the
２４時間の調温を行った後、燃焼容器１６の周壁１８に検圧器（ＰＣＢ社製、商品名：ピエゾセンサ−）３２を取付けた。そして、衝撃音発生装置１５を水平に固定した後、点火具２８を結線し、遠隔操作で通電することにより、点火具２８を点火させ、伝火薬２９を着火させてガス発生剤３０を燃焼させた。その結果、燃焼容器１６内に発生した燃焼ガスはガス排出孔１９から排出され、衝撃音を発生すると同時に衝撃音発生装置１５の前方に発煙を生じた。
After adjusting the temperature for 24 hours, a pressure detector (trade name: Piezo Sensor, manufactured by PCB) 32 was attached to the
衝撃音の音量（ｄＢ）は試験装置の側方３０ｍ地点に配置した騒音計（リオン（株）製、商品名：ＮＡ−２７）により計測し、緊塞圧力（ＭＰａ）は前記検圧器３２により計測した。なお、衝撃音の音量はＪＩＳ Ｚ １５０９による騒音計にて測定し、ＦＡＳＴの時定数にてＡ特性の周波数補正を行った値である。試験の結果を表１に示した。衝撃音発生時に固形物は放出されず、緊塞圧力は２５ＭＰａであり、衝撃音の音量は１２５ｄＢであることを確認することができた。また、試験後に変形したガス排出孔１９の状態を示す平面図及び部分断面図をそれぞれ図６（ａ）及び（ｂ）に示した。
The volume (dB) of the impact sound was measured by a sound level meter (manufactured by Rion Co., Ltd., product name: NA-27) disposed at a point 30 m from the side of the test apparatus, and the tightening pressure (MPa) was measured by the
図６（ａ）、（ｂ）に示すように、ガス排出孔１９のスリット２５の交差部分を形成する蓋体２１の中心に位置する４つの切片２１ａが、収容空間２０におけるガス発生剤３０の燃焼圧力により外方へ湾曲変形している。このため、スリット２５の交差部分の面積が拡大されると共に、各スリット２５は交差部分に向かうに従って拡幅されるようにテーパ状に変形されている。ガス排出孔１９を形成する円弧部２６ａは、ガス発生剤３０の燃焼前（図５（ａ）の状態）に比べてアールが大きく（円弧の半径が大きく）なっている。
As shown in FIGS. 6 (a) and 6 (b), the four
次に、燃焼容器１６を調温する温度を−３２℃とした際の試験も実施した。その試験結果を表１に示した。試験の結果、衝撃音発生時に固形物は放出されず、緊塞圧力は１８ＭＰａであり、衝撃音の音量は１１５ｄＢを示した。緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は７ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は１０ｄＢであることを確認することができた。
（実施例２）
蓋体２１として、厚さ３ｍｍの鋼鉄製で、ガス排出孔１９が図７（ａ）、（ｂ）に示した形状の幅２ｍｍ（断面積：２.３４ｃｍ２）で、６本のスリット２５が等角度で放射状に延びるガス排出孔１９を有するものを用いた。また、ガス発生剤３０を１７０ｇ使用して試験を実施した。それらの結果を表１に示した。試験の結果、衝撃音発生時に固形物は放出されず、緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は６ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は８ｄＢであることを確認することができた。
（実施例３）
蓋体２１として、厚さ２ｍｍの鋼鉄製で、ガス排出孔１９が図５（ａ）に示した形状の幅２ｍｍ（断面積：１.５７ｃｍ２）のものを用いた。また、ガス発生剤３０を１７０ｇ使用して試験を実施した。それらの結果を表１に示した。試験の結果、衝撃音発生時に固形物は放出されず、緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は６ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は９ｄＢであることを確認することができた。
（実施例４）
蓋体２１として、厚さ３ｍｍの鋼鉄製で、ガス排出孔１９が図５（ａ）に示した形状の幅２ｍｍ（断面積：１.５７ｃｍ２）に形成され、そのガス排出孔１９の部分をアルミニウム製のテ−プで封止したものを用いた。また、ガス発生剤３０を１７０ｇ使用して試験を実施した。それらの結果を表１に示した。試験の結果、衝撃音発生時に固形物は放出されず、緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は７ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は１０ｄＢであることを確認することができた。
（実施例５）
蓋体２１として、厚さ３ｍｍの鋼鉄製で、ガス排出孔１９が図５（ａ）に示した形状の幅１ｍｍ（断面積：０.８０ｃｍ２）のガス排出孔１９を有するものを用いた。また、ガス発生剤３０を１７０ｇ使用して試験を実施した。それらの結果を表１に示した。試験の結果、衝撃音発生時に固形物は放出されず、緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は９ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は１０ｄＢであることを確認することができた。
（比較例１）
図８（ａ）、（ｂ）に示したように、貫通しない切り溝３３を有し、ガス排出孔１９を有さない蓋体２１を用いて試験を実施した。また、ガス発生剤３０を１７０ｇを使用して試験を行った。それらの結果を表１に示した。＋５１℃における試験の結果、衝撃音発生時に固形物は放出されなかったが、緊塞圧力が４６ＭＰａとなり、蓋体２１と周壁１８との結合部分の一部が破壊され、実用上問題となることが判明した。緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は２９ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は１５ｄＢであり、環境温度により大きく変化することを確認することができた。
（比較例２）
図８（ａ）、（ｂ）に示したように、貫通しない切り溝３３を有し、ガス排出孔１９を有さない蓋体２１を用いて試験を実施した。また、ガス発生剤３０を１００ｇ使用して試験を行った。それらの結果を表１に示した。−３２℃における試験の結果、緊塞圧力が１２ＭＰａと低く、蓋体２１は開口していないことが判明した。そのため、衝撃音の音量が６５ｄＢと非常に小さいものとなった。緊塞圧力について＋５１℃と−３２℃との差は１２ＭＰａであり、衝撃音の音量について＋５１℃と−３２℃との差は５５ｄＢであり、環境温度により大きく変化することを確認することができた。
Next, a test was performed when the temperature for adjusting the temperature of the
(Example 2)
The
(Example 3)
The
Example 4
The
(Example 5)
The
(Comparative Example 1)
As shown in FIGS. 8A and 8B, the test was performed using the
(Comparative Example 2)
As shown in FIGS. 8A and 8B, the test was performed using the
それに対し、比較例１においては＋５１℃の試験時に蓋体２１と周壁１８との結合部分の一部が破壊されるという問題が生じ、また比較例２においては衝撃音発生装置１５の側方３０ｍ地点での音が十分には認識できないという問題が生じた。従って、比較例においては、高温と低温との性能変化が大きく、環境温度に著しく影響を受けるため、衝撃音発生装置１５として使用するのが困難であることを確認することができた。
On the other hand, in Comparative Example 1, there is a problem that a part of the coupling portion between the
なお、前記実施形態を次のように変更して実施することも可能である。
・ 前記蓋体２１の中心部の厚さを外周部の厚さより薄く形成し、燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大により蓋体２１の中心部の変形が容易になるように構成することもできる。この場合、蓋体２１の厚さを中心部ほど薄くなるように、段差状に形成したり、テーパ状に形成したりすることができる。
It should be noted that the above embodiment can be modified as follows.
The thickness of the central portion of the
・ 前記蓋体２１に設けたスリット２５を、蓋体２１の中心部側が外周部側より幅広になるように形成し、燃焼容器１６内の緊塞圧力の増大によりスリット２５を形成する蓋体２１の中心部の変形が容易になるように構成することもできる。
The
・ 前記蓋体２１のガス排出孔１９が設けられていない部分の厚さを厚く形成して補強したり、リブを形成して補強したりすることも可能である。
・ 温度による緊塞圧力の差及び温度による衝撃音の音量の差を設定する低温側の温度を例えば−３０℃、高温側の温度を例えば＋５０℃に設定したり、さらにそれぞれ任意の温度に設定したりすることができる。
It is also possible to reinforce by forming a thick portion of the
-Set the difference in tightening pressure due to temperature and the difference in volume of impact sound due to temperature, such as setting the low temperature side to -30 ° C, the high temperature side to + 50 ° C, etc. You can do it.
・ 蓋体２１の中心部から放射状に延びるスリット２５の数を８本、１０本等に設定することができ、またスリット２５の幅を適宜広く設定したり、狭く設定したりすることができる。
The number of
・ 衝撃音発生装置１５を備えた発射装置１０を、垂直又は水平ではなく、所定角度の斜め方向に配置して使用することもできる。
さらに、前記実施形態より把握される技術的思想について以下に記載する。
The launching
Furthermore, the technical idea grasped from the embodiment will be described below.
〇 前記燃焼容器内の緊塞圧力が１５ＭＰａに達したときにガス排出孔の開口面積が増加し始めるように構成されていることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の衝撃音発生装置。このように構成した場合、請求項１から請求項５のいずれかに係る発明の効果を有効に発揮させることができる。 The structure according to any one of claims 1 to 5, wherein the opening area of the gas discharge hole starts to increase when the tightening pressure in the combustion container reaches 15 MPa. The impact sound generator described. When comprised in this way, the effect of the invention concerning any one of Claims 1-5 can be exhibited effectively.
〇 前記ガス排出孔は、複数のスリットが均等間隔で形成されていることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の衝撃音発生装置。このように構成した場合、ガスの排出を均等に行うことができ、請求項４又は請求項５に係る発明の効果を安定した状態で発揮することができる。 The impact sound generator according to claim 4 or 5, wherein the gas discharge hole has a plurality of slits formed at equal intervals. When comprised in this way, gas can be discharged | emitted equally and the effect of the invention which concerns on Claim 4 or Claim 5 can be exhibited in the stable state.
〇 前記スリットは十字状に形成されていることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の衝撃音発生装置。このように構成した場合、請求項４又は請求項５に係る発明の効果に加えて、ガス排出孔の構成を簡単にすることができる。 The impact sound generator according to claim 4 or 5, wherein the slit is formed in a cross shape. When constituted in this way, in addition to the effect of the invention according to claim 4 or claim 5, the structure of the gas discharge hole can be simplified.
〇 前記スリットを形成する蓋体の切片は、緊塞圧力が１５ＭＰａに達したときに外方へ変形するように構成されていることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の衝撃音発生装置。このように構成した場合、燃焼容器内の緊塞圧力を容易に開放することができ、請求項４又は請求項５に係る発明の効果を有効に発揮させることができる。 The impact sound according to claim 4 or 5, wherein the section of the lid forming the slit is configured to be deformed outward when the tightening pressure reaches 15 MPa. Generator. When comprised in this way, the tightening pressure in a combustion container can be open | released easily, and the effect of the invention which concerns on Claim 4 or Claim 5 can be exhibited effectively.
〇 前記鉄系材料は、炭素鋼又はステンレス鋼であることを特徴とする請求項５に記載の衝撃音発生装置。このように構成した場合、請求項５に係る発明の効果を有効に発揮させることができる。 The impact sound generator according to claim 5, wherein the iron-based material is carbon steel or stainless steel. When comprised in this way, the effect of the invention which concerns on Claim 5 can be exhibited effectively.
１５…衝撃音発生装置、１６…燃焼容器、１７…底壁、１８…周壁、１９…ガス排出孔、２１…蓋体、２５…ガス排出孔を構成するスリット、２８…点火部材としての点火具、２９…点火部材としての伝火薬、３０…ガス発生剤。
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記燃焼容器内でのガス発生剤の燃焼に基づく燃焼容器内の緊塞圧力の増大により、ガス排出孔が拡大してその開口面積が増加し、緊塞圧力が１５〜３０ＭＰａに調整されるように構成され、
前記ガス排出孔は、開口を有する交差する複数のスリットにより構成され、
前記緊塞圧力は、該開口を有するスリットにより調整されることを特徴とする衝撃音発生装置。 A combustion vessel is constituted by a bottom wall, a cylindrical peripheral wall standing upright from the periphery of the bottom wall, and a plate-like lid body attached to the front end of the peripheral wall and provided with a gas discharge hole. In the impact sound generating device provided with an ignition member for burning the gas generating agent in the bottom wall while containing the gas generating agent in the container,
By increasing the tightening pressure in the combustion container based on the combustion of the gas generating agent in the combustion container, the gas discharge hole is enlarged to increase the opening area, and the tightening pressure is adjusted to 15 to 30 MPa. Composed of
The gas discharge hole is constituted by a plurality of intersecting slits having openings,
The緊塞pressure impact sound generating device according to claim Rukoto is adjusted by a slit having the opening.
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