JP5289028B2 - Imaging lens and imaging apparatus having the same - Google Patents
Imaging lens and imaging apparatus having the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP5289028B2 JP5289028B2 JP2008324169A JP2008324169A JP5289028B2 JP 5289028 B2 JP5289028 B2 JP 5289028B2 JP 2008324169 A JP2008324169 A JP 2008324169A JP 2008324169 A JP2008324169 A JP 2008324169A JP 5289028 B2 JP5289028 B2 JP 5289028B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- chromatic aberration
- conditional expression
- corrected
- focal length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
- Studio Devices (AREA)
Description
本発明は、銀塩写真カメラ、デジタル一眼レフカメラ等に好適な撮影レンズに関する。 The present invention relates to a photographing lens suitable for a silver halide photographic camera, a digital single-lens reflex camera, and the like.
一般的に、撮影レンズは、焦点距離が大きくなるに従って軸上色収差が増大する。また、レンズ全長が短くなるに従って軸上色収差及び倍率色収差が増大する。これらの色収差を、回折光学素子を用いて補正した撮影レンズが知られている（特許文献１、２）。 In general, axial chromatic aberration of a photographic lens increases as the focal length increases. In addition, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration increase as the overall lens length decreases. An imaging lens in which these chromatic aberrations are corrected using a diffractive optical element is known (Patent Documents 1 and 2).
特許文献１では、絞りよりも物体側に配置されたレンズによって構成される前群に、正の光学的パワー（焦点距離の逆数）を有する回折光学素子を配置することにより、撮影レンズの色収差を低減している。 In Patent Document 1, a diffractive optical element having positive optical power (reciprocal of focal length) is arranged in the front group constituted by lenses arranged on the object side of the stop, thereby reducing the chromatic aberration of the photographing lens. Reduced.
特許文献２では、前群に正の光学的パワーを有する回折光学素子を配置すると共に、絞りよりも像側に配置されたレンズによって構成される後群において、一部のレンズに異常分散材料を用いることにより、撮影レンズの色収差を低減している。
特許文献１の撮影レンズによれば色収差をある程度低減できるものの、撮像素子の高画素化に伴って、色収差が更に良好に補正された撮影レンズが望まれている。 Although the photographic aberration of Patent Document 1 can reduce chromatic aberration to some extent, there is a demand for a photographic lens in which chromatic aberration is corrected more favorably with the increase in the number of pixels of an image sensor.
特許文献２の撮影レンズは、望遠端において、軸上色収差と倍率色収差を同時に十分に低減することができない。 The photographic lens of Patent Document 2 cannot sufficiently reduce axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration at the telephoto end.
本発明は、軸上色収差と倍率色収差が共に良好に補正された、小型の撮影レンズを得ることを目的としている。 An object of the present invention is to obtain a small photographic lens in which both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are well corrected.
本発明の撮影レンズは、物体側から像側へ順に、正の屈折力の前群、絞り、負の屈折力の後群より構成され、前記前群は正の光学的パワーを持つ回折光学素子を含み、前記後群を構成する少なくとも１つの負レンズを構成する材料の異常分散性をΔθｇＦ、アッベ数をνｄとし、前記負レンズの焦点距離をｆＮとし、前記回折光学素子の焦点距離をｆＤとしたとき、
３０＜｜ｆＤ／ｆＮ｜＜２００
０．２２＜｜ｆＮ／ｆ｜＜０．５０
０．００１０＜ΔθｇＦ／νｄ＜０．０２００
なる条件式を満足することを特徴としている。
The photographic lens of the present invention includes, in order from the object side to the image side, a front group having a positive refractive power, a stop, and a rear group having a negative refractive power, and the front group has a diffractive optical element having a positive optical power. The anomalous dispersion of the material constituting at least one negative lens constituting the rear group is ΔθgF, the Abbe number is νd, the focal length of the negative lens is fN, and the focal length of the diffractive optical element is fD When
30 <| fD / fN | <200
0.22 <| fN / f | <0.50
0.0010 <ΔθgF / νd <0.0200
It satisfies the following conditional expression.
本発明によれば、軸上色収差と倍率色収差が良好に補正された、小型の撮影レンズを得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a small photographic lens in which axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are well corrected.
以下に、本発明の好ましい実施の形態を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
本発明の撮影レンズは、物体側より像側へ順に、正の屈折力の前群、絞り、負の屈折力の後群より構成されている。 The photographic lens of the present invention includes, in order from the object side to the image side, a front group having a positive refractive power, a stop, and a rear group having a negative refractive power.
図１は、本発明の実施例１の撮影レンズのレンズ断面図であり、図２は、本発明の実施例１の撮影レンズの物体距離無限遠における収差図である。 FIG. 1 is a lens cross-sectional view of a photographic lens of Example 1 of the present invention, and FIG. 2 is an aberration diagram of the photographic lens of Example 1 of the present invention at an infinite object distance.
図３は、本発明の実施例２の撮影レンズのレンズ断面図であり、図４は、本発明の実施例２の撮影レンズの物体距離無限遠における収差図である。 3 is a lens cross-sectional view of the photographing lens of Example 2 of the present invention, and FIG. 4 is an aberration diagram of the photographing lens of Example 2 of the present invention at an infinite object distance.
図５は、本発明の実施例３の撮影レンズのレンズ断面図であり、図６は、本発明の実施例３の撮影レンズの物体距離無限遠における収差図である。 FIG. 5 is a lens cross-sectional view of the photographic lens of Example 3 of the present invention, and FIG. 6 is an aberration diagram of the photographic lens of Example 3 of the present invention at an object distance of infinity.
図７は本発明の撮影レンズを備えるカメラ（撮像装置）の要部概略図である。 FIG. 7 is a schematic diagram of a main part of a camera (imaging device) provided with the photographing lens of the present invention.
各レンズ断面図において、Ｌ１は前群、Ｌ２は後群、ＤＯは回折光学素子、ＮＬは異常分散材料により構成された負レンズ、ＳＰは絞りである。ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影光学系として使用する際にはＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面が置かれる。 In each lens cross-sectional view, L1 is a front group, L2 is a rear group, DO is a diffractive optical element, NL is a negative lens made of an anomalous dispersion material, and SP is a stop. IP is an image plane, and when used as a photographing optical system of a video camera or a digital still camera, an imaging plane of a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor is placed.
各実施例の撮影レンズはデジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる。レンズ断面図において、左方が被写体側（前方）であり、右方が像側（後方）である。 The photographic lens of each embodiment is used in an imaging apparatus such as a digital camera or a video camera. In the lens cross-sectional view, the left side is the subject side (front), and the right side is the image side (rear).
収差図において、ｄはｄ線、ｇはｇ線、ΔＭはメリディオナル像面、ΔＳはサジタル像面、倍率色収差はｇ線によって表している。ωは半画角、ＦｎｏはＦナンバーである。 In the aberration diagrams, d is a d-line, g is a g-line, ΔM is a meridional image plane, ΔS is a sagittal image plane, and lateral chromatic aberration is represented by a g-line. ω is a half angle of view, and Fno is an F number.
なお、各実施例では、前群Ｌ１の最も像側に配置された負レンズを移動させることによりフォーカシングを行っている。 In each embodiment, focusing is performed by moving a negative lens disposed closest to the image side of the front lens unit L1.
本発明の撮影レンズにおける色収差補正の原理を説明する。 The principle of chromatic aberration correction in the photographic lens of the present invention will be described.
本発明の撮影レンズの各実施例においては、絞りＳＰよりも物体側に配置された前群Ｌ１の最も物体側に配置された接合レンズの接合面に正の光学的パワー（焦点距離の逆数）を有する回折光学素子ＤＯを導入している。これにより、通常はオーバー側に残存する軸上色収差の２次スペクトルをアンダー側に補正し、通常はアンダー側に残存する倍率色収差の２次スペクトルをオーバー側に補正している。 In each embodiment of the photographic lens of the present invention, positive optical power (reciprocal of focal length) on the cemented surface of the cemented lens disposed on the most object side of the front lens unit L1 disposed on the object side relative to the stop SP. Is introduced. Thus, the secondary spectrum of axial chromatic aberration that normally remains on the over side is corrected to the under side, and the secondary spectrum of lateral chromatic aberration that normally remains on the under side is corrected to the over side.
しかしながら、回折光学素子ＤＯを前群Ｌ１に導入しただけでは、軸上色収差を補正すると倍率色収差がアンダー側に残存し、倍率色収差を補正すると軸上色収差がアンダー側に残存してしまう。 However, if the diffractive optical element DO is simply introduced into the front group L1, the lateral chromatic aberration remains on the under side when the axial chromatic aberration is corrected, and the axial chromatic aberration remains on the under side when the lateral chromatic aberration is corrected.
そこで、後群Ｌ２の軸外光線が通る高さが高くなる位置に、異常分散材料からなる負レンズＮＬを配置することにより、前群Ｌ１でアンダー側に補正にされた軸上色収差をオーバー側に戻すと共に、倍率色収差をオーバー側に補正している。 Therefore, by arranging the negative lens NL made of an anomalous dispersion material at a position where the height through which the off-axis light beam of the rear group L2 passes becomes higher, the axial chromatic aberration corrected to the under side in the front group L1 is increased to the over side. In addition, the lateral chromatic aberration is corrected to the over side.
このように、前群Ｌ１に正の光学的パワーを持つ回折光学素子ＤＯを配置すると共に、後群Ｌ２に異常分散材料より成る負レンズＮＬを配置することで、軸上色収差と倍率色収差を共に良好に補正することができる。 In this way, the diffractive optical element DO having positive optical power is arranged in the front group L1, and the negative lens NL made of an anomalous dispersion material is arranged in the rear group L2, so that both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are obtained. It can be corrected well.
より詳細には、本発明の撮影レンズは、回折光学素子ＤＯの焦点距離をｆＤ、後群の少なくとも１つの負レンズＮＬの焦点距離をｆＮ、該負レンズを構成する材料の異常分散性をΔθｇＦ、ｄ線に対するアッベ数をνｄ、全系の焦点距離をｆとしたとき、
３０＜｜ｆＤ／ｆＮ｜＜２００ （１）
０．２２＜｜ｆＮ／ｆ｜＜０．５０ （２）
０．００１０＜ΔθｇＦ／νｄ＜０．０２００ （３）
なる条件式を満足している。
More specifically, in the photographic lens of the present invention, the focal length of the diffractive optical element DO is fD, the focal length of at least one negative lens NL in the rear group is fN, and the anomalous dispersion of the material constituting the negative lens is ΔθgF. , Where the Abbe number for the d-line is νd and the focal length of the entire system is f,
30 <| fD / fN | <200 (1)
0.22 <| fN / f | <0.50 (2)
0.0010 <ΔθgF / νd <0.0200 (3)
The following conditional expression is satisfied.
ここで、ΔθｇＦ、θｇＦは以下のように定義される。 Here, ΔθgF and θgF are defined as follows.
ΔθｇＦ＝θｇＦ−（−０．００１６８２＊νｄ＋０．６４３８）
θｇＦ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）
なお、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣはそれぞれ、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線に対する屈折率である。
ΔθgF = θgF − (− 0.001682 * νd + 0.6438)
θgF = (ng−nF) / (nF−nC)
Note that ng, nF, and nC are refractive indexes for g-line, F-line, and C-line, respectively.
条件式（１）は、軸上色収差と倍率色収差のバランスを取るために、回折光学素子ＤＯと負レンズＮＬの焦点距離の適切な比を規定したものである。 Conditional expression (1) defines an appropriate ratio of the focal lengths of the diffractive optical element DO and the negative lens NL in order to balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
条件式（１）の上限を超えると、負レンズＮＬの屈折力（焦点距離の逆数）が回折光学素子の光学的パワー（焦点距離の逆数）に対して大きくなりすぎて、倍率色収差がオーバー側に残存するため、好ましくない。 If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the negative lens NL (the reciprocal of the focal length) becomes too large with respect to the optical power of the diffractive optical element (the reciprocal of the focal length), and the lateral chromatic aberration becomes excessive. It is not preferable because it remains in
条件式（１）の下限を超えると、負レンズＮＬの屈折力が回折光学素子ＤＯの光学的パワーに対して小さくなりすぎて、倍率色収差の補正力が不足するため、十分に色収差補正を行うことが困難になる。 If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the negative lens NL becomes too small with respect to the optical power of the diffractive optical element DO, and the correction power for chromatic aberration of magnification is insufficient, so that chromatic aberration is sufficiently corrected. It becomes difficult.
さらに望ましくは、以下の条件式（１ａ）を満足するのが良い。条件式（１ａ）を満足することにより、軸上色収差と倍率色収差のバランスが更に良好になる。 More preferably, the following conditional expression (1a) should be satisfied. By satisfying conditional expression (1a), the balance between axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration is further improved.
５０＜｜ｆＤ／ｆＮ｜＜１５０ （１ａ）
条件式（２）は色収差を補正するために、負レンズＮＬの焦点距離ｆＮと全系の焦点距離ｆの適切な比を規定したものである。
50 <| fD / fN | <150 (1a)
Conditional expression (2) defines an appropriate ratio between the focal length fN of the negative lens NL and the focal length f of the entire system in order to correct chromatic aberration.
条件式（２）の上限を超えると、負レンズＮＬの屈折力が小さくなりすぎて、倍率色収差の補正力が不足するために、十分に色収差を補正することが困難になる。 When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the negative lens NL becomes too small, and the correction power for lateral chromatic aberration is insufficient, so that it is difficult to sufficiently correct chromatic aberration.
条件式（２）の下限を超えると、負レンズＮＬの光学的パワーが大きくなりすぎて、倍率色収差がオーバー側に残存するため、好ましくない。 Exceeding the lower limit of conditional expression (2) is not preferable because the optical power of the negative lens NL becomes too large and lateral chromatic aberration remains on the over side.
さらに望ましくは、以下の条件式（２ａ）を満足するのが良い。条件式（２ａ）を満足することにより、倍率色収差を更に良好に補正することができる。 More preferably, the following conditional expression (2a) should be satisfied. When the conditional expression (2a) is satisfied, the lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
０．２５＜│ｆＮ／ｆ│＜０．５０ （２ａ）
条件式（３）は色収差を十分に補正するために、異常分散材料の色収差補正力の適切な範囲を規定したものである。
0.25 <| fN / f | <0.50 (2a)
Conditional expression (3) defines an appropriate range of the chromatic aberration correction force of the anomalous dispersion material in order to sufficiently correct the chromatic aberration.
条件式（３）の上限を超えると倍率色収差がオーバー側に残存するため、好ましくない。 Exceeding the upper limit of conditional expression (3) is not preferable because lateral chromatic aberration remains on the over side.
条件式（３）の下限を超えると色収差補正力が小さくなり、十分に軸上色収差、倍率色収差を補正することが困難になる。 If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the chromatic aberration correction power becomes small, and it becomes difficult to sufficiently correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
さらに望ましくは、以下の条件式（３ａ）を満足するのが良い。条件式（３ａ）を満足することにより、倍率色収差を更に良好に補正することができる。 More preferably, the following conditional expression (3a) should be satisfied. When the conditional expression (3a) is satisfied, the lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
０．００２０＜ΔθｇＦ／νｄ＜０．０１００ （３ａ）
以上の構成により、本発明の目的は達成されるが、より望ましくは、前記負レンズＮＬが、更に以下の条件式の少なくとも１つを満足するのが良い。
0.0020 <ΔθgF / νd <0.0100 (3a)
With the above configuration, the object of the present invention is achieved, but more desirably, the negative lens NL preferably further satisfies at least one of the following conditional expressions.
０．００５０＜｜ΔθｇＦ＊ｆ／（νｄ＊ｆＮ）｜＜０．０５００ （４）
０．０１０＜｜ｆ／（νｄ＊ｆＮ）｜＜０．１９０ （５）
０．１０＜ｆ１／ｆ＜１．００ （６）
条件式（４）は、撮影レンズの２次スペクトルを十分に補正する際に、負レンズＮＬの異常分散性ΔθｇＦ、ｄ線に対するアッベ数νｄ、異常分散性を持つ材料により構成される負レンズＮＬの適切な屈折力を規定したものである。
0.0050 <| ΔθgF * f / (νd * fN) | <0.0500 (4)
0.010 <| f / (νd * fN) | <0.190 (5)
0.10 <f1 / f <1.00 (6)
Conditional expression (4) indicates that when the secondary spectrum of the photographing lens is sufficiently corrected, the negative lens NL composed of a material having anomalous dispersion ΔθgF of the negative lens NL, an Abbe number νd with respect to the d-line, and anomalous dispersion. This defines the appropriate refractive power.
条件式（４）の上限を超えると、負レンズＮＬの２次スペクトルの色収差の補正力が過剰になるため、好ましくない。 Exceeding the upper limit of conditional expression (4) is not preferable because the correction power for chromatic aberration of the secondary spectrum of the negative lens NL becomes excessive.
条件式（４）の下限を超えると、負レンズＮＬの２次スペクトルの色収差の補正力が不足して、倍率色収差を十分に補正することが困難になる。 If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the correction power for chromatic aberration of the secondary spectrum of the negative lens NL will be insufficient, and it will be difficult to sufficiently correct the lateral chromatic aberration.
さらに望ましくは、以下の条件式（４ａ）を満足するのが良い。条件式（４ａ）を満足すると、倍率色収差を更に良好に補正することができる。 More preferably, the following conditional expression (4a) should be satisfied. When the conditional expression (4a) is satisfied, the lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
０．００７０＜ΔθｇＦ＊ｆ／（νｄ＊ｆＮ）＜０．０３００ （４ａ）
条件式（５）は負レンズＮＬの適切な１次の色収差の補正力の範囲を規定したものである。
0.0070 <ΔθgF * f / (νd * fN) <0.0300 (4a)
Conditional expression (5) defines an appropriate correction range of the primary chromatic aberration of the negative lens NL.
条件式（５）の上限を超えると、１次の色収差の補正力が過剰となるため、好ましくない。 Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because the correction power for primary chromatic aberration becomes excessive.
条件式（５）の下限を超えると、１次の色収差の補正力が不足するため、倍率色収差を十分に補正することが困難になる。 If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the correction power for primary chromatic aberration will be insufficient, and it will be difficult to sufficiently correct lateral chromatic aberration.
さらに望ましくは、以下の条件式（５ａ）を満足するのが良い。条件式（５ａ）を満足することにより、倍率色収差を更に良好に補正することができる。 More preferably, the following conditional expression (5a) should be satisfied. By satisfying conditional expression (5a), it is possible to correct the lateral chromatic aberration more satisfactorily.
０．０５０＜｜ｆ／（νｄ＊ｆＮ）｜＜０．１９０ （５ａ）
条件式（６）は、色収差の補正とレンズ全長の短縮を両立するための条件式であり、前群Ｌ１の焦点距離ｆ１と全系の焦点距離ｆの比を規定したものである。
0.050 <| f / (νd * fN) | <0.190 (5a)
Conditional expression (6) is a conditional expression for achieving both correction of chromatic aberration and shortening of the total lens length, and defines the ratio between the focal length f1 of the front lens unit L1 and the focal length f of the entire system.
条件式（６）の上限を超えると、前群Ｌ１の屈折力が小さくなり、レンズ全長を十分に短縮することが困難になる。 If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the front group L1 will be small, and it will be difficult to sufficiently shorten the total lens length.
条件式（６）の下限を超えると前群Ｌ１の屈折力が大きくなり、軸上色収差と倍率色収差を十分に補正することが困難となる。 If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the front lens unit L1 will increase, making it difficult to sufficiently correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
さらに、望ましくは条件式（６ａ）を満足するのが良い。条件式（６ａ）を満足することによりレンズ全長を更に短縮することができる。 Furthermore, it is desirable that the conditional expression (6a) is satisfied. By satisfying conditional expression (6a), the total lens length can be further shortened.
０．３０＜ｆ１／ｆ＜０．９０ （６ａ）
図１を参照して、本発明の撮影レンズの実施例１のレンズ構成を説明する。
0.30 <f1 / f <0.90 (6a)
With reference to FIG. 1, the lens configuration of Example 1 of the photographing lens of the present invention will be described.
実施例１の撮影レンズの前群Ｌ１は、物体側から像側へ順に、屈折力の弱い保護ガラス、正レンズと正レンズの接合レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズ、負レンズ、負レンズにより構成されている。 The front lens unit L1 of the photographic lens of Example 1 includes, in order from the object side to the image side, protective glass having a weak refractive power, a cemented lens of a positive lens and a positive lens, a positive lens, a negative lens, a positive lens, a negative lens, and a negative lens. It is comprised by.
前群Ｌ１の最も像側に配置された負レンズはフォーカシングのために光軸上を移動するレンズであり、フォーカシング時の色収差の変動を少なくするために低分散材料が用いられている。前群Ｌ１の最も物体側の接合レンズの接合面に正の光学的パワーを持つ回折光学素子ＤＯが導入されており、通常はオーバー側に残存する軸上色収差の２次スペクトルをアンダー側に、通常はアンダー側に残存する倍率色収差の２次スペクトルをオーバー側に補正している。しかし、回折光学素子ＤＯだけでは軸上色収差を補正すると倍率色収差がアンダー側に残存し、倍率色収差を補正すると軸上色収差がアンダー側に残存するため、後群Ｌ２の軸外光線高さの高くなる位置に異常分散材料より成る負レンズＮＬを配置している。これによれば、前群Ｌ１においてアンダー側に補正された軸上色収差をオーバー側に戻し、アンダー側に残存した倍率色収差をオーバー側に補正することができる。 The negative lens disposed on the most image side of the front lens unit L1 is a lens that moves on the optical axis for focusing, and a low dispersion material is used to reduce fluctuations in chromatic aberration during focusing. A diffractive optical element DO having a positive optical power is introduced into the cemented surface of the cemented lens closest to the object side in the front group L1, and the secondary spectrum of axial chromatic aberration remaining on the over side is normally on the under side. Usually, the secondary spectrum of lateral chromatic aberration remaining on the under side is corrected to the over side. However, with the diffractive optical element DO alone, when the longitudinal chromatic aberration is corrected, the lateral chromatic aberration remains on the under side, and when the lateral chromatic aberration is corrected, the axial chromatic aberration remains on the under side. A negative lens NL made of an anomalous dispersion material is arranged at the position. According to this, the longitudinal chromatic aberration corrected to the under side in the front group L1 can be returned to the over side, and the lateral chromatic aberration remaining on the under side can be corrected to the over side.
上述のように正の光学的パワーを持つ回折光学素子ＤＯと異常分散材料により構成された負レンズＮＬを適切に用いることで、軸上色収差と倍率色収差を良好に補正している。 As described above, the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration are satisfactorily corrected by appropriately using the diffractive optical element DO having positive optical power and the negative lens NL composed of the anomalous dispersion material.
図３を参照して、本発明の撮影レンズの実施例２のレンズ構成を説明する。 With reference to FIG. 3, the lens configuration of Embodiment 2 of the photographing lens of the present invention will be described.
実施例２の撮影レンズの前群Ｌ１は、物体側から像側へ順に、正レンズと正レンズの接合レンズ、正レンズと負レンズの接合レンズ、負レンズと正レンズの接合レンズ、フォーカシングを行う負レンズにより構成されている。 The front lens unit L1 of the photographing lens of Example 2 performs focusing in order from the object side to the image side, a cemented lens of a positive lens and a positive lens, a cemented lens of a positive lens and a negative lens, a cemented lens of a negative lens and a positive lens, and focusing. It is composed of a negative lens.
前群Ｌ１の最も物体側に配置された接合レンズの接合面に正の光学的パワーを有する回折光学素子ＤＯを導入し、通常はオーバー側に残存する軸上色収差の２次スペクトルをアンダー側に、通常はアンダー側に残存する倍率色収差の２次スペクトルをオーバー側に補正している。しかし、回折光学素子ＤＯだけでは軸上色収差を補正すると倍率色収差がアンダー側に残存し、倍率色収差を補正すると軸上色収差がアンダー側に残存するため、後群Ｌ２の軸外光線高さの高くなる位置に異常分散材料からなる負レンズＮＬを配置している。これによれば、前群Ｌ１においてアンダー側に補正にされた軸上色収差をオーバー側に戻し、アンダー側に残存した倍率色収差をオーバー側に補正することができる。上述のように回折光学素子ＤＯと異常分散材料からなる負レンズＮＬを適切に用いることで、軸上色収差と倍率色収差を良好に補正することができる。 A diffractive optical element DO having a positive optical power is introduced to the cemented surface of the cemented lens disposed on the most object side of the front lens unit L1, and the secondary spectrum of axial chromatic aberration that normally remains on the over side is on the under side. Usually, the secondary spectrum of lateral chromatic aberration remaining on the under side is corrected to the over side. However, with the diffractive optical element DO alone, when the longitudinal chromatic aberration is corrected, the lateral chromatic aberration remains on the under side, and when the lateral chromatic aberration is corrected, the axial chromatic aberration remains on the under side. A negative lens NL made of an anomalous dispersion material is arranged at the position. According to this, the axial chromatic aberration corrected to the under side in the front group L1 can be returned to the over side, and the lateral chromatic aberration remaining on the under side can be corrected to the over side. As described above, by appropriately using the diffractive optical element DO and the negative lens NL made of an anomalous dispersion material, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
なお、実施例２の撮影レンズは、焦点距離が最も短い実施例であるが、レンズ全長を短縮しているため、従来技術では軸上色収差、倍率色収差を小さく抑えることが困難である。 The photographic lens of Example 2 is an example having the shortest focal length. However, since the total length of the lens is shortened, it is difficult to reduce axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration with the prior art.
実施例２では、実施例１よりも色収差の補正力が小さい異常分散材料を用いて、軸上色収差、倍率色収差を同時に十分に補正した。その他の構成は実施例１と同様であるため説明を省略する。 In Example 2, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration were sufficiently corrected simultaneously using an anomalous dispersion material having a smaller correction power of chromatic aberration than in Example 1. Since other configurations are the same as those of the first embodiment, description thereof is omitted.
図５を参照して、本発明の撮影レンズの実施例３のレンズ構成を説明する。 With reference to FIG. 5, the lens configuration of Embodiment 3 of the photographing lens of the present invention will be described.
実施例３の撮影レンズの前群Ｌ１は、物体側から像側へ順に、正レンズと正レンズの接合レンズ、正レンズ、負レンズ、正レンズ、負レンズ、フォーカシングを行う負レンズにより構成されている。前群Ｌ１の最も物体側の接合レンズの接合面に正の光学的パワーを有する回折光学素子ＤＯを導入し、通常はオーバー側に残存する軸上色収差の２次スペクトルをアンダー側に、通常はアンダー側に残存する倍率色収差の２次スペクトルをオーバー側に補正している。しかし、回折光学素子ＤＯだけでは軸上色収差を補正すると倍率色収差がアンダー側に残存し、倍率色収差を補正すると軸上色収差がアンダー側に残存する。 The front lens unit L1 of the photographic lens of Example 3 is composed of, in order from the object side to the image side, a cemented lens of a positive lens and a positive lens, a positive lens, a negative lens, a positive lens, a negative lens, and a negative lens that performs focusing. Yes. A diffractive optical element DO having a positive optical power is introduced into the cemented surface of the cemented lens closest to the object side in the front group L1, and the secondary spectrum of axial chromatic aberration that normally remains on the over side is set to the under side. The secondary spectrum of lateral chromatic aberration remaining on the under side is corrected to the over side. However, with the diffractive optical element DO alone, when the longitudinal chromatic aberration is corrected, the lateral chromatic aberration remains on the under side, and when the lateral chromatic aberration is corrected, the axial chromatic aberration remains on the under side.
そこで、後群Ｌ２の軸外光線高さの高くなる位置に異常分散材料からなる負レンズＮＬを配置している。これによれば、前群Ｌ１でアンダー側に補正にされた軸上色収差をオーバー側に戻し、アンダー側に残存した倍率色収差をオーバー側に補正することができる。上述のように回折光学素子ＤＯと異常分散材料により構成された負レンズＮＬを適切に用いることで、軸上色収差と倍率色収差を良好に補正することができる。 Therefore, the negative lens NL made of an anomalous dispersion material is disposed at a position where the off-axis light beam height of the rear group L2 is high. According to this, the axial chromatic aberration corrected to the under side in the front group L1 can be returned to the over side, and the lateral chromatic aberration remaining on the under side can be corrected to the over side. As described above, by appropriately using the negative lens NL composed of the diffractive optical element DO and the anomalous dispersion material, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
実施例３の撮影レンズは、焦点距離が最も長い実施例であり、かつレンズ全長を短縮しているので、従来技術では軸上色収差と倍率色収差を十分に小さくすることが困難である。 The photographic lens of Example 3 is an example having the longest focal length and the total length of the lens is shortened. Therefore, it is difficult to sufficiently reduce axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration with the prior art.
後群Ｌ２の負レンズＮＬに、実施例１、２と比較して色収差補正力の高い材料を用いることで、比較的小さい光学的パワーで軸上色収差と倍率色収差を同時に十分に小さくしている。また、負レンズＮＬの屈折力が小さくなるので、結果として回折光学素子ＤＯの光学的パワーも小さくなっている。その他については実施例１と同じであるため説明を省略する。 By using a material having a higher chromatic aberration correction power than the first and second embodiments for the negative lens NL of the rear group L2, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are made sufficiently small at the same time with relatively small optical power. . In addition, since the refractive power of the negative lens NL is reduced, the optical power of the diffractive optical element DO is also reduced as a result. Since others are the same as those of the first embodiment, description thereof is omitted.
次に本発明の数値実施例を示す。 Next, numerical examples of the present invention will be shown.
数値実施例において、ｒｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、ｄｉは第ｉ番目のレンズ厚または空気間隔、ｎｉとνｉは第ｉ番目のレンズの材質の屈折率とアッベ数である。 In the numerical examples, ri is the radius of curvature of the i-th lens surface in order from the object side, di is the i-th lens thickness or air spacing, ni and ν i are the refractive index and Abbe number of the material of the i-th lens. It is.
また、非球面形状はレンズ面の中心部の曲率半径をＲとし、光軸方向をＸ軸とし、光軸に対して垂直方向の高さをｈとし、非球面係数をＡｉ（ｉ＝１、２、３…）としたとき、
Ｘ（ｈ）＝（１／Ｒ）ｈ２／（１＋｛１ー（Ｋ＋１）（ｈ／Ｒ）２｝１／２）＋Ａ４ｈ４＋Ａ６ｈ６＋Ａ８ｈ８＋Ａ１０ｈ１０＋・・・
で表されるものとする。
The aspherical shape is defined such that the radius of curvature at the center of the lens surface is R, the optical axis direction is the X axis, the height perpendicular to the optical axis is h, and the aspheric coefficient is Ai (i = 1, 2, 3, ...)
X (h) = (1 / R) h 2 / (1+ {1− (K + 1) (h / R) 2 } 1/2 ) + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10 +.
It shall be represented by
また、回折面の位相形状φは、光軸に対して垂直方向の高さをｈ、回折光の回折次数をｍ、設計波長をλ０、位相係数をＡｉ（ｉ＝１、２、３…）としたとき、
φ（ｈ，ｍ）＝｛２π／（ｍλ０）｝（Ａ２ｈ２＋Ａ４ｈ４＋Ａ６ｈ６＋・・・）
で表されるものとする。
The phase shape φ of the diffractive surface is such that the height in the direction perpendicular to the optical axis is h, the diffraction order of the diffracted light is m, the design wavelength is λ0, and the phase coefficient is Ai (i = 1, 2, 3,...) When
φ (h, m) = {2π / (mλ 0 )} (A2h 2 + A4h 4 + A6h 6 +...)
It shall be represented by
各実施例において、回折光の回折次数ｍは１であり、設計波長λ０はｄ線の波長（５８７．５６ｎｍ）である。 In each example, the diffraction order m of the diffracted light is 1, and the design wavelength λ 0 is the wavelength of the d-line (587.56 nm).
また、本発明の各条件式と数値実施例の関係を表１に示す。 Table 1 shows the relationship between the conditional expressions of the present invention and numerical examples.
（数値実施例１）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd 有効径 θgF
1 1196.000 4.50 1.51633 64.1 95.12
2 1196.000 1.50 95.00
3 116.241 9.40 1.56384 60.7 95.00
4(回折) 319.640 9.00 1.51633 64.1 94.13
5 -484.916 16.76 93.08
6 95.761 8.60 1.51823 59.0 76.56
7 359.445 3.11 74.77
8 -495.228 3.60 1.74950 35.3 75.03
9 129.359 4.08 70.57
10 73.124 8.40 1.48749 70.2 67.85
11 312.109 0.80 66.79
12 52.125 5.30 1.67270 32.1 60.21
13 41.233 (可変) 54.25
14 312.990 1.80 1.43387 95.1 36.61
15 61.814 (可変) 34.93
16(絞り) ∞ 10.50 27.10
17 98.891 1.30 1.80518 25.4 25.19
18 41.722 4.70 1.48749 70.2 24.96
19 -71.065 0.50 24.99
20 69.697 3.80 1.76182 26.5 24.58
21 -39.788 1.30 1.80400 46.6 24.39
22 36.193 3.46 23.27
23 -59.778 1.30 1.80400 46.6 23.33
24 82.853 1.53 24.19
25 79.688 2.00 1.63555 22.7 25.47 0.689
26 37.238 7.50 1.63980 34.5 26.51
27 -22.041 1.40 1.80610 41.0 26.68
28 -116.409 10.00 28.71
29 96.927 6.10 1.53172 48.8 35.43
30 -96.804 2.38 35.99
31 ∞ 2.20 1.51633 64.1 36.45
32 ∞ (可変) 36.61
像面 ∞
非球面データ
第4面(回折面)
A 2=-4.04572e-005 A 4= 9.88084e-011
各種データ
焦点距離 391.90
Fナンバー 4.12
画角 3.16
像高 21.64
レンズ全長 258.90
BF 60.09
d13 39.15
d15 22.84
d32 60.09
入射瞳位置 480.05
射出瞳位置 -63.81
前側主点位置-367.60
後側主点位置-331.81
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 248.02 116.00 -160.19 -155.93
2 16 -276.69 59.97 -32.32 -100.41
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 1807960.73
2 3 310.89
3 4 363.59
4 6 249.12
5 8 -136.51
6 10 193.67
7 12 -364.68
8 14 -177.92
9 17 -90.55
10 18 54.67
11 20 33.75
12 21 -23.39
13 23 -43.01
14 25 -112.04
15 26 22.76
16 27 -33.95
17 29 92.09
18 31 0.00
（数値実施例２）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd 有効径 θgF
1* 66.660 12.94 1.48749 70.2 100.99
2(回折) 122.932 12.44 1.48749 70.2 99.78
3 1935.016 5.85 98.36
4* 70.514 15.70 1.48749 70.2 82.89
5 -1634.719 0.00 80.46
6 -1634.719 3.22 1.74100 52.6 80.46
7 304.118 9.26 75.45
8 180.978 2.92 1.83481 42.7 62.24
9 31.515 0.00 51.00
10 31.515 15.50 1.48749 70.2 51.00
11 -361.746 (可変) 50.15
12 239.839 1.75 1.43387 95.1 41.13
13 32.243 (可変) 36.75
14(絞り) ∞ 3.92 32.16
15 65.777 1.27 1.80518 25.4 30.00
16 29.373 0.00 28.63
17 29.373 5.08 1.51742 52.4 28.63
18 995.583 2.24 28.56
19 49.644 4.22 1.75520 27.5 29.02
20 -235.951 0.00 28.69
21 -235.951 1.27 1.81600 46.6 28.69
22 53.841 2.28 28.02
23 475.141 1.27 1.83481 42.7 28.07
24 49.205 3.51 28.15
25 -280.417 3.00 1.64769 33.8 28.79
26 -44.143 0.00 29.14
27 -44.143 1.36 1.83481 42.7 29.14
28* 502.189 0.80 30.81
29 276.896 5.00 1.80518 25.4 31.73
30 -43.072 0.00 32.24
31 -67.094 1.95 1.89000 19.1 32.27 0.662
32 -734.089 0.49 33.19
33 98.844 5.68 1.80518 25.4 34.11
34 1402.397 0.49 34.42
35 ∞ 2.14 1.51633 64.1 34.47
36 ∞ (可変) 34.68
像面 ∞
非球面データ
第1面
K =-2.69344e-001 A 4= 2.22876e-008 A 6=-2.43963e-011 A 8= 4.53069e-015 A10=
-2.47743e-018
第2面(回折面)
A 2=-4.70270e-005 A 4= 2.20931e-010 A 6=-2.80191e-013 A 8= 1.60426e-016
第4面
K = 1.07292e-001 A 4=-2.96499e-007 A 6= 5.71510e-012 A 8=-2.57793e-014 A10=
1.55681e-017
第28面
K =-4.60382e+002 A 4=-1.11076e-006 A 6=-2.90652e-009 A 8= 2.56273e-012 A10=
-7.92837e-015
各種データ
焦点距離 290.84
Fナンバー 2.88
画角 4.25
像高 21.64
レンズ全長 209.10
BF 57.56
d11 8.23
d13 17.78
d36 57.56
入射瞳位置 319.28
射出瞳位置 -36.67
前側主点位置-287.61
後側主点位置-233.29
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 253.07 87.81 -231.53 -155.63
2 14 -784.25 45.96 -22.17 -59.48
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 271.16
2 2 262.04
3 4 139.09
4 6 -345.80
5 8 -46.12
6 10 60.25
7 12 -86.08
8 15 -66.95
9 17 58.39
10 19 54.66
11 21 -53.62
12 23 -65.84
13 25 80.49
14 27 -48.55
15 29 46.62
16 31 -83.08
17 33 131.81
18 35 0.00
（数値実施例３）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd 有効径 θgF
1 159.580 7.00 1.56384 60.7 99.57
2(回折) 191.677 11.50 1.51633 64.1 98.30
3 -422.539 11.67 97.78
4 120.754 10.21 1.48749 70.2 86.92
5 -1055.935 4.03 86.21
6 -383.786 4.50 1.83400 37.2 83.69
7 183.054 0.27 79.57
8 71.165 10.11 1.48749 70.2 77.33
9 163.055 0.15 75.44
10 95.990 4.00 1.77250 49.6 73.40
11 63.175 (可変) 68.39
12 223.112 3.00 1.43875 95.0 50.08
13 112.913 (可変) 48.71
14(絞り) ∞ 5.00 42.76
15 122.486 2.00 1.83400 37.2 40.95
16 56.539 7.64 1.51742 52.4 39.78
17 -107.636 0.50 39.32
18 70.717 6.07 1.69895 30.1 36.77
19 -70.558 2.00 1.77250 49.6 36.08
20 38.318 4.98 32.23
21 -152.751 2.00 1.74320 49.3 32.14
22 -167.538 0.15 32.13
23 37.056 4.52 1.60342 38.0 31.46
24 -157.074 2.00 1.83481 42.7 31.35
25 84.242 16.72 29.90
26 585.134 2.91 1.80518 25.4 24.54
27 168.963 1.50 1.56691 23.3 23.87 0.802
28 78.220 33.00 23.44
29 ∞ 2.20 1.51633 64.1 27.76
30 ∞ (可変) 27.98
像面 ∞
非球面データ
第2面(回折面)
A 2=-2.18762e-005 A 4= 3.19659e-010 A 6=-1.30301e-013
各種データ
焦点距離 582.48
Fナンバー 5.85
画角 2.13
像高 21.64
レンズ全長 346.68
BF 103.15
d11 59.08
d13 24.83
d30 103.15
入射瞳位置 359.81
射出瞳位置 -67.25
前側主点位置-1048.76
後側主点位置-479.33
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 365.27 125.52 -149.42 -187.87
2 14 -190.56 93.18 81.51 -10.16
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 1467.89
2 2 254.19
3 4 222.92
4 6 -148.07
5 8 250.02
6 10 -252.64
7 12 -525.41
8 15 -127.67
9 16 72.80
10 18 51.44
11 19 -31.89
12 21 -2471.30
13 23 50.13
14 24 -65.44
15 26 -295.96
16 27 -258.46
17 29 0.00
(Numerical example 1)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd Effective diameter θgF
1 1196.000 4.50 1.51633 64.1 95.12
2 1196.000 1.50 95.00
3 116.241 9.40 1.56384 60.7 95.00
4 (Diffraction) 319.640 9.00 1.51633 64.1 94.13
5 -484.916 16.76 93.08
6 95.761 8.60 1.51823 59.0 76.56
7 359.445 3.11 74.77
8 -495.228 3.60 1.74950 35.3 75.03
9 129.359 4.08 70.57
10 73.124 8.40 1.48749 70.2 67.85
11 312.109 0.80 66.79
12 52.125 5.30 1.67270 32.1 60.21
13 41.233 (variable) 54.25
14 312.990 1.80 1.43387 95.1 36.61
15 61.814 (variable) 34.93
16 (Aperture) ∞ 10.50 27.10
17 98.891 1.30 1.80518 25.4 25.19
18 41.722 4.70 1.48749 70.2 24.96
19 -71.065 0.50 24.99
20 69.697 3.80 1.76182 26.5 24.58
21 -39.788 1.30 1.80400 46.6 24.39
22 36.193 3.46 23.27
23 -59.778 1.30 1.80400 46.6 23.33
24 82.853 1.53 24.19
25 79.688 2.00 1.63555 22.7 25.47 0.689
26 37.238 7.50 1.63980 34.5 26.51
27 -22.041 1.40 1.80610 41.0 26.68
28 -116.409 10.00 28.71
29 96.927 6.10 1.53172 48.8 35.43
30 -96.804 2.38 35.99
31 ∞ 2.20 1.51633 64.1 36.45
32 ∞ (variable) 36.61
Image plane ∞
Aspheric data 4th surface (diffractive surface)
A 2 = -4.04572e-005 A 4 = 9.88084e-011
Various data focal length 391.90
F number 4.12
Angle of View 3.16
Statue height 21.64
Total lens length 258.90
BF 60.09
d13 39.15
d15 22.84
d32 60.09
Entrance pupil position 480.05
Exit pupil position -63.81
Front principal point position -367.60
Rear principal point position-331.81
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 248.02 116.00 -160.19 -155.93
2 16 -276.69 59.97 -32.32 -100.41
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 1807960.73
2 3 310.89
3 4 363.59
4 6 249.12
5 8 -136.51
6 10 193.67
7 12 -364.68
8 14 -177.92
9 17 -90.55
10 18 54.67
11 20 33.75
12 21 -23.39
13 23 -43.01
14 25 -112.04
15 26 22.76
16 27 -33.95
17 29 92.09
18 31 0.00
(Numerical example 2)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd Effective diameter θgF
1 * 66.660 12.94 1.48749 70.2 100.99
2 (Diffraction) 122.932 12.44 1.48749 70.2 99.78
3 1935.016 5.85 98.36
4 * 70.514 15.70 1.48749 70.2 82.89
5 -1634.719 0.00 80.46
6 -1634.719 3.22 1.74100 52.6 80.46
7 304.118 9.26 75.45
8 180.978 2.92 1.83481 42.7 62.24
9 31.515 0.00 51.00
10 31.515 15.50 1.48749 70.2 51.00
11 -361.746 (variable) 50.15
12 239.839 1.75 1.43387 95.1 41.13
13 32.243 (variable) 36.75
14 (Aperture) ∞ 3.92 32.16
15 65.777 1.27 1.80518 25.4 30.00
16 29.373 0.00 28.63
17 29.373 5.08 1.51742 52.4 28.63
18 995.583 2.24 28.56
19 49.644 4.22 1.75520 27.5 29.02
20 -235.951 0.00 28.69
21 -235.951 1.27 1.81600 46.6 28.69
22 53.841 2.28 28.02
23 475.141 1.27 1.83481 42.7 28.07
24 49.205 3.51 28.15
25 -280.417 3.00 1.64769 33.8 28.79
26 -44.143 0.00 29.14
27 -44.143 1.36 1.83481 42.7 29.14
28 * 502.189 0.80 30.81
29 276.896 5.00 1.80518 25.4 31.73
30 -43.072 0.00 32.24
31 -67.094 1.95 1.89000 19.1 32.27 0.662
32 -734.089 0.49 33.19
33 98.844 5.68 1.80518 25.4 34.11
34 1402.397 0.49 34.42
35 ∞ 2.14 1.51633 64.1 34.47
36 ∞ (variable) 34.68
Image plane ∞
Aspheric data 1st surface
K = -2.69344e-001 A 4 = 2.22876e-008 A 6 = -2.43963e-011 A 8 = 4.53069e-015 A10 =
-2.47743e-018
Second surface (diffractive surface)
A 2 = -4.70270e-005 A 4 = 2.20931e-010 A 6 = -2.80191e-013 A 8 = 1.60426e-016
4th page
K = 1.07292e-001 A 4 = -2.96499e-007 A 6 = 5.71510e-012 A 8 = -2.57793e-014 A10 =
1.55681e-017
28th page
K = -4.60382e + 002 A 4 = -1.11076e-006 A 6 = -2.90652e-009 A 8 = 2.56273e-012 A10 =
-7.92837e-015
Various data focal length 290.84
F number 2.88
Angle of View 4.25
Statue height 21.64
Total lens length 209.10
BF 57.56
d11 8.23
d13 17.78
d36 57.56
Entrance pupil position 319.28
Exit pupil position -36.67
Front principal point position-287.61
Rear principal point position -233.29
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 253.07 87.81 -231.53 -155.63
2 14 -784.25 45.96 -22.17 -59.48
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 271.16
2 2 262.04
3 4 139.09
4 6 -345.80
5 8 -46.12
6 10 60.25
7 12 -86.08
8 15 -66.95
9 17 58.39
10 19 54.66
11 21 -53.62
12 23 -65.84
13 25 80.49
14 27 -48.55
15 29 46.62
16 31 -83.08
17 33 131.81
18 35 0.00
(Numerical Example 3)
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd Effective diameter θgF
1 159.580 7.00 1.56384 60.7 99.57
2 (Diffraction) 191.677 11.50 1.51633 64.1 98.30
3 -422.539 11.67 97.78
4 120.754 10.21 1.48749 70.2 86.92
5 -1055.935 4.03 86.21
6 -383.786 4.50 1.83400 37.2 83.69
7 183.054 0.27 79.57
8 71.165 10.11 1.48749 70.2 77.33
9 163.055 0.15 75.44
10 95.990 4.00 1.77250 49.6 73.40
11 63.175 (variable) 68.39
12 223.112 3.00 1.43875 95.0 50.08
13 112.913 (variable) 48.71
14 (Aperture) ∞ 5.00 42.76
15 122.486 2.00 1.83400 37.2 40.95
16 56.539 7.64 1.51742 52.4 39.78
17 -107.636 0.50 39.32
18 70.717 6.07 1.69895 30.1 36.77
19 -70.558 2.00 1.77250 49.6 36.08
20 38.318 4.98 32.23
21 -152.751 2.00 1.74320 49.3 32.14
22 -167.538 0.15 32.13
23 37.056 4.52 1.60342 38.0 31.46
24 -157.074 2.00 1.83481 42.7 31.35
25 84.242 16.72 29.90
26 585.134 2.91 1.80518 25.4 24.54
27 168.963 1.50 1.56691 23.3 23.87 0.802
28 78.220 33.00 23.44
29 ∞ 2.20 1.51633 64.1 27.76
30 ∞ (variable) 27.98
Image plane ∞
Aspheric data 2nd surface (diffractive surface)
A 2 = -2.18762e-005 A 4 = 3.19659e-010 A 6 = -1.30301e-013
Various data focal length 582.48
F number 5.85
Angle of View 2.13
Statue height 21.64
Total lens length 346.68
BF 103.15
d11 59.08
d13 24.83
d30 103.15
Entrance pupil position 359.81
Exit pupil position -67.25
Front principal point position-1048.76
Rear principal point position -479.33
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 365.27 125.52 -149.42 -187.87
2 14 -190.56 93.18 81.51 -10.16
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 1467.89
2 2 254.19
3 4 222.92
4 6 -148.07
5 8 250.02
6 10 -252.64
7 12 -525.41
8 15 -127.67
9 16 72.80
10 18 51.44
11 19 -31.89
12 21 -2471.30
13 23 50.13
14 24 -65.44
15 26 -295.96
16 27 -258.46
17 29 0.00
図７は前述の実施例１〜３に示した撮影レンズを用いたカメラ（撮像装置）を示しており、レンズ鏡筒１０には、実施例１〜４に示した撮影レンズ１１が内蔵されている。カメラ本体２０内には、撮影レンズ１１によって取り込まれた光束を上方に反射するミラー２１、撮影レンズ１１によって被写体像が形成される焦点板２２、焦点板２２からの光束を正立像に変換するペンタダハプリズム２３、焦点板２２上に形成された被写体像を観察するための接眼レンズ２４、撮影レンズからの光束を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）２５等が設けられている。
FIG. 7 shows a camera (imaging device) using the photographing lens shown in the first to third embodiments. The
図７は、観察状態つまり撮影待機状態を表しているが、レリーズボタンを撮影者が操作することにより、ミラー２１が図示の光路中から退避し、固体撮像素子２５上に被写体像が取り込まれる。このように、実施例１〜３に示した撮影レンズをカメラに用いることにより、高い光学性能を持つカメラを実現することができる。 FIG. 7 shows an observation state, that is, a photographing standby state. When the photographer operates the release button, the mirror 21 is retracted from the illustrated optical path, and the subject image is captured on the solid-state image sensor 25. In this way, a camera having high optical performance can be realized by using the photographing lens shown in Embodiments 1 to 3 for the camera.
Ｌ１ 前群
Ｌ２ 後群
ＳＰ 絞り
ＩＰ 像面
ＤＯ 回折光学素子
ＮＬ 異常分散材料により構成される負レンズ
ｄ ｄ線
ｇ ｇ線
ΔＳ サジタル像面
ΔＭ メリディオナル像面
Ｆｎｏ Ｆナンバー
ω 半画角
L1 front group L2 rear group SP stop IP image plane DO diffractive optical element NL negative lens composed of anomalous dispersion material d d line g g line ΔS sagittal image plane ΔM meridional image plane Fno F number ω half angle of view
Claims (5)
３０＜｜ｆＤ／ｆＮ｜＜２００
０．２２＜｜ｆＮ／ｆ｜＜０．５０
０．００１０＜ΔθｇＦ／νｄ＜０．０２００
なる条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。 In order from the object side to the image side, the front group includes a front group having a positive refractive power, a stop, and a rear group having a negative refractive power, and the front group includes a diffractive optical element having a positive optical power, and the diffractive optical element Where fD is the focal length of at least one negative lens in the rear group, fN is the anomalous dispersion of the material constituting the negative lens, ΔθgF, the Abbe number is νd, and the focal length of the entire system is f. ,
30 <| fD / fN | <200
0.22 <| fN / f | <0.50
0.0010 <ΔθgF / νd <0.0200
A photographic lens characterized by satisfying the following conditional expression:
０．００５０＜｜ΔθｇＦ＊ｆ／（νｄ＊ｆＮ）｜＜０．０５００
０．０１０＜｜ｆ／（νｄ＊ｆＮ）｜＜０．１９０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。 The negative lens is
0.0050 <| ΔθgF * f / (νd * fN) | <0.0500
0.010 <| f / (νd * fN) | <0.190
The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
０．１０＜ｆ１／ｆ＜１．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の撮影レンズ。 When the focal length of the front group is f1,
0.10 <f1 / f <1.00
The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008324169A JP5289028B2 (en) | 2008-12-19 | 2008-12-19 | Imaging lens and imaging apparatus having the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008324169A JP5289028B2 (en) | 2008-12-19 | 2008-12-19 | Imaging lens and imaging apparatus having the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2010145832A JP2010145832A (en) | 2010-07-01 |
| JP5289028B2 true JP5289028B2 (en) | 2013-09-11 |
Family
ID=42566317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008324169A Expired - Fee Related JP5289028B2 (en) | 2008-12-19 | 2008-12-19 | Imaging lens and imaging apparatus having the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5289028B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5587225B2 (en) * | 2011-03-09 | 2014-09-10 | キヤノン株式会社 | Imaging optical system and imaging apparatus having the same |
| JP5726004B2 (en) * | 2011-07-21 | 2015-05-27 | キヤノン株式会社 | Imaging optical system and imaging apparatus having the same |
| JP5749629B2 (en) * | 2011-11-01 | 2015-07-15 | 株式会社タムロン | Inner focus telephoto lens |
| JP7237706B2 (en) * | 2019-04-11 | 2023-03-13 | キヤノン株式会社 | Imaging optical system and imaging device |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1152236A (en) * | 1997-08-04 | 1999-02-26 | Canon Inc | Rear focus type zoom lens |
| JP3950571B2 (en) * | 1999-03-10 | 2007-08-01 | キヤノン株式会社 | Imaging optical system |
-
2008
- 2008-12-19 JP JP2008324169A patent/JP5289028B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2010145832A (en) | 2010-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9829681B2 (en) | Optical system and image pickup apparatus including the same | |
| JP4829590B2 (en) | Imaging optical system and imaging apparatus having the same | |
| US20150146085A1 (en) | Optical system and image pickup apparatus including the same | |
| JP5265218B2 (en) | Zoom lens | |
| JP6366347B2 (en) | Imaging optical system and imaging apparatus having the same | |
| JP5893423B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus having the same | |
| JP2012002999A (en) | Photographic optical system and imaging device having the same | |
| JP5213514B2 (en) | Imaging optical system and imaging apparatus having the same | |
| US11156811B2 (en) | Zoom lens and image pickup apparatus | |
| JP2017223755A (en) | Imaging optical system | |
| JP6971654B2 (en) | Optical system and an image pickup device having it | |
| JP5639625B2 (en) | Imaging optical system and imaging apparatus having the same | |
| JP5861472B2 (en) | Zoom lens and optical device | |
| JP5900057B2 (en) | OPTICAL SYSTEM, OPTICAL DEVICE, AND OPTICAL SYSTEM MANUFACTURING METHOD | |
| JP5315755B2 (en) | Optical system, optical system focusing method, and imaging apparatus having these | |
| JP5127352B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus having the same | |
| JP4915992B2 (en) | Zoom lens | |
| JP6164894B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus having the same | |
| JP5289028B2 (en) | Imaging lens and imaging apparatus having the same | |
| JP2009210741A (en) | Zoom lens and optical apparatus equipped with the same | |
| JP6921617B2 (en) | Imaging optical system and imaging equipment having it | |
| JP2006106111A (en) | Zoom lens | |
| JP5354326B2 (en) | Zoom lens and optical apparatus having the same | |
| JP6112945B2 (en) | Optical system and imaging apparatus having the same | |
| JP5292894B2 (en) | Optical system, optical system focusing method, and imaging apparatus having these |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20100630 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20111216 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130322 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130326 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130408 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130507 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130604 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5289028 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |