JP5262354B2 - 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 - Google Patents
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Description
[1]竪型溶解炉において、炉頂部から、主たる炉装入原料として鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑を製造する方法であって、
少なくとも一部の羽口内に、酸素を噴射する酸素噴射ノズルを配置し、下記(1)式を満足するように、羽口から熱風を30m/s以上100m/s以下の羽口先での流速で吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから酸素を吹き込むことを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
1.5≦A/B≦9 …(1)
但し、A:酸素噴射ノズル出口での酸素流速(m/s)
B:羽口先での熱風流速(m/s)
[2]上記[1]の溶銑製造方法において、鉄系スクラップとともに、鉄含有ダストおよび/または鉄含有スラッジの塊成化物を装入することを特徴とする堅型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
この溶解炉の大きさ等に本質的な制限はないが、実質的に操業可能若しくは操業上有利なサイズとして、通常は、羽口位置での炉内径が2〜4m程度、炉高が6〜10m程度である。羽口数に制限はないが、通常、4〜12本程度である。
原料である鉄系スクラップとコークスは、炉内に同時に装入してもよいし、交互に装入してもよい。また、主たる炉装入原料は鉄系スクラップとコークスであるが、さらに鉄源として、鉄含有ダストおよび/または鉄含有スラッジの塊成化物(以下、説明の便宜上「鉄含有ダスト/スラッジ塊成化物」という。)を装入することができる。この鉄含有ダスト/スラッジ塊成化物を装入すると、鉄系スクラップ単独装入の場合に比べてコークス原単位が増加するため、排ガス量が増加する。送風酸素富化により、排ガス量を低減できるため、鉄含有ダスト/スラッジ塊成化物を装入する場合は、送風酸素富化の制御がより重要となる。溶解炉には、上記鉄源およびコークス以外にも、例えば、銑鉄、還元鉄、鉄鉱石等の鉄源、木炭や無煙炭等の炭材などを装入してもよい。鉄系スクラップと鉄含有ダスト/スラッジ塊成化物を併せて装入する際の炉内への装入方法は任意であるが、なるべく均一に装入する方が操業の安定性には良い。
酸素噴射ノズル6が配置された羽口3では、羽口3のほぼ中央に位置する酸素噴射ノズル6から酸素ジェットが超音速または音速以下で噴射され、その外側の羽口から熱風が吹き込まれる。このような酸素噴射ノズル6による酸素ジェットの噴射により、送風酸素富化がなされる。
A/B≦9 …(1)
但し、A:酸素噴射ノズル出口での酸素流速(m/s)
B:羽口先での熱風流速(m/s)
このように羽口3内に配置された酸素噴射ノズル6から酸素を噴射することで送風酸素富化を行うとともに、そのノズル出口での酸素流速と羽口先での熱風流速との比率を最適化することにより、酸素噴射によるコークスや溶銑などの跳ね返りがノズルに付着してノズル溶損が生じることが適切に防止される。このため、酸素噴射ノズル6の寿命を十分に長くし、安定した操業が可能となる。
試験条件は、シュレダー屑、プレス屑等の市中スクラップを9割、製鉄所内で発生するスクラップ屑を1割の割合で鉄源とし、熱源であるコークスは鋳物コークスと篩目40mmで篩った篩上の高炉コークスを用い、鋳物コークスの質量比率は50質量%で一定とした。溶銑の出銑温度が1510〜1530℃となるように、酸素富化量に応じてコークス原単位を調整した結果、コークス原単位は125〜190kg/t・pigで変化した。また、送風量は12000〜14000Nm3/h、送風温度は550℃とし、炉頂ガス温度は200〜250℃となった。
Vo:酸素噴射ノズル出口での酸素流速(m/s)
Pe:炉内雰囲気圧(kgf/cm2)
Po:ノズル前圧力(kgf/cm2)
To:300(K)
また、羽口先での熱風流速は、熱風流量を羽口の断面積で割った値である。
前記鉄含有ダストは、酸化鉄及び/又は金属鉄を含むダストであり、その種類に特に制限はないが、代表的なものとしては、鉄鋼製造プロセスで生じる製鋼ダストを挙げることができる。この製鋼ダストには、溶銑予備処理工程で生じる溶銑予備処理ダスト、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、電気炉で生じる電気炉ダストなどが含まれる。これらの製鋼ダストは、製鋼工程で発生した排ガスから集塵することにより回収されたものである。また、これらの中でも、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、いわゆるOGダストが、不純物の含有量が少なく、したがって鉄含有量が高いため特に好ましい。また、製鋼ダスト以外の鉄含有ダストとしては、例えば、高炉ダスト、圧延ダストなどがある。
また、前記鉄含有スラッジは、酸化鉄及び/又は金属鉄を含むスラッジであり、その種類に特に制限はないが、上述したような各種ダストが湿式集塵機で捕集されることでスラッジ化したものが、代表例として挙げられる。
前記水硬性バインダーとしては、例えば、ポルトランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント、フライアッシュセメントなどの各種セメント、高炉水砕スラグ微粉末、生石灰などの1種以上を用いることができる。原料中の水硬性バインダーの配合量は、強度の発現及びスラグ生成量の抑制の観点から、一般に2〜25mass%程度とすることが好ましい。
また、生成するスラグ量をなるべく少なくするという観点から、原料中でのSiO2、Al2O3、CaO、MgOの合計量を25mass%以下とすることが好ましい。当然、これら成分は水硬性バインダーなどに含有されるものも含まれる。
水の量は原料の配合によっても異なるが、成形時に圧縮しても水がしみ出てこない最大水量が望ましい。定量的には、JIS−A−1101(コンクリートのスランプ測定方法)に準じた測定においてスランプが0である最大水量となるように調整することが好ましい。水の量が少なすぎると適切に成形できず、また水硬性バインダーの硬化も進行しない。一方、水の量が多すぎて成形時に水がしみ出てくると、その水の処理などに特別な対応が必要になるからである。
成形物の形状は任意であるが、炉に装入した際の粉化をなるべく抑えるために角部が少ない方が好ましい。また、成形物の大きさも任意であるが、あまり小さいと竪型溶解炉に装入した際に炉の圧力損失を増大させ、一方、あまり大きいと竪型溶解炉に装入した際に塊成化物の中心部の昇温遅れによる還元・溶解遅れを生じるので、一般には容積で20〜2000cm3程度のサイズが好ましい。
また、鉄含有ダスト/スラッジ塊成化物としては、上述したような水硬性バインダーを用いて成形体を水和硬化させる製法以外の方法で製造されたものでもよい。
2 原料装入部
3 羽口
4 熱風管
5 排気ダクト
6 酸素噴射ノズル
7 集塵装置
30 羽口管
Claims (2)
- 竪型溶解炉において、炉頂部から、主たる炉装入原料として鉄系スクラップとコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄系スクラップを溶解することにより溶銑を製造する方法であって、
少なくとも一部の羽口内に、酸素を噴射する酸素噴射ノズルを配置し、下記(1)式を満足するように、羽口から熱風を30m/s以上100m/s以下の羽口先での流速で吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから酸素を吹き込むことを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
1.5≦A/B≦9 …(1)
但し、A:酸素噴射ノズル出口での酸素流速(m/s)
B:羽口先での熱風流速(m/s) - 鉄系スクラップとともに、鉄含有ダストおよび/または鉄含有スラッジの塊成化物を装入することを特徴とする請求項1に記載の堅型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
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JP2008171570A JP5262354B2 (ja) | 2008-06-30 | 2008-06-30 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
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JP2008171570A Expired - Fee Related JP5262354B2 (ja) | 2008-06-30 | 2008-06-30 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
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