JP5261527B2 - 目封止ハニカム構造体 - Google Patents
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Description
図1〜図7に示すように、本発明の目封止ハニカム構造体の一実施形態(目封止ハニカム構造体100)は、「流入側端面11から流出側端面12まで延びる流体の流路となる複数のセル2を区画形成する多孔質の隔壁1を有する柱状のハニカムセグメント8を、複数個有し、複数個のハニカムセグメント8の互いの側面同士が対向するように隣接して配置された状態で接合されたハニカム構造体4」と、「それぞれのハニカムセグメント8の流出側端面12における所定のセル2の開口部に配設されて、流入側端面11が開口し且つ流出側端面12が封止された流入セル2aを形成する流出側目封止部5b」と、それぞれのハニカムセグメント8の流入側端面11における残余のセル2の開口部に配設されて、流出側端面12が開口し且つ流入側端面11が封止された流出セル2bを形成する流入側目封止部5a」と、を備えた目封止ハニカム構造体100である。
本実施形態の目封止ハニカム構造体の製造方法について説明する。まず、ハニカムセグメントを作製するための坏土を調整し、この坏土を成形して、複数個のハニカムセグメントの成形体を作製する(成形工程)。ハニカムセグメントの成形体は、ハニカムセグメントのセルの延びる方向に垂直な断面の形状が四角形の柱状とする。
まず、成形工程においては、セラミック原料を含有するセラミック成形原料を成形して、流体の流路となる複数のセルを区画形成するハニカムセグメントの成形体を複数個形成する。
次に、得られたハニカムセグメントの成形体を焼成してハニカムセグメントを得ることが好ましい。なお、ハニカムセグメントの成形体の焼成は、ハニカムセグメントの成形体に目封止部を配設した後に行ってもよい。
次に、ハニカムセグメントの、流体の流入側端面における流出セルの開口部と、流体の流出側の端面における流入セルの開口部とに、目封止材料を充填して、流入側端面における流出セルの開口部と、流出側端面における流入セルの開口部とに、目封止部を形成する。
次に、得られた各ハニカムセグメントを接合材で接合して、図1に示すような、複数個のハニカムセグメント8が、互いの側面同士が対向するように隣接して配置されると共に、対向する側面同士が接合材により接合されたハニカムセグメント接合体(目封止ハニカム構造体)を作製する。
セラミック原料として、炭化珪素(SiC)を用いて、ハニカムセグメントを作製し、16個のハニカムセグメントを接合してセグメント構造のハニカム構造体を作製した。具体的には、SiC粉、金属Si粉を80:20の質量割合で混合し、これに、バインダとしてメチルセルロース及びヒドロキシプロポキシメチルセルロース、造孔材として澱粉と吸水性樹脂、界面活性剤及び水を混合してセラミック成形原料を得た。得られたセラミック成形原料を、ニーダーを用いて混練して、坏土を得た。
目封止ハニカム構造体の幾何学構造をCADモデルより構築し、アンシス・ジャパン社製の有限要素法解析ソフト(商品名:ANSYS Release 11.0)にて、モデル構築した構造体に発生する最大主応力を求める。その際、構造体の幾何学構造パラメータとしては、「隔壁の厚さ」、「セル密度」、「セルピッチ」、「底面の直径」、「セルの延びる方向における長さ」、「流入セル又は流出セルの交点比」、「目封じ長さ」、「外壁の厚さ」をそれぞれ与え、また有限要素法解析においては事前に測定されたハニカム構造体の「ヤング率」、「ポアソン比」、「熱膨張係数」を与えると同時に、事前に実施した煤の燃焼試験にて得られた目封じハニカム構造体内で発生する温度分布を適当に与えることで目的とする最大主応力を得ることができる。本実施例においては、目封止ハニカム構造体のセルの延びる方向に垂直な断面の外周部に存在するハニカムセグメントの最大主応力を求めた。表1においては、この外周部最大主応力を、「6g/LDTI再生時外周部最大応力(MPa)」と示す。
特開2005−172652号公報に記載の「フィルタの圧力損失測定装置」を用いて、目封止ハニカム構造体の圧力損失を測定した。測定条件としては、流体の流量を10Nm3/分とし、実験時の流体温度を25℃とした。
煤の燃焼試験後におけるハニカムセグメント接合体(目封止ハニカム構造体)のセルの延びる方向に垂直な断面の外周部に存在するセグメントの端面部のクラック発生を目視にて判断し、クラックが発生した場合を「有り」と評価し、クラックが発生していない場合を「無し」と評価した。煤の燃焼試験としては、以下の方法にて行うこととする。目封止ハニカム構造体をDPFとして用い、煤(スート)を堆積させて、再生(煤の燃焼)を行う。まず、得られた目封止ハニカム構造体の外周に、保持材としてセラミック製非熱膨張性マットを巻き、ステンレス鋼(SUS409)製のキャニング用缶体に押し込んで、キャニング構造体とする。その後、ディーゼル燃料(軽油)の燃焼により発生させた煤を含む燃焼ガスを、目封止ハニカム構造体の一方の端面より流入させ、他方の端面より流出させる。これにより、目封止ハニカム構造体内に、上記煤を、目封止ハニカム構造体の容積1リットル当り6g堆積させる。そして、一旦、室温(25℃)まで冷却した後、目封止ハニカム構造体の一方の端面より、680℃の燃焼ガスを流入させる。堆積させた煤が燃焼することにより、目封止ハニカム構造体の圧力損失が低下したときに、燃焼ガスの流量を減少させることによって、煤を急燃焼させる。
ハニカムセグメントの隔壁厚さ、セルピッチ、補強セグメントの位置、及び補強セルの位置(補強部の有無)を表1に示すように変更し、且つ、補強セルの交点比(L/T)及び非補強セルの交点比(L/T)を表1に示すように変更した以外は、実施例1と同様の方法で目封止ハニカム構造体を製造した。得られた目封止ハニカム構造体について、実施例1の場合と同様の評価を行った。結果を表1に示す。なお、実施例10においては、ハニカムセグメントの成形体の成形時には補強部を形成せずに、ハニカムセグメントの成形体を形成した後に、別途、補強部を形成するための補強材を用いて補強部を形成した。具体的には、まず、ハニカムセグメントの成形体の成形に用いたセラミック成形原料と同じ材料を用い、スラリー状で準備された補強材を調製した。なお、この補強材は、ハニカムセグメントの成形体に用いたセラミック成形原料よりも水分量が多くなるように調製した。次に、この補強材を容器に入れ、ハニカムセグメントを、その流出側端面より浸漬させて補強部を形成した。補強部の形状は、実施例1における補強部と同様の形状になるようにした。
表1に示すように、実施例1〜11の目封止ハニカム構造体は、最大応力が小さく、耐久性に優れるものであった。また、比較例4の目封止ハニカム構造体と比較して、圧力損失が抑制されたものであった。即ち、補強セルを過剰に多くしても、耐久性向上の効果が大幅に増大することはなく、逆に、比較例4の目封止ハニカム構造体のように圧力損失が大きく増大してしまうことが判明した。特に、「補強セルの位置」を、「45°仮想線+5セル上」までとすると圧力損失抑制効果が高い。また、比較例1〜3の全く補強部を形成しない目封止ハニカム構造体と比較した場合には、実施例1〜11の目封止ハニカム構造体は、顕著に耐久性(最大応力)の向上が確認され、特に、比較例1で発生していた端面クラックは実施例1で確認されなかった。その反面、圧力損失については、大きな増加が見られなかった。
Claims (11)
- 流入側端面から流出側端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁を有する柱状のハニカムセグメントを、複数個有し、複数個の前記ハニカムセグメントの互いの側面同士が対向するように隣接して配置された状態で接合されたハニカム構造体と、
それぞれの前記ハニカムセグメントの前記流出側端面における所定のセルの開口部に配設されて、前記流入側端面が開口し且つ前記流出側端面が封止された流入セルを形成する流出側目封止部と、
それぞれの前記ハニカムセグメントの前記流入側端面における残余のセルの開口部に配設されて、前記流出側端面が開口し且つ前記流入側端面が封止された流出セルを形成する流入側目封止部と、を備え、
前記ハニカム構造体の前記セルの延びる方向に垂直な断面の中央部を構成する前記ハニカムセグメントを中央部セグメントとし、前記ハニカム構造体の前記セルの延びる方向に垂直な断面の外周部を構成するハニカムセグメントを外周部セグメントとしたときに、少なくとも前記中央部セグメントが、前記セルの延びる方向に垂直な断面の形状が四角形の四角柱状のハニカムセグメントであり、
前記外周部セグメントのうち、前記ハニカム構造体の前記断面における、前記断面の重心を通り、前記中央部セグメントの矩形の断面の一辺に対して45°方向に位置する前記外周部セグメントが、前記断面の前記45°方向に引いた仮想線上に存在する少なくとも一の前記流出セルの、前記断面における前記隔壁が交差する少なくとも一の角部に、前記流出セルを補強する補強部が形成され、前記仮想線上に存在する前記セルから前記隔壁を隔てて連続して隣接する5個までの前記セルからなる領域外には補強部が形成されていない補強セグメントである目封止ハニカム構造体。 - 前記仮想線上に存在する全ての前記流出セルの、前記断面における前記隔壁が交差する少なくとも一の角部に、前記補強部が更に形成されている請求項1に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記仮想線上に存在する前記セルから前記隔壁を隔てて連続して隣接する5個までの前記セルからなる領域内の前記流出セルの、前記断面における前記隔壁が交差する少なくとも一の角部に、前記補強部が更に形成されている請求項1又は2に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記仮想線に直交又は平行な直線で、且つ前記外周部セグメントの断面形状における頂点を通過する第二仮想線上に存在する少なくとも一の前記流出セルの、前記断面における前記隔壁が交差する少なくとも一の角部に、前記補強部が更に形成されている請求項1〜3のいずれか一項に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記第二仮想線上に存在する、前記外周部セグメントの全ての前記流出セルの、前記断面における前記隔壁が交差する少なくとも一の角部に、前記補強部が更に形成されている請求項4に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記第二仮想線上に存在する前記セルから前記隔壁を隔てて連続して隣接する5個までの前記セルからなる領域内の前記流出セルの、前記断面における前記隔壁が交差する少なくとも一の角部に、前記補強部が更に形成されている請求項4又は5に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記補強部が形成された前記流出セルは、前記補強部が形成された補強角部と、前記補強部が形成されていない非補強角度部とを含むものである請求項1〜6のいずれか一項に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記補強部が形成された前記流出セルは、前記流出セルの全ての角部に前記補強部が形成されたものである請求項1〜6のいずれか一項に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記中央部セグメントが、前記断面における前記隔壁が交差する角部に前記補強部が形成されていない非補強セグメントである請求項1〜7のいずれか一項に記載の目封止ハニカム構造体。
- 前記補強部を除く前記隔壁の平均厚さに対する、前記補強部が形成された前記流出セルの前記補強部の表面から、前記補強部が形成された前記流出セルを区画形成する前記隔壁の交差点を隔てて配置された隣接するセルの表面までの隔壁交差部分の交差距離の比の値が、1.5〜9.3である請求項1〜9のいずれか一項に記載の目封止ハニカム構造体。
- 各前記補強部は、当該補強部が形成されたセルの開口部分の面積の0.05〜20%に相当する範囲を占める大きさのものである請求項1〜10のいずれか一項に記載の目封止ハニカム構造体。
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