JP5252557B2 - ポンプ用ロータとそれを用いた内接歯車式ポンプ - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
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Description
d2=d2T+{(rmax−r)/(rmax−rmin)}・ΔC
ΔC=d2B−d2T
ここに、d2T:歯先部における軌跡円Cの直径
d2B:歯底部における軌跡円Cの直径
r:インナーロータ中心からトロコイド曲線までの距離
なお、上記において、eはインナーロータの中心とアウターロータの中心の偏心量、tはアウターロータとそれに押し付けたインナーロータの歯間最大隙間(チップクリアランス)、nはインナーロータの歯数である。
図4において、
d2B:歯底部における軌跡円Cの直径(最大径)
d2T:歯先部における軌跡円Cの直径(最小径)
r:インナーロータ中心Oiからトロコイド曲線Tcまでの距離
として、
ΔC=d2B−d2T
d2=d2B−ΔC・{([√(x2+y2)]−rmin)/(rmax−rmin)}
=d2T+ΔC−ΔC・{([√(x2+y2)]−rmin)/(rmax−rmin)}
=d2T+{(rmax−[√(x2+y2)])/(rmax−rmin)}・ΔC
=d2T+{(rmax−r)/(rmax−rmin)}・ΔC
ここに、e:インナーロータの中心とアウターロータの中心の偏心量
t:アウターロータとそれに押し付けたインナーロータ間の最大隙間(=チップクリアランス)
n:インナーロータの歯数
インナーロータの歯形設計は、直径=φ77.8mmの基礎円と、直径=φ8.6mmの転円と、表1に記載した大きさの軌跡円を用いて行なった。この試験に用いたロータの歯形諸元を表1に示す。
2 インナーロータ
2a 歯先部
2b 歯底部
2c 軸穴
3 アウターロータ
4 ポンプ室
5 ポンプハウジング
6 ロータ室
7 吸入ポート
8 吐出ポート
9 内接歯車式ポンプ
A 基礎円
B 転円
C 軌跡円
TC トロコイド曲線
S 直径が(2e+t)の円
d 基礎円Aの直径
d1 転円Bの直径
d2 軌跡円Cの直径
d2T 軌跡円Cのインナーロータの歯先部における直径
d2B 軌跡円Cのインナーロータの歯底部中央における直径
h,h1 インナーロータの歯丈
Oi インナーロータの中心
OO アウターロータの中心
e インナーロータの中心とアウターロータの中心の偏心量
t アウターロータとそれに押し付けたインナーロータの歯間最大隙間=チップクリアランス
n インナーロータの歯数
θ 歯の噛み合い圧力角
Claims (2)
- 歯数がnのインナーロータ(2)と、歯数が(n+1)のアウターロータ(3)を組み
合わせ、両ロータの歯間に形成されるポンプ室(4)のロータ回転に伴う容積変化によっ
て流体を吸入、吐出する内接歯車式ポンプのロータであって、
インナーロータ(2)の歯形が、
直径dの基礎円(A)上を直径d1の転円(B)が滑らずに転がり、この転円(B)の
中心から距離eだけ離れた点が描くトロコイド曲線上に中心を有する直径d2の軌跡円(
C)の円弧群の包絡線によって形成されており、前記軌跡円(C)の直径d2が、インナ
ーロータ(2)の歯先部(2a)よりも歯底側で大きく、さらに、前記軌跡円(C)の直径d 2 が、インナーロータ(2)の歯先部(2a)から歯底部(2b)の中央に行くにつれて以下の式に従って変化することを特徴とするポンプ用ロータ。
d 2 =d 2T +{(r max −r)/(r max −r min )}・ΔC
ΔC=d 2B −d 2T
ここに、d 2T :歯先部における軌跡円Cの直径
d 2B :歯底部における軌跡円Cの直径
r:インナーロータ中心からトロコイド曲線までの距離 - 請求項1に記載のインナーロータ(2)と、そのインナーロータ(2)の中心(Oi)をアウターロータ(3)の中心周りに直径(2e+t)の円(S)を描いて公転させ、インナーロータ中心(Oi)がその円(S)を1周公転する間にインナーロータ(2)を1/n回自転させ、こうして作られるインナーロータの歯形曲線群の包絡線を歯形にしたアウターロータ(3)を組み合わせてポンプ用ロータ(1)を構成し、そのポンプ用ロータ(1)をハウジング(5)に設けられたロータ室(6)に収納して構成される内接歯車式ポンプ。
ここに、e:インナーロータの中心とアウターロータの中心の偏心量
t:アウターロータとそれに押し付けたインナーロータの歯間最大隙間
n:インナーロータの歯数
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