JP5230574B2 - Electric motor for compressor, compressor and refrigeration cycle apparatus - Google Patents

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Description

この発明は、圧縮機用電動機に関するもので、詳しくは誘導電動機の回転子のスロット形状に関するものである。また、その圧縮機用電動機を用いる圧縮機、さらにその圧縮機を用いる冷凍サイクル装置に関する。   The present invention relates to an electric motor for a compressor, and more particularly to a slot shape of a rotor of an induction motor. The present invention also relates to a compressor using the compressor electric motor, and further to a refrigeration cycle apparatus using the compressor.

従来、誘導電動機の回転子のスロットには、スロットが回転子内で閉じた空間を構成し、その空間にアルミがダイキャストされるクローズトスロットと、スロット開口部を有するオープンスロットとがある。   Conventionally, a slot of a rotor of an induction motor includes a closed slot in which the slot is closed in the rotor, aluminum is die-cast in the space, and an open slot having a slot opening.

クローズトスロットもしくはオープンスロットのどちらも、スロットの形状は、全て同一である場合が多い（例えば、特許文献１参照）。   In both closed slots and open slots, the slot shapes are often the same (see, for example, Patent Document 1).

特開平９−１３１０２９号公報（図１１）JP-A-9-131029 (FIG. 11)

圧縮機用電動機に誘導電動機を使用する場合、圧縮機が例えば、ロータリ圧縮機とすると、圧縮要素で圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、吐出マフラから密閉容器内へ吐出され、電動要素を通過する。このとき、回転子に形成された風穴（ガス流路）を、冷凍機油を含むガス冷媒が通過する構成となっている。   When an induction motor is used for the compressor motor, for example, if the compressor is a rotary compressor, the high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed by the compression element is discharged from the discharge muffler into the sealed container, and the electric element is pass. At this time, the gas refrigerant containing the refrigerating machine oil passes through the air holes (gas flow paths) formed in the rotor.

誘導電動機の回転子のスロットは、断面積が大きい方が、モータ効率が良くなる。しかし、スロットを風穴（ガス流路）近傍まで大きくすると、風穴（ガス流路）近傍のコアバックが狭くなり磁束が飽和し、効率が低下するという課題があった。   As the slot of the rotor of the induction motor has a larger cross-sectional area, motor efficiency is improved. However, when the slot is enlarged to the vicinity of the air hole (gas flow path), the core back in the vicinity of the air hole (gas flow path) becomes narrow, the magnetic flux is saturated, and there is a problem that the efficiency is lowered.

また、回転子鉄心をカシメにより積層する場合、カシメ近傍までスロットを大きくすると、カシメ近傍のコアバックが狭くなり磁束が飽和し、効率が低下するという課題もあった。   Further, when laminating the rotor cores by caulking, there is a problem that if the slot is enlarged to the vicinity of caulking, the core back near the caulking is narrowed, the magnetic flux is saturated, and efficiency is lowered.

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、回転子の磁気飽和による効率低下を生じることなく、二次抵抗を低くでき、ガス流路を確保しながら高効率な圧縮機用電動機を提供する。   The present invention has been made to solve the above-described problems. The secondary resistance can be lowered without causing a decrease in efficiency due to magnetic saturation of the rotor, and highly efficient compression can be performed while securing a gas flow path. Provide motors for machinery.

また、その圧縮機用電動機を用いる圧縮機を提供する。   Moreover, the compressor using the electric motor for compressors is provided.

さらに、その圧縮機を用いる冷凍サイクル装置を提供する。   Furthermore, the refrigerating-cycle apparatus using the compressor is provided.

この発明に係る圧縮機用電動機は、密閉容器内に、固定子と回転子とを有する電動要素と、電動要素で駆動される圧縮要素とを収納する圧縮機の電動要素に使用される圧縮機用電動機であって、
回転子は、
所定の形状に打ち抜かれた電磁鋼板を、カシメにより所定の枚数積層して構成される回転子鉄心と、
回転子鉄心のスロット内に形成される二次導体と、を備え、
回転子鉄心は、コアバックにカシメと、冷媒及び冷凍機油の通路となる風穴と、を具備し、
カシメもしくは風穴の径方向の延長線上に位置するスロットは、その他のスロットよりも、径方向の長さを短くしたものである。 An electric motor for a compressor according to the present invention is a compressor used for an electric element of a compressor that houses an electric element having a stator and a rotor and a compression element driven by the electric element in a sealed container. Electric motor for
The rotor is
A rotor core constructed by laminating a predetermined number of magnetic steel sheets punched into a predetermined shape by caulking;
A secondary conductor formed in a slot of the rotor core, and
The rotor core includes a caulking on the core back, and an air hole serving as a passage for refrigerant and refrigeration oil,
A slot positioned on the caulking or radial extension line of the air hole has a shorter radial length than the other slots.

この発明に係る圧縮機用電動機は、カシメもしくは風穴の径方向の延長線上に位置するスロットは、その他のスロットよりも、径方向の長さを短くしたので、回転子の磁気飽和による効率低下を生じることなく、二次抵抗を低くでき、ガス流路を確保しながら高効率な圧縮機用電動機が得られる。   In the motor for a compressor according to the present invention, the slot located on the radial extension line of the caulking or the air hole is made shorter in the radial direction than the other slots, so that the efficiency reduction due to the magnetic saturation of the rotor is reduced. Without generating, the secondary resistance can be lowered, and a highly efficient electric motor for the compressor can be obtained while securing the gas flow path.

実施の形態１を示す図で、回転式圧縮機１００の縦断面図。FIG. 3 shows the first embodiment, and is a longitudinal sectional view of the rotary compressor 100. 実施の形態１を示す図で、回転式圧縮機１００の電動要素１３付近の横断面図。FIG. 3 is a diagram illustrating the first embodiment, and is a cross-sectional view of the vicinity of the electric element 13 of the rotary compressor 100. 実施の形態１を示す図で、固定子１２の巻線２０の一例を示す概念図。FIG. 3 is a diagram illustrating the first embodiment and is a conceptual diagram illustrating an example of a winding 20 of a stator 12. 実施の形態１を示す図で、電動要素１３で構成される単相誘導電動機の一例を示す概念図。FIG. 3 is a diagram illustrating the first embodiment, and is a conceptual diagram illustrating an example of a single-phase induction motor including an electric element 13. 実施の形態１を示す図で、回転子１１の斜視図。FIG. 3 is a diagram illustrating the first embodiment, and is a perspective view of a rotor 11. 実施の形態１を示す図で、回転子１１の横断面図。FIG. 3 shows the first embodiment and is a cross-sectional view of the rotor 11. 実施の形態１を示す図で、回転子鉄心１１ａの横断面図。FIG. 5 shows the first embodiment and is a cross-sectional view of the rotor core 11a. 図７のカシメ３４付近の拡大図。The enlarged view of caulking 34 vicinity of FIG. 図７の風穴３３付近の拡大図。FIG. 8 is an enlarged view near the air hole 33 in FIG. 7. 実施の形態１を示す図で、変形例の回転子１１１の横断面図。FIG. 5 shows the first embodiment, and is a cross-sectional view of a rotor 111 according to a modification. 図１０の回転子鉄心１１１ａの横断面図。FIG. 11 is a cross-sectional view of the rotor core 111a of FIG. 図１１のカシメ１３４付近の拡大図。FIG. 12 is an enlarged view near the caulking 134 in FIG. 11. 図１１の風穴１３３付近の拡大図。FIG. 12 is an enlarged view of the vicinity of the air hole 133 in FIG. 11. 実施の形態１を示す図で、回転式圧縮機１００を使用する冷凍サイクル装置２００の構成図。FIG. 3 shows the first embodiment, and is a configuration diagram of a refrigeration cycle apparatus 200 that uses a rotary compressor 100. 比較のために示す図で、一般的な単相誘導電動機の回転子２１１の横断面図。The figure shown for a comparison and the cross-sectional view of the rotor 211 of a common single phase induction motor. 図１５の回転子鉄心２１１ａの横断面図。FIG. 16 is a cross-sectional view of the rotor core 211a of FIG. 図１５のカシメ２３４付近の拡大図。The enlarged view of caulking 234 vicinity of FIG. 図１５の風穴２３３付近の拡大図。FIG. 16 is an enlarged view near the air hole 233 of FIG. 15.

実施の形態１.
図１乃至図１４は実施の形態１を示す図で、図１は回転式圧縮機１００の縦断面図、図２は回転式圧縮機１００の電動要素１３付近の横断面図、図３は固定子１２の巻線２０の一例を示す概念図、図４は電動要素１３で構成される単相誘導電動機の一例を示す概念図、図５は回転子１１の斜視図、図６は回転子１１の横断面図、図７は回転子鉄心１１ａの横断面図、図８は図７のカシメ３４付近の拡大図、図９は図７の風穴３３付近の拡大図、図１０は変形例の回転子１１１の横断面図、図１１は図１０の回転子鉄心１１１ａの横断面図、図１２は図１１のカシメ１３４付近の拡大図、図１３は図１１の風穴１３３付近の拡大図、図１４は回転式圧縮機１００を使用する冷凍サイクル装置２００の構成図である。 Embodiment 1.
1 to 14 show the first embodiment. FIG. 1 is a longitudinal sectional view of the rotary compressor 100. FIG. 2 is a transverse sectional view of the vicinity of the electric element 13 of the rotary compressor 100. FIG. FIG. 4 is a conceptual diagram illustrating an example of a single-phase induction motor including the electric element 13, FIG. 5 is a perspective view of the rotor 11, and FIG. 7 is a cross-sectional view of the rotor core 11a, FIG. 8 is an enlarged view of the vicinity of the caulking 34 of FIG. 7, FIG. 9 is an enlarged view of the vicinity of the air hole 33 of FIG. 7, and FIG. 11 is a cross-sectional view of the rotor core 111a of FIG. 10, FIG. 12 is an enlarged view of the vicinity of the caulking 134 of FIG. 11, FIG. 13 is an enlarged view of the vicinity of the air hole 133 of FIG. 1 is a configuration diagram of a refrigeration cycle apparatus 200 that uses a rotary compressor 100. FIG.

本実施の形態は、回転式圧縮機等の圧縮機に使用される圧縮機用電動機の回転子の構造に特徴がある。特に、回転子において、形状が異なる（面積が異なる）数種類のスロットを用いる点に特徴がある。   The present embodiment is characterized by the structure of the rotor of a compressor motor used in a compressor such as a rotary compressor. In particular, the rotor is characterized in that several types of slots having different shapes (different areas) are used.

そのように構成することにより、回転子のコアバックにおける磁気飽和を緩和するものである。   Such a configuration reduces magnetic saturation in the core back of the rotor.

図１に示す回転式圧縮機１００における電動要素１３の回転子１１の構造以外は公知のものである。従って、先ず図１を参照しながら１シリンダの回転式圧縮機１００（圧縮機の一例）の全体構成を簡単に説明する。   Except for the structure of the rotor 11 of the electric element 13 in the rotary compressor 100 shown in FIG. Therefore, first, the overall configuration of a one-cylinder rotary compressor 100 (an example of a compressor) will be briefly described with reference to FIG.

図１に示すように、回転式圧縮機１００（圧縮機の一例）は密閉容器４内に、圧縮要素１０と電動要素１３（圧縮機用電動機と呼ぶ）と図示しない冷凍機油とを収納している。   As shown in FIG. 1, a rotary compressor 100 (an example of a compressor) houses a compression element 10 and an electric element 13 (referred to as a compressor motor) and a refrigerating machine oil (not shown) in a sealed container 4. Yes.

冷凍機油は、密閉容器４内の底部に貯留している。冷凍機油は、主に圧縮要素１０の摺動部を潤滑する。   The refrigerating machine oil is stored at the bottom of the sealed container 4. The refrigerating machine oil mainly lubricates the sliding portion of the compression element 10.

密閉容器４は、胴部１と上皿容器２と下皿容器３とから構成される。   The sealed container 4 includes a body 1, an upper dish container 2, and a lower dish container 3.

圧縮要素１０と電動要素１３は、密閉容器４の胴部１に固定される。   The compression element 10 and the electric element 13 are fixed to the body 1 of the sealed container 4.

圧縮要素１０は、シリンダ５、上軸受６（軸受の一例）、下軸受７（軸受の一例）、回転軸８、ローリングピストン９、上吐出マフラ６ａ、ベーン（図示せず）等で構成される。   The compression element 10 includes a cylinder 5, an upper bearing 6 (an example of a bearing), a lower bearing 7 (an example of a bearing), a rotating shaft 8, a rolling piston 9, an upper discharge muffler 6a, a vane (not shown), and the like. .

内部に圧縮室が形成されるシリンダ５は、外周が平面視略円形で、内部に平面視略円形の空間であるシリンダ室を備える。シリンダ室は、軸方向両端が開口している。シリンダ５は、側面視で所定の軸方向の高さを持つ。   The cylinder 5 in which the compression chamber is formed has a cylinder chamber whose outer periphery has a substantially circular shape in plan view and is a substantially circular space in plan view. The cylinder chamber is open at both axial ends. The cylinder 5 has a predetermined axial height in a side view.

シリンダ５の略円形の空間であるシリンダ室に連通し、半径方向に延びる平行なベーン溝（図示せず）が軸方向に貫通して設けられる。   Parallel vane grooves (not shown) that communicate with a cylinder chamber that is a substantially circular space of the cylinder 5 and extend in the radial direction are provided so as to penetrate in the axial direction.

また、ベーン溝の背面（外側）に、ベーン溝に連通する平面視略円形の空間である背圧室（図示せず）が設けられる。   Further, a back pressure chamber (not shown), which is a substantially circular space in plan view, communicating with the vane groove is provided on the back surface (outside) of the vane groove.

シリンダ５には、冷凍サイクルからの吸入ガスが通る吸入ポート（図示せず）が、シリンダ５の外周面からシリンダ室に貫通している。   An intake port (not shown) through which the intake gas from the refrigeration cycle passes through the cylinder 5 passes through the cylinder chamber from the outer peripheral surface of the cylinder 5.

シリンダ５には、略円形の空間であるシリンダ室を形成する円の縁部付近を切り欠いた吐出ポート（図示せず）が設けられる。   The cylinder 5 is provided with a discharge port (not shown) in which the vicinity of the edge of a circle forming a cylinder chamber which is a substantially circular space is cut out.

ローリングピストン９が、シリンダ室内を偏心回転する。ローリングピストン９はリング状で、ローリングピストン９の内周が回転軸８の偏心軸部８ｄに摺動自在に嵌合する。   The rolling piston 9 rotates eccentrically in the cylinder chamber. The rolling piston 9 has a ring shape, and the inner periphery of the rolling piston 9 is slidably fitted to the eccentric shaft portion 8 d of the rotating shaft 8.

ベーンがシリンダ５のベーン溝内に収納され、背圧室に設けられるベーンスプリング（図示せず）でベーンが常にローリングピストン９に押し付けられている。   The vane is accommodated in the vane groove of the cylinder 5, and the vane is always pressed against the rolling piston 9 by a vane spring (not shown) provided in the back pressure chamber.

回転式圧縮機１００は、密閉容器４内が高圧であるから、運転を開始するとベーンの背面（背圧室側）に密閉容器４内の高圧とシリンダ室の圧力との差圧による力が作用するので、ベーンスプリングは主に回転式圧縮機１００の起動時（密閉容器４内とシリンダ室の圧力に差がない状態）に、ベーンをローリングピストン９に押し付ける目的で使用される。   Since the rotary compressor 100 has a high pressure inside the hermetic container 4, when the operation is started, a force due to a differential pressure between the high pressure in the hermetic container 4 and the pressure in the cylinder chamber acts on the back surface (back pressure chamber side) of the vane. Therefore, the vane spring is mainly used for the purpose of pressing the vane against the rolling piston 9 when the rotary compressor 100 is started up (when there is no difference between the pressure in the sealed container 4 and the cylinder chamber).

ベーンの形状は、平たい（周方向の厚さが、径方向及び軸方向の長さよりも小さい）略直方体である。   The shape of the vane is a flat shape (the thickness in the circumferential direction is smaller than the length in the radial direction and the axial direction).

上軸受６は、回転軸８の主軸部８ｂ（偏心軸部８ｄより電動要素１３側の部分）に摺動自在に嵌合するとともに、シリンダ５のシリンダ室（ベーン溝も含む）の一方の端面（電動要素１３側）を閉塞する。   The upper bearing 6 is slidably fitted to the main shaft portion 8b of the rotating shaft 8 (the portion closer to the electric element 13 than the eccentric shaft portion 8d), and one end surface of the cylinder chamber (including the vane groove) of the cylinder 5 (Electric element 13 side) is closed.

上軸受６に、吐出弁（図示せず）が取り付けられる。上軸受６は、側面視略逆Ｔ字状である。   A discharge valve (not shown) is attached to the upper bearing 6. The upper bearing 6 has a substantially inverted T shape when viewed from the side.

下軸受７が、回転軸８の副軸部８ｃ（偏心軸部８ｄより下の部分）に摺動自在に嵌合するとともに、シリンダ５のシリンダ室（ベーン溝も含む）の他方の端面（冷凍機油側）を閉塞する。   The lower bearing 7 is slidably fitted to the auxiliary shaft portion 8c (a portion below the eccentric shaft portion 8d) of the rotating shaft 8, and the other end surface (freezing) of the cylinder chamber (including the vane groove) of the cylinder 5 is also provided. Block the machine oil side).

下軸受７は、側面視略Ｔ字状である。   The lower bearing 7 is substantially T-shaped in a side view.

上軸受６には、その外側（電動要素１３側）に上吐出マフラ６ａが取り付けられる。上軸受６の吐出弁から吐出される高温・高圧の吐出ガスは、一端上吐出マフラ６ａに入り、その後上吐出マフラ６ａの吐出穴（図示せず）から密閉容器４内に放出される。   An upper discharge muffler 6 a is attached to the upper bearing 6 on the outer side (the electric element 13 side). High-temperature and high-pressure discharge gas discharged from the discharge valve of the upper bearing 6 enters the upper discharge muffler 6a at one end, and is then discharged into the sealed container 4 from a discharge hole (not shown) of the upper discharge muffler 6a.

回転式圧縮機１００は、密閉容器４の外部（側部）に吸入マフラ１４を備える。吸入マフラ１４は、溶接等により密閉容器４の側面に固定される。吸入マフラ１４は、液冷媒が直接回転式圧縮機１００に吸入されないようにするために設けられる。   The rotary compressor 100 includes a suction muffler 14 on the outside (side portion) of the sealed container 4. The suction muffler 14 is fixed to the side surface of the sealed container 4 by welding or the like. The suction muffler 14 is provided to prevent liquid refrigerant from being directly sucked into the rotary compressor 100.

吸入マフラ１４の吸入管１５が、圧縮要素１０のシリンダ５に接続する。圧縮要素１０で圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、上吐出マフラ６ａから密閉容器４内へ吐出され、電動要素１３を通過し、最後に吐出管１６から外部の冷媒回路（図示せず）へ吐出される。   A suction pipe 15 of the suction muffler 14 is connected to the cylinder 5 of the compression element 10. The high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed by the compression element 10 is discharged from the upper discharge muffler 6a into the sealed container 4, passes through the electric element 13, and finally from the discharge pipe 16 to an external refrigerant circuit (not shown). Is discharged.

電動要素１３は、密閉容器４の胴部１に固定される固定子１２と、固定子１２の内部で回転する回転子１１とを有する。   The electric element 13 includes a stator 12 that is fixed to the body portion 1 of the sealed container 4 and a rotor 11 that rotates inside the stator 12.

回転子１１は、詳細は後述するが、アルミダイキャスト製のかご形回転子である。回転子１１は、回転軸８の主軸部８ｂに固定される。   Although details will be described later, the rotor 11 is a cage rotor made of aluminum die cast. The rotor 11 is fixed to the main shaft portion 8 b of the rotating shaft 8.

圧縮要素１０で圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、上吐出マフラ６ａから密閉容器４内へ吐出され、電動要素１３を通過するが、回転子１１に形成された風穴３３（後述）をガス冷媒が通過する。   The high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed by the compression element 10 is discharged from the upper discharge muffler 6a into the sealed container 4 and passes through the electric element 13, but gas passes through an air hole 33 (described later) formed in the rotor 11. The refrigerant passes through.

固定子１２の巻線２０にリード線３５が接続される。リード線３５を、電動要素１３をガラス端子１７に接続する。ガラス端子１７は、密閉容器４に溶接により固定されている。ガラス端子１７に、外部の電源から電力が供給される。   A lead wire 35 is connected to the winding 20 of the stator 12. A lead wire 35 connects the electric element 13 to the glass terminal 17. The glass terminal 17 is fixed to the sealed container 4 by welding. Electric power is supplied to the glass terminal 17 from an external power source.

固定子１２と密閉容器４の胴部１との間に、ガス冷媒とともに回転子１１に形成された風穴３３（図６参照）を通過して電動要素１３の上に吐出され、図示しない油分離器で分離された冷凍機油を密閉容器４の底部に戻す油戻し通路２３（図２参照）が形成されている。   Between the stator 12 and the body portion 1 of the sealed container 4, the gas refrigerant passes through the air holes 33 (see FIG. 6) formed in the rotor 11 and is discharged onto the electric element 13, and oil separation (not shown) An oil return passage 23 (see FIG. 2) for returning the refrigeration oil separated by the container to the bottom of the sealed container 4 is formed.

図２により電動要素１３の構成をさらに説明する。図２に示す電動要素１３は、二極の単相誘導電動機である。   The configuration of the electric element 13 will be further described with reference to FIG. The electric element 13 shown in FIG. 2 is a two-pole single-phase induction motor.

本実施の形態の回転子１１（図５）は、単相誘導電動機に限らず、三相誘導電動機にも適用できる。ここでは、二極の単相誘導電動機を一例として、説明する。   The rotor 11 (FIG. 5) of the present embodiment can be applied not only to a single-phase induction motor but also to a three-phase induction motor. Here, a two-pole single-phase induction motor will be described as an example.

固定子１２は、固定子鉄心１２ａと固定子スロット１２ｂに挿入される主巻線２０ａ及び補助巻線２０ｂとを備える。   The stator 12 includes a stator core 12a and a main winding 20a and an auxiliary winding 20b that are inserted into the stator slot 12b.

主巻線２０ａ及び補助巻線２０ｂで、巻線２０を構成する。   The main winding 20a and the auxiliary winding 20b constitute the winding 20.

固定子スロット１２ｂには、巻線２０と固定子鉄心１２ａとの間の絶縁を確保するために絶縁材（例えば、スロットセル、ウェッジ等）が挿入されるが、ここでは省略する。   Insulators (for example, slot cells, wedges, etc.) are inserted into the stator slots 12b to ensure insulation between the windings 20 and the stator cores 12a, but are omitted here.

この例では、固定子スロット１２ｂの数は２４である。但し、これは一例であり、固定子スロット１２ｂの数が２４に限定されるものではない。   In this example, the number of stator slots 12b is 24. However, this is an example, and the number of stator slots 12b is not limited to 24.

固定子鉄心１２ａには、内周縁に沿って固定子スロット１２ｂが形成されている。固定子スロット１２ｂは、周方向にほぼ等間隔に配置される。   Stator slots 12b are formed along the inner peripheral edge of the stator core 12a. The stator slots 12b are arranged at substantially equal intervals in the circumferential direction.

固定子スロット１２ｂは、半径方向に延在している。固定子スロット１２ｂは、内周縁に開口している。この開口部をスロットオープニングと言う。このスロットオープニングから巻線（主巻線２０ａおよび補助巻線２０ｂ）が挿入される。   The stator slot 12b extends in the radial direction. The stator slot 12b opens to the inner peripheral edge. This opening is called slot opening. Windings (main winding 20a and auxiliary winding 20b) are inserted from this slot opening.

主巻線２０ａは、同心巻方式の巻線である。図２の例では、固定子スロット１２ｂ内の内周側（回転子１１に近い方）に、主巻線２０ａが配置される。ここでは、同心巻方式の主巻線２０ａは、大きさ（特に周方向の長さ）が異なる五個のコイルから構成される。そして、それらの五個のコイルの中心が同じ位置になるように固定子スロット１２ｂに挿入される。そのため、同心巻方式と呼ばれる。主巻線２０ａが五個のコイルのものを示したが、一例であって、その数は問わない。   The main winding 20a is a concentric winding. In the example of FIG. 2, the main winding 20a is arranged on the inner peripheral side (the side closer to the rotor 11) in the stator slot 12b. Here, the concentric winding main winding 20a is composed of five coils having different sizes (particularly, circumferential lengths). And it inserts in the stator slot 12b so that the center of those five coils may become the same position. Therefore, it is called a concentric winding method. The main winding 20a is shown as having five coils, but this is only an example, and the number thereof is not limited.

主巻線２０ａの五個のコイルを、大きい方（スロットピッチが１１のもの）から順にＭ１、Ｍ２、Ｍ３、Ｍ４、Ｍ５とする（図３も参照）。図３の固定子１２の巻線２０の一例を示す概念図では、一極分（１２スロット）の、主巻線２０ａ及び補助巻線２０ｂの巻線分布を示している。   The five coils of the main winding 20a are designated as M1, M2, M3, M4, and M5 in order from the larger one (with a slot pitch of 11) (see also FIG. 3). The conceptual diagram showing an example of the winding 20 of the stator 12 in FIG. 3 shows the winding distribution of the main winding 20a and the auxiliary winding 20b for one pole (12 slots).

コイルＭ１，Ｍ２，Ｍ３，Ｍ４，Ｍ５の夫々の巻数（マグネットワイヤの本数）は、それらの分布が、略正弦波になるように選ばれる。主巻線２０ａに電流が流れた場合に発生する主巻線磁束が正弦波になるようにするためである。   The number of turns of each of the coils M1, M2, M3, M4, and M5 (the number of magnet wires) is selected so that their distribution is substantially a sine wave. This is because the main winding magnetic flux generated when a current flows through the main winding 20a becomes a sine wave.

主巻線２０ａは、固定子スロット１２ｂ内の内周側、外周側のどちらに配置してもよい。主巻線２０ａを固定子スロット１２ｂ内の内周側に配置すると、固定子スロット１２ｂ内の外周側に配置する場合に比べて、巻線周長が短くなる。また、主巻線２０ａを固定子スロット１２ｂ内の内周側に配置すると、固定子スロット１２ｂ内の外周側に配置する場合に比べて、漏れ磁束が少なくなる。よって、主巻線２０ａを固定子スロット１２ｂ内の内周側に配置すると、固定子スロット１２ｂ内の外周側に配置する場合に比べて主巻線２０ａのインピーダンス（抵抗値、漏れリアクタンス）が小さくなる。そのため、単相誘導電動機の特性が良くなる。   The main winding 20a may be arranged on either the inner peripheral side or the outer peripheral side in the stator slot 12b. When the main winding 20a is arranged on the inner peripheral side in the stator slot 12b, the winding peripheral length becomes shorter than in the case where it is arranged on the outer peripheral side in the stator slot 12b. Further, when the main winding 20a is arranged on the inner peripheral side in the stator slot 12b, the leakage magnetic flux is reduced as compared with the case where it is arranged on the outer peripheral side in the stator slot 12b. Therefore, when the main winding 20a is arranged on the inner peripheral side in the stator slot 12b, the impedance (resistance value, leakage reactance) of the main winding 20a is smaller than in the case where it is arranged on the outer peripheral side in the stator slot 12b. Become. Therefore, the characteristics of the single phase induction motor are improved.

主巻線２０ａに電流を流すことで、主巻線磁束が生成される。この主巻線磁束の向きは、図２の上下方向である。前述したように、この主巻線磁束の波形ができるだけ正弦波になるように、主巻線２０ａの五個のコイル（Ｍ１、Ｍ２、Ｍ３、Ｍ４、Ｍ５）の巻数が選ばれる。主巻線２０ａに流れる電流は交流であるから、主巻線磁束も流れる電流に従って大きさと向きを変える。   A main winding magnetic flux is generated by passing a current through the main winding 20a. The direction of the main winding magnetic flux is the vertical direction of FIG. As described above, the number of turns of the five coils (M1, M2, M3, M4, and M5) of the main winding 20a is selected so that the waveform of the main winding magnetic flux is as sinusoidal as possible. Since the current flowing through the main winding 20a is alternating current, the magnitude and direction are changed according to the current flowing through the main winding magnetic flux.

また、固定子スロット１２ｂには、主巻線２０ａと同様の同心巻方式の補助巻線２０ｂが挿入される。図２では、補助巻線２０ｂは、固定子スロット１２ｂ内の外側に配置されている。補助巻線２０ｂに電流を流すことで補助巻線磁束が生成される。この補助巻線磁束の向きは、主巻線磁束の向きに直交する（図２の左右方向）。補助巻線２０ｂに流れる電流は交流であるから、補助巻線磁束も電流に従って大きさと向きを変える。   Further, a concentric winding type auxiliary winding 20b similar to the main winding 20a is inserted into the stator slot 12b. In FIG. 2, the auxiliary winding 20b is disposed outside the stator slot 12b. The auxiliary winding magnetic flux is generated by passing a current through the auxiliary winding 20b. The direction of the auxiliary winding magnetic flux is orthogonal to the direction of the main winding magnetic flux (left-right direction in FIG. 2). Since the current flowing through the auxiliary winding 20b is alternating current, the magnitude and direction of the auxiliary winding magnetic flux change according to the current.

一般的には主巻線磁束と補助巻線磁束のなす角度が電気角で９０度（ここでは極数が二極であるため、機械角も９０度である）になるように、主巻線２０ａと補助巻線２０ｂとが固定子スロット１２ｂに挿入される。   Generally, the main winding magnetic flux and the auxiliary winding magnetic flux have an electrical angle of 90 degrees (here, the number of poles is two, so the mechanical angle is 90 degrees). 20a and the auxiliary winding 20b are inserted into the stator slot 12b.

図２の一例では、補助巻線２０ｂは大きさ（周方向の長さが特に）が異なる三個のコイルから構成される。補助巻線２０ｂの三個のコイルを、大きい方（スロットピッチが１１のもの）から順にＡ１、Ａ２、Ａ３とする（図３も参照）。   In the example of FIG. 2, the auxiliary winding 20b is composed of three coils having different sizes (particularly in the circumferential direction). The three coils of the auxiliary winding 20b are A1, A2, and A3 in order from the larger one (with a slot pitch of 11) (see also FIG. 3).

コイルＡ１、Ａ２、Ａ３の夫々の巻数（マグネットワイヤの本数）は、それらの分布が、略正弦波になるように選ばれる。補助巻線２０ｂに電流が流れた場合に発生する補助巻線磁束が正弦波になるようにするためである。   The number of turns (the number of magnet wires) of each of the coils A1, A2, and A3 is selected so that their distribution is a substantially sine wave. This is because the auxiliary winding magnetic flux generated when a current flows through the auxiliary winding 20b becomes a sine wave.

そして、それらの三個のコイル（Ａ１、Ａ２、Ａ３）の中心が同じ位置になるように固定子スロット１２ｂに挿入される。   And it inserts in the stator slot 12b so that the center of those three coils (A1, A2, A3) may become the same position.

補助巻線磁束の波形ができるだけ正弦波になるように、補助巻線２０ｂの三個のコイル（Ａ１、Ａ２、Ａ３）の巻数が選ばれる。   The number of turns of the three coils (A1, A2, A3) of the auxiliary winding 20b is selected so that the waveform of the auxiliary winding magnetic flux is as sinusoidal as possible.

補助巻線２０ｂと直列に運転コンデンサ６０（図４）を接続したものに主巻線２０ａを並列に接続させる。その両端を単相交流電源１８へ接続する（図４参照）。運転コンデンサ６０を補助巻線２０ｂに直列に接続することにより、補助巻線２０ｂに流れる電流の位相を主巻線２０ａに流れる電流の位相より約９０度進めることができる。   The main winding 20a is connected in parallel with the operation capacitor 60 (FIG. 4) connected in series with the auxiliary winding 20b. Both ends thereof are connected to the single-phase AC power source 18 (see FIG. 4). By connecting the operating capacitor 60 in series with the auxiliary winding 20b, the phase of the current flowing through the auxiliary winding 20b can be advanced by about 90 degrees from the phase of the current flowing through the main winding 20a.

主巻線２０ａと補助巻線２０ｂの固定子鉄心１２ａにおける位置を電気角で９０度ずらし、且つ主巻線２０ａと補助巻線２０ｂの電流の位相を約９０度異なるようにすることにより、二極の回転磁界が発生する。   By shifting the positions of the main winding 20a and the auxiliary winding 20b in the stator core 12a by 90 degrees in electrical angle and making the phases of the currents of the main winding 20a and the auxiliary winding 20b be different by about 90 degrees, A pole rotating magnetic field is generated.

固定子鉄心１２ａの外周面には、外周円形状を略直線状に切り欠いた略直線部をなす切欠き１２ｃが四ヶ所に設けられている。四ヶ所の切欠き１２ｃは、隣り合うもの同士が略直角に配置される。但し、これは一例であり、切欠き１２ｃの数、形状及び配置は任意でよい。   The outer peripheral surface of the stator core 12a is provided with four notches 12c forming substantially straight portions obtained by notching the outer periphery circular shape to be substantially straight. Adjacent ones of the four notches 12c are arranged substantially at right angles. However, this is an example, and the number, shape, and arrangement of the notches 12c may be arbitrary.

固定子鉄心１２ａは、板厚が０．１〜１．５ｍｍの電磁鋼板を所定の形状に打ち抜き、軸方向に積層し、カシメや溶接等により固定して製作される。   The stator core 12a is manufactured by punching electromagnetic steel sheets having a thickness of 0.1 to 1.5 mm into a predetermined shape, laminating them in the axial direction, and fixing them by caulking or welding.

回転式圧縮機１００に固定子１２を用いた単相誘導電動機を使用する場合に、固定子１２は回転式圧縮機１００の円筒状の密閉容器４の胴部１に焼き嵌めされる。密閉容器４の胴部１と各切欠き１２ｃとの間に、ガス冷媒とともに回転子１１に形成された風穴３３を通過して電動要素１３の上に吐出され、図示しない油分離器で分離された冷凍機油を密閉容器４の底部に戻す油戻し通路２３が形成されている。   When a single-phase induction motor using the stator 12 is used for the rotary compressor 100, the stator 12 is shrink-fitted to the body 1 of the cylindrical sealed container 4 of the rotary compressor 100. Between the body portion 1 of the hermetic container 4 and each notch 12c, the gas refrigerant passes through the air holes 33 formed in the rotor 11 and is discharged onto the electric element 13 and separated by an oil separator (not shown). An oil return passage 23 for returning the refrigerating machine oil to the bottom of the sealed container 4 is formed.

回転子１１は、回転子鉄心１１ａとかご形導体を備える。かご形導体は、アルミバー３０ａ〜３０ｃ（二次導体、図６）と、エンドリング３２（図５）とで構成される。アルミバー３０ａ〜３０ｃの両端に、二つのエンドリング３２が連結する。   The rotor 11 includes a rotor core 11a and a cage conductor. The cage conductor is composed of aluminum bars 30a to 30c (secondary conductor, FIG. 6) and an end ring 32 (FIG. 5). Two end rings 32 are connected to both ends of the aluminum bars 30a to 30c.

アルミバー３０ａ〜３０ｃは、大スロット４０ａ（図６）に鋳込まれるアルミバー３０ａと、中スロット４０ｂ（図６）に鋳込まれるアルミバー３０ｂと、小スロット４０ｃ（図６）に鋳込まれるアルミバー３０ｃとで構成される。   The aluminum bars 30a to 30c are cast into the aluminum bar 30a cast into the large slot 40a (FIG. 6), the aluminum bar 30b cast into the middle slot 40b (FIG. 6), and the small slot 40c (FIG. 6). It is comprised with the aluminum bar 30c.

各スロット（大スロット４０ａ、中スロット４０ｂ、小スロット４０ｃ）の間の鉄心部を、ティース４１と呼ぶ。   The iron core portion between each slot (large slot 40a, middle slot 40b, and small slot 40c) is referred to as a tooth 41.

図６に示す一例では、１８本のアルミバー３０ａ、６本のアルミバー３０ｂ、６本のアルミバー３０ｃでアルミバーが構成される。   In the example shown in FIG. 6, an aluminum bar is composed of 18 aluminum bars 30a, 6 aluminum bars 30b, and 6 aluminum bars 30c.

大スロット４０ａ、中スロット４０ｂ及び小スロット４０ｃに導電性材料であるアルミが鋳込まれる。そして、大スロット４０ａ内にアルミバー３０ａが形成される。また、中スロット４０ｂ内にアルミバー３０ｂが形成される。さらに、小スロット４０ｃ内にアルミバー３０ｃが形成される。   Aluminum, which is a conductive material, is cast into the large slot 40a, the middle slot 40b, and the small slot 40c. An aluminum bar 30a is formed in the large slot 40a. An aluminum bar 30b is formed in the middle slot 40b. Further, an aluminum bar 30c is formed in the small slot 40c.

アルミバー３０ａ〜３０ｃと、回転子１１の積層方向両端面に設けられたエンドリング３２と共にかご形二次巻線を形成する。一般的にアルミバー３０ａ〜３０ｃとエンドリング３２はダイキャストにより同時にアルミを鋳込むことで製作される。   A squirrel-cage secondary winding is formed together with the aluminum bars 30 a to 30 c and the end rings 32 provided on both end surfaces of the rotor 11 in the stacking direction. Generally, the aluminum bars 30a to 30c and the end ring 32 are manufactured by casting aluminum simultaneously by die casting.

エンドリング３２（二個）は、図５に示すように、回転子１１の軸方向両端に設けられる。エンドリング３２は、文字通りリング状（ドーナッツ状）である。エンドリング３２は、アルミバー３０ａ〜３０ｃの両端に連結する。   As shown in FIG. 5, the end rings 32 (two pieces) are provided at both ends of the rotor 11 in the axial direction. The end ring 32 is literally ring-shaped (donut-shaped). The end ring 32 is connected to both ends of the aluminum bars 30a to 30c.

回転子鉄心１１ａは、固定子鉄心１２ａと同様に板厚が０．１〜１．５ｍｍの電磁鋼板を所定の形状に打ち抜き、軸方向に積層して製作される。一般的には回転子鉄心１１ａは、固定子鉄心１２ａと同一の材料から打ち抜くことが多い。但し、回転子鉄心１１ａと固定子鉄心１２ａの材料を変えても構わない。   The rotor core 11a is manufactured by punching electromagnetic steel sheets having a plate thickness of 0.1 to 1.5 mm into a predetermined shape and laminating them in the axial direction in the same manner as the stator core 12a. In general, the rotor core 11a is often punched from the same material as the stator core 12a. However, the materials of the rotor core 11a and the stator core 12a may be changed.

図７に示すように、回転子鉄心１１ａは、三種類の大スロット４０ａ、中スロット４０ｂ及び小スロット４０ｃを備える。   As shown in FIG. 7, the rotor core 11a includes three types of large slots 40a, medium slots 40b, and small slots 40c.

大スロット４０ａは、１８個ある。そして、大スロット４０ａと軸孔３１との間のコアバック４２は、鉄心のみで構成されている。   There are 18 large slots 40a. The core back 42 between the large slot 40a and the shaft hole 31 is composed only of an iron core.

中スロット４０ｂは、６個ある。中スロット４０ｂは、回転子鉄心１１ａを積層するカシメ３４の径方向の延長線上に位置する。一つのカシメ３４に対して、二つの中スロット４０ｂが設けられる。カシメ３４が、周方向に略等間隔に三箇所に設けられるので、中スロット４０ｂは６個になる。   There are six middle slots 40b. The middle slot 40b is located on the radial extension line of the caulking 34 where the rotor cores 11a are stacked. Two middle slots 40 b are provided for one caulking 34. Since the caulking 34 is provided at three substantially equal intervals in the circumferential direction, the number of the middle slots 40b is six.

小スロット４０ｃは、６個ある。小スロット４０ｃは、風穴３３の径方向の延長線上に位置する。一つの風穴３３に対して、二つの小スロット４０ｃが設けられる。風穴３３が、周方向に略等間隔に三箇所に設けられるので、小スロット４０ｃは６個になる。   There are six small slots 40c. The small slot 40 c is located on the radial extension line of the air hole 33. Two small slots 40 c are provided for one air hole 33. Since the air holes 33 are provided at three substantially equal intervals in the circumferential direction, the number of the small slots 40c is six.

本実施の形態は、コアバック４２に何もない部分は大スロット４０ａとし、コアバック４２にカシメ３４がある部分は中スロット４０ｂとし、コアバック４２に風穴３３がある部分は小スロット４０ｃとする点に特徴がある。   In the present embodiment, a portion where there is nothing on the core back 42 is a large slot 40a, a portion where the caulking 34 is on the core back 42 is a medium slot 40b, and a portion where the air hole 33 is on the core back 42 is a small slot 40c. There is a feature in the point.

比較のため、一般的な誘導電動機の回転子について説明する。   For comparison, a general induction motor rotor will be described.

図１５乃至図１８は比較のために示す図で、図１５は一般的な単相誘導電動機の回転子２１１の横断面図、図１６は図１５の回転子鉄心２１１ａの横断面図、図１７は図１５のカシメ２３４付近の拡大図、図１８は図１５の風穴２３３付近の拡大図である。   15 to 18 are diagrams for comparison, FIG. 15 is a cross-sectional view of a rotor 211 of a general single-phase induction motor, FIG. 16 is a cross-sectional view of the rotor core 211a of FIG. Is an enlarged view of the vicinity of the caulking 234 of FIG. 15, and FIG. 18 is an enlarged view of the vicinity of the air hole 233 of FIG.

図１５に示す一般的な単相誘導電動機の回転子２１１は、回転子鉄心２１１ａとかご形導体を備える。かご形導体は、アルミバー２３０と、エンドリング（図示せず）とで構成される。アルミバー２３０の両端に、二つのエンドリングが連結する。   A rotor 211 of a general single-phase induction motor shown in FIG. 15 includes a rotor core 211a and a cage conductor. The cage conductor includes an aluminum bar 230 and an end ring (not shown). Two end rings are connected to both ends of the aluminum bar 230.

アルミバー２３０は、スロット２４０に鋳込まれる。図１５に示す回転子２１１は、３０本のアルミバーを備える。   The aluminum bar 230 is cast into the slot 240. A rotor 211 shown in FIG. 15 includes 30 aluminum bars.

アルミバー２３０と、回転子２１１の積層方向両端面に設けられたエンドリングと共にかご形二次巻線を形成する。   A squirrel-cage secondary winding is formed together with the aluminum bar 230 and end rings provided on both end surfaces of the rotor 211 in the stacking direction.

回転子鉄心２１１ａは、板厚が０．１〜１．５ｍｍの電磁鋼板を所定の形状に打ち抜き、軸方向に積層して製作される。   The rotor core 211a is manufactured by punching electromagnetic steel sheets having a thickness of 0.1 to 1.5 mm into a predetermined shape and laminating them in the axial direction.

図１６に示すように、回転子鉄心２１１ａは、一種類のスロット２４０を３０個備える。   As shown in FIG. 16, the rotor core 211a includes 30 slots of one kind.

スロット２４０の間をティース２４１と呼ぶ。   A space between the slots 240 is called a tooth 241.

回転子鉄心２１１ａのコアバック２４２には、三個の風穴２３３が周方向に略等間隔で配置される。   Three air holes 233 are arranged at substantially equal intervals in the circumferential direction in the core back 242 of the rotor core 211a.

また、回転子鉄心２１１ａのコアバック２４２には、三個のカシメ２３４（回転子鉄心２１１ａを積層するためのもの）が略等間隔で配置され、風穴２３３の略中間に配置される。   In addition, on the core back 242 of the rotor core 211 a, three caulking 234 (for stacking the rotor core 211 a) are arranged at substantially equal intervals, and are arranged approximately in the middle of the air hole 233.

回転子鉄心２１１ａの略中心部に、軸孔２３１が形成されている。スロット２４０と軸孔２３１との間の最短距離をｄ１とする。   A shaft hole 231 is formed substantially at the center of the rotor core 211a. The shortest distance between the slot 240 and the shaft hole 231 is d1.

また、図１７に示すように、スロット２４０とカシメ２３４との間の最短距離をｄ２とする。   As shown in FIG. 17, the shortest distance between the slot 240 and the caulking 234 is d2.

さらに、図１８に示すように、スロット２４０と風穴２３３との間の最短距離をｄ３とする。   Furthermore, as shown in FIG. 18, the shortest distance between the slot 240 and the air hole 233 is d3.

図１５に示す一般的な単相誘導電動機の回転子２１１は、スロット２４０の径方向の寸法（深さ）が通常よりも大きい。起動トルクは多少下がるが、モータ効率を重視する場合（二次抵抗が小さくなるので効率が向上する）、このような深溝のスロット２４０が採用される。   The rotor 211 of a general single-phase induction motor shown in FIG. 15 has a larger dimension (depth) in the radial direction of the slot 240 than usual. Although the starting torque is somewhat reduced, such a deep groove slot 240 is employed when the motor efficiency is important (the secondary resistance is reduced and the efficiency is improved).

スロット２４０と軸孔２３１との間の最短距離をｄ１、スロット２４０とカシメ２３４との間の最短距離をｄ２、及びスロット２４０と風穴２３３との間の最短距離をｄ３の間には、次の関係がある。
ｄ１＞ｄ２＞ｄ３ （１）式 The shortest distance between the slot 240 and the shaft hole 231 is d1, the shortest distance between the slot 240 and the caulking 234 is d2, and the shortest distance between the slot 240 and the air hole 233 is d3. There is a relationship.
d1>d2> d3 (1) Formula

即ち、コアバック２４２に、風穴２３３を設けることにより、スロット２４０と風穴２３３との間の磁路が、何もないコアバック２４２（ｄ１のところ）の磁路に比べて狭くなり、磁気飽和により効率が低下する一因となる。   That is, by providing the air hole 233 in the core back 242, the magnetic path between the slot 240 and the air hole 233 becomes narrower than the magnetic path of the empty core back 242 (d1), and due to magnetic saturation. This contributes to a decrease in efficiency.

また、コアバック２４２に、カシメ２３４が存在することにより、スロット２４０とカシメ２３４との間の磁路が、スロット２４０と風穴２３３との間の磁路よりは広いが、何もないコアバック２４２（ｄ１のところ）の磁路に比べて狭くなり、これも磁気飽和により効率が低下する一因となる。   Further, since the caulking 234 is present in the core back 242, the magnetic path between the slot 240 and the caulking 234 is wider than the magnetic path between the slot 240 and the air hole 233, but there is nothing. It becomes narrower than the magnetic path (at d1), and this also contributes to a decrease in efficiency due to magnetic saturation.

そこで、本実施の形態では、図８に示すように、カシメ３４の径方向の延長線上にある中スロット４０ｂの径方向の寸法（深さ）を、大スロット４０ａの径方向の寸法（深さ）よりも短くして、中スロット４０ｂとカシメ３４との間の最短距離ｄ２’を、一般的な単相誘導電動機の回転子２１１（図１５）のスロット２４０とカシメ２３４との間の最短距離をｄ２（図１７）よりも大きくなるようにしている。このとき、大スロット４０ａの径方向の寸法（深さ）は、一般的な単相誘導電動機の回転子２１１（図１５）のスロット２４０の径方向の寸法（深さ）と同じである。従って、ｄ２’とｄ２とは次式の関係を満たす。
ｄ２’＞ｄ２ （２）式 Therefore, in the present embodiment, as shown in FIG. 8, the radial dimension (depth) of the middle slot 40b on the radial extension line of the caulking 34 is set to the radial dimension (depth) of the large slot 40a. ), The shortest distance d2 ′ between the middle slot 40b and the caulking 34 is defined as the shortest distance between the slot 240 and the caulking 234 of the rotor 211 (FIG. 15) of a general single-phase induction motor. Is made larger than d2 (FIG. 17). At this time, the dimension (depth) in the radial direction of the large slot 40a is the same as the dimension (depth) in the radial direction of the slot 240 of the rotor 211 (FIG. 15) of a general single-phase induction motor. Therefore, d2 ′ and d2 satisfy the relationship of the following equation.
d2 '> d2 (2) Formula

また、図９に示すように、風穴３３の径方向の延長線上にある小スロット４０ｃの径方向の寸法（深さ）を、大スロット４０ａの径方向の寸法（深さ）及び中スロット４０ｂの径方向の寸法（深さ）よりも短くして、小スロット４０ｃと風穴３３との間の最短距離ｄ３’を、一般的な単相誘導電動機の回転子２１１（図１５）のスロット２４０と風穴２３３との間の最短距離をｄ３（図１８）よりも大きくなるようにしている。従って、ｄ３’とｄ３とは次式の関係を満たす。
ｄ３’＞ｄ３ （３）式 Further, as shown in FIG. 9, the radial dimension (depth) of the small slot 40c on the radial extension line of the air hole 33 is set to the radial dimension (depth) of the large slot 40a and the middle slot 40b. Shorter than the radial dimension (depth), the shortest distance d3 ′ between the small slot 40c and the air hole 33 is set to the slot 240 and the air hole of the rotor 211 (FIG. 15) of a general single-phase induction motor. The shortest distance to 233 is made larger than d3 (FIG. 18). Therefore, d3 ′ and d3 satisfy the relationship of the following equation.
d3 ′> d3 Equation (3)

尚、図８に示すように、二つの中スロット４０ｂの周方向両隣に位置する大スロット４０ａとカシメ３４との間の最短距離ｄ４’を、この部分の磁気飽和を緩和するため、二つの中スロット４０ｂの周方向両隣に位置する大スロット４０ａの間にあるティース４１の周方向の幅ｗ１の和（ここでは、二つの中スロット４０ｂの周方向両隣に位置する大スロット４０ａの間に三つのティース４１があるので、３ｗ１）の１／２以上にするのが、好ましい。即ち、これを、一般化すると、
ｄ４’≧（ｍ＋１）×ｗ１／２ （４）式
ここで、ｍは自然数で、カシメ３４の径方向の延長線上にある中スロット４０ｂの数である。 Note that, as shown in FIG. 8, the shortest distance d4 ′ between the large slot 40a and the caulking 34 located on both sides in the circumferential direction of the two middle slots 40b is set so as to reduce the magnetic saturation in this portion. The sum of the circumferential widths w1 of the teeth 41 between the large slots 40a located on both sides in the circumferential direction of the slot 40b (here, three between the large slots 40a located on both sides in the circumferential direction of the two middle slots 40b) Since there is the tooth 41, it is preferable to set it to 1/2 or more of 3w1). That is, when this is generalized,
d4 ′ ≧ (m + 1) × w1 / 2 (4) where m is a natural number and the number of middle slots 40b on the radial extension of the caulking 34.

また、図９に示すように、二つの小スロット４０ｃの周方向両隣に位置する大スロット４０ａと風穴３３との間の最短距離ｄ５’を、この部分の磁気飽和を緩和するため、二つの小スロット４０ｃの周方向両隣に位置する大スロット４０ａの間にあるティース４１の周方向の幅ｗ１の和（ここでは、二つの小スロット４０ｃの周方向両隣に位置する大スロット４０ａの間に三つのティース４１があるので、３ｗ１）の１／２以上にするのが、好ましい。即ち、これを、一般化すると、
ｄ５’≧（ｎ＋１）×ｗ１／２ （５）式
ここで、ｎは自然数で、風穴３３の径方向の延長線上にある小スロット４０ｃの数である。 In addition, as shown in FIG. 9, the shortest distance d5 ′ between the large slot 40a located on both sides in the circumferential direction of the two small slots 40c and the air hole 33 is reduced to reduce the magnetic saturation of this portion. The sum of the circumferential widths w1 of the teeth 41 between the large slots 40a located on both sides in the circumferential direction of the slot 40c (here, three between the large slots 40a located on both sides in the circumferential direction of the two small slots 40c) Since there is the tooth 41, it is preferable to set it to 1/2 or more of 3w1). That is, when this is generalized,
d5 ′ ≧ (n + 1) × w1 / 2 (5) where n is a natural number and the number of small slots 40c on the radial extension of the air hole 33.

このように構成することにより、図１５に示す一般的な単相誘導電動機の回転子２１１で発生していたスロット２４０とカシメ２３４との間のコアバック２３２における磁気飽和、及びスロット２４０と風穴２３３との間のコアバック２３２における磁気飽和を緩和することができる。また、カシメ３４の径方向の延長線上にある二つの中スロット４０ｂの周方向両隣に位置する大スロット４０ａとカシメ３４との間、もしくは風穴３３の径方向の延長線上にある二つの小スロット４０ｃの周方向両隣に位置する大スロット４０ａと風穴３３との間の磁気飽和も緩和することができる。   With this configuration, magnetic saturation in the core back 232 between the slot 240 and the caulking 234 generated in the rotor 211 of the general single-phase induction motor shown in FIG. The magnetic saturation in the core back 232 between the two can be relaxed. Further, two small slots 40c between the large slot 40a and the caulking 34 located on both sides in the circumferential direction of the two middle slots 40b on the radial extension line of the caulking 34 or on the radial extension line of the air hole 33. The magnetic saturation between the large slot 40a located on both sides of the air hole and the air hole 33 can also be relaxed.

尚、回転子鉄心１１ａは、中心付近に断面が円形の軸孔３１を備えるが、軸孔３１には、回転軸８の主軸部８ｂが焼き嵌め等により固定される。   The rotor core 11a includes a shaft hole 31 having a circular cross section near the center. The main shaft portion 8b of the rotating shaft 8 is fixed to the shaft hole 31 by shrink fitting or the like.

回転子鉄心１１ａの外周面とスロット（大スロット４０ａ、中スロット４０ｂ、小スロット４０ｃ）との間の薄肉の鉄心部を外周薄肉部４５（図８）と呼ぶことにする。但し、図８では、小スロット４０ｃは図示していない。   The thin core portion between the outer peripheral surface of the rotor core 11a and the slots (large slot 40a, medium slot 40b, small slot 40c) will be referred to as an outer peripheral thin portion 45 (FIG. 8). However, the small slot 40c is not shown in FIG.

外周薄肉部４５の径方向の寸法は、回転子鉄心１１ａに使用される電磁鋼板の厚さ（０．１〜１．５ｍｍ）と略同等である。   The dimension of the outer peripheral thin portion 45 in the radial direction is substantially equal to the thickness (0.1 to 1.5 mm) of the electromagnetic steel plate used for the rotor core 11a.

図７に示す回転子鉄心１１ａのスロットの合計の数は、３０である。但し、これは一例であり、スロットの数が３０に限定されるものではない。   The total number of slots of the rotor core 11a shown in FIG. However, this is an example, and the number of slots is not limited to 30.

従って、図２に示す電動要素１３である単相誘導電動機は、固定子鉄心１２ａのスロット数が２４、回転子鉄心１１ａのスロット数が３０の組合せである。   Therefore, the single-phase induction motor that is the electric element 13 shown in FIG. 2 is a combination in which the stator core 12a has 24 slots and the rotor core 11a has 30 slots.

一般的に、かご形誘導電動機（三相及び単相）は、同期トルク、非同期トルク、振動・騒音等の異常現象があることが知られている。かご形誘導電動機の異常現象は、空隙磁束密度中の空間高調波によって起きるものであることは明白であるが、その空間高調波が生じる原因としては次の二つが考えられる。一つは巻線の配置のために起磁力自身の中に含まれる高調波であり、他は溝が存在するために空隙のパーミアンス（磁気抵抗の逆数）が一様でないことから空隙磁束密度中に含まれる高調波である。   In general, a squirrel-cage induction motor (three-phase and single-phase) is known to have abnormal phenomena such as synchronous torque, asynchronous torque, vibration and noise. It is clear that the abnormal phenomenon of the squirrel-cage induction motor is caused by spatial harmonics in the gap magnetic flux density, but there are two possible causes for the spatial harmonics. One is the harmonic contained in the magnetomotive force itself due to the arrangement of the windings, and the other is in the gap magnetic flux density because the gap permeance (reciprocal of the magnetic resistance) is not uniform due to the presence of grooves. It is a harmonic contained in.

このように、かご形誘導電動機では、固定子のスロット数と回転子のスロット数との組合せが、同期トルク、非同期トルク、振動・騒音等の異常現象に密接に関係する。そのため、固定子のスロット数と回転子のスロット数との組合せは、慎重に選ばれる。   Thus, in a squirrel-cage induction motor, the combination of the number of slots of the stator and the number of slots of the rotor is closely related to abnormal phenomena such as synchronous torque, asynchronous torque, vibration and noise. Therefore, the combination of the number of slots of the stator and the number of slots of the rotor is carefully selected.

次に、図１０乃至図１３により、変形例の回転子１１１について説明する。   Next, a modified rotor 111 will be described with reference to FIGS.

回転子１１１は、回転子鉄心１１１ａとかご形導体を備える。かご形導体は、アルミバー１３０ａ〜１３０ｅ（二次導体、図１０）と、エンドリング（図示せず）とで構成される。アルミバー１３０ａ〜１３０ｅの両端に、二つのエンドリングが連結する。   The rotor 111 includes a rotor core 111a and a cage conductor. The cage conductor is composed of aluminum bars 130a to 130e (secondary conductor, FIG. 10) and an end ring (not shown). Two end rings are connected to both ends of the aluminum bars 130a to 130e.

アルミバー１３０ａ〜１３０ｅは、第一のスロット１４０ａ（図１０）に鋳込まれるアルミバー１３０ａと、第二のスロット１４０ｂ（図１０）に鋳込まれるアルミバー１３０ｂと、第三のスロット１４０ｃ（図１０）に鋳込まれるアルミバー１３０ｃと、第四のスロット１４０ｄ（図１０）に鋳込まれるアルミバー１３０ｄと、第五のスロット１４０ｅ（図１０）に鋳込まれるアルミバー１３０ｅとで構成される。   The aluminum bars 130a to 130e include an aluminum bar 130a cast into the first slot 140a (FIG. 10), an aluminum bar 130b cast into the second slot 140b (FIG. 10), and a third slot 140c (FIG. 10). 10), an aluminum bar 130c cast into the fourth slot 140d (FIG. 10), and an aluminum bar 130e cast into the fifth slot 140e (FIG. 10). .

各スロット（第一のスロット１４０ａ〜第五のスロット１４０ｅ）の間の鉄心部を、ティース１４１と呼ぶ。   An iron core portion between each slot (first slot 140a to fifth slot 140e) is referred to as a tooth 141.

図１０に示す一例では、４本のアルミバー１３０ａ、８本のアルミバー１３０ｂ、８本のアルミバー１３０ｃでアルミバー、６本のアルミバー１３０ｄ、４本のアルミバー１３０ｅが構成される。   In the example shown in FIG. 10, four aluminum bars 130a, eight aluminum bars 130b, and eight aluminum bars 130c constitute an aluminum bar, six aluminum bars 130d, and four aluminum bars 130e.

第一のスロット１４０ａ〜第五のスロット１４０ｅに、導電性材料であるアルミが鋳込まれる。そして、第一のスロット１４０ａ〜第五のスロット１４０ｅ内に、夫々アルミバー１３０ａ〜アルミバー１３０ｅが形成される。   Aluminum, which is a conductive material, is cast into the first slot 140a to the fifth slot 140e. Aluminum bars 130a to 130e are formed in the first slot 140a to the fifth slot 140e, respectively.

アルミバー１３０ａ〜１３０ｅと、回転子１１１の積層方向両端面に設けられたエンドリングと共にかご形二次巻線を形成する。一般的にアルミバー１３０ａ〜１３０ｅとエンドリングはダイキャストにより同時にアルミを鋳込むことで製作される。   A squirrel-cage secondary winding is formed together with the aluminum bars 130a to 130e and end rings provided on both end surfaces of the rotor 111 in the stacking direction. Generally, the aluminum bars 130a to 130e and the end ring are manufactured by casting aluminum simultaneously by die casting.

エンドリング（二個）は、回転子１１１の軸方向（積層方向）両端に設けられる。エンドリングは、文字通りリング状（ドーナッツ状）である。エンドリングは、アルミバー１３０ａ〜１３０ｅの両端に連結する。   The end rings (two pieces) are provided at both ends of the rotor 111 in the axial direction (stacking direction). The end ring is literally a ring shape (doughnut shape). The end ring is connected to both ends of the aluminum bars 130a to 130e.

回転子鉄心１１１ａは、板厚が０．１〜１．５ｍｍの電磁鋼板を所定の形状に打ち抜き、軸方向に積層して製作される。   The rotor core 111a is manufactured by punching electromagnetic steel sheets having a thickness of 0.1 to 1.5 mm into a predetermined shape and laminating them in the axial direction.

図１１に示すように、回転子鉄心１１１ａは、五種類の第一のスロット１４０ａ、第二のスロット１４０ｂ、第三のスロット１４０ｃ、第四のスロット１４０ｄ、第五のスロット１４０ｅを備える。   As shown in FIG. 11, the rotor core 111a includes five types of first slots 140a, second slots 140b, third slots 140c, fourth slots 140d, and fifth slots 140e.

第一のスロット１４０ａが最も面積、径方向寸法（深さ）が大きく、順番に小さくなり、第五のスロット１４０ｅが最も面積、径方向寸法（深さ）が小さい。   The first slot 140a has the largest area and radial dimension (depth) and decreases in order, and the fifth slot 140e has the smallest area and radial dimension (depth).

第一のスロット１４０ａは、４個ある。そして、第一のスロット１４０ａと軸孔１３１との間のコアバック１４２は、鉄心のみで構成されている。   There are four first slots 140a. And the core back 142 between the 1st slot 140a and the shaft hole 131 is comprised only with the iron core.

第二のスロット１４０ｂは、８個ある。そして、第二のスロット１４０ｂと軸孔１３１との間のコアバック１４２も、鉄心のみで構成されている。   There are eight second slots 140b. And the core back 142 between the 2nd slot 140b and the axial hole 131 is also comprised only with the iron core.

第三のスロット１４０ｃは、８個ある。そして、第三のスロット１４０ｃと軸孔１３１との間のコアバック１４２も、鉄心のみで構成されている。   There are eight third slots 140c. The core back 142 between the third slot 140c and the shaft hole 131 is also composed only of an iron core.

これらの三種類のスロットの、面積、径方向寸法（深さ）は、
第一のスロット１４０ａ＞第二のスロット１４０ｂ＞第三のスロット１４０ｃ
の関係を満たす。 The area and radial dimension (depth) of these three types of slots are
First slot 140a> second slot 140b> third slot 140c
Satisfy the relationship.

第四のスロット１４０ｄは、回転子鉄心１１１ａを積層するカシメ１３４の径方向の延長線上に位置する。一つのカシメ１３４に対して、三つの第四のスロット１４０ｄが設けられる。カシメ１３４が、周方向に略等間隔に二箇所に設けられるので、第四のスロット１４０ｄは６個になる。   The fourth slot 140d is located on the radial extension of the caulking 134 where the rotor core 111a is stacked. Three fourth slots 140 d are provided for one caulking 134. Since the caulking 134 is provided at two substantially equal intervals in the circumferential direction, there are six fourth slots 140d.

第五のスロット１４０ｅは、風穴１３３の径方向の延長線上に位置する。一つの風穴１３３に対して、二つの第五のスロット１４０ｅが設けられる。風穴１３３が、周方向に略等間隔に二箇所に設けられるので、第五のスロット１４０ｅは４個になる。   The fifth slot 140e is located on the radial extension line of the air hole 133. Two fifth slots 140e are provided for one air hole 133. Since the air holes 133 are provided at two substantially equal intervals in the circumferential direction, there are four fifth slots 140e.

本実施の形態は、コアバック１４２に何もない部分は、第一のスロット１４０ａ，第二のスロット１４０ｂ，第三のスロット１４０ｃとし、コアバック１４２にカシメ１３４がある部分は第四のスロット１４０ｄとし、コアバック１４２に風穴１３３がある部分は第五のスロット１４０ｅとする点に特徴がある。   In the present embodiment, the portion where there is nothing in the core back 142 is the first slot 140a, the second slot 140b, and the third slot 140c, and the portion where the caulking 134 is in the core back 142 is the fourth slot 140d. The portion having the air hole 133 in the core back 142 is characterized by the fifth slot 140e.

図１２に示すように、カシメ１３４の径方向の延長線上にある三個の第四のスロット１４０ｄの径方向の寸法（深さ）を、第一のスロット１４０ａ，第二のスロット１４０ｂ，第三のスロット１４０ｃの径方向の寸法（深さ）よりも短くして（図１２では、第三のスロット１４０ｃのみを示す）、三個の第四のスロット１４０ｄとカシメ１３４との間の最短距離ｄ２’’を、一般的な単相誘導電動機の回転子２１１（図１５）のスロット２４０とカシメ２３４との間の最短距離をｄ２（図１７）よりも大きくなるようにしている。従って、ｄ２’’とｄ２とは次式の関係を満たす。
ｄ２’’＞ｄ２ （６）式 As shown in FIG. 12, the radial dimensions (depths) of the three fourth slots 140d on the radial extension line of the caulking 134 are set to the first slot 140a, the second slot 140b, and the third slot. The shortest distance d2 between the three fourth slots 140d and the caulking 134 is made shorter than the radial dimension (depth) of the slot 140c (only the third slot 140c is shown in FIG. 12). '' Is set so that the shortest distance between the slot 240 and the caulking 234 of the rotor 211 (FIG. 15) of the general single-phase induction motor is larger than d2 (FIG. 17). Therefore, d2 ″ and d2 satisfy the relationship of the following equation.
d2 ″> d2 Equation (6)

また、図１３に示すように、風穴１３３の径方向の延長線上にある二個の第五のスロット１４０ｅの径方向の寸法（深さ）を、第一のスロット１４０ａ，第二のスロット１４０ｂ，第三のスロット１４０ｃの径方向の寸法（深さ）よりも短くして（図１２では、第三のスロット１４０ｃのみを示す）、第五のスロット１４０ｅと風穴１３３との間の最短距離ｄ３’’を、一般的な単相誘導電動機の回転子２１１（図１５）のスロット２４０と風穴２３３との間の最短距離をｄ３（図１８）よりも大きくなるようにしている。従って、ｄ３’’とｄ３とは次式の関係を満たす。
ｄ３’’＞ｄ３ （７）式 Further, as shown in FIG. 13, the radial dimensions (depths) of the two fifth slots 140e on the radial extension line of the air hole 133 are set as the first slot 140a, the second slot 140b, The shortest distance d3 ′ between the fifth slot 140e and the air hole 133 is made shorter than the radial dimension (depth) of the third slot 140c (only the third slot 140c is shown in FIG. 12). 'Is set so that the shortest distance between the slot 240 and the air hole 233 of the rotor 211 (FIG. 15) of the general single-phase induction motor is larger than d3 (FIG. 18). Therefore, d3 ″ and d3 satisfy the relationship of the following equation.
d3 ″> d3 Equation (7)

尚、図１２に示すように、カシメ１３４の径方向の延長線上にある三個の第四のスロット１４０ｄの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃとカシメ１３４との間の最短距離ｄ４’’を、この部分の磁気飽和を緩和するため、三個の第四のスロット１４０ｄの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃの間にあるティース１４１の周方向の幅ｗ１の和（ここでは、三個の第四のスロット１４０ｄの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃの間に四つのティース１４１があるので、４ｗ１）の１／２以上にするのが、好ましい。即ち、これを、一般化すると、
ｄ４’’≧（ｐ＋１）×ｗ１／２ （８）式
ここで、ｐは自然数で、カシメ１３４の径方向の延長線上にある第四のスロット１４０ｄの数である。 As shown in FIG. 12, the shortest distance d4 ′ between the third slot 140c and the caulking 134 located on both sides in the circumferential direction of the three fourth slots 140d on the radial extension line of the caulking 134. 'Is the sum of the circumferential widths w1 of the teeth 141 between the third slots 140c located on both sides in the circumferential direction of the three fourth slots 140d (here, Since there are four teeth 141 between the third slots 140c located on both sides in the circumferential direction of the three fourth slots 140d, it is preferable to make it equal to or more than 1/2 of 4w1). That is, when this is generalized,
d4 ″ ≧ (p + 1) × w1 / 2 (8) where p is a natural number and the number of the fourth slots 140d on the radial extension of the caulking 134.

また、図１３に示すように、風穴１３３の径方向の延長線上にある二個の第五のスロット１４０ｅの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃと風穴１３３との間の最短距離ｄ５’’を、この部分の磁気飽和を緩和するため、二個の第五のスロット１４０ｅの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃの間にあるティース１４１の周方向の幅ｗ１の和（ここでは、二個の第五のスロット１４０ｅの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃの間に三つのティース４１があるので、３ｗ１）の１／２以上にするのが、好ましい。即ち、これを、一般化すると、
ｄ５’’≧（ｑ＋１）×ｗ１／２ （９）式
ここで、ｑは自然数で、風穴１３３の径方向の延長線上にある第五のスロット１４０ｅの数である。 Further, as shown in FIG. 13, the shortest distance d5 ′ between the third holes 140c and the air holes 133 located on both sides in the circumferential direction of the two fifth slots 140e on the radial extension line of the air holes 133. 'To reduce the magnetic saturation of this portion, the sum of the circumferential widths w1 of the teeth 141 between the third slots 140c located on both sides in the circumferential direction of the two fifth slots 140e (here, Since there are three teeth 41 between the third slots 140c located on both sides in the circumferential direction of the two fifth slots 140e, it is preferable to set it to 1/2 or more of 3w1). That is, when this is generalized,
d5 ″ ≧ (q + 1) × w1 / 2 (9) where q is a natural number and is the number of the fifth slots 140e on the radial extension of the air hole 133.

このように構成することにより、図１５に示す一般的な単相誘導電動機の回転子２１１で発生していたスロット２４０とカシメ２３４との間のコアバック２３２における磁気飽和、及びスロット２４０と風穴２３３との間のコアバック２３２における磁気飽和を緩和することができる。また、カシメ１３４の径方向の延長線上にある三個の第四のスロット１４０ｄの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃとカシメ１３４との間、もしくは風穴１３３の径方向の延長線上にある二個の第五のスロット１４０ｅの周方向両隣に位置する第三のスロット１４０ｃと風穴１３３との間の磁気飽和も緩和することができる。   With this configuration, magnetic saturation in the core back 232 between the slot 240 and the caulking 234 generated in the rotor 211 of the general single-phase induction motor shown in FIG. The magnetic saturation in the core back 232 between the two can be relaxed. Further, between the third slot 140c and the caulking 134 located on both sides in the circumferential direction of the three fourth slots 140d on the radial extension line of the caulking 134, or on the radial extension line of the air hole 133. Magnetic saturation between the third slot 140c located on both sides in the circumferential direction of the two fifth slots 140e and the air holes 133 can also be relaxed.

図１４を参照しながら、回転式圧縮機１００を使用する冷凍サイクル装置２００の構成を説明する。   The configuration of the refrigeration cycle apparatus 200 that uses the rotary compressor 100 will be described with reference to FIG.

図１４に示す冷凍サイクル装置２００は、例えば、空気調和機である。回転式圧縮機１００は単相交流電源１８に接続される。   The refrigeration cycle apparatus 200 shown in FIG. 14 is an air conditioner, for example. The rotary compressor 100 is connected to a single-phase AC power source 18.

回転式圧縮機１００の単相誘導電動機の補助巻線２０ｂと単相交流電源１８との間に運転コンデンサ６０が接続される。   An operating capacitor 60 is connected between the auxiliary winding 20 b of the single-phase induction motor of the rotary compressor 100 and the single-phase AC power supply 18.

単相交流電源１８から電力が回転式圧縮機１００に供給され、回転式圧縮機１００が駆動する。   Electric power is supplied from the single-phase AC power source 18 to the rotary compressor 100, and the rotary compressor 100 is driven.

冷凍サイクル装置２００は、少なくとも回転式圧縮機１００、冷媒の流れる方向を切り替える四方弁５１、室外熱交換器５２、減圧装置５３、室内熱交換器５４等を備える。これらが冷媒配管で接続される。   The refrigeration cycle apparatus 200 includes at least a rotary compressor 100, a four-way valve 51 that switches a refrigerant flow direction, an outdoor heat exchanger 52, a decompression device 53, an indoor heat exchanger 54, and the like. These are connected by refrigerant piping.

冷凍サイクル装置２００は、例えば、冷房運転時、図１４の矢印のように冷媒が流れる。室外熱交換器５２は凝縮器になる。また、室内熱交換器５４は蒸発器になる。   In the refrigeration cycle apparatus 200, for example, during the cooling operation, the refrigerant flows as indicated by arrows in FIG. The outdoor heat exchanger 52 becomes a condenser. Moreover, the indoor heat exchanger 54 becomes an evaporator.

図示はしないが、冷凍サイクル装置２００の暖房運転時は、冷媒は図１４の矢印と反対方向の流れとなる。四方弁５１によって、冷媒の流れる方向が切り替えられる。このときは、室外熱交換器５２は蒸発器になる。また、室内熱交換器５４は凝縮器になる。   Although not shown, during the heating operation of the refrigeration cycle apparatus 200, the refrigerant flows in the direction opposite to the arrow in FIG. The direction in which the refrigerant flows is switched by the four-way valve 51. At this time, the outdoor heat exchanger 52 becomes an evaporator. Moreover, the indoor heat exchanger 54 becomes a condenser.

また、冷媒としてＲ１３４ａ、Ｒ４１０ａ、Ｒ４０７ｃ等に代表されるＨＦＣ系冷媒、および、Ｒ７４４（ＣＯ２）、Ｒ７１７（アンモニア）、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）等に代表される自然冷媒が使用される。冷凍機油としてアルキルベンゼン系油に代表される弱相溶性の油又はエステル油に代表される相溶性の油が使用される。圧縮機には、回転式（ロータリ式）以外に、レシプロ式、スクロール式などが使用可能である。 In addition, HFC refrigerants represented by R134a, R410a, R407c, etc., and natural refrigerants represented by R744 (CO 2 ), R717 (ammonia), R600a (isobutane), R290 (propane), etc. are used as the refrigerant. The As the refrigerating machine oil, weakly compatible oils typified by alkylbenzene oils or compatible oils typified by ester oils are used. As the compressor, in addition to the rotary type (rotary type), a reciprocating type, a scroll type and the like can be used.

風穴３３，１３３やカシメ３４，１３４近傍のスロットを、その他のスロットより大きくした回転子１１，１１１を搭載した回転式圧縮機１００を冷凍サイクルに用いることにより、冷凍サイクル装置２００の性能の向上、小型化、低価格化が可能となる。   By using the rotary compressor 100 equipped with the rotors 11 and 111 in which slots near the air holes 33 and 133 and caulking 34 and 134 are made larger than other slots in the refrigeration cycle, the performance of the refrigeration cycle apparatus 200 is improved. Miniaturization and price reduction are possible.

１ 胴部、２ 上皿容器、３ 下皿容器、４ 密閉容器、５ シリンダ、６ 上軸受、６ａ 上吐出マフラ、７ 下軸受、８ 回転軸、８ｂ 主軸部、８ｃ 副軸部、８ｄ 偏心軸部、９ ローリングピストン、１０ 圧縮要素、１１ 回転子、１１ａ 回転子鉄心、１２ 固定子、１２ａ 固定子鉄心、１２ｂ 固定子スロット、１２ｃ 切欠き、１３ 電動要素、１４ 吸入マフラ、１５ 吸入管、１６ 吐出管、１７ ガラス端子、１８ 単相交流電源、２０ 巻線、２０ａ 主巻線、２０ｂ 補助巻線、２１ 保護装置、２３ 油戻し通路、３０ａ アルミバー、３０ｂ アルミバー、３０ｃ アルミバー、３１ 軸孔、３２ エンドリング、３３ 風穴、３４ カシメ、３５ リード線、４０ａ 大スロット、４０ｂ 中スロット、４０ｃ 小スロット、４１ ティース、４２ コアバック、５１ 四方弁、５２ 室外熱交換器、５３ 減圧装置、５４ 室内熱交換器、６０ 運転コンデンサ、１００ 回転式圧縮機、１１１ 回転子、１１１ａ 回転子鉄心、１３０ａ アルミバー、１３０ｂ アルミバー、１３０ｃ アルミバー、１３０ｄ アルミバー、１３０ｅ アルミバー、１３１ 軸孔、１３３ 風穴、１３４ カシメ、１４０ａ 第一のスロット、１４０ｂ 第二のスロット、１４０ｃ 第三のスロット、１４０ｄ 第四のスロット、１４０ｅ 第五のスロット、１４１ ティース、１４２ コアバック、２００ 冷凍サイクル装置、２１１ 回転子、２１１ａ 回転子鉄心、２３０ アルミバー、２３１ 軸孔、２３３ 風穴、２３４ カシメ、２４０ スロット、２４１ ティース、２４２ コアバック。   1 body part, 2 upper dish container, 3 lower dish container, 4 sealed container, 5 cylinder, 6 upper bearing, 6a upper discharge muffler, 7 lower bearing, 8 rotating shaft, 8b main shaft part, 8c subshaft part, 8d eccentric shaft Part, 9 rolling piston, 10 compression element, 11 rotor, 11a rotor core, 12 stator, 12a stator core, 12b stator slot, 12c notch, 13 electric element, 14 suction muffler, 15 suction pipe, 16 Discharge pipe, 17 Glass terminal, 18 Single-phase AC power supply, 20 windings, 20a Main winding, 20b Auxiliary winding, 21 Protection device, 23 Oil return passage, 30a Aluminum bar, 30b Aluminum bar, 30c Aluminum bar, 31 shaft Hole, 32 End ring, 33 Air hole, 34 Caulking, 35 Lead wire, 40a Large slot, 40b Medium slot, 40c Small slot, 41 42, core back, 51 four-way valve, 52 outdoor heat exchanger, 53 pressure reducing device, 54 indoor heat exchanger, 60 operating condenser, 100 rotary compressor, 111 rotor, 111a rotor core, 130a aluminum bar, 130b Aluminum Bar, 130c Aluminum Bar, 130d Aluminum Bar, 130e Aluminum Bar, 131 Shaft Hole, 133 Air Hole, 134 Caulking, 140a First Slot, 140b Second Slot, 140c Third Slot, 140d Fourth Slot, 140e 5th slot, 141 teeth, 142 core back, 200 refrigeration cycle apparatus, 211 rotor, 211a rotor core, 230 aluminum bar, 231 shaft hole, 233 air hole, 234 caulking, 240 slot, 241 teeth, 242 core back.

Claims (4)

密閉容器内に、固定子と回転子とを有する電動要素と、前記電動要素で駆動される圧縮要素とを収納する圧縮機の前記電動要素に使用される圧縮機用電動機であって、
前記回転子は、
所定の形状に打ち抜かれた電磁鋼板を、カシメにより複数枚積層して構成される回転子鉄心と、
前記回転子鉄心のスロット内に形成される二次導体と、を備え、
前記回転子鉄心は、コアバックに前記カシメと、冷媒及び冷凍機油の通路となる風穴と、を具備し、
前記カシメもしくは前記風穴の径方向の延長線上に位置するスロットであるスロットＡの径方向の長さを前記スロットＡ以外のスロットの径方向の長さよりも短くするとともに、前記スロットＡの両隣に位置するスロットＢと前記カシメもしくは前記風穴との最短距離が、前記スロットＢの間にあるティースの周方向の幅の和の１／２以上となるように、前記スロットＢの径方向の長さを前記スロットＡ及び前記スロットＢ以外のスロットの径方向の長さよりも短く、かつ、前記スロットＡの径方向の長さよりも長くした
ことを特徴とする圧縮機用電動機。 An electric motor for a compressor used for the electric element of a compressor that houses an electric element having a stator and a rotor in a sealed container, and a compression element driven by the electric element,
The rotor is
A rotor core constructed by laminating a plurality of magnetic steel sheets punched into a predetermined shape by caulking;
A secondary conductor formed in a slot of the rotor core,
The rotor core includes the caulking on the core back, and air holes serving as passages for refrigerant and refrigeration oil,
With shorter than the length in the radial direction of the caulking or the radial length of the position to Luz lot in which the slot A on the extension of the radial direction of the air hole slot A non-slot, the slot A In the radial direction of the slot B, the shortest distance between the slot B located on both sides and the caulking or the air hole is not less than 1/2 of the sum of the circumferential widths of the teeth between the slots B. An electric motor for a compressor, characterized in that the length is shorter than the radial length of the slots other than the slot A and the slot B and longer than the radial length of the slot A. 隣り合う前記スロット間のティースの周方向の幅を同一にすることを特徴とする請求項１記載の圧縮機用電動機。   The electric motor for a compressor according to claim 1, wherein the circumferential width of the teeth between the adjacent slots is the same. 密閉容器内に、固定子と回転子とを有する電動要素と、前記電動要素で駆動される圧縮要素とを収納し、前記電動要素に請求項１又は２のいずれかに記載の圧縮機用電動機を用いることを特徴とする圧縮機。 An electric motor for a compressor according to any one of claims 1 and 2 , wherein an electric element having a stator and a rotor and a compression element driven by the electric element are housed in a sealed container. The compressor characterized by using. 請求項３記載の圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器を備え、これらを冷媒配管で接続したことを特徴とする冷凍サイクル装置。 A refrigeration cycle apparatus comprising the compressor according to claim 3 , a condenser, a throttle device, and an evaporator, which are connected by refrigerant piping.
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