JP5226548B2 - Continuous casting method of medium carbon steel with changing casting speed and level - Google Patents
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Description
本発明は、鋳造速度と湯面レベルの変更を伴った中炭素鋼の連続鋳造方法に関する。 The present invention relates to a method for continuously casting medium carbon steel with a change in casting speed and level.
この種の技術として、特許文献１には、所謂凝固遅れを検知したときは鋳造速度を減速させ、これにより、所謂縦割れ起因の鋳型直下型ブレークアウトを防止する技術が開示されている。同様に、特許文献２には、鋳型広面の熱流束を監視することで縦割れを検知すること、また、縦割れを検知したら鋳造速度を減速させることが開示されている。 As this type of technique, Patent Document 1 discloses a technique for reducing the casting speed when a so-called solidification delay is detected, thereby preventing a mold-type breakout caused by a so-called vertical crack. Similarly, Patent Document 2 discloses that a vertical crack is detected by monitoring the heat flux of the mold wide surface, and that the casting speed is reduced when the vertical crack is detected.
しかし、上記特許文献１及び２の技術では、鋳型直下型ブレークアウトを一応は防止できるが、鋳型直下型ブレークアウトの原因に対する根本的な対策は何ら講じられていない。 However, although the techniques of Patent Documents 1 and 2 described above can prevent the breakout directly under the mold, there is no fundamental countermeasure against the cause of the breakout directly under the mold.
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、中炭素鋼を高速鋳造するに際し、生産性を考慮しつつ、鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生しても鋳型直下型ブレークアウトを回避できると共に、同一発生原因による以降の縦割れ再発を防止する技術を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above points, and its main purpose is to prevent the occurrence of vertical cracks in the solidified shell in the mold while taking productivity into consideration when high-speed casting of medium carbon steel. An object of the present invention is to provide a technique capable of avoiding a breakout directly under a mold and preventing subsequent recurrence of vertical cracks due to the same cause.
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、本願発明の発明者は、鋭意研究の末、上記の課題を解決するには、鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生したら鋳造速度を一旦減速させると共に、湯面レベルを変更してから増速させる一連の操業が有効であることを見出し、以下の発明を完成させた。 The problems to be solved by the present invention are as described above, and the inventors of the present invention have studied the casting speed when vertical cracks occur in the solidified shell in the mold in order to solve the above problems after intensive research. The present inventors have found that a series of operations for decelerating and increasing the speed after changing the hot water level is effective, and completed the following invention.
即ち、本願発明の観点によれば、中炭素鋼の連続鋳造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量Ｃ［ｗｔ％］が０．０７〜０．１８である中炭素鋼を、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を０．８〜２．４として連続鋳造するに際し、鋳型内における凝固シェルの縦割れ発生の有無を監視する。鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生したことを検知したら、検知した時点から下記式（１）を満たす減速時間Δｔ［ｓｅｃ］が経過するまでに、下記式（２）を満たす減速加速度Ａｃ［ｍ／ｍｉｎ２］で、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を下記式（３）を満たすように減速する。この減速後、湯面レベルを、下記式（４）を満たす湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］で、下記式（５）を満たす湯面レベル変更量Δｍ［ｍｍ］だけ、下向きに変更する。この変更後、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を増速する。ただし、下記式（１）において、鋳造速度Ｖｃ１［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速前の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味し、鋳造速度Ｖｃ２［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味する。下記式（２）〜（４）において下向きを正とする。 That is, according to the viewpoint of this invention, continuous casting of medium carbon steel is performed by the following methods. That is, when continuously casting a medium carbon steel having a carbon content C [wt%] of 0.07 to 0.18 at a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 2.4, Monitor the solidified shell for longitudinal cracks. When it is detected that a vertical crack has occurred in the solidified shell in the mold, the deceleration acceleration Ac [satisfying the following equation (2) is elapsed from the point of detection until the deceleration time Δt [sec] satisfying the following equation (1) elapses. m / min 2 ], the casting speed Vc [m / min] is reduced to satisfy the following formula (3). After this deceleration, the hot water level is changed downward by a hot water level change amount Δm [mm] that satisfies the following equation (5) at a hot water surface level changing speed Vm [ m / min] that satisfies the following equation (4). To do. After this change, the casting speed Vc [m / min] is increased. However, in the following formula (1), the casting speed Vc1 [m / min] means the casting speed Vc [m / min] before deceleration, and the casting speed Vc2 [m / min] is the casting speed Vc after deceleration. It means [m / min]. In the following formulas (2) to (4), the downward direction is positive.
以上の方法によれば、鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生しても、この凝固シェルの鋳型内滞在時間が延長されるので、縦割れした箇所の健全な凝固シェル形成が促され、もって、鋳型直下型ブレークアウトを回避することができる。また、上記減速後、湯面レベルを下げてから鋳造速度を増速することとしているので、生産性を考慮しつつ、メニスカス近傍に存在する縦割れの発生原因を回避でき、もって、同一発生原因による以降の縦割れ再発を防止できる。 According to the above method, even if a vertical crack occurs in the solidified shell in the mold, the staying time of the solidified shell in the mold is extended. Therefore, it is possible to avoid a breakout directly under the mold. In addition, since the casting speed is increased after lowering the molten metal level after the above deceleration, the cause of vertical cracks existing in the vicinity of the meniscus can be avoided while considering productivity, and the same cause The subsequent recurrence of vertical cracks due to can be prevented.
周知の通り、連続鋳造設備の鋳造経路に着目すると、湾曲型連続鋳造設備と垂直曲げ型連続鋳造設備なるものがある。前者は、鋳型から鋳造経路に沿って、円弧経路部と矯正経路部、水平経路部を有するものであり、後者は、上記円弧経路部の上流に垂直経路部を設け、溶鋼中の介在物浮上を図ったものである。また、連続鋳造設備の鋳造する鋳片の断面形状に着目すると、断面形状のアスペクト比が２以上であるスラブと２以下のブルーム、更に、断面形状が正方形であるビレットなるものがある。本願発明の適用対象は、上記の通りに列記したすべての連続鋳造設備であり、以下、本明細書では、一例として、本願発明をスラブ向けの垂直曲げ型連続鋳造設備に適用した例を説明する。 As is well known, when paying attention to the casting path of the continuous casting equipment, there are a curved continuous casting equipment and a vertical bending continuous casting equipment. The former has an arc path section, a correction path section, and a horizontal path section along the casting path from the mold, and the latter has a vertical path section upstream of the arc path section, and floats inclusions in the molten steel. Is intended. Focusing on the cross-sectional shape of the slab cast by the continuous casting equipment, there are slabs having a cross-sectional aspect ratio of 2 or more, blooms of 2 or less, and billets having a square cross-sectional shape. The object of application of the present invention is all the continuous casting equipment listed as described above. Hereinafter, as an example, the present invention will be described by applying the present invention to a vertical bending type continuous casting equipment for slabs. .
以下、図１〜３に基づいて、連続鋳造設備１００とその鋳型、及び浸漬ノズルを概説する。 Hereinafter, based on FIGS. 1-3, the continuous casting installation 100, its casting_mold | template, and an immersion nozzle are outlined.
連続鋳造設備１００は、注湯される溶鋼を冷却して所定形状のシェルを形成するための鋳型１と、図略のタンディッシュに保持される溶鋼を鋳型１へ所定流量で滑らかに注湯するための浸漬ノズル２と、鋳型１の直下から鋳造経路Ｑに沿って複数で並設されるロール対３と、を備える。鋳型１の構成は図２に基づいて、浸漬ノズル２の構成は図３に基づいて後で詳細に説明する。本実施形態において前記の鋳造経路Ｑは、略鉛直方向に延びる垂直経路部と、この垂直経路部に接続され、円弧状に延びる円弧経路部と、更にその下流側に設けられ、水平方向に延びる水平経路部と、前記の円弧経路部及び水平経路部とを滑らかに接続するための矯正経路部と、から成る。 The continuous casting equipment 100 smoothly pours molten metal held in a tundish (not shown) into the mold 1 at a predetermined flow rate for cooling the molten steel to form a shell having a predetermined shape. And a plurality of roll pairs 3 arranged in parallel along the casting path Q from directly below the mold 1. The configuration of the mold 1 will be described in detail later with reference to FIG. 2, and the configuration of the immersion nozzle 2 will be described in detail later with reference to FIG. In the present embodiment, the casting path Q is provided with a vertical path portion extending in a substantially vertical direction, an arc path portion connected to the vertical path portion and extending in an arc shape, and further provided downstream thereof and extending in the horizontal direction. It consists of a horizontal path | route part and the correction | amendment path | route part for connecting the said circular arc path | route part and a horizontal path | route part smoothly.
前記のロール対３の夫々は、鋳造対象としての鋳片を、両広面でもって挟持する一対のロール３ａ・３ａから構成される。この一対のロール３ａ・３ａのロール面間の最短距離としてのロールギャップ［ｍｍ］は適宜の手段により調節可能に構成される。 Each of the roll pairs 3 is composed of a pair of rolls 3a and 3a for sandwiching a slab as a casting object with both wide surfaces. The roll gap [mm] as the shortest distance between the roll surfaces of the pair of rolls 3a and 3a is configured to be adjustable by appropriate means.
また、前記の鋳造経路Ｑの前半には、鋳型１内で形成され、該鋳型１から引き抜かれる凝固シェルに対して所定の流量で冷却水を噴霧する冷却スプレー４が適宜に設けられる。一般に、前記の鋳型１が１次冷却帯と称されるのに対して、この意味で、冷却スプレー４が配される経路部は２次冷却帯と称される。 Further, in the first half of the casting path Q, a cooling spray 4 for spraying cooling water at a predetermined flow rate on a solidified shell formed in the mold 1 and pulled out from the mold 1 is appropriately provided. In general, the mold 1 is referred to as a primary cooling zone, and in this sense, a path portion where the cooling spray 4 is disposed is referred to as a secondary cooling zone.
鋳型１から引き抜かれ、鋳造経路Ｑに沿って搬送されるシェルは、自然放熱や、上記冷却スプレー４などにより更に冷却されて収縮する。従って、上記のロール対３のロールギャップ［ｍｍ］は、一般に、鋳造経路Ｑの下流側へ進むに連れて緩やかに狭くなるように設定される。 The shell pulled out from the mold 1 and transported along the casting path Q is further cooled and contracted by natural heat radiation, the cooling spray 4 or the like. Therefore, the roll gap [mm] of the roll pair 3 is generally set so as to be gradually narrowed as it proceeds to the downstream side of the casting path Q.
以上の構成で、スラブの連続鋳造を開始するには、鋳型１へ溶鋼を注湯する前に予め図略のダミーバーを前記の鋳造経路Ｑ内に挿入しておき、浸漬ノズル２を介して鋳型１へ溶鋼を注湯し始めると共に上記ダミーバーを下流側へ引き抜く。この鋳型１への溶鋼の注湯量と、ダミーバーの引き抜き速度と、は、鋳造速度が所定の鋳造速度に至るまでの間、漸増させる。そして、このダミーバーは、所定のメニスカス距離に到達したときに、適宜の手段により回収する。これで、スラブが連続的に鋳造されるようになる。 With the above configuration, in order to start continuous casting of the slab, before pouring molten steel into the mold 1, a dummy bar (not shown) is inserted in the casting path Q in advance and the mold is inserted through the immersion nozzle 2. The molten steel is started to be poured into 1 and the dummy bar is pulled out downstream. The amount of molten steel poured into the mold 1 and the pulling speed of the dummy bar are gradually increased until the casting speed reaches a predetermined casting speed. The dummy bar is collected by an appropriate means when a predetermined meniscus distance is reached. As a result, the slab is continuously cast.
次に、上記の連続鋳造設備１００の一般的な操業条件を簡単に紹介する。以下は、例示である。
・鋳型幅Ｗ［ｍｍ］は、８００〜２１００とする。
・鋳型厚みＤ［ｍｍ］は、２３０〜２８０とする。
・鋳型高さＨ［ｍｍ］は、８００〜１０００とする。
・鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］は、０．８〜３．０とする。
・溶鋼過熱度ΔＴ［℃］は、０〜４０とする。
・比水量Ｗｔ［Ｌ／ｋｇＳｔｅｅｌ］は、０．１５〜３とする。
・鋳型内電磁攪拌強度Ｍ−ＥＭＳ［ｇａｕｓｓ］は、０〜１０００とする。
・溶鋼成分は、当事者間の協定に基づく。代表的な成分は、ＣやＳｉ、Ｍｎである。これに、ＣｒやＣｕなどが適宜に添加される。その他の不可避の不純物を含む。
Next, general operating conditions of the continuous casting equipment 100 will be briefly introduced. The following is an example.
-Mold width W [mm] shall be 800-2100.
-Mold thickness D [mm] shall be 230-280.
-Mold height H [mm] shall be 800-1000.
-Casting speed Vc [m / min] shall be 0.8-3.0.
-Molten steel superheat degree (DELTA) T [degreeC] shall be 0-40.
The specific water amount Wt [L / kg Steel] is 0.15 to 3.
-In-mold electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss] shall be 0-1000.
-Molten steel composition is based on an agreement between the parties. Typical components are C, Si, and Mn. To this, Cr, Cu or the like is appropriately added. Contains other inevitable impurities.
ここで、各用語を簡単に説明する。
・鋳型幅Ｗ［ｍｍ］及び鋳型厚みＤ［ｍｍ］は、図２に示されるように、鋳型１の上端で特定される。
・鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］は、鋳片の引抜速度であって、前記複数のロール対３のうち最上流に配されるロール対３のピンチロール３ｂの周速度で特定される。
・溶鋼過熱度ΔＴ［℃］は、鋳型１内へ注湯される溶鋼の温度の指標である。
・比水量Ｗｔ［Ｌ／ｋｇＳｔｅｅｌ］は、鋼１ｋｇに対して用いられる冷却水の容積を意味する。
・鋳型内電磁攪拌強度Ｍ−ＥＭＳ［ｇａｕｓｓ］は、鋳型１内の溶鋼を攪拌するために作用される磁場の強度の指標である。この鋳型内電磁攪拌強度の測定方法は、本明細書の末尾に記載する。
Here, each term is briefly explained.
The mold width W [mm] and the mold thickness D [mm] are specified at the upper end of the mold 1 as shown in FIG.
The casting speed Vc [m / min] is a drawing speed of the slab, and is specified by the peripheral speed of the pinch roll 3b of the roll pair 3 arranged in the uppermost stream among the plurality of roll pairs 3.
The molten steel superheat degree ΔT [° C.] is an index of the temperature of the molten steel poured into the mold 1.
The specific water amount Wt [L / kg Steel] means the volume of cooling water used for 1 kg of steel.
In-mold electromagnetic stirring strength M-EMS [gauss] is an index of the strength of the magnetic field applied to stir the molten steel in the mold 1. A method for measuring the electromagnetic stirring intensity in the mold is described at the end of this specification.
＜鋳型１＞
次に、図２を参照しつつ鋳型１の構造を説明する。図２（ａ）に示されるように本実施形態に係る鋳型１は、鋳造される鋳片が断面矩形であってアスペクト比が２以上となる所謂スラブ向けに構成される。この鋳型１は、一対で対向し、鋳型広面１ａを構成する広面鋳型５と、広面鋳型５の間に配され、一対で対向し、鋳型狭面１ｂを構成する狭面鋳型６と、これら広面鋳型５及び狭面鋳型６を支持する図示しない鋳型フレームと、を主たる構成として備える。各広面鋳型５は、溶鋼側の広面鋳型銅板５ａと、この広面鋳型銅板５ａの背面に密着して、広面鋳型銅板５ａとの間で図示しない冷却水流路（スリット）を形成する広面鋳型バックプレート５ｂ（ＳＵＳジャケット）と、から構成される。同様に、各狭面鋳型６は、溶鋼側の狭面鋳型銅板６ａと、この狭面鋳型銅板６ａの背面に密着して、狭面鋳型銅板６ａとの間で図示しない冷却水流路（スリット）を形成する狭面鋳型バックプレート６ｂ（ＳＵＳジャケット）と、から構成される。狭面鋳型バックプレート６ｂの上端と下端には鋳型フレームに支持される図示しない油圧シリンダのロッドが夫々接続され、この構成で、上記ロッドを鋳型幅方向に適宜に進退させることで、両狭面鋳型銅板６ａの上端を用いて図３（ａ）に示すように特定できる鋳型幅Ｗ［ｍｍ］と、両狭面鋳型銅板６ａの間の距離を下方へ向かって狭くすることで達成される所謂狭面テーパのテーパ角と、を自在に増減できるようになっている。
<Mold 1>
Next, the structure of the mold 1 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 2A, the mold 1 according to this embodiment is configured for a so-called slab in which a cast slab has a rectangular cross section and an aspect ratio of 2 or more. The mold 1 is opposed to a pair, a wide mold 5 that forms the mold wide surface 1a, and a narrow mold 6 that is disposed between the wide mold 5 and that is opposed to each other to form the mold narrow surface 1b. A mold frame (not shown) that supports the mold 5 and the narrow-face mold 6 is provided as a main configuration. Each wide surface mold 5 is a wide surface mold copper plate 5a on the molten steel side and a wide surface mold back plate that is in close contact with the back surface of the wide surface mold copper plate 5a and forms a cooling water channel (slit) (not shown) between the wide surface mold copper plate 5a. 5b (SUS jacket). Similarly, each narrow surface mold 6 is in close contact with the narrow surface mold copper plate 6a on the molten steel side and the back surface of the narrow surface mold copper plate 6a, and a cooling water channel (slit) (not shown) between the narrow surface mold copper plate 6a. And a narrow mold back plate 6b (SUS jacket). A rod of a hydraulic cylinder (not shown) supported by a mold frame is connected to the upper end and the lower end of the narrow mold back plate 6b, respectively. A so-called mold width W [mm] that can be specified as shown in FIG. 3A using the upper end of the mold copper plate 6a and the distance between the two narrow-surface mold copper plates 6a are narrowed downward. The taper angle of the narrow surface taper can be freely increased or decreased.
＜浸漬ノズル２＞
次に、図３を参照しつつ浸漬ノズル２の構造を説明する。図３（ａ）に示されるように、本実施形態において用いられる浸漬ノズル２は、有底円筒形状であって、一対の対向する溶鋼吐出孔７が内底８よりも若干上方に形成される２孔式とされる。図３（ｂ）に示されるように、この一対の溶鋼吐出孔７は、溶鋼吐出孔７からの溶鋼吐出流の下向き角度θ［ｄｅｇ．］が水平を基準として１５〜４５に設定されるように、内周から外周へ向かって斜め下向きに形成される。この下向き角度θ［ｄｅｇ．］は、詳しくは、本実施形態において、浸漬ノズル２の垂直断面で特定される溶鋼吐出孔７の下端線７ａ（下端の輪郭）と水平との間の角度と一致する。そして、この下端線７ａと、浸漬ノズル２の軸心２ａと、の交点を仮想交点Ｐとして定義する。
<Immersion nozzle 2>
Next, the structure of the immersion nozzle 2 will be described with reference to FIG. As shown in FIG. 3A, the immersion nozzle 2 used in the present embodiment has a bottomed cylindrical shape, and a pair of opposed molten steel discharge holes 7 are formed slightly above the inner bottom 8. Two-hole type. As shown in FIG. 3 (b), the pair of molten steel discharge holes 7 has a downward angle θ [deg.] Of the molten steel discharge flow from the molten steel discharge holes 7. ] Is set obliquely downward from the inner periphery to the outer periphery so that it is set to 15 to 45 with respect to the horizontal. This downward angle θ [deg. ] Corresponds in detail to the angle between the lower end line 7a (contour of the lower end) of the molten steel discharge hole 7 and the horizontal specified in the vertical section of the immersion nozzle 2 in this embodiment. And the intersection of this lower end line 7a and the axis 2a of the immersion nozzle 2 is defined as a virtual intersection P.
上記の浸漬ノズル２は、図２に示されるように、一対の溶鋼吐出孔７が鋳型狭面１ｂに対して夫々対向するように鋳型１内に垂直にセットされる。換言すれば、浸漬ノズル２は、一対の溶鋼吐出孔７から吐出された溶鋼の流れが鋳型狭面１ｂに対して平面視で垂直に向かうように鋳型１内に垂直にセットされる。この状態で、浸漬ノズル２から鋳型１内へ溶鋼を注湯すると、浸漬ノズル２からの溶鋼流は先ず斜め下向きとなり、やがて鋳型狭面１ｂに衝突すると、上下方向に分岐し、もって、溶鋼の上昇流Ｑと下降流Ｒが形成される。このうち上昇流Ｑは、メニスカス近傍の溶鋼に対して熱を供給し、表面が凝固してしまう所謂皮張りを防ぐ役割を担っている。 As shown in FIG. 2, the immersion nozzle 2 is set vertically in the mold 1 such that the pair of molten steel discharge holes 7 face the mold narrow surface 1b. In other words, the immersion nozzle 2 is set vertically in the mold 1 so that the flow of molten steel discharged from the pair of molten steel discharge holes 7 is perpendicular to the mold narrow surface 1b in plan view. In this state, when molten steel is poured from the immersion nozzle 2 into the mold 1, the molten steel flow from the immersion nozzle 2 first becomes obliquely downward, and eventually, when it collides with the mold narrow surface 1 b, it branches in the vertical direction. An upward flow Q and a downward flow R are formed. Of these, the upward flow Q plays a role of preventing the so-called skinning in which the surface is solidified by supplying heat to the molten steel near the meniscus.
次に、本実施形態に係る連続鋳造設備１００の更に具体的な構成を説明する。即ち、本実施形態では鋳型１内における凝固シェルの縦割れ発生の有無を監視すべく、図１で略示の通り、例えば特開２００８−０７３７４８号公報のように、上記の鋳型１には複数の熱電対９が埋設されると共に、鋳型１内に形成される前述の冷却水流路内を流動する冷却水の出側温度を測定するための冷却水温度計１０が設けられる。上記の熱電対９は、図２（ａ）及び（ｂ）に示されるように、広面鋳型５の広面鋳型銅板５ａ内であって、鋳型高さ方向では少なくともメニスカスから下方へ０〜２００ｍｍ（好ましくは２０〜６０ｍｍ、更に好ましくは４０ｍｍ）の範囲内に、鋳型幅方向では所定の間隔で広範囲に、埋設される。各熱電対９及び冷却水温度計１０は、図１及び図４に示される連続鋳造設備１００の制御装置１０１に接続され、もって、制御装置１０１は、熱電対９や冷却水温度計１０の出力値を取得できるようになっている。 Next, a more specific configuration of the continuous casting facility 100 according to the present embodiment will be described. That is, in this embodiment, in order to monitor the presence or absence of the occurrence of vertical cracks in the solidified shell in the mold 1, as shown schematically in FIG. 1, for example, there are a plurality of molds 1 in the mold 1 as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-073748. The thermocouple 9 is embedded, and a cooling water thermometer 10 for measuring the outlet temperature of the cooling water flowing in the cooling water flow path formed in the mold 1 is provided. 2 (a) and 2 (b), the thermocouple 9 is located within the wide-surface mold copper plate 5a of the wide-surface mold 5, and at least 0 to 200 mm downward from the meniscus in the mold height direction (preferably Is embedded within a range of 20 to 60 mm, more preferably 40 mm, and at a predetermined interval in the mold width direction. Each thermocouple 9 and the cooling water thermometer 10 are connected to the control device 101 of the continuous casting equipment 100 shown in FIGS. 1 and 4, so that the control device 101 outputs the thermocouple 9 and the cooling water thermometer 10. The value can be acquired.
また、図１に示すように、前述のピンチロール３ｂには、ピンチロール３ｂを回転させる駆動源としてのピンチロールモータ１１が設けられ、このピンチロールモータ１１も制御装置１０１に接続される。この構成で、制御装置１０１は、ピンチロールモータ１１を介してピンチロール３ｂの回転数を適宜に制御することで鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を自在に制御できるようになっている。 As shown in FIG. 1, the above-described pinch roll 3 b is provided with a pinch roll motor 11 as a drive source for rotating the pinch roll 3 b, and this pinch roll motor 11 is also connected to the control device 101. With this configuration, the control device 101 can freely control the casting speed Vc [m / min] by appropriately controlling the rotation speed of the pinch roll 3b via the pinch roll motor 11.
また、図３において二点鎖線で略示するように、浸漬ノズル２の上端には、浸漬ノズル２から鋳型１内への溶鋼の吐出流量を制御するためのスライドプレート１２が設けられ、このスライドプレート１２にはスライドプレート１２の開度を制御するためのスライドプレートアクチュエータ１３が設けられる。そして、スライドプレートアクチュエータ１３は同様に制御装置１０１に接続され、もって、制御装置１０１は、スライドプレートアクチュエータ１３を介してスライドプレート１２の開度を適宜に制御することにより、浸漬ノズル２から鋳型１内への溶鋼の吐出流量を自在に制御できるようになっている。 Further, as schematically indicated by a two-dot chain line in FIG. 3, a slide plate 12 for controlling the discharge flow rate of the molten steel from the immersion nozzle 2 into the mold 1 is provided at the upper end of the immersion nozzle 2. The plate 12 is provided with a slide plate actuator 13 for controlling the opening degree of the slide plate 12. Then, the slide plate actuator 13 is similarly connected to the control device 101, so that the control device 101 appropriately controls the opening degree of the slide plate 12 via the slide plate actuator 13, thereby allowing the mold 1 to move from the immersion nozzle 2. The discharge flow rate of molten steel into the inside can be freely controlled.
また、図２（ｂ）に示すように、鋳型１には湯面レベル（鋳型１内におけるメニスカスの高さ位置）を測定するための渦流式レベル計１４が設けられる。この渦流式レベル計１４も同様に制御装置１０１に接続され、もって、制御装置１０１は、渦流式レベル計１４によって測定される湯面レベルを取得できるようになっている。 As shown in FIG. 2B, the mold 1 is provided with an eddy current level meter 14 for measuring the molten metal surface level (the height position of the meniscus in the mold 1). This eddy current level meter 14 is also connected to the control device 101 in the same manner, so that the control device 101 can acquire the molten metal level measured by the eddy current level meter 14.
次に、図４を参照しつつ、制御装置１０１の構成を説明する。即ち、制御装置１０１は、演算処理装置であるＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）と、ＣＰＵが実行する制御プログラム及び制御プログラムに使用されるデータが記憶されているＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）と、プログラム実行時にデータを一時記憶するためのＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）と、を備える。そして、ＲＯＭに記憶された上記制御プログラムがＣＰＵに読み込まれＣＰＵ上で実行されることで、制御プログラムは、ＣＰＵなどのハードウェアを、縦割れ検知部１０２、鋳造速度減速部１０３、湯面レベル変更部１０４、鋳造速度増速部１０５、として機能させるようになっている。 Next, the configuration of the control device 101 will be described with reference to FIG. That is, the control device 101 includes a CPU (Central Processing Unit) that is an arithmetic processing unit, a control program executed by the CPU and a ROM (Read Only Memory) that stores data used for the control program, and a program execution time. RAM (Random Access Memory) for temporarily storing data. Then, the control program stored in the ROM is read into the CPU and executed on the CPU, so that the control program executes the hardware such as the CPU, the vertical crack detection unit 102, the casting speed reduction unit 103, the hot water level. It functions as the changing unit 104 and the casting speed increasing unit 105.
上記の縦割れ検知部１０２は、鋳型内における凝固シェルの縦割れ発生の有無を監視し検知するものである。具体的には、多数の熱電対９と冷却水温度計１０の出力値（出力電圧）を取得し、この出力値に基づいて鋳型１の鋳型広面１ａの熱流束を算出し、算出した熱流束に基づいて縦割れ発生の有無を判定する。なお、熱流束の算出方法は、本明細書の末尾に記載する。算出した熱流束に基づいて縦割れ発生の有無を判定する方法については、必要であれば特開２００８−０７３７４８号公報を適宜に参照されたい。上記の鋳造速度減速部１０３は、縦割れ検知部１０２が鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生したことを検知したら、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を特別な条件下で減速させるものである。上記の湯面レベル変更部１０４は、鋳造速度減速部１０３による鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の減速後、湯面レベルを特別な条件下で下向きに変更するものである。上記の鋳造速度増速部１０５は、湯面レベル変更部１０４による湯面レベルの変更後、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を増速させるものである。 The vertical crack detection unit 102 monitors and detects the presence or absence of vertical cracks in the solidified shell in the mold. Specifically, the output values (output voltages) of a large number of thermocouples 9 and the cooling water thermometer 10 are acquired, the heat flux of the mold wide surface 1a of the mold 1 is calculated based on the output values, and the calculated heat flux The presence or absence of occurrence of vertical cracks is determined based on the above. In addition, the calculation method of a heat flux is described at the end of this specification. Regarding the method for determining the presence or absence of occurrence of vertical cracks based on the calculated heat flux, refer to JP-A-2008-073748 as appropriate if necessary. The casting speed reduction unit 103 is configured to reduce the casting speed Vc [m / min] under special conditions when the vertical crack detection unit 102 detects that a vertical crack has occurred in the solidified shell in the mold. . The molten metal level changing unit 104 changes the molten metal level downward under special conditions after the casting speed reducing unit 103 decelerates the casting speed Vc [m / min]. The casting speed accelerating unit 105 increases the casting speed Vc [m / min] after the molten metal level level is changed by the molten metal level changing unit 104.
次に、図５に基づいて、制御装置１０１の制御フローを説明する。先ず、鋼種は炭素含有量Ｃ［ｗｔ％］を０．０７〜０．１８とする中炭素鋼とし、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を０．８〜２．４とする、縦割れが特段に発生し易い条件で連続鋳造を開始したら（Ｓ３００）、縦割れ検知部１０２は、多数の熱電対９と冷却水温度計１０の出力値を取得し（Ｓ３１０）、この出力値に基づいて鋳型１の鋳型広面１ａの熱流束を算出し（Ｓ３２０）、算出した熱流束に基づいて縦割れ発生の有無を判定する（Ｓ３３０）。この結果、鋳型内で凝固シェルに縦割れ発生無しと判定された場合（Ｓ３４０：ＮＯ）は、再び、Ｓ３１０へと戻る。一方、鋳型内で凝固シェルに縦割れ発生有りと判定された場合（Ｓ３４０：ＹＥＳ）は、鋳造速度減速部１０３は、縦割れ検知部１０２が縦割れ発生を検知した時点から下記式（１）を満たす減速時間Δｔ［ｓｅｃ］が経過するまでに、下記式（２）を満たす減速加速度Ａｃ［ｍ／ｍｉｎ２］で、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を下記式（３）を満たすように減速する（Ｓ３５０）。具体的には、鋳造速度減速部１０３は、上記の特別な条件を満足するように、図４に示されるピンチロールモータ１１の回転数を下げると共に、スライドプレートアクチュエータ１３を制御してスライドプレート１２の開度を若干下げる。ただし、下記式（１）において、鋳造速度Ｖｃ１［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速前の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味し、鋳造速度Ｖｃ２［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味する。各式において下向きを正とする。また、減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］は、下記式（３）の範囲内で、連続鋳造設備１００のオペレータが予め設定しておく。 Next, a control flow of the control apparatus 101 will be described based on FIG. First, the steel type is a medium carbon steel having a carbon content C [wt%] of 0.07 to 0.18, and a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 2.4, and vertical cracks are special. When the continuous casting is started under conditions that are likely to occur (S300), the vertical crack detection unit 102 acquires the output values of a large number of thermocouples 9 and the cooling water thermometer 10 (S310), and the mold is based on the output values. The heat flux of one mold wide surface 1a is calculated (S320), and the presence or absence of occurrence of vertical cracks is determined based on the calculated heat flux (S330). As a result, when it is determined that no vertical crack has occurred in the solidified shell in the mold (S340: NO), the process returns to S310 again. On the other hand, when it is determined that vertical cracks have occurred in the solidified shell in the mold (S340: YES), the casting speed reduction unit 103 starts the following equation (1) from the time when the vertical crack detection unit 102 detects the occurrence of vertical cracks. The deceleration speed Ac [m / min 2 ] satisfying the following formula (2) is satisfied so that the casting speed Vc [m / min] satisfies the following formula (3) until the deceleration time Δt [sec] satisfying Decelerate (S350). Specifically, the casting speed reduction unit 103 reduces the rotational speed of the pinch roll motor 11 shown in FIG. 4 and controls the slide plate actuator 13 so as to satisfy the special conditions described above, and controls the slide plate 12. Slightly lower the opening. However, in the following formula (1), the casting speed Vc1 [m / min] means the casting speed Vc [m / min] before deceleration, and the casting speed Vc2 [m / min] is the casting speed Vc after deceleration. It means [m / min]. In each formula, the downward direction is positive. The casting speed Vc [m / min] after deceleration is set in advance by the operator of the continuous casting equipment 100 within the range of the following formula (3).
次に、湯面レベル変更部１０４は、鋳造速度減速部１０３による鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の減速後、湯面レベルを、下記式（４）を満たす湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］で、下記式（５）を満たす湯面レベル変更量Δｍ［ｍｍ］だけ、下向きに変更する（Ｓ３６０）。各式において下向きを正とする。具体的には、湯面レベル変更部１０４は、渦流式レベル計１４によって測定された湯面レベルを取得しつつ、この湯面レベルをフィードバックしつつ、上記の特別な条件を満足するように、図４に示されるスライドプレートアクチュエータ１３を制御してスライドプレート１２の開度を一旦下げて、一定時間経過後、この開度を元に戻す。 Next, after the casting speed reducing unit 103 decelerates the casting speed Vc [m / min], the molten metal level changing section 104 changes the molten metal level to a molten metal level changing speed Vm [ m / m that satisfies the following expression (4). min] is changed downward by a molten metal level change amount Δm [mm] that satisfies the following expression (5) (S360). In each formula, the downward direction is positive. Specifically, the hot water surface level changing unit 104 acquires the hot water surface level measured by the eddy current level meter 14 and feeds back the hot water surface level so as to satisfy the above-described special condition. The slide plate actuator 13 shown in FIG. 4 is controlled to lower the opening degree of the slide plate 12 once. After a predetermined time has elapsed, the opening degree is restored.
次に、鋳造速度増速部１０５は、湯面レベル変更部１０４による湯面レベルの変更後、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を増速する。好ましくは、生産性の観点から、鋳造速度減速部１０３による減速前の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］に至るまで、鋳造速度増速部１０５は鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を増速する。具体的には、鋳造速度増速部１０５は、鋳造速度減速部１０３と同様に、図４に示されるピンチロールモータ１１の回転数を上げると共に、スライドプレートアクチュエータ１３を制御してスライドプレート１２の開度を若干上げる。 Next, the casting speed accelerating unit 105 increases the casting speed Vc [m / min] after the molten metal surface level changing unit 104 changes the molten metal surface level. Preferably, from the viewpoint of productivity, the casting speed accelerating unit 105 increases the casting speed Vc [m / min] until the casting speed Vc [m / min] before deceleration by the casting speed deceleration unit 103 is reached. Specifically, the casting speed increasing unit 105 increases the rotation speed of the pinch roll motor 11 shown in FIG. 4 as well as the casting speed reducing unit 103 and controls the slide plate actuator 13 to control the slide plate 12. Increase the opening slightly.
＜効果確認試験＞
以下、本実施形態に係る中炭素鋼の連続鋳造方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、下記の確認試験により合理的に裏付けられている。
<Effect confirmation test>
Hereinafter, the test for confirming the technical effect of the continuous casting method of medium carbon steel according to the present embodiment will be described. Each numerical range described above is reasonably supported by the following confirmation test.
（１．指標）
本試験において「湯漏れ」とは、（１）鋳造され、ガス切断機で切断された鋼片の両広面を、ホットスカーフ前に冷間目視で観察して確認できる軽度のブレークアウトであって、溶鋼が凝固シェルから若干滲み出したような形跡、又は（２）操業の継続に支障が出る程の重度のブレークアウトが発生した事実、の（１）及び（２）の何れか一方を意味する。
(1. Indicator)
In this test, “hot water leakage” is (1) a mild breakout that can be confirmed by visually observing both wide surfaces of a steel piece that has been cast and cut with a gas cutter before hot scarf. Means either (1) or (2) of the trace that the molten steel oozes from the solidified shell, or (2) the fact that a severe breakout has occurred that hinders continued operation. To do.
（２．共通試験方法）
（２．１．縦割れ検知方法）
熱電対９は、鋳型１内であって、メニスカスから下方へ４０ｍｍとなる高さ位置であって、鋳型幅方向に２０ｍｍピッチで、鋳型幅中央を中心として８００ｍｍ幅の広い範囲に埋設した（合計４１箇所）。縦割れ検知部１０２は、この４１箇所の熱電対９と冷却水温度計１０の出力値を１秒間隔で取得するものとし、上記の熱電対９と対面する位置において鋳型１の鋳型広面１ａを垂直に通過する熱流束ｑ１［ＭＷ／ｍ２］を夫々、算出した上で鋳型幅方向に隣り合う６つの熱流束ｑ１［ＭＷ／ｍ２］データの標準偏差σ［ＭＷ／ｍ２］を求めるものとする。この結果、縦割れ検知部１０２は、標準偏差σ［ＭＷ／ｍ２］を１秒ごとに３６個（４１−５＝３６）、算出することとなる。そして、縦割れ検知部１０２は、算出した３６個の標準偏差σ［ＭＷ／ｍ２］のうち最も大きな標準偏差σ［ＭＷ／ｍ２］を最大標準偏差σｍａｘ［ＭＷ／ｍ２］として特定し、この最大標準偏差σｍａｘ［ＭＷ／ｍ２］を０．４と比較することとした。なお、縦割れが発生すると最大標準偏差σｍａｘ［ＭＷ／ｍ２］が０．４を上回るとされる（特開２００８−０７３７４８号公報参照。）。
（２．２．縦割れ治癒の確認と、縦割れ再発について）
原則として図５に示される制御フローを実行し、縦割れ検知部１０２による縦割れ検知時に鋳型１内に存在していた凝固シェルに対応する鋳片に上記の湯漏れがないか確認した。このとき、縦割れ検知部１０２によって特定された縦割れ発生箇所に着目した。そして、この縦割れ発生箇所で湯漏れが視認できたか否かを記録用紙に記録した。また、鋳造速度増速部１０５による鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の増速は、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を鋳造速度減速部１０３による鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の減速前の状態へと復帰させるものとした。即ち、上記式（１）の変数Ｖｃ１とＶｃ２を用いて言えば、鋳造速度増
速部１０５は、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］をＶｃ２からＶｃ１へと至るように増速するものとした。そして、この増速後、少なくとも２チャージ分、連続鋳造を実施し、上記の縦割れ検知部１０２が上記の縦割れと同じ鋳型幅方向位置で縦割れを再び検知したか否かを記録用紙に記録した。
(2. Common test method)
(2.1. Longitudinal crack detection method)
The thermocouple 9 is embedded in the mold 1 at a height position of 40 mm downward from the meniscus, at a pitch of 20 mm in the mold width direction, and in a wide range of 800 mm width centering on the mold width center (total) 41 places). The vertical crack detection unit 102 acquires the output values of the 41 thermocouples 9 and the cooling water thermometer 10 at intervals of 1 second, and the mold wide surface 1a of the mold 1 is located at the position facing the thermocouple 9 described above. After calculating the heat flux q1 [MW / m 2 ] passing vertically, the standard deviation σ [MW / m 2 ] of the six heat flux q1 [MW / m 2 ] data adjacent in the mold width direction is obtained. Shall. As a result, the vertical crack detection unit 102 calculates 36 standard deviations σ [MW / m 2 ] per second (41−5 = 36). Then, the vertical crack detection unit 102 specifies the largest standard deviation σ [MW / m 2 ] as the maximum standard deviation σmax [MW / m 2 ] among the calculated 36 standard deviations σ [MW / m 2 ]. The maximum standard deviation σmax [MW / m 2 ] was compared with 0.4. When vertical cracking occurs, the maximum standard deviation σmax [MW / m 2 ] is assumed to exceed 0.4 (see Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-073748).
(2.2. Confirmation of longitudinal crack healing and recurrence of longitudinal cracks)
As a general rule, the control flow shown in FIG. 5 was executed, and it was confirmed whether or not the above-described leakage of molten metal was found in the slab corresponding to the solidified shell existing in the mold 1 when the vertical crack detection unit 102 detected the vertical crack. At this time, attention was paid to a vertical crack occurrence location specified by the vertical crack detection unit 102. And it was recorded on the recording paper whether the hot water leak was visually recognized in this vertical crack generation | occurrence | production location. Further, the speed of the casting speed Vc [m / min] by the casting speed increasing portion 105 is the state before the casting speed Vc [m / min] is reduced by the casting speed reducing portion 103. It was supposed to be restored. That is to say, using the variables Vc1 and Vc2 in the above equation (1), the casting speed increasing portion 105 increases the casting speed Vc [m / min] from Vc2 to Vc1. After this speed increase, continuous casting is performed for at least two charges, and whether or not the vertical crack detection unit 102 has detected the vertical crack again at the same position in the mold width direction as the vertical crack is recorded on the recording paper. Recorded.
（３．共通試験条件）
各試験で共通する試験条件は以下の通りである。
・鋳型高さＨ［ｍｍ］：９００
・湯面レベル変更部１０４による湯面レベル変更前における湯面レベル：鋳型１の上端から下方へ１００〜１５０ｍｍ
・使用するモールドパウダーの組成、特性：下記表１の通り。なお、下記表１において「Ｃ／Ｓ」とあるのはモールドパウダーの塩基度「Ｔ−ＣａＯ／ＳｉＯ２」を示し、このうち「ＣａＯ」は、ＣａＯ又はＣａＦ２のかたちで添加されたＣａのすべてをＣａＯとして換算したものである。また、「η」はモールドパウダーの粘度であり、「Ｔｓ」は同じく凝固温度である。上記の粘度及び凝固温度は振動片粘度計測装置を用いて以下のように測定した。即ち、モールドパウダを凝固温度以上に加熱し、冷却速度を３〜５℃／ｍｉｎとして連続的に徐冷する。そして、温度依存する粘度が急激に上がる温度を凝固温度とする。即ち、ｌｏｇη−１／Ｔｓ曲線の変曲点におけるＴｓ値を凝固温度とする。また、溶融モールドパウダーの温度が１３００℃となったときの粘度を代表として採用した。
・鋼種：下記表２の通りである。
・減速加速度Ａｃ［ｍ／ｍｉｎ２］：減速開始時点から減速終了時点に至るまで一定とした。
・取鍋容量：２５０ｔｏｎ
(3. Common test conditions)
The test conditions common to each test are as follows.
Mold height H [mm]: 900
The hot water level before changing the hot water level by the hot water level changing unit 104: 100 to 150 mm downward from the upper end of the mold 1
-Composition and characteristics of mold powder to be used: as shown in Table 1 below. In Table 1 below, “C / S” indicates the basicity “T-CaO / SiO 2 ” of the mold powder, and among these, “CaO” is the Ca added in the form of CaO or CaF 2 . All are converted as CaO. “Η” is the viscosity of the mold powder, and “Ts” is the solidification temperature. The viscosity and the solidification temperature were measured as follows using a vibrating piece viscometer. That is, the mold powder is heated to the solidification temperature or more and gradually cooled at a cooling rate of 3 to 5 ° C./min. The temperature at which the temperature-dependent viscosity increases rapidly is defined as the solidification temperature. That is, the Ts value at the inflection point of the log η-1 / Ts curve is set as the solidification temperature. Moreover, the viscosity when the temperature of the molten mold powder was 1300 ° C. was adopted as a representative.
Steel type: as shown in Table 2 below.
Deceleration acceleration Ac [m / min 2 ]: Constant from the start of deceleration to the end of deceleration.
・ Ladle capacity: 250ton
（４．個別試験条件及び結果）
下記表３に、個別の試験条件と、その結果を示す。試験Ｎｏ．１〜３１が実施例であり、試験Ｎｏ．３２〜５０が比較例である。列タイトル「モールドパウダー」は、上記表１を参照されたい。列タイトル「鋳型振動 振幅」とあるのは、公知の鋳型振動装置による鋳型の鉛直方向の振動の振幅である。同様に、列タイトル「鋳型振動 振動数」とあるのは、公知の鋳型振動装置による鋳型の鉛直方向の振動の振動数である。列タイトル「θ」は、図３（ｂ）を参照されたい。列タイトル「鋼種」は、上記表２を参照されたい。列タイトル「異常時σｍａｘ」とあるのは、縦割れ検知部１０２が鋳型内における凝固シェルの縦割れ発生を検知したときにおける前述の最大標準偏差σｍａｘ［ＭＷ／ｍ２］を意味する。列タイトル「Δｔ＜１０／（Ｖｃ１＋Ｖｃ２）？」の列には、この不等式が成立した場合は「○」を記入し、不成立の場合は「×」を記入した。また、上記表３における各試験においては、減速加速度Ａｃ［ｍ／ｍｉｎ２］は減速開始時点から減速終了時点に至るまで一定としたので、列タイトル「Ａｃ」には、（６０×（Ｖｃ２−Ｖｃ１）÷Δｔ）で求まる値を記入した。列タイトル「Ｖｃ３」とあるのは、鋳造速度増速部１０５による鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の増速後における鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味する。列タイトル「湯漏れ」の列には、上の（２．２）で記録した湯漏れの有無を記載した。列タイトル「割れ再発」の列には、同様に、上の（２．２）で記録した縦割れの再発の有無を記載した。ただし、列タイトル「湯漏れ」の列において、「−」とあるのは、他の重大な問題により正常な連続鋳造を続けられなかった場合を意味し、この重大な問題は、備考欄にその種別を記載した。列タイトル「総合評価」の列には、縦割れ治癒を治癒することができ（湯漏れ評価が「無し」）、かつ、縦割れの再発を防止できた（割れ再発評価が「無し」）場合に「○」と記載し、それ以外のすべての場合に「×」と記載した。列タイトル「湯漏れ」の列が「有り」又は「−」の場合は、「割れ再発」については評価しなかった。備考欄において「皮張り」とあるのはメニスカスで溶鋼が凝固した現象を意味し、「焼き付き発生」とあるのは鋳型１の内壁面に対する凝固シェルの焼き付きを意味する。なお、この場合における焼き付きの原因は、皮張りによってモールドパウダーの適切な流動が阻害され、この結果、凝固シェルが鋳型１の内壁面に対して直接的に接触したことである。また、「縦割れ多数発生」とあるのは上記の連続鋳造方法を適用しようとしたら逆に縦割れが多数、発生してしまったことを意味する。ここで言う「縦割れ」とは、鋼片の反基準面（連続鋳造設備の鋳造経路の水平領域において上側となる面を意味する。）を冷間目視で観察して識別する、鋳造方向に５［ｍｍ］以上の長さを有する割れを意味する。また、「ノロカミ多数発生」とあるのは上記の連続鋳造方法を適用しようとしたらノロカミが多数、発生してしまったことを意味する。ここで言う「ノロカミ」とは、鋼片の外周面（ただし、切断面を除く。）を冷間目視で観察することで、鋼片の外周面にモールドパウダーが噛み込まれたかたちとして視認し得る外接円直径１ｍｍ程度以上の疵を意味する。
(4. Individual test conditions and results)
Table 3 below shows the individual test conditions and the results. Test No. 1-31 are examples, and test no. 32 to 50 are comparative examples. See Table 1 above for the column title “Mold Powder”. The column title “mold vibration amplitude” is the amplitude of vertical vibration of the mold by a known mold vibration device. Similarly, the column title “mold vibration frequency” is the vibration frequency in the vertical direction of the mold by a known mold vibration device. See FIG. 3B for the column title “θ”. See Table 2 above for the column title “Steel Type”. The column title “abnormal time σmax” means the aforementioned maximum standard deviation σmax [MW / m 2 ] when the vertical crack detection unit 102 detects the occurrence of a vertical crack in the solidified shell in the mold. In the column of the column title “Δt <10 / (Vc1 + Vc2)?”, “O” is entered when this inequality is established, and “x” is entered when it is not established. In each test in Table 3, the deceleration acceleration Ac [m / min 2 ] is constant from the deceleration start point to the deceleration end point. Therefore, the column title “Ac” includes (60 × (Vc2− The value obtained by Vc1) ÷ Δt) was entered. The column title “Vc3” means the casting speed Vc [m / min] after the casting speed Vc [m / min] is increased by the casting speed increasing unit 105. In the column of the column title “hot water leak”, the presence or absence of the hot water leak recorded in (2.2) above is described. Similarly, in the column of the column title “relapse cracking”, the presence or absence of recurrence of the vertical crack recorded in (2.2) above is described. However, in the column of the column title “leakage”, “−” means that normal continuous casting could not be continued due to another serious problem, and this serious problem is indicated in the remarks column. The type is described. In the column titled “Comprehensive evaluation”, healing of vertical cracks can be cured (evaluation of leaking water is “none”), and recurrence of vertical cracks can be prevented (relapse crack evaluation is “none”) “○” was written in the table, and “X” was written in all other cases. In the case where the column of the column title “hot water leak” is “present” or “−”, “crack recurrence” was not evaluated. In the remarks column, “skinning” means a phenomenon in which molten steel has solidified at the meniscus, and “occurrence of seizure” means seizure of the solidified shell to the inner wall surface of the mold 1. In this case, the cause of seizure is that the proper flow of the mold powder is hindered by the skinning, and as a result, the solidified shell is in direct contact with the inner wall surface of the mold 1. Further, “the occurrence of many vertical cracks” means that many vertical cracks have occurred if the above continuous casting method is applied. The term “longitudinal crack” as used herein refers to the anti-reference surface of the steel slab (which means the upper surface in the horizontal region of the casting path of the continuous casting equipment), which is identified by observation with cold visual observation. It means a crack having a length of 5 [mm] or more. Further, “a large number of blades” means that a large number of blades have occurred when the above continuous casting method is applied. “Norokami” as used herein refers to the outer peripheral surface of the steel slab (except for the cut surface), which is visually observed as a form of mold powder biting into the outer peripheral surface of the steel slab. It means a wrinkle having a circumscribed circle diameter of about 1 mm or more.
（５．試験結果の考察）
（５．１．全体的な考察）
以上説明したように上記実施形態において、中炭素鋼の連続鋳造は、以下のような方法で行われる。即ち、炭素含有量Ｃ［ｗｔ％］が０．０７〜０．１８である中炭素鋼を、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を０．８〜２．４として連続鋳造するに際し、鋳型内における凝固シェルの縦割れ発生の有無を監視する。鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生したことを検知したら、検知した時点から下記式（１）を満たす減速時間Δｔ［ｓｅｃ］が経過するまでに、下記式（２）を満たす減速加速度Ａｃ［ｍ／ｍｉｎ２］で、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を下記式（３）を満たすように減速する。この減速後、湯面レベルを、下記式（４）を満たす湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］で、下記式（５）を満たす湯面レベル変更量Δｍ［ｍｍ］だけ、下向きに変更する。この変更後、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を増速する。ただし、下記式（１）において、鋳造速度Ｖｃ１［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速前の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味し、鋳造速度Ｖｃ２［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味する。各式において下向きを正とする。
(5. Discussion of test results)
(5.1. Overall consideration)
As described above, in the above embodiment, the continuous casting of the medium carbon steel is performed by the following method. That is, when continuously casting a medium carbon steel having a carbon content C [wt%] of 0.07 to 0.18 at a casting speed Vc [m / min] of 0.8 to 2.4, Monitor the solidified shell for longitudinal cracks. When it is detected that a vertical crack has occurred in the solidified shell in the mold, the deceleration acceleration Ac [satisfying the following equation (2) is elapsed from the point of detection until the deceleration time Δt [sec] satisfying the following equation (1) elapses. m / min 2 ], the casting speed Vc [m / min] is reduced to satisfy the following formula (3). After this deceleration, the hot water level is changed downward by a hot water level change amount Δm [mm] that satisfies the following equation (5) at a hot water surface level changing speed Vm [ m / min] that satisfies the following equation (4). To do. After this change, the casting speed Vc [m / min] is increased. However, in the following formula (1), the casting speed Vc1 [m / min] means the casting speed Vc [m / min] before deceleration, and the casting speed Vc2 [m / min] is the casting speed Vc after deceleration. It means [m / min]. In each formula, the downward direction is positive.
以上の方法によれば、上記表３の通り、鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生しても、鋳型直下型ブレークアウトを回避することができる。また、生産性を考慮しつつ、同一発生原因による以降の縦割れ再発を防止できる。 According to the above method, as shown in Table 3 above, even if a vertical crack occurs in the solidified shell in the mold, it is possible to avoid a breakout directly under the mold. In addition, it is possible to prevent subsequent vertical crack recurrence due to the same cause while considering productivity.
（５．２．個々の考察）
（５．２．１．鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の減速）
縦割れを検知したら、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を減速させることで、縦割れが発生した箇所の、鋳型内における滞在時間が延長され、この縦割れ発生箇所の後方（溶鋼側）へのシェル発達が促される。縦割れ発生箇所の後方に健全なシェル（即ち、十分な厚みのシェル）が発達することで、この縦割れ発生箇所が鋳型下端を抜け出ても、湯漏れを起こさせない。ただし、試験Ｎｏ．３３、３５、３７のように、この減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］が０．７よりも大きいとシェル発達をさせるのに十分な時間を確保できない。一方、試験Ｎｏ．３２、３４、３６のように、減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］が０．３よりも小さいと浸漬ノズル２から鋳型１内への溶鋼の吐出流量が過小となり、メニスカスへの熱の供給が不足し、この結果、所謂皮張りや、メニスカス上に投入されたモールドパウダーの適切な滓化及び鋳型−凝固シェル間への流入が阻害されて、鋳型１の内壁面に対する凝固シェルの焼き付きが発生してしまう。
(5.2. Individual considerations)
(5.2.1. Deceleration of casting speed Vc [m / min])
When the vertical crack is detected, the casting speed Vc [m / min] is reduced to extend the staying time in the mold at the location where the vertical crack has occurred, and to the rear (molten steel side) of the vertical crack occurrence location. Shell development is encouraged. By developing a healthy shell (that is, a sufficiently thick shell) behind the vertical crack occurrence location, even if this vertical crack occurrence location escapes from the lower end of the mold, no hot water leaks. However, test no. If the casting speed Vc [m / min] after this deceleration is greater than 0.7 as in 33, 35, and 37, sufficient time cannot be secured for shell development. On the other hand, test no. If the casting speed Vc [m / min] after deceleration is smaller than 0.3 as in 32, 34, 36, the discharge rate of the molten steel from the immersion nozzle 2 into the mold 1 becomes too small, and the heat to the meniscus is reduced. As a result, the so-called skinning, proper hatching of the mold powder put on the meniscus and the flow into the mold-solidified shell are inhibited, and the solidified shell is seized on the inner wall surface of the mold 1. Will occur.
なお、縦割れ検知部１０２が縦割れの発生を検知したら、好ましくは、直ちに鋳造速度減速部１０３が鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の減速を開始するのがよい。 When the vertical crack detection unit 102 detects the occurrence of a vertical crack, it is preferable that the casting speed reduction unit 103 immediately starts to reduce the casting speed Vc [m / min].
また、試験Ｎｏ．３９、４１〜４３のように、速やかに上記減速を完了させないと、結局のところ、縦割れ発生箇所の鋳型内における滞在時間が確保できず、上記の湯漏れを防止できない。 In addition, Test No. If the deceleration is not completed promptly as in 39 and 41 to 43, the staying time in the mold where the vertical crack is generated cannot be secured, and the above-described hot water leakage cannot be prevented.
また、上記の説明によれば、湯漏れ防止の観点からは、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］は急激に減速させた方がいいことが判る。しかし、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の急激な変化は、鋳型１内の溶鋼流動に大きな変化をもたらし、この結果、メニスカスの波立ちを招く虞がある。メニスカスが波立つと、メニスカス上のモールドパウダーが溶鋼内に巻き込まれたり、滓化し切れていない非溶融状態のモールドパウダーが凝固シェルと鋳型との間に噛み込まれたり、溶融モールドパウダーの適切な流入が阻害されたりして、新たな縦割れやノロカミを引き起こす不具合を誘発する。参考までに、試験Ｎｏ．３８、４０、４４の備考欄を参照されたい。 Moreover, according to said description, it turns out that it is better to make the casting speed Vc [m / min] decelerate rapidly from a viewpoint of hot water leak prevention. However, an abrupt change in the casting speed Vc [m / min] causes a large change in the molten steel flow in the mold 1 and, as a result, there is a possibility of causing a meniscus wave. When the meniscus undulates, the mold powder on the meniscus is entangled in the molten steel, the unmolten mold powder that is not fully hatched is caught between the solidified shell and the mold, Inflow is hindered, leading to defects that cause new vertical cracks and roaring. For reference, test no. See the remarks column 38, 40, 44.
（５．２．２．湯面レベルの変更）
試験Ｎｏ．４８〜５０に示されるように、湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］が過大であると、湯漏れは治癒できたが、ノロカミが発生した。また、別の部位に縦割れが発生する場合も認められた。これは、以下の理由によるものと考えられる。即ち、湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］が過大であると、鋳型１内の溶鋼流動に大きな変化をもたらし、この結果、メニスカスの波立ちを招く虞がある。メニスカスが波立つと、メニスカス上のモールドパウダーが溶鋼内に巻き込まれたり、滓化し切れていない非溶融状態のモールドパウダーが凝固シェルと鋳型との間に噛み込まれたり、溶融モールドパウダーの適切な流入が阻害されたりして、新たな縦割れやノロカミを引き起こす不具合を誘発するからである。なお、メニスカスの波立ち防止の観点から、湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］は一定であることが好ましい。
(5.2.2. Change of hot water level)
Test No. As shown in 48 to 50, when the hot water surface level changing speed Vm [ m / min] was excessive, the hot water leak could be healed, but noromi was generated. In addition, vertical cracks occurred in other parts. This is considered to be due to the following reasons. That is, if the molten metal surface level changing speed Vm [ m / min] is excessive, the molten steel flow in the mold 1 is greatly changed. As a result, there is a possibility that the meniscus swells. When the meniscus undulates, the mold powder on the meniscus is entrained in the molten steel, the unmolten mold powder that is not fully hatched is caught between the solidified shell and the mold, This is because the inflow is hindered, causing a problem that causes new vertical cracks and scabs. In addition, from the viewpoint of preventing meniscus ripples, it is preferable that the molten metal surface level changing speed Vm [ m / min] is constant.
また、試験Ｎｏ．４５〜４７に示されるように、湯面レベル変更量Δｍ［ｍｍ］が２０未満だと、湯漏れは治癒できたが、同一発生原因による以降の縦割れ再発を防止することはできなかった。これは、縦割れの発生原因がメニスカス近傍に固定して存在している場合と考えられ、この固定して存在する発生原因の代表例としては、鋳型銅板のキズ、モールドパウダーの焼結層の堆積などによって成長し形成された所謂スラグベアなどが挙げられる。なお、これらの固定して存在する発生原因は、同定して除去することが操業中では事実上不可能だが、湯面レベルを下げることでこの発生原因を回避できるという知見を日々の操業を通じて得たのである。 In addition, Test No. As shown in 45 to 47, when the hot water level change amount Δm [mm] was less than 20, the hot water leak could be cured, but subsequent vertical crack recurrence due to the same cause could not be prevented. This is considered to be caused by the occurrence of vertical cracks in the vicinity of the meniscus. Typical examples of the cause of occurrence of such fixed cracks are scratches in the mold copper plate and mold powder sintered layers. Examples include so-called slag bears grown and formed by deposition. Although these fixed causes are virtually impossible to identify and remove during operation, the knowledge that this cause can be avoided by lowering the hot water level is obtained through daily operations. It was.
（５．３．その他の考察）
以上の説明においては、凝固シェルの縦割れに着目したものであるが、この縦割れと非常に似た欠陥として所謂ディプレッション（凹み）というものがある。これは、凝固シェルの外面に何らかの原因で形成された凹みを意味する。このディプレッションは、縦割れと区別して検知することができないし、縦割れと同様に湯漏れの原因となる。本明細書では縦割れについてのみ言及したが、本明細書における「縦割れ」とは原則として「縦割れ又はディプレッション」を意味するものとする。ただし、例外として、上記表３の備考欄における「縦割れ」は、「縦割れ又はディプレッション」ではなく、「縦割れ」のみを意味する。
(5.3. Other considerations)
In the above description, attention is paid to the vertical crack of the solidified shell, but there is a so-called depression (dent) as a defect very similar to this vertical crack. This means a dent formed for some reason on the outer surface of the solidified shell. This depletion cannot be detected separately from vertical cracks, and causes hot water leakage as well as vertical cracks. In the present specification, only vertical cracks are mentioned. However, in the present specification, “longitudinal cracks” means “longitudinal cracks or depletions” in principle. However, as an exception, “longitudinal crack” in the remarks column of Table 3 above means not “vertical crack or depletion” but only “vertical crack”.
以上に本発明の好適な実施形態を説明したが、上記の実施形態は以下のように変更して実施することができる。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described above, the above embodiments can be implemented with the following modifications.
即ち、例えば、上記実施形態において、湯面レベル変更量Δｍ［ｍｍ］の下限は、上記式（５）に示されるように２０としたが、好ましくは３０とするとよい。 That is, for example, in the above embodiment, the lower limit of the molten metal surface level change amount Δm [mm] is 20 as shown in the above formula (5), but is preferably 30.
また、上記実施形態では、連続鋳造設備１００のオペレータが操作することなく制御装置１０１が単独で上記実施形態に係る連続鋳造方法を実施できるように構成したが、これに代えて、例えば、縦割れ検知部１０２は、縦割れを検知したら音や光などでオペレータに警告するようにしてもよい。 Moreover, in the said embodiment, although it comprised so that the control apparatus 101 can implement the continuous casting method which concerns on the said embodiment independently, without operating the operator of the continuous casting equipment 100, it replaces with this, for example, a vertical crack The detection unit 102 may warn the operator with sound or light when a vertical crack is detected.
以下、参考資料である。 The following are reference materials.
＜参考１：熱流束の算出方法＞ <Reference 1: Calculation method of heat flux>
以下、図６及び図７に基づいて、上記の各鋳型広面１ａの熱流束ｑ１［ＭＷ／ｍ２］の算出方法を具体的に説明する。熱電対９の出力値、冷却水温度計１０の出力値、鋳型銅板厚み、銅熱伝導度、鋳型背面とスリットを流れる冷却水との界面熱伝達係数（スリットを通過する水の流速から算出）から、スリットの形状を考慮して、コンピュータを用い、二次元の差分法で熱流束ｑ１［ＭＷ／ｍ２］を算出する。差分法の詳細を下記に示す。鋳型銅板の形状は図６のように反復する形状である。反復形状なので図６の太線で示す領域のみを考えればよい。鋳型銅板表層側から入熱し（ｑ１）、鋳型銅板背面側から抜熱する。銅板を１［ｍｍ］ピッチでメッシュ分割して要素を作成し、図７に示すように要素の中心を通過する熱量の収支を計算する。計算の初期条件としてある熱流束を与え、熱電対実測温度Ｔ（ｉ，ｊ）と熱電対位置にあたる要素の計算温度Ｔ（ｉ，ｊ）とを比較し、その差が１％以下になるまで収束計算を行う。収束したときのｑ１の値を熱流束値とする。鋳型背面〜冷却水間熱伝達係数ｈ１、鋳型背面〜ＳＵＳジャケット間熱伝達係数ｈ２は同一とした。また、鋳型背面〜冷却水間熱伝達係数ｈ１はスリットを流れる冷却水の流速から求めた。
・図６中、ｈ１は鋳型冷却水孔部熱伝達係数を、ｑ１は鋳片〜鋳型間熱流束を示す。銅熱伝導度λは０．８４９［ｃａｌ／ｃｍ／ｓｅｃ／ｄｅｇ］と、鋳型背面〜冷却水間熱伝達係数ｈ１は０．３６９［ｃａｌ／ｃｍ／ｓｅｃ／ｄｅｇ］とする（日立造船技報、第３４巻、第２号（１９７３））。鋳型冷却水温Ｔｗは鋳型出側水温測定値とする。
・計算式
境界条件（スリット側の鋳型銅板界面）は、下記式（６）のように熱伝達係数で規定する。境界条件（鋳片側の鋳型銅板界面）は、下記式（７）のように熱流束で規定する。銅板内部は、下記式（８）の通りとする。そして、式（６）〜（８）の各式を各要素について立て、温度Ｔ（Ｉ，Ｊ）の収支計算を実施する。なお、各式中、Δｘは図６の奥行き（紙面厚み方向）のことを指す（例えば、１ｍｍ）。
Hereinafter, based on FIG.6 and FIG.7, the calculation method of the heat flux q1 [MW / m < 2 >] of said each mold wide surface 1a is demonstrated concretely. Thermocouple 9 output value, cooling water thermometer 10 output value, mold copper plate thickness, copper thermal conductivity, interfacial heat transfer coefficient between mold back and cooling water flowing through slit (calculated from flow rate of water passing through slit) Then, the heat flux q1 [MW / m 2 ] is calculated by a two-dimensional difference method using a computer in consideration of the shape of the slit. Details of the difference method are shown below. The shape of the mold copper plate is a repeating shape as shown in FIG. Since it is a repetitive shape, only the region indicated by the thick line in FIG. Heat is input from the surface side of the mold copper plate (q1), and heat is extracted from the back side of the mold copper plate. An element is created by meshing a copper plate with a pitch of 1 [mm], and the balance of the amount of heat passing through the center of the element is calculated as shown in FIG. A given heat flux is given as an initial condition for the calculation, and the measured thermocouple temperature T (i, j) is compared with the calculated temperature T (i, j) of the element corresponding to the thermocouple position until the difference becomes 1% or less. Perform convergence calculation. The value of q1 when converged is defined as a heat flux value. The heat transfer coefficient h1 between the mold back surface and the cooling water and the heat transfer coefficient h2 between the mold back surface and the SUS jacket were the same. The heat transfer coefficient h1 between the mold back surface and the cooling water was obtained from the flow rate of the cooling water flowing through the slit.
In FIG. 6, h1 represents the heat transfer coefficient of the mold cooling water hole, and q1 represents the heat flux between the slab and the mold. The copper thermal conductivity λ is 0.849 [cal / cm / sec / deg], and the heat transfer coefficient h1 between the mold back surface and the cooling water is 0.369 [cal / cm / sec / deg] (Hitachi Shipbuilding Technical Report). 34, No. 2 (1973). The mold cooling water temperature Tw is a measured value of the mold outlet water temperature.
Calculation formula The boundary condition (the mold copper plate interface on the slit side) is defined by the heat transfer coefficient as shown in the following formula (6). The boundary condition (the slab-side mold copper plate interface) is defined by the heat flux as shown in the following formula (7). The inside of the copper plate is as shown in the following formula (8). And each formula of Formula (6)-(8) is stood about each element, and the balance calculation of temperature T (I, J) is implemented. In each equation, Δx refers to the depth (the thickness direction in the drawing) in FIG. 6 (for example, 1 mm).
なお、上記の熱流束ｑ［ＭＷ／ｍ２］の測定ないし算出の方法に代えて、公知の種々の方法を採用することもできる。即ち、例えば、（ｉ）熱流束計を用いる方法や、（ｉｉ）一対の熱電対を銅板１１に鋳型幅方向に埋設し、測定結果たる温度対に基づいて熱流束を求める方法、を採用してもよい。本実施形態の上記方法を採用すれば、鋳型内に埋設する必要となる熱電対の数が極めて少なくて済むので、熱電対の管理の面で大きなアドバンテージがある。勿論、その他の公知の計算的乃至解析的手法も適用可能であって、その選択は操業条件や設備環境などに応じて適宜に選択されよう。 In addition, it replaces with the method of measurement thru | or calculation of said heat flux q [MW / m < 2 >], A well-known various method is also employable. That is, for example, (i) a method using a heat flux meter, or (ii) a method in which a pair of thermocouples are embedded in the copper plate 11 in the mold width direction and a heat flux is obtained based on a temperature pair as a measurement result. May be. If the method of this embodiment is adopted, the number of thermocouples that need to be embedded in the mold can be extremely small, which has a great advantage in terms of thermocouple management. Of course, other known computational or analytical methods can also be applied, and the selection thereof will be appropriately selected according to the operating conditions, equipment environment, and the like.
＜参考２：鋳型内電磁攪拌強度Ｍ−ＥＭＳ［ｇａｕｓｓ］の測定方法＞
（１）『測定時刻』は、任意である。
（２）『測定地点』は、以下の通りとする。即ち、「水平位置」は、（ｉ）鋳型幅方向においては中央とし、（ｉｉ）鋳型厚み方向においては鋳型内壁面から中心へ向かって１５［ｍｍ］とし、（ｉｉｉ）鋳型高さ方向においては鋳型に埋設される電磁コイルのコイル中心と揃えるものとする。
（３）『測定器具』は、適宜のガウスメータを用いる。
（４）上記の『測定時刻』及び『測定地点』、『測定器具』に準じて複数回測定する。そして上述した鋳型内電磁攪拌強度Ｍ−ＥＭＳ［ｇａｕｓｓ］は、上記複数の測定値を平均化して求めることとする。
（５）なお、種々の観点から、上記鋳型内電磁攪拌強度Ｍ−ＥＭＳ［ｇａｕｓｓ］は０〜１０００が好ましいとされ、鋳型内の溶鋼に作用される磁場の周波数［Ｈｚ］は１〜５が好ましいとされ、一般に、この磁場の周波数［Ｈｚ］として２が採用される。
<Reference 2: Measuring method of electromagnetic stirring strength M-EMS [gauss] in mold>
(1) The “measurement time” is arbitrary.
(2) “Measurement points” are as follows. That is, the “horizontal position” is (i) the center in the mold width direction, (ii) 15 mm from the mold inner wall surface toward the center in the mold thickness direction, and (iii) in the mold height direction. Align with the coil center of the electromagnetic coil embedded in the mold.
(3) Use an appropriate Gauss meter as the “measuring instrument”.
(4) Measure multiple times according to the above “Measurement time”, “Measurement point”, and “Measurement instrument”. The above-described in-mold electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss] is obtained by averaging the plurality of measured values.
(5) In addition, from various viewpoints, the electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss] in the mold is preferably 0 to 1000, and the frequency [Hz] of the magnetic field applied to the molten steel in the mold is 1 to 5. Generally, 2 is adopted as the frequency [Hz] of this magnetic field.
１ 鋳型
２ 浸漬ノズル
１００ 連続鋳造設備
１０１ 制御装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Mold 2 Immersion nozzle 100 Continuous casting equipment 101 Control apparatus
Claims (1)
鋳型内における凝固シェルの縦割れ発生の有無を監視し、
鋳型内で凝固シェルに縦割れが発生したことを検知したら、検知した時点から下記式（１）を満たす減速時間Δｔ［ｓｅｃ］が経過するまでに、下記式（２）を満たす減速加速度Ａｃ［ｍ／ｍｉｎ２］で、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を下記式（３）を満たすように減速し、
この減速後、湯面レベルを、下記式（４）を満たす湯面レベル変更速度Ｖｍ［ｍ／ｍｉｎ］で、下記式（５）を満たす湯面レベル変更量Δｍ［ｍｍ］だけ、下向きに変更し、
この変更後、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を増速する、
ことを特徴とする、鋳造速度と湯面レベルの変更を伴った中炭素鋼の連続鋳造方法。
ただし、下記式（１）において、鋳造速度Ｖｃ１［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速前の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味し、鋳造速度Ｖｃ２［ｍ／ｍｉｎ］は上記減速後の鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を意味する。下記式（２）〜（４）において下向きを正とする。
Monitor the occurrence of vertical cracks in the solidified shell in the mold,
When it is detected that a vertical crack has occurred in the solidified shell in the mold, the deceleration acceleration Ac [satisfying the following equation (2) is elapsed from the point of detection until the deceleration time Δt [sec] satisfying the following equation (1) elapses. m / min 2 ], the casting speed Vc [m / min] is reduced to satisfy the following formula (3),
After this deceleration, the hot water level is changed downward by a hot water level change amount Δm [mm] that satisfies the following equation (5) at a hot water surface level changing speed Vm [ m / min] that satisfies the following equation (4). And
After this change, the casting speed Vc [m / min] is increased.
A continuous casting method for medium carbon steel with a change in casting speed and level of molten metal.
However, in the following formula (1), the casting speed Vc1 [m / min] means the casting speed Vc [m / min] before deceleration, and the casting speed Vc2 [m / min] is the casting speed Vc after deceleration. It means [m / min]. In the following formulas (2) to (4), the downward direction is positive.
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