JP5218903B2 - Eyepiece auxiliary optics - Google Patents

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Description

本発明は、接眼光学系の補助光学系に関する。   The present invention relates to an auxiliary optical system of an eyepiece optical system.

近年、接眼レンズの後方（アイポイント側）に配置して、長いアイレリーフ（接眼レンズからアイポイントまでの距離）を確保することができる接眼レンズの補助光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開平７−７２３８１号公報 In recent years, an auxiliary optical system for an eyepiece that can be arranged behind the eyepiece (eye point side) to ensure a long eye relief (distance from the eyepiece to the eyepoint) has been proposed (for example, a patent) Reference 1).
JP-A-7-72381

しかしながら、従来の補助光学系に対して、単純な構成でありながら、良好な収差を保ちつつ、アイレリーフをより延長したいという要望があった。   However, the conventional auxiliary optical system has a demand for extending the eye relief while maintaining a good aberration while having a simple configuration.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、単純な構成でありながら、良好な収差を保ちつつ、アイレリーフの延長を可能にする、接眼補助光学系を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to provide an eyepiece auxiliary optical system that allows an eye relief to be extended while maintaining a good aberration while having a simple configuration. And

このような目的を達成するため、本発明に係る接眼補助光学系は、接眼レンズのアイポイント側に配置された接眼補助光学系であって、前記接眼レンズ側より順に並んだ、両凹形状であり負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔をＤとし、前記第２レンズ群の総厚をｄ２とし、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側のレンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径をＲ２２したとき、次式１．８０＜Ｄ／ｄ２≦２．５０及び１．５≦｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜の条件を満足する。 In order to achieve such an object, an eyepiece auxiliary optical system according to the present invention is an eyepiece auxiliary optical system arranged on the eye point side of an eyepiece, and is a biconcave shape arranged in order from the eyepiece side. The first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups, and the distance between the first lens group and the second lens group. Is D, the total thickness of the second lens group is d2, the radius of curvature of the lens surface of the second lens group closest to the eyepiece lens is R21, and the lens surface of the second lens group closest to the eye point is When the radius of curvature is R22 , the following conditions are satisfied: 1.80 <D / d2 ≦ 2.50 and 1.5 ≦ | R21 | / | R22 | .

また、本発明に係る接眼補助光学系は、接眼レンズのアイポイント側に配置された接眼補助光学系であって、前記接眼レンズ側より順に並んだ、両凹形状であり負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔をＤとし、前記第２レンズ群の総厚をｄ２とし、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側のレンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径をＲ２２したとき、次式１．８０＜Ｄ／ｄ２＜５．００及び１．５≦｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜≦５．００の条件を満足する。The eyepiece auxiliary optical system according to the present invention is an eyepiece auxiliary optical system disposed on the eyepoint side of the eyepiece, and is biconcave in order from the eyepiece side and has negative refractive power. The first lens group and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups, and the distance between the first lens group and the second lens group is D, and the second When the total thickness of the lens group is d2, the radius of curvature of the lens surface closest to the eyepiece in the second lens group is R21, and the radius of curvature of the lens surface closest to the eye point of the second lens group is R22, The following conditions are satisfied: 1.80 <D / d2 <5.00 and 1.5 ≦ | R21 | / | R22 | ≦ 5.00.

また、本発明に係る接眼補助光学系は、接眼レンズのアイポイント側に配置された接眼補助光学系であって、前記接眼レンズ側より順に並んだ、両凹形状であり負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、前記第２レンズ群は、アイポイント側に凸面を向けたメニスカス形状であり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔をＤとし、前記第２レンズ群の総厚をｄ２としたとき、次式１．８０＜Ｄ／ｄ２＜５．００の条件を満足する。The eyepiece auxiliary optical system according to the present invention is an eyepiece auxiliary optical system disposed on the eyepoint side of the eyepiece, and is biconcave in order from the eyepiece side and has negative refractive power. The first lens group and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups, and the second lens group has a meniscus shape with a convex surface facing the eye point side, When the distance between the first lens group and the second lens group is D and the total thickness of the second lens group is d2, the following formula 1.80 <D / d2 <5.00 is satisfied.

なお、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側レンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側レンズ面の曲率半径をＲ２２としたとき、次式｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜≧１の条件を満足することが好ましい。When the radius of curvature of the lens surface closest to the eyepiece in the second lens group is R21 and the radius of curvature of the lens surface closest to the eyepoint in the second lens group is R22, the following expression | R21 | / | R22 It is preferable to satisfy the condition of | ≧ 1.
また、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式０．２８＜（−ｆ１）／ｆ２＜０．６０の条件を満足することが好ましい。Further, when the focal length of the first lens group is f1 and the focal length of the second lens group is f2, the following condition 0.28 <(− f1) / f2 <0.60 is satisfied. Is preferred.

また、前記第２レンズ群の形状因子をＳ２としたとき（但し、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側レンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側レンズ面の曲率半径をＲ２２としたとき、前記形状因子Ｓ２は、Ｓ２＝（Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１）で定義され、その面が非球面の場合は近軸曲率半径で計算するものとする）、次式−１．６＜Ｓ２＜−１．０の条件を満足することが好ましい。   Further, when the shape factor of the second lens group is S2 (provided that the radius of curvature of the most eyepiece side lens surface of the second lens group is R21, and the most eyepoint side lens surface of the second lens group is When the curvature radius is R22, the shape factor S2 is defined by S2 = (R22 + R21) / (R22−R21), and when the surface is aspherical, it is calculated by the paraxial radius of curvature). It is preferable that the condition of formula −1.6 <S2 <−1.0 is satisfied.

また、前記第１レンズ群および前記第２レンズ群はそれぞれ単レンズからなり、前記第１レンズ群の前記単レンズのアッベ数ν１とし、前記第２レンズ群の前記単レンズのアッベ数をν２としたとき、次式５＜ν２−ν１＜３０の条件を満足することが好ましい。   The first lens group and the second lens group are each composed of a single lens, the Abbe number ν1 of the single lens of the first lens group is ν1, and the Abbe number of the single lens of the second lens group is ν2. Then, it is preferable that the condition of the following formula 5 <ν2−ν1 <30 is satisfied.

本発明によれば、単純な構成でありながら、良好な収差を保ちつつ、アイレリーフの延長が可能な接眼補助光学系を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide an eyepiece auxiliary optical system capable of extending an eye relief while maintaining a good aberration while having a simple configuration.

以下、好ましい実施形態について、図面を用いて説明する。図１に示すように、本実施形態における接眼補助光学系は、接眼レンズＬｅのアイポイントＥ．Ｐ側に配置され、該接眼レンズＬｅ側より順に並んだ、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２とを有する。そして、第１レンズ群Ｇ１が負の屈折力を持ち、第２レンズ群Ｇ２が正の屈折力を持つように構成することで、接眼レンズＬｅからの光束を第１レンズ群Ｇ１で発散させ、第２レンズ群Ｇ２で収束させ、アイポイントＥ．Ｐに集光させることにより、アイレリーフの延長を可能にしている。また、第１レンズ群Ｇ１を両凹形状にして、各レンズ面での発生収差量を分散することにより、球面収差、コマ収差および歪曲収差の発生量を必要最小限にしている。   Hereinafter, preferred embodiments will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the eyepiece auxiliary optical system in the present embodiment has an eye point E.E. of the eyepiece lens Le. It has the 1st lens group G1 and the 2nd lens group G2 which are arrange | positioned at the P side and are located in order from this eyepiece lens Le side. Then, by configuring the first lens group G1 to have a negative refractive power and the second lens group G2 to have a positive refractive power, the light flux from the eyepiece lens Le is diverged by the first lens group G1, The second lens group G2 is converged, and the eye point E.E. By condensing on P, the eye relief can be extended. In addition, the first lens group G1 is biconcave to disperse the amount of aberration generated on each lens surface, thereby minimizing the amount of generation of spherical aberration, coma aberration, and distortion.

そして、上記構成の基に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔をＤとし、第２レンズ群Ｇ２の総厚（レンズ厚）をｄ２としたとき、次式（１）の条件を満足する。   Based on the above configuration, when the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is D and the total thickness (lens thickness) of the second lens group G2 is d2, the following equation (1) is satisfied. Satisfy the conditions.

１．８０＜Ｄ／ｄ２＜５．００ …（１）   1.80 <D / d2 <5.00 (1)

上記条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔Ｄと、第２レンズ群Ｇ２の総厚ｄ２との適切な比率を規定するものである。この条件式（１）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔Ｄを適切に保ち長いアイレリーフを確保しつつ、第２レンズ群Ｇ２の総厚ｄ２が適切な厚さとなり倍率色収差の補正を良好に行うことができる。なお、条件式（１）の上限値を上回ると、倍率色収差の補正が過剰になる。一方、条件式（１）の下限値を下回ると、倍率色収差の補正が不足する。   Conditional expression (1) defines an appropriate ratio between the distance D between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the total thickness d2 of the second lens group G2. By satisfying this conditional expression (1), the distance D between the first lens group G1 and the second lens group G2 is appropriately maintained, and a long eye relief is ensured, while the total thickness d2 of the second lens group G2 is appropriate. Accordingly, the lateral chromatic aberration can be satisfactorily corrected. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the correction of lateral chromatic aberration becomes excessive. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, correction of lateral chromatic aberration will be insufficient.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を４．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を４．００にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 4.50. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 4.00.

また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２の最も接眼レンズＬｅ側レンズ面（図１では面番号９で示す）の曲率半径をＲ２１とし、第２レンズ群Ｇ２の最もアイポイントＥ．Ｐ側レンズ面（図１では面番号１０で示す）の曲率半径をＲ２２としたとき、次式（２）の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, the radius of curvature of the lens surface closest to the eyepiece lens Le (indicated by surface number 9 in FIG. 1) of the second lens group G2 is R21, and the eyepoint E.E. When the radius of curvature of the P-side lens surface (indicated by surface number 10 in FIG. 1) is R22, it is preferable that the condition of the following formula (2) is satisfied.

｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜≧１ …（２）   | R21 | / | R22 | ≧ 1 (2)

上記条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２において、最も接眼レンズＬｅ側レンズ面の曲率半径Ｒ２１と、最もアイポイントＥ．Ｐ側レンズ面の曲率半径Ｒ２２との適切な比率を規定するものである。この条件式（２）を満足することで、コマ収差の発生量を最適にすることができる。なお、条件式（２）の下限値を下回ると、コマ収差が補正不足となり、光学性能の低下を招く。   Conditional expression (2) indicates that, in the second lens group G2, the radius of curvature R21 of the lens surface closest to the eyepiece lens Le and the eyepoint E.E. It defines an appropriate ratio with the radius of curvature R22 of the P-side lens surface. By satisfying this conditional expression (2), the amount of coma generated can be optimized. If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, coma aberration is insufficiently corrected, resulting in a decrease in optical performance.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を１．５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を３にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１５にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 1.5. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 3. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 15.

また、本実施形態において、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２としたとき、次式（３）の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, when the focal length of the first lens group G1 is f1, and the focal length of the second lens group G2 is f2, it is preferable that the condition of the following expression (3) is satisfied.

０．２８＜（−ｆ１）／ｆ２＜０．６０ …（３）   0.28 <(− f1) / f2 <0.60 (3)

上記条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２との適切な比率を規定するものである。この条件式（３）の上限値を上回ると、接眼レンズＬｅと接眼補助光学系との合成焦点距離が大きくなり、観察像の見かけ視野角が小さくなり、実用性が乏しくなる。一方、条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、アイレリーフの延長と良好な収差の確保ができなくなる。   Conditional expression (3) defines an appropriate ratio between the focal length f1 of the first lens group G1 and the focal length f2 of the second lens group G2. If the upper limit value of the conditional expression (3) is exceeded, the combined focal length of the eyepiece lens Le and the eyepiece auxiliary optical system becomes large, the apparent viewing angle of the observation image becomes small, and the practicality becomes poor. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes impossible to extend the eye relief and secure good aberration.

なお、アイレリーフの延長と良好な収差補正との両立を図るためには、条件式（３）の上限値を０．５にすることが好ましい。   In order to achieve both the extension of eye relief and good aberration correction, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.5.

また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２は、アイポイントＥ．Ｐ側に凸面を向けたメニスカス形状であることが好ましい。この構成により、アイレリーフの延長時において、最大画角近傍でのコマ収差と歪曲収差の発生量を抑えるとともに、これら収差の補正を容易にすることができる。   In the present embodiment, the second lens group G2 includes the eye point E.E. A meniscus shape having a convex surface facing the P side is preferred. With this configuration, when the eye relief is extended, the amount of coma and distortion occurring near the maximum angle of view can be suppressed, and correction of these aberrations can be facilitated.

また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２の最も接眼レンズＬｅ側レンズ面の曲率半径をＲ２１とし、第２レンズ群Ｇ２の最もアイポイント側レンズ面の曲率半径をＲ２２とし、第２レンズ群Ｇ２の形状因子をＳ２としたとき（但し、前記形状因子Ｓ２は、Ｓ２＝（Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１）で定義され、その面が非球面の場合は近軸曲率半径で計算するものとする）、次式（４）の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, the radius of curvature of the lens surface closest to the eyepiece lens Le in the second lens group G2 is R21, the radius of curvature of the lens surface closest to the eyepoint in the second lens group G2 is R22, and the second lens group. When the shape factor of G2 is S2 (however, the shape factor S2 is defined by S2 = (R22 + R21) / (R22-R21), and when the surface is an aspheric surface, it is calculated with a paraxial radius of curvature. It is preferable that the condition of the following formula (4) is satisfied.

−１．６＜Ｓ２＜−１．０ …（４）   -1.6 <S2 <-1.0 (4)

上記条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の形状を規定するものである。この条件式（４）の上限値を上回ると、コマ収差の補正が過剰になり、望ましくない。一方、条件式（４）の下限値を下回ると、コマ収差の補正不足となり、望ましくない。   Conditional expression (4) defines the shape of the second lens group G2. Exceeding the upper limit of conditional expression (4) is not desirable because coma correction becomes excessive. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, correction of coma aberration is insufficient, which is not desirable.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を−１．２にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を−１．４にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to −1.2. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to −1.4.

また、本実施形態において、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２はそれぞれ単レンズからなり、第１レンズ群Ｇ１の単レンズのアッベ数をν１とし、第２レンズ群Ｇ２の単レンズのアッベ数をν２としたとき、次式（５）の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, the first lens group G1 and the second lens group G2 are each composed of a single lens, the Abbe number of the single lens of the first lens group G1 is ν1, and the Abbe of the single lens of the second lens group G2 is used. When the number is ν2, it is preferable to satisfy the condition of the following formula (5).

５＜ν２−ν１＜３０ …（５）   5 <ν2-ν1 <30 (5)

上記条件式（５）は、倍率色収差を良好に補正するためのものである。この条件式（５）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１の分散を大きくして、第２レンズ群Ｇ２の分散を抑えることにより、本補助光学系における色消しを達成することができる。なお、条件式（５）の上限値を上回ると、倍率色収差の補正が過剰になり、望ましくない。一方、条件式（５）の下限値を下回ると、倍率色収差の補正不足となり、望ましくない。   Conditional expression (5) is for correcting the lateral chromatic aberration satisfactorily. By satisfying the conditional expression (5), it is possible to achieve achromaticity in the auxiliary optical system by increasing the dispersion of the first lens group G1 and suppressing the dispersion of the second lens group G2. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the correction of lateral chromatic aberration becomes excessive, which is not desirable. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, correction of lateral chromatic aberration will be insufficient, which is not desirable.

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を２０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を１０にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 20. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 10.

さらに、本実施形態においては、非球面の導入も好ましい。第１レンズ群Ｇ１に非球面を導入することにより、球面収差や歪曲収差の補正が容易になる。また、第２レンズ群Ｇ２に非球面を導入することにより、さらなる歪曲収差とコマ収差の補正が容易になる。   Furthermore, in this embodiment, introduction of an aspherical surface is also preferable. By introducing an aspherical surface to the first lens group G1, correction of spherical aberration and distortion becomes easy. Further, by introducing an aspherical surface to the second lens group G2, further correction of distortion and coma becomes easy.

また、本実施形態においては、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２をそれぞれ接合レンズや複数のレンズで構成することにより、軸上色収差や倍率色収差の補正が容易になる。   In the present embodiment, the first lens group G1 and the second lens group G2 are each composed of a cemented lens and a plurality of lenses, so that it is easy to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に表１〜表４を示すが、これらは第１〜第４実施例における各諸元の表である。［レンズデータ］においては、面番号は物体側からの光学面の順序を、ｒは各光学面の曲率半径を、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、ｎｄはｄ線（波長587.6nm）に対する屈折率を、νｄはｄ線に対するアッベ数を示す。なお、曲率半径ｒの「0.00000」は平面を示している。［各群焦点距離データ］において、各群の初面及び焦点距離を示す。［条件式対応値］において、上記の条件式（１）〜（５）に対応する値を示す。   Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 4 are shown below, but these are tables of specifications in the first to fourth examples. In [Lens Data], the surface number is the order of the optical surfaces from the object side, r is the radius of curvature of each optical surface, and d is on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface). Nd represents the refractive index with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd represents the Abbe number with respect to the d-line. The curvature radius r of “0.00000” indicates a plane. In [Each Group Focal Length Data], the initial surface and focal length of each group are shown. In [Conditional Expression Corresponding Value], values corresponding to the conditional expressions (1) to (5) are shown.

なお、表中において、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他の長さの単位は、一般に「ｍｍ」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。   In the table, “mm” is generally used as the unit of curvature radius r, surface interval d, and other lengths. However, since the optical system can obtain the same optical performance even when proportionally enlarged or proportionally reduced, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

また、表中の視度の単位は［ｍ-1］である。視度Ｘ［ｍ-1］とは、接眼レンズによる像がアイポイントから光軸上に１／Ｘ［ｍ（メートル）］の位置にできる状態を示す（符号は、像が接眼レンズより観察者側にできた場合を正とする）。 The unit of diopter in the table is [m −1 ]. Diopter X [m -1 ] indicates a state in which an image by an eyepiece lens can be placed at a position of 1 / X [m (meter)] on the optical axis from the eye point. If it is made on the side, it is positive).

以上の表の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   The description of the above table is the same in other examples, and the description thereof is omitted.

（第１実施例）
第１実施例について、図１、図２及び表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。 (First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. 1 is a lens configuration diagram in a state in which the eyepiece auxiliary optical system according to the first example is arranged behind the observation optical system (on the eye point EP side).

観察光学系は、焦点面Ｆから正立系Ｐ（図中では、展開した状態で示しているが、実際にはペンタプリズム等の正立系を想定している）を介して接合単レンズである接眼レンズＬｅで観察する構成となっている。   The observation optical system is a cemented single lens from the focal plane F through an erecting system P (shown in a developed state in the figure, but actually assumes an erecting system such as a pentaprism). It is configured to observe with a certain eyepiece lens Le.

図１に示すように、第１実施例に係る接眼補助光学系は、接眼レンズＬｅ側より順に並んだ、両凹単レンズＬ１からなる第１レンズ群Ｇ１と、空気間隔をあけて、両凸単レンズＬ２からなる第２レンズ群Ｇ２とを有する。   As shown in FIG. 1, the eyepiece auxiliary optical system according to the first example is biconvex with a first lens group G1 composed of a biconcave single lens L1 arranged in order from the eyepiece lens Le side, with an air gap. And a second lens group G2 including a single lens L2.

上記構成により、本実施例では、焦点面Ｆ上の像を、正立系Ｐを介して正立像とした後に、接眼レンズＬｅにより拡大する。そして、接眼レンズＬｅから射出される観察光束を、第１レンズ群Ｇ１の負の屈折力により一旦発散させて、アイレリーフの延長を実現している。また、第２レンズ群Ｇ２の正の屈折力により前記発散させた観察光束を収束させて、所定のアイポイントＥ．Ｐに集光させる構成となっている。   With the above configuration, in this embodiment, the image on the focal plane F is made into an erect image through the erecting system P, and then magnified by the eyepiece lens Le. The observation light beam emitted from the eyepiece lens Le is once diverged by the negative refractive power of the first lens group G1, thereby realizing an extension of eye relief. Further, the diverging observation light beam is converged by the positive refractive power of the second lens group G2, and a predetermined eye point E.E. The light is condensed on P.

以下の表１に、第１実施例に係る各レンズの諸元の値を掲げる。表１における面番号１〜１０は、図１に示す面１〜１０に対応している（なお、面番号１〜６は観察光学系であり、面番号７〜１０が本実施例に係る接眼補助光学系である）。   Table 1 below lists values of specifications of each lens according to the first example. Surface numbers 1 to 10 in Table 1 correspond to surfaces 1 to 10 shown in FIG. 1 (in addition, surface numbers 1 to 6 are observation optical systems, and surface numbers 7 to 10 are eyepieces according to the present embodiment. Auxiliary optical system).

（表１）
［全体諸元］
視度 -1.13［ｍ-1］
見かけ視野角 6.18［度］
アイポイント 100［ｍｍ］
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -28.00000 1.5 1.88300 40.76
8 40.00000 36.0 1.00000
9 91.00000 8.0 1.75500 52.32
10 -91.00000 E.P
［各群焦点距離データ］
群番号 群初面 群焦点距離
Ｇ１ ７
Ｇ２ ９
［条件式対応値］
条件式（１）Ｄ／ｄ２＝4.50
条件式（２）｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜＝1.00
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ２＝0.30
条件式（５）ν２−ν１＝11.56 (Table 1)
[Overall specifications]
Diopter -1.13 [m -1 ]
Apparent viewing angle 6.18 [degree]
Eye point 100 [mm]
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -28.00000 1.5 1.88300 40.76
8 40.00000 36.0 1.00000
9 91.00000 8.0 1.75500 52.32
10 -91.00000 EP
[Each group focal length data]
Group number Group first surface Group focal length G1 7
G2 9
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) D / d2 = 4.50
Conditional expression (2) | R21 | / | R22 | = 1.00
Conditional expression (3) (-f1) /f2=0.30
Conditional expression (5) ν2−ν1 = 11.56

表１に示す諸元の表から、第１実施例に係る接眼補助光学系では、上記条件式（１）〜（３），（５）を満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the eyepiece auxiliary optical system according to the first example satisfies the conditional expressions (1) to (3) and (5).

図２は、第１実施例に係る接眼補助光学系の諸収差図（左から順に、球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。各収差図において、Ｙ１は正立系Ｐへの光線の入射高さを、Ｙ０は焦点面Ｆ上での物体高をそれぞれ示している。非点収差では、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差では、「ｍｉｎ」は角度単位の「分」を示している。また、球面収差と非点収差では、それぞれ横軸の単位は［ｍ−１］であり、図中では「Ｄ」で表している。また、ＣはＣ線（波長656.28nm）、Ｄはｄ線（波長587.56nm）、ＦはＦ線（波長486.13nm）、ＧはＧ線（波長435.84nm）、記載のないものはｄ線における収差曲線をそれぞれ示している。以上の収差図の説明は、他の実施例についても同様とし、その説明を省略する。 FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration in order from the left) of the eyepiece auxiliary optical system according to the first example. In each aberration diagram, Y1 indicates the incident height of the light beam to the erecting system P, and Y0 indicates the object height on the focal plane F. In astigmatism, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In coma aberration, “min” indicates “minute” in angular units. In addition, for spherical aberration and astigmatism, the unit of the horizontal axis is [m −1 ], which is represented by “D” in the figure. Also, C is C line (wavelength 656.28 nm), D is d line (wavelength 587.56 nm), F is F line (wavelength 486.13 nm), G is G line (wavelength 435.84 nm), and those not described are d line Each aberration curve is shown. The explanation of the above aberration diagrams is the same for the other examples, and the explanation is omitted.

各収差図から明らかなように、第１実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first example, it is understood that various aberrations are satisfactorily corrected and excellent optical performance is ensured.

（第２実施例）
第２実施例について、図３、図４及び表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。 (Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. 3 is a lens configuration diagram in a state in which the eyepiece auxiliary optical system according to the second example is arranged behind the observation optical system (on the eye point EP side).

観察光学系は、焦点面Ｆから正立系Ｐ（図中では、展開した状態で示しているが、実際にはペンタプリズム等の正立系を想定している）を介して接合単レンズである接眼レンズＬｅで観察する構成となっている。   The observation optical system is a cemented single lens from the focal plane F through an erecting system P (shown in a developed state in the figure, but actually assumes an erecting system such as a pentaprism). It is configured to observe with a certain eyepiece lens Le.

図３に示すように、第２実施例に係る接眼補助光学系は、接眼レンズＬｅ側より順に並んだ、両凹単レンズＬ１からなる第１レンズ群Ｇ１と、空気間隔をあけて、アイポイントＥ．Ｐ側に凸面を向けた正メニスカス単レンズＬ２からなる第２レンズ群Ｇ２とを有する。   As shown in FIG. 3, the eyepiece auxiliary optical system according to the second example includes the first lens group G1 including the biconcave single lens L1 arranged in order from the eyepiece lens Le side, and an eye point with an air gap. E. And a second lens group G2 including a positive meniscus single lens L2 with a convex surface facing the P side.

上記構成により、本実施例では、焦点面Ｆ上の像を、正立系Ｐを介して正立像とした後に、接眼レンズＬｅにより拡大する。そして、接眼レンズＬｅから射出される観察光束を、第１レンズ群Ｇ１の負の屈折力により一旦発散させて、アイレリーフの延長を実現している。また、第２レンズ群Ｇ２の正の屈折力により前記発散させた観察光束を収束させて、所定のアイポイントＥ．Ｐに集光させる構成となっている。   With the above configuration, in this embodiment, the image on the focal plane F is made into an erect image through the erecting system P, and then magnified by the eyepiece lens Le. The observation light beam emitted from the eyepiece lens Le is once diverged by the negative refractive power of the first lens group G1, thereby realizing an extension of eye relief. Further, the diverging observation light beam is converged by the positive refractive power of the second lens group G2, and a predetermined eye point E.E. The light is condensed on P.

以下の表２に第２実施例に係る各レンズの諸元の値を掲げる。表２における面番号１〜１０は、図３に示す面１〜１０に対応している（なお、面番号１〜６は観察光学系であり、面番号７〜１０が本実施例に係る接眼補助光学系である）。   Table 2 below provides values of specifications of each lens according to the second example. Surface numbers 1 to 10 in Table 2 correspond to surfaces 1 to 10 shown in FIG. 3 (in addition, surface numbers 1 to 6 are observation optical systems, and surface numbers 7 to 10 are eyepieces according to the present embodiment. Auxiliary optical system).

（表２）
［全体諸元］
視度 -0.98［ｍ-1］
見かけ視野角 9.97［度］
アイポイント 100［ｍｍ］
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -23.00000 1.5 1.88300 40.76
8 23.00000 12.0 1.00000
9 -300.00000 6.0 1.75500 52.32
10 -21.00000 E.P
［各群焦点距離データ］
群番号 群初面 群焦点距離
Ｇ１ ７
Ｇ２ ９
［条件式対応値］
条件式（１）Ｄ／ｄ２＝2.00
条件式（２）｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜＝14.29
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ２＝0.43
条件式（４）Ｓ２＝-1.15
条件式（５）ν２−ν１＝11.56 (Table 2)
[Overall specifications]
Diopter -0.98 [m -1 ]
Apparent viewing angle 9.97 [degrees]
Eye point 100 [mm]
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -23.00000 1.5 1.88300 40.76
8 23.00000 12.0 1.00000
9 -300.00000 6.0 1.75500 52.32
10 -21.00000 EP
[Each group focal length data]
Group number Group first surface Group focal length G1 7
G2 9
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) D / d2 = 2.00
Conditional expression (2) | R21 | / | R22 | = 14.29
Conditional expression (3) (-f1) /f2=0.43
Conditional expression (4) S2 = -1.15
Conditional expression (5) ν2-ν1 = 11.56

表２に示す諸元の表から、第２実施例に係る接眼補助光学系では、上記条件式（１）〜（５）を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 2, it can be seen that the eyepiece auxiliary optical system according to the second example satisfies all the conditional expressions (1) to (5).

図４は、第２実施例に係る接眼補助光学系の諸収差図（左から順に、球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。各収差図から明らかなように、第２実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。   FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration in order from the left) of the eyepiece auxiliary optical system according to the second example. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second example, it is understood that various aberrations are corrected well and excellent optical performance is ensured.

（第３実施例）
第３実施例について、図５、図６及び表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。 (Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. 5 is a lens configuration diagram in a state in which the eyepiece auxiliary optical system according to the third example is arranged behind the observation optical system (at the eye point EP side).

観察光学系は、焦点面Ｆから正立系Ｐ（図中では、展開した状態で示しているが、実際にはペンタプリズム等の正立系を想定している）を介して接合単レンズである接眼レンズＬｅで観察する構成となっている。   The observation optical system is a cemented single lens from the focal plane F through an erecting system P (shown in a developed state in the figure, but actually assumes an erecting system such as a pentaprism). It is configured to observe with a certain eyepiece lens Le.

図５に示すように、第３実施例に係る接眼補助光学系は、接眼レンズＬｅ側より順に並んだ、両凹単レンズＬ１からなる第１レンズ群Ｇ１と、アイポイントＥ．Ｐ側に凸面を向けた正メニスカス単レンズＬ２からなる第２レンズ群Ｇ２とを有する。   As shown in FIG. 5, the eyepiece auxiliary optical system according to the third example includes a first lens group G1 composed of a biconcave single lens L1 and an eye point E.E. And a second lens group G2 including a positive meniscus single lens L2 with a convex surface facing the P side.

上記構成により、本実施例では、焦点面Ｆ上の像を、正立系Ｐを介して正立像とした後に、接眼レンズＬｅにより拡大する。そして、接眼レンズＬｅから射出される観察光束を、第１レンズ群Ｇ１の負の屈折力により一旦発散させて、アイレリーフの延長を実現している。また、第２レンズ群Ｇ２の正の屈折力により前記発散させた観察光束を収束させて、所定のアイポイントＥ．Ｐに集光させる構成となっている。   With the above configuration, in this embodiment, the image on the focal plane F is made into an erect image through the erecting system P, and then magnified by the eyepiece lens Le. The observation light beam emitted from the eyepiece lens Le is once diverged by the negative refractive power of the first lens group G1, thereby realizing an extension of eye relief. Further, the diverging observation light beam is converged by the positive refractive power of the second lens group G2, and a predetermined eye point E.E. The light is condensed on P.

以下の表３に第３実施例に係る各レンズの諸元の値を掲げる。表３における面番号１〜１０は、図５に示す面１〜１０に対応している（なお、面番号１〜６は観察光学系であり、面番号７〜１０が本実施例に係る接眼補助光学系である）。   Table 3 below lists values of specifications of the lenses according to the third example. Surface numbers 1 to 10 in Table 3 correspond to surfaces 1 to 10 shown in FIG. 5 (in addition, surface numbers 1 to 6 are observation optical systems, and surface numbers 7 to 10 are eyepieces according to this embodiment. Auxiliary optical system).

（表３）
［全体諸元］
視度 -1.03［ｍ-1］
見かけ視野角 9.71［度］
アイポイント 100［ｍｍ］
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -34.00000 1.5 1.83400 37.20
8 34.00000 20.0 1.00000
9 -150.00000 8.0 1.75500 52.32
10 -30.00000 E.P
［各群焦点距離データ］
群番号 群初面 群焦点距離
Ｇ１ ７
Ｇ２ ９
［条件式対応値］
条件式（１）Ｄ／ｄ２＝2.50
条件式（２）｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜＝5.00
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ２＝0.42
条件式（４）Ｓ２＝-1.50
条件式（５）ν２−ν１＝15.12 (Table 3)
[Overall specifications]
Diopter -1.03 [m -1 ]
Apparent viewing angle 9.71 [degrees]
Eye point 100 [mm]
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -34.00000 1.5 1.83400 37.20
8 34.00000 20.0 1.00000
9 -150.00000 8.0 1.75500 52.32
10 -30.00000 EP
[Each group focal length data]
Group number Group first surface Group focal length G1 7
G2 9
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) D / d2 = 2.50
Conditional expression (2) | R21 | / | R22 | = 5.00
Conditional expression (3) (-f1) /f2=0.42
Conditional expression (4) S2 = -1.50
Conditional expression (5) ν2-ν1 = 15.12

表３に示す諸元の表から、第３実施例に係る接眼補助光学系では、上記条件式（１）〜（５）を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 3, it can be seen that the eyepiece auxiliary optical system according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (5).

図６は、第３実施例に係る接眼補助光学系の諸収差図（左から順に、球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。各収差図から明らかなように、第３実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。   FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration in order from the left) of the eyepiece auxiliary optical system according to the third example. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third example, it is understood that various aberrations are favorably corrected and excellent optical performance is ensured.

（第４実施例）
第４実施例について、図７、図８及び表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。 (Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4. FIG. 7 is a lens configuration diagram in a state in which the eyepiece auxiliary optical system according to the fourth example is arranged behind the observation optical system (at the eye point EP side).

観察光学系は、焦点面Ｆから正立系Ｐ（図中では、展開した状態で示しているが、実際にはペンタプリズム等の正立系を想定している）を介して接合単レンズである接眼レンズＬｅで観察する構成となっている。   The observation optical system is a cemented single lens from the focal plane F through an erecting system P (shown in a developed state in the figure, but actually assumes an erecting system such as a pentaprism). It is configured to observe with a certain eyepiece lens Le.

図７に示すように、第４実施例に係る接眼補助光学系は、接眼レンズＬｅ側より順に並んだ、両凹単レンズＬ１からなる第１レンズ群Ｇ１と、両凸単レンズＬ２からなる第２レンズ群Ｇ２とを有する。   As shown in FIG. 7, the eyepiece auxiliary optical system according to the fourth example is a first lens group G1 composed of a biconcave single lens L1 and a biconvex single lens L2 arranged in order from the eyepiece lens Le side. 2 lens group G2.

上記構成により、本実施例では、焦点面Ｆ上の像を、正立系Ｐを介して正立像とした後に、接眼レンズＬｅにより拡大する。そして、接眼レンズＬｅから射出される観察光束を、第１レンズ群Ｇ１の負の屈折力により一旦発散させて、アイレリーフの延長を実現している。また、第２レンズ群Ｇ２の正の屈折力により前記発散させた観察光束を収束させて、所定のアイポイントＥ．Ｐに集光させる構成となっている。   With the above configuration, in this embodiment, the image on the focal plane F is made into an erect image through the erecting system P, and then magnified by the eyepiece lens Le. The observation light beam emitted from the eyepiece lens Le is once diverged by the negative refractive power of the first lens group G1, thereby realizing an extension of eye relief. Further, the diverging observation light beam is converged by the positive refractive power of the second lens group G2, and a predetermined eye point E.E. The light is condensed on P.

以下の表４に第４実施例に係る各レンズの諸元の値を掲げる。表４における面番号１〜１０は、図７に示す面１〜１０に対応している（なお、面番号１〜６は観察光学系であり、面番号７〜１０が本実施例に係る接眼補助光学系である）。   Table 4 below provides values of specifications of the lenses according to the fourth example. Surface numbers 1 to 10 in Table 4 correspond to surfaces 1 to 10 shown in FIG. 7 (Note that surface numbers 1 to 6 are observation optical systems, and surface numbers 7 to 10 are eyepieces according to the present embodiment. Auxiliary optical system).

（表４）
［全体諸元］
視度 -1.29［ｍ-1］
見かけ視野角 13.42［度］
アイポイント 50［ｍｍ］
［レンズデータ］
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -22.00000 1.5 1.88300 40.76
8 22.00000 7.0 1.00000
9 40.00000 3.5 1.75500 52.32
10 -26.00000 E.P
［各群焦点距離データ］
群番号 群初面 群焦点距離
Ｇ１ ７
Ｇ２ ９
［条件式対応値］
条件式（１）Ｄ／ｄ２＝2.00
条件式（２）｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜＝1.54
条件式（３）（−ｆ１）／ｆ２＝0.57
条件式（５）ν２−ν１＝11.56 (Table 4)
[Overall specifications]
Diopter -1.29 [m -1 ]
Apparent viewing angle 13.42 [degree]
Eye point 50 [mm]
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 0.00000 2.0 1.00000
2 0.00000 90.0 1.51680 64.1
3 0.00000 0.5 1.00000
4 58.00000 7.0 1.61272 58.54
5 -26.00000 2.0 1.74000 28.19
6 -80.00000 5.0 1.00000
7 -22.00000 1.5 1.88300 40.76
8 22.00000 7.0 1.00000
9 40.00000 3.5 1.75500 52.32
10 -26.00000 EP
[Each group focal length data]
Group number Group first surface Group focal length G1 7
G2 9
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) D / d2 = 2.00
Conditional expression (2) | R21 | / | R22 | = 1.54
Conditional expression (3) (-f1) /f2=0.57
Conditional expression (5) ν2−ν1 = 11.56

表４に示す諸元の表から、第４実施例に係る接眼補助光学系では、上記条件式（１）〜（３），（５）を満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 4, it can be seen that in the eyepiece auxiliary optical system according to the fourth example, the conditional expressions (1) to (3) and (5) are satisfied.

図８は、第４実施例に係る接眼補助光学系の諸収差図（左から順に、球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。各収差図から明らかなように、第４実施例では、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。   FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration in order from the left) of the eyepiece auxiliary optical system according to the fourth example. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the fourth example, it is understood that various aberrations are satisfactorily corrected and excellent optical performance is ensured.

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上記実施例では、観察光学系が有する接眼レンズは、接合単レンズで構成されているが、これに限定されるものではない。例えば、接眼レンズは、複数のレンズを備え、これらレンズが光軸上で可動することで視度調整可能な構成としてもよい。この場合においても、本発明と同様の効果が得られる。   In the above embodiment, the eyepiece lens of the observation optical system is composed of a cemented single lens, but is not limited to this. For example, the eyepiece lens may include a plurality of lenses, and the diopter can be adjusted by moving these lenses on the optical axis. Even in this case, the same effect as the present invention can be obtained.

また、上記実施例では、２群構成のものを示したが、３群、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。   In the above embodiment, the two-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the third group, the fourth group, and the like. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも、描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズが非球面の場合、非球面は研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. In addition, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. If the lens is aspherical, the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed of glass with an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed of resin on the glass surface with an aspherical shape. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、開口絞りは、第１レンズ群Ｇ１近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。   The aperture stop is preferably disposed in the vicinity of the first lens group G1, but the role may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.

また、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   In addition, in order to make this invention intelligible, although demonstrated with the component requirement of embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.

第１実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of the state which has arrange | positioned the eyepiece auxiliary | assistant optical system which concerns on 1st Example behind the observation optical system (eye point EP side). 第１実施例に係る接眼レンズの諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。FIG. 3 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece according to the first example. 第２実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of the state which has arrange | positioned the eyepiece auxiliary | assistant optical system which concerns on 2nd Example behind the observation optical system (eye point EP side). 第２実施例に係る接眼レンズの諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece according to the second example. 第３実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図の構成図である。It is a block diagram of the lens block diagram of the state which has arrange | positioned the eyepiece auxiliary | assistant optical system which concerns on 3rd Example behind the observation optical system (eye point EP side). 第３実施例に係る接眼レンズの諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。FIG. 12 is a diagram illustrating all aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece according to the third example. 第４実施例に係る接眼補助光学系を観察光学系の後方（アイポイントＥ．Ｐ側）に配置した状態のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of the state which has arrange | positioned the eyepiece auxiliary | assistant optical system which concerns on 4th Example behind the observation optical system (eye point EP side). 第４実施例に係る接眼レンズの諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）である。FIG. 10 is a diagram showing aberrations (spherical aberration, astigmatism, coma aberration and distortion) of the eyepiece according to the fourth example.

符号の説明Explanation of symbols

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｆ 焦点面 Ｐ 正立系
Ｌｅ 接眼レンズ Ｉ 像面
Ｅ．Ｐ アイポイント G1 First lens group G2 Second lens group F Focal plane P Erecting system Le Eyepiece I I Image plane P eye point

Claims (7)

接眼レンズのアイポイント側に配置された接眼補助光学系であって、
前記接眼レンズ側より順に並んだ、両凹形状であり負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔をＤとし、前記第２レンズ群の総厚をｄ２とし、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側のレンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径をＲ２２したとき、次式
１．８０＜Ｄ／ｄ２≦２．５０
１．５≦｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜
の条件を満足することを特徴とする接眼補助光学系。 An eyepiece auxiliary optical system disposed on the eyepoint side of the eyepiece,
The first lens group that is biconcave and has negative refractive power and the second lens group that has positive refractive power, which are arranged in order from the eyepiece lens side, are substantially composed of two lens groups ,
The distance between the first lens group and the second lens group is D, the total thickness of the second lens group is d2, the radius of curvature of the lens surface of the second lens group closest to the eyepiece lens is R21, When the radius of curvature of the lens surface closest to the eye point in the second lens group is R22 , the following formula 1.80 <D / d2 ≦ 2.50
1.5 ≦ | R21 | / | R22 |
An eyepiece auxiliary optical system satisfying the following conditions: 接眼レンズのアイポイント側に配置された接眼補助光学系であって、
前記接眼レンズ側より順に並んだ、両凹形状であり負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔をＤとし、前記第２レンズ群の総厚をｄ２とし、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側のレンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径をＲ２２したとき、次式
１．８０＜Ｄ／ｄ２＜５．００
１．５≦｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜≦５．００
の条件を満足することを特徴とする接眼補助光学系。 An eyepiece auxiliary optical system disposed on the eyepoint side of the eyepiece,
The first lens group that is biconcave and has negative refractive power and the second lens group that has positive refractive power, which are arranged in order from the eyepiece lens side, are substantially composed of two lens groups,
The distance between the first lens group and the second lens group is D, the total thickness of the second lens group is d2, the radius of curvature of the lens surface of the second lens group closest to the eyepiece lens is R21, When the radius of curvature of the lens surface closest to the eye point in the second lens group is R22,
1.80 <D / d2 <5.00
1.5 ≦ | R21 | / | R22 | ≦ 5.00
An eyepiece auxiliary optical system satisfying the following conditions: 接眼レンズのアイポイント側に配置された接眼補助光学系であって、
前記接眼レンズ側より順に並んだ、両凹形状であり負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とにより実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第２レンズ群は、アイポイント側に凸面を向けたメニスカス形状であり、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔をＤとし、前記第２レンズ群の総厚をｄ２としたとき、次式
１．８０＜Ｄ／ｄ２＜５．００
の条件を満足することを特徴とする接眼補助光学系。 An eyepiece auxiliary optical system disposed on the eyepoint side of the eyepiece,
The first lens group that is biconcave and has negative refractive power and the second lens group that has positive refractive power, which are arranged in order from the eyepiece lens side, are substantially composed of two lens groups,
The second lens group has a meniscus shape with a convex surface facing the eye point side,
When the distance between the first lens group and the second lens group is D and the total thickness of the second lens group is d2, the following formula
1.80 <D / d2 <5.00
An eyepiece auxiliary optical system satisfying the following conditions: 前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側のレンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径をＲ２２としたとき、次式
｜Ｒ２１｜／｜Ｒ２２｜≧１
の条件を満足することを特徴とする請求項３に記載の接眼補助光学系。 When the radius of curvature of the lens surface of the second lens group closest to the eyepiece lens is R21 and the radius of curvature of the lens surface of the second lens group closest to the eye point is R22, the following expression | R21 | / | R22 | ≧ 1
The eyepiece auxiliary optical system according to claim 3 , wherein the following condition is satisfied. 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
０．２８＜（−ｆ１）／ｆ２＜０．６０
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の接眼補助光学系。 When the focal length of the first lens group is f1, and the focal length of the second lens group is f2, the following expression 0.28 <(− f1) / f2 <0.60
The eyepiece auxiliary optical system according to any one of claims 1 to 4, wherein the following condition is satisfied. 前記第２レンズ群の形状因子をＳ２としたとき（但し、前記第２レンズ群の最も接眼レンズ側のレンズ面の曲率半径をＲ２１とし、前記第２レンズ群の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径をＲ２２としたとき、前記形状因子Ｓ２は、Ｓ２＝（Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１）で定義され、その面が非球面の場合は近軸曲率半径で計算するものとする）、次式
−１．６＜Ｓ２＜−１．０
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に接眼補助光学系。 When the shape factor of the second lens group is S2, the radius of curvature of the lens surface of the second lens group closest to the eyepiece lens is R21, and the lens surface of the second lens group closest to the eye point is When the curvature radius is R22, the shape factor S2 is defined by S2 = (R22 + R21) / (R22-R21), and when the surface is aspherical, it is calculated by the paraxial curvature radius), Formula −1.6 <S2 <−1.0
Ocular auxiliary optical system in any one of claim 1 to 5, characterized by satisfying the condition. 前記第１レンズ群および前記第２レンズ群はそれぞれ単レンズからなり、
前記第１レンズ群の前記単レンズのアッベ数をν１とし、前記第２レンズ群の前記単レンズのアッベ数をν２としたとき、次式
５＜ν２−ν１＜３０
の条件を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の接眼補助光学系。 The first lens group and the second lens group are each composed of a single lens,
When the Abbe number of the single lens of the first lens group is ν1, and the Abbe number of the single lens of the second lens group is ν2, the following formula 5 <ν2−ν1 <30
Ocular auxiliary optical system according to any one of claims 1 to 6, characterized by satisfying the condition.
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