JP5141528B2 - Laminated film and backlight unit using the same - Google Patents
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Description
本発明は、２種の熱可塑性樹脂が交互に積層され、かつ、層内に有機粒子が含有された積層フィルムに関する。 The present invention relates to a laminated film in which two kinds of thermoplastic resins are alternately laminated and organic particles are contained in the layer.
近年、薄型軽量、低消費電力、高画質の利点を有する液晶ディスプレイ(Liquid Crystal Display。以下、ＬＣＤともいう)が、テレビ、パソコン、携帯電話などの用途への普及が急速に伸びつつある。液晶ディスプレイは、一般にバックライトユニット、液晶ユニット、前面板ユニットから構成されている。バックライトユニットとは、ＬＥＤや蛍光ランプからの光を均一かつ効率的に液晶ユニットに光を導く機能が必要とされる部材であり、導光板、反射板、拡散板、プリズムシートなどから構成されている。液晶ユニットは、液晶をガラスなどの透明基板で挟んだものに透明電極を付与し、液晶分子の配向を制御する液晶セル部材とＬＣＤの透過光に色相や明暗をつけるカラーフィルター、位相差板、偏光板から構成されている。前面板ユニットは、前面板を傷などから保護するハードコート層、表面のぎらつきを抑えるアンチグレア層、外光による液晶のコトラスト低下を防ぐ反射防止層、その他、視野角拡大フィルムなどから構成されている。液晶の表示方式は、従来からのSTN(Super Twisted Nematic) 方式やTFT(Thin Film Transistor)方式、さらにDSTN(Dual Super Twisted Nematic) 、FSTN(Film-compensated STN)方式など様々な方式が採用されている。 In recent years, liquid crystal displays (hereinafter also referred to as LCDs) having the advantages of thin and light weight, low power consumption, and high image quality are rapidly spreading to applications such as televisions, personal computers, and mobile phones. A liquid crystal display is generally composed of a backlight unit, a liquid crystal unit, and a front plate unit. A backlight unit is a member that requires a function to uniformly and efficiently guide light from LEDs and fluorescent lamps to a liquid crystal unit, and is composed of a light guide plate, a reflector plate, a diffuser plate, a prism sheet, and the like. ing. The liquid crystal unit is a liquid crystal cell member that controls the orientation of liquid crystal molecules by applying a transparent electrode to a liquid crystal sandwiched between transparent substrates such as glass, a color filter that adds hue and contrast to the transmitted light of the LCD, a retardation plate, It is comprised from a polarizing plate. The front plate unit is composed of a hard coat layer that protects the front plate from scratches, an anti-glare layer that prevents glare on the surface, an antireflection layer that prevents the liquid crystal contrast from being reduced by external light, and other films that expand the viewing angle. Yes. Various display methods such as the conventional STN (Super Twisted Nematic) method, TFT (Thin Film Transistor) method, DSTN (Dual Super Twisted Nematic), and FSTN (Film-compensated STN) method are used for the liquid crystal display method. Yes.
近年、大型テレビ向けのＬＣＤでは、薄型軽量化が求められており、薄型実現のためには、バックライトユニットの薄型化が必要である。しかしながら、現行のバックライト方式は、直下型の冷陰極蛍光管（ＣＣＦＬ）が採用されており、薄型化のためには、バックライトユニットの薄さの指標であるθを大きくする必要があった。ここで、θとは、バックライトユニット内部のＣＣＦＬと光学機能層との距離の関係を表す尺度であり、θが大きいことは、その距離が短くなることを意味し、つまりは、薄さを表すことを意味する（図４参照）。しかしながら、θが大きくなると蛍光管と光学機能層とが近接することとためバックライトユニットの出射面において蛍光管から遠いところは輝度が低下する輝度むらが発生し易くなる問題が指摘されている。 In recent years, LCDs for large-sized TVs are required to be thin and light, and the backlight unit needs to be thin in order to achieve thinness. However, the current backlight system employs a direct cold cathode fluorescent tube (CCFL), and in order to reduce the thickness, it is necessary to increase θ, which is an indicator of the thickness of the backlight unit. . Here, θ is a scale representing the relationship between the distance between the CCFL inside the backlight unit and the optical function layer, and a large θ means that the distance is shortened. Means to represent (see FIG. 4). However, a problem has been pointed out that when θ increases, the fluorescent tube and the optical functional layer are close to each other, so that luminance unevenness in which the luminance decreases easily at a position far from the fluorescent tube on the exit surface of the backlight unit.
従来の光学機能層は、拡散板、拡散フィルム、プリズムシートなどを複数枚配置した構成であるが、θが大きくなると、こうしたフィルムやシートの数を増やす対策がとられていた。しかしながら、数を増やすことは肉厚化および高コスト化に繋がるため、効率的に輝度むらを低減できる光学機能フィルムが求められていた。 The conventional optical functional layer has a configuration in which a plurality of diffusion plates, diffusion films, prism sheets, and the like are arranged. However, when θ is increased, a measure for increasing the number of such films and sheets has been taken. However, increasing the number leads to an increase in thickness and cost, so an optical functional film that can efficiently reduce luminance unevenness has been demanded.
一般的な拡散・プリズム系以外の光学機能層の構成因子として、半透過性（ハーフミラー）材料が、輝度むら低減に効果的であることが知られている。（特許文献１）
しかしながら、公知の透明基材に金属をスパッタなどで蒸着したハーフミラー材料は、金属膜が光を吸収するためにＬＣＤの輝度が低下する問題があった。一方、可視光吸収が少ない高分子系の多層膜による反射偏光子たるハーフミラーが登場し、これを蛍光ランプと偏光板の間に配置することで、偏光板での光吸収を激減させ、高い輝度をもたらすものが提案されているが、蛍光管の輝度むら低減には殆ど効果が見られない。（特許文献２）
However, the half mirror material obtained by depositing metal on a known transparent substrate by sputtering or the like has a problem that the brightness of the LCD is lowered because the metal film absorbs light. On the other hand, a half mirror, which is a reflective polarizer made of a polymeric multilayer film that absorbs less visible light, has appeared. By placing it between a fluorescent lamp and a polarizing plate, light absorption at the polarizing plate is drastically reduced, and high brightness is achieved. Although what is brought about is proposed, there is almost no effect in reducing the luminance unevenness of the fluorescent tube. (Patent Document 2)
本発明は、輝度低下が少なく、直下型ＬＣＤバックライトユニットの輝度むら低減に好適な積層フィルムを提供することを目的とする。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a laminated film that is less susceptible to luminance reduction and is suitable for reducing luminance unevenness of a direct type LCD backlight unit.
上記課題を解決するための本発明の要旨とするところは、熱可塑性樹脂Ａからなる層（Ａ層）と熱可塑性樹脂Ｂからなる層（Ｂ層）が、層厚みが２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲で交互に少なくとも３０層以上積層された積層フィルムであって、前記Ａ層またはＢ層は有機粒子を含有し、かつ、該積層フィルムのヘイズが２０％〜９０％であり、Ｆ１０光源を用いたときの光線透過率が５０％〜１０％であることを特徴とする積層フィルムである。 The gist of the present invention for solving the above-described problems is that a layer composed of a thermoplastic resin A (A layer) and a layer composed of a thermoplastic resin B (B layer) have a thickness of 20 nm to 500 nm. A laminated film in which at least 30 layers are alternately laminated, wherein the A layer or the B layer contains organic particles, and the haze of the laminated film is 20% to 90%, when an F10 light source is used. Is a laminated film characterized by having a light transmittance of 50% to 10%.
また、本発明の積層フィルムにおいては、前記熱可塑性樹脂Ａまたは熱可塑性樹脂Ｂは非晶性の熱可塑性樹脂である態様、前記有機粒子は該非晶性の熱可塑性樹脂からなる層に分散されている態様、該有機粒子がポリオレフィンである態様、フィルムのＦ１０光源を用いたときの透過光の彩度Ｃ*が３．５以下である態様などが好ましい態様である。 In the laminated film of the present invention, the thermoplastic resin A or the thermoplastic resin B is an amorphous thermoplastic resin, and the organic particles are dispersed in a layer made of the amorphous thermoplastic resin. Preferred embodiments include an embodiment in which the organic particles are polyolefin, and an embodiment in which the saturation C * of transmitted light when the F10 light source of the film is used is 3.5 or less.
本発明の積層フィルムをバックライトユニットに用いると、従来のハーフミラー材料を用いた場合に比べて輝度低下が少なく、高い反射性と拡散透過性能を合わせもったバックライトとして得ることができる。また、直下型ＬＣＤのバックライトユニットの用途において、本発明の積層フィルムを光学機能層に用いることで、θが大きくても光学機能層の数を増加させることなく、輝度むら低減に効果があるバックライトシステムを提供することができる。 When the laminated film of the present invention is used for a backlight unit, it can be obtained as a backlight having both low reflectivity and diffuse transmission performance as compared with the case of using a conventional half mirror material. In addition, in the use of a backlight unit of a direct type LCD, the laminated film of the present invention is used for an optical functional layer, and it is effective in reducing luminance unevenness without increasing the number of optical functional layers even when θ is large. A backlight system can be provided.
以下に、本発明の詳細を説明する。 Details of the present invention will be described below.
本発明の積層フィルムは、熱可塑性樹脂Ａからなる層（Ａ層）と熱可塑性樹脂Ｂからなる層（Ｂ層）を、層厚みが２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲で交互に少なくとも３０層以上積層し、有機粒子を含有する積層フィルムであって、ヘイズが２０％〜９０％であり、かつＦ１０光源における光線透過率が５０％〜１０％であることが必要である。 The laminated film of the present invention is formed by laminating at least 30 layers alternately in a layer thickness range of 20 nm to 500 nm, with layers (B layer) composed of thermoplastic resin A (A layer) and thermoplastic resin B, It is a laminated film containing organic particles, and it is necessary that the haze is 20% to 90% and the light transmittance in the F10 light source is 50% to 10%.
本発明に用いる熱可塑性樹脂Ａおよび熱可塑性樹脂Ｂは、例えば、ポリエチレン・ポリプロピレン・ポリ（４−メチルペンテン−１）、ポリアセタールなどのポリオレフィン、シクロオレフィンとしては、ノルボルネン類の開環メタセシス重合，付加重合，他のオレフィン類との付加共重合体である脂環族ポリオレフィン、ポリ乳酸・ポリブチルサクシネートなどの生分解性ポリマー、ナイロン６、１１、１２、６６などのポリアミド、アラミド、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、ポリビニルブチラール、エチレン酢酸ビニルコポリマー、ポリグルコール酸、ポリスチレン、スチレン共重合ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボーネート、ポリプロピレンテレフタレート・ポリエチレンテレフタレート・ポリブチレンテレフタレート・ポリエチレン−２，６−ナフタレートなどのポリエステル、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテルエーテルケトン、変性ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアリレート、４フッ化エチレン樹脂・３フッ化エチレン樹脂・３フッ化塩化エチレン樹脂・４フッ化エチレン−６フッ化プロピレン共重合体・ポリフッ化ビニリデンなどの熱可塑性樹脂から選択することができる。但し、熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂは屈折率を異とする必要から全く同一のポリマーからなるものではない。この中で、強度、耐熱性、透明性および汎用性の観点から、特にポリエステルを用いることがより好ましい。熱可塑性樹脂は、ホモポリマーでも共重合ポリマー、さらには、アロイポリマーであってもよい。熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂの屈折率の差は望ましく０．０１以上であり、更に望ましくは０．０３以上、特に望ましくは０．０５以上である。Ａ層とＢ層の面内屈折率差としては、０．０５以上であることが好ましい。 ポリエステルとしては、例えば、芳香族ジカルボン酸または脂肪族ジカルボン酸とジオールを主たる単量体として重合されたポリエステルが好ましい。ここで、芳香族ジカルボン酸として、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、1,4-ナフタレンジカルボン酸、1,5−ナフタレンジカルボン酸、2,6-ナフタレンジカルボン酸、4,4′-ジフェニルジカルボン酸、4,4′-ジフェニルエーテルジカルボン酸、4,4′-ジフェニルスルホンジカルボン酸などを挙げることができる。脂肪族ジカルボン酸としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ダイマー酸、ドデカンジオン酸、シクロヘキサンジカルボン酸とそれらのエステル誘導体などが挙げられる。中でも好ましくはテレフタル酸と2,6ナフタレンジカルボン酸を挙げることができる。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオキシ酸などを一部共重合してもよい。
The thermoplastic resin A and the thermoplastic resin B used in the present invention are, for example, polyolefins such as polyethylene, polypropylene, poly (4-methylpentene-1), polyacetal, and the cycloolefin as ring-opening metathesis polymerization and addition of norbornenes. Polymerization, addition copolymers with other olefins, alicyclic polyolefins, biodegradable polymers such as polylactic acid / polybutyl succinate, polyamides such as
また、ジオール成分としては、例えば、エチレングリコール、1,2-プロパンジオール、1,3-プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、1,3-ブタンジオール、1,4-ブタンジオール、1,5-ペンタンジオール、1,6-ヘキサンジオール、1,2-シクロヘキサンジメタノール、1,3-シクロヘキサンジメタノール、1,4-シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、2,2-ビス（4-ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、イソソルベート、スピログリコールなどを挙げることができる。中でもエチレングリコールが好ましく用いられる。これらのジオール成分は１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。 Examples of the diol component include ethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-propanediol, neopentyl glycol, 1,3-butanediol, 1,4-butanediol, and 1,5-pentanediol. 1,6-hexanediol, 1,2-cyclohexanedimethanol, 1,3-cyclohexanedimethanol, 1,4-cyclohexanedimethanol, diethylene glycol, triethylene glycol, polyalkylene glycol, 2,2-bis (4- Hydroxyethoxyphenyl) propane, isosorbate, spiroglycol and the like. Of these, ethylene glycol is preferably used. These diol components may be used alone or in combination of two or more.
上記ポリエステルのうち、ポリエチレンテレフタレートおよびその重合体、ポリエチレンナフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンナフタレートおよびその共重合体、さらにはポリヘキサメチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリヘキサメチレンナフタレートおよびその共重合体などを用いることが好ましい。 Of the above polyesters, polyethylene terephthalate and its polymer, polyethylene naphthalate and its copolymer, polybutylene terephthalate and its copolymer, polybutylene naphthalate and its copolymer, and polyhexamethylene terephthalate and its copolymer It is preferable to use a polymer, polyhexamethylene naphthalate and a copolymer thereof.
本発明において好ましい熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂの組み合わせは、高い精度の積層構造が実現しやすい観点から、熱可塑性樹脂Ｂと熱可塑性樹脂Ａは同一の基本骨格を含む高分子を用いることが好ましい。ここでいう基本骨格とは、樹脂を構成するポリマーの最もモル分率の高い繰返単位のことであり、例えば、一方の樹脂がポリエチレンテレフタレートからなる場合は、エチレンテレフタレートが基本骨格である。また別の例としては、一方の樹脂がポリエチレンの場合、エチレンが基本骨格である。熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂが同一の基本骨格を含む樹脂であると、フローマークなどの積層不良、強いてはフィルム面内の色むら、さらに層間での剥離などの問題が生じにくくなる。従って、好ましい態様としては、例えば、熱可塑性樹脂Ａはポリエチレンテレフタレートからなり、熱可塑性樹脂Ｂは幾らかの共重合成分が共重合されたポリエチレンテレフタレートである。 In the present invention, the preferred combination of the thermoplastic resin A and the thermoplastic resin B uses a polymer containing the same basic skeleton as the thermoplastic resin B and the thermoplastic resin A from the viewpoint of easily realizing a highly accurate laminated structure. Is preferred. The basic skeleton here is a repeating unit having the highest molar fraction of the polymer constituting the resin. For example, when one resin is made of polyethylene terephthalate, ethylene terephthalate is the basic skeleton. As another example, when one resin is polyethylene, ethylene is a basic skeleton. When the thermoplastic resin A and the thermoplastic resin B are resins containing the same basic skeleton, problems such as poor stacking of flow marks, uneven color in the film surface, and peeling between layers are less likely to occur. Therefore, as a preferable embodiment, for example, the thermoplastic resin A is made of polyethylene terephthalate, and the thermoplastic resin B is polyethylene terephthalate in which some copolymer components are copolymerized.
本発明の積層フィルムでは、配向結晶化により面内屈折率が高くなる観点から、熱可塑性樹脂Ａがポリエチレンテレフタレートまたはポリエチレンナフタレートであることが好ましく、一方、熱可塑性樹脂Ｂは、熱可塑性樹脂Ａ近傍のガラス転移点を示し、また、熱可塑性樹脂Ａの融点で配向緩和が生じやすいシクロヘキサンジメタノール成分、あるいはスピログリコール成分を含んでなる共重合ポリエステルであることが好ましい。シクロヘキサンジメタノール成分、あるいはスピログリコール成分を含んでなるポリエステルとは、スピログリコール、あるいはシクロヘキサンジメタノールを共重合したコポリエステル、またはホモポリエステル、またはそれらをブレンドしたポリエステルのことを言う。 In the laminated film of the present invention, the thermoplastic resin A is preferably polyethylene terephthalate or polyethylene naphthalate from the viewpoint of increasing the in-plane refractive index due to orientation crystallization, while the thermoplastic resin B is the thermoplastic resin A. It is preferably a copolyester showing a glass transition point in the vicinity and containing a cyclohexanedimethanol component or a spiroglycol component that tends to cause orientation relaxation at the melting point of the thermoplastic resin A. The polyester comprising a cyclohexanedimethanol component or a spiroglycol component refers to a copolyester obtained by copolymerizing spiroglycol or cyclohexanedimethanol, a homopolyester, or a polyester obtained by blending them.
本発明の積層フィルムは後述するとおり、Ａ層またはＢ層に有機粒子を含有するものであるが、樹脂と有機粒子との界面に空隙を持たないことが望ましいので、有機粒子を含有する層は非晶性の熱可塑性樹脂からなることが好ましい。好ましい態様として、たとえば、ポリエチレンテレフタレートの融点に近い温度で十分な製膜性を有し、加熱や経時による物性変化が少ない点から、シクロヘキサンジメタノールの共重合量が１５モル％以上６０モル％以下であるポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。シクロヘキサンジメタノールの共重合量はより好ましく全ジオール成分に対して２０モル％以上４０モル％以下である。 As will be described later, the laminated film of the present invention contains organic particles in the A layer or the B layer, but since it is desirable that there is no void at the interface between the resin and the organic particles, the layer containing the organic particles is It is preferably made of an amorphous thermoplastic resin. As a preferred embodiment, for example, the copolymerization amount of cyclohexanedimethanol is 15 mol% or more and 60 mol% or less from the viewpoint that it has sufficient film-forming properties at a temperature close to the melting point of polyethylene terephthalate and there is little change in physical properties due to heating or aging It is preferable that it is the polyethylene terephthalate which is. The copolymerization amount of cyclohexanedimethanol is more preferably 20 mol% or more and 40 mol% or less with respect to the total diol component.
また、薄いフィルム厚みで輝度むら消し効果が得やすいため一方の熱可塑性樹脂はスピログリコール成分およびシクロヘキサンジカルボン酸成分を含んだポリエステルであることが好ましい。スピログリコール成分およびシクロヘキサンジカルボン酸成分を含んだポリエステルを用いたとき、もう一方の熱可塑性樹脂がポリエチレンテレフタレートやポリエチレンナフタレートであると面内屈折率差が一層大きくなるため、高い反射性能を得やすくなる。すなわち、少ない積層数で十分な輝度むらを消す効果が得られる。また、ポリエチレンテレフタレートやポリエチレンナフタレートとはガラス転移温度の差が小さいため、成形時に過延伸になりにくく、かつ層間剥離もしにくい。スピログリコール成分およびシクロヘキサンジカルボン酸成分の共重合量は、全ジオール成分に対して合わせて１０モル％以上５０モル％以下の範囲内で用いることが好ましい。 Moreover, since it is easy to obtain the brightness unevenness effect with a thin film thickness, one thermoplastic resin is preferably a polyester containing a spiroglycol component and a cyclohexanedicarboxylic acid component. When a polyester containing a spiroglycol component and a cyclohexanedicarboxylic acid component is used, if the other thermoplastic resin is polyethylene terephthalate or polyethylene naphthalate, the difference in the in-plane refractive index is further increased, so it is easy to obtain high reflection performance. Become. That is, an effect of eliminating sufficient luminance unevenness can be obtained with a small number of layers. In addition, since the difference in glass transition temperature between polyethylene terephthalate and polyethylene naphthalate is small, it is difficult to be over-stretched during molding and also difficult to delaminate. The copolymerization amount of the spiroglycol component and the cyclohexanedicarboxylic acid component is preferably used in the range of 10 mol% or more and 50 mol% or less in total with respect to all diol components.
本発明の積層フィルムは、Ａ層とＢ層が層厚み２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲で交互に少なくとも３０層以上を積層された構造を有している。層厚みが２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲であると、ＬＣＤバックライトユニットに利用される可視光領域の波長の光に対して、干渉反射現象を発現させることができ、輝度むら消しに有効である。好ましい層厚みの範囲は、用いる樹脂の屈折率に依存するが、一般的に入手可能な熱可塑性樹脂の屈折率は、１．３５〜１．８程度であるため、好ましく５０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲から選択される。 The laminated film of the present invention has a structure in which the A layer and the B layer are alternately laminated with at least 30 layers in the range of the layer thickness of 20 nm to 500 nm. When the layer thickness is in the range of 20 nm to 500 nm, an interference reflection phenomenon can be expressed with respect to light having a wavelength in the visible light region used for the LCD backlight unit, which is effective for uneven brightness. The preferred range of the layer thickness depends on the refractive index of the resin used, but the refractive index of generally available thermoplastic resins is about 1.35 to 1.8, and therefore preferably from the range of 50 nm to 200 nm. Selected.
本発明の積層フィルムにおいて、交互に積層されるとは、Ａ層とＢ層とが、規則的にＡ（ＢＡ）ｎ（ｎは自然数）のごとき配列で積層されていることをいう。積層数が多いほど、干渉反射現象を発現し、ＬＣＤバックライトユニットの輝度むら消しに効果的である。なお、本発明の積層フィルムにおいては層厚みが２０ｎｍ〜５００ｎｍの層厚みの層が３０層以上交互に積層されていれば該範囲外の厚みの層が積層されていることは差し支えない。なお、３０層以上交互に積層された層群の間に上記範囲外の厚みの層が存在する場合、係る範囲外の厚みの層を無視して層数は通算する。また、過度に積層数が多すぎると、透過率が低下し、ＬＣＤ用バックライトユニットに用いた場合に輝度が低下するおそれがあるので、積層数は、４００以上３０００以下であることが好ましい。より好ましくは、５００以上２０００以下である。なお、層厚みは後述の方法により求められる。 In the laminated film of the present invention, being alternately laminated means that the A layer and the B layer are regularly laminated in an array such as A (BA) n (n is a natural number). The larger the number of layers, the more the interference reflection phenomenon appears and the more effective the brightness unevenness of the LCD backlight unit is. In addition, in the laminated | multilayer film of this invention, if the layer thickness of 20 nm-500 nm is laminated | stacked alternately 30 or more layers, the layer of the thickness outside this range may be laminated | stacked. In addition, when the layer of the thickness outside the said range exists between the layer groups laminated | stacked alternately 30 layers or more, the layer of the thickness outside the said range is disregarded, and the number of layers adds up. In addition, if the number of stacked layers is excessively large, the transmittance decreases, and the luminance may decrease when used in an LCD backlight unit. Therefore, the number of stacked layers is preferably 400 or more and 3000 or less. More preferably, it is 500 or more and 2000 or less. The layer thickness is determined by the method described later.
本発明の積層フィルムは、前記Ａ層またはＢ層に有機粒子を含有していることが必要である。有機粒子を構成する樹脂は、熱可塑性樹脂、熱・光硬化性樹脂など如何なる樹脂でも良い。本発明において有機粒子とは、前記Ａ層またはＢ層中に分布する、該有機粒子が分布する層を構成する樹脂とは異なる樹脂又は化合物からなる分散体を意味する。該有機粒子を構成する樹脂としては、例えば、ポリイミド樹脂、ポリオレフィンあるいは変性ポリオレフィン樹脂、架橋または無架橋のポリスチレン樹脂、架橋ないし無架橋アクリル樹脂、フッ素樹脂、シリコン樹脂等の樹脂、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、フマール酸アミドなどの各種アミド化合物を挙げることができる。光拡散効果による輝度むらの抑制に有効であることから、架橋ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレンコポリマー、スチレンアクリロニトリルコポリマー、ポリ４−メチルペンテン１、ポリカーボネート、アクリルビーズ、メタロセンやチーグラーナッタ触媒にて共重合したノルボルネンとエチレンの共重合体である環状オレフィンコポリマー、ノルボネン系モノマーの開環メタセシス重合および水素化により得られる環状ポリオレフィンを用いることが好ましい。また、これらの共重合体やアロイであっても良い。特に、有機粒子の熱可塑性樹脂への分散性および光拡散性の観点から、ポリオレフィンを用いることが好ましく、中でも、熱可塑性樹脂Ａまたは熱可塑性樹脂Ｂとの界面に空隙を形成し難い特性をもつことから、シクロオレフィンコポリマーを用いると蛍光管からの光を後方ではなく、前方に散乱し易くなって、輝度を低下させることなく、輝度むらを抑制する効果が大きくなるからである。
The laminated film of the present invention needs to contain organic particles in the A layer or the B layer. The resin constituting the organic particles may be any resin such as a thermoplastic resin or a thermo / photo curable resin. In the present invention, the organic particles mean a dispersion made of a resin or a compound different from the resin constituting the layer in which the organic particles are distributed, distributed in the A layer or the B layer. Examples of the resin constituting the organic particles include polyimide resin, polyolefin or modified polyolefin resin, cross-linked or non-cross-linked polystyrene resin, cross-linked or non-cross-linked acrylic resin, fluororesin, silicon resin and the like, stearic acid amide, olein Examples include various amide compounds such as acid amides and fumaric acid amides. Effective in suppressing brightness unevenness due to light diffusion effect, copolymerized with crosslinked polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer, styrene acrylonitrile copolymer, poly-4-
本発明においては、輝度むらの抑制に効果的である観点から、二軸混練押出機に投入する熱可塑性樹脂層ＡもしくはＢとなる樹脂と共に、重量フィーダを用いて計量した有機粒子となる樹脂または化合物を押出機のホッパーへ投入することによって、溶融・混練して有機粒子となる樹脂または化合物を熱可塑性樹脂Ａまたは熱可塑性樹脂Ｂに分散して有機粒子を含有せしめる。この場合、有機粒子の粒子径（分散径）は、スクリュー構成により容易に調整することができる。次いで、有機粒子が微分散化された熱可塑性樹脂がフィードブロックへ供給され、一方、もう一台の押出機から供給された熱可塑性樹脂が同様にフィードブロックへ導かれ、有機粒子が微分散化された熱可塑性樹脂Ａおよび／または熱可塑性樹脂Ｂが交互にフィードブロック内部で積層された後、次いで口金から未延伸シートとして押出されて、キャストドラムにて静電印加法によって冷却固化されることによって有機粒子を含有した積層フィルムを得ることができる。 In the present invention, from the viewpoint of being effective in suppressing luminance unevenness, a resin that becomes organic particles measured using a weight feeder together with a resin that becomes the thermoplastic resin layer A or B that is put into a twin-screw kneading extruder or By introducing the compound into a hopper of an extruder, a resin or compound that is melted and kneaded to become organic particles is dispersed in the thermoplastic resin A or the thermoplastic resin B to contain the organic particles. In this case, the particle diameter (dispersion diameter) of the organic particles can be easily adjusted by the screw configuration. Next, the thermoplastic resin in which the organic particles are finely dispersed is supplied to the feed block, while the thermoplastic resin supplied from the other extruder is similarly guided to the feed block, and the organic particles are finely dispersed. The laminated thermoplastic resin A and / or thermoplastic resin B are alternately laminated inside the feed block, and then extruded as an unstretched sheet from the die and cooled and solidified by an electrostatic application method on a cast drum. A laminated film containing organic particles can be obtained.
熱可塑性樹脂Ａ層またはＢ層に含有される有機粒子の量は、有機粒子の分散径、有機粒子種の比重、屈折率によって異なるが、輝度むらの抑制に有効な積層構成による光干渉現象を阻害せずに散乱現象を発現させることができることから、有機粒子が含有された熱可塑性樹脂層に対して、有機粒子の重量濃度が５重量％以下、より望ましく２重量％以下であることが好ましい。すなわち、５重量％を超えた場合、層内部に分散した有機粒子の数が多くなったり、有機粒子の分散径が大きくなるため、Ａ層とＢ層の層界面間の距離が一様でなくなり輝度むら消し効果を奏する干渉反射現象が阻害されることとなる。一方、余りに少量すぎると有機粒子による光拡散現象が生じ難くなるため、干渉反射によってしか輝度むらを消失させることができなくなる。そのため積層フィルムの反射率を高める必要が生じ、その結果ＬＣＤバックライトユニットの輝度が低下するおそれがある。本発明においては、多少の光散乱効果を持たせることで、輝度むらと輝度の性能を両立することができる。係る次第で、有機粒子の含有量の下限としては、有機粒子が含有された熱可塑性樹脂層に対して、有機粒子の重量濃度が０．２重量％以上であることが好ましく、より好ましくは、０．５重量％以上である。 The amount of the organic particles contained in the thermoplastic resin A layer or B layer varies depending on the dispersion diameter of the organic particles, the specific gravity of the organic particle species, and the refractive index. Since the scattering phenomenon can be expressed without hindering, the weight concentration of the organic particles is preferably 5% by weight or less, more preferably 2% by weight or less with respect to the thermoplastic resin layer containing the organic particles. . That is, when the amount exceeds 5% by weight, the number of organic particles dispersed inside the layer increases or the dispersed diameter of the organic particles increases, so the distance between the layer interfaces of the A layer and the B layer is not uniform. The interference reflection phenomenon that exhibits the effect of uneven brightness is inhibited. On the other hand, if the amount is too small, the light diffusion phenomenon due to the organic particles is difficult to occur, so that the luminance unevenness can be eliminated only by interference reflection. Therefore, it is necessary to increase the reflectance of the laminated film, and as a result, the brightness of the LCD backlight unit may be reduced. In the present invention, by providing a slight light scattering effect, it is possible to achieve both luminance unevenness and luminance performance. As a result, the lower limit of the content of the organic particles is preferably 0.2% by weight or more, more preferably, the weight concentration of the organic particles with respect to the thermoplastic resin layer containing the organic particles. 0.5% by weight or more.
本発明の積層フィルムの層厚みが２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲で交互に少なくとも３０層以上積層された構造は、次のような方法で作製することができる。例えば、Ａ層に対応する押出機ＡとＢ層に対応する押出機Ｂの２台から熱可塑性樹脂が供給され、それぞれの流路からのポリマーが、公知の積層装置であるマルチマニホールドタイプのフィードブロックとスクエアミキサー、もしくは、後述するフィードブロックにより、フィルム厚み方向に交互に３０層以上積層され、次いで積層された溶融体がＴ型口金等からシート状に溶融押出され、その後、キャスティングドラム上で冷却固化されて未延伸フィルムとして得られる。 A structure in which at least 30 layers are alternately laminated in the range of 20 nm to 500 nm in the layer thickness of the laminated film of the present invention can be produced by the following method. For example, a thermoplastic resin is supplied from two extruders A corresponding to the A layer and an extruder B corresponding to the B layer, and the polymer from each flow path is a multi-manifold type feed that is a known laminating apparatus. 30 or more layers are alternately laminated in the film thickness direction by a block and a square mixer or a feed block, which will be described later, and then the laminated melt is melt-extruded into a sheet form from a T-type die, and then on a casting drum. It is cooled and solidified to obtain an unstretched film.
マルチマニホールドタイプのフィードブロックとは、沢田慶司「プラスチック押出成形の最新技術」（ラバーダイジェスト社）（１９９３）に記載されているようなフィードブロックのことである。すなわち、複数の樹脂をダイ本体に送り込む前に、フィードブロック内で合流させ、次いでダイのシングルマニホールドへ送り込んで流れを拡幅して押出すものである。 The multi-manifold type feed block is a feed block as described in Keiji Sawada “Latest Technology of Plastic Extrusion” (Rubber Digest Co., Ltd.) (1993). That is, before a plurality of resins are fed into the die body, they are merged in the feed block, and then sent to a single manifold of the die to widen and extrude the flow.
また、スクエアミキサーとは、ポリマー流路を断面が矩形の流路に２分割し、さらに、分割されたポリマー流を、再度、上下に積層されるように合わせる合流部を備えた筒体である。この操作を繰り返すことにより、層数を上げることができる。例えば、２種の樹脂からなるＡ／Ｂ／Ａ３層の積層体が、１度の分割・合流を行うと５層の積層体になる。すなわち、積層数は、（初期の層数−１）×２のｎ乗＋１で表現できる。ここで、ｎは、分割・合流の操作の回数である。また、スクエアミキサーの分配比は、通常、等しい断面積をもつ流路で等分配分岐されるため、同じ層厚み比の積層体が周期的に形成される。一方、初期の積層体の構造が傾斜構造であり、分配比を非等分配とすることでスクエアミキサー通過後の積層体として連続して傾斜した層厚みの構造を実現できる。スクエアミキサー前の初期の傾斜構造は、傾斜構造となっている各層に対応するフィードブロック内の各マニホールドの圧力損失を傾斜させることにより達成できる。
Further, the square mixer is a cylindrical body provided with a merging portion that divides the polymer flow path into two having a rectangular cross section, and further combines the divided polymer flows so as to be stacked again and again. . By repeating this operation, the number of layers can be increased. For example, an A / B / A3 layered laminate composed of two kinds of resins is a five-layered laminate when divided and merged once. That is, the number of stacked layers can be expressed as (initial number of layers−1) × 2 to the
以上より、マルチマニホールドタイプのフィードブロックとスクエアミキサーを組み合わせれば、例えば、マルチマニホールドタイプのフィードブロックにて１１層に積層された溶融状態の積層体をスクエアミキサーに４回通過させると、１６１層の積層体を得ることができる。より層数を多くする方法としては、複数のフィードブロックを並列に並べる方法、スクエアミキサーの回数を増加させる方法、フィードブロック内で得られる積層流の層数を増加させる方法が挙げられる。ここでのマルチマニホールドタイプのフィードブロックとしては、特開２００６−４４２１２号公報に記載のタイプＩＩのフィードブロックが例示される。 From the above, when a multi-manifold type feed block and a square mixer are combined, for example, when a laminated body in 11 layers in a multi-manifold type feed block is passed through a square mixer four times, 161 layers Can be obtained. Examples of a method for increasing the number of layers include a method of arranging a plurality of feed blocks in parallel, a method of increasing the number of square mixers, and a method of increasing the number of layers of the laminated flow obtained in the feed block. As the multi-manifold type feed block here, a type II feed block described in JP-A-2006-44212 is exemplified.
しかしながら、上記したマニホールドタイプのフィードブロックを用いると、装置サイズが大型化し、また、スクエアミキサーを複数回通過させると積層の精度を維持して目的とする多層に積層されたフィルムを得ることは極めて難しい。そのため、本発明の積層フィルムにおいては、多数の微細スリットを有するコームタイプのフィードブロックを用いて積層構造を得ることが好ましい。このコームタイプのフィードブロックについての詳細は、特開２００７−３０７８９３号公報に記載されている。このフィードブロックは、スリットの数を増やすことにより容易に４００層までの積層体を一度に形成することが可能である。さらに、スクエアミキサーを組み合わせれば、１０００層以上の積層体を得ることができる。 However, if the above-mentioned manifold type feed block is used, the size of the apparatus becomes large, and if a square mixer is passed through a plurality of times, it is extremely difficult to obtain a film laminated in a desired multilayer while maintaining the accuracy of lamination. difficult. Therefore, in the laminated film of the present invention, it is preferable to obtain a laminated structure using a comb type feed block having a large number of fine slits. Details of this comb type feed block are described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-307893. This feed block can easily form a laminate of up to 400 layers at a time by increasing the number of slits. Furthermore, if a square mixer is combined, a laminate of 1000 layers or more can be obtained.
高い積層精度を実現するためには、スクエアミキサーを用いずに多数の微細スリット部材を並列に少なくとも２つ以上並べることにより、容易に８００層以上の積層体を得ることができる。製造方法についての詳細は、特開２００７−３０７８９３号公報に記載されている。 In order to achieve high stacking accuracy, a stack of 800 layers or more can be easily obtained by arranging at least two fine slit members in parallel without using a square mixer. Details of the production method are described in JP-A-2007-307893.
本発明の積層フィルムにおいて層厚みの分布は、傾斜構造を有することが好ましい。傾斜構造とは厚み方向に向かうに従い層厚みが漸増または漸減する構造である。その例を図１と図２に示す。図１に例示した層厚み分布を以下に説明する。図１の横軸に層番号２、縦軸に層厚み（ｎｍ）３をとる。なお、層番号は、積層フィルムの最表層から順にＡ層、Ｂ層それぞれについて番号を割り当てたものである。該層厚み分布では、最表層の２層の厚膜層４と３つの傾斜構造の群から構成されている。厚膜層は、最表層に位置することが好ましく、積層する際のポリマー流の乱れを少なくできるので１μｍ以上の厚みとすることが好ましい。１つの傾斜構造群５の中には、熱可塑性樹脂Ａ層からなる傾斜構造６と熱可塑性樹脂Ｂ層からなる傾斜構造７からなる。また、本発明のコームタイプのフィードブロックにより形成される層厚み分布１は、３枚のスリット板から形成される層厚み分布から構成される。各スリット板から形成される層厚み分布は、傾斜構造群５に示されるように熱可塑性樹脂Ａ層からなる傾斜構造６とＢ層からなる傾斜構造７から構成されている。Ａ層、Ｂ層ともスリット板の数に対応した３つの傾斜構造から構成されており、隣り合うスリット板間の境界近傍に位置する層番号の層厚み分布は、該境界近傍の層厚みに相当する光学干渉距離の波長において干渉反射が確実に生じるように、近隣の層番号同士で層厚みが重複する層厚み分布としている。ここで、３つのスリット板から形成される傾斜構造６と７を構成する各層厚みは、５００ｎｍ以下の薄膜層とする。本発明の積層フィルムにおいては、可視光領域を均一に反射させる設計としているため、薄膜層の層厚みは、約５０ｎｍ〜２００ｎｍとなるように設計されていることが好ましい。スリット板間にわたって、同じ層厚みが存在する重複部の層厚み数は、３０層以上であることが好ましい。この重複部である層厚み分布８の領域は、スリット板間でスリットの櫛歯３０個以上について、長さと間隙を合わせることで容易に達成できる。結果的には流量を合わせることで達成される。このような層厚み分布を達成することによって、視野角度を変えても積層フィルムの反射光が色付くこともなく、可視光領域を均一に反射するＬＣＤ用バックライトの蛍光管の輝度むら消しに好適なハーフミラーを提供することができる。
In the laminated film of the present invention, the layer thickness distribution preferably has an inclined structure. The inclined structure is a structure in which the layer thickness gradually increases or decreases toward the thickness direction. Examples thereof are shown in FIGS. The layer thickness distribution illustrated in FIG. 1 will be described below. In FIG. 1, the horizontal axis represents
本発明の積層フィルムのヘイズは、２０％以上であり、かつＦ１０光源を用いたときの光線透過率が５０％〜１０％であることが必要である。ヘイズが２０％未満であると、光拡散にもとづく輝度むら低減効果はなく、従って、輝度むらを抑制するためには、光干渉の効果を強く出す必要が生じる。このとき、Ｆ１０光源を用いたときの光線透過率は１０％未満にせざるを得なくなるためＬＣＤバックライトユニットの輝度の低下に繋がる。ヘイズは好ましくは、３０％以上である。さらに好ましくは、４０％以上である。一方、ヘイズが高すぎると、干渉反射の効果を減殺するために蛍光管の輝度むらの抑制効果が落ちてしまう。そのため、ヘイズは、好ましくは９０％以下である。より好ましくは、７０％以下である。上記ヘイズ範囲の積層フィルムを得る方法としては、前記の有機粒子の種類、濃度、分散径（粒子径）、有機粒子を含有する熱可塑性樹脂の種類、添加剤、製膜条件を適宜調整することでできる。例えば、ポリオレフィンからなる有機粒子の重量濃度は、０．２％〜５重量％、分散径は０．２〜２０μｍ、添加剤として無水マレイン酸変性ポリオレフィンを添加剤として用いて、公知の逐次２軸延伸法によって得られる。一方、Ｆ10光源を用いたときの光線透過率が５０％を超えるフィルムは、干渉反射の効果が少ないフィルムといえ、輝度むらを消すことが困難である。ＬＣＤバックライトの輝度むらを解消することと輝度を両立させる観点では、Ｆ１０光源を用いたときの光線透過率は、２０％以上４５％以下が好ましい。より好ましくは、３０％以上４０％未満である。その達成方法は、熱可塑性樹脂Ａ層とＢ層の樹脂の選択、および積層数で適宜調整することができる。たとえば、熱可塑性樹脂Ａ層とＢ層の面内屈折率差が０．０５以上である場合は、積層数が８００層以上であり、その層厚みが２０ｎｍ〜５００ｎｍの範囲で交互に積層され、公知の逐次２軸延伸法によって得られる。このように、蛍光管の輝度むら消し効果と輝度の両立は、干渉反射と拡散透過を上記範囲とした本発明の積層フィルムによってもたらされるのである。そのため、本発明によって得られたヘイズとＦ１０光源の光線透過率のより好ましい態様を領域で表すと次のようになる。（ヘイズ（％），Ｆ１０の光線透過率（％））の座標軸をとると、（２０，１０）、（９０，１０）、（９０，５０）、（４０，５０）の４点で囲まれた領域が好ましい。より好ましくは、（３０，３０）、（９０，３０）、（９０，４０）、（５０，４０）の４点で囲まれた領域である。その達成方法は、前述したように熱可塑性樹脂の選択、積層数によって光線透過率を調整し、粒子径、粒子濃度によってヘイズを調整する。例えば、有機粒子を構成する樹脂にポリオレフィンを選択した場合、そのガラス転移点（Ｔｇ）は、有機粒子を含有する熱可塑性樹脂のＴｇ以下であることが好ましい。Ｔｇ以下とすることで、縦横延伸時に後方散乱の原因となる空隙を形成し難い共延伸が実現するからである。また、有機粒子を含有する熱可塑性樹脂層の重量に対して、有機粒子の重量濃度は、０．２％〜５重量％、分散径は０．２〜２０μｍ、添加剤として無水マレイン酸変性ポリオレフィンを用いることが好ましい。より好ましくは、０．５〜３重量％、分散径０．５〜１０μｍである。特に、粒子の種類によって、拡散透過と拡散反射のどちらを起こしやすいかが輝度むら消し効果と輝度の関係に影響を与える上で重要である。すなわち、拡散透過は、有機粒子とその粒子を含有する熱可塑性樹脂（マトリックス樹脂）層との間の面内屈折率差が０．０８未満の関係にあるときに発生しやすい。より好ましくは、０．０５以下である。これは光の前方散乱のため、輝度を低下させずに効率的に蛍光管の輝度むらを消失させる。一方、拡散反射は、有機粒子とそのマトリックス樹脂間の屈折率差が０．０８以上であると、蛍光管側への後方散乱となるため光の損失が多くなり、ヘイズが高くても蛍光管の輝度むら消しの効率が悪くなる。そのため出来るだけ拡散透過を発生させる方が好ましい。 The haze of the laminated film of the present invention is 20% or more, and the light transmittance when using an F10 light source is required to be 50% to 10%. If the haze is less than 20%, there is no effect of reducing luminance unevenness due to light diffusion. Therefore, in order to suppress the luminance unevenness, it is necessary to exert a strong light interference effect. At this time, the light transmittance when the F10 light source is used must be less than 10%, which leads to a decrease in luminance of the LCD backlight unit. The haze is preferably 30% or more. More preferably, it is 40% or more. On the other hand, if the haze is too high, the effect of suppressing the luminance unevenness of the fluorescent tube falls in order to reduce the effect of interference reflection. Therefore, the haze is preferably 90% or less. More preferably, it is 70% or less. As a method for obtaining a laminated film having the above haze range, the kind, concentration, dispersion diameter (particle diameter) of organic particles, the kind of thermoplastic resin containing organic particles, additives, and film forming conditions are appropriately adjusted. You can do it. For example, the weight concentration of organic particles made of polyolefin is 0.2% to 5% by weight, the dispersion diameter is 0.2 to 20 μm, and maleic anhydride-modified polyolefin is used as an additive as a known sequential biaxial. Obtained by the stretching method. On the other hand, a film having a light transmittance exceeding 50% when an F10 light source is used can be said to be a film with little interference reflection effect, and it is difficult to eliminate uneven brightness. From the viewpoint of resolving the luminance unevenness of the LCD backlight and the luminance, the light transmittance when using the F10 light source is preferably 20% or more and 45% or less. More preferably, it is 30% or more and less than 40%. The achievement method can be suitably adjusted by selection of the resins of the thermoplastic resin A layer and the B layer and the number of laminated layers. For example, when the in-plane refractive index difference between the thermoplastic resin A layer and the B layer is 0.05 or more, the number of lamination is 800 layers or more, and the layer thickness is alternately laminated in the range of 20 nm to 500 nm. It is obtained by a known sequential biaxial stretching method. Thus, the compatibility between the brightness non-uniformity effect and the brightness of the fluorescent tube is brought about by the laminated film of the present invention in which interference reflection and diffuse transmission are in the above range. Therefore, a more preferable aspect of the haze obtained by the present invention and the light transmittance of the F10 light source is represented by the following regions. Taking the coordinate axis of (haze (%), F10 light transmittance (%)), it is surrounded by four points (20, 10), (90, 10), (90, 50), and (40, 50). Are preferred. More preferably, the region is surrounded by four points (30, 30), (90, 30), (90, 40), and (50, 40). As described above, the light-transmittance is adjusted by the selection of the thermoplastic resin and the number of laminated layers, and the haze is adjusted by the particle diameter and particle concentration. For example, when polyolefin is selected as the resin constituting the organic particles, the glass transition point (Tg) is preferably equal to or lower than the Tg of the thermoplastic resin containing the organic particles. It is because co-stretching that makes it difficult to form voids that cause backscattering at the time of longitudinal and transverse stretching is realized by setting the Tg or less. Further, the weight concentration of the organic particles is 0.2% to 5% by weight, the dispersion diameter is 0.2 to 20 μm, and the maleic anhydride-modified polyolefin is used as an additive with respect to the weight of the thermoplastic resin layer containing the organic particles. Is preferably used. More preferably, it is 0.5 to 3% by weight and the dispersion diameter is 0.5 to 10 μm. In particular, it is important to determine whether the diffuse transmission or the diffuse reflection is likely to occur depending on the type of particles, which affects the relationship between the luminance unevenness effect and the luminance. That is, diffuse transmission is likely to occur when the in-plane refractive index difference between the organic particles and the thermoplastic resin (matrix resin) layer containing the particles is less than 0.08. More preferably, it is 0.05 or less. This is due to the forward scattering of the light, and the luminance unevenness of the fluorescent tube is effectively eliminated without lowering the luminance. On the other hand, if the refractive index difference between the organic particles and the matrix resin is 0.08 or more, the diffuse reflection causes back scattering to the fluorescent tube side, so that the loss of light increases, and even if the haze is high, the fluorescent tube The brightness non-uniformity becomes less efficient. Therefore, it is preferable to generate diffuse transmission as much as possible.
本発明の積層フィルムは、有機粒子とそれを含有する熱可塑性樹脂との界面に空隙を形成し難くする観点から、有機粒子を含有する層が非晶性の熱可塑性樹脂であることが好ましい。非晶性とすることで、熱処理工程で空隙が消失しやすくなるためである。熱処理温度は、２４０℃以上であることが好ましい。また、別な手段としては、有機粒子が含有される層と同じ層に無水カルボン酸変性ポリオレフィンを添加剤として含有せしめることが好ましい。これは、ポリオレフィンに無水カルボン酸をグラフト重合させたものであることが好ましい。こうした無水カルボン酸変性ポリオレフィンとしては、無水カルボン酸変性ポリプロピレン、無水カルボン酸変性ポリエチレンなどが挙げられる。これらは、親水性と疎水性を兼ね備えている。そのため、有機粒子がポリオレフィンである場合には、疎水性のため相溶性が高く、また、熱可塑性樹脂にポリエステルを用いた場合、親水性のため相溶性が高く、両者を結びつける働きをするため、ポリオレフィンとポリエステルの界面に空隙を形成し難くなる。また、無水カルボン酸としては、無水酢酸、無水オレイン酸、無水マレイン酸などがあるが、無水マレイン酸が好ましい。 In the laminated film of the present invention, the layer containing organic particles is preferably an amorphous thermoplastic resin from the viewpoint of making it difficult to form voids at the interface between the organic particles and the thermoplastic resin containing the organic particles. This is because by making it amorphous, voids easily disappear in the heat treatment step. The heat treatment temperature is preferably 240 ° C. or higher. As another means, it is preferable to add a carboxylic anhydride-modified polyolefin as an additive to the same layer as the layer containing organic particles. This is preferably a polyolefin obtained by graft polymerization of carboxylic anhydride to polyolefin. Examples of such carboxylic anhydride-modified polyolefin include carboxylic anhydride-modified polypropylene and carboxylic anhydride-modified polyethylene. These have both hydrophilicity and hydrophobicity. Therefore, when the organic particles are polyolefin, the compatibility is high because of hydrophobicity, and when the polyester is used as the thermoplastic resin, the compatibility is high because of hydrophilicity, and the two work together. It becomes difficult to form voids at the interface between the polyolefin and the polyester. Examples of carboxylic anhydrides include acetic anhydride, oleic anhydride, maleic anhydride, and maleic anhydride is preferred.
有機粒子とそれを含有する熱可塑性樹脂との界面に空隙が形成されると、蛍光管の輝度むら低減に効果がある光干渉現象を低減させ、拡散反射性能が強くなる。一方、空隙がない場合は、光干渉現象を維持しつつ拡散透過性能が強くなり、輝度むら消しと輝度を両立する。有機粒子を含有した積層フィルムの断面の一部の模式図を図３に示す。非晶性の熱可塑性樹脂とは、ＤＳＣによる測定で２０℃／ｍｉｎで２５℃から３００℃まで走査させ、次いで２５℃に急冷後、再度、２０℃／ｍｉｎで２５℃から３００℃まで走査させたときに結晶化ピークもしくは融解ピークが殆ど見られない熱可塑性樹脂をいう。本発明では、例えば、シクロヘキサンジメタノールを２０モル％以上共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート、スピログリコールを１０モル％以上およびシクロヘキサンジカルボン酸を２０モル％以上共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート、イソフタル酸を２０モル％以上共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート、テレフタル酸を１５モル％以上共重合した共重合ポリエチレンナフタレートなどが挙げられる。
If voids are formed at the interface between the organic particles and the thermoplastic resin containing the organic particles, the light interference phenomenon effective in reducing the luminance unevenness of the fluorescent tube is reduced, and the diffuse reflection performance is enhanced. On the other hand, when there is no air gap, the diffuse transmission performance is enhanced while maintaining the optical interference phenomenon, and both the uneven brightness and the brightness are compatible. FIG. 3 shows a schematic diagram of a part of a cross section of a laminated film containing organic particles. The amorphous thermoplastic resin is scanned from 25 ° C. to 300 ° C. at 20 ° C./min as measured by DSC, then rapidly cooled to 25 ° C., and then scanned again from 25 ° C. to 300 ° C. at 20 ° C./min. A thermoplastic resin in which almost no crystallization peak or melting peak is observed. In the present invention, for example, a copolymerized polyethylene terephthalate copolymerized with 20 mol% or more of cyclohexanedimethanol, a copolymerized polyethylene terephthalate copolymerized with 10 mol% or more of spiroglycol and 20 mol% or more of cyclohexanedicarboxylic acid, and
本発明の積層フィルムは、Ｆ１０光源を用いたときの透過光の彩度Ｃ*が３．５以下であることが好ましい。彩度Ｃ*が３．５を超えると、ＬＣＤバックライトシステムとして用いた場合、蛍光管からの光が着色してしまい、カラーフィルターの演色性に影響を及ぼすおそれがある。彩度Ｃ*は、好ましく２以下である。物体の色は、光源からの光のスペクトルと被試験体の分光特性によって決定される。そのため、本発明の積層フィルムのような干渉反射特有のリップルの多い分光特性にとって、Ｆ１０光源は、発光ピークが鋭いため、非常に着色しやすい。透過率についても、干渉反射特有の分光曲線のパターンとＦ１０光源の発光ピーク波長との関係に大きく左右されるため、緩やかな発光特性の光源標準光Ｄ６５やＣ光源とは色目が異なる結果となる。彩度Ｃ*を３．５以下とするためには、計算により彩度Ｃ*が小さくなる最適厚みを求め、厚みの異なる積層フィルムを貼り合わせるか、フィードブロック内部のスリット板のスリット長さや間隙を適宜調整することで達成可能である。 The laminated film of the present invention preferably has a transmitted light saturation C * of 3.5 or less when an F10 light source is used. When the chroma C * exceeds 3.5, when used as an LCD backlight system, the light from the fluorescent tube is colored, which may affect the color rendering properties of the color filter. The saturation C * is preferably 2 or less. The color of the object is determined by the spectrum of light from the light source and the spectral characteristics of the device under test. Therefore, for the spectral characteristics with many ripples peculiar to interference reflection like the laminated film of the present invention, the F10 light source has a sharp emission peak and is very easy to color. The transmittance is also greatly affected by the relationship between the spectral curve pattern peculiar to interference reflection and the emission peak wavelength of the F10 light source, so that the color tone is different from that of the light source standard light D65 or C light source having gentle emission characteristics. . In order to set the saturation C * to 3.5 or less, an optimum thickness for reducing the saturation C * is obtained by calculation, and laminated films having different thicknesses are bonded together, or the slit length and gap of the slit plate inside the feed block are combined. This can be achieved by appropriately adjusting.
本発明の積層フィルムに含有される有機粒子のフィルム厚み方向の径とフィルム長手方向もしくは幅方向の径の比（扁平比）が１：１．５以上であることが好ましい。図３を用いて説明する。ここでの粒子の径とは、粒子断面におけるフィルム厚み方向の径とフィルム長手方向もしくは幅方向の径のことである。扁平比の決定にあたりフィルム長手方向の径と幅方向の径の何れを採用するかは、どちらか長い方を採用することとする。粒子径の比、すなわちフィルム長手方向もしくは幅方向の粒子径１４／厚み方向の粒子径１５の比が１．５以上であると、粒子は扁平状となり、干渉反射を余り阻害することなく光拡散透過の効果を奏する。そのため、より好ましくは、扁平比は３以上である。さらに好ましくは、６以上である。粒子径の大きさは、光拡散を効果的に起こす観点から、厚み方向の粒子径は０．２μ以上５μｍ以下が好ましい。また、フィルム長手方向もしくは幅方向の粒子径は、０．７５μｍ以上４０μｍ以下が好ましい。前記好ましい粒子径の達成方法としては、Ｌ／Ｄ＝４２以上で混練ゾーンを４Ｄ以上兼ね備えた二軸押出機を用いて、有機粒子と熱可塑性樹脂を溶融混練することによって微分散化し、フィードブロック内で他の方の熱可塑性樹脂と交互に積層されて、口金から押出されてキャストドラムで冷却固化された未延伸状態の積層フィルムを、公知のポリエステルフィルムの場合、３〜４．５倍の縦横の延伸倍率、延伸温度８０℃〜１２０℃にて延伸されたフィルムを熱処理ゾーンで２００℃以上の熱処理温度で５秒以上熱処理することで達成される。より好ましくは、１０秒以上である。非晶性の熱可塑性樹脂がポリエステルの場合、有機粒子と熱可塑性樹脂の界面に形成される空隙を消失させる観点から２４０℃以上がより好ましい。また、有機粒子を延伸方向に追従しやすくする観点から、添加剤として無水カルボン酸変性ポリオレフィンを用いることが好ましい。粒子径は、混練ゾーンの長さやニーディングディスクの構成に依存しており、パドルのずれの傾きが６０°以下、より好ましくは、３０°以下である方が、輝度むら消しに好適な上記の粒子径の範囲として得られる。
The ratio (flat ratio) of the diameter in the film thickness direction of the organic particles contained in the laminated film of the present invention to the diameter in the film longitudinal direction or width direction (flat ratio) is preferably 1: 1.5 or more. This will be described with reference to FIG. The particle diameter here means the diameter in the film thickness direction and the diameter in the film longitudinal direction or width direction in the particle cross section. In determining the flatness ratio, whichever is longer is adopted as to which of the diameter in the film longitudinal direction and the diameter in the width direction is adopted. When the ratio of the particle diameter, that is, the ratio of the
Ａ層またはＢ層の層厚み分布は３つ以上の傾斜構造を有するものとすることが望ましく、かつ、全ての傾斜構造は同一の方向に傾斜していない積層構造とする方法が、色目の原因となる分光透過曲線の局所的に存在する高透過領域を発現させにくくする観点から、最も好ましい。 It is desirable that the layer thickness distribution of the A layer or the B layer has three or more inclined structures, and the method of forming a laminated structure in which all the inclined structures are not inclined in the same direction causes From the viewpoint of making it difficult to express a locally high transmission region of the spectral transmission curve.
この傾斜構造を有するとは、Ａ層およびＢ層それぞれの層の層厚み分布において、隣り合う同一樹脂からなる層の間で厚み差が５０ｎｍ以下の範囲で連続性を有し、かつ、最小二乗近似によるＲの二乗が０．５以上となる正もしくは負の傾きをもつ層厚み分布を有することをいう。全ての傾斜構造は同一の方向に傾斜していない積層構造について、図２を用いて以下に説明する。図２に示されるＡ層の３つの傾斜構造９，１０，１１において、傾斜構造１１の傾きは、他の傾斜構造９と１０の傾きと反対の傾きにある。このように傾斜構造の傾きを反対かつ層厚みの重複部を多くとることによって、長い波長区間にわたって、可視光領域を連続的かつ一様に反射しやすく、また、彩度Ｃ*も小さくすることができる。つまり、図２の層厚み分布を持つ積層フィルムは、図１の層厚み分布を持つ積層フィルムに比べて無彩色に近い。各傾斜構造中、層厚み数が重複する層の数は２００層以上であることが好ましい。より好ましくは、３００層以上。さらに好ましくは、４００層以上である。傾斜構造の傾きを傾斜度合いといい、スリットの間隙が同じ場合は、スリット板のスリット長の最長スリット長／最短スリット長の値で表現できる。正確には、１つのスリットから流れる最小流量／最大流量で表すことができる。これは、反射波長帯域を表す目安である。可視光領域の波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの反射波長帯域を実現させる観点から、この値は、０．３〜０．７の範囲とすることが好ましい。特に、可視光領域の光を反射するための帯域を確保するためには、０．３３〜０．５がより好ましい。 Having this inclined structure means that the layer thickness distribution of each of the A layer and the B layer has continuity in the range where the thickness difference is 50 nm or less between adjacent layers made of the same resin, and the least squares. It means having a layer thickness distribution having a positive or negative slope in which the square of R by approximation is 0.5 or more. A laminated structure in which all the inclined structures are not inclined in the same direction will be described below with reference to FIG. In the three inclined structures 9, 10, and 11 of the A layer shown in FIG. 2, the inclination of the inclined structure 11 is opposite to the inclination of the other inclined structures 9 and 10. In this way, by making the inclination of the inclined structure opposite and increasing the overlapping part of the layer thickness, the visible light region can be reflected continuously and uniformly over a long wavelength section, and the saturation C * can be reduced. Can do. That is, the laminated film having the layer thickness distribution of FIG. 2 is closer to an achromatic color than the laminated film having the layer thickness distribution of FIG. In each inclined structure, the number of layers with overlapping layer thicknesses is preferably 200 or more. More preferably, 300 layers or more. More preferably, it is 400 layers or more. The inclination of the inclined structure is referred to as the inclination degree, and when the gap between the slits is the same, it can be expressed by the value of the longest slit length / the shortest slit length of the slit length of the slit plate. To be precise, it can be expressed as the minimum flow rate / maximum flow rate flowing from one slit. This is a standard indicating the reflection wavelength band. From the viewpoint of realizing a reflection wavelength band having a wavelength of 400 nm to 700 nm in the visible light region, this value is preferably in the range of 0.3 to 0.7. In particular, 0.33 to 0.5 is more preferable in order to secure a band for reflecting light in the visible light region.
本発明の積層フィルムの最表層に、異方性光拡散機能を付与することも蛍光管の輝度むら消しに効果を奏するため好ましい。係る機能を付与する手段としては、例えば、積層フィルム表面に、２００℃以上のロール温度でピッチ間隔が１ｍｍ以下のライン状のエンボス加工を施すことが好ましい。この場合のライン状のエンボス（凹凸）パターンは、例えば、溝深さは、０．００９ｍｍ以上であることが好ましい。より好ましくは、０．０３ｍｍ以上である。その他の方法としては、熱硬化性もしくは光硬化性の樹脂の層を本発明の積層フィルムに塗布し、次いで、ライン状のエンボスパターンが施された金型によるスタンパ加工後、光もしくは熱で硬化させることによって得ることができる。 It is also preferable to impart an anisotropic light diffusion function to the outermost layer of the laminated film of the present invention because it has an effect on uneven brightness of the fluorescent tube. As a means for imparting such a function, for example, it is preferable that the surface of the laminated film is subjected to a line embossing with a roll temperature of 200 ° C. or higher and a pitch interval of 1 mm or less. In this case, for example, the groove depth of the line-shaped embossed pattern is preferably 0.009 mm or more. More preferably, it is 0.03 mm or more. As another method, a layer of a thermosetting or photocurable resin is applied to the laminated film of the present invention, and then cured by light or heat after stamping with a mold having a line-shaped embossed pattern. Can be obtained.
また、本発明の積層フィルムには、各種添加剤、例えば、酸化防止剤、耐熱安定剤、顔料、染料、耐電防止剤、充填剤、核剤などが、本発明の目的を阻害しない程度に含まれていても良い。また、本発明の積層フィルムに易滑剤としての粒子を添加しても良い。粒子としては、樹脂に対して不活性な有機、無機系の粒子であれば、如何なるものも用いることができる。その形状としては、凝集粒子、真球状粒子、数珠状粒子、コンペイト状粒子、鱗片状粒子などの粒子を使うことができる。また、その材質としては、無機系としては、酸化鉄、酸化マグネシウム、酸化セリウム、酸化亜鉛、炭酸バリウム、チタン酸バリウム、塩化バリウム、水酸化バリウム、酸化バリウム、アルミナ、セリナイト、酸化珪素（シリカ）、炭酸カルシウム、酸化チタン、アルミナ、ジルコニア、珪酸アルミニウム、マイカ、パールマイカ、ろう石クレー、焼成クレー、ベントナイト、タルク、カオリン、その他の複合酸化物等を、有機系としてはポリイミド系樹脂、オレフィンあるいは変性オレフィン系樹脂、架橋ないし無架橋ポリスチレン系樹脂、架橋ないし無架橋アクリル樹脂、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂等を挙げることができる。 In addition, the laminated film of the present invention contains various additives such as antioxidants, heat stabilizers, pigments, dyes, antistatic agents, fillers, nucleating agents and the like to the extent that they do not hinder the purpose of the present invention. It may be. Moreover, you may add the particle | grains as an easy-lubricant to the laminated | multilayer film of this invention. As the particles, any particles can be used as long as they are organic and inorganic particles inert to the resin. As the shape, particles such as agglomerated particles, true spherical particles, beaded particles, complex particles, and scale particles can be used. The inorganic materials include iron oxide, magnesium oxide, cerium oxide, zinc oxide, barium carbonate, barium titanate, barium chloride, barium hydroxide, barium oxide, alumina, serinite, silicon oxide (silica). Calcium carbonate, titanium oxide, alumina, zirconia, aluminum silicate, mica, pearl mica, wax clay, calcined clay, bentonite, talc, kaolin, other complex oxides, etc. Examples thereof include a modified olefin resin, a crosslinked or non-crosslinked polystyrene resin, a crosslinked or non-crosslinked acrylic resin, a fluorine resin, and a silicon resin.
本発明の積層フィルムを得るための具体的な態様を以下に例を挙げて説明する。しかし、本発明は係る例に限定して解釈されるものではない。 Specific embodiments for obtaining the laminated film of the present invention will be described below with reference to examples. However, the present invention is not construed as being limited to such examples.
本発明の積層フィルムの製造方法は、個々の熱可塑性樹脂がＡ層に対応する押出機ＡとＢ層に対応する押出機Ｂの２台から供給され、それぞれの流路からのポリマーが、マルチマニホールドダイやフィードブロックやスクエアミキサーやスタティックミキサーを用いて積層された溶融体をＴ型口金等を用いてシート状に溶融押出し、その後、キャスティングドラム上で冷却固化して未延伸フィルムを得る方法で得られる。１００層以上の傾斜構造は、コームタイプのフィードブロックを用いることで得ることができる。層数は、コームタイプのフィードブロックを構成するスリット板のスリット数を調整することで決定することができる。高い反射性能を達成する観点から、本発明の層数は、５００層以上が好ましく、より好ましくは８００層以上である。スリット板１枚に付き、スリット数は装置の大型化の観点から最大で３００個程度が限界であるため、８００層以上を達成するためには、スリット板１枚＋スクエアミキサーを用いる方法、もしくは、スリット板を数個、並列に並べる方法がある。より高い積層精度を達成するためには、後者が最も好ましい。また、傾斜構造を得る方法としては、フィードブロック内部のスリットの間隙や長さを傾斜させることで達成される。一方、スクエアミキサーを用いる場合は、通常、その分配比は、１：１の等しい断面積をもつ流路で等分配分岐されるため、初期の積層体の構造が傾斜構造であるならば、厚み方向に分岐回数分、傾斜構造が周期的に繰り返して並ぶことになる。しかしながら、分配比を非等分配とすることで、スクエアミキサー通過後のポリマー積層体が連続した傾斜構造を維持することができる。すなわち、層番号と層厚みのグラフをプロットしたときに、連続的に右肩上がりの曲線もしくは直線が得られることになる。 In the production method of the laminated film of the present invention, the individual thermoplastic resins are supplied from two units of the extruder A corresponding to the A layer and the extruder B corresponding to the B layer. By melt extruding the laminated body using a manifold die, feed block, square mixer, or static mixer into a sheet shape using a T-shaped die, etc., and then cooling and solidifying on a casting drum to obtain an unstretched film can get. An inclined structure of 100 layers or more can be obtained by using a comb-type feed block. The number of layers can be determined by adjusting the number of slits of the slit plate constituting the comb type feed block. From the viewpoint of achieving high reflection performance, the number of layers of the present invention is preferably 500 layers or more, more preferably 800 layers or more. Since the maximum number of slits attached to one slit plate is about 300 from the viewpoint of increasing the size of the apparatus, in order to achieve 800 layers or more, a method using one slit plate and a square mixer, or There is a method of arranging several slit plates in parallel. In order to achieve higher stacking accuracy, the latter is most preferable. Moreover, as a method of obtaining an inclined structure, it is achieved by inclining the gap and length of the slit inside the feed block. On the other hand, when a square mixer is used, the distribution ratio is usually equally divided and branched in a flow path having an equal cross-sectional area of 1: 1. Therefore, if the structure of the initial laminate is an inclined structure, the thickness The inclined structure is periodically and repeatedly arranged in the direction by the number of branches. However, by setting the distribution ratio to unequal distribution, it is possible to maintain an inclined structure in which the polymer laminate after passing through the square mixer is continuous. That is, when the graph of the layer number and the layer thickness is plotted, a continuously rising curve or straight line is obtained.
フィードブロックにより積層構造を有したフィルムを得る方法の詳細は、特開２００７−３０７８９３号公報に記載されている通りである。該フィードブロックを用いて、高い積層精度の未延伸フィルムである積層フィルムを得る。 Details of the method for obtaining a film having a laminated structure with a feed block are as described in JP-A-2007-307893. Using the feed block, a laminated film which is an unstretched film having high lamination accuracy is obtained.
この未延伸状態の積層フィルムを樹脂組成物のガラス転移点（Ｔｇ）以上の温度で延伸する方法などで得ることもできる。この際の延伸の方法は、少なくとも一方向に延伸されていることが、熱寸法安定性の観点から好ましい。特に、公知の逐次２軸延伸法、もしくは同時二軸延伸法で２軸延伸されていることが好ましい。公知の２軸延伸法とは、長手方向に延伸した後に幅方向に延伸する方法、幅方向に延伸した後に長手方向に延伸する方法で行えばよく、長手方向の延伸、幅方向の延伸を複数回組み合わせて行ってもよい。例えば、ポリエステルから構成された延伸フィルムの場合、延伸温度及び延伸倍率はいくらであっても良いが、通常のポリエステルフィルムの場合、延伸温度は８０℃以上１３０℃以下であり、延伸倍率は２倍以上７倍以下が好ましい。長手方向の延伸方法は、ロール間の周速度変化を利用して行う。また、幅方向の延伸方法は、公知のテンター法を利用する。すなわち、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、幅方向に延伸する。 It can also obtain by the method of extending | stretching this unstretched laminated film at the temperature more than the glass transition point (Tg) of a resin composition. The stretching method at this time is preferably stretched in at least one direction from the viewpoint of thermal dimensional stability. In particular, biaxial stretching is preferably performed by a known sequential biaxial stretching method or simultaneous biaxial stretching method. The known biaxial stretching method may be a method of stretching in the width direction after stretching in the longitudinal direction, a method of stretching in the longitudinal direction after stretching in the width direction, and a plurality of stretching in the longitudinal direction and stretching in the width direction. You may carry out in combination. For example, in the case of a stretched film composed of polyester, the stretching temperature and the stretching ratio may be any amount, but in the case of a normal polyester film, the stretching temperature is 80 ° C. or more and 130 ° C. or less, and the stretching ratio is 2 times. It is preferably 7 times or more. The stretching method in the longitudinal direction is performed using a change in the peripheral speed between the rolls. Moreover, the well-known tenter method is utilized for the extending | stretching method of the width direction. That is, the film is conveyed while being held at both ends by a clip and stretched in the width direction.
次いで、この延伸されたフィルムを、テンター内で熱処理する。この熱処理は、延伸温度より高く、融点より低い温度で行うのが一般的である。通常のポリエステルの場合、１３０℃ないし２５０℃の範囲で行うのが好ましいが、粒子の周りの空隙を無くす観点から、２００℃乃至２４０℃の範囲で１０秒以上の熱処理を行うのがより好ましい。さらに、フィルムの熱寸法安定性を付与するために幅方向、もしくは長手方向に２〜１０％程度の弛緩熱処理を施すことも好ましい。 The stretched film is then heat treated in a tenter. This heat treatment is generally performed at a temperature higher than the stretching temperature and lower than the melting point. In the case of ordinary polyester, it is preferably performed in the range of 130 ° C. to 250 ° C., but from the viewpoint of eliminating voids around the particles, it is more preferable to perform heat treatment in the range of 200 ° C. to 240 ° C. for 10 seconds or more. Furthermore, it is also preferable to perform a relaxation heat treatment of about 2 to 10% in the width direction or the longitudinal direction in order to impart thermal dimensional stability of the film.
次に、同時二軸延伸法について説明する。冷却ロール上にキャストされた未延伸フィルムを、同時二軸テンターへ導き、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、長手方向と幅方向に同時および／または段階的に延伸する。長手方向の延伸は、テンターのクリップ間の距離を広げることで、また、幅方向はクリップが走行するレールの間隔を広げることで達成される。本発明における延伸・熱処理を施すテンタークリップは、リニアモータ方式で駆動することが好ましい。その他、パンタグラフ方式、スクリュー方式などがあるが、中でもリニアモータ方式は、個々のクリップの自由度が高いため延伸倍率を自由に変更できる点で優れている。フィルムが通常のポリエステルの場合、延伸倍率、延伸温度および熱処理温度は、逐次二軸延伸の条件と類似している。すなわち、延伸温度は８０℃以上１３０℃以下、延伸倍率は面積倍率として８〜３０倍が好ましく用いられる。
本発明の積層フィルムの厚みは、各層厚みと総積層数の兼ね合いから決定されるが、適度な支持性とＬＣＤ用バックライトユニットの薄膜化を達成する観点から、５０μｍ〜２００μｍであることが好ましい。
Next, the simultaneous biaxial stretching method will be described. The unstretched film cast on the cooling roll is guided to a simultaneous biaxial tenter, and conveyed while holding both ends of the film with clips, and stretched simultaneously and / or stepwise in the longitudinal direction and the width direction. Stretching in the longitudinal direction is achieved by increasing the distance between the clips of the tenter and in the width direction by increasing the distance between the rails on which the clips run. The tenter clip subjected to stretching and heat treatment in the present invention is preferably driven by a linear motor system. In addition, there are a pantograph method, a screw method, etc. Among them, the linear motor method is excellent in that the stretching ratio can be freely changed because the degree of freedom of each clip is high. When the film is a normal polyester, the stretching ratio, stretching temperature, and heat treatment temperature are similar to the conditions for sequential biaxial stretching. That is, the stretching temperature is preferably 80 ° C. or higher and 130 ° C. or lower, and the stretching magnification is preferably 8 to 30 times as the area magnification.
The thickness of the laminated film of the present invention is determined from the balance between the thickness of each layer and the total number of laminated layers, but is preferably 50 μm to 200 μm from the viewpoint of achieving appropriate support and thinning of the backlight unit for LCD. .
本発明の積層フィルムを用いたＬＣＤ用バックライトユニットは、液晶セルへ均一な光を導くための機能を有する。大きくは、反射板／ランプ／光学機能層とから構成される。反射板には例えば白色フィルムが用いられ、光源となるランプにはＤ６５、Ａ、Ｃ、Ｆ５、Ｆ６、Ｆ１０などの標準光のスペクトラムで発光する蛍光管やＬＥＤなど挙げられるが、一般的な直下型バックライトに用いられるＦ１０光源の冷陰極管が好ましい。光学機能層とは、プリズムシート、拡散フィルム、拡散板、本発明の積層フィルムおよびこれらを組み合わせたものである。ＬＣＤ用バックライトユニットの輝度は、明るさの観点から６５００ｃｄ／ｍ２以上が好ましい。より好ましくは、７０００ｃｄ／ｍ２以上である。また、輝度むらは、１％以下が好ましく、より好ましくは、０．８％以下である。また、ＬＣＤ用バックライトユニットの面内色むらについては、ＬＣＤ表示部の高精細な画像を獲得する観点から、色むらの指標となる色度値x，色度値yの標準偏差Ｘ（Ｓ．Ｄ．）、Ｙ（Ｓ．Ｄ．）が、ともに０．００２未満、より好ましくは０．００１未満であることが好ましい。
The backlight unit for LCD using the laminated film of the present invention has a function for guiding uniform light to the liquid crystal cell. In general, it is composed of a reflector / lamp / optical functional layer. For example, a white film is used for the reflector, and a lamp serving as a light source includes fluorescent tubes and LEDs that emit light in a standard light spectrum such as D65, A, C, F5, F6, and F10. A cold cathode tube of an F10 light source used for a type backlight is preferable. The optical functional layer is a prism sheet, a diffusion film, a diffusion plate, the laminated film of the present invention, and a combination thereof. The luminance of the backlight unit for LCD is preferably 6500 cd / m 2 or more from the viewpoint of brightness. More preferably, it is 7000 cd / m 2 or more. Further, the luminance unevenness is preferably 1% or less, and more preferably 0.8% or less. In addition, regarding the in-plane color unevenness of the LCD backlight unit, from the viewpoint of obtaining a high-definition image on the LCD display unit, the standard deviation X (S D.) and Y (SD) are both less than 0.002, more preferably less than 0.001.
以下、本発明の積層フィルムについて実施例を用いて説明する。 Hereinafter, the laminated film of the present invention will be described using examples.
［物性の測定方法ならびに効果の評価方法］
特性値の評価方法ならびに効果の評価方法は次の通りである。
[Methods for measuring physical properties and methods for evaluating effects]
The characteristic value evaluation method and the effect evaluation method are as follows.
（１）層厚み、積層数、積層構造
フィルムの層構成は、ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察により求めた。すなわち、透過型電子顕微鏡Ｈ−７１００ＦＡ型（（株）日立製作所製）を用い、加速電圧７５ｋＶの条件でフィルムの断面を１００００〜４００００倍に拡大観察し、断面写真を撮影、層構成および各層厚みを測定した。尚、場合によっては、コントラストを高く得るために、公知のＲｕＯ４やＯｓＯ４などを使用した染色技術を用いた。
(1) Layer thickness, number of layers, layered structure The layer structure of the film was determined by observation with a transmission electron microscope (TEM) for a sample obtained by cutting a cross section using a microtome. That is, using a transmission electron microscope H-7100FA type (manufactured by Hitachi, Ltd.), the cross section of the film was magnified 10000 to 40000 times under the condition of an acceleration voltage of 75 kV, a cross-sectional photograph was taken, the layer configuration and the thickness of each layer Was measured. In some cases, in order to obtain high contrast, a staining technique using a known RuO 4 or OsO 4 was used.
上記装置から得た約４万倍のＴＥＭ写真画像を、CanonScanD123Uを用いて画像サイズ720dpiで取り込んだ。画像をビットマップファイル（ＢＭＰ）もしくは、圧縮画像ファイル（ＪＰＥＧ）でパーソナルコンピューターに保存し、次に、画像処理ソフト Image-Pro Plus ver.4（販売元 プラネトロン（株））を用いて、このファイルを開き、画像解析を行った。画像解析処理は、垂直シックプロファイルモードで、厚み方向位置と幅方向の２本のライン間で挟まれた領域の平均明るさとの関係を、数値データとして読み取った。表計算ソフト（Excel 2000）を用いて、位置（ｎｍ）と明るさのデータに対してサンプリングステップ６（間引き６）でデータ採用した後に、３点移動平均の数値処理を施した。さらに、この得られた周期的に明るさが変化するデータを微分し、ＶＢＡ（ビジュアル・ベーシック・フォア・アプリケーションズ）プログラムにより、その微分曲線の極大値と極小値を読み込み、隣り合うこれらの間隔を１層の層厚みとして算出した。この操作を写真毎に行い、全ての層の層厚みを算出した。得られた層厚みのうち、１μｍ以上の厚みの層を厚膜層とした。また、薄膜層は５００ｎｍ以下の厚みの層とした。それ以外の厚みの層は、中間厚層とする。 About 40,000 times as many TEM photographic images obtained from the above apparatus were captured with CanonScanD123U at an image size of 720 dpi. Save the image to a personal computer as a bitmap file (BMP) or compressed image file (JPEG), and then use the image processing software Image-Pro Plus ver.4 (distributor Planetron Co., Ltd.) Was opened and image analysis was performed. In the image analysis process, the relationship between the thickness in the thickness direction and the average brightness of the area sandwiched between the two lines in the width direction was read as numerical data in the vertical thick profile mode. Using spreadsheet software (Excel 2000), the data of position (nm) and brightness was adopted in sampling step 6 (decimation 6), and then numerical processing of a three-point moving average was performed. Furthermore, the data obtained by periodically changing the brightness is differentiated, and the maximum value and the minimum value of the differential curve are read by a VBA (Visual Basic For Applications) program. It was calculated as the layer thickness of one layer. This operation was performed for each photograph, and the layer thicknesses of all layers were calculated. Of the obtained layer thickness, a layer having a thickness of 1 μm or more was defined as a thick film layer. The thin film layer was a layer having a thickness of 500 nm or less. Layers with other thicknesses are intermediate thick layers.
傾斜構造は、測定したＡ層およびＢ層の薄膜層における層厚みの分布から、隣り合う同一樹脂の層間で厚み差が５０ｎｍ以下の範囲で連続性を有し、最小二乗近似によるＲの二乗が０．５以上となる正もしくは負の傾きをもつ層厚み分布を有するＡ層およびＢ層の群を傾斜構造として特定し、その数と傾きの関係を調べた。１枚のスリット板から形成される層数からなる層厚み分布を傾斜構造の評価の対象の目安とした。 The gradient structure has continuity in the range where the thickness difference is 50 nm or less between adjacent layers of the same resin from the distribution of the measured layer thicknesses of the A and B thin film layers, and the square of R by the least square approximation is A group of layer A and layer B having a layer thickness distribution having a positive or negative slope of 0.5 or more was specified as a sloped structure, and the relationship between the number and slope was examined. The layer thickness distribution consisting of the number of layers formed from one slit plate was used as a target for evaluation of the inclined structure.
（２）Ｆ１０光源を用いたときの透過率Ｙおよび彩度Ｃ*
サンプルをフィルム幅方向中央部から５ｃｍ×５ｃｍで切り出し、コニカミノルタ（株）製ＣＭ−3600ｄを用いて、透過光における透過率Ｙおよび彩度Ｃ*値を測定し、サンプル数５個での平均値を求めた。白色校正板は、付属のＣＭ−Ａ１０３を用いた。なお、測定に用いた光源はキセノンランプであるが、付属のソフトによりＦ１０光源を用いた場合の透過率Ｙと彩度Ｃ*を、１０°視野の条件でＪＩＳ Ｚ８７２２（２０００）に基づいて計算した。
(2) Transmittance Y and saturation C * when using an F10 light source
A sample was cut out from the center in the width direction of the film at 5 cm × 5 cm, and the transmittance Y and the saturation C * value in transmitted light were measured using CM-3600d manufactured by Konica Minolta Co., Ltd. The value was determined. The attached CM-A103 was used as the white calibration plate. Although the light source used for the measurement is a xenon lamp, the transmittance Y and the saturation C * when the F10 light source is used are calculated based on JIS Z8722 (2000) under the condition of a 10 ° field of view. did.
（３）ヘイズ
フィルム幅方向の中央部から、長手４．０ｃｍ×幅３．５ｃｍの寸法に切り出したものをサンプルとし、ヘイズメータ(スガ試験機製ＨＧＭ−２ＤＰ(Ｃ光用))を用いて積層フィルムのヘイズを測定した。
(3) Haze Using a haze meter (HGM-2DP (for C light) manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd.) as a sample, a laminated film cut out from the center in the film width direction to a length 4.0 cm × width 3.5 cm. The haze was measured.
（４） 有機粒子の扁平比
フィルム幅方向中央部からサンプルを切り出し、積層フィルムの厚み方向とフィルム幅方向（ＴＤ方向）、および厚み方向とフィルム長手方向（ＭＤ方向）の断面を電界放出型走査型電子顕微鏡ＪＳＭ−６７００Ｆ（（株）Jeol製）を用いて、倍率２０００〜１００００倍で図３に図示されたように存在する有機粒子１６を観察した。実施例のすべての有機粒子は、１層内に閉じ込められた状態で存在し、２層に渡って存在しないことを確認している。観察箇所を変えてランダムに選択された粒子個数５０個について、厚み方向１３とフィルム幅方向と長手方向１４の粒子径を測長し、それぞれについて平均値を求めた。この値を用いて、フィルム長手方向もしくは幅方向の粒子径１４／フィルム厚み方向の粒子径１５で表される扁平比を算出した。
(4) Flatness ratio of organic particles A sample is cut out from the center in the film width direction, and field emission scanning is performed on the cross section of the laminated film in the thickness direction and the film width direction (TD direction), and in the thickness direction and the film longitudinal direction (MD direction). Using a scanning electron microscope JSM-6700F (manufactured by Jeol Co., Ltd.), the
（５）熱可塑性樹脂Ａ，Ｂおよび有機粒子の面内屈折率
熱可塑性樹脂Ｂおよび有機粒子の面内屈折率は、以下の手順で評価した。
まず、各原料をφ３０ｍｍの単軸押出機を用いて２８０℃で溶融混練した後、口金幅１５０ｍｍのＴダイへ樹脂を導き、ダイスリットから吐出される溶融状態のシートを２５℃の温度のキャストドラムにて巻き取り、厚み５００μｍの未延伸フィルムを得た。得られたフィルム幅方向中央部から長手方向４ｃｍ×幅方向３ｃｍでサンプルを切り出し、アッベ屈折率計４Ｔ（アタゴ（株）製）を用いて、屈折率を測定した。得られた屈折率の長手方向と幅方向の屈折率の平均値を屈折率とした。なお、光源は、ナトリウムＤ線 波長５８９ｎｍを用いた。なお、ＪＩＳ Ｋ７１４２（１９９６）Ａ法に従って測定した。
(5) In-plane refractive indexes of thermoplastic resins A and B and organic particles The in-plane refractive indexes of thermoplastic resin B and organic particles were evaluated by the following procedure.
First, after each material is melt-kneaded at 280 ° C using a φ30mm single screw extruder, the resin is guided to a T-die with a die width of 150mm, and the molten sheet discharged from the die slit is cast at a temperature of 25 ° C. The film was wound with a drum to obtain an unstretched film having a thickness of 500 μm. A sample was cut out in the
一方、熱可塑性樹脂Ａについては、未延伸フィルムからサンプルを１０ｃｍ×１０ｃｍの寸法に切り出し、二軸延伸装置であるフィルムストレッチャー（ブルックナー社製KARO-IV）を用いて９５℃で長手方向３．３倍×１０５℃で幅方向４．２倍の逐次二軸延伸を行い（ＰＥＮの場合は、延伸温度 長手方向１３０℃×幅方向１４５℃）、次いで熱処理ゾーンで２４０℃の熱処理を施し、単膜フィルムを得た。得られたフィルムを熱可塑性樹脂Ｂと有機粒子と同様の方法で面内屈折率を求めた。 On the other hand, with respect to the thermoplastic resin A, a sample is cut out from an unstretched film to a size of 10 cm × 10 cm, and the longitudinal direction is 3.95 ° C. at 95 ° C. using a film stretcher (KARO-IV manufactured by Bruckner) which is a biaxial stretching device. Perform sequential biaxial stretching at 3 times × 105 ° C and 4.2 times in the width direction (in the case of PEN, stretching temperature: 130 ° C in the longitudinal direction × 145 ° C in the width direction), and then heat treatment at 240 ° C in the heat treatment zone. A membrane film was obtained. The in-plane refractive index of the obtained film was determined by the same method as for the thermoplastic resin B and the organic particles.
（６）輝度むらの評価方法
図４に示すようなバックライト構成において評価した。サンプルとなる積層フィルム２１をフィルム幅方向中央部の位置から３２インチサイズに切り出した。次いで、評価用３２インチ直下型バックライトユニット（厚みが０．２６ｍｍで内部に微細な気泡を含有させた白色ポリエステルシートである反射板２４の上に蛍光管直径３ｍｍ、蛍光管ピッチ２０．５ｍｍで外部電極蛍光灯（EEFL）２３を１９本配置）の上に、順に厚みが１４０μｍの蛍光管の配列方向と平行な周期的なホログラムパターンを表面に形成した異方拡散フィルム２２、積層フィルム２１を置き、次いで厚みが２ｍｍの拡散板２０を重ねた。なお、この拡散板は、２つの主面が共に梨地面である住友化学製RM８５１を用いた。さらに、その上に拡散シート１９はキモト製１８８GM２を用い、プリズムシート１８は住友３M製BEF III９０／５０Tを用いて、重ねた。ここで、蛍光管の長手方向と本発明の積層フィルムのＴＤ方向が平行の関係になるように配置した。蛍光管を６０分間点灯して光源を安定させたのちに、その後、バックライトユニットの出射光面中央の上部に設置された輝度計を用いて光学系とバックライト発光面の法線出しをした後にレンズのピントを合わせてバックライトユニットの照明エリア全体が視野に入る状態で画像を撮影した。輝度計はコニカミノルタ製のCA-2000を用いた。輝度計の設定条件は広角レンズを用い測定距離が９０ｃｍ、測定点数が４９０×４９０、ノイズの影響を考慮するための出力の積算回数を４とした。次に画像データをコニカミノルタ製のデータ管理ソフトウェアCA-S２０ｗを用いて解析した。
(6) Evaluation method of luminance unevenness Evaluation was performed in a backlight configuration as shown in FIG. A
測定は、３２インチ内側領域の面全体の輝度（ｃｄ／ｍ２）を測定した。図５にその評価領域２６を示す。バックライト構成（図４参照）の上面からみた図が図５であり、点破線で示した評価領域２６は蛍光管２３の配置されている箇所を模式的に示した図となっている。次に、蛍光管の輝度むらついて、バックライトユニット中央部で図５の破線で示した２７を評価領域とした。蛍光管２３の配列方向に沿って観測される蛍光管位置の真上に相当する最大輝度と隣り合う蛍光管同士の間にある最小輝度の差を平均輝度で割り１００を乗じた値を輝度むらとして評価した。評価領域２７は、横方向２０ｃｍ×縦方向２ｃｍとし、画面中央部に評価領域を設定した。なお、評価に用いるバックライトユニットにおいて蛍光管から異方拡散フィルム２２へ引いた垂線と蛍光管間の中線と異方拡散フィルムが交わる点まで引いた線とで挟まれた角度θ２５は、５７度とした。
The measurement was performed by measuring the luminance (cd / m 2 ) of the entire surface of the 32 inch inner region. FIG. 5 shows the
（７）直下型バックライトの面内色均一性（色むら）の評価方法
上記（７）の評価に用いた装置と同じバックライトユニット（ＢＬＵ）を用いた。対角３２インチのバックライトユニットの蛍光灯を発光が安定するまで３０分間以上点灯させ、その後、バックライト照明装置の発光エリア中央部から垂直方向に設置された輝度計を用いて光学系とバックライト発光面の法線出しをした後にレンズのピントを合わせて、バックライトの輝度むらの測定方法（７）と同様にバックライト照明エリア全体が視野に入る状態で画像を撮影した。輝度計はコニカミノルタ製のCA-2000を用いた。輝度計の設定条件は広角レンズを用い測定距離が９０ｃｍ、測定点数が４９０×４９０、ノイズの影響を考慮するための出力の積算回数を４とした。次に画像データをコニカミノルタ製のデータ管理ソフトウェアCA-S２０ｗを用いて解析した。色空間の設定はLvxyとした。解析領域は、バックライトユニット中央部のＢ４サイズとし、色度値xと色度値yの数値データを得た。色むらの指標となる色度値x，色度値yの標準偏差Ｘ（Ｓ．Ｄ．）、Ｙ（Ｓ．Ｄ．）を以下の基準で評価した。
○：Ｘ（Ｓ．Ｄ．）、Ｙ（Ｓ．Ｄ．）とも０．００１未満
△：Ｘ（Ｓ．Ｄ．）、Ｙ（Ｓ．Ｄ．）とも０．００２未満０．００１以上
×：Ｘ（Ｓ．Ｄ．）、Ｙ（Ｓ．Ｄ．）とも０．００２以上。
(7) Method for evaluating in-plane color uniformity (color unevenness) of direct type backlight The same backlight unit (BLU) as the apparatus used for the evaluation in (7) above was used. Turn on the fluorescent lamp of the 32 inch diagonal backlight unit for more than 30 minutes until the light emission stabilizes, and then use the luminance meter installed vertically from the center of the light emitting area of the backlight illumination device to After normalizing the light emitting surface, the lens was brought into focus, and an image was taken with the entire backlight illumination area in the field of view, similar to the method (7) for measuring the luminance unevenness of the backlight. The luminance meter used was CA-2000 manufactured by Konica Minolta. The setting conditions of the luminance meter were a wide-angle lens, a measurement distance of 90 cm, a number of measurement points of 490 × 490, and an output integration number of 4 for considering the influence of noise. Next, the image data was analyzed using data management software CA-S20w manufactured by Konica Minolta. The color space is set to Lvxy. The analysis area was B4 size at the center of the backlight unit, and numerical data of chromaticity value x and chromaticity value y were obtained. The standard deviations X (SD) and Y (SD) of the chromaticity value x and chromaticity value y, which are indicators of color unevenness, were evaluated according to the following criteria.
○: Both X (SD) and Y (SD) are less than 0.001. Δ: Both X (SD) and Y (SD) are less than 0.002. Both X (SD) and Y (SD) are 0.002 or more.
（８）樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）および非晶性の評価
示差走査熱量分析（ＤＳＣ）計を用い、ＪＩＳ−Ｋ−７１２１および７１２２（１９８７年）に従ってガラス転移点（Ｔｇ）、融点（Ｔｍ）およびその熱量を測定・算出した。、得られたＤＳＣカーブについて、Ｔｇを測定し、次いでＴｇ以上２８０℃以下の温度範囲に融点（Ｔｍ）の吸熱ピークが存在するか否かを調べた。吸熱ピークである結晶融解時のピークトップを融点Ｔｍとし、ベースラインからの積分値を結晶融解エンタルピーΔＨｍとした。ΔＨｍが３Ｊ／ｇ未満を非晶性樹脂とした。
(8) Evaluation of glass transition point (Tg) and amorphous property of resin Using a differential scanning calorimetry (DSC) meter, glass transition point (Tg), melting point (Tm) according to JIS-K-7121 and 7122 (1987) ) And its calorific value were measured and calculated. The obtained DSC curve was measured for Tg, and then it was examined whether an endothermic peak with a melting point (Tm) was present in the temperature range of Tg to 280 ° C. The peak top at the time of crystal melting, which is an endothermic peak, was the melting point Tm, and the integrated value from the baseline was the crystal melting enthalpy ΔHm. An amorphous resin having ΔHm of less than 3 J / g was used.
装置：セイコー電子工業（株）製”ロボットＤＳＣ−ＲＤＣ２２０”
データ解析：”ディスクセッションＳＳＣ／５２００”
サンプル質量：５ｍｇ。
（熱可塑性樹脂）
熱可塑性樹脂Ａとして、ＩＶ＝０．６３のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ＩＶ＝０．４３のポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）を準備した。
一方、熱可塑性樹脂Ｂとしては、以下の極限粘度を有し、また、共重合成分はジオールについてはジオール成分全部を１００モル％として、ジカルボン酸についてはジカルボン酸成分全部を１００モル％としてそれぞれ表示した量が共重合されたポリエチレンテレフタレート共重合体として準備した。
Equipment: “Robot DSC-RDC220” manufactured by Seiko Electronics Industry Co., Ltd.
Data analysis: “Disk session SSC / 5200”
Sample mass: 5 mg.
(Thermoplastic resin)
As the thermoplastic resin A, polyethylene terephthalate (PET) with IV = 0.63 and polyethylene naphthalate (PEN) with IV = 0.43 were prepared.
On the other hand, the thermoplastic resin B has the following intrinsic viscosities, and the copolymerization component is indicated as 100 mol% of the diol component for the diol and 100 mol% of the dicarboxylic acid component for the dicarboxylic acid, respectively. The obtained amount was prepared as a copolymerized polyethylene terephthalate copolymer.
１．ＩＶ＝０．５５（スピログリコール（ＳＰＧ）１５モル％およびシクロヘキサンジカルボン酸（ＣＨＤＣ）２０モル％）
２．ＩＶ＝０．７５（シクロヘキサンジメタノール（ＣＨＤＭ）３３モル％）
３．ＩＶ＝０．７２（スピログリコール（ＳＰＧ）２０モル％およびシクロヘキサンジカルボン酸（ＣＨＤＣ）３０モル％）
４．ＩＶ＝０．７３（イソフタル酸（ＩＰＡ）２５モル％）
また、テレフタル酸（ＴＰＡ）成分２０モル％を共重合したポリエチレンナフタレートとポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）を準備した。
なお、熱可塑性樹脂Ａには、滑り性を付与するために、あらかじめ粒子径１．２μｍの凝集シリカを樹脂全体量の０．０４重量％となるよう添加した。これらを用いて、表１に記載の通りの樹脂組み合わせとした。なお、熱可塑性樹脂Ｂは全て非晶性であることを確認した。
1. IV = 0.55 (15 mol% spiroglycol (SPG) and 20 mol% cyclohexanedicarboxylic acid (CHDC))
2. IV = 0.75 (33 mol% cyclohexanedimethanol (CHDM))
3. IV = 0.72 (20 mol% spiroglycol (SPG) and 30 mol% cyclohexanedicarboxylic acid (CHDC))
4). IV = 0.73 (isophthalic acid (IPA) 25 mol%)
Further, polyethylene naphthalate and polymethyl methacrylate (PMMA) obtained by copolymerizing 20 mol% of a terephthalic acid (TPA) component were prepared.
In addition, in order to provide slipperiness to the thermoplastic resin A, agglomerated silica having a particle diameter of 1.2 μm was previously added so as to be 0.04 wt% of the total amount of the resin. These were used as a resin combination as shown in Table 1. In addition, it confirmed that all the thermoplastic resins B were amorphous.
（有機粒子）
有機粒子となる以下の樹脂を準備した。
(Organic particles)
The following resins to be organic particles were prepared.
ＰＭＰ：ポリ（４−メチルペンテン−１）
ＣＯＣ：ノルボルネンとエチレンの共重合体である環状オレフィンコポリマー
ポリプラスチック社製ＴＯＰＡＳ ８００７
ＥＰＣ：エチレン成分４ｍｏｌ％、プロピレン成分９６ｍｏｌ％のブロック共重合体。
PMP: Poly (4-methylpentene-1)
COC: Cyclic olefin copolymer which is a copolymer of norbornene and ethylene TOPAS 8007 manufactured by Polyplastics Co., Ltd.
EPC: a block copolymer of 4 mol% ethylene component and 96 mol% propylene component.
ＰＰ ：ポリプロピレン
ＰＳ ：ポリスチレン
（添加剤）
添加剤として、以下のものを準備した。
PP: Polypropylene PS: Polystyrene
(Additive)
The following were prepared as additives.
添加剤１：三洋化成社製ユーメックス２０００（無水マレイン酸がグラフト重合したポリエチレンである）。 Additive 1: Umex 2000 (manufactured by Sanyo Chemical Co., Ltd.)
添加剤２：三洋化成社製ユーメックス１０１０（無水マレイン酸がグラフト重合したポリプロピレンである）。 Additive 2: Umex 1010 (manufactured by Sanyo Kasei Co., Ltd., a polypropylene in which maleic anhydride is graft polymerized).
［実施例１］
熱可塑性樹脂Ａを単軸押出機にて２８０℃で溶融させ、一方、熱可塑性樹脂Ｂと有機粒子となるポリ（４−メチルペンテン−１）のチップを有機粒子の濃度が、Ｂ層に対して０．２重量％となるように配合し、Ｌ／Ｄ＝４８、混練ゾーンの長さが９Ｄの二軸ベント押出機にて、２８０℃で溶融・混練した。混練ゾーンのニーディングの構成は、パドルが３０°ずつずれた構成とした。次いで、それぞれ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比が熱可塑性樹脂Ａ／熱可塑性樹脂Ｂ＝１．０７／１になるように計量しながら、スリット数２６７個のスリット板を２枚、２６９個のスリット板１枚の計３枚用いた構成である８０１層フィードブロックにて合流させて、厚み方向に交互に８０１層積層された積層体とした。スリット長や間隙の設計を除いた積層方法の詳細は、特開２００７−３０７８９３号公報記載と同様とした。Ａ層同士の合流層があるため、スリット数は、８０３個となる。ここでは、スリット幅（間隙）は、全て一定とし、スリット長さのみ変化させることにより、層厚み分布を傾斜構造とした。得られた積層体の構造の内訳は、熱可塑性樹脂Ａが４０１層、熱可塑性樹脂Ｂが４００層からなる厚み方向に交互に積層された傾斜構造を有する積層体とした。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図２に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図２で記したそれぞれの傾斜構造９，１０，１１が、それぞれ、０．４となるように設計した。
[Example 1]
The thermoplastic resin A is melted at 280 ° C. with a single screw extruder, while the thermoplastic resin B and the poly (4-methylpentene-1) chip that becomes the organic particles are mixed with the organic particles in the B layer. The mixture was melted and kneaded at 280 ° C. in a biaxial vent extruder with L / D = 48 and kneading zone length 9D. The kneading zone kneading was configured such that the paddles were shifted by 30 °. Next, after passing through five FSS type leaf disc filters, the number of slits was 267 while measuring with a gear pump so that the discharge ratio was thermoplastic resin A / thermoplastic resin B = 1.07 / 1. These slit plates were joined together in a 801-layer feed block having a configuration using a total of three slit plates, one of 269 slit plates, to obtain a laminate in which 801 layers were alternately stacked in the thickness direction. The details of the stacking method, excluding the design of the slit length and the gap, were the same as those described in JP-A-2007-307893. Since there is a confluence layer between the A layers, the number of slits is 803. Here, the slit width (gap) is all constant, and only the slit length is changed, so that the layer thickness distribution has an inclined structure. The breakdown of the structure of the obtained laminate was a laminate having an inclined structure in which 401 layers of thermoplastic resin A and 400 layers of thermoplastic resin B were alternately laminated. The pattern shown in FIG. 2 was used for the layer thickness distribution pattern when designing the slit plate of the feed block. The inclination degree at the time of design was designed so that each inclination structure 9, 10, 11 shown in FIG.
次いで、該積層体をＴダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。 Next, the laminate is supplied to a T-die and formed into a sheet shape, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25 ° C. while applying an electrostatic application voltage of 8 kV with a wire. Got.
この未延伸フィルムを、縦延伸機で９５℃、３．３倍の延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１０５℃、４．２倍横延伸した後、次いで２３０℃、２４０℃で、それぞれ１０秒間づつ熱処理を施し、１５０℃で約３％のＴＤリラックスを実施し、厚み９２μｍの積層フィルムを得た。 This unstretched film was stretched 3.3 times by 95 ° C with a longitudinal stretching machine, and both ends were guided to a tenter gripped by clips, 105 ° C and 4.2 times transversely stretched, and then 230 ° C and 240 ° C. Then, heat treatment was performed for 10 seconds each, and about 3% TD relaxation was performed at 150 ° C. to obtain a laminated film having a thickness of 92 μm.
次いで、視野角特性や色目が最適化されるように上記と同様に、しかし、厚みのみ変更して厚み８３μｍの積層フィルムを得た。 Next, a laminated film having a thickness of 83 μm was obtained in the same manner as described above so that the viewing angle characteristics and color were optimized, but only the thickness was changed.
次いで、ラミネータ機を用いて、前記厚み９２μｍのフィルムと前記厚み８３μｍのフィルムとを５μｍ厚みの接着剤層を介して貼り合わせてサンプルを作製した。９２μｍの厚膜層である表層の層厚みは、１μｍ以上であることを確認した。このフィルムの物性結果を表１に示す。 Next, using a laminator machine, the film having a thickness of 92 μm and the film having a thickness of 83 μm were bonded to each other via an adhesive layer having a thickness of 5 μm to prepare a sample. It was confirmed that the thickness of the surface layer, which is a 92 μm thick film layer, was 1 μm or more. The physical property results of this film are shown in Table 1.
得られたサンプルの層厚み分布は、９２μｍの厚みの積層フィルム部と８３μｍの積層フィルム部とも図２に示されたパターンとなる傾斜構造を有していた。それぞれ、熱可塑性樹脂Ａ層と熱可塑性樹脂Ｂ層が、交互に８０１層積層された構造を有していた。また、８３μｍの積層フィルム部の層厚み分布は、９２μｍの積層フィルム部の層厚み分布を厚みの変化分の比を乗じた層厚み分布となっていることを確認した。断面ＳＥＭ観察から有機粒子まわりには、図３（ｂ）に示すような空隙が形成されていた。そのため、後方散乱の影響が大きく、輝度が少し低下する結果となった。幅方向の粒子径は、４μｍであった。接着層を含めた積層数１６０３層中１５５８層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニット（ＢＬＵ）の光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。 The layer thickness distribution of the obtained sample had an inclined structure having the pattern shown in FIG. 2 in both the laminated film portion having a thickness of 92 μm and the laminated film portion having a thickness of 83 μm. Each of them had a structure in which 801 layers of the thermoplastic resin A layer and the thermoplastic resin B layer were alternately laminated. Further, it was confirmed that the layer thickness distribution of the 83 μm laminated film part was a layer thickness distribution obtained by multiplying the layer thickness distribution of the 92 μm laminated film part by the ratio of the change in thickness. From the cross-sectional SEM observation, voids as shown in FIG. 3B were formed around the organic particles. For this reason, the influence of backscattering is large, and the luminance is slightly reduced. The particle size in the width direction was 4 μm. It was confirmed that the layer thickness was in the range of 30 nm to 200 nm over 1558 of 1603 layers including the adhesive layer. The obtained sample is an achromatic color, and is a suitable laminated film having no luminance unevenness of the fluorescent tube and uneven color of the backlight when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit (BLU). It was confirmed.
［実施例２〜３］
Ｂ層構成物全部を１００重量％基準に添加剤１を２重量％、熱可塑性樹脂Ｂに添加し、また、有機粒子の濃度は表１記載のとおりに変更した以外は、実施例１と同様にして積層フィルムを得た。断面ＳＥＭ観察から有機粒子まわりには、図３（ｂ）に示すような空隙が僅かに形成されていた。幅方向の粒子径は、６μｍであった。実施例１に比べて、添加剤１を介して熱可塑性樹脂ＢとＰＭＰの相溶性があり、共延伸気味であることが確認された。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。
[Examples 2-3]
Same as Example 1, except that 2% by weight of
［実施例４］
フィードブロックのスリット板の設計のみ変更する以外は、実施例３と同様な方法で積層フィルムを得た。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図１を用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で記したそれぞれの傾斜構造６，７のそれぞれが、３つの傾斜構造群にわたって０．４となるように設計した。なお、１つの傾斜構造群５を形成するスリット板と隣接する傾斜構造群５を形成するスリット板同士の間で、間隙と長さを調整することによって、同じ層厚みをもった層厚み分布８が形成されるように設計し、その層の数は、３０層とした。９２μｍのフィルム厚みに対して、Ｆ１０光源で最も彩度が小さくなるフィルム厚み７８μｍのフィルムを貼り合わせてサンプルを得た。
[Example 4]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 3 except that only the design of the slit plate of the feed block was changed. The pattern of the layer thickness distribution at the time of designing the slit plate of the feed block was as shown in FIG. The inclination degree at the time of design was designed so that each of the
得られたサンプルは、緑味を感じる程度であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むらのない好適な積層フィルムであることを確認した。 It was confirmed that the obtained sample was a suitable laminated film having no brightness unevenness in the fluorescent tube when it was used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit.
［実施例５〜６］
表１に示す熱可塑性樹脂Ｂ、有機粒子種、その濃度、添加剤を使用するなどの変更以外は、実施例１と同様にして積層フィルムを得た。なお、Ｂ層構成物全部が１００重量％となるように、添加剤１は２重量％、また、有機粒子の濃度は、表１記載の重量％分を添加した。また、有機粒子のまわりには図３（ａ）のようなに全く空隙が形成されていなかった。幅方向の粒子径は、２．８μｍであった。ＣＯＣは、ＰＭＰに比べて、熱可塑性樹脂Ｂおよび添加剤１と親和性が良いため、微分散性がよく共延伸が実現していることを確認した。また、熱可塑性樹脂Ｂとの屈折率差も小さいため前方散乱しやすくなったと考えられる。接着層を含めた積層数１６０３層中１５５８層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。得られたサンプルは、管むら消しと輝度向上を両立する干渉反射と前方散乱を実現したものであり、また、色目も無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。
[Examples 5 to 6]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thermoplastic resin B, the organic particle type, its concentration, and the additives shown in Table 1 were used. In addition, 2% by weight of
［実施例７］
熱可塑性樹脂Ｂを単軸押出機にて２８０℃で溶融させ、一方、Ａ層が１００重量％となるように、添加剤１を２重量％、有機粒子となるＣＯＣの濃度が０．６重量％となるように熱可塑性樹脂Ａと有機粒子となるＣＯＣのチップおよび添加剤を計量し、Ｌ／Ｄ＝４８、混練ゾーンが９Ｄの二軸ベント押出機にて、２８０℃で溶融・混練した。混練ゾーンのニーディングの構成は、パドルが３０°ずつ、ずれた構成とした。次いで、それぞれ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比が熱可塑性樹脂Ａ／熱可塑性樹脂Ｂ＝１．０７／１になるように計量しながら、スリット数３０１個のスリット板を２枚、３０３個のスリット板１枚の計３枚用いた構成である９０３層フィードブロックにて合流させて、厚み方向に交互に９０３層積層された積層体とした。スリット長や間隙の設計を除いた積層方法の詳細は、特開２００７−３０７８９３号公報記載と同様とした。Ａ層同士の合流層があるため、スリット数は、９０５個となる。ここでは、スリット幅（間隙）は、全て一定とし、スリット長さのみ変化させることにより、層厚み分布を傾斜構造とした。得られた積層体の構造の内訳は、熱可塑性樹脂Ａが４５２層、熱可塑性樹脂Ｂが４５１層からなる厚み方向に交互に積層された傾斜構造を有する積層体とした。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図２に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図２で記したそれぞれの傾斜構造９，１０，１１が、それぞれ、０．３８となるように設計した。
[Example 7]
The thermoplastic resin B is melted at 280 ° C. in a single screw extruder, while the
次いで、該積層体をＴダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度が２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。 Next, the laminate is supplied to a T-die and formed into a sheet, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum whose surface temperature is maintained at 25 ° C. while applying an electrostatic applied voltage of 8 kV with a wire, and unstretched A film was obtained.
この未延伸フィルムを、縦延伸機で９５℃、３．３倍の延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１０５℃、４．２倍横延伸した後、次いで２３０℃、２４０℃で、それぞれ１０秒間づつ熱処理を施し、１５０℃で約３％のＴＤリラックスを実施し、厚み９２μｍの積層フィルムを得た。このフィルムの物性を測定した結果を表１に示す。 This unstretched film was stretched 3.3 times by 95 ° C with a longitudinal stretching machine, and both ends were guided to a tenter gripped by clips, 105 ° C and 4.2 times transversely stretched, and then 230 ° C and 240 ° C. Then, heat treatment was performed for 10 seconds each, and about 3% TD relaxation was performed at 150 ° C. to obtain a laminated film having a thickness of 92 μm. The results of measuring the physical properties of this film are shown in Table 1.
得られたサンプルの層厚み分布は、図２に示されたパターンとなる傾斜構造を有していた。それぞれ、熱可塑性樹脂Ａ層と熱可塑性樹脂Ｂ層が、交互に９０３層積層された構造を有していた。有機粒子まわりには、図３（ａ）のように空隙が全く形成されていなかった。実施例６に比べて、マトリックス樹脂との面内屈折率差が大きいため、若干、後方散乱起因が強くなった効果が出ていることを確認した。幅方向の粒子径は、２μｍであった。積層数９０３層中９０１層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。最表層となる厚膜層２つは、１μｍであった。幅方向の粒子径は、２μｍであった。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。 The layer thickness distribution of the obtained sample had an inclined structure having the pattern shown in FIG. Each of them had a structure in which 903 layers of the thermoplastic resin A layer and the thermoplastic resin B layer were alternately laminated. No voids were formed around the organic particles as shown in FIG. Compared with Example 6, since the in-plane refractive index difference with the matrix resin was large, it was confirmed that the effect of slightly increasing the cause of backscattering was obtained. The particle size in the width direction was 2 μm. It was confirmed that the layer thickness was in the range of 30 nm to 200 nm over 901 of 903 layers. The two thick film layers as the outermost layers were 1 μm. The particle size in the width direction was 2 μm. The obtained sample is achromatic, and when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, it is confirmed that it is a suitable laminated film that does not have uneven brightness of fluorescent tubes or uneven color of backlight. did.
［実施例８〜１０］
表１に示す熱可塑性樹脂Ｂ、有機粒子種、その濃度、添加剤、有機粒子を含有する層などの変更内容以外は、実施例５と同様にして積層フィルムを得た。なお、添加剤１は、有機粒子が含有する層に２重量％添加され、有機粒子、添加剤、熱可塑性樹脂を合わせて１００重量％となるように調整した。（以下、実施例１１〜１７および比較例３において、全て同様の調整を施した。）得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。特に、実施例８は、熱可塑性樹脂Ｂおよび添加剤１と親和性が良いため、微分散性がよく共延伸が実現しており、光干渉反射と前方散乱を両立していることを確認した。また、熱可塑性樹脂Ｂとの屈折率差も小さいため前方散乱しやすくなったと考えられる。なお、実施例８の幅方向の粒子径は、１．２μｍであった。
[Examples 8 to 10]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 5 except for the modified contents such as the thermoplastic resin B, the organic particle type, its concentration, additives, and the layer containing organic particles shown in Table 1.
［実施例１１］
表１に示す熱可塑性樹脂Ｂ、有機粒子種、その濃度などの変更内容以外は、実施例１と同様にして積層フィルムを得た。また、熱可塑性樹脂Ｂと有機粒子は非相溶であるため、有機粒子のまわりには図３（ｂ）のように空隙が形成されていた。実施例６に比べて、界面での屈折率差が大きく、後方散乱の効果が少し強い傾向であることを確認した。幅方向の粒子径は、４μｍであった。接着層を含めた積層数１６０３層中１５５８層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。
[Example 11]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 1 except for the changes such as the thermoplastic resin B, the organic particle type, and the concentration thereof shown in Table 1. Further, since the thermoplastic resin B and the organic particles are incompatible with each other, voids are formed around the organic particles as shown in FIG. Compared to Example 6, it was confirmed that the difference in refractive index at the interface was large and the effect of backscattering was slightly strong. The particle size in the width direction was 4 μm. It was confirmed that the layer thickness was in the range of 30 nm to 200 nm over 1558 of 1603 layers including the adhesive layer. The obtained sample is achromatic, and when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, it is confirmed that it is a suitable laminated film that does not have uneven brightness of fluorescent tubes or uneven color of backlight. did.
［実施例１２〜１３］
表１に示す熱可塑性樹脂Ｂ、有機粒子種、その濃度、添加剤種の変更内容以外は、実施例５と同様にして積層フィルムを得た。また、有機粒子のまわりには図３（ａ）のように全く空隙が形成されていなかった。接着層を含めた積層数１６０３層中１５５８層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。
[Examples 12 to 13]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 5 except that the thermoplastic resin B, the organic particle type, its concentration, and the additive type shown in Table 1 were changed. Further, no voids were formed around the organic particles as shown in FIG. It was confirmed that the layer thickness was in the range of 30 nm to 200 nm over 1558 of 1603 layers including the adhesive layer. The obtained sample is achromatic, and when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, it is confirmed that it is a suitable laminated film that does not have uneven brightness of fluorescent tubes or uneven color of backlight. did.
［実施例１４］
貼り合わせをしないことと、傾斜度合いを０．４５とし、表１に示す変更内容以外は、実施例１と同様にして積層フィルムを得た。また、有機粒子のまわりには図３（ｂ）のように空隙が大きく形成されていた。輝度が小さいことから、干渉反射の効果が強い傾向であることを確認した。積層数８０１層中７９８層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。
[Example 14]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the pasting was not performed and the degree of inclination was 0.45, except for the changes shown in Table 1. In addition, large gaps were formed around the organic particles as shown in FIG. Since the luminance is small, it was confirmed that the effect of interference reflection tends to be strong. It confirmed that layer thickness belonged to the range of 30 nm-200 nm over 798 layers among the number of 801 layers. The obtained sample is achromatic, and when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, it is confirmed that it is a suitable laminated film that does not have uneven brightness of fluorescent tubes or uneven color of backlight. did.
［実施例１５］
表１に示す変更およびフィードブロックのスリット板の設計のみ変更する以外は、実施例４と同様な方法で積層フィルムを得た。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図１に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で記したそれぞれの傾斜構造６，７が、スリット板３つにわたって０．４となるように設計した。なお、傾斜構造群５を形成するスリット板と隣接する傾斜構造群５を形成するスリット板同士の間で、間隙と長さを調整することによって、同じ層厚みをもった層厚み分布８が形成されるように設計し、その層の数は１０層とした。また、有機粒子のまわりには図３（ｂ）のように空隙が大きく形成されていた。
[Example 15]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 4 except that only the changes shown in Table 1 and the design of the slit plate of the feed block were changed. The pattern shown in FIG. 1 was used as the pattern of the layer thickness distribution when designing the slit plate of the feed block. The degree of inclination at the time of design was designed so that each of the
得られたサンプルは、緑味を感じる程度であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むらない好適な積層フィルムであることを確認した。 It was confirmed that the obtained sample is a suitable laminated film that has a green color and does not have a luminance of a fluorescent tube when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit.
［実施例１６］
表１に示す変更およびフィードブロックのスリット板の設計のみ変更する以外は、実施例７と同様な方法で未延伸フィルムを得た。この未延伸フィルムを、縦延伸機で１３０℃、３．３倍の延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１４５℃、４．２倍横延伸した後、次いで２３０℃、２４０℃で、それぞれ１０秒間づつ熱処理を施し、１５０℃で約３％のＴＤリラックスを実施し、厚み１００μｍの積層フィルムを得た。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図１に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で記したそれぞれの傾斜構造６，７が、傾斜構造群５の３つにわたって、Ａ層およびＢ層とも０．３となるように設計した。なお、傾斜構造群５を形成するスリット板と隣接する傾斜構造群５を形成するスリット板同士の間で、間隙と長さを調整することによって、同じ層厚みをもった層厚み分布８が形成されるように設計し、その層の数は１０層とした。また、有機粒子のまわりには図３（ａ）のように空隙が全く形成されていなかった。
[Example 16]
An unstretched film was obtained in the same manner as in Example 7, except that only the changes shown in Table 1 and the design of the slit plate of the feed block were changed. This unstretched film was stretched 3.3 times at 130 ° C. with a longitudinal stretching machine, led to a tenter holding both ends with clips, and then stretched at 145 ° C. and 4.2 times, and then 230 ° C. and 240 ° C. Then, heat treatment was performed for 10 seconds each, and about 3% TD relaxation was performed at 150 ° C. to obtain a laminated film having a thickness of 100 μm. The pattern shown in FIG. 1 was used as the pattern of the layer thickness distribution when designing the slit plate of the feed block. The inclination at the time of design was designed so that each of the
得られたサンプルは、赤味を感じるが、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むらない好適な積層フィルムであることを確認した。 The obtained sample felt reddish, but when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, it was confirmed that it was a suitable laminated film in which the luminance of the fluorescent tube was not uneven.
［実施例１７］
表１に示す変更以外は、実施例７と同様な方法で積層フィルムを得た。得られたサンプルの層厚み分布は、図２に示したパターンとなる傾斜構造を有していた。それぞれ、熱可塑性樹脂Ａ層と熱可塑性樹脂Ｂ層が、交互に９０３層積層された構造を有していた。熱可塑性樹脂Ｂ層内の有機粒子まわりには、図３（ａ）のようなに空隙が全く形成されていなかった。積層数９０３層中９０１層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲に属することを確認した。熱可塑性樹脂Ｂおよび添加剤１と親和性が良いため、微分散性がよく共延伸が実現しており、光干渉反射と前方散乱を両立していることを確認した。また、熱可塑性樹脂Ｂとの面内屈折率差も小さいため前方散乱しやすくなったと考えられる。なお、幅方向の粒子径は、１μｍであった。得られたサンプルは、無彩色であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、またバックライトの色むらもない好適な積層フィルムであることを確認した。
[Example 17]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 7 except for the changes shown in Table 1. The layer thickness distribution of the obtained sample had an inclined structure having the pattern shown in FIG. Each of them had a structure in which 903 layers of the thermoplastic resin A layer and the thermoplastic resin B layer were alternately laminated. No voids were formed around the organic particles in the thermoplastic resin layer B as shown in FIG. It was confirmed that the layer thickness was in the range of 30 nm to 200 nm over 901 of 903 layers. Since it has good affinity with the thermoplastic resin B and the
［比較例１］
熱可塑性樹脂Ａを単軸押出機にて２８０℃で溶融させ、一方、熱可塑性樹脂Ｂを計量し、Ｌ／Ｄ＝２８の単軸押出機にて、２８０℃で溶融・混練し、次いで、それぞれ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比が熱可塑性樹脂Ａ／熱可塑性樹脂Ｂ＝２／１になるように計量しながら、スリット数２６７個のスリット板を２枚、２６９個のスリット板１枚の計３枚用いた構成である８０１層フィードブロックにて合流させて、厚み方向に交互に８０１層積層された積層体とした。スリット長や間隙の設計を除いた積層方法の詳細は、特開２００７−３０７８９３号公報記載と同様とした。Ａ層同士の合流層があるため、スリット数は、８０３個となる。ここでは、スリット幅（間隙）は、全て一定とし、スリット長さのみ変化させることにより、層厚み分布を傾斜構造とした。得られた積層体の構造の内訳は、熱可塑性樹脂Ａが４０１層、熱可塑性樹脂Ｂが４００層からなる厚み方向に交互に積層された傾斜構造を有する積層体とした。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図１に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で示したそれぞれの傾斜構造６，７が、傾斜構造群５の３つにわたって０．３５となるように設計した。なお、傾斜構造群５を形成するスリット板と隣接する傾斜構造群５を形成するスリット板同士の間で、間隙と長さを調整することによって、同じ層厚みをもった層厚み分布８が形成されるように設計し、その層の数は１０層とした。
[Comparative Example 1]
Thermoplastic resin A was melted at 280 ° C. with a single screw extruder, while thermoplastic resin B was weighed and melted and kneaded at 280 ° C. with a single screw extruder with L / D = 28, then After passing through 5 sheets of FSS type leaf disc filters, each of the slit plates with 267 slits was measured with a gear pump so that the discharge ratio was thermoplastic resin A / thermoplastic resin B = 2/1. Two 269 slit plates were used, and a total of three 801 layers were combined in an 801-layer feed block to obtain a laminate in which 801 layers were alternately stacked in the thickness direction. The details of the stacking method, excluding the design of the slit length and the gap, were the same as those described in JP-A-2007-307893. Since there is a confluence layer between the A layers, the number of slits is 803. Here, the slit width (gap) is all constant, and only the slit length is changed, so that the layer thickness distribution has an inclined structure. The breakdown of the structure of the obtained laminate was a laminate having an inclined structure in which 401 layers of thermoplastic resin A and 400 layers of thermoplastic resin B were alternately laminated. The pattern shown in FIG. 1 was used as the pattern of the layer thickness distribution when designing the slit plate of the feed block. The inclination degree at the time of design was designed so that each of the
次いで、該積層体をＴダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。 Next, the laminate is supplied to a T-die and formed into a sheet shape, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25 ° C. while applying an electrostatic application voltage of 8 kV with a wire. Got.
この未延伸フィルムを、縦延伸機で９５℃、３．３倍の延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１０５℃、４．２倍横延伸した後、次いで２３０℃、２４０℃で、それぞれ１０秒間づつ熱処理を施し、１５０℃で約３％のＴＤリラックスを実施し、厚み１２５μｍの積層フィルムを得た。このフィルムの物性結果を表１に示す。 This unstretched film was stretched 3.3 times by 95 ° C with a longitudinal stretching machine, and both ends were guided to a tenter gripped by clips, 105 ° C and 4.2 times transversely stretched, and then 230 ° C and 240 ° C. Then, heat treatment was performed for 10 seconds each, and about 3% TD relaxation was performed at 150 ° C. to obtain a laminated film having a thickness of 125 μm. The physical property results of this film are shown in Table 1.
得られたサンプルの層厚み分布は、１２５μｍの厚みの積層フィルムであった。得られた積層フィルムは、積層数８０１層中７８８層にわたり層厚みが３０ｎｍ〜３００ｎｍの範囲に属することを確認した。得られたサンプルは、赤みがあり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むらがはっきり確認された。また、バックライトの色むらも発生していることを確認した。 The layer thickness distribution of the obtained sample was a laminated film having a thickness of 125 μm. It was confirmed that the obtained laminated film had a layer thickness in the range of 30 nm to 300 nm over 788 layers out of 801 layers. The obtained sample had redness, and when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, the luminance unevenness of the fluorescent tube was clearly confirmed. In addition, it was confirmed that uneven color of the backlight was also generated.
［比較例２］
熱可塑性樹脂Ａを単軸押出機にて２８０℃で溶融させ、一方、熱可塑性樹脂Ｂを計量し、Ｌ／Ｄ＝２８の単軸押出機にて、２７０℃で溶融・混練し、次いで、それぞれ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比が熱可塑性樹脂Ａ／熱可塑性樹脂Ｂ＝１／１になるように計量しながら、積層方法を２６７層のスリット板１枚と２段の非等分配ミキサーを採用して、最表層が熱可塑性樹脂Ａとなるような積層体を得た。次いで、該積層体をＴダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。
[Comparative Example 2]
Thermoplastic resin A was melted at 280 ° C. with a single screw extruder, while thermoplastic resin B was weighed and melted and kneaded at 270 ° C. with a single screw extruder with L / D = 28, then After passing through 5 sheets of FSS type leaf disc filters, the 267 layer slit plate was laminated with the gear pump being measured so that the discharge ratio was thermoplastic resin A / thermoplastic resin B = 1/1. One and two-stage non-equal distribution mixers were employed to obtain a laminate with the outermost layer being the thermoplastic resin A. Next, the laminate is supplied to a T-die and formed into a sheet shape, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25 ° C. while applying an electrostatic application voltage of 8 kV with a wire. Got.
この未延伸フィルムを、縦延伸機で１３０℃、３倍の延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き１４５℃、３．３倍横延伸した後、次いで２４０℃、２５０℃で、１０秒間づつ熱処理を施し、１５０℃で約３％のＴＤリラックスを実施し厚み６５μｍ積層フィルムを得た。フィードブロックのスリット板＋非等分配ミキサーの設計時の層厚み分布のパターンは、図１に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で記したそれぞれの傾斜構造６，７が、０．４となるように設計した。なお、スリット板間で同じ層厚みをもった層厚み分布８の層数は、１０層とした。このフィルムの物性結果を表１に示す。
得られたサンプルは、ミラー調であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管からの光が殆ど通らない積層フィルムであった。また、バックライトの色むらも酷く発生していることを確認した。
This unstretched film was stretched at 130 ° C. and 3 times with a longitudinal stretching machine, led to a tenter holding both ends with clips, and then stretched at 145 ° C. and 3.3 times, and then at 240 ° C. and 250 ° C. Heat treatment was performed every 10 seconds, and about 3% TD relaxation was performed at 150 ° C. to obtain a 65 μm thick laminated film. The pattern shown in FIG. 1 was used as the pattern of the layer thickness distribution when designing the slit plate of the feed block and the non-uniform distribution mixer. The inclination degree at the time of design was designed so that each
The obtained sample was a mirror-like film and was a laminated film through which almost no light from a fluorescent tube passed when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit. In addition, it was confirmed that the color unevenness of the backlight was severely generated.
［比較例３］
表１に示す変更内容およびフィードブロックのスリット板の設計のみ変更する以外は、実施例１５と同様な方法で積層フィルムを得た。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図１に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で記したそれぞれの傾斜構造６，７が、傾斜構造群３つにわたって０．４となるように設計した。なお、傾斜構造群５を形成するスリット板と隣接する傾斜構造群５を形成するスリット板同士の間で、間隙と長さを調整することによって、同じ層厚みをもった層厚み分布８が形成されるように設計し、その層の数は１０層とした。また、有機粒子は殆ど発見できず、そのまわりには図３（ｂ）のように空隙が形成されていた。
[Comparative Example 3]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 15 except that only the changes shown in Table 1 and the design of the slit plate of the feed block were changed. The pattern shown in FIG. 1 was used as the pattern of the layer thickness distribution when designing the slit plate of the feed block. The degree of inclination at the time of design was designed so that each of the
得られたサンプルは、赤味がきつく、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度むら、および色むらがあることを確認した。 It was confirmed that the obtained sample had a reddish color and had uneven brightness and color unevenness of the fluorescent tube when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit.
［比較例４］
表１に示す変更内容およびフィードブロックのスリット板の設計のみ変更する以外は、実施例１４と同様な方法で積層フィルムを得た。フィードブロックのスリット板設計時の層厚み分布のパターンは、図１に示すパターンを用いた。設計時の傾斜度合いは、図１で記したそれぞれの傾斜構造６，７が、スリット板３つにわたって０．４となるように設計した。なお、傾斜構造群５を形成するスリット板と隣接する傾斜構造群５を形成するスリット板同士の間で、間隙と長さを調整することによって、同じ層厚みをもった層厚み分布８が形成されるように設計し、その層の数は１０層とした。また、有機粒子が非常に多く見られ、そのまわりには図３（ｂ）のように多数の空隙が形成されていた。
[Comparative Example 4]
A laminated film was obtained in the same manner as in Example 14 except that only the changes shown in Table 1 and the design of the slit plate of the feed block were changed. The pattern shown in FIG. 1 was used as the pattern of the layer thickness distribution when designing the slit plate of the feed block. The degree of inclination at the time of design was designed so that each of the
得られたサンプルは、真っ白であり、直下型ＬＣＤバックライトユニットの光学機能層として利用した際に、蛍光管の輝度は見えないが、光を殆ど通さないフィルムであることを確認した。 The obtained sample was pure white, and when used as an optical functional layer of a direct type LCD backlight unit, it was confirmed that it was a film that did not allow light to pass through, although the luminance of the fluorescent tube was not visible.
本発明は、２種の熱可塑性樹脂を交互に積層し、有機粒子を含有した積層フィルムであって、光拡散性とハーフミラーの機能を有した積層フィルムに関するものである。
更に詳しくは、ＬＣＤの輝度向上と蛍光管の輝度むら低減を両立するバックライト部材、ハーフミラーの光拡散性が求められるヘッドアップディスプレイ部材として好適な積層フィルムに関するものである。該積層フィルムは、ディスプレイ部材、自動車部材、ホログラムなどの偽造防止用意匠部材、太陽電池部材、ウインドウなどの建材などに好適な積層フィルムである。
The present invention relates to a laminated film obtained by alternately laminating two kinds of thermoplastic resins and containing organic particles, and having a light diffusibility and a half mirror function.
More specifically, the present invention relates to a laminated film suitable as a backlight member that achieves both improvement in LCD brightness and reduction in brightness unevenness of a fluorescent tube, and a head-up display member that requires light diffusibility of a half mirror. The laminated film is a laminated film suitable for display members, automobile members, anti-counterfeiting preparation members such as holograms, solar cell members, building materials such as windows, and the like.
１ ：フィードブロックに由来する層厚み分布
２ ：層厚み番号
３ ：層厚み（ｎｍ）
４ ：厚膜層
５ ：傾斜構造群
６ ：Ａ層の傾斜構造
７ ：Ｂ層の傾斜構造
８ ：スリット板間で同じ層厚みをもった層厚み分布
９ ：他の傾斜構造
１０：他の傾斜構造
１１：他の傾斜構造と反対の傾きを有する傾斜構造
１２：フィルム長手方向もしくは幅方向
１３：フィルム厚み方向
１４：フィルム長手方向もしくは幅方向の粒子径
１５：フィルム厚み方向の粒子径
１６：有機粒子
１７：空隙
１８：プリズムシート
１９：拡散シート
２０：拡散板
２１：積層フィルム
２２：異方拡散フィルム
２３：蛍光管
２４：反射板
２５：θ（５７°）
２６：輝度の測定領域
２７：輝度むらの測定領域
２８：バックライトユニット
1: Layer thickness distribution derived from feed block 2: Layer thickness number 3: Layer thickness (nm)
4: Thick film layer 5: Inclined structure group 6: Inclined structure of layer A 7: Inclined structure of layer B 8: Layer thickness distribution 9 having the same layer thickness between the slit plates 9: Other inclined structure 10: Other inclined Structure 11: Inclined structure having an inclination opposite to other inclined structures 12: Film longitudinal direction or width direction 13: Film thickness direction 14: Particle diameter in film longitudinal direction or width direction 15: Particle diameter in film thickness direction 16: Organic Particle 17: Air gap 18: Prism sheet 19: Diffusion sheet 20: Diffusion plate 21: Laminated film 22: Anisotropic diffusion film 23: Fluorescent tube 24: Reflector 25: θ (57 °)
26: Brightness measurement area 27: Brightness unevenness measurement area 28: Backlight unit
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